塑料排水板排水固结（精选11篇）
塑料排水板排水固结 篇1
摘要：对采用塑料排水板加固软土地基的工程实例进行计算, 比较了采用不同排水板间距、不同堆载预压时间、不同堆载高度时地基土层的总沉降、固结度、残余沉降情况, 分析了不同地基加固参数对固结度和残余沉降的影响程度, 并对地基加固参数的合理选取给出了建议。
关键词：塑料排水板,堆载预压,固结度,残余沉降
1 概述
在近海围垦造地并在其上建造道路、堆场, 近年来在港口工程领域应用比较广泛。由于海相软土的含水量大, 孔隙比高, 承载力低, 无法满足道路堆场对工后残余沉降的要求, 因此必须对道路堆场下的软土地基进行加固处理。常用的软土地基加固方式有塑料排水板堆载预压法, 砂桩复合地基加固法等。其中塑料排水板堆载预压法因其地基加固效果好, 工程费用较低, 施工工艺成熟, 施工速度快等优点, 在陆域形成工程中得到较为广泛的应用。本文拟结合具体工程实例, 分析采用塑料排水板堆载预压法加固地基的各个参数对地基加固效果的影响程度, 并推荐合理的地基加固参数。
某陆域形成工程天然泥面标高多在-7 m～-11 m, 采用水上插打塑料排水板进行地基加固, 先采用吹填砂回填成陆至+8 m标高, 再堆载预压至+10.5 m标高左右。地基加固完成以后卸载并整平至+7.3 m标高, 然后在其上施工0.8 m厚的集装箱堆场面层结构。使用期内堆场承受40 kPa的均载作用。本工程地基土层为较为深厚的软弱土层, 软土层厚度一般在20 m～35 m, 底标高多在-28 m～-45 m。
2 计算方法及计算原则
2.1 土体的沉降计算
2.1.1 计算公式
地基土体在荷载作用下的总沉降量, 可以根据分层总和法按以下公式进行计算:
其中, Sc为地基主固结沉降量;ms为经验修正系数, 一般为1.0～1.3; e1i为第i层土平均自重应力对应的孔隙比;e2i为第i层土平均自重应力与平均附加应力之和对应的孔隙比;hi为第i层土的厚度。
2.1.2 计算荷载
1) 施工期荷载。
陆域回填至+8.0 m标高的回填料自重+堆载预压至+10.5 m标高的堆载料自重, 设计水位采用设计低水位0.53 m。
2) 使用期荷载。
陆域回填至+7.3 m标高回填料自重+道路堆场面层0.8 m厚自重+堆场使用荷载40 kPa, 设计水位采用设计低水位0.53 m。
2.2 土体固结度计算
2.2.1 计算公式
塑料排水板加固地基的平均固结度按下式进行计算:
其中, Uz为竖向平均固结度;Ur为径向平均固结度;Cv, Ch分别为垂直向、竖向固结系数, cm2/s;t为固结时间, s;H为不排水面至排水面的竖向距离, 双面排水时H取实际土层厚度的一半, cm。
2.2.2 计算参数
主要软土层③2, ③1-2层的竖向、水平向固结系数见表1。
3 计算结果及分析
初步拟定塑料排水板间距1.2 m, 正三角形布置, 排水板打穿软土层。施工期荷载分两级加载, 第一级为陆域吹填至+8.0 m标高, 预压时间为150 d, 第二级为堆载预压至+10.5 m标高, 堆载预压时间90 d。如无特别说明, 以下的计算结果均基于以上的计算参数。
塑料排水板的插板间距和布置形式是影响土体固结速率和残余沉降的直接因素。表2列出了塑料排水板采用三角形布置, 插板间距分别为1.1 m, 1.2 m和1.3 m时土体的固结度和残余沉降情况, 以及采用不同插板间距时插板工程量的变化情况。
由表2可知, 对于本计算钻孔和计算工况而言, 在堆载预压标高和压载时间相同的情况下, 插板间距每增加0.1 m, 残余沉降增加约0.15 m, ③2层达到90%固结度所需时间增加15 d～20 d, 而③1-2层达到90%固结度所需时间增加30 d～40 d。而每增加0.1 m插板间距, 插板的工程量可以减小15%～16%。因此, 增加插板间距时土体固结速率虽有所减慢, 但是可通过增加堆载预压时间的方式进行弥补, 即插板间距每增加0.1 m, 可延长堆载预压时间30 d～40 d, 即可达到与较小插板间距时相近的固结度和残余沉降。在工期允许的情况下, 适当增加插板间距且延长堆载预压时间, 既可以显著降低工程造价, 又可达到相近的加固效果。在实际工程中应综合考虑工程造价和工期, 选用适宜的塑料排水板插板间距和堆载预压时间。
考虑塑料排水板下保留5 m下卧层的情况, 分析堆载预压时间对残余沉降的影响。表3列举了堆载预压时间分别取3个月、4个月和5个月时的残余沉降、插板区③2层及③1-2层的固结度以及下卧层固结度。
由表3可知, 在本算例中, 堆载预压时间每增加1个月, 残余沉降可减小0.13 m～0.10 m;且预压时间越长, 残余沉降减小的数量越少, 插板区及下卧层固结度增加的比例也越小, 即堆载预压初期土体的固结速率较快, 后期会逐渐减慢。
对于工期比较紧张的工程, 往往要通过超载预压的方法, 在施工期尽可能多的完成沉降量, 以减小使用期的残余沉降量。而对于残余沉降比较小的区域, 则可以采用欠载预压的方式进行地基加固。表4列出了堆载预压标高分别为+9.5 m, +10.5 m, +11.5 m和+12.5 m时土体的残余沉降。其中堆载预压标高为+10.5 m时为等载预压, 低于此标高时为欠载预压, 而高于此标高时则为超载预压。
由表4可知, 堆载预压标高每增加1 m, 残余沉降量可减小约0.1 m。因此, 对于集装箱堆场等对差异沉降要求较小的工程, 可通过增加或减小堆载预压标高的方式来调节场地的不均匀沉降。
4 结语
根据以上计算分析, 可以得出以下几条结论:
1) 增大塑料排水板插板间距会在一定程度上减小土体的固结速率, 增加残余沉降, 但是可显著减小插板的工程量。对于本算例, 插板间距每增加0.1 m, 可延长堆载预压时间30 d～40 d, 即可达到与较小插板间距时相近的固结度和残余沉降。2) 堆载预压时间每增加1个月, 本算例中的残余沉降可减小0.13 m～0.10 m;且预压时间越长, 残余沉降减小的数量越少, 即堆载预压初期土体的固结速率较快, 后期会逐渐减慢。3) 堆载预压标高每增加1 m, 本算例中残余沉降量可减小约0.1 m。因此, 可通过增加或减小堆载预压标高的方式来调节场地的不均匀沉降。
参考文献
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[4]黄伟强.软土地基塑料排水板施工关键技术[J].山西建筑, 2007, 33 (6) :118-119.
塑料排水板排水固结 篇2
二、 试验目的
为了更好的控制塑料排水板的工程质量，指挥部要求塑料排水板的可测深率达到90%，为了能尽快使塑料排水板的施工步入正轨，我部拟打设600根塑料排水板作为试验，我部安排工程技术人员全过程 旁站，还想邀请监理工程师监督，确保每根塑料排水板达到设计深度。这600根塑料排水板打设完成后，我部对其进行100%频率检测，测试其可测频率，为以后施工检测的参考依据。
三、 施工日期
a) 试验开工日期为：xx
b) 试验结束日期为;xx
四、 人员、机械设备和材料
1、人员：项目部总工宋旭辉、现场技术员陈巍、质检员陈叶根、安全员陈合迪，现场施工负责人方小，施工操作人员6人 。
2、机械设备：插板机1台 。
3、材料：塑料排水板已进场10万m ，进场材料符合设计及规范要求，并已报监理办和指挥部批准。
五、 打设塑料排水板
塑料排水板施工顺序为：定位→将塑料排水板通过导管从管靴穿出→将塑料排水板与桩尖连接贴紧管靴并对准桩位→插入塑料排水板→拔管剪断塑料排水板。
1)定位
插板间距按设计要求布置，施工前测量并用石灰标记打设位置，确定后的位置留有明显的标记。打设机就位后，管靴与板位标记偏差控制在5cm以内。
打设机上设置人工操作的机械平衡装置，保证打设机械的平衡度和垂直度，打设后塑料排水板的垂直度偏差控制在1.5%以内。
塑料排水板间距允许偏差为±15cm。
2)塑料排水板导管靴与桩尖
塑料排水板导管靴与桩尖均采用圆形。桩尖平端与导管靴配合要适当，避免错缝，防止淤泥在打设过程中进入导管、增大对塑料排水板的阻力。
3)插入塑料排水板
塑料排水板入土深度以穿透淤泥层为准，实际打入深度不得小于设计深度。打设后的塑料排水板的垂直度偏差应控制在1.5%范围内;塑料排水板滤水膜在转盘和打设过程中避免损坏，防止淤泥进入板芯堵塞输水孔，影响排水效果;在打设过程中应保证排水带不扭曲，透水膜不被撕破和污染。塑料排水板在打设过程中保证排水板不扭曲，透水膜不被撕破和污染。打设深度不小于设计深度。导管打入深度应考虑上拨时的跟带长度，跟带长度不超过50cm。打设过程中，板进尺长度不够时，不允许搭接，以保证塑料排水板的排水性能。
4)剪断塑料排水板
塑料排水板打设完毕，应剪断多余的部分，剪断时应保证砂垫层以上的外露长度至少为20cm，使其与砂垫层贯通，保证排水顺畅。当一个施工段落施工完后，应及时将打设塑料排水板后形成的孔洞用砂填好。在打设过程中，应进行自检，并按要求认真作好原始施工记录。
六、 施工过程中注意事项
1、每批排水板进场后，应对进场产品进行抽查，检验合格后方可施工，施工现场堆放塑料排水板带要上盖下垫，以防暴露在空气中老化和被污染。
2、插入过程中，钢套管不得弯曲，透水滤管不应被撕破、污染,并防止淤泥进入板芯堵塞输水通道，影响排水效果。
3、塑料板与桩尖连接要牢固，避免提管时脱开，将塑料板带出。
4、塑料排水板接长时，采用滤套内平接的办法，芯板对扣，并有足够的搭接强度，搭接长度不小于20cm，固定措施可靠
5、严格控制间距和深度,凡塑料板被带出2m的应作废补打。
6、导管与桩尖要衔接适当，避免错缝,防止淤泥进入，增大塑料板与导管壁的摩擦力，防止塑料板带出。
7、上拔插入杆时带出的淤泥，不得弃于砂垫层上，以免堵塞排水通道。
8、保证板距、垂直度、板长、回带长度等符合规范要求，否则应予重打，重打的.桩位与原桩位置不大于板距的15%
七、 现场施工管理
1、在塑料排水板施工过程中，建立完善的质量保证体系，实行项目经理负责制并组织技术、质检、安全、材料有关人员参与塑料排水板的施工管理，对施工中的技术、质量控制要贯穿于施工全过程。
2、施工中的原始记录必须清楚、详细、及时，对塑料排水板材料的质量控制必须严格、仔细，做到塑料排水板台帐清楚、准确。
3、对塑料排水板施工机械进行编号，设立组织设置标志牌。配备专职现场质检员，
八、 对施工全过程进行监督，加强施工现场管理。
4、在施工中质检员要认真做好施工板长、回带长度、板距等技术指标的记录，及时指出存在的问题。对施工方法不当的应责令其纠正。
八、排水板施工质量管理保证措施
为了确保塑料排水板工程的质量，从桩机操作工到机长，从管理员到施工队长，都明确相应的质量责任制，下一级对上一级负责，绝对保证上一级对下一级工程质量进行检查的权力，确立质检人员的否决权，严格督促各工序质量，必须做好以下几点：
1、开工前，技术负责人应对所有参加施工的人员进行培训，以加强其质量意识，并进行技术交底，认真学习图纸设计文件，体会设计意
图，确保在施工中能高质量进行施工。
2、塑料排水板材料在进入施工现场施工前，必须进行自检，自检合格后报监理工程师抽检，抽检合格后方可以使用。在施工现场要做好防外界污染的工作。
3、现场管理人员对施工的全过程进行监督，建立岗位责任制。安排专职质检员，对塑料排水板的施工板长、回带长度、外露长度、板距、垂直度、塑料排水板材料的质量以及是否有漏打等情况进行全方位、全过程、全天候监督。
4、对施工的机组实行机长负责制。机长对其机组施工的质量问题负全面责任，工地负责人及技术负责人要定期召集机长开会，认真学习《塑料排水板施工规程》(JTJ/T256-96)及设计文件和质量要求，督促机长每天检查其机组施工质量，发现隐患要及时解决，禁止拖延。
5、对施工机组进行编号，在施工现场要悬挂施工标志牌、责任牌、安全警示牌、机号牌，注明岗位责任，明确到人。
6、加强同业主、监理工程师以及设计单位的联系，在施工过程中，发现地层有异常情况应立即上报，以便及时处理，保证施工质量。
塑料排水板排水固结 篇3
公路工程是关系到国民经济增长的重要工程，随着我国公路事业发展建设要求的不断地提高，水排水固结法作为公路工程软基处理的重要方式之一，其施工工艺选择的科学性、合理性将直接关系着整个工程的质量，关系到人们的生命安全。本文主要对公路工程软土路基处理中排水固结法的原理、软基病害特点及施工工艺进行了分析与探究。
一、排水固结法原理
排水固结法是对天然地基，或先在地基中设置砂井（袋装砂井或塑料排水带）等竖向排水体，然后利用建筑物本身重量分级逐渐加载;或在建筑物建造前在场地上先行加载预压，使土体中的孔隙水排出，逐渐固结，地基发生沉降，同时强度逐步提高的方法。
排水固结的原理是地基在荷载作用下，通过布置竖向排水井（砂井或塑料排水袋等），使土中的孔隙水被慢慢排出，孔隙比减小，地基发生固结变形，地基土的强度逐渐增长。
排水固结法主要用于解决地基的沉降和稳定问题。为了加速固结，最有效的办法就是在天然土层中增加排水途径，缩短排水距离，设置竖向排水井（砂井或塑料排水袋），以加速地基的固结，缩短预压工程的预压期，使其在短时期内达到较好的固结效果，使沉降提前完成;并加速地基土抗剪强度的增长，使地基承载力提高的速率始终大于施工荷载增长的速率，以保证地基的稳定性。
二、公路工程软基排水固结法的应用
1、堆载预压法
在建筑场地临时堆填土石等，对地基进行加载预压，使地基沉降能够提前完成，并通过地基土固结提高地基承载力，然后卸去预压荷载建造建筑物，以消除建筑物基础的部分均匀沉降，这种方法就成为堆载预压法。一般情况是预压荷载与建筑物荷载相等，但有时为了减少再次固结产生的障碍，预压荷载也可大于建筑物荷载，一般预压荷载的大小约为建筑物荷载的1.3倍，特殊情况则可根据工程具体要求来确定。为了加速堆载预压地基固结速度，常与砂井法同时使用，称为砂井堆载预压法。沙井法适用于渗透性较差的软弱粘性土，对于渗透性良好的砂土和粉土，无需用砂井排水固结处理地基;含水平夹砂或粉砂层的饱和软土，水平向透水性良好，不用砂井处理地基也可获得良好的固结效果。
2、真空预压法
真空预压指的是砂井真空预压。即在粘土层上铺设砂垫层，然后用薄膜密封砂垫层，用真空泵对砂垫及砂井进行抽气，使地下水位降低，同时在地下水位作用下加速地基固结。亦即真空预压是在总压力不变的条件下，使孔隙水压力减小、有效应力增加而使土体压缩和强度增长。
3、降水预压法
即用水泵抽出地基地下水来降低地下水位，减少孔隙水压力，使有效应力增大，促进地基加固。降水预压法特别适用于饱和粉土及饱和细砂地基。
4、电渗排水法
即通过电渗作用可逐渐排出土中水。在土中插入金属电极并通以直流电，由于直流电场作用，土中的水从阳极流向阴极，然后将水从阴极排除，而不让水在阳极附近补充，借助电渗作用可逐渐排除土中水。在工程上常利用它降低粘性土中的含水量或降低地下水位来提高地基承载力或边坡的稳定性。
三、公路工程软基处理中排水固结法的施工工艺
1、砂垫层施工
砂垫层的功能就是在预压施工中，从土体进入垫层的渗透水快速排出，达到土层固结的作用。砂垫层质量将对加固效果与预压时间起到决定性的作用。选用级配相应的中粗砂，作为砂垫层材料，可确保砂垫层具有良好的渗透性。在施工应用中，应确保其含泥量在5%以下，不能混入杂质与有机质。在确定砂垫层厚度时，应及时排出土层内的渗透水，一般控制在30厘米到50厘米之间，可以起到持力层的作用。
当地基表层厚度符合施工要求后，其承载力将大大提升，在运输机械行驶过程中，通常选用机械分堆摊铺法进行施工，也就是先进行多个干砂堆的铺设，再通过机械或人工的方式进行铺平。当其承载力较低时，可以选用顺序推进摊铺法进行施工。
2、袋装砂井施工
砂井（直径30到50厘米）、袋装砂井（7到12厘米）及塑料排水板是构成竖向排水体的主要组成部分。因袋装砂井具有较小的断面，体积较小，施工方便及成本低等优势，在公路工程软土路基处理中得到了广泛地应用。依据排水要求，应确保袋装砂井编织袋具有不错的透水性，避免漏失袋内砂。在袋装砂井材料选用中，应确保袋子具有较高的抗拉强度，通常情况下，其纵向抗拉强度在18.KN/M的范围内，抗拉纵向延伸率必须控制在17.6%左右，确保其能够对袋内砂的重量与弯曲出现的拉力进行最大限度地承受，同时具备良好的抗老化能力与抗腐蚀能力。现阶段，应用最多的就是聚丙烯编织袋。相比砂的渗透系数，这种袋子的渗透系数要高出一些。在袋装砂井施工中，一般选用中、粗砂作为施工材料，这种材料具有较高渗水率，粒径在0.5毫米以上的砂总量必须超过材料的一般，同时应严格控制其含泥量，一般在3%以下。其施工工艺如下所述：
（1）场地清理及放样
在公路工程软基排水固结技术施工中应及时平整与清理施工场地。将地面积水在施工前期及时排出，同时应进行路面硬化处理，并确保工程便道的畅通性。在确定施工位置时，应严格遵循相关设计规定进行，确保其偏差在2厘米以下。应准确测量与记录场地高程，并遵循图纸要求利用全站仪进行准确放样测量，同时施工人员必须定期进行复核。
在基底回填中，先沿坡脚线向外侧筑草袋围堰，台阶开挖施工应在陡于1：5的基面横坡部分路段进行，一般在1米到2米之间进行台阶宽度的控制，台阶顶面在进行反向横坡设置时，应确保其坡度为2%到4%之间。在清理与回填基底时，应在基面进行0.3%坡度的留设，这样可以为基面或砂垫层排水提供方便。
（2）砂井就位与压管
完成基底作业后，可以进行砂井机与套管就位。就位砂井机后，应确保导轨、套管管身与地面呈垂直状态，并与桩位对准，垂直度误差在1.5%的合理范围内进行有效控制，并遵循相应长度在套管上将标尺位置划出，进而达到砂井入土深度有效控制的目的。不能出现弯曲套管、内壁不光滑、毛刺等现象，8厘米到10厘米作为管径控制的合理范围。完成砂井机就位工作后，应及时将砂井机压力装置与激振器启动，慢慢将套管振动压入软土内，确保压力的均匀性。压管作业必须不间断向下压，不能出现起管在压入等现象。当压管与风化岩层接近时，要对套管下沉速度加以重视，如下沉速度逐渐变慢后，必须准确计量套管入土的长度，保证风化岩层内套管长度在50厘米以上。
（3）填砂袋
利用入口滾轮砂袋快速平稳地向套管口边送入，同时将袋尾拉起，并通过激振器将套管提升，当高度升至0.5米时，将砂袋放开，向孔底进行放置。在套管内放置砂袋时，应避免砂袋扭结、缩颈等情况的出现。拔管施工中应确保砂袋不被带出或砂袋不出现破损情况。当出现问题后，应对其原因进行认真分析，必须及时清理拔管带出的土，已经形成的砂浆口必须确保其能够与砂垫层相互贯通，施工过程中要真实记录每根砂井的灌砂量。
（4）成井检查与补砂
成井质量检测应在砂井施工结束后立即进行，其平面位置、间距及孔径必须与以下要求相符合：首先，平面位置误差控制在10厘米以下，间距误差控制在-5厘米到+5厘米之间，孔径误差必须控制在1厘米以下，抽查频率必须大于2%。其次，已施打的砂井必须向袋内及时补砂，平均一周补2次。
四、公路工程软基施工排水固结法的质量控制
1、软基地基承载力低，采用堆载预压时，为避免免地基因发生塑性变形而失稳，需要控制加载速度和进行分级加载，使其与地基土的强度增长速度相适应。每级预压荷载不应超过前期荷载作用下地基强度增加后的承载力。
2、软土的强度的提高是在各级荷载预压过程中逐步提高的，每级荷载量要与相应地基强度对应，因此在填土中应控制加载速率，使路路基土强度提供与外加荷载相适应，否则会使土体破坏，强度反而降低。当发现地基有超过加载控制标准的异常表现时，要及时采取措施，如暂停加载或卸载。
五、结束语
塑料排水板排水固结 篇4
关键词：软土,不同固结度,三轴固结不排水剪切试验
软土大多分布于沿海地区,一般具有含水率高、孔隙比大、重度小、抗剪强度低、压缩性高及欠固结土的特点,其工程性质较差,属于软弱土层,会对地基的稳定性产生不利影响。为提高地基承载力和稳定性,一般对其进行地基处理后方可使用。因此,研究软土的工程特性是必要的。本文将重点研究海口市东海岸某人工岛项目中软土的不同固结度三轴固结不排水剪强度。
1.工程概况
本项目拟在距海口市东海岸约4.4km的铺前湾白沙浅滩内围海造地,形成人工岛。该人工岛距海口市中心约12km,东西长约8km,南北宽0.5~1.6 km,本工程填海面积约716公顷,护岸长度约23.97km。拟建人工岛位于南渡江出海口东北侧,铺前湾白沙浅滩内。白沙浅滩处于滨海区、南渡江出海口处,为一东西向砂质堆积体,-5m以浅长度连续12km,南北宽0.3~1.5km不等,中部较宽,两端较窄。砂体形态不规则,部分等深线呈锯齿状,其上有多个丘状砂堆。白沙浅滩北临琼州海峡,浅滩北坡水下地形起伏较大,其西段和东段陡坡倾斜率为10/100(5.7°)~15/100(8.5°),浅滩南坡较缓,为1°左右。根据已有的地质资料,护岸结构拟以重力式沉箱结构为主要型式。
勘察场地内局部地段存在层厚0.6~6.0m不等的(2)1淤泥质粉质粘土及其它软土层。软土层的三轴固结不排水剪切试验成果对地基的长期稳定分析提供了可靠的资料。
2.试验简介及数据分析
2.1土的抗剪强度
土的抗剪强度是指土在外力作用下抵抗剪切破坏的极限强度。土的抗剪强度可以认为是由颗粒间的内摩阻力以及由胶结物和束缚水膜的分子引力所造成的粘聚力组成。
影响粘性土的抗剪强度的因素很多,其中最重要的是排水条件。
2.1.1库仑定律
库伦定律是土的抗剪强度的基本理论。由法国科学家库仑提出。土的抗剪强度表达式如下:
τ=c+σtanφ
式中τ——土的抗剪强度(k Pa);
σ——剪切面上的法向应力(k Pa);
c——土的粘聚力(k Pa);
φ——土的内摩擦角(度)。
2.1.2土中任意点的应力状态及莫尔应力圆
首先取土体中任意一个单元体,假设作用在其上的大小主应力为σ1和σ3,与系式大如主下应:力σ1作用面成夹角α的平面上有剪应力τ和正应力σ。应力状态的关
同时,也可以用莫尔应力圆进行描述。在σ-τ坐标系中,以点(1/2(σ1+σ3),0)为圆心,以1/2(σ1-σ3)为半径画圆。其示意图如图1所示。莫尔应力圆圆周上某点A的坐标表示土体中该点位处与大主应力σ1作用面成夹角α的平面上的剪应力τ和正应力σ。从图1中可知,当2α等于90度时处于
2.1.3土的极限平衡状态
为了判断土体中某点是否处于极限平衡状态,可以在莫尔应力圆中绘制抗剪强度包线。若抗剪强度包线刚好与莫尔应力圆相切与图1中的A点,则表明A点处于极限平衡状态。莫尔—库仑强度理论表述了土体的极限平衡条件,其式如下:
莫尔—库仑强度理论表述的公式中可知:土体的剪切破坏面并不是α为45度时产生最大剪应力的平面,而与最大剪应力平面有一个φ/2的夹角。
2.2三轴固结不排水剪切试验
抗剪强度试验按排水条件可分为三种:(1)不排水剪切试验;(2)固结不排水剪切试验;(3)固结排水剪切试验。后两种试验结果差别不大。
三轴固结不排水剪切试验(应变控制式)的原理是在圆柱体试样上施加周围压力σ3(最小主应力),并保持不变,试样在周围压力σ3下进行排水固结,待固结完成后,然后对试样施加轴向应力q,在不排水条件下快速增加轴向应力q,破使坏试。样的剪应力逐渐增大,直至达到极限平衡即最大主应力σ1而使试样被剪切
三轴固结不排水剪切试验可以测得土样的总应力抗剪强度指标和有效应力抗剪强度指标。
饱和土的抗剪强度和固结度有关。而土只有在有效应力作用下才能固结。
一般采取3个试验进行一组三轴剪切试验,对3个试样分别在不同的周围压力σ3下进行剪切破坏,从而得到3个不同的总应力剪切破坏应力圆和3个不同的有效应力剪切破坏应力圆,分别绘制总应力和有效应力的公切线,即为抗剪强度包线,通常近似采取直线。由此得出总应力和有效应力的抗剪强度指标。如图2所示。
三轴试验有个非常突出的优点,即可以比较严格的控制试验的排水条件,试验中能测出孔隙水压力,所以能获得试样的有效应力。土的强度主要取决于有效应力的大小,有效应力才是土的抗剪强度的实质。
2.3土层的物理力学性质指标
本次采取(2)1淤泥质粉质粘土的试样,使用全自动应变控制式三轴压缩仪,对试样进行三轴剪切不排水剪试验。该土层的主要物理力学性质指标的平均值如下:天然含水率w=41.8%,天然重度γ=17.6k N/m3,孔隙比e=1.14,液限wL=31.5%,塑性指数Ip=14.2,液性指数IL=1.74,快剪试验粘聚力Cq=21.9k Pa,内摩擦角Φq=6.2度,固结快剪试验粘聚力Ccq=14.2k Pa,内摩擦角Φcq=16.9度,压缩系数av0.1-0.2=0.76MPa-1,压缩模量ES0.1-0.2=3.07 MPa,无侧限抗压强度qu=27.0k Pa,标贯击数N=1.2击。
从以上各指标可以得出(2)1淤泥质粉质粘土为软土层,其工程地质性质较差。
2.4本次试样的试验及分析
本次在(2)1淤泥质粉质粘土层中采取试样共19件,依照《土工试验方法标准GBT 50123-1999》每件试样制备成3个试样,本次试验中周围压力σ3分别施加100 k Pa、200 k Pa及300k Pa,分组进行固结度25%、固结度50%、固结度75%及固结度100%下的三轴固结不排水剪切试验。试验成果如表1所示:
本次对不同固结度下的有效应力指标进行绘图分析,见图3和图4。
从图3中可以得知,随着固结度的增加,三轴固结不排水剪的有效应力粘聚力c逐渐增加,在固结度≤小于75%时,与固结度基本呈线性增长,固结度与粘聚力的关系式如下:
c=2U+7.266
式中U——土体试样完成的固结度;
其相关系数R=0.949
在固结度>75%,粘聚力c随着固结度的增加明显增长。
从图4中可以得知,随着固结度的增加,三轴固结不排水剪的有效应力内摩擦角逐渐增加,与固结度基本呈线性增长,固结度与内摩擦角的关系式如下:
φ=18.2U+7.95
式中U——土体试样完成的固结度
其相关系数R=0.989。
通过本次试验得出了本地区(2)1淤泥质粉质粘土固结度和三轴固结不排水剪切试验强度的关系式,对地基处理及分析地基长期稳定性等提供了依据。
3.结论
随着软土固结度的增加,其三轴固结不排水剪的有效应力粘聚力c和内摩擦角φ也逐渐增加。内摩擦角与固结度基本呈线性增长关系;在固结度≤小于75%时,粘聚力与固结度基本呈线性增长关系;在固结度>75%,随着固结度的增加,粘聚力c增长更明显。
参考文献
[1]何群.软土抗剪强度与固结度关系的试验研究[J].铁道科学与工程学报,2005(4).
[2]唐炫.不同固结度下软土的力学特性[J].铁道勘察,2009(4).
塑料排水板排水固结 篇5
塑料排水板在软土地基加固中的应用
在西安一南京线路的.一个标段区共有3段软基处理,在对其加固中采用了塑料排水板排水固结法处理软土路基,施工方法简单,效果明显.
作 者：陈团团 Chen Tuantuan 作者单位：中铁六局集团太原铁路建设有限公司,山西太原,030045刊 名：现代城市轨道交通英文刊名：MODERN URBAN TRANSIT年，卷(期)：“”(2)分类号：U2关键词：软基处理 加固 塑料排水板
塑料排水板排水固结 篇6
关键词：排水管网；塑料排水管；改造
中图分类号：TU992.4 文献标识码：A 文章编号：1000-8136(2009)29-0011-02
随着山西省晋城城市化进程的加快，面对人口资源和环境的双重压力，为确保晋城的可持续发展，晋城市在逐年加大对城市基础建设的投人。市政管网建设不断加快，各种排水管道的品种规格正不断的增加。传统的排水管材(如钢筋混凝土排水管、砖石砌的暗渠等)由于其本身固有的许多缺点，已经难以适应城市快速发展的需要，塑料材料作为一种新型的化学建材得到了迅速的发展，因此，用塑料排水管替代传统的钢筋混凝土排水管将成为晋城市政排水管网建设中的新趋势。
1晋城市区地形和排水管网现状
市区自然地形较为复杂，该区西、北临山，东、南为丘陵，四周高，中间低，为典型的山间盆地，河道呈扇形向白水河汇集。城市排水体制为两种排水体制并存，泽州路以西至景西路、新市街以北至书院街之间的旧城区，为雨污合流制排水系统，旧城区以外的新建城区采用雨污分流制排水系统。现在雨水管网系统除旧城采用合流制以外，已建成雨水管涵53.6km。污水系统分公用市政系统和企事业单位内部自备排污系统两类，已建污水管渠52.6km。
晋城市排水管网的65％以上是20世纪80年代以前铺设的，其材质是钢管、铸铁管、混凝土管、钢筋混凝土管以及用砖石砌成的暗渠。目前已多年失修，管道腐烂、接头渗漏极为严重，管道破损、堵塞、塌陷时有发生。据统计，晋城每天污、废水排放量已达16万，主城区污水处理厂共有两座：白水河污水处理厂、古矿污水处理厂。白水河污水处理厂现在日处理污水总量为7万m3／d，古书院矿污水处理厂仅处理矿井水。晋城每天排放的56.3％污、废水未经处理直接排入河流，致使的部分供水水源井水质恶化，直接影响到人民的身体健康。原城市排水管道设计口径普遍较小，相对不断扩大的城市规模，显然不能满足排放要求。目前，这些问题市政府已高度重视，对落后的城市排水管网进行改造工作已迫在眉睫。
2 常用管材比较
目前。在市场可选择的管材可分为钢筋混凝土管和塑料排水管，它们各自具有自己独特的性能，见表1。
综上可知，塑料排水管具有水力特性性能优良、抗腐蚀性高、力学性能良好、综合机械性能优异、施工简便、综合造价经济等一系列优点，晋城排水管网改造笔者推荐采用塑料排水管。
3塑料排水管施工中需注意的问题
塑料排水管在晋城市使用刚起步，在施工中需注意以下一些问题：
(1)遇地下水较高或雨季施工时，管道会出现漂浮现象，应注意沟槽排水，及时回填并将其夯实，必要时采用防水土工布隔离等措施。
(2)因塑料排水管管材较轻，下管后容易产生偏差，下管后应利用经纬仪等仪器符合校准，以保证工程质量。
(3)工程中所用的管材、管道附件、构(配)件和主要原材料等产品进人施工现场时必须进行现场验收并妥善保管。进场验收时应检查每批产品的订购合同、质量合同证书、性能检验报告、使用说明书、进口产品的商检报告及证件等，并按国家有关标准规定进行复检，验收合格后方可使用。
(4)施工中在管道与检查井连接时应将管道表面粗化处理，以和检查井紧密连接，防止因施工人员疏忽，以免使用中管道漏水，造成路基塌陷等严重后果。
4塑料排水管在晋城排水管网应用前景的分析
近几年来，晋城塑料埋地排水管的市场开始逐步启动，这主要有以下原因：
①晋城越来越重视对于环境的保护，各片区都在大力治理河流污染。②国家有关部门相继制定的有关限制淘汰落后产品，推广使用新型环保产品产业的政策，市政排水、排污工程推广使用塑料管已被提到了议事日程。③现《埋地塑料排水管道工程技术规程》J10185--2002、《聚乙烯塑钢缠绕排水管》CJ/T270--2007、《埋地聚乙烯管道工程技术规程》CECS 164：2004、《给水排水管道工程施工及验收规范》(GB50268--2008)对埋地塑料管的材料要求、水力计算、管道结构计算、管道安装、管道与检查并链接、回填、变形控制和检测、管道闭水检验、管材的运输和贮存、质量标准和工程竣工验收等内容予以详尽说明，打破了埋地塑料管的施工和验收无据可依的过去。这些规程的出台大大推动塑料管在市政排水工程中的广泛应用。④大口径塑料管材生产技术的不断发展，为塑料排水管的应用提供了强劲的动力。⑤晋城地形起伏较大，大片区域处于采空区，对晋城排水管网的抗震、抗冲刷提出了很高的要求，在晋城的市政工程中，塑料管材的应用已经开始尝试，新建的泽州北路拓宽段、泽州北路延伸段HDPE管已成功设计施工，老旧街的雨、污水改造优先采用塑料管，新设计的畅安路、文博路、凤城路也优先考虑塑料管。
塑料排水板排水固结 篇7
关键词：静动力,固结机理,工艺特征
在我国软土分布广泛且具有区域性,软土的沉积形成所需要的地质和地理环境决定了大而平坦的地方,主要是沿海地区,如滨海平原、河口三角洲、河岸、湖畔等处,往往都有淤泥或淤泥质土的存在,而这些地区恰好又是经济发达的地区,设计软土地基的建筑设施越来越多。因此,研究淤泥类软土的工程特性,对软土地基进行加固处理理所当然地成了工程地质和岩土工程界要解决的重点问题。
1 静动力排水固结法的加固机理
1.1 静压作用
夯击瞬间冲击荷载一般是夯锤质量的十几倍甚至几百倍,巨大的冲击力无法直接施加于软土之上,否则会出现埋锤或严重隆起现象。因此,对于静动力排水固结法软基加固,在夯击前,地基软土顶面必须有一定厚度的静力覆盖垫层,才能保证夯击施工的顺利进行。静力覆盖垫层一般有两种形式:一种是原地基软土层之上有一定厚度的覆盖层,并与中粗砂垫层共同形成静力覆盖层;另一种是原地基软土之上无覆盖层或覆盖层较薄,在中粗砂垫层施工后往往尚须填一定厚度的土层作为静力覆盖垫层。静力覆盖垫层的作用主要表现为以下几方面:1)静力(预压)作用。2)应力分散作用。3)维持残余后效力作用。
1.2 能量转换
夯锤冲击瞬间,夯击能量一部分消耗在地表面,并向四周辐射传播;另一部分消耗在夯锤气垫作用和土体摩擦过程中;余下部分以瞬间冲击力形式从夯坑底面往深部传播。冲击完成后,冲击能量以动力残余力(即在软弱土层上的土体静态覆盖力下仍保持的残余力)的形式储存于土层中。当夯击能达到一定程度时,土体呈不可压缩状态,即达到限值饱和能,就不能再夯,否则对于土体固结不利,因为夯击能过大,土体固结条件遭到破坏,孔隙水反而不易排出,而且破坏后难以恢复。
1.3 水性变化
当夯锤反复夯击土层表面时,极大的冲击能使土颗粒或土团粒互相移动、靠拢。首先是紧紧包裹在它们表面的薄膜水(弱结合水甚至部分强结合水)相互接触,随着冲击能量的不断增加,薄膜水受到很大的挤压应力,就向挤压力小的地方移动,并发生变形,即其厚度发生变化。当夯击能量足够大时,薄膜水能减薄到一个厚度,即薄膜水仍可由物理—化学吸附作用使土颗粒相互联系,而由此产生多余的水则变成自由水流向颗粒中间,引起很大的超孔隙水压力,由于软黏土低渗透性,孔隙水无法短时间内排出。随着夯击次数的增加,超孔隙水压力也不断提高,致使土中有效应力降低。当土中某点的超孔隙水压力等于上覆的土压力或等于上覆土压力加上土的粘聚力时,土中的有效应力完全消失,土的抗剪强度降为零,土颗粒将处于悬浮状态达到局部液化,土的强度下降到最小值。
静动力排水固结法加固饱和软黏土时,不存在利用提高夯击能或击数来击穿软土中的薄弱面,使软土液化来提高软黏土的渗透系数和排水作用。饱和软黏土的微孔隙排水和微裂隙排水起着非常重要的作用,这种排水是以软黏土本身的微结构不被破坏为前提的,反过来看,一旦软黏土本身受到过分扰动,微结构被破坏,那么其本身正常的排水通道将被破坏,这对于含水量和孔隙比都很大的软土来说,其中希望排出的大量自由水和弱结合水将滞留其中。
1.4 排水固结
静力排水固结法形成了有利的排水压力条件与边界条件,主要表现为以下方面:
1)静力荷载,相当于在软土层之上施加一定的静力(预压)荷载;
2)冲击瞬间,由于水的(近似)不可压缩性,冲击力通过排水体周围的水柱传递至软土深部,引起深部软土超孔隙水压力;
3)持续、较高水平的残余后效力形成了有利的压力条件;
4)土体在强大的夯击能作用下,出现巨大的压缩波和拉伸波,致使地表面形成竖向裂隙(分布在夯击点的周围),并在地基内部出现定向裂纹,形成树枝状排水网络,土的渗透系数陡增,大大改善了土体排水边界条件;
5)通过设置人工材料组成的水平和竖向排水系统,提高了软土的渗透性,并利用盲沟和集水井及时将软土层排出的水引到场地外。
在多遍的夯击过程中,软土在有利的压力和排水等条件下,多次发生孔隙压力的升降,超孔隙水不断快速排出,孔隙体积减小,加快地基土排水固结,最终使土体的抗剪强度和变形模量均有明显的增加。
1.5 部分触变固化
当孔隙水压力消散后,达到小于颗粒之间的横向压力时,地基内部裂隙闭合、土中自由水变成结合水。超孔隙水的排出使土体的有效应力增加,土的抗剪强度不断提高,地基土成为超固结土,工后沉降大大降低,从而达到了加固的目的。
另外,饱和软黏土在冲击荷载作用下产生一定程度的扰动(远未达到造成破坏,静动力排水固结法应尽量避免过量扰动软土结构),土中原来处于静平衡状态的颗粒、阳离子、定向水分子受到破坏,水分子的定向排列被打乱,颗粒结构从原先的絮凝结构变成某种程度的分散结构,粒间联系削弱,因此强度降低。在夯后经过一定时间的休置后,由于部分水性变化,薄膜水的减薄,组成土骨架中最小的颗粒———胶体颗粒(粒径约为0.000 1 mm)的分子水膜重新逐渐靠拢并连接,恢复其原有的稠度和结构,和自由水又粘结在一起形成一种新的空间结构,于是土体又恢复并达到更高的强度,这就是饱和软土的触变特性。
2 静动力排水固结法的工艺特征
2.1 采取适当排水措施加速孔压消散
通过水平排水体系(设置盲沟,在盲沟交汇处设集水井用电泵进行强排水;地表铺设一定厚度的砂垫层)的设置,并设置竖向排水体系(插设排水板或袋装砂井),来改善地基土的排水条件。文献中提及:采用塑料排水板作为竖向排水体系要优于袋装砂井,原因是在强夯过程中由于夯坑周围(填土层和淤泥质软土层交界处附近)可能出现较大的侧向变形,袋装砂井由于抗剪强度很低,所以容易被剪断,失去排水作用;而塑料排水板的抗拉、抗剪强度相对较高,因此在土体中一定的剪切变形范围内能够继续发挥其排水功效。
2.2 铺设足够厚度的垫层积累足够的残余应力
静动力排水固结法处理软土地基时,软黏土顶面必须有一定厚度的表面硬壳层或者填筑一定厚度的填土作为施压垫层。施压垫层的作用是避免夯锤与软土直接接触,避免软土产生较大的剪切变形,另外施压垫层的存在还有助于排水固结的实现,它起到预压荷载、冲击垫层、应力扩散及维持残余应力的作用,同时有利于施工机械的行走。
2.3 采取合理的施工工艺以保证土体结构不产生严重破坏,同时又能增加加固深度
1)单击能的确定。首先要给软土施加充分的动荷载,使土中动孔隙水压力大幅度增加;其次要避免高夯击能使软土大量隆起或水平挤出即避免过分扰动,破坏土的结构。
2)合理冲击击数。
3)合理的夯击遍数。
4)锤重和落距的合理组合。
5)合理的夯击间隔时间:两遍夯击的间隔时间通常以超静孔压完全或基本消散为控制标准,当孔压消散一般消散至接近夯击前水平或更低,便可进行下一遍的夯击。现场施工一般按超静孔压消散80%的时间,一般为10 d左右。
3 结语
本文对静动力排水固结法的加固机理进行了探讨。静动力排水固结法既可保证表层土体结构不受严重破坏,亦可使得一定深度的软黏土层中激起的高孔隙水压能够迅速消散,进而达到排水固结的目的。静动力排水固结法有其独特的工艺特征,即采取空间网状排水系统,铺设一定厚度的垫层,采取合适的强夯工艺,严格控制相邻两遍夯击的间隔时间。只要采用上述施工工艺,就能使动力排水固结法处理软黏土地基取得满意的加固效果。
参考文献
[1]郑颖人.软粘土地基的强夯机理及其工艺研究[J].岩石力学与工程学报,1998,17(5):77-78.
[2]丘建金.动力排水固结法在软基加固工程中的应用[J].工程勘察,1995(6):21-22.
[3]陈晓斌.动力排水固结加固软土地基技术研究[D].长沙:中南大学,2004.
[4]蒋健华.静动力荷载作用下软土地基沉降人工神经网络分析研究[D].广州:广东工业大学,2007.
塑料排水板排水固结 篇8
1 概述
真空预压法是排水固结法的一种,主要由排水系统和加压系统两部分组成:排水系统主要包括竖向排水体和水平排水体,竖向排水体常用塑料排水板,水平排水体常用砂垫层,设置排水系统主要为了改变地基原有的排水边界条件,传递真空压力,增加孔隙水的排出通道,缩短排水距离,以便在上部荷载作用下能以较快的时间使地基土的有效应力增加,地基土产生固结,完成预定的地基加固效果,满足工程建设需要;加压系统主要是指抽真空装置。
2 排水通道施工工艺
2.1 施工工艺
先在平整好的场地上填筑30 cm厚中粗砂垫层,再进行塑料排水板施工。所有排水板施工完毕后,填筑剩余的30 cm砂垫层。插设塑料排水板采用套筒式,并采用静力压入,以减少对原状土的扰动,降低原状土强度的衰减,插设完成后的排水板留出孔口长度保证伸入砂垫层不小于50 cm,以使其与砂垫层贯通。
2.2 施工步骤
定位→安装管靴→沉设套管→提升套管、剪断排水板。
2.3 施工注意事项
1)塑料排水板施工平面位置偏差不大于7 cm,垂直度偏差不大于1.5%。2)塑料板与桩尖连接要牢固,避免提管时脱离,将塑料板带出。3)桩尖平端与导管靴配合要适当,避免错缝,防止淤泥或砂土进入导管增大对塑料的阻力,提管时将塑料板拉断或带出。4)在转盘和打设过程中避免损坏塑料板滤水膜,防止淤泥进入板芯堵塞输水孔,影响排水效果。5)塑料板需接长时,为减小板与导管阻力,采用滤水膜内平搭接的连接方法,为保证畅通需有足够的搭接强度,搭接长度须在20 cm以上。6)打设排水板时回带长度不得大于50 cm,且回带的根数不宜超过总桩数的5%,超过标准的井孔应补打。
3 真空预压离心泵及滤管施工工艺
3.1 施工工艺
1)铺设主管、滤管:排水板施工完成后,再铺设真空管,主管采用ϕ76 PVC管,滤管采用ϕ76 PVC管,管外打眼,滤眼直径8 mm～10 mm,间距5 cm,按三角形排列,并以克重250 g/m2的无纺反滤土工布包裹,土工布渗透系数为5×10-5 cm/s,施工时采用二通、三通、四通胶管连接主管、滤管,连接时用铅丝拧紧。主管、滤管必须埋于砂垫层中,以形成完整的排水系统。
2)主管、滤管铺设完毕后,再在砂垫层中埋设真空度测头,同时安装主管出膜装置。
3)挖密封沟:有粘土幕墙处,利用粘土幕墙施工形成的沟作为压膜沟,将密封膜踩入其中;没有粘土幕墙处,在处理边界挖沟做压膜沟,再在外侧砌筑覆水围堰。
4)铺设密封膜:密封膜采用两层聚氯乙烯薄膜,单层厚度0.3 mm,以平接方式搭接,搭接宽度不小于100 cm,并通过热粘法拼接。密封膜应埋入加固区四周的密封沟内,并分层填土压实。
5)安装抽真空装置:真空泵功率为7.5 kW。每个真空泵的有效处理范围为500 m2。连接主管与真空装置,开始试抽真空。当膜下真空度达到85 kPa以上并正常预压半个月后,转入正式抽气,抽出来的水覆盖于膜上,作为外加荷载。
3.2 工艺要求
1)滤管应埋设在砂垫层中,滤管上应覆盖20 cm～30 cm的砂垫层。2)真空测头应埋设于相邻滤管之间的砂垫层中,其上覆盖40 cm～50 cm的砂垫层,并不得与滤管相连。3)真空管路的连接点应密封良好,防止漏气。在真空管路中应设置止回阀及闸阀,以免停止抽气后真空度急剧下降。
4 压膜沟及密封膜施工工艺
4.1 施工工艺
压膜沟采用粘土制作,密封膜采用两层聚氯乙烯薄膜,每层厚度0.3 mm。挖压膜沟时,挖至已填土以下0.5 m处,沟底宽0.45 m,将膜踩入软土中0.5 m,填粘土密封。
4.2 工艺要求
1)压膜沟深入透水层不得小于0.5 m。2)挖沟时如碰上排水板,不得剪断,应将排水板沿沟边插入周边砂垫层中。3)真空预压完成后,应将压膜沟全部开挖,填入中粗砂,并夯实,压实度要求大于93%。4)密封膜采用工厂一次热合成型,若宽度不够,每个区可分2块～3块现场热合,以平搭方式搭接,搭接宽度不得小于100 cm,并用热粘法搭接,现场粘结时,应保持粘结部分的清洁,粘结要自上而下沿粘缝后退而行,往缝下垫一块2 m长的条形木板,上胶后要用力拉紧,然后抽出木板,依次粘结。5)加工膜时,应充分考虑压膜沟的位置,并应根据地勘报告考虑地质不均匀沉降的影响,预留出膜的宽度,以防不均匀沉降时将膜拉裂。6)铺设时,膜不能拉得太紧,每边比图纸尺寸要多出几米,铺设一般自一边开始,两层一道按顺序同时由近及远进行铺设。7)膜埋入密封沟时,注意不要被石头或草、树根等戳破,注意其完整性。8)在膜上放置沉降标时,应在下面垫一层土工布或软草席或一小块密封膜,注意放平压重,以防戳破薄膜。9)膜铺好后进行抽气时,不能急于将抽出的水放到膜上,应在前几天派专人穿软底鞋在膜上进行地毯式巡查,发现膜破的地方即时进行粘补,正常抽气半个月后,将抽出来的水覆盖于膜上作为外加荷载。10)粘土掺入量不低于20%,粘土质量:粘粒含量大于20%。11)膨润土掺入量5%,膨润土:150目～300目通过率大于90%;如果拌和用土的粘粒含量大于40%,可以不掺入膨润土。12)泥浆比重不小于1.35。13)粘土密封墙采用型号为SP-5A的深层搅拌机,钻进速度为50 cm/min,提升速度为50 cm/min,喷浆搅拌速度为50 cm/min,喷气压力为0.5 MPa,浆喷入量为60 kg/min,采用四喷四搅方式施工,桩径60 cm,间距40 cm×40 cm,每根桩彼此搭接20 cm。
4.3 质量控制方法
1)定期检查钻头直径,钻头直径小于60 cm时应接长,以保证拌和墙宽度的要求。2)拌和机钻进有效深度,以喷浆口为计算有效深度,并在钻管上部位置刻划明显的进尺标志,作为控制深度依据。3)每隔10 m～20 m在墙上钻孔取样检验粘粒含量和渗透系数,并确定密封墙深度,达不到规定指标要求的,要二次拌和补救。
5 真空预压施工工艺
1)真空预压施工工序完成后,开始抽真空,当真空度达到85kPa后半个月,将抽出来的水覆盖在膜上,作为外加荷载。
2)共设置8台真空预压离心泵,真空预压离心泵型号为ISZ80-65-180,功率为7.5 kW。真空预压离心泵24 h不间断连续工作,并预留1台备用泵,以防泵的损坏。当临时供电停电时,以自备发电机保证1/3的泵的正常工作。
3)正常抽气90d后,当地基固结度不小于90%及连续10 d实测沉降速率不大于2.0 mm/d时,可停止抽真空。
6 软基处理监测措施
1)真空预压沉降板安装在密封膜上,板底面积为(1×1)m2,板上的沉降标杆如需接长,则第一节长度为1.5 m,连接管每节长1.0 m～2.0 m。2)从埋设之日起至正式抽气前,每天观测1次,正式抽气后,每两天观测1次,一个月后每周观测1次～2次,逐步卸载真空后,一个星期左右再观测1次,沉降观测数据以二等水准观测精度为准。3)孔隙水压力观测:用钻孔法,沿深度方向每3 m设置一个,在埋设地采用钻机钻孔,达到要求的深度或标高后,先在孔底填入部分干净的砂,然后将孔隙水压力计放入,再在其周围填砂,最后采用膨胀性粘土或干燥土将钻孔密封好,使得孔隙水压力计测得的是该标高土层的孔隙水压力。4)分层沉降观测:用钻孔法,在埋设地采用钻机钻孔,达到要求的深度或标高后,插入带沉降环的测管,并填入干净的砂。5)测斜观测:用钻孔法,在埋设地采用钻机钻孔,到达稳定岩层后,插入测斜管,监测土体分层水平位移。
7 结语
真空联合堆载预压排水固结法特别适应于软土地区、含有夹层土质及不均匀泥层等软基处理区域的应用,排水效果明显,有着其他排水法无法代替的优越性。真空预压法成败关键就在于以下三个工序:
1)塑料排水板的插板深度和间距;2)淤泥搅拌墙的桩长,止水帷幕的隔水效果;3)真空堆载过程中真空度的保持。
摘要：通过对真空预压法和堆载预压法的概述,详细介绍了堆载预压和真空预压联合加固软基的施工方法,并着重阐述了其加固原理和施工工艺,给出了软基处理监测措施,以实现预期的地基加固效果。
关键词：软基处理,排水系统,真空联合堆载,施工工艺
参考文献
[1]《地基处理手册》编委会.地基处理手册[M].第2版.北京:中国建筑工业出版社,2000.
[2]GB 50007-2002,建筑地基基础设计规范[S].
[3]JGJ 79-2002,建筑地基处理技术规范[S].
塑料排水板排水固结 篇9
在软土地层中, 存在以沉积为主的软弱粘性土, 其含水量较大, 同时还夹杂少量的腐泥和泥碳层。本工程为某市一新城区的建设工程, 在该地区分布有大面积的软土地层, 同时厚度加厚, 平均厚度达到20 m以上, 软土主要呈现流塑态, 地下水位较高, 土体成饱和状态, 如表1所示为工程所处地区的各土层物理指标。
根据本工程所处地区的地质情况和水文条件, 主要从经济、技术等方面对多种可行地基处理方案进行对比, 包括带装沙井、强夯等方法, 最终确定了最佳的地基处理方法———静压排水固结处理方案。经过专家的多方论证, 具体采取的静压排水固结方案为塑料排水板堆载预压方案。
2 设计重点
排水固结法在软土层中的主要应用是通过设置砂垫层以达到将地下水引到路堤边坡之外进行自然排放的目的。本工程所处地区地势平坦开阔, 地面标高可达到1.5 m以上, 同时地下水位较高, 为1 m左右。在工程区域内存在大面积的鱼塘, 在道路两侧的地块基本与路堤同步进行填筑。
结合本工程施工特点, 本工程所采取的排水固结方案主要的设计重点为通道的设置, 为了很好的完成通道的设置, 本工程采用了 (塑料排水板) + (排水砂层) + (碎石盲沟) + (集水井) + (人工泵抽水) + (引流临时排水沟) + (外部临时储水池) 的组合排水系统。如图1所示为本工程所处区域软基处理横断面示意图。
3 技术要求和施工要点
3.1 技术要求
本工程中软土地层在经过静压排水固结之后, 应满足以下几点技术要求:工后沉降应控制在25 cm以内;差异沉降应控制在0.1%以内;超载预压期应控制在90 d以上, 同时固结度应控制在85%以上, 满足压实度要求之后才可进行卸载 (固结度可通过沉降曲线进行确定) 。
本工程采用的静压排水固结法, 具体的参数设置为:排水板的间距应控制在120 cm, 呈等边三角形布置, 平均深度应在20 m。
3.2 施工要点
1) 场地清理和平整。对于施工现场内存在的建筑物、设施以及障碍物应进行拆除或者迁移;清除场地内的大块石头、树木以及根植物等, 场地清理的结果确保场地平顺无杂物。对于场地内的非鱼塘部分, 应对其进行推挖平整;对于场地内的鱼塘部分, 应进行回填, 回填材料应为非透水性粘质土。道路沿线的场地土在进行平整处理之后应满足的要求为设计控制标高应为1 m。当进行大面积长直段落的平整时, 应根据实地现在标高进行场地的平整, 同时对于不同平整平面之间的交接处, 应做好顺接处理, 以确保能够满足下一道施工工序的要求。
2) 铺土工布及砂垫层。本工程中所使用的土工布采用的连续方式为双排线折叠缝和连接, 接缝处应满足缝合宽度不小于30 cm的要求。砂垫层所采用的材料应为中粗砂, 厚度为50 cm, 在使用之前应确保中粗砂中无杂物, 同时应将其含泥量控制在5%以下, 细度模数控制在2.3以下。砂垫层是铺设在土工布上面的。
3) 施工盲沟及集水井。a.在砂垫层施工完成之后, 即可进行排水盲沟的施工。排水盲沟应沿着道路中轴线进行布置, 横向应每隔100 m布置一道。b.本工程所使用的盲沟其具体形状为倒梯形, 上部宽度为80 cm, 下部宽度为40 cm, 高度为75 cm。盲沟构造为用针刺无纺土工布包裹碎石, 碎石应满足均匀级配的要求, 同时粒径应控制在3 cm~5 cm。土工布之间的搭接长度应满足不少于20 cm的要求, 土工布所采用的材料同上所述。c.集水井的布置应每间隔100 m布置一个, 其具体位置位于土工布之上。集水井的材料为钢筋混凝土管, 直径为700 mm。d.相邻集水井的中间作为分水点, 对盲沟进行纵向找坡, 坡度应控制在1%以上。e.盲沟和集水井的施工过程中, 应将井内水高控制在60 cm以下, 如有超过应及时进行抽水处理。
4) 塑料排水板的施工。a.本工程所采用的塑料排水板为SPB-IB型, 具体尺寸为100 mm×4 mm, 同时所使用的排水板应满足抗拉强度、排水等指标的要求。在进入施工现场时, 应附加出厂合格证及复检资料。抗老化强度应控制在1.5年以上。b.对于排水板的板位, 应将其误差控制在5 cm以内, 同时垂直的允许偏差应控制在板长的1.5%以内;塑料排水板的长度应满足能够穿越软弱层的要求, 因此结合本工程的土层情况, 设计所采用的排水板长度应为20 m。c.在进行反压护道的施工时, 所采用的材料为粘土, 并且采取分层填筑的方式, 每层的厚度应控制在50 cm左右, 分四层进行填筑, 并用推土机进行2遍的碾压压实。
5) 软基填土。a.对于软弱地基所采用的填土材料应为粉细砂, 同时两侧用粘性土进行包边, 包边粘性土的设计水平宽度应控制在2.5 m以上。对于边坡, 应将其坡度控制在1∶1以内。在正式进行软土地基的填筑之前, 应确保附带有砂料的重型技术试验资料。b.在软土地基的填筑过程中, 地基的沉降是处于不断地增长的过程, 因此在实际施工中, 应考虑地基的沉降情况。在超载前应采用分层碾压的方式直到填筑到路面高程, 同时地基的密实度应符合设计和规范要求。c.在填筑过程中, 对于填土的松铺厚度, 应根据不同的压实机具选择不同的松铺厚度, 一般松铺厚度均不超过30 cm。第一层松铺厚度可以适当加大, 但是也应控制在50 cm以内;填土的含水量应控制在最佳含水量附近, 这样才能确保填土的压实效果。d.在填筑过程中, 应根据现场的观测结果适当的进行填土速度的调整, 从而达到最佳的填土效果。
6) 超载预压、卸载。a.当软土地基填筑施工达到设计高程之后, 即可对其进行验收, 确认合格之后可进行超载预压。超载的厚度应控制在2 m, 分两层进行堆载, 同时在堆载中应严格控制好填土的速度。b.超载的预压期应至少在90 d以上, 同时固结度应控制在85%以上, 满足压实度要求之后才可进行卸载。固结度的确定可以通过沉降曲线求得。c.按要求的预压期进行超载施工之后, 即可进行卸载。卸载之后的交工面土基的回填模量应满足25 MPa以上的要求, 之后应再次进行碾压施工。
4 沉降观测成果分析
根据相关的要求进行沉降观测断面的布置, 通过施工现场实测的观测数据, 根据相关的公式, 可以计算出各点的最终沉降、剩余沉降以及固结度。根据相关的经验, 可以知道通过沉降速率可以很好的预估沉降的发展趋势, 本工程将1 mm/d的沉降速率作为卸载的控制标准, 经过观测, 本工程中大多数的沉降速率均处于0.5 mm/d~1 mm/d之间。对于堆载预压中沉降速率超过1 mm/d的部位, 应延长堆载时间以达到设计和规范要求。
5 结语
软土地基问题已经逐渐成为当前土建工程施工重点关注问题, 文章通过结合软土地基处理工程实例, 采取的静压排水固结方案为塑料排水板堆载预压方案, 系统探讨静压排水固结法在地基处理中的应用, 从工程实施效果表明, 静压排水固结工艺在本工程中取得了较好经济效益, 可为同类工程提供参考借鉴。
参考文献
[1]黄为民.排水固结法处理软基施工技术[J].山西建筑, 2013, 39 (4) :30-31.
[2]白冰, 刘祖德.动静结合排水固结法处理软基若干问题研究[J].四川建筑科学研究, 2010 (7) :28-34.
塑料排水板排水固结 篇10
关键词：饱和软土地基,动力排水固结技术,软土微结构,力学指标
0 引言
动力排水固结预处理技术普遍应用于地基处理过程中, 其与一般处理技术相比具有施工简单和加固效果明显的应用优势。动力固结法和排水固结法的结合, 使动力排水固结预处理技术改善软土的排水固结特性更加明显, 鉴于此, 本文对该课题的研究具有重要的意义。
1 饱和软土地基动力排水固结常规试验
1.1 试验区场地工程地质条件
如表1所示, 其为试验区场地地层的主要特点和土质组成情况。试验区的工程地质特征如表2所示。针对试验区的地质条件, 该工程建设过程中需要处理软土的固结变形问题, 从而进一步提高抵抗水平荷载的能力[1]。
1.2 饱和软土地基动力排水固结预处理试验内容
采用动力排水固结技术处理饱和软土时需要注意超孔隙水压力的产生, 其不仅会严重影响到土体加固的质量, 同时也会使土体的承载能力下降。因此, 采用动力排水固结技术施工时, 要减少超孔隙水压力的影响, 在试验区吹填细砂层1 m~2 m, 然后在地基土的细砂层1 m以上插入排水板, 排水板施工要保证其具备较为合理的布局安排和间距, 本实验中采用了方形的布局, 间距为1.2 m×1.2 m[2]。
试验区周围的排水段施工需要满足的要求如下:1) 在低于固结面1.5 m以上进行排水沟施工;2) 每20 m设置一口集水井进行抽水;3) 固结处理施工采用的方式为多遍少击、双向排水和逐级加能;4) 试验区不同区段均点夯3遍, 每遍6击, 其中每遍采用的夯击能依次为1 500 k N·m, 1 200 k N·m和900 k N·m。除上述试验内容以外, 还要保证土层的总沉降量处于1 300 mm以下, 在经过3遍夯击以后要保证原地具有最大程度的平整度。
在试验过程中要在施工的试验区段选择一个具有代表性的断面, 通过钻孔的方法, 在地下2.5 m, 4.5 m, 6.5 m, 8.5 m, 10.5 m和12.5 m深度处埋设孔隙水压力计, 然后回填砂, 使其周围变得紧实。得到的测试结果如下:2.5 m处各区段水压力值为0.037 MPa, 0.04 MPa, 0.03 MPa, 4.5 m处各区段水压力值为0.045 MPa, 0.05 MPa, 0.06 MPa, 6.5 m处各区段水压力值为0.06 MPa, 0.06 MPa, 0.06 MPa, 8.5 m处各区段水压力值为0.07 MPa, 0.07 MPa和0.02 MPa, 10.5 m处各区段水压力值为0.09 MPa, 0.095 MPa, 0.09 MPa, 12.5 m处各区段水压力值为0.11 MPa, 0.10 MPa和0.12 MPa[3]。
试验过程中测试到的地表沉降范围和总的平均夯沉量如表3所示。
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1.3 影响饱和软土动力排水固结效果的因素研究
通过上述试验内容可以总结出影响动力排水固结效果的主要因素, 即夯击能量、土层的分布特征以及夯锤底面积。上述三要素影响动力排水固结效果的规律如下:1) 适当增加单击夯击能量, 可以起到较好的加固效果, 但是要控制好夯击能量所处的范围;2) 影响加固效果的土层包括上层土质较好、下层土质松软的土层以及饱和度小于42%的土层;3.2 m2~4 m2的夯锤适用于砂土和碎石地材料场地, 3 m2~4 m2的夯锤适用于粘性土, 4 m2~6 m2的夯锤适用于淤泥质土。
2 饱和软土动力排水固结处理前后微结构形态变化规律研究
自然状态下, 软土微结构包括蜂窝状结构、海绵状结构、骨架状结构、絮状结构和凝块状结构五种, 蜂窝状结构的软土孔隙率为65%~85%, 粘粒量大于30%, 海绵状结构的粘粒含量为35%左右, 骨架状和絮状结构的特点主要是孔隙率较大, 颗粒分布不均匀。凝块状结构的粘粒组成特点为粒径大于30μm, 粉粒含量较少。
3 饱和软土工程性质指标与微结构参数的相关性分析
在研究动力排水固结法的加固效果时, 饱和软土工程特性以及微结构状态参数相关性规律研究是最佳的分析对象, 即在分析这些参数相关性的同时, 可以对动力排水固结法的加固效果进行有效的评价。
3.1 动力排水固结处理前后各物理力学指标相关性分析
由于试验区土层含水量较高, 因此在动力排水固结处理前, 饱和软土的密度、孔隙比、压缩系数与含水率的相关性较好, 而土层的孔隙比和饱和度等指标与土层密度的相关性一般。其次, 相关性显著的指标还包括塑限、塑性指数间以及强度指标和重度之间, 这几组物理指标的相关性可以达到0.95以上。除了相关性显著的指标组以外, 还包括相关性极差的压缩性指标与重度。
3.2 动力排水固结处理前后微结构参数和压缩系数的相关性分析
土的压缩性与土层的孔隙比相关, 因此在分析微结构参数与压缩系数的相关性时也可以判断动力排水固结处理技术对土层的加固效果。在动力排水固结处理前, 土层的孔隙度与压缩系数间的相关系数为0.89, 呈显著的线性关系。其次, 各个与孔隙相关的微结构参数间的相关性达到0.95以上, 由此可见, 孔隙度与压缩系数间的相关性较强。
在经过动力排水固结处理以后, 与孔隙度相关的微结构参数间的相关性达到0.99以上, 相关性更为显著。此外, 通过分析发现, 孔隙度和孔隙数目是影响压缩系数的主要结构参数, 孔隙度与压缩系数间的相关性为0.93以上, 而孔隙数目与压缩系数间的负相关性也达到0.9以上。换句话说, 经过动力排水固结处理以后, 土层加固紧实效果突出, 压缩系数和微结构参数的相关性更加显著。
4 结语
通过分析饱和软土地基动力排水固结常规试验, 总结了影响动力排水固结效果的主要元素。通过分析饱和软土动力排水固结处理前后微结构形态变化规律, 说明了动力排水固结处理技术的应用优势。
参考文献
[1]张季超, 曾华健, 童华炜, 等.广东科学中心饱和淤泥质砂土地基预处理技术的研究与应用[J].广州大学学报 (自然科学版) , 2007 (3) :62-67.
[2]周晖.珠江三角洲软土显微结构与渗流固结机理研究[D].广州:华南理工大学, 2013.
塑料排水板海上施工工艺总结 篇11
1 工程概况
郭巨峙南围涂工程位于北仑区白峰镇东南部海域, 围涂面积1821亩。工程由海堤、水闸和排涝河等组成, 海堤全长3.931km。海堤内涂面高程为0.0m~-1.3m, 外涂面高程为-1.3m~-4.2m。坝基处理采用塑料排水板结合镇压层的复合加固法。插板间距1.3m, 标准坝段部位插深一般在20m左右。
2 工程地质和水文潮汐
工程区所处的大地构造单元为华南褶皱系。地质较复杂, 土层变化大, 地基土呈现粗细相间、软硬不一的层次, 工程区自上而下分布如下土层:Ⅰ (mQ4) 淤泥质粉质粘土、Ⅱ3 (mQ4) 淤泥质粘土、Ⅱ4 (mQ4) 粘土、Ⅲ (alQ4) 碎 (卵) 石、Ⅳ2 (al-mQ3) 粉质粘土。
工程区处于象山港口门区, 潮型属非正规半日潮, 多年平均潮位0.68m;多年平均低潮位-1.20m。
工程区潮流属往复流, 落潮历时大于潮涨历时, 波浪以风成浪为主。
3 原材料指标
本工程排水板采用刻度式可测深C型板, 具体性能指标见表1。
4 施工机械
本工程采用的机械型号为HZ25/250型, 该机械主要性能如下。
(1) 插设深度可达到25m以上, 导架可调整桩架垂直度, 保证排水板入土垂直度。
(2) 配有塑料排水板施工质量检验自动记录及监控系统, 该系统能自动记录塑料排水板施工数据:施工日期、时间、桩号, 回带长度和实际插入深度, 每天施工完成可累计桩数, 总工程量所有数据存入储存器;该系统克服了以前由人工在机架上目测, 记号的记录方法, 这就可以避免在施工过程中, 由于施工管理人员质量意识不强造成长度不足或严重回带, 甚至有意识的偷工减料行为。塑料排水板的插入深度和回带长度是无法进行事后检测的, 所以在施工过程中, 采用可靠的质量保证是非常重要的, 也是十分关键的。
5 施工工艺
本工程使用回收桩靴法施工, 沉管底部由桩靴密封, 桩靴由铁链固定, 此工艺已较为成熟, 施工单位具备一定的施工经验。
5.1 施工工艺流程
复核定位标志桩→船体定位→桩机就位→装带及桩靴→沉管下沉至设计底标高→沉管上提到碎石面层上约1m→自动割带系统操作→提沉管至水面, 重新装带→检查并记录打设情况→桩机移位, 重复定桩位。
5.2 船体定位
首先在岸上选一坐标点, 放置1台岸台GPS接收机, 然后在计算机上输入施工区域平面图及控制点的实地坐标和船舶施工空间尺寸, 根据每条船的施工空间进行船位划分, 并直接显示在计算机屏幕上。这样移动船位时只要用4台锚机绞动船舶, 至其施工空间与划分的船位重合时, 说明船舶已准确就位。该系统的定位精度达到10cm, 能满足全天候施工的要求。插板机定位:其定位方法为机械定位, 精度能控制在1cm以内。在施工时先按每支桩的间距及布置形式在222m×10m的空间范围内划分出总排数 (纵向) 和每排的支数 (横向) 。然后移动插设机大平台进行纵向定位, 当定位指针与纵向定位刻度重合时说明定位准确, 在大平台定位准确后开动小车平台进行横向单支定位。这样完成全船的插设支数以后, 再进行下一船的定位。
5.3
为确保打设长度用水深测深仪或垂球测出检测水深, 以便控制打设深度, 每插完一排塑料排水板, 测量一次水深, 调整一次沉管的入水深度
5.4
排水板上拔后, 水下剪带系统操作, 水下剪带采用软轴锯片法
5.5 定位后必须调整导管的垂直度后进行插板施工
施工过程中, 随时调整桩机垂直度, 要求垂直度误差≤1.5%。导杆沿平台边作业时, 应随时调整垂直度, 达不到要求时应减少边沿打设根数。搁滩作业时, 亦应及时调整垂直度, 达不到要求时不能施工。
5.6 为防止排水板打设过程中出现扭结现象, 在沉管下沉时, 用人工拉紧排水板
为减少海水中的泥土堵塞排水板头的排水, 在剪带时外露长度应长于40cm, 使排水板的外露部分能自然下垂。
5.7
打设过程中逐根做好施工原始记录 (可与自动记录互较)
6 海上施工特点及注意事项
6.1 水深流急
当地多年平均高潮位为2.39m, 部份港汊水流速达1.0m/s~1.5m/s。这对施工设备的定位锚泊和沉桩管对水流的抗弯曲能力要求较高。
6.2 风浪较大
该工程地处浙江东南沿海, 为典型的强潮地区, 潮差一般在2m~4m之间。7~9月, 台风也最为频繁。为确保工程施工质量及设备、财产和人身的安全, 要求设备重心低、稳定性好, 有足够的抗风浪性。风浪大会造成导杆倾斜, 影响排水板垂直度。露在外面的排水板随风漂动, 使滤膜破损, 甚至折断, 亦需保护, 并要求设备必须具备快速避台风和抢战小风的机动性能。
6.3
要求工作平台有足够的浮性和稳定性, 使导管插入拔出对工作无影响, 导杆移边工作时不造成平台倾斜或颠覆, 并要求水下剪板
6.4 误差
水深看不到滩涂面, 看不准桩位, 不能直接放样决定桩位, 只能依靠其他标志来定位, 由工作台导杆移动来控制桩位, 要求工作平台尽量大, 平台一次定位打设的排水板根数尽量多, 以减少间距误差。
6.5 潮位影响
潮涨潮落水位呈周期性变化。导杆按同一深度贯入亦呈周期性变化, 深浅不一要求随时观测水位, 调整导管的贯入深度使排水板入土深度不变。海底面不平整, 海抛的碎石垫层通常也不平整。在退潮后有时会搁浅, 造成平台倾斜, 要求事先对碎石垫层进行粗平, 并配备导杆垂直度调较装置。
7 施工常见质量问题及解决办法
(1) 间距误差及控制:间距误差不大于+50mm~-200mm, 随潮位的涨落随时调整锚链, 使船只停留原位, 由导杆的移位保证插板间距、船位桩位定设准确, 确保桩位平面尺寸误差+50mm~-200mm。
(2) 回带误差及控制:回带误差不大于300mm, 回带率小于5%, 如若超过, 除检查桩靴是否磨损需更换外, 应在旁边补打一根。回带长度的控制主要有二方面:一方面要做好桩靴与沉管出口的密封, 防止淤泥等进入沉管引起回带;另一方面观测沉管上口与排水板有没有相对位移。
(3) 随时调整桩机沉管垂直度, 控制垂直度偏差≤1.5%。
(4) 深度控制:海上作业一般要求每10min观察潮位标, 调整一次导管入水深度, 涨潮时逐一加长导管入水深度, 退潮时逐一减少导管入水深度, 始终保持导管入土深度不变。
(5) 由于工程地处浙江东南沿海, 6级大风为经常性天气, 风大易将露在套管外的塑料排水板刮起飘扬, 极易使排水板扭曲、破损, 甚至断裂, 影响施工速度和工程质量, 虽采用人力拉紧, 但有时效果甚微。解决办法:用φ8的圆钢做成φ200的圆环, 并用软绳将圆环每隔1m连成环套, 将套管和塑料排水板套在中间, 有效的控制了排水板的飘动, 使在7级大风天气插板照常施工。要求圆环内外壁均需光滑, 否则易割伤排水板。
(6) 由于水上插板地处海上, 且水下淤泥和淤泥质粘土较厚地段, 套管上提时土体对排水板的粘滞力较强。通过试验, 我们对每个不同断面深度的排水板进行试打, 并逐根进行人工检测回带长度, 发现如果桩靴密封良好, 插设时套管内不挤入淤泥, 排水板一般不存在回带现象, 如有回带一般也发生在套管上提的开始阶段, 回带长度可以通过立柱上的刻度读测得到。所以本工程水上插板施工通过目测回带长度并结合人工抽查检测 (按10%抽查) 完全可以满足排水板的回带控制要求。
8 安全措施
(1) 加强安全教育, 使全体施工人员在思想有重视, 技术上有保障, 行动上有约束。
(2) 工人上船作业前应进行三级安全教育, 主要工种应持证上岗。
(3) 严禁未穿救生衣上船作业, 机上操作人员必须戴好安全帽, 高空作业须系好安全带。
(4) 保持船体稳定, 四角锚应牢固。
(5) 桩机行走及插板深度等应有限位装置。
(6) 及时收听天气预报, 并与气象部门取得联系, 有不利或灾害天气应及时撤退做到防患于未然。
9 结语
海上施工塑料排水板只要施工工艺正确、方法得当, 质量保证措施得力, 按照批准的施工技术方案认真实施, 其质量是可以达到设计要求的。
从相关试验资料分析, 即使滩涂面在水面下达1.5~12米左右, 使用塑料排水板进行地基处理也是可行的, 效果也是不错的, 只是固结时间较长, 且在施工过程中要严格控制加荷速率。
参考文献
[1]JTJ/T257～96, 塑料排水板质量检验标准[S].
[2]JTJ/T256～96, 塑料排水板施工规程[S].