复合混凝剂（共10篇）
复合混凝剂 篇1
专利号：200910144150.9
面对越来越复杂的水质和越来越高的环保要求，开发高效、适用范围广、环保无毒，低成本的混凝剂是水净化领域的发展方向。该技术为工农业源水和废水的净化处理提供一种复合型高效混凝剂。其质量百分比组分如下：
碱改性淀粉2.8%～4.5%，沸石粉1.8%～2.4%，多聚磷酸钠3.0%～5.0%，葡萄糖酸钠1.5%～2.5%，乙二胺四乙酸钠0.5%～1.5%，聚合氯化铝6.5%～8.8%，铁盐调节剂1.0%～3.0%，水余量。
淀粉是天然的水溶性高分子，通过碱改性可进一步提高其粘结性。为悬浮稳定的需要，沸石(一族含水架状结构铝硅酸盐矿物)粉细度要求≥200目。聚合氯化铝(PAC)是水溶性的无机高分子。使用A12O3含量10%以上的液体。铁盐调节剂为含三价铁离子的酸式盐。该混凝剂将各组分在水中搅拌溶解(分散)即可。
本混凝剂可广泛应用于工农业源水、城市中水和废水的净化处理，且无毒对环境安全。
联系人：吴怀武
地址：安徽省淮南市永兴路
淮南市蔚蓝水处理技术有限公司
邮编：232007
复合混凝剂 篇2
废酸液制备复合絮凝剂及性能研究
简述了废酸液制备复合絮凝剂的方法,并应用于印染废水的处理,考察了硅酸活化时间和pH值、硅酸与废酸液的`比例、熟化时间、水样酸度、絮凝剂投加量等条件对絮凝效果的影响.试验结果表明,复合絮凝剂的制备工艺简便,且以废液为主要原料,成本低,达到变废为宝的目的.对印染废水浊度和COD的去除率均达到95%以上,且适应的pH值范围大, 絮凝速度快,效果好等优点.
作 者： 作者单位： 刊 名：昆明理工大学学报（理工版） ISTIC PKU英文刊名：JOURNAL OF KUNMING UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY（SCIENCE AND TECHNOLOGY） 年，卷(期)： 30(5) 分类号：X781.5 关键词：废酸液 复合絮凝剂 印染废水 废水处理 聚硅酸盐复合混凝剂 篇3
【关键词】聚丙烯复合纤维；混凝土；水利工程；施工技术；应用
沿海混凝土结构是水工建筑物的重要组成内容之一，对建筑物起着基础性支撑作用。但由于是水工建筑物长期侵泡在水中，很容易受到氯盐、水分等物质的侵蚀，降低建筑物混凝土结构的耐久性，导致混凝土结构发生损坏，进而影响水工建筑物的整体质量。为此，在水利工程施工中，一定要想办法做好混凝土结构施工质量的控制，尽量减少钢筋和混凝土结构腐蚀，全面确保水利工程的质量和性能。
一、聚丙烯复合纤维混凝土的性能
考虑到水利工程在长期使用中容易发生腐蚀，危害工程混凝土结构质量，导致混凝土裂缝产生，所以在实际施工中，为了降低混凝土结构病害概率，切实提高水利工程混凝土结构质量，必须采用性能较为优良的聚丙烯复合纤维混凝土，利用该种混凝土复合材料来施工工程，切实保障水利工程混凝土结构质量，延长其使用寿命。聚丙烯复合纤维混凝土材料的性能包括：
1、延性、耐久耐磨性优良
与普通混凝土材料相比，聚丙烯复合纤维混凝土的延性、耐久性、耐磨性以及抗冲击性更好，能在水环境中获得更长的使用寿命。另外，聚丙烯复合纤维掺入混凝土，形成聚丙烯复合纤维混凝土材料之后，能进一步增强混凝土的早期抗拉强度，有效避免混凝土结构裂缝产生，使混凝土结构的抗渗性、抗裂性、抗磨损性都得到很大程度上的提高。
2、双组分纤维
聚丙烯复合纤维是一种双组分纤维，由聚丙烯和聚脂两种材料共同组成。复合纤维的芯为聚脂，外部用聚丙烯材料作包裹，这样的复合方式能让混凝土结合得更好，进而达到增强聚丙烯复合纤维混凝土耐久性的目的。除此之外，由于聚丙烯复合纤维在混凝土中的比重大于了10，所以该纤维在混凝土中的分散性比其他纤维更好，更易得到保证。
二、聚丙烯复合纤维混凝土在水利施工中的应用
为了探讨聚丙烯复合纤维混凝土的施工特点，笔者现以某水利工程施工为例，对该工程施工中所应用到的聚丙烯复合纤维混凝土技术作详细论述。
1、工程简介
某水利工程施工總面积为676㎡，工程建设目的在于围涂造地，开发水产养殖。该工程建成之后能有效提高该地区的防水防洪能力，促进该地区城市化发展。构造上，工程由南北直堤、顺堤、水闸和围区等多个配套项目共同构成，且为了能成分满足水产养殖要求，施工人员在建设时分别在工程的南北围区设置了3座排水节制闸，用来控制工程南北围区的排水情况。
2、聚丙烯复合纤维混凝土的应用方案设计
为了进一步提高工程质量，增强工程中海堤延伸段栅栏板混凝土结构的抗裂抗渗性，尽量延长栅栏板的是使用寿命，在施工时利用聚丙烯复合纤维混凝土材料代替传统混凝土，在栅栏板预制和现浇混凝土工艺中加入了聚丙烯复合纤维，然后加以施工。
聚丙烯复合纤维具有良好的混凝土性能改造功能，掺加如混凝土中后能对混凝土性能进行重塑，与水泥材料相容，改善混凝土性能，并保证混凝土材料的无毒性与环保性，为栅栏板施工质量提供有力保障。聚丙烯复合纤维的掺入并不会影响混凝土的配合比。按照相关技术规范，该项水利工程在施工时以C3O2作混凝土，配合比控制为水泥：砂：碎石=1：0.47：1.74：3.37，平均每立方米混凝土掺入重量为0.9千克的聚丙烯复合纤维。下图是掺入混凝土中的聚丙烯复合纤维性能指标示意图。详细见表1。
理论而言，聚丙烯复合纤维混凝土在施工之前应该对聚丙烯复合纤维的抗拉强度、弹性模量等性能参数进行试验，但考虑到该试验的操作难度较大，且浪费工时，所以试验临时取消。但工程施工中所用聚丙烯复合材料的质量是有所保障的，施工中涉及到的产品质量均合格，技术指标能满足工程施工要求。
本工程进行了纤维抗裂性能的纤维混凝土收缩裂缝试验，该试验主要检测纤维降低混凝土早期收缩裂缝的有效性。试验方法按《纤维混凝土结构技术规程（CECS38：2004）》附录，试验中纤维混凝土和对比用的基体混凝土各2组，试验所得限裂等级应达到一级要求。纤维在混凝土拌和物中分散性检验在确定施工工艺参数（主要是混凝土搅拌时间和水灰比）时检测一次即可，分散性不再检验，施工过程中须按此确定的参数施工。工程施工前，对混凝土进行了掺和不掺聚丙烯复合纤维的对比试验，试验结果见表2。
根据试验结果得到，在普通混凝土中掺入聚丙烯复合纤维后，聚丙烯复合纤维会降低混凝土的坍落度，但仍能较好地满足施工要求；聚丙烯复合纤维对不同龄期的混凝土强度会有一定的降低，但是降低的幅度较小，不会显著影响混凝土的强度。
3、施工工艺
（1）混凝土搅拌、振捣以及浇筑时，安排专门的工作人员在混凝土中掺加聚丙烯复合纤维。纤维的掺加应尽量安排在混凝土干料添加之前。要严格控制纤维的掺加量，尽量保证混凝土配合比不会发生变化。
（2）拌和时间适当延长，比普通混凝土延长30～60s，以保证纤维能在混凝土中混合均匀。
（3）纤维混凝土拌面压光较普通混凝土费工，压光一般需二次完成。为避免将纤维勾出，混凝土出模后压面时尽量利用钢或铁质抹子。
（4）混凝土养护同普通混凝土一样。
4、工程效果
本工程聚丙烯复合纤维混凝土的施工实践表明，聚丙烯复合纤维经过一段时间的充分搅拌后，完全可以搅拌均匀，纤维不打弯，不结团，施工方便，不需要改变原来的配合比，能较好地提高混凝土的抗压强度、抗渗性和耐久性，同时可以有效的降低成本。
三、结束语
与普通混凝土相比，聚丙烯纤维混凝土具有减少干缩裂缝产生，提高抗冲击力，提高抗渗性，易施工，节省养护及维修费用，适用性广泛，使用效果显著等优点，在水利工程中得到了广泛的应用。
参考文献
[1]田泽成.聚丙烯纤维混凝土在甘肃省水利水电工程局文体广场地坪中的应用[J].甘肃农业，2006（03）
[2]危加阳.改性聚丙烯纤维混凝土的性能及其在水利工程中的应用[J].甘肃水利水电技术，2006（02）
复合型高效絮凝剂 篇4
该发明涉及一种用于重度污染水的复合型高效絮凝剂。其特征在于:该絮凝剂是以水溶性聚合物聚丙烯酰胺为主料, 以水溶性聚合物丙烯酸、羟乙基纤维素、丙烯酸乙酯为活性助凝剂, 以无机盐类硫酸亚铁、硫酸铝为催化凝聚剂, 通过计量混配、合成反应、稳定浓缩、真空脱水、喷雾干燥五个工艺步骤制备而成的白色粉末状物质;上述原料的具体质量配比如下:聚丙烯酰胺75份、丙烯酸8份、丙烯酸乙酯6份、羟乙基纤维素6份、硫酸亚铁3份、硫酸铝2份;制得的絮凝剂放入水中有悬浮扩散性, 密度为0.922 g/cm3, 熔点为160～170 ℃, 燃点为595 ℃;聚合度为 (2×104) ～ (2×105) ;相对分子质量为 (1.0～1.5) ×107。该絮凝剂因其独特的分子结构和化学功能, 对重度污染水中的微细颗粒具有较强的吸附、絮凝作用, 能把重度污染水中含有的各类无机物质和难降解有机物质的微细颗粒吸附凝聚成絮团, 去除絮团后即能实现净化水质的目的。该絮凝剂特别适用于造纸、印染、制革、电镀、食品、化工等重污染企业的工业废水治理。/ CN101519237, 2009-09-02
复合型微生物絮凝剂研究进展 篇5
介绍了微生物絮凝剂、微生物复合菌群技术和复合型微生物絮凝荆的基本概念、特点和研究进展,并对此研究领域发展前景作了展望.
作 者：苗晓琳 杜少平徐建斌 杨冠东 作者单位：苗晓琳,杜少平,杨冠东(广州市微生物研究所,广东,广州,510663)
徐建斌(山东农业大学生命科学学院,山东,泰安,271018)
复合絮凝剂速溶技术研究 篇6
本文以HPAM成品为主原料, 研究与HPAM分子官能团具有相似结构的有机、无机助溶剂配方, 在溶解过程中, 低分子助溶剂渗入高分子HPAM结构中, 通过“同性排斥”原理, 提高HPAM高分子链的伸展速度, 来提高阴离子HPAM成品的溶解速度。
1 实验
1.1 原料及仪器
阴离子聚丙烯酰胺, 爱森 (中国) 絮凝剂有限公司;多元羧酸, 苏州锦联化工有限公司;一元羧酸盐, 嘉兴市昌利化工有限公司;弱酸钠盐, 山东海化股份有限公司;硫酸铜, 分析纯试剂。
JJ-4六联同步电动搅拌器, 金坛市白塔金昌试验仪器厂;JH3101电子精密天枰, 上海仪田精密仪器有限公司。
1.2 实验方法
1.2.1 制备方法
将阴离子型聚丙烯酰胺、多元羧酸、一元羧酸盐、弱酸钠盐按顺序加入到烧杯中, 常温下搅拌分散, 复合过程30min, 制成速溶型复合絮凝剂干粉。
1.2.2 溶解速度测定
向100m L水中加入3g无水Cu SO4, 搅拌均匀配置成3%的蓝色溶解液。HPAM0.06g为主料, 添加不同助剂混合均匀, 配总重量为0.1g, 添加100m L溶解液配置成1‰溶液。 (配方8#为空白样, 未添加助剂, 主料重量与其他样本相同为0.6g, 以做对比, 加入100m L溶解液配置成0.6‰的溶液。) 各配方均用3%硫酸铜溶解液配置为100m L, 观察复配物颗粒在蓝色溶解液中的溶解状态, 当复配物颗粒在有色溶剂中完全透明为未溶解状态, 当颗粒内部开始发生染色情况时为溶胀状态, 完全染色至分散于溶剂中为溶解状态[7]。
1.2.3 废水处理
取不同类型废水, 分别用普通HPAM絮凝剂和速溶型复合絮凝剂进行絮凝处理, 各种配方 (见表3) 均用去离子水配置成100m L0.1%浓度的溶液, 测量其700nm波长的透光率、絮凝体沉降高度、沉降时间数据, 比较絮凝效果。
2 结果与讨论
2.1 助溶剂类型对于HPAM溶解速度的影响
选取水解度10%-20%, 分子量800-1800万HPAM为主原料, 添加不同助剂类型, 比较溶解速度, 见表1。
由表1得出溶解速度为:配方1#>配方7#>配方5#>配方4#>配方3#>配方2#>配方8#>配方6#。结果表明:三种助剂同时添加具有协同作用, 对溶解的促进作用可以达到最大, 单独添加多元羧酸与单独添加一元羧酸盐效果基本相同, 原因为两种物质作用机理相似, 都是通过静电排斥作用加快溶解速度, 而一元羧酸盐由于分子较小, 能够更快的渗透入高分子絮凝剂分子链中, 效果相对明显;而弱酸钠盐作用为调节加入助溶剂 (多元羧酸、一元羧酸盐) 之后的p H值, 单独加入的话会使整个分散系统偏碱性, 会抑制分子链的溶胀伸展, 与其他两种助溶剂同时添加, 由于弱酸钠盐的水解会促进多元羧酸的电离, 所以会使三种物质的协同作用最大化。
2.2 助溶剂对于不同指标HPAM溶解速度的影响
选取不同指标HPAM作为主原料, 考察相同助溶剂对不同指标HPAM溶解速度的影响, 见表2。结果表明, 助溶剂对水解度越高的HPAM助溶效果越明显, 原因是水解度高的HPAM分子链上官能团较多, 分子间排斥力较大, 对低水解度的HPAM助溶效果略差, 但同时水解度越高的HPAM分子量越大, 分子链伸展溶胀速度较慢, 总体表现结果为对水解度20%-30%的HPAM助溶效果最佳。
2.3 助溶剂对于HPAM絮凝剂应用效果的影响
取不同类型洗煤、选矿废水, 分别用普通HPAM絮凝剂和速溶型复合絮凝剂进行絮凝处理, 结果见表3。
结果表明, 速溶型复合絮凝剂的絮凝效果与普通HPAM絮凝剂絮凝效果相比, 沉降速度快, 分离液透光率大, 澄清度高, 形成絮凝体高度低, 絮体紧实, 总体絮凝效果优于HPAM絮凝剂。
3 结论
一元羧酸盐、多元羧酸、弱酸钠盐三种助溶剂同时添加具有协同作用, 对HPAM助溶效果最佳。助溶剂对不同指标HPAM均具有助溶效果, 对20%-30%水解度HPAM助溶效果尤为明显。速溶型复合絮凝剂在处理洗煤、选矿行业废水上, 絮凝效果优于HPAM絮凝剂。
参考文献
[1]马希晨, 聂新卫, 刘宪军, 宋辉.反相悬浮共聚法制备速溶型阴离子淀粉接枝絮凝剂及其应用于印染废水处理[J].大连轻工业学院学报, 2004, 23 (3) :157-159.
[2]兰晓霞.速溶高分子量聚丙烯酰胺合成参数的确定[J].化学工程师, 2001 (1) :9-10.
[3]王光华, 李文兵.速溶聚丙烯酰胺的制备及应用[J].应用化工, 2004, 33 (4) :57-59.
[4]李文兵, 王光华.速溶型聚丙烯酰胺的表征[J].武汉化工学院学报, 2004, 26 (1) :19-21.
[5]陈菊, 张正彪.速溶型聚丙烯酰胺的反相微乳液聚合[J].苏州大学学报, 2002, 18 (1) :89-91.
[6]史凤来.提高聚丙烯酰胺溶解速率的技术措施[J].中国石油和化工标准与质量, 2011, 31 (11) :48.
竹管复合水泥混凝土的研发 篇7
随着住宅的维修解体和改建,将有大量废石膏板需要再利用,一些科研单位正在开展此项研究。废石膏板可作为高炉矿渣刺激材料使用,有的则用来开发纤维增强版。这类混凝土的pH与普通波特兰水泥相差不多,作为结构材料使用,有必要对其代替钢筋作为一种增强材料进行探讨。本文的研究即采用废石膏板微粉,同时还采用高炉矿渣和粉煤灰作为刺激、固化胶结材料,不仅对其混凝土的基本物理性质进行研究,并以竹材代替钢材作为增强材料,经过灌注填充形成一种复合结构,对其适用性一并进行研究。本文主要叙述内容如下:
(1)废石膏板微粉-高炉矿渣-粉煤灰混合料浆(F-S-G)的基础特性研究;
(2)有关刺激材料的探讨;
(3)复合混凝土(CCC)特性研究;
(4)混凝土强度与养护的影响;
(5)竹管复合水泥混凝土(CFB)特性。
1 胶结材特性
1.1 使用材料
1.1.1 废石膏板微粉
废石膏板微粉是现场废石膏板经粉碎机粉碎,通过0.5 mm网目筛分出的粉状材料(图1)。图1中显像为石膏微粉的粒度分布,为废石膏板粉体的粒度分布与一般废烟脱硫石膏(以下称标准石膏)的比较,相对较粗。
1.1.2 实验材料特性
本实验所用材料及其性能见表1。由荧光x线分析及FP法定量分析结果,由检出的元素氧化物以其总数为100%进行计算。
1.2 F-S-G料浆试组合
试验用的混合料浆见图2。料浆的混合物为粉煤灰(F)、高炉矿渣(S)、二水石膏(G)混合物固化体的特性,可广泛选择其混合比,不同的配合比下由废石膏代替标准石膏的置填率分别为20%,50%,100%对废石膏的影响进行评价,料浆的水胶比为0.4。此外,为促进二水石膏、高炉矿渣和粉煤灰的早期反应,将水泥作为碱性刺激材料并以重量比1%混入。
1.3 F-S-G料浆的基础的特性
1.3.1 流动性(流动度)
采用标准石膏(废石膏置换率为0%)的混合物,其流动度为200 mm,具有良好的流动性。但是,随着废石膏置换率增加,流动域渐趋狭窄。这是由于废石膏的形状与标准石膏不同,废石膏板中混有纤维所致。料浆中的粉煤灰可确保其流动性,球状粉煤灰具有滚动轴承作用。石灰使用废石膏板微粉时,作为混合水泥,应用粉煤灰恰好得以发挥其优点(图3)。
1.3.2 抗压强度
抗压强度取3个试件经28 d水中标准养护(20℃±2℃)后所得抗压强度,如图4所示。图中表明,高炉矿渣的混合率增加,强度有随之增高的倾向,强度域较宽,废石膏置换率增加,强度随之发展充分,可确保强度达35 N/mm2标准,强度域趋窄。此外,当图4中二水石膏的混合率为30%时(图中点线圈内NO.13和NO.14)强度显著偏小。累积细孔量为20℃、60%R.H条件下91 d龄期的试件经丙酮处理后,采用水银压入机进行测定。图4中所示,强度低的试件,累积细孔量大,强度高试件的容积明显偏小。混合物固化体的抗压强度与水泥系材料相同,都与累积细孔量具有依存倾向。对此,特别是N9,10,13,14固化体,以再生石膏置换率为0%的试件为0%的试体作为对象,经x射线衍射确定其固化体生成物。对于二水石膏(CaSO4·2H2O)的峰值,与NO.10,NO.14比较,NO.9,NO.13相对偏小。如图4所示,NO.9和NO.13属于强度较低域,作为石膏的混入量已超过50～60%域。据推测,作为刺激材料,为促进高炉矿渣、粉煤灰固化,石膏的混入量应在区域附近并有剩余,NO.9和NO.13中剩余石膏存在有粗孔隙,强度因而相对较低。
1.3.3 干燥收缩
按有关标准采用电导计测定。干燥条件为20℃±2℃、60±5%HR,使用3个试件,试件尺寸为4 cm×4 cm×16 cm,材龄91 d,前3个试件的平均值进行评价(图5)。从整体上看,高炉矿渣的混合率在较多区域,其收缩变形趋大,这与Collons等人的研究结果相似。此外,如矿渣混合率较低,粉煤灰在较多域,及其收缩量则趋小。降低收缩变形的观点考虑在确保上述流动性情况下,混入一定量的粉煤灰是有效的。
流动性、强度特性已能满足混合水泥混凝土的条件需求,作为粉煤灰、高炉矿渣和废石膏板微粉不同胶结材的组合(图6)是适当的。
2 对有关刺激材料效果的探讨
为促进形成固化体,对其刺激性材料的效果进行了探讨。
刺激材料对强度存在影响。不同材料的组合可获得较高的强度,为此按F:S:G=20:60:20的配合比进行探讨。水胶比为0.4,刺激材料为石灰、白云石、凝灰岩、沸石。为确保计量的准确性,外掺量的下限为胶结材料1%(质量比),并与普通波特兰水泥为刺激材料相比,使用不同的刺激材料固化体7 d材龄的强度按有关标准进行了评价。结果表明,作为刺激材料的白云石,外掺1%时,7 d龄期的强度显示出最高值。按质量比外掺石灰1%时,同龄期抗压强度为20 N/mm2,不论何种材料,以何添加率添加,其强度即大幅度降低。为此,所使用的刺激性材料,应以1%进行判断。
3 有关复合水泥混凝土(CCC)特性
使用F-S-G胶结材配制混凝土的有关性能的研究,着重在抑制收缩变形,试验用的胶结材为F:S:G=40:40:20。
3.1 使用材料与配比
用高炉矿渣骨料的混凝土(CCC)以CCC-S表示,使用再生骨料的CCC以CCC-R表示,使用人工轻骨料和普通骨料时,代号分别以L和N尾号表示。此外,高炉矿渣细骨料则以不同产地按KH、KB、KR分别表示。据研究结果,作为刺激材料的轻烧白云石,其掺量为胶结材质量的1%。
3.2 试验概要
试验以不同骨料对CCC特性的影响进行的研究着重在:(1)抗压强度;(2)干燥收缩;(3)自收缩和;(4)骨材表面图像等方面。强度和收缩试件尺寸为10 cm×20 cm,以3个试件的平均值进行评价。抗压强度时间经恒温恒湿(20℃,相对湿度60%)养护后进行评价。干燥收缩试件的中心设置由埋入式变形计进行测定,经一周水中养护后,移送至恒温恒湿室内;脱模后,表面用铝带条覆盖,在水分蒸发与空气隔绝状态下,在恒温恒湿室内进行自收缩测定。
3.3 试验结果
3.3.1 抗压强度
据以往的研究,CCC的早期强度有迟缓倾向,但经本项研究确认,使用高炉矿渣时,CCC-S-KR、KS、KH,材龄3 d即有了良好的强度发展,材龄28 d的强度发展与使用普通骨料时,两者相等或有所提高此外由于高炉矿渣细骨料产地不同,强度即随之各异,由于化学成分和粗粒率具有同等程度,有关强度的差异,尚待今后进行研究。总之,使用高炉矿渣骨料的CCC,对强度发展显示出高倾向。
3.3.2 干燥收缩
使用普通骨料的CCC-N干燥收缩变形最大,使用高炉矿渣细骨料的CCC-S-KB-KB,其收缩相对较小。采用定容法(Hgdrosor6试验机),干燥收缩较小的高炉矿渣,整体上吸附量较小,特别是低压线(相对压0.3附近)的吸附量最小,收缩大的普通骨料,其区域内的吸附量整体较大。这与骨料的比表面积有关,高炉矿渣骨料的比表面积相对较小,使用这种骨料时的干燥收缩有趋小倾向,与以往的相关研究是一致的。
3.3.3 自收缩变形
高炉矿渣微粉大量用于CCC收缩,这与以往的研究相似;使用轻骨料的CCC-LC显著膨胀,据推测这是由于人工轻骨料经大量水分补给产生铝酸盐所致。此外,对于高炉矿渣和再生骨料的使用,即CCC-S和CCC-R的自收缩变形则位于CCC-N和CCC-L之间,并无限趋向于0。可以这样认定,高炉渣骨料的自收缩降低,适当补给一定水分是有效的。
3.3.4 骨料表面的SEM图像
为了探讨高炉矿渣细骨料早期高强度发展的原因,制作了混凝土和由水、胶结材及细骨料拌制的砂浆经7～14 d材龄的试件,部分破碎后使用扫描型显微镜对骨材界面进行了观察。使用SEM观察的试件表面进行了白金-钯溅镀,观察对象主要是普通细骨料和高炉矿渣细骨料两种。
4 养护对CCC强度的影响
大量使用混合材料混凝土,养护情况对其特性影响较大。交融材料的组合,较早期固化速度迟缓与粉煤灰掺量较多有关,而一定量的高炉矿渣却可予以确保,在一定强度域养护的影响较为显著。对此,对F:G:S=30:60:10的CCC,在特定养护条件(大气和水中)下,对其抗压强度影响情况进行了专项探讨。
4.1 使用材料和配比
使用材料见表1,刺激材料使用的是轻烧白云石,掺量为1%(质量)。
4.2 试验结果
CCC的强度可由水胶比控制,CCC30材龄14d与N50具有同等的抗压强度;28 d龄期约为其1.5倍的强度。材龄28 d的CCC,大气中养护的试件与水中养护试件比较,抗压强度维持在1/2～1/3范围,表明养护方法极为重要。
5 结束语
本项研究在不使用普通波特兰水泥的条件下,对使用废石膏板微粉作为刺激材料,还有作为碱性刺激材料的粉煤灰和高炉矿渣,经组合形成另一种胶结材料,其混凝土名为复合水泥混凝土,并以这种混凝土为基础,对如何用来代替钢筋混凝土而形成一种新型结构材料的可能性实施了基础实验。通过本次系列研究,得到如下结论。
(1)通过CCC胶结材料浆实验,高炉矿渣的用量越多,可取得更高强度,但收缩也随之明显增大。为此,通过本项研究,确定了废石膏板微粉-高炉矿渣-粉煤灰最佳配合比。(2)使用CCC,采用了高炉矿渣骨料,强度发展相对趋高。(3)高炉矿渣细骨料表面带有反应生成物。据此可明确的是上述强度发展于这种细骨料界面产生反应物有关。(4)使用高炉矿渣骨料和再生骨料,自收缩变形几乎为0。(5)竹材的自收缩近似于0,为此提出了使用高炉矿渣骨料和再生骨料的CCC灌注入竹管构成竹管混凝土方案。据有关弯曲试验结果确认,竹材的性能具有增强效果。关于抗压强度,竹节断面易于形成弱点,强度可能降低。今后有必要结合竹管内养护效果进行有关定量化的研究。此外,考虑到竹材间的差异,确定其评价方法也很重要。
摘要：随着住宅维修解体和改建,将有大量废石膏板需要再利用。采用废石膏板微粉及高炉矿渣和粉煤灰作为刺激、固化胶结材料,以竹材代替钢材作为增强材料,经过灌注填充形成一种复合结构,并对其适用性进行研究。
复合助剂改性混凝土的收缩性能 篇8
关键词：复合助剂改性混凝土,聚合物胶粉,消泡剂,硅粉,收缩
0 引言
混凝土的收缩如同强度一样, 也是混凝土的一项重要力学性能, 是因物理和化学作用而导致的混凝土体积缩小现象。收缩大小主要与原材料性质、配合比、养护方法等有关。过大以及不均匀的收缩将在制品和构件中产生内应力甚至出现裂缝, 影响混凝土的质量和耐久性[1]。聚合物改性混凝土是近年来逐渐应用在桥面和路面的一种新材料, 它是一种由多相组分组成的多孔体, 其胶凝材料硬化浆体中除了亚微观晶体外还分布着形态复杂的凝胶体和分散的自由水、毛细孔水、渗透水、吸附水和凝胶水, 因而聚合物改性混凝土的收缩性能与普通混凝土有很大不同, 而且受聚合物的类型及掺量影响很大[2]。目前关于聚合物改性混凝土收缩性质的研究相对较少, 有指导价值的认识和理论尤其缺乏。本研究应用材料复合改性原理, 选用聚合物胶粉、消泡剂和硅粉为改性助剂, 制备了复合助剂改性混凝土, 通过正交试验, 以收缩率作为收缩性能评价指标探讨水胶比、胶粉掺量、硅粉掺量以及消泡剂掺量等4个因素对混凝土收缩性能的影响规律, 对认识复合助剂改性混凝土的收缩性能有重要意义。
1 实验
1.1 原材料
水泥:宁夏赛马牌42.5R等级P.O水泥。细砂:细度模数2.0, 属细砂, 满足Ⅲ区级配, 含泥量2.4%, 泥块含量0.8%;碎石, 连续级配, 最大粒径16mm, 含泥量0.45%, 泥块含量0.3%, 压碎指标9.8%, 针片状含量7.3%。胶粉:可再分散醋酸乙烯-乙烯共聚物RE5044N, 德国瓦克公司出品。消泡剂:聚乙二醇基消泡剂P803, 德国瓦克公司出品。硅粉:挪威埃肯公司出品, 比表面积18000 m2/kg, SiO2含量为91.36%。减水剂:聚羧酸高效减水剂, 掺量一般为胶凝材料的2%~2.2%。
1.2 试验方案
采用四因子、三水平的正交试验方案L9 (34) , 各因子及其水平分布如表1所示。胶凝材料质量为水泥与硅粉质量之和。水胶比是水与胶凝材料的质量比, 胶粉掺量、硅粉掺量、消泡剂掺量分别是指胶粉、硅粉、消泡剂的质量占胶凝材料质量的百分比。经过多次预拌试验, 确定了正交试验的混凝土配合比, 列于表2。
1.3 试验方法
依据《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》GB/T 50082-2009的收缩试验接触法进行测试, 采用100mm×100mm×515mm的棱柱体试件, 试件拆模后应立即送至温度为 (20±2) ℃、相对湿度为95%以上的标准养护室养护, 养护3d后取出试件并移入温度为 (20±2) ℃、相对湿度为 (60±5) %的恒温恒湿环境中立即测定试件初始长度, 此后按1d、3d、7d、14d、28d、45d、60d、90d、120d、150d、180d的时间间隔分别测定各组试件长度, 计算收缩值。
2 结果与讨论
2.1 收缩龄期的影响
不同收缩龄期各试件的收缩测试结果列于表3, 其收缩率与龄期的变化曲线如图1所示。
从图1可以看出, 各试件的收缩率随收缩龄期的变化趋势基本一致, 早期 (7d之前) 收缩较大, 后期 (7d之后) 收缩逐渐趋于平缓, 90d之后趋于稳定。各个收缩龄期中, F的收缩率最小, G的收缩率最大, 表明F组试件收缩最小, G组试件收缩最大。其它试件收缩介于二者之间。
2.2 4个因素的影响
表4是各试件的收缩率在不同龄期的正交分析表。
从表4中均值k可以看出, 在整个收缩龄期中, 水胶比0.45的均值k3值一直最大, 水胶比0.40的均值k2值始终最小, 水胶比0.35的均值k1居于中间, 即k2
从图1中还可以看出, 同一水胶比的各试件收缩率随着龄期的延长总体上呈先急后缓的递增趋势。水胶比对混凝土收缩的影响由早期的自收缩和干燥收缩共同作用决定, 在前期快速的水化作用之下, 混凝土内部的湿度会迅速降低, 单方用水量越小, 内部相对湿度降低得就越快, 同时低水胶比的混凝土结构比较致密, 平均孔径小, 由Kelvin公式可以得知, 孔径越小, 内部相对湿度降低越迅速[3];在收缩后期, 干燥收缩发挥主要作用, 水胶比大的混凝土孔隙率高, 对收缩起主要作用的50nm以下的毛细孔较多, 故在后期水胶比大的混凝土的收缩较大。但对于复合助剂改性混凝土来说, 由于凝胶的组成和形态与普通混凝土有很大不同, 水胶比越低, 混凝土收缩未必越小。从表4数据分析来看, 0.40的水胶比对减少混凝土收缩最为有利。
在收缩龄期7d之前, 收缩率均值随胶粉掺量的增加而明显降低;7d以后, 随着收缩龄期的延长, 掺与不掺胶粉的混凝土收缩率均值越来越接近, 表明胶粉对混凝土7d之前的收缩抑制效应明显, 7d以后抑制收缩效应越来越小且与胶粉掺量基本无关。同龄期下, 胶粉掺量为4.0%时的均值k2最小, 胶粉掺量为8.0%时的均值k3次之, 胶粉掺量为0时的均值k1最大, 即k2
在各试件的不同收缩龄期中, 硅粉掺量为6.0%的均值k3始终保持最大, 且数值远大于k2和k1;而硅粉掺量为0的均值k1最小, 硅粉掺量为3.0%的均值k2居于中间, 即k1
注:k1、k2、k3分别为各因素取水平1、水平2、水平3时收缩率的平均值;R为极差
收缩龄期7d以后, 消泡剂的极差R值都是很小的, 表明消泡剂掺量对混凝土收缩的影响很小。同时, 90d以后, 消泡剂的均值k2最小, 表明消泡剂掺量为0.4%时对减少混凝土收缩最有利。消泡剂掺量对混凝土的收缩性能的影响与水胶比、胶粉掺量和硅粉掺量有关。由于消泡剂在水泥混凝土未硬化状态下与适量的胶粉和硅粉共同作用, 会使其和易性、密实性和泌水性都得到不同程度的改善;这种作用还可以阻止或减少水分的蒸发和损失, 从而使水泥水化作用更完善[7]。同时, 适当掺量的消泡剂可以有效消除混凝土中的粗大气泡, 降低混凝土内部的孔隙率, 改善混凝土的孔结构和密实性[8], 从而有利于减小混凝土的收缩量。
为了便于观察收缩率的变化趋势, 绘制了各因素对不同龄期混凝土收缩率均值和极差影响的关系曲线 (图2-图6) 。
从图2收缩率极差曲线来看, 在整个收缩测试期间, 水胶比的极差都是最大的。60d之后, 各因素的极差大小顺序稳定, 即水胶比>硅粉掺量>消泡剂掺量>胶粉掺量, 这表明对于60d之后的复合助剂改性混凝土长期收缩, 水胶比的影响最大, 硅粉掺量次之, 消泡剂掺量第三, 胶粉掺量最小。
同时, 从图3-图6中最高曲线与最低曲线的竖向距离可以看出, 60d之后, 各因素的极差值基本都趋于稳定, 如水胶比的极差在110~117之间波动, 硅粉掺量的极差在46~50之间波动。这表明复合助剂改性混凝土在90d之后的收缩变形趋于平缓, 各因素对收缩性能的影响趋于稳定, 混凝土的体积已趋于稳定。
综上分析, 复合助剂改性混凝土收缩性能最优的配比参数为水胶比0.40, 胶粉掺量4.0%, 硅粉掺量3.0%, 消泡剂掺量0.4%。经试验验证, 最优配比参数的混凝土试件28d、90d和180d的收缩率分别为168×10-6、217×10-6和261×10-6, 收缩率很低, 与F组相当。
3 结论
(1) 在给定的水平范围内, 水胶比对复合助剂改性混凝土的收缩性能影响最大, 硅粉掺量次之, 消泡剂掺量第三, 胶粉掺量最小。
(2) 胶粉对复合助剂改性混凝土7d之前的收缩有明显抑制效应, 且随着其掺量的增加, 收缩率减小;7d以后抑制收缩效应越来越小, 且与胶粉掺量无关。
(3) 随着硅粉掺量的增加, 复合助剂混凝土的收缩增大。消泡剂掺量为0.4%时对减小混凝土收缩最有利。
(4) 配比参数为水胶比0.40, 胶粉掺量4.0%, 硅粉掺量3.0%, 消泡剂掺量0.4%的复合助剂改性混凝土, 收缩性能最优, 180d收缩率仅为261×10-6。
参考文献
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复合聚合物改性水泥混凝土研究 篇9
目前, 高级路面面层结构一般采用水泥混凝土和沥青混凝土两种材料形式。水泥混凝土路面具有原料丰富、价格低廉、生产工艺简单、强度高、耐久性特别是水稳性优良、养护费用低等优点, 在高等级公路和城市主干道路中占有很大的比例。但由于水泥混凝土路面板存在刚性过大、变形能力差、弯拉强度低、动载冲击与疲劳性能差等缺点, 导致行车舒适性差、使用寿命衰减迅速, 影响了水泥混凝土在高等级公路中的使用, 尤其是在路面面层中的使用。
本文拟研究聚合物乳液类别、掺量等因素对聚合物改性水泥混凝土的强度性能、弯曲韧性、断裂韧性、冲击韧性等力学性能的影响规律以及弯曲韧性、断裂韧性、冲击韧性三类韧性指标之间的互动关系【1】。论文的研究对建立聚合物改性水泥混凝土韧性指标表征体系、探明聚合物改性水泥混凝土材料组成与力学性能之间的关系具有一定的理论意义, 对于聚合物改性水泥混凝土路面材料的配合比设计及工程应用具有重要的指导价值。
1 原材料与实验方法
1.1 原材料及其性质
水泥选用P.O 42.5普通硅酸盐水泥, 集料采用了麻武高速公路某料场的石灰岩, 麻武石灰岩集料的粒径范围为:1#料4.74~9.5、2#料2.36~4.75、3#料0~2.36其筛分如表1, 相关物理性能如表2。
聚合物乳液选用的是上海某公司生产的Styrofan D623丁苯乳液、Acronal PS608苯丙乳液、S400丙烯酸乳液, 相关性质见表3。
其中Styrofan D623丁苯乳液是同为该公司生产的改性羧基丁苯乳液, 即苯乙烯和丁二烯的共聚物所形成的阴离子型水性乳液。
减水剂采用福建科之杰集团有限公司生产的Point-N100萘系高效能减水剂 (粉剂) 。减水率为18%, 实验中减水剂的加入均先与水充分融合后再一起加入搅拌机中拌合。
1.2 试验方法
实验采用固定的混凝土配合比, 在乳液种类和乳液掺量变化的情况下, 对混凝土性能的影响。然后再测试弯曲韧性、断裂韧性、冲击韧性, 研究乳液对以上性能之间的相关性。利用Instron1394万能伺服仪测试聚合物混凝土的弯曲韧性, 弯曲韧性值通过100mm×100mm×400mm试件三分点弯曲实验测得, 按照0.5MPa/s的加载速度均匀加载, 得到荷载挠度曲线, 记录试件的荷载和挠度数据, 通过对曲线的积分得到韧性指数【2】。
断裂韧性实验采用100mm×100 mm×400mm的混凝土试件, 中部切40mm的切口, 养护至28天, 试验在微机控制电液伺服万能试验机上进行, 试验采用位移控制加载, 加载速度为l00N/s。
本抗冲击试验采用美国混凝土学会 (ACI) 544委员会推荐的“落重法”进行。为了更加真实地反映出PCC材料的冲击韧性和提高试验的效率, 在底座制作一个空心的钢制圆环, 如图2~3所示。钢制圆环内径为100mm, 厚度为5mm。试验采用直径150mm厚度64mm的圆饼试件进行测试, 每组测试3个试件。
2 实验结果分析
2.1 乳液种类对聚合物改性水泥混凝土强度性能的影响
本节主要以抗压强度、抗折强度、折压比为技术指标研究了聚合物乳液种类、用量对水泥基材料力学性能的影响。本实验选用了Styrofan D623丁苯乳液、Acronal PS608苯丙乳液、S400丙烯酸乳液, 在固定配合比参数不变的情况下, 测试了不同聚合物改性水泥混凝土的7d、28抗压、抗折强度【3】, 试验结果如表4所示。
为研究聚合物乳液种类、用量对混凝土力学性能的影响, 试验中水泥用量为350kg/m3, 水灰比固定为0.32。
通过对SD623、PS608、S400对水泥基材料相关物理化学性能影响的研究发现:SD623能在一定程度上较好地提高混凝土的力学性能, 因此可以优选SD623作为改性混凝土所用乳液。
2.2 聚合物乳液掺量对聚合物改性水泥混凝土强度性能的影响
本实验配合比采用水泥用水量为350kg/m3, 水灰比为0.32, 集料0~2.36mm的用量为626kg/m3, 4.75~9.5mm用量为835kg/m3, 2.36~4.75mm用量为626kg/m3。
由表5、图1和图2可以看到随着丁苯乳液掺量的提高, 无论是7d还是28d, PCC的抗折强度先增加后减小, 在乳液掺量为15%的时候出现最大值, 而抗压强度随着乳液掺量的提高而逐渐降低, 可见适当的掺加聚合物乳液对混凝土抗折强度存在一定的改善作用【4】。由于乳液的掺入, 乳液纳米级的颗粒能够填补界面过渡区空隙【5】, 并且成膜后利于界面的粘结力发展, 从而宏观上表现为混凝土抗折强度性能一定程度的提高。
2.3 水泥混凝土弯曲韧性-断裂韧性-冲击韧性之间的关系研究
2.3.1 弯曲韧性-冲击韧性之间关系研究
由实验得出以下的数据, 如表6、表7、表8所示:
由实验结果得出, 不同乳液掺量PCC断裂韧度、28d弯曲韧性和冲击次数与冲击韧性数据, 如表6、表7、表8所示, 显示不同乳液掺量下PCC的平均冲击韧性值, 其中乳液掺量分别为0、15%、30%、45%、60%, 通过拟合得到如图所示的线性关系式, 相关系数【6】为0.95, 可见在乳液掺量≤60%的条件下, 随着乳液掺量由0逐渐增加, PCC弯曲韧性增加, 抗冲击性能也得到增强, 并且两者成正比例的线性关系。
2.3.2 断裂韧性-冲击韧性之间关系研究
由图4断裂韧性与冲击韧性之间的关系图可得到, 两者存在明显的线性数学关系, 冲击韧性随着断裂韧性的增加而下降。两种指标易以在理论上取得相关关系式, 并且冲击韧性为动态实验, 断裂韧性为准静态实验, 实验所得到的数据相对准确。但是两者理论基础不同, 但是作用机理是有一定的联系。
2.3.3 弯曲韧性-断裂韧性之间关系研究
由图5弯曲韧性与断裂韧度之间的关系图可得到, 两者并不存在单纯的线性关系, 两种指标难以在理论上取得相关关系式, 断裂韧度是材料抵抗裂纹扩展的能力, 而弯曲韧性是指材料抵抗弯曲变形的能力, 尽管都与材料的“韧性”有关, 但是两者表征材料不同的性质。
3 结论
(1) 丁苯乳液相对于苯丙乳液、丙烯酸乳液具有对混凝土更好的改性效果。随着丁苯乳液掺量由0增加至60%, 其抗折强度值呈现先增大后减小变化, 在乳液掺量为15%的条件下呈现最大值, 而抗压强度随着乳液掺量的增加而降低。
(2) 丁苯乳液对PCC的弯曲韧性提高作用较为显著。乳液掺量越高, PCC的弯曲韧性也相对提高。
(3) 在乳液掺量≤60%的条件下, 随着乳液掺量由0逐渐增加, PCC弯曲韧性增加, 抗冲击性能也得到增强, 并且两者成正比例的线性关系。冲击韧性随着断裂韧性的增加而下降, 成反比关系。
参考文献
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复合混凝剂 篇10
水对于混凝土的损害是主要的因素也是重要的因素, 几乎所有的此类结构如公路, 建筑物等在初期建成时都要强调排水防潮。而桥体有着自身的特殊原因:首先混凝土桥面不是一次完成的, 也不是一类人员完成的, 大多情况一个桥分给不同的承包单位, 不同单位对于施工的强度和施工的针对性有误差, 再由于每个施工团体基本上只对自己单位的成果负责, 统一性不好, 防水层也有断裂或缺陷处。再者防水层本身施工质量不过关, 缝隙, 漏洞、厚度不够, 水通过这些缺陷进入桥内后又进一步导致粘结性下降。另外桥体平整度不过关载重过程中加大了低洼处的下线, 这些地方易于存水, 且难以清理, 温度升高除了带走水分外还会降水体气化, 水汽令沥青和水泥铺装层两种层面粘合度下降, 分离。这中间又进一步渗入水变成含水层。导致龟裂、细纹、细沟等等。天长日久总体性变差, 桥面大块断裂和脱离状况发生, 重物承载能力变弱, 最终产生事故。
2 复合桥面混凝土铺装的防水层自身特点
由于防水工艺在复合桥面施工属于收尾环节, 而工作强度和量度都大大小于前期工作, 所以不可避免的引起工作人员对工作的不重视, 期望草草结束完工。而监工又不容易察觉这类疏忽, 对数据的检测, 试验, 报告过程不规范, 此外加上外界环境限制, 或催促完工等都会导致隔水地带施工效果不理想。虽然《公路工程质量检验评定标准》在单位、分部、分项工程的划分之中将桥面防水层施工单列为一项分项工程, 但所列的防水层实测项目存在现场检测手段未完善的现实情况, 容易造成重视原材料的试验结果而忽略现场施工工艺控制的实际情况。在《公路工程施工监理规范》中也未将复合桥面混凝土铺装层的防水层施工列为旁站项目, 从而形成整体上给人一种对复合桥面水泥混凝土铺装层上铺设的防水层重视不足的现实, 所以易在此处形成薄弱环节。实际上隔水地带对于整个工程的完善程度影响很大, 直接导致前期工作是否得到认真保护, 效用是否发挥正常, 建筑使用寿命和效果都受到它的完善程度的制约。
3 复合桥面混凝土铺装防水层的作用及特性
桥体隔水地带的设置最主要的目的就是抗水。其原理是:隔水地带的设置促进了桥体中两个重要部分相互融合, 粘合力增强, 加强稳定程度。这种强度的加强反过来又有利于防水能力的稳固, 综合克服水灾害。不受水体侵害的桥面寿命长, 通行率高、质量过关、安全系数好, 能够最大程度发挥其使用效果。隔水地带的直接作用是防止水体下渗, 保持桥内部结构完成不受侵害。另一方面防止桥体分离, 因为桥体并不是一个统一成分的整体, 它分为沥青混凝土面层和复合桥面水泥混凝土铺装层。这两个层面相组合才是现在我们所看到和使用的桥。沥青混凝土层面的效用和意义是适应温度产生的道路热胀冷缩, 加强弹性, 最高能够适应180度的高温而不液化。保护桥体由于硬度高而韧度小在内力和外力作用下产生破裂, 承重度也相应增加。
4 复合桥面水泥混凝土铺装层的防水层的施工监理要点
4.1 复合桥面混凝土防水层施工前的准备工作
复合桥面对表层材质和施工的要求有结实, 稳固、整洁、缓和、平实、但不可光滑。所以施工时会用到混凝土毛刷这一程序。进行处理好水泥混凝土铺装层的混凝土表层净浆。即在桥面水泥混凝土铺装层施工后, 水泥混凝土初凝后至未终凝的时间间隔内, 采用钢丝刷或刷毛机进行表面浮浆处理。要求刷毛的效果要达到水泥混凝土中的粗骨料的碎石均匀外漏。无混凝土表层浮浆。使水泥混凝土桥面铺装层表面无浮浆, 与桥面沥青混凝土面层的结合表面粗糙。为了使复合桥面水泥混凝土铺装层的平整度不受刷毛影响, 刷毛深度控制以清除表层浮浆为目的, 因此在水泥混凝土铺装层时适当将桥面标高提高2mm~3mm左右, 确保水泥混凝土桥面铺装层的施工厚度。另外采取刷毛的施工工艺可以有效地避免桥面混凝土铺装层表层裂缝的产生, 使复合桥面的水泥混凝土层达到表面平整、粗糙。经过刷毛处理后的二者界面的嵌锁力和接触面积都有很好的改善。
在复合桥面混凝土防水层施工前, 将在桥面上残余的水泥混凝土、砂浆及附着物清理干净。对防撞墙或防撞护栏基础施工之后残余的铁丝、钢筋、模板及密封模板时所用的杂物清理干净, 尤其对已完成的水泥凝土桥面铺装层上残留的油污要进行重点清理, 并对桥面水泥混凝土铺装层的局部突出处进行铣刨, 除去过高的突出部分, 以确保水泥混凝土桥面铺装层的平整、干净、无杂物、无油污。主要利用人工清理, 可使用鼓风机吹干路面, 减少潮湿, 加快坚固工作。清理后向监管人员进行报告, 进入检测试验阶段, 过关后进入下一环节, 这样做的目的是为了保质保量, 避免一层工作为下一层工作留下隐患。
4.2 复核桥面混凝土防水层施工前进行交通方案制定
复合桥面工程开展过程中要求断离交通。需要工作人员提前做好请示隔离工作。阻隔设施需明显, 注意夜晚照明工作, 以防过快车速来不及刹车造成双方事故。
4.3 复合桥面混凝土防水层的施工
清洁防水层的基面之后, 对水性沥青基防水涂料的洒布机车进行清洁, 做到车辆轮胎干净, 无粘结杂物、异物、轮胎干燥, 如预计在水性沥青基涂料表面干燥前会下雨则不应进行防水层的施工。水性沥青基防水涂料在气温15°以上, 表层干燥时间的参考值一般在3h左右, 在此期间, 对涂料的撒布时应注严禁随意踩踏未干的防水层, 水性沥青基防水涂料的施工方式为冷喷, 分2~3层喷洒。必须等施工的下层防水层彻底干燥后方可进行上层施工。喷洒前应将涂料搅拌均匀, 无结块等不良现象。喷洒时应对防撞护栏或防撞护栏基础进行局部封挡, 以防止影响防撞墙或防撞护栏混凝土的外观。喷洒时监理工程师要安排进行现场旁站, 并做好相应的旁站记录, 内容要求包括涂料的用料数量、撒布遍数、观感、撒布的起始时间、表层干燥的时间等相关内容。在复合桥面混凝土防水层桥面部分施工结束后, 应对防撞墙或防撞护栏的基部进行人工涂刷防水层涂料, 涂刷的高度要求为高出沥青混凝土面层2cm~3cm, 范围为全桥。时间要求在水性沥青基防水涂料表面干燥前进行涂刷, 对结合部位要做重点观测检查, 不得有疏漏或涂刷不到位的情况。防水层厚度按设计要求的厚度进行喷洒, 建议采用按材料用量推算, 一般情况下, 不少于2kg/m2。在防水层的施工过程中应注意水性沥青基防水涂料的运输、搅拌及使用时做好相应的防护措施, 以免沥青基防水涂料造成二次污染和环境污染。对桥梁设置有泄水孔的尤其要做好泄水孔的防渗、防流失的处理措施, 避免水性沥青基防水涂料在液态时流动造成环境污染、影响桥梁梁体侧面的外观等。以及减少或避免二次处理所发生的各项费用。
4.4 复合桥面混凝土防水层的养护
防水涂层即使在施工完毕只有也不可以立即投入交通使用, 一定要等到完全干透, 经过检查试验没有问题后通过载重物, 但前期车辆不能过重, 最好为10t以下, 且车速不能太快, 不能进行刹车, 漂移、转向, 急停急驶等破坏性动作。保证隔水地带有效成型, 使用效果发挥到最大层面。
4.5 复合桥面混凝土防水层内业资料
从监管层次来说, 对工作质量的检查, 数据的记录工作十分重要。要求在数据勘测阶段详细记录各项参数于实际状况, 对施工人员, 施工环境的记录也很重要, 如是否在下雨, 当日温度, 施工总量, 完成时间, 面积、机械使用。并签字。
参考文献