阻燃型硅酮密封胶（共7篇）
阻燃型硅酮密封胶 篇1
硅酮密封胶是建筑密封胶的主要品种之一, 其主要原材料端羟基聚二甲基硅氧烷 (107 胶) 的主链中含有Si—O键, 键长为0.164±0.003 nm, 热离解能达460.5 J/mol, 明显高于C—O键 (358 J/mol) 、C—C键 (304 J/mol) 和Si—C键 (318.2 J/mol) 。因此, 与聚氨酯密封胶、聚醚密封胶、聚硫密封胶相比, 硅酮密封胶具有更优异的耐老化性能[1], 应用也更加广泛。
在硅酮密封胶的配方设计中加入阻燃助剂, 如氢氧化铝、硼酸锌等, 可以生产出阻燃型硅酮密封胶。但是, 相较于普通硅酮密封胶产品而言, 阻燃型硅酮密封胶配方中加入了更多的粉体填料 (10%~40%) 以保证阻燃性能, 这就需要选择合适的硅烷偶联剂来改善密封胶体系的相容性, 以确保其力学强度和粘结性能不下降。本文研究了高比例填料条件下 (粉体填料填充量达35%) , 不同结构的硅烷偶联剂对阻燃密封胶综合性能的影响, 并通过比较确定了最佳偶联剂方案。
1 实验部分
1.1 主要原料及设备
α, ω-端羟基聚二甲基硅氧烷 (107 胶) , 湖北新蓝天新材料股份有限公司;阻燃浆, 广州集泰化工股份有限公司;γ-氨丙基三乙氧基硅烷 (KH-550, 偶联剂A) , 湖北新蓝天新材料股份有限公司;N- (β-氨乙基) -γ-氨丙基三乙氧基硅烷 (偶联剂B) , 自制;双氨类低聚物 (偶联剂C) , 自制;气相二氧化硅, 瓦克化学 (中国) 有限公司;交联剂, 当地市场购得;有机锡催化剂, 当地市场购得。
高速搅拌混合机, 佛山市金银河智能装备股份有限公司;万能电子拉力机, 美特斯;邵氏A硬度计, 广州标格达实验室仪器用品有限公司。
1.2 胶样制备
将一定量的107 胶与阻燃浆加入高速搅拌混合机, 搅拌混合均匀;加入交联剂, 抽真空搅拌均匀;加气相二氧化硅, 调节流变性;最后, 加入交联剂和催化剂, 抽真空混合均匀, 制得阻燃硅酮密封胶;密封、包装、保存。
1.3 性能测试
表干时间按照标准GB 13477.5—2002 《建筑密封材料试验方法第5 部分:表干时间的测定》中的要求进行测定。
常温下的拉伸粘结性能按照标准GB 13477.8—2002《建筑密封材料试验方法第8 部分:拉伸粘结性的测定》中的要求进行测定。
浸水后的拉伸粘结性能按照标准GB 13477.9—2002《建筑密封材料试验方法第9 部分:浸水后拉伸粘结性的测定》中的要求进行测定。
硬度按照标准GB/T 531.1—2008《硫化橡胶或热塑性橡胶压入硬度试验方法第1 部分:邵氏硬度计法 (邵尔硬度) 》中的要求进行测定。
阻燃性能按照标准GB/T 24267—2009 《建筑用阻燃密封胶》中的要求进行测定。
力学性能按照标准GB 528—2009《硫化橡胶或热塑性橡胶拉伸应力应变性能的测定》中哑铃试验的要求进行测定。
2 结果与讨论
2.1 阻燃剂用量的确定
采用氢氧化铝、氢氧化镁、硼酸锌等粉体与氮磷类阻燃剂复配, 制得阻燃粉体填料;再将阻燃粉体填料与基础聚合物混合, 脱水预制成阻燃浆。改变阻燃粉体的用量, 分别制得阻燃硅酮密封胶, 并测定密封胶的阻燃性能及力学强度, 详细结果如表1 所示。
分析表1 中的数据可以发现, 随着阻燃粉体用量的增加, 硅酮密封胶的阻燃性能明显提升, 但力学强度呈下降趋势:不添加阻燃粉体时, 硅酮密封胶的阻燃级别为燃烧, 抗拉强度为2.7 MPa;添加15%阻燃粉体时, 硅酮密封胶的抗拉强度没有明显变化, 阻燃性能也得到明显改善, 但仅达到V-1 级;添加30%阻燃粉体时, 硅酮密封胶的阻燃性能达到最高级别V-0级, 且其抗拉强度下降较小, 仍达到2.3 MPa;继续增加阻燃粉体的用量, 硅酮密封胶的阻燃性能保持最高级别V-0 级, 但其抗拉强度急剧下降。出现上述试验结果, 是因为阻燃粉体加入过多, 导致密封胶体系的相容性变差, 表现为力学强度的急剧下降。阻燃粉体用量为30%时, 制得的密封胶综合性能最优。考虑到偶联剂的加入能够改善密封胶体系的相容性, 提高密封胶产品的力学性能并降低其生产成本, 确定阻燃粉体用量为35%, 进行后续偶联剂选择的研究。
2.2 偶联剂的选择
2.2.1 偶联剂种类对密封胶施工性能和阻燃性能的影响
如前所述, 阻燃粉体用量为35%时, 选用 γ-氨丙基三乙氧基硅烷 (偶联剂A) 、N- (β-氨乙基) -γ-氨丙基三乙氧基硅烷 (偶联剂B) 、双氨类低聚物 (偶联剂C) 三种最常用的偶联剂, 考察偶联剂种类对密封胶施工性能和阻燃性能的影响。详细结果如表2 所示。
如表2 所示, 不同分子结构的偶联剂对密封胶的阻燃性能均没有明显影响;对密封胶的表干时间影响却非常明显。表干时间直接影响密封胶的施工性能, 表干时间过长, 影响施工进度;表干时间过短, 则不利于打胶, 对生产工艺和包装规格也有苛刻的要求, 极易出现密封胶胶体内结皮的现象。采用偶联剂A制得的密封胶表干时间为25 min;采用偶联剂B制得的密封胶表干时间为15 min;采用偶联剂C制得的密封胶表干时间为5 min。这是因为A、B、C三种偶联剂中, B和C的分子链末端进行了官能团改性, 其含有官能团的支链具有更大的位阻效应, 因而具有更高的反应活性[2], 表现为较短的表干时间。
2.2.2 偶联剂种类对密封胶粘结性能的影响
偶联剂种类对密封胶粘结性能影响的结果列于表3, 本试验中的粘结铝材均为阳极氧化铝材。
如表3 所示, 具有较高反应活性的偶联剂B制得的密封胶样品, 室温下的粘结强度明显高于偶联剂A制得的密封胶样品。这主要是由于较高活性的偶联剂更容易与铝材表面的活性官能团发生发应, 从而提高密封胶和基材的粘结性能。双氨类偶联剂C反应活性最高, 但其制得的密封胶产品粘结强度最低。这是因为在同等生产工艺条件下, 偶联剂过高的活性导致密封胶结皮 (即小部分固化的密封胶混在了未固化的胶体内) , 粘结试样受拉力作用时, 弹性体会以已固化的小颗粒为中心, 迅速产生小细纹直至断裂, 表现为粘结强度较低。对比三种偶联剂在不同环境下的粘结性能可以发现, 偶联剂A制得的密封胶性能最为稳定, 且试件均无粘结破坏;偶联剂B制得的密封胶具有较高的粘结强度, 但浸水条件下界面破坏面积高达90%, 属于粘结失败。
2.2.3 偶联剂种类对密封胶力学性能的影响
哑铃试验侧重考察密封胶胶体本身的力学性能, 试验结果如表4 所示。与偶联剂A制得的密封胶相比, 偶联剂B制得的密封胶具有较高的抗拉强度;偶联剂C制得的密封胶强度优势不明显。这一试验结果与粘结性能试验结果是一致的。同时, 偶联剂B制得的密封胶断裂伸长率最高, 这是因为偶联剂B的Y基团链段较长, 且具有双官能结构, 能与基胶末端官能团反应, 形成牢固的网络结构, 从而增加密封胶的韧性, 提高密封胶的断裂伸长率。
3 结语
密封胶偶联剂的确定应在保证其力学性能达标的前提下, 综合考虑稳定性、贮存时间、工艺生产条件等各种因素。本文探讨了高比例填料条件下, 阻燃硅酮密封胶偶联剂的选择, 结果表明采用偶联剂B制得的密封胶虽具有较优的力学性能, 但存在反应时间过快, 且浸水后粘结失败的缺点;采用偶联剂C制得的密封胶粘结性能太差;采用偶联剂A制得的密封胶综合性能最优, 所有性能均满足相关标准要求, 因而更适合用于制备阻燃型硅酮密封胶产品。
参考文献
[1]黄文润.液体硅橡胶[M].成都:四川科学技术出版社, 2009.
[2]来国桥, 幸松明.有机硅产品合成工艺及应用[M].2版.北京:化学工业出版社, 2013.
环保型建筑阻燃硅酮密封胶的制备 篇2
制备阻燃硅酮密封胶常用的方法是向高聚物中加入阻燃剂,以降低燃烧物表面温度、稀释可燃物分子浓度和切断氧气的供给。按使用方法可以将阻燃剂分为反应型和添加型两大类,采用添加型阻燃剂制备阻燃硅酮密封胶工艺简单、效果显著、应用广泛。阻燃硅酮密封胶在燃烧时,表面可以形成阻隔层,阻止热能向纵深处传递,抑制温度升高,达到阻燃的目的。
目前高分子阻燃材料已趋向于无卤化[1],膨胀型阻燃剂是发展极快的一类环保型阻燃剂,它以磷、氮为主要活性组分,不含卤素,也不采用氧化锑为协效剂。含有这类阻燃剂的高聚物受热时,表面能生成一层均匀的炭质泡沫层,有隔热、隔氧、抑烟作用,并能防止产生熔滴,故具有良好的阻燃性能,且符合当今要求阻燃剂少烟、低毒的发展趋势[2]。此类阻燃剂被视为传统阻燃剂(特别是卤系阻燃剂)的替代产品,符合环保要求[3]。
硅系阻燃剂具有优异的阻燃性(如低燃速、低释热、防滴落)、良好的加工性及优异的力学性能,且对环境友好,因而备受重视,具有广阔的发展前景[4]。有研究表明,硅系阻燃剂与磷系阻燃剂具有良好的协同阻燃效果[5,6,7,8,9,10]。本实验采用自制的膨胀型阻燃剂A———硅磷系化合物作为硅酮密封胶的阻燃剂,制备具有良好综合性能的环保型建筑阻燃硅酮密封胶,以满足市场对阻燃硅酮密封胶日益增长的需求。
1 实验
1.1 主要原料及仪器设备
107硅橡胶、201甲基硅油:工业品,蓝星化工新材料股份有限公司;交联剂:自制;硅磷系化合物复合阻燃剂A:自制;偶联剂:工业品,湖北武大有机硅新材料股份有限公司;二月桂酸二丁基锡:工业品,华信化工有限公司。
真空捏合机:JJ-5型,成都众和科技开发有限公司;双行星搅拌机:PM-5L,成都众和科技开发有限公司;水平垂直燃烧试验机:SH5704,广州市信禾电子设备有限公司;氧指数测定仪:SH5706C,广州市信禾电子设备有限公司;微机控制电子万能试验机:CMT4304,深圳市新三思计量技术有限公司。
1.2 环保型建筑阻燃硅酮密封胶的配制
将107硅橡胶、201甲基硅油、阻燃剂A在真空捏合机中加热捏合均匀后,倒入双行星搅拌机,按配比加入交联剂、偶联剂和二月桂酸二丁基锡,混合均匀后出料包装。
1.3 性能测试
物理性能和阻燃性能:按GB/T 24267—2009《建筑用阻燃密封胶》进行测定;氧指数:按GB/T10707—1989《橡胶燃烧性能测定》进行测定。
2 结果与讨论
2.1 阻燃剂用量对物理性能的影响
本试验采用的是硅磷系化合物复合阻燃剂,其不同的用量对硅酮密封胶物理性能的影响见表1。
由表1可见,随着阻燃剂用量的增加,阻燃硅酮密封胶的拉伸强度、硬度亦有所增加,而断裂伸长率则呈下降趋势。这是因为阻燃剂料径小、活性大,能在硅橡胶中较好分散,并和硅橡胶产生较强的相互作用所致。
挤出性和下垂度是衡量建筑密封胶施工性能的两个重要指标,通常建筑密封胶除需具备较好的挤出性能外,还要求其下垂度≤3 mm。由表1可以看出,当阻燃剂添加份数为50份时,阻燃硅酮密封胶较好地满足了上述两个要求。
2.2 阻燃剂用量对阻燃性能的影响
阻燃剂可显著影响阻燃效果,不同的阻燃剂用量对阻燃性能的影响见表2。
从表2可以看出,当阻燃剂添加份数不大于50份时,随着阻燃剂用量的增加,硅橡胶的阻燃性能明显提高;当阻燃剂用量达到50份时,阻燃硅酮密封胶的燃烧氧指数为43,阻燃等级达到了FV-0;当阻燃剂用量大于50份后,再增加用量,阻燃性能上升趋势减缓。
当燃烧氧指数为24～28时,材料稍具阻燃性;燃烧氧指数为29～35时,材料具有阻燃性。因此,从表2可以看出,当阻燃剂用量达到30～40份时,阻燃硅酮密封胶稍具阻燃性;当阻燃剂用量超过40份时,阻燃硅酮密封胶具有优异的阻燃性。
2.3 性能指标
从阻燃剂不同用量对密封胶物理性能和阻燃效果的影响可以看出,以100份107硅橡胶为基胶,添加50份硅磷系化合物复合阻燃剂,配制环保型建筑阻燃硅酮密封胶最为合适。该配方产品具有优异的阻燃性和良好的物理性能,其拉伸强度为1.25 MPa、断裂伸长率为200%、氧指数为43、阻燃等级可达FV-0和UL94-V0级。该环保型建筑阻燃硅酮密封胶的各项性能均能达到GB/T 24267—2009的技术指标,实验室测试数据见表3。
3 结语
用硅磷系化合物作阻燃剂可制得性能优异的环保型建筑阻燃硅酮密封胶;试验表明,100份基胶中加入50份硅磷系化合物复合阻燃剂,综合效果最好。环保型建筑阻燃硅酮密封胶不仅具有良好的挤出性和较低的下垂度,还具有优异的力学性能和阻燃性能,适用于各类建筑的阻燃密封、建筑幕墙的防火隔断,以及装饰装修中有防火阻燃要求的防水密封等。
参考文献
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[9]陈临吉.有机硅复合阻燃剂的初步研究[J].宁波化工,1997(2):26.
浅谈硅酮密封胶 篇3
1 硅酮密封胶阻燃性能研究现状及作用机理
1.1 硅酮密封胶阻燃性能研究现状
随着当前密封胶技术的不断改进, 现如今逐步研制出阻燃硅酮密封胶。该密封胶分子量小, 可在室温条件下发生交联固化, 使得广泛用于建筑行业。该类硅酮密封胶通常情况下成液体状态, 粘度在152-156c St之间。在等同条件下, 该密封胶分子之间的作用强度可达2-7MPa, 使其具有良好的粘接强度。根据组分数量的不同, 该类密封胶主要分为单组分和双组分两种规格, 其中单组分阻燃硅酮密封胶在混合期间要保证良好的通风环境, 然后将生胶、填料、交联助剂以及硫化剂等均匀混合, 并将混合后的胶体进行严格密封保存, 严格防止外部环境中的水进入, 使其发生缩合反应。使用过程中, 只需将密封的胶体向外挤出便可使用, 这种单组分规格的密封胶一般适用于建筑墙体以及室内装潢细缝的修补。另外一种属于双组分阻燃硅酮密封胶, 该类密封胶多为加成型交联, 通常将交联剂与基胶分开保存, 施工时均匀配合比例使用。这种密封胶固化快, 并且加工生产成本较低, 一般用于大型工厂内的建筑施工。
1.2 硅酮密封胶阻燃作用机理
阻燃硅酮密封胶的作用方式不但与自身的化学属性有关, 而且也与外围环境存有密切的联系。当外界的水分子进入密封胶分子内部, 将加快缩合反应的速率。例如:阻燃硅酮密封胶中有一种含醇型结构的密封胶, 该密封胶与水分子中的氢氧根发生缩合反应, 使其代替原有的甲基。具体化学反应变化如图1所示, 在初始状态下, 硅酮分子与水分子在等效条件下发生反应, 反应过程第一步产生甲醇气体, 同时生成新的衍生物。在第二步反应过程中, 发生交联反应, 化合物之间发生脱水缩合反应。在最终反应中, 在衍生物之间的相互作用下, 最后形成交联弹性体。阻燃作用机理主要为气相阻燃, 在气相燃烧中会产生自由基, 该自由基能够抑制燃烧及中断链式反应。
2 硅酮建筑密封胶的固化特点
对于单组分和双组分硅酮密封胶固化受多种因素的限定, 其中包括:固化机理、固化过程、固化设计要求、固化速率以及影响固化速率的限定条件等, 其中单组分固化机理为与空气中的水分子发生固化反应, 但固化设计中要求必须有少量的水分子, 使其加速脱水缩合反应。其次对胶缝的深度以及宽度都要进行规划设计, 使其达到固化所需的外在条件。固化反应速率与水分子渗入比例有关, 另外密封胶的种类对固化反应速率也具有一定的影响, 单组密封胶所选用的种类有:脱醋酸型、脱酮肟型以及脱醇型, 根据反应速率的大小一般呈现为:脱醋酸型>脱酮肟型>脱醇型。影响固化反应速率的条件包括:湿度、温度以及胶体的种类。双组分固化机理为两种胶体的固化交联反应, 固化过程期间反应同时进行, 需严格控制固化反应速率。而固化反应速率与两组反应物的浓度有关, 并受到施工温度的影响, 调节不同的温度可控制反应物的反应速率。
3 硅酮建筑密封胶的接缝设计
根据硅酮建筑密封胶结构类型以及用途可划分为结构胶和密封胶, 结构胶主要起着承受结构力的作用, 一般用于玻璃与铝合金门窗之间的粘接。结构胶对拉伸强度以及粘结性均有严格要求, 以防止出现粘接处出现裂痕, 影响结构强度。密封胶主要起密封作用, 发生可承受形变位移的大小能够衡量密封胶的优劣, 发生形变量的位移越大, 密封胶的密封效果越好。
3.1 硅酮结构胶的接缝设计
3.2 硅酮密封胶的接缝设计
4 硅酮密封胶在工程实例中的应用
硅酮密封胶在道路工程施工中具有一定的应用, 一般的施工操作流程包括:首先施工人员使用切割机将破损的公路端面切开, 然后用钢丝细毛刷清理槽道内的散碎杂物, 保证切口端面的整洁。待清理完毕后, 用背衬带进行填压, 防止在施工操作过程中端面细石的脱落。其次便是向端面深缝处进行硅酮密封胶的灌注, 灌注深度约为7cm, 胶底不低于地面1cm。施工过程一般选用双组分模式, 将两种密封胶混合成对应比例后, 然后浇注在公路细缝中。在施工过程中一般会出现基材不粘接、固化速度慢、拉断时间不均匀等现象, 所以在施工过程中, 一定要按照施工流程进行施工。其次在控制比例方面要按照施工具体要求进行合理配比, 这样才能保证硅酮密封胶密封的严谨性。
5 结语
随着硅酮密封胶在工程领域的大面积应用, 对其施工质量的要求也越来越高。在工程施工过程中, 当硅酮密封胶规格确定后, 针对具体的施工对象, 只有严格控制密封胶配合比例和满足施工工艺要求, 才能最终保证工程施工质量。
摘要：根据硅酮密封胶的结构特点和应用技术特点, 简要介绍了硅酮密封胶的阻燃性能的研究现状、阻燃机理分析, 在建筑密封及结构承力应用时的固化性能与接缝设计, 以及在道路施工中的工程应用情况。介绍了和为了解决道路以及建筑施工开裂问题, 其中, 针对硅酮密封胶的阻燃机理、固化机理、接缝设计要求、配合比例以及施工操作工艺等进行了详细分析。
关键词：硅酮密封胶,建筑施工,道路工程,接缝设计
参考文献
[1]朱应和, 曾容, 张冠琦.道路用硅酮密封胶及其工程应用[J].建筑接缝密封与防水, 2009, 1∶11-15.
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[3]王彦辉.混凝土接缝密封材料的比较与发展趋势[J].黑龙江交通科技, 2013, 1∶57-58.
[4]罗茜, 杨思广.硅酮密封胶及其在建筑行业的应用[J].广东建材, 2009, 10∶80-82.
光伏建筑用硅酮密封胶 篇4
关键词：光伏建筑一体化,硅酮密封胶,应用性能
硅酮密封胶因具有优异的耐气候老化性能等特点,广泛应用于建筑、光伏组件等领域的粘结和密封。光伏建筑一体化是对光伏系统和建筑系统的整合,这种整合对密封材料提出了更高的要求。现有的建筑用密封胶和光伏组件用密封胶均无法完全满足光伏建筑体系对密封胶的要求,市场迫切需要专门针对光伏建筑系统的密封需求开发光伏建筑专用硅酮密封胶。
1 光伏建筑一体化
光伏建筑一体化,是指太阳能发电(光伏)产品结合或集成到建筑上。根据光伏系统与建筑结合的不同方式,光伏建筑一体化可分为两大类。一类是光伏系统与建筑相结合(BAPV:Building Attached PV),即把封装好的光伏组件安装到建筑物的屋顶上,然后通过逆变器和控制装置与电网相连。这种方式下,光伏系统依附于建筑物,建筑物作为光伏系统的载体起支承作用(图1)。另一类是光伏组件与建筑的集成(BIPV:Building Integrated PV),即光伏组件以一种建筑材料的形式出现,构成建筑物不可分割的一部分。BIPV主要应用形式有光电屋顶、光电幕墙、光电采光顶、光电遮阳板及护栏等。这种方式不仅可开发和利用新能源,还可将装饰美化合为一体,达到节能环保的效果。如图2所示,光伏组件本身就是屋顶的一部分。
BAPV这种组合形式并未对密封材料提出更高的要求,但BIPV的组合形式由于光伏组件也是建筑物的组成部分,考虑到光伏组件用作建筑物组件时的特殊特点,因此对密封胶提出了更高的要求。本文介绍的光伏建筑专用密封胶主要针对BIPV光伏建筑形式。
2 光伏建筑用硅酮密封胶的种类
光伏建筑系统的许多部位都需要用到硅酮密封胶,不同部位用胶的目的不同,对密封胶的性能要求也不同。通常,光伏建筑系统会用到4种类型的硅酮密封胶。
1)光伏组件专用密封胶
BAPV建筑用普通光伏组件,其结构如图3所示,光伏组件专用密封胶主要用于电池板向阳面的玻璃板、反面的背板(TPT板)与铝框间的密封以及电源转换盒壳体与背板的粘结。
2)光伏建筑专用硅酮结构密封胶
在隐框光电幕墙、隐框光伏采光顶等工程中,光伏组件与铝合金框架之间的结构粘结,需要使用光伏建筑专用结构密封胶(图4)[1]。
3)光伏建筑专用硅酮耐候密封胶
光伏建筑专用耐候密封胶主要用于光电幕墙及采光顶的光伏组件之间的接缝密封(图4)。
4)光伏建筑专用硅酮密封胶
通常光伏建筑组件的尺寸较大,少数光伏组件则不然。比如薄膜电池组件,其加工制作的尺寸常无法满足光伏建筑的要求。这些尺寸较小的光伏组件在实际应用时,通常由几块组合成一块大的光伏建筑组件。组合时,两面用两片尺寸较大的幕墙玻璃夹住,四周用光伏建筑专用硅酮密封胶密封。
3 光伏建筑用硅酮密封胶的性能特点
与普通的玻璃幕墙、玻璃采光顶不同,光伏建筑采用的不是普通的玻璃面板,而是光伏组件,这就对光伏建筑用硅酮密封胶提出了比普通玻璃幕墙用胶更高的要求。
首先,和普通玻璃幕墙相比,光伏组件在使用过程中温度较高,因此要求光伏建筑用密封胶必须具有非常好的耐高温性能,能够在高温环境下长期工作。同时,光伏组件工作时的高温也使得所用密封胶需要有更高的位移能力,来满足由于温差扩大引起的接缝位移变大。
其次,光伏建筑中密封胶需要接触和粘结的材料不只是玻璃和铝材,还包括:接线盒(PPO材质)、电池背板(PET、TPT、TPE)、导线及导线外皮、汇流条(镀锡铜带)、导电膜、夹胶片(PVB、EVA)等。这对密封胶的粘结性和相容性提出了非常高的要求,密封胶既要能粘结多种材料,又不能与任何一种材料产生不良的物理化学反应。
此外,光伏建筑还要求密封胶具有良好的电绝缘性能。
4 光伏建筑用密封胶的主要性能指标
在我国,光伏建筑的推广应用起步相对较晚,适用的硅酮密封胶的开发也相对滞后。广州市白云化工实业有限公司根据光伏建筑的特点,针对光伏建筑的不同形式和部位开发了多个牌号的光伏建筑用硅酮密封胶产品:SMG533-T太阳电池组件专用硅酮密封胶、PV1021/PV1022光伏建筑专用硅酮结构胶、PV1011光伏建筑专用硅酮耐候密封胶、PV1001光伏建筑专用双组分硅酮密封胶。
4.1 SMG533-T硅酮密封胶介绍
SMG533-T太阳电池组件专用硅酮密封胶主要用于普通太阳电池组件边框的密封及接线盒的粘结密封,其性能指标见表1。该产品属于普通光伏组件用胶,并非光伏建筑专用产品。
4.2 PV系列密封胶介绍
PV系列密封胶是专为光伏建筑开发的,其性能与普通建筑幕墙用密封胶相比,有较大提升。
1)专用硅酮结构胶与普通结构胶性能比较
PV1021/PV1022光伏建筑专用硅酮结构密封胶与普通结构胶的性能比较见表2。
从表2可以看出,光伏建筑专用硅酮结构胶在强度方面有较大提升,利于提高隐框光伏建筑的安全性。此外,该产品还增加了耐高温(105℃下300 h)、低温柔性、体积电阻率和介电强度等几项更能体现光伏建筑实际应用要求的性能指标。
2)专用硅酮耐候胶与普通耐候胶性能比较
表3为PV1011光伏建筑专用硅酮耐候密封胶与普通耐候胶的性能对比。
从表3可以看出,光伏建筑专用硅酮耐候密封胶的位移能力比普通幕墙用耐候胶要高,可以满足光伏建筑由于温差大而导致的接缝位移变大。此外,该产品增加了耐高温、耐湿热性(85℃,RH 85%下试验300 h)、低温柔性、体积电阻率和介电强度等指标。
3)光伏建筑专用双组分硅酮密封胶
表4为PV1001光伏建筑专用双组分硅酮密封胶的性能指标。
从表4可以看出,PV1001光伏建筑专用双组分硅酮密封胶不仅具有一定的拉伸粘结强度,而且还具有一定的弹性,同时模量较高,适用于光伏组件边缘的粘结密封。此外,该产品增加了耐高温、耐湿热性、低温柔性、体积电阻率和介电强度等指标。
5 结语
我国太阳能光伏建筑尚处于推广应用初期,与其配套应用的建筑材料、建筑设计、建筑施工的发展难免滞后。因此,各相关单位对光伏建筑有关的技术和标准的研发工作显得尤为重要。对建筑密封领域的科技人员而言,应重点围绕光伏建筑的独特性,加强适合光伏建筑用硅酮密封胶的应用研究,完善其产品性能,同时努力规范光伏建筑用胶市场,为太阳能光伏建筑产业的发展提供技术支持。
参考文献
硅酮耐候密封胶接缝的设计计算 篇5
1 密封胶接缝设计影响因素
影响密封胶接缝的因素很多,依据密封胶接缝设计的不同情况,这些影响因素可能单独发生作用,但大部分是以不同的形式共同发生作用。
(1)材料和锚固系统。墙体锚固的种类和位置不同对密封胶接缝有一定影响。
(2)热位移。大气温度变化、阳光照射及雨水浸入或蒸发等情况均能引起建筑物的墙壁体积增大或减小,从而引起墙壁材料尺寸发生变化。墙壁尺寸的变化引起密封胶开口宽度发生变化,对已施工的密封胶产生位移作用。热位移是引起材料尺寸变化的主要影响因素。在建筑使用寿命的不同阶段需要评估热位移[2]。例如,对一建筑来说应按以下情况考虑温度变化:(1)施工中;(2)未使用和未装修时;(3)使用和装修后。这些过程中的每一个均有不同的建筑内部环境条件,这些过程中的一个会产生预期的热位移的最大值。根据建筑过程和材料及墙壁系统种类,可以在这些过程中确定所要求的接缝开口宽度。
(3)潮湿膨胀。某些材料的性能会随其内部水分或水蒸气含量的多少发生变化。水分增加,材料尺寸增大;水分降低,材料尺寸又会变小。这些变化可能是可逆的,也可能是不可逆的。
(4)载荷运动。包括活动载荷运动、固定载荷运动、风载荷运动和地震运动。
(5)密封胶固化期间的运动。密封胶固化期间所发生的位移运动可能改变密封胶的性能,包括拉伸强度、压缩强度、模量、与基材的粘结性以及密封胶撕裂强度。外观上发生的变化包括密封胶表面或内部产生裂缝,内部产生气泡。这些现象会对密封胶最终位移能力产生不利影响[3]。
(6)框架弹性形变。多层混凝土结构和钢结构会由于载荷的施加发生不同程度的弹性变形。
(7)蠕变。受载之后随着时间变化而发生的材料形变。
(8)收缩。建筑结构本身经历的几个月的收缩。
(9)建筑公差。包括各种材料各自的公差,以及制造安装不同组件时形成的累积公差。典型的建筑物是工地现场施工和车间制作的材料、组件及子系统的结合体,这些材料和系统是在复杂的排列下组合的。ASTM和其它工业贸易协会制定了工业上认可的建筑公差标准[4]。应该仔细斟酌工业上制定的公差,因为在某些方面,公差范围很宽,不适合密封胶接缝设计。对某些材料或系统来说,还没有工业上认可的公差,或者其公差不适合直接应用在密封胶接缝设计上。专业的密封胶接缝设计应该为接缝施工工作评估条件,建立公差。如果设计密封胶接缝时忽略建筑公差的影响,经常会造成接缝粘结失败,或者由于接缝狭窄,导致相邻材料或系统之间接触不良,粘结失败。相反,若超出工业推荐值来改变建筑公差,由于不能满足所有条件,需要仔细考虑。设计密封胶接缝时应该指明建筑公差,因为不同的建筑公差要求不同的施工质量水平,会直接影响到接缝施工的价位和水平。
2 密封胶接缝位移
在热位移及其它影响因素的作用下,密封胶接缝会经历4种基本的位移(见图1),即:压缩(C),延伸(E),纵向延伸(EL)和横向延伸(ET)。纵向和横向延伸对密封胶接缝产生一个剪切影响[5](见图2)。
密封胶接缝通常要同时适应以上所述位移中的几种位移,包括延伸和压缩,或者延伸和压缩与纵向延伸或横向延伸的组合位移,或者延伸和压缩之一与纵向延伸或横向延伸的组合位移。图3是延伸和压缩与横向延伸组合位移在接缝表面交叉产生的示意图。图4是延伸和压缩与纵向延伸组合位移在接缝表面交叉产生的示意图。密封胶接缝的设计要同时考虑这些位移的影响,满足预期的组合位移。进行密封胶接缝设计时应该充分评估接缝可能遇到的各种位移类型,并据此设计。
3 密封胶接缝设计时的有关计算
3.1 适应各种密封胶位移情况的胶缝宽度计算
3.1.1 适应延伸和压缩位移的密封胶接缝宽度
对于一个仅仅经历延伸和压缩位移的密封胶接缝来说,其宽度可用式(1)确定。
式中:S———密封胶的位移能力;
△LXi——各种材料的线形尺寸变化。
3.1.2 适应纵向和横向位移的密封胶接缝宽度
纵向和横向位移对密封胶接缝产生一个剪切力。密封胶对角线的延伸产生尺寸变化引起密封胶接缝开口宽度发生变化(见图5),WR表示接缝宽度,△LX表示密封胶延伸引起的纵向或横向位移,则WR+S·WR表示纵向或横向位移后的密封胶对角线长度,式(2)决定预期接缝宽度WR。
解出:
WR=姨(△L1+S)2-1X2(3)
3.1.3 适应组合位移的密封胶接缝宽度
建筑墙面上不同材料或系统之间的密封胶接缝普遍是独立的或是交叉墙面的过渡。因此,密封胶要同时经历某一方向的延伸和压缩位移及另一方向的纵向或横向位移。式(4)、(5)、(6)和(7)可以用来建立适应这些组合位移所需的接缝宽度。其中△LE、△LC、△LT和△LL分别代表密封胶发生延伸、压缩、横向延伸和纵向延伸位移时引起的材料尺寸变化。
(1)延伸位移和横向位移组合:
(2)延伸位移和纵向位移组合:
(3)压缩位移和横向位移组合:
(4)延伸位移和纵向位移组合:
设计接缝宽度时如果仅仅考虑热位移的影响,则上述公式中材料线形尺寸变化△LX可简单使用式(8)计算。
式中:L———材料尺寸;
αX———线形热位移系数;
△TX———预期温差。
3.2 密封胶接缝最终设计宽度
针对3种普遍使用的密封胶接缝种类,最终接缝宽度(W)的设计,都要考虑负公差(CX)的影响,将其加到由预期位移(S)决定的接缝宽度(WR)尺寸上。负公差引起接缝开口缩小,设计时要着重加以考虑,否则胶缝会变得太小,在密封胶位移能力范围内不能满足预期的位移;正公差则引起接缝开口变大,较宽的接缝只会影响美观,对密封胶的性能没有影响。完成各段的理论接缝宽度设计后,应把各个数据归纳比较,选择一个工程中可以实际应用的值作为最终设计的接缝宽度。
3.2.1 对接接缝
典型的对接密封胶接缝是砖石墙面中垂直扩展的接缝(见图6),由预期位移(S)决定的接缝宽度(WR)上增加负建筑公差(CX),就得到接缝的最终设计宽度,可使用式(9)计算。
3.2.2 企接接缝
除了新建筑外,该类型的接缝(见图7)经常用作密封补偿。这些情况包括施工错误时、密封胶接缝设计失败时、由于气候原因更换密封胶时、接缝太狭窄不适合采用对接接缝形式时。密封胶接缝的宽度(W)即三角形或其它适当形状的密封胶基材接触边的长度(B),可用式(10)计算。
式中:S——密封胶的位移能力;
△LX———预期位移。
3.2.3 桥接接缝
该类型的密封胶接缝(见图8)有时称作“补缀”接缝,经常用在不能采用方便施工的对接接缝时的密封胶补偿工作中。例如,对接密封不适合于开口不够大的接缝,而该接缝又由于经济或技术的原因不可能为了密封补偿工作而扩大。桥接接缝的宽度(W)即必须的粘结胶条或基材的宽度(B),可用式(10)计算。
3.3 密封胶接缝深度
在密封胶接缝设计中,若宽度和深度的比例(即形状系数)设计不合适,则其适应位移的能力就会降低[6]。
3.3.1 对接接缝
通常推荐的形状系数为2∶1,一般来说,基材表面接缝宽度为6～12 mm时,密封胶粘结深度不应超过6 mm。接缝宽度为12～18 mm时,粘结深度应为接缝宽度的1/2。对于接缝宽度超过18 mm,直到50 mm的,最大粘结深度应考虑为9 mm。若接缝宽度超过50 mm,就应咨询密封胶生产商。密封胶接缝施工后,接缝开口中点处的密封胶厚度不应小于3 mm。
3.3.2 企接、桥接和其它形式接缝
基材表面密封胶粘结深度通常应不小于6 mm。对于多样化或粗糙的粘结表面,或施工时不宜接近的情况,要达到设计的接缝能力,就需要更大的粘结面积。密封胶在基材表面或粘结胶条表面的深度应为6 mm。根据密封胶种类和施工水平不同,接缝深度首先应该达到3 mm的最小厚度。
参考文献
[1]JC/T881—2001,混凝土接缝用密封胶[S].
[2]JC/T882—2001,幕墙玻璃接缝用密封胶[S].
[3]JC/T486—2001,中空玻璃用弹性密封胶[S].
[4]GBJ68—84,建筑结构设计统一标准[S].
[5]GB/T529—2008,硫化橡胶或热塑性胶撕裂强度的测定[S].
硅酮结构密封胶老化性能试验研究 篇6
玻璃幕墙以其优异的使用功能在我国的幕墙工程中得到了越来越广泛的应用。硅酮结构密封胶主要用在全隐或半隐框玻璃幕墙中,连接玻璃和铝框构件,不仅要求其在大气、湿热环境下具有很好的稳定性和耐久性,而且还必须具备很高的粘结强度和位移能力。然而在选材、施工时有一个普遍的误解,认为硅酮结构密封胶硬度越高、粘结原强度越大,胶的质量就越好,使用寿命就越长。而事实并非如此,本文以铝型材和硅酮结构密封胶的180°剥离破坏面积和剥离粘结强度为性能评估指标,考察了不同温度的热水、光-热-水对不同表面处理的铝型材与硅酮结构密封胶长期粘结性的影响。
1 实验部分
1.1 硅酮结构密封胶的选择和试样制备
选择两家企业生产的单、双组分硅酮结构密封胶产品各一组,共4个样品,其中1、2为单组分样品,3、4为双组分样品(甲企业:1和3;乙企业:2和4);铝型材类型为:阳极氧化、氟碳喷涂、粉末喷涂(3种材料均从市场采购)。4种表面处理方式分别为:氟碳喷涂不涂底漆(以F表示)、阳极氧化不涂底漆(以O表示)、粉末喷涂不涂底漆(以M表示)和粉末喷涂涂底漆(以Md表示)。
按照GB/T 13477—2002《建筑密封材料试验方法》规定的要求进行制样和养护,铝型材表面用50%异丙醇溶液清洗,再经去离子水清洗,用干净布条擦干,用干净布块沾底漆涂在打胶部位,将准备好的各硅酮结构密封胶样品分别涂在铝型材上,并同时埋入金属网状条。将制好的试样放置于温度为(23±2)℃、相对湿度为(50±5)%的标准养护室内进行养护,时间为单组分21 d,双组分14 d。
1.2 人工加速老化实验条件
1)55℃热水人工加速老化
将养护好的试样放置于密闭的装满去离子水的容器中,将容器放置于温度为55℃的箱内,分别放置500 h、1 000 h、1 500 h和2 000 h,取出后进行180°剥离测试。
2)光-热-水加速老化
将养护好的试样放置于老化箱内,箱内采用循环去离子水,水温为40℃,分别进行紫外光照射1 000h、1 500 h和2 000 h,取出后进行180°剥离测试。
3)90℃热水人工加速老化
将养护好的试样放置于密闭的装满去离子水的容器中,将容器放置于温度为90℃的箱内,分别放置1 000 h和2 000 h,取出后进行180°剥离测试。
1.3 本课题选用的评估耐久性的性能参数
本课题按照GB/T 13477—2002进行试样的制备和上机测试,对于型材与硅酮结构密封胶的180°剥离实验,当剥离破坏面积超过总粘结面积的20%时,即判定为粘结不合格。根据长期检测经验,认为剥离强度也是一个较重要的参数,因此,本课题选用180°剥离破坏面积和剥离粘结强度来对实验结果进行综合评估,剥离破坏面积的计算方法依据GB 16776—2005《建筑用硅酮结构密封胶》。
2 结果与分析
2.1 55℃热水下不同表面处理的铝型材与硅酮结构胶粘结性能随时间的影响
表1是55℃热水老化后不同胶样的粘结破坏面积。从表1可知,对于3种未涂底漆的铝型材,氟碳喷涂和粉末喷涂表面铝型材与硅酮结构密封胶的粘结性要优于阳极氧化表面处理的铝型材。对于粉末喷涂表面处理的铝型材,当涂底漆后,4个样品与铝型材粘结后的平均粘结破坏面积最小,只有7%,表明涂底漆后粘结稳定性提高。55℃热水老化后各胶样粘结破坏强度见图1—4。
由图1可知,胶样1与不同表面处理的型材的剥离强度变化幅度不是很大,随着老化时间的延长,强度先略上升,再下降;图2中胶样2与型材的剥离强度随时间的延长呈很明显的先上升后下降的趋势;图3中胶样3与型材的剥离强度随老化时间的延长变化较小,标态时,其与氟碳喷涂表面处理的型材粘结强度较低,但随着一定温度的水热作用,强度有较大提高;图4中胶样4与型材的剥离强度随老化时间的延长呈下降趋势。我们将4个胶样与4种表面处理型材在标准条件下和老化2 000 h时的剥离强度的平均值列于表2。
%
由表2可知,对于相同企业的胶样,单组分胶的剥离强度高于双组分胶。对于单组分胶样1和2,虽然胶样2标态时剥离强度高于胶样1,但经2 000 h老化后,胶样2的剥离强度有较大程度的下降;对于双组分胶样3和4,虽然胶样4标态时剥离强度高于胶样3,但同样老化后剥离强度有较大幅度下降,且低于胶样3。结果表明虽然乙企业胶样3和4标态时具有较高的剥离强度,但抗老化性能却差于甲企业胶样。
对于单组分胶样1和2,其剥离强度在水热条件下,先升高后降低,其老化机理可能是因为硅酮结构密封胶固化后同时受水和热的影响。水可能存在两方面的作用:一方面水使硅酮结构密封胶进一步交联,分子链逐渐加长,分子间内聚力增加,从而使剥离强度增加;另一方面密封胶在水的作用下发生水解而降解,导致其剥离强度降低。热的作用是在短时间内加快自由基反应的交联过程,使密封胶的剥离强度增加,但长期的热作用反而会促使胶的老化,使剥离强度下降。这几方面的作用使得单组分硅酮结构密封胶在55℃热水处理下,剥离强度先增加,随后随时间的延长而下降。
对于受老化时间影响较小的双组分硅酮结构密封胶,在养护期间两种组分可能已基本反应完全,链段已充分交联,在55℃热水下老化时,水解和热作用同时进行,降解和交联的竞争大致相当,使得剥离强度变化幅度较小。当降解大于交联时,剥离强度下降。对于标态时与型材表面粘结较差、经热水老化后反而粘结性能提高的现象(胶样3与氟碳喷涂表面处理型材粘结试样),可以这样解释:由于表面处理的方式不一样、涂层成分不一样,造成胶与型材界面粘结不充分,短期的热水作用促进了界面各组分的交联,使得剥离强度提高。
2.2 光-热-水(40℃)和热水(55℃)2种老化条件对硅酮结构密封胶长期粘结性影响的对比
对于粉末喷涂表面处理的铝型材,涂刷底漆后,4个胶样与铝型材粘结后的性能优于其余表面处理的型材,因此我们考察4个样品与涂底漆后的粉末喷涂的铝型材粘结后经光-热-水(40℃)处理与只经热水(55℃)老化处理的粘结性能进行对比。
图5、图6是55℃热水与40℃热水协同光作用对胶样的老化实验对比。
由图5分析可知,对于同一老化时间处理的胶样1,40℃热水协同光作用后的剥离强度均高于55℃热水作用后的剥离强度;对于胶样3,两种老化条件下样品的剥离强度大致相当。对于40℃热水协同光作用的单组分胶样,老化时间达1 500 h时剥离强度最低,当老化时间达2 000 h时,剥离强度有一定的提高。且经光-热-水(40℃)分别老化1 000 h、1 500h、2 000 h后4种胶样与型材均粘结良好。
由图6分析可知,对于同一老化时间处理的胶样2和4,40℃热水协同光作用后的剥离强度均高于55℃热水作用后的剥离强度。对于40℃热水协同光作用的双组分胶样,老化时间达1 500 h时剥离强度最低,当老化时间达2 000 h时,剥离强度有一定的提高。
2 000 h的人工加速老化实验表明,对于两种胶样的单双组分试样,经同一老化时间处理的试样,40℃热水协同光作用后的剥离强度几乎都高于55℃热水作用后的剥离强度。这说明温度对硅酮结构密封胶的影响较大,长期的热作用促使硅酮结构胶的老化加速。对于40℃热水协同光作用的试样,1 500 h时剥离强度最低,当老化时间达2 000 h时,剥离强度有一定的提高。光-热-水的协同作用并未使胶与型材的剥离强度逐渐下降,而随着老化的进一步进行,剥离强度有所增加。其原因可能是因为长期的热水作用能促使硅酮胶降解,而光的作用能激发出自由基,使高分子链段进一步交联,两方面因素竞争的结果使得硅酮结构密封胶老化达2 000 h时剥离强度反而增加。这进一步验证了硅酮结构密封胶有较好的耐紫外老化的性能。
2.3 90℃下不同单、双组分硅酮结构密封胶与铝型材长期粘结性的影响
表3是90℃热水下胶样与不同表面处理的型材之间剥离强度的比较。与55℃热水老化相比较,90℃热水老化条件比较苛刻,只有胶样1对多种表面处理型材仍具有较高的剥离强度,其粘结性最优,其余粘结稳定性均较差;两个双组分样品均表现为较低的剥离强度,大部分结构密封胶本体已变软、变粘,表明硅酮结构胶在密闭体系中高温加热时会由于硅氧键水解而断链,分子量的下降使密封胶本体变软、变粘,其性能下降至失去使用价值。
3 结论
通过上述实验,得出以下结论:
1)对于硅酮结构胶样品,原强度高并不一定表示其耐久性就好,因此在选择时不应只考虑胶的原强度,而应该选择耐久性好的产品。
2)在影响硅酮结构胶老化性能的因素中,温度的影响要大于紫外光的影响;在持续热水作用下,随着老化时间的延长,尤其超过1 000~1 500 h后,剥离
N/mm
注:表中≤2表示粘结力很小,胶与型材粘结已基本失效,安全性较差。
3)90℃高温时大部分样品已基本失效,表明硅酮结构胶抗高温性能差,因此在高温区域应该慎重选用。
强度下降呈加速趋势。
摘要：选用了单、双组分共4个样品的硅酮结构密封胶以及3种类型的幕墙用铝型材(4种表面处理方式),以铝型材和硅酮结构密封胶的180°剥离破坏面积和剥离粘结强度为性能评估指标,分别考察了55℃、90℃热水及光-热-水(40℃)3种人工加速老化条件对硅酮结构密封胶长期粘结性的影响。
建筑用改性硅酮密封胶发展简介 篇7
日本建筑密封胶发展的初期, 油性及水性丙烯基密封胶的市场占有率较高。随着幕墙应用量的增加, 硅酮密封胶的使用量也逐渐增多。建筑工程施工方法和建筑高层化的发展, 对防水材料以及密封胶的性能提出了更高的要求, 特别是在环保、节能、美观等方面。因而, 性能优异的改性硅酮 (MS) 密封胶的出现, 受到了人们的关注, 并且其市场占有率逐步提高。
日本建筑用密封胶分类统计中, MS密封胶自1995年以来, 始终占据着市场占有率首位的位置, 2010年拥有1/3以上的市场份额 (图1) 。据相关调查报告显示, 在欧洲密封胶市场中, MS胶的市场占有率约为10%。
随着中国经济的快速发展, 中国的建筑用密封胶市场中, 用于高层建筑的硅酮密封胶的使用量也逐渐增加。由于建筑施工方法的发展, 因地选材的观念逐渐为人们所熟悉, 开发出适合中国建筑特点的MS密封胶等密封材料, 备受市场期待。
2 MS密封胶的基本特点
MS密封胶是以日本钟化公司发明的MS POLYMERTM为基础树脂研制而成的密封材料。MS POLYMERTM运用独特的技术, 使得其不含有造成接缝污染的硅油物质及导致耐候性差的聚氨酯成分。
MS POLYMERTM不含溶剂, 具有良好的施工性、粘结性、耐久性及耐候性, 尤其是具有非污染性和可涂饰性, 在日本、欧洲及美国有着广泛的应用。
对于外部装饰材料而言, 传统的建筑密封胶是主要的污染来源之一, 对建筑物美观可造成严重破坏。市场中大量使用的硅酮密封胶会使接缝周边产生疏水性, 容易使接缝周边粘附污染物质, 尤其是当密封胶用于石料、混凝土等场合时, 会对周围产生污染, 并且难以去除。MS密封胶则不会产生此类污染。如果在对墙壁进行改建时涂抹MS密封胶, 可以方便地涂刷涂料, 克服了硅酮胶在这方面的不足。在欧洲及美国市场中, MS密封胶也多被作为窗框等开放部位的密封材料而使用, 在日本已有30多年的优异实绩, 在中国也得到了应用和发展。
3 幕墙专用MS密封胶 (双组分深层固化技术)
用幕墙来装饰建筑外墙的方法目前已被普遍采用。建筑师不仅希望能使用质量较好的幕墙材料, 也希望通过预制板制造方法的革新来缩短工期。选择合适的密封材料, 为保证幕墙板施工质量, 起到了重要作用。
预制板间的接缝较大, 需要考虑施工完成后板材可能发生伸缩的现象。如果采用湿气固化的单组分密封胶, 由于其内部完全固化需要几天的时间, 比较缓慢, 在此期间, 接缝发生伸缩时, 密封胶不能很好地跟随移动, 会造成接缝处的防水性能不稳定。因此, 在日本幕墙施工中, 密封材料一般选择双组分深层固化MS密封胶。
双组分深层固化MS密封胶能够加速内部完全固化, 具有低模量、高恢复率的特点, 还可以反复伸缩并且耐久性好。双组分深层固化MS密封胶得到了市场的认可, 并制定了相关的技术标准。
4 住宅专用MS密封胶 (应力缓和技术)
在住宅建设工程中, 预制纤维化水泥板越来越受到欢迎。预制纤维化水泥板由于内部所进行的反应及水分减少等原因, 施工完成后, 随着时间的推移会发生收缩, 从而导致接缝处会有慢慢扩大的倾向, 若使用普通的密封胶, 其粘结面上会承受较大的力, 极有可能发生密封胶破裂及粘结面破损等情况。因此, 针对住宅建筑使用镶板的情况, MS密封胶要能够承受应力, 同时兼具弹性。随着接缝的扩大, 密封胶虽然被拉长, 但在应力缓和的状态下, 可最大限度地抵消水泥板的收缩影响。
近来, 使用镶板是住宅工业化的主要施工方法, 尤其是设计理念变化及建筑耐久性提高后, 在单户住宅及低层集体住宅中使用的比例不断增加, 从而, 导致应力缓和型MS密封胶的使用量也在增加。
5 结语