螺纹活接头（共6篇）
螺纹活接头 篇1
1 前言
流体管道螺纹活接头,因耐压高且拆装方便,作为一种标准件被广泛应用在液压、气动等机械设备中,如汽车、飞机、船泊、工程机械、各类机床、化工设备、流体管道等。因压力和使用场合不同,它们有多种结构形式,如平头焊管式、锥密封焊管式、卡套式、扩口式、扣压胶管式等。它们的共同之处就是都用一端管接头上活套的锁紧螺母,旋在另一端有外螺纹的固定接头上,旋转锁紧螺母拉近,并紧两个接头,再借助两接头接触表面上的密封件,构成密封式管接头,在使用压力下,保证管内的流体不会外泄。该处的螺纹防松是十分重要的,常采用螺旋升角较小、自锁性较好的细牙螺纹,借助轴向预紧力产生在螺旋面上的摩擦力以保持自锁。但在使用过程中,受各种因素(如初始变形、材料蠕变、温度变化、载荷变化、振动冲击等)的影响,接头螺纹处的自锁摩擦力矩会下降到临界值而使预紧力消失,接头松动造成流体外泄。这在运动的机械中是常见的现象,它不仅使系统无法正常工作,甚至酿成重大事故。更好地解决该类接头处的螺纹松动是机械工作者长期努力的目标,现已有双螺母、设置止动件、铆冲固定、复合螺纹等多种螺纹联结的防松方法,但它们有的防松不太可靠;有的装拆不便甚至不可拆;有的制造较困难,因而限制了应用范围,有的难以应用到管道螺纹活接头上。
2 结构组成及特点
抗松型流体管道螺纹活接头,就是在锁紧螺母的外侧的活动管接头上,加一个与锁紧螺母螺纹旋向相反且螺距较小的抗松螺母,旋紧锁紧螺母后,再反向转动抗松螺母,使两螺母接触面并紧即可。此时,锁紧螺母松动的转向恰是抗松螺母并紧之转向,因此,抗松螺母能强力阻止锁紧螺母的松动,有效地发挥了抗松作用。若在抗松螺母和锁紧螺母间再加上止动垫圈或弹性垫圈,可阻止抗松螺母可能发生的先行松动,进一步提高其抗松能力。
其特点为:(1)从结构上实现了强力抗松的目的,效果可靠。(2)基本不改变该类管接头原来的结构和尺寸。(3)拆装方便。(4)结构简单、制造容易、成本低。
3 附图及说明
如图1所示为抗松型流体焊接管道螺纹活接头。其中,1为管道,2为活动接头,4为密封圈,5为右旋锁紧螺母,6为固定接头,3为安装在锁紧螺母5外侧的螺矩较小的左旋抗松螺母。
如图2所示为带止动垫圈的抗松型流体焊接管道螺纹活接头。其中,7为夹在抗松螺母3和锁紧螺母5之间的止动垫圈或弹性垫圈7,其他与图1相同。
如图3所示为抗松型流体扣压胶管端面密封式螺纹活接头。其中,8为胶管,9为胶管钢套,10为与胶管固接的活动平端接头,其他与图1相同。
如图4所示为抗松型流体扣压胶管锥面密封式螺纹活接头。其中,11为与胶管固接的活动锥面接头,12为固定锥面接头,7为夹在抗松螺母3和锁紧螺母5之间的止动垫圈或弹性垫圈7,其他与图1相同。
抗松型流体管道螺纹活接头,结构简单、抗松可靠、装拆方便、成本低廉,用途十分广泛,而且抗振动冲击性能好,特别适合于汽车、飞机、工程机械等运动型机械设备和要求严格的流体管道中。
参考文献
[1]路甬祥,主编.液压气动技术手册.北京:机械工业出版社,2002.
[2]常德功,主编.管路附件设计选用手册.北京:化学工业出版社,2004.
螺纹活接头 篇2
螺纹钢管在使用过程中存在以下问题[1]:(1)螺纹过盈量选择不当导致接头扭矩台肩不接触,主密封面接触压力过小导致气密性不够;(2)上扣时容易发生黏扣现象,油管接头严重黏扣和错扣后,连接强度和承载能力大幅降低导致脱扣。国外油管失效事故中64%发生于螺纹接头,国内高达86%[2] 。油管螺纹接头在油气井中长期承受拉伸、压缩、弯曲、内压、外压及温度等产生的复合应力,其质量好坏直接影响油气井的寿命。
油管常用的J55为具有较高强度和耐磨性的优质碳素结构钢,主要成分:0.52%~0.60% C,0.17%~0.37% Si, 0.50%~0.80% Mn。对其预处理形成硬质耐磨层,再涂覆二硫化钼(MoS2)黏结固体润滑膜,可同时实现密封性和润滑防黏性[3]。表面预处理极大地影响干膜与底材的黏结性能和使用寿命,如配合固体润滑耐磨干膜的喷砂和磷化预处理能使干膜寿命显著提高。
已有研究表明[4],在螺纹接头或金属密封部位表面形成5~30 μm厚的锰系磷化膜,或者1~20 μm厚的氮化处理层加上磷化膜,然后涂布含二硫化钼或二硫化钨粉末和环氧树脂、呋喃树脂、聚酰胺-酰亚胺树脂中任何一种树脂类固体润滑剂,加热固化形成10~45 μm厚的固体润滑干膜,可以增加油管使用次数并防止接头烧伤与磨损。
1 氮化处理
氮化处理又称扩散渗氮,气体渗氮由德国人Fry在1923年开发并工业化应用。氮化处理制品具有优异的耐磨性、耐疲劳性、耐蚀性及耐高温性,在钻头、螺纹、螺杆、连杆、曲轴、吸气及排气活门和齿轮凸轮等中均有应用。不锈钢可以采用离子氮化或盐浴氮化处理。离子氮化是在加热和溅射过程中消除表面钝化膜;盐浴氮化可以通过盐的碱性作用去掉表面钝化膜,活化表面,但因氰化物的存在而较少采用。AISI420不锈钢在530 ℃,100 Pa下经微型脉冲离子氮化15 h后维氏硬度和耐磨性分别提高到原来的1.7和3.5倍,表面粗糙度也由0.02 μm增加到0.18 μm[5]。
2 磷化处理
磷化处理适用于钢铁部件以及镀铬和镀锌的铁部件:锰系磷化增强膜的承载能力;锌系磷化增强膜的抗蚀性;磷酸锰柱状细晶提高干膜耐磨性的效果比粗晶更佳。磷化处理能提高固体润滑耐磨性能,其微孔结构能增大固体润滑膜与金属底材的接触表面积,改善两者界面结合性,显著提高固体润滑膜对金属底材的附着力[6,7,8,9,10]。
表面状况影响磷化膜晶核的形成和生长,从而影响膜质量。镀锌钢板锌系磷化膜经5 g/L的胶体磷酸钛盐表面调整后晶粒明显细化,磷化前用去离子水洗10 s的磷化晶粒粒径约为9 μm;表调10 s的磷化晶粒粒径约为1 μm;表调10 s再水洗3遍的磷化晶粒粒径约为3 μm[11]。锌系磷化膜(Zn3(PO4)2·4H2O)表面形成约2 nm厚的Zn3(PO4)2·2H2O,分布不连续的铁化合物(如Fe2O和FePO4)[12]。磷化后钝化可提高耐蚀性并改善磷化膜与涂膜的配套性,可采用硅烷封闭或直接涂覆有机膜的方法进一步提高膜的耐蚀性能。
3 淬火-抛光-淬火处理
许多盐浴强化方法因采用氰化物而被淘汰。不含氰化物的QPQ盐浴(淬火-抛光-淬火)技术,无毒无污染,工件耐磨性高、抗蚀性好、处理前后变形微小。QPQ处理的45钢和40Cr钢的耐磨性,达到淬火及高频淬火的16倍以上; QPQ处理的20钢,耐磨性达到渗碳淬火的9倍以上,是镀硬铬和离子氮化的2倍多;QPQ处理的45钢,疲劳极限提高了40%左右。QPQ盐浴实现了渗氮和氧化2种工序的复合:渗层组织是氮化物和氧化物的复合;性能是耐磨性和抗蚀性的复合;工艺是热处理和防腐蚀技术的复合[13]。盐浴QPQ工艺过程为清洗去油、预热、氮化、氧化、清洗去盐、干燥、浸油,渗层质量主要取决于氮化温度、时间、氰酸根含量和基体材料[14,15,16]。
4 固体润滑处理
黏扣因内外螺纹摩擦干涉,表面温度急剧升高,发生黏结并进而出现黏扣。由于上、卸扣过程中内外螺纹表面有相对位移,黏扣常伴随金属迁移[17,18]。为了减少内外螺纹摩擦,上扣时除了采用螺纹脂外,在油管制备或维护时表面用干膜润滑剂涂覆,实现液态润滑和固态润滑配合。固态膜具有能塑性变形、吸震和储藏润滑介质的优点,而液态膜散热较优,其表面不致于因升温过高而熔化或烧蚀,两者配合使用可以产生协同效应。
底材处理和复合膜技术可明显提高酚醛环氧黏结MoS2干膜的耐磨性[19];增加钢材硬度、干膜厚度、固化温度,降低环境相对湿度进行底材吹砂处理,有利于提高酚醛环氧黏结MoS2干膜抗微震动耐磨性,但温度超过200 ℃会加速干膜氧化和降低润滑效果[20]。
阴阳螺纹接头表面的润滑涂层具有液体润滑自修复能力和特定表面黏性,在0~40 ℃为液体润滑层,其上为固体润滑层,40 ℃为半固体或固体的润滑涂层[21]。
在油管螺纹接头部位和无螺纹金属接触的栓杆和盒套表面形成含二硫化钼粉末和树脂黏结剂的固体润滑剂涂层,在70~150 ℃和150~380 ℃分段加热,膜层硬度为70~140 HRC,黏附强度为500 N/m甚至更高。此时,不涂螺纹脂也能防止重复紧固和松开操作的磨损,保证高温井环境中的抗磨损性和气密性,同时添加氧化钛紫外线屏蔽颗粒还能提高防锈性[22]。
5 结 语
螺纹活接头 篇3
1 套管质量与质量控制
质量是指一组固有特性(物理、化学、功能等)满足要求(明示的、隐含的或必须履行的需求和期望)的程度。质量控制是质量管理的一部分,通过采用技术或其他手段满足质量要求。
套管的质量是指套管特性满足要求的程度。套管特性包括:材料性能、结构尺寸(几何、螺纹)、结构性能(密封性和连接强度)及使用(上、卸扣特性)性能;要求包含对标准的符合性(明示)和满足现场使用的要求(隐含)。套管质量控制则是通过一定的手段和方法,来确保套管满足使用的要求。
良好套管质量控制过程包含两方面:生产质量,满足标准的要求,具有良好的可用性,有利于现场操作;使用质量,与套管生产质量具有良好的匹配。因此,特殊螺纹套管质量控制不仅取决于生产厂,还取决于用户如何使用,是生产厂和用户共同的责任。
2 特殊螺纹接头套管质量控制过程
特殊螺纹套管生命过程从确定需求开始,经历适用性评价、采购、生产、使用4个阶段,通过过程跟踪,形成封闭的循环系统,也形成了特殊螺纹接头套管质量控制过程,如图1所示。随着循环次数的增加,质量控制水平不断提高,效果愈明显。以下对各过程进行分析。
2.1 需求确定
满足需求是质量控制的主要目标,明确的需求有利于质量控制工作的开展,特殊螺纹接头套管需求主要包括:为什么选用特殊螺纹接头?所选特殊螺纹接头应具有什么样的特性?需求的确定主要是用户的责任。
在需求确定过程中,用户需要明确尺寸规格、服役的环境和载荷情况。尺寸规格主要由井身结构决定,主要依据油、气井的目的。服役环境情况决定套管材料的选择,例如:具有腐蚀环境的井况需要选用耐蚀合金材料,根据腐蚀程度的不同,可以选用不同的耐蚀材料。载荷情况与接头类型相联系,接头类型决定了套管的生产的难易程度及合格率。
2.2 适用性评价
需求确定了待选套管、待选套管的使用工况和服役环境,但两者能否匹配,匹配程度如何,则必须进行适用性评价,因此,适用性评价是特殊螺纹接头套管质量控制的第2个过程。
适用性评价主要检验特殊螺纹套管在特定工况条件下的使用性能,包括材料性能的评价和使用性能的评价。材料性能的评价主要侧重于环境的适用性,评价重点在于腐蚀性能,并且可预测寿命。使用性能评价主要侧重于整体性能的评价,主要采用全尺寸试验的评价方法。现有全尺寸试验技术足以模拟套管服役过程中的各种工况,并且通过对评价套管的跟踪不断完善。
值得说明的是,适用性评价主要解决技术可行性的问题,主要由具备能力的第三方承担。
2.3 采购过程
采购过程主要解决订货问题,涉及用户、生产厂和第三方检验和/或监理。特殊螺纹接头套管不同于API螺纹接头,不同生产厂有不同的标准。特殊螺纹接头套管具有技术难度大,质量要求高,制造过程复杂,需要协调的问题较多;如果这些问题得不到解决,随后将会出现一系列的争议。
从图1可以看出,如果需求作为起点,采购过程正好是中间环节,可见采购在套管质量控制过程中占据重要位置。采购过程主要解决订货标准和生产厂选择问题。
特殊螺纹接头套管订货标准主要涉及两个方面,材料性能和整体性能指标和检验。对于材料性能而言,若采用API规定的材料或钢级,可采用API标准,若需要特殊的规定,可采用附加的补充技术条件;若采用非API的钢级和材料,则需要商定材料性能指标,当采用耐蚀材料时,除商定材料性能指标外,还需确定检测方法,尤其腐蚀介质的选择。对于整体性能指标而言,需要对密封包络线和极限载荷进行规定,而密封包络线是最容易忽略的问题。由于接头几何参数影响整体性能,订货标准必须规定结合参数公差,且不大于适用性评价采用的公差。
适用性评价解决了技术的可行性问题,一般情况下,可生产满足技术可行性产品的不只一个生产厂,因此,需要对生产厂进行选择。对于用户而言,合适的生产厂是产品质量保证的前提,为此,实施制造厂准入检验制度,对企业的生产必备条件及产品质量进行严格的量化考核,同时采用全尺寸试验的技术手段检验套管使用性能,以考察批量生产能力。
2.4 生产过程
生产过程主要解决套管质量稳定性问题,主要由生产厂承担。特殊螺纹接头套管生产过程需要确定材料体系,并选择合适的生产工艺,确保材料性能满足订货技术条件。研究几何尺寸,尤其螺纹参数的控制范围,制定内控标准,不仅需要满足订货技术条件要求,还要满足使用要求。特别注意,内控标准应严于订货技术条件。
特殊螺纹接头套管不同于其他产品,要求质量100%受控,一根套管质量直接影响一口井的寿命,为此,生产厂需要建立完善的质量控制体系,并严格执行。为了加强质量控制,可采用第二方和第三方的监督模式,如,对套管实行驻厂监造,确保产品在生产过程中质量。对未实施驻厂监造的套管产品,建议进行验证试验。
2.5 使用过程
生产过程保证了套管能够满足技术条件的要求,即满足套管明示要求。实践证明,符合标准要求的套管,如果使用不当,依然发生失效问题,造成经济损失,因此规范使用过程,精心操作,才能达到质量控制的最终目的。
使用过程质量控制分为3个阶段,使用前、使用中和使用后。加强套管使用前检验可以避免生产厂漏检、运输过程损伤等质量问题,主要检查特殊螺纹接头的外观,尤其确认密封面没有损伤,对于耐蚀材料特殊螺纹接头套管,除检查接头外,还要检查套管管体的外观质量。
使用过程主要控制套管下井过程质量。特殊螺纹套管接头与API不同之处在于密封面,因此,套管下井过程中必须保护好密封面,确保密封面没有损坏。为了保证套管接头的密封性能,应严格控制上扣速度,尤其在内、外螺纹密封面接触的前后。上扣时,应采用扭矩仪,真实记录上扣曲线,上扣扭矩应控制在生产厂推荐的范围内,并且上扣曲线上能够清晰地反映台肩扭矩。
为了获得更多的信息,更好的确定需求,用户应该跟踪套管的服役过程,记录套压的变化以及油管起下过程发生的异常现象,同时能够跟踪产出液的变化。
以上分析了特殊螺纹接头套管质量控制过程,阶段不同,责任主体不同,只有不同主体紧密结合并不断跟踪分析才能够完成质量控制任务。
3 特殊螺纹接头套管质量控制关键环节
质量控制与成本息息相关,前述分析表明,特殊螺纹接头套管质量控制过程复杂,难度大,全面质量控制将会引起成本大幅度的提升,为此,抓关键环节,理顺管理线条有着重要的意义。
3.1 思想认识
做好特殊螺纹接头套管质量控制工作,首先需要提高思想认识。质量控制的目的在于保证套管的使用性能能够满足要求,并在油、气井使用寿命内不发生失效。通常,生产厂认为符合标准或技术条件要求就能够满足使用要求,检验合格在使用中就不会出现问题,若出现问题,应是使用者的责任,大部分的争议也在这两个方面。大量实践表明,标准符合性与适用性不同,检验与使用不同。为了确保标准符合性和适用性、检验和使用的统一,需要进行大量的模拟试验,目的在于评价套管选择的正确性,并对套管柱设计进行验证,同时试验结果也可用于指导套管的现场使用。此外,模拟试验也是套管质量控制的重要手段。
3.2 选用
特殊螺纹接头套管选用是套管质量控制的关键环节之一,正确的选择既可以保证套管的安全使用,又可以节约套管的采购成本。套管选用主要解决套管性能与使用工况的匹配问题,有两方面的因素,需求和套管性能。
前文所述表明,需求决定了套管的选择,明晰的服役环境和工况条件是正确选择套管的关键。在服役环境和工况条件不明确的情况下,如探井,应考虑最苛刻情况,此外也可根据套管的性能进行逆向选择。事实上,逆向选择更容易实施。
3.3 标准
特殊螺纹接头套管涉及材料和结构两个方面,其标准应对这两个方面进行规定。由于特殊螺纹接头套管的特殊性,不会有统一的标准和规范,但应坚持以下原则。
材料性能。若采用API或ISO标准规定钢级或材料,则按相关标准的规定执行,若采用或API或ISO标准材料,则须按照服役环境条件进行评价,并由双方共同确定,建议由具有相应技术能力的第三方研究机构组织实施。
结构性能。特殊螺纹接头通常为专利产品,具有独特的结构性能,一般采用生产厂的企业标准,但应提供以下信息及证明资料。
一个较详细地关于螺纹、密封面、台肩和管体尺寸设计特征的说明;一个有代表性的接头截面图表,从而确定拉伸、压缩、内压、外压和弯曲的临界值;一个过程控制计划,这个计划应当详细说明适用的标准和程序,产品生产和检测的相关控制序号和版本号;以书面的形式提供上扣参数,包括螺纹脂的类型、用量和应用方法,以及上扣速度、所需的抬肩扭矩值、最大和最小最终上扣扭矩值及上扣扭矩损耗。这个书面的文件还应当包括控制程序、版本和生产厂的控制计划;接头的修复和修复方法的说明,说明中还应包括程序号和版本号;根据拉伸、压缩、内压、外压和相对于管体的弯曲度提供一个接头性能表;应当充分的考虑接头包络线的载荷,使得载荷能够充分的说明试样实际性能与最小性能即名义等级的关系;明确接头极限载荷值,使得极限载荷能够充分的说明试样实际性能与最小性能即名义等级的关系。
证明材料应以技术报告形式提供。
3.4 适用性评价
适用性评价分为两个方面,即环境适用性和载荷适用性,目的在于满足特殊螺纹接头套管使用性能,评价过程应尽可能接近实际工况。
环境适用性评价。环境适用性评价通常采用NACE评价方法,采用小试样的方式和标准的腐蚀液,在规定应力水平下保持一定的时间,检测其耐蚀性能,全尺寸模拟试验成为发展的趋势。
载荷适用性评价。载荷适用性评价通常采用API RP 5C5/ISO13679[7],API RP 5C5第3版以前版本主要进行工况模拟试验,侧重于使用性能的评价,API RP 5C5第3版侧重于管子和接头本身承载能力评价,进行载荷适用性评价时,需要综合两个方面,尤其对于工况条件比较明确的情况,简化试验过程,节约时间和成本。
适用性评价的主要内容有:耐蚀性能;上、卸扣性能;密封完整性和结构完整性。耐蚀性能主要确定套管适用的环境,密封完整性通过试验参数和试验程序评价能否用于特定工况,结构完整性主要测试接头承载能力。
载荷适用性评价试验过程主要包括:确定工况,进行试验分级,确定试验方案;试样准备含材料选择、样品加工;上、卸扣试验;密封性试验即包络线试验和失效试验也就是极限承载能力试验。
4 实例
2005年,某油田公司对某区块进行开发,该区块具有腐蚀环境,且为气井,井深在6 000m以上,确定了技术套管的规格,委托管研院完成技术套管的质量控制,为此,管研院与油田公司签订了一揽子合同,包括套管选择、适用性评价、驻场监造及现场监督,结果如下:选用某生产厂抗硫特殊螺纹接头套管;对该套管材料腐蚀性能评价,保证套管满足环境要求;对套管接头进行全尺寸试验,评价其上、卸扣性能,密封性能、连接性能及抗挤毁性能;制定了驻厂监造质量计划和监造实施细则,进行了套管生产全过程监造,确保产品质量稳定,并达到套管订货技术指标;监督现场下井;生产的1 500t套管至今未出现任何问题,达到了质量控制的目的。
5 结论
本文给出了特殊螺纹接头套管质量及质量控制的定义,分析了质量控制过程和关键环节,并给出了一成功的范例,可得出以下结论:
(1)特殊螺纹接头套管质量控制的最终目的在于满足适用要求,是生产厂和使用者共同的责任。
(2)特殊螺纹接头套管质量控制过程主要有需求确定、适用性评价、采购、生产和使用,这些过程通过跟踪形成闭环系统。
(3)特殊螺纹接头套管质量控制关键环节包括提高思想认识、选用、标准和适用性评价。
(4)实施特殊螺纹套管质量控制可取得良好的结果。
参考文献
[1]高连新.WSP特殊螺纹接头油井管的研制[J].石油机械,2003(9):33-36.
[2]许志倩.非API标准Big Omega特殊螺纹接头连接性能数值分析[J].石油矿场机械,2009(6):34-39.
[3]廖凌.汉廷特殊螺纹接头油套管的技术特点与应用分析[J].钢管,2009(4):44-47.
[4]王善永.几种特殊套管螺纹接头[J].石油矿场机械,2005(4):83-85.
[5]高连新.石油套管特殊螺纹接头的密封设计[J].机械工程学报,2005(3):216-219.
[6]杨智春.特殊扣套管接头的应力及密封特性分析[J].机械科学与技术,2004(7):771-773.
螺纹活接头 篇4
套管接头运用螺纹的连接作用, 把几百根套管连接起来形成长度达到几千米的管柱, 从而能够开采到贮藏在地表下石油。螺纹接头在套管连接中是最容易失效的位置, 其性能直接决定了整个套管柱的使用寿命。油套管螺纹接头一般分为两种: (1) 按照API标准而生产的螺纹接头, 包括圆螺纹和偏梯形螺纹的; (2) 各个厂家根据实际使用环境而自行研究开发的特殊螺纹接头[1]。虽然对圆螺纹和偏梯形螺纹的接头的研究较早, 同时加工这两种螺纹的设备和技术都比较完善, 能够减少很多不必要的成本。但是其存在很多缺点, 如接头连接强度较低、接头应力水平高易失效, 密封性能不可靠。随着油气资源钻采技术的不断提高, 出现了很多深井、超深井和天然气井, 使得油套管接头的使用条件更加的恶劣, API螺纹由于本身存在的缺点已经不能满足日益恶劣的使用环境, 各大油套管接头的生产厂商开始认识到特殊螺纹接头的研究的重要性和必要性[2,3]。随着计算机技术的不断发展, 有限元方法逐渐成为了一种方便有效的分析问题的方法, 已经在很多领域得到了非常广泛地使用。利用有限元方法对在复合工况下套管螺纹接头进行力学性能分析, 可以降低套管设计的周期和设计成本, 也为套管设计提供了比较科学详细的论据[4,5,6,7]。
本研究选择使用ANSYS有限元分析软件, 对外径为177.8 mm、壁厚为9.19 mm的特殊螺纹套管接头进行有限元建模和性能分析, 利用ANSYS中接触分析功能模块分析特殊螺纹套管接头在上扣过盈配合、递增的轴向拉力、递增的内压以及复合载荷下的连接性能和密封性能。
1 套管螺纹接头模型简化和网格划分
该螺纹套管接头的螺纹牙形是对偏梯形螺纹进行了稍微的调整改造而成的, 同时选择使用锥面对锥面的主密封与负角度的扭矩台肩的双重密封形式, 来加强套管接头的密封性能。选择-2.5°的扭矩台肩的设计形式是为了对接头上扣进行定位控制, 同时有利于提高接头的抗粘扣的能力以及抗过扭矩能力, 保证接头不被破坏。套管接头的主要结构参数如表1所示。螺纹接头的结构示意图如图1所示。
为了保证分析结果的准确性, 笔者在建模过程中考虑圣维南原理, 有限元分析模型管体长度应该大于整个螺纹长度的2倍[8]。为分析螺纹套管接头的管体和接箍的几何结构特征和材料特性, 本研究在建模过程中运用以下几个假设条件[9,10]:套管接箍内螺纹在接箍的中间面两边是对称的, 所以取中间面的一边进行有限元建模;接头和套管关于中心轴线对称, 连接螺纹有螺纹升角, 考虑到它的值很小, 它对计算结果的影响忽略不计, 使用二维弹塑性轴对称有限元简化模型;套管接箍和管体的材料均满足各向同性, 同时当接头应力超过屈服极限后满足材料各向同性强化准则。
本研究根据套管接箍结构对称性和实际的载荷情况, 约束住接箍中面沿轴向的移动, 径向方向不施加约束。笔者选取PLANE182单元, 然后在材料特性中设置套管材料的相关参数:材料的弹性模量E为1.94×105MPa, 密度为8 000 kg·m3, 泊松比为0.3, 屈服强度为758 MPa, 抗拉强度为862 MPa。根据以上条件, 本研究使用自由网格对套管接头模型进行网格划分, 对螺纹和密封面的接触处的网格进行细化网格处理来增加分析的准确性。
螺纹接头在上扣后是非常复杂的非线性边界条件接触问题, 套管螺纹接头的接触是典型的面-面接触, 本研究采用CONTA172和TARGE169接触单元建立面-面接触对, 划分完网格后在有限元模型的接触面上建立接触对;对有限元模型进行分析时, 选择库伦摩擦模型来模拟套管主密封面和螺纹牙接触表面的摩擦。摩擦系数和套管的加工质量、套管的使用条件、螺纹表面粗糙度等很多原因有关, 通常情况下取0.015~0.035, 本研究在分析时摩擦系数取为0.03。由于考虑到材料在受载荷后表现出几何非线性的特点, 求解过程中在ANSYS的求解器中把求解类型设置成大变形情况。
根据上面的描述对套管接头进行简化建模, 设置单元属性并进行网格划分后得到套管接头有限元模型及加载示意图如图2所示。
2 计算结果分析
套管上扣时, 螺纹接头产生过盈配合, 随着螺纹的不断旋进, 套管接头的应力分布和接触压力的水平会不断地变化。为了了解各载荷对螺纹接头的使用性能的影响, 笔者主要研究了套管在上扣后轴向力和内部压力对接头性能的影响。
2.1 套管接头上扣后管体和接箍的应力水平分布
套管接头采用过盈配合来模拟上扣扭矩, 在螺纹处标称过盈量为0.14 mm, 密封面标称过盈为0.321 5 mm。套管接头在上扣后Von Mises应力水平和分布情况如图3所示。
由图3可以看出, 特殊螺纹接头上扣后, 套管外螺纹和接箍内螺纹彼此之间产生挤压作用, 从而在螺纹接头密封面和扭矩台肩上的Von Mises应力都较大, 密封面为732 MPa而扭矩台肩达到824 MPa;应力沿着套管大端方向逐渐减小直到接近0;在扭矩台肩面与主密封面交汇的地方存在应力集中, 应力值已经大于材料的屈服强度758 MPa, 表明在交汇区域已经产生了轻微的塑性变形。但是, 由于在这一区域产生的应力集中为压应力, 并不会损坏套管接头, 接头承载能力并没被破坏。接头管体的主密封面上的Von Mises应力值都处在屈服极限以下, 所以主密封面上并没有产生塑性变形, 防止了套管接头在旋紧过程中的粘结损伤。
2.2 轴向拉力对套管螺纹接头连接和密封性能的影响
由于套管柱受到重力的作用, 螺纹接头连接处承受轴向的拉力。靠近油井口, 在套管柱最上部的套管接头承受的轴向拉力最大, 即整个套管柱的重量, 增加了螺纹失效的可能性。为了降低风险, 减小损失, 必须研究不同的轴向拉力对特殊螺纹接头特性影响。
2.2.1 应力分析
计算得到套管螺纹接头在不同轴向拉伸载荷作用下的管体和接箍的应力分布云图如图4所示。与偏梯形螺纹接头不同, 特殊螺纹套管通过螺纹部分的相互啮合来抵抗轴向拉伸载荷;螺纹部分不再起密封作用, 而是通过设计的密封面和扭矩台肩的来达到密封效果。由图4可以看出, 随着轴向拉伸载荷的不断增大, 扭矩台肩和主密封面的最大等效应力从456 MPa增大到481 MPa, 应力的变化很小同时应力的分布变化很小, 说明轴向拉伸载荷对特殊螺纹套管接头密封部分的应力水平和分布影响不大;管体的应力从196 MPa增大到574 MPa, 靠近螺纹接头两端的几个螺纹牙的应力也由196 MPa增大到了667 MPa, 表明靠近接头两端的几个螺纹牙承受了大部分的轴向拉力, 轴向拉伸载荷过大, 两端螺纹应力超过屈服强度, 可能发生粘扣甚至失效。
2.2.2 密封性能的分析
套管接头上扣后施加不同轴向拉力下主密封面和扭矩台肩的的接触压力分布如图5所示。
由图5可知, 随着距套管端部距离的增大, 密封面上的接触压力的变化趋势都是先增大到最大值后迅速下降到0。轴向拉伸载荷使套管与接箍在密封部分的产生了分离的趋势。随着放入井下套管不断增加, 轴向拉力不断增加, 密封面和扭矩台肩面的过盈量不断减小, 降低了它们之间的接触压力, 同时接触区域的面积也不断减小。由于台肩面的接触压力是轴向的, 台肩面在轴向拉力的作用下接触压力下降得更为明显;当轴向拉伸载荷增加到3 000 k N时, 扭矩台肩处就没有接触压力, 从而失去了辅助密封的作用。本研究在有限元模型的主密封面取8个节点并查看它们的接触压力值, 绘制出主密封面在不同拉伸载荷下的接触压力曲线示意图如图6所示。随着轴向拉力的不断增大, 特殊套管接头主密封面的接触压力从上扣作用下的1 343 MPa减小到768 MPa, 下降的程度比较明显。但是轴向拉伸荷载为3 000 k N时, 密封面的接触压力为768 MPa, 即仍然能够有效地保证螺纹接头不产生泄漏。
2.3 复合载荷对套管螺纹接头性能的影响
本研究对套管接头在上扣+轴向拉力3 000 k N+不同内压的复合载荷工况下进行计算, 得到了密封面的接触压力分布云图。在主密封面上取8个节点并查看它们的接触压力值后绘制出的密封面的接触压力曲线如图7所示。特殊螺纹接头在内部压力的作用下使得套管管体和接箍出现向外扩张的趋势, 因此随着内部压力不断增加, 它们之间将会越来越紧。管体内部施加20 MPa压力时, 由结果可以看出接头主密封面上的最大接触压力为877 MPa, 台肩面的为438 MPa。随着内部压力的不断增大, 接头主密封面上的最大接触压力逐渐上升到了1 213 MPa, 台肩也上升到了539 MPa。说明在一定的范围内, 管体内压越大, 越有利于提高螺纹接头的密封性。
3 结束语
本研究选择使用ANSYS有限元分析软件, 对外径为177.8 mm、壁厚为9.19 mm的套管接头在上扣过盈配合、轴向拉伸载荷、内部压力载荷等复合载荷作用下的连接和密封性能进行了分析研究。通过对应力云图和接触压力云图的对比分析得到:轴向拉伸荷载对扭矩台肩和主密封密封性能影响较大, 内部压力的增大能够提高接头的密封性能。该研究结果为特殊螺纹套管的设计提供了一定的参考依据。
后续研究中, 笔者将对有限元模型进行参数化设计, 研究各结构参数对特殊螺纹接头性能的影响, 并且对套管接头进行优化设计以得到最优设计。
本文引用格式:
宋伟伟, 纪爱敏, 李堑, 等.复合载荷作用下特殊螺纹套管接头性能分析[J].机电工程, 2015, 32 (7) :954-957.
SONG Wei-wei, JI Ai-min, LI Qian, et al.Analysis on ability of premium thread casing connection under complex loads[J].Journal of Mechanical&Electrical Engineering, 2015, 32 (7) :954-957.《机电工程》杂志:http://www.meem.com.cn
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螺纹活接头 篇5
本文主要是结合蒲黄榆快速路工程四环立交桥结构钢筋接头施工, 一方面介绍了钢筋滚轧直螺纹连接接头性能及施工控制要点, 同时对钢筋接头的抽样检测工作也予以说明。总之, 无论是施工控制还是抽样检测都有很强的可操作性。
目前, 钢筋机械连接方法因其施工方便、性能可靠、经济合理及可工厂化生产等忧点, 已被广泛地应用到建设工程中。
2 钢筋直螺纹连接的适用范围
适用范围:剥肋滚轧直螺纹机械连接适用于要求充分发挥钢筋强度或对接头延性要求高的各类混凝土结构, 适用于16mm~50mm的HRB335、HRB400钢筋在任意方位的同、异径连接。
3 钢筋直螺纹连接的优点
1) 接头强度高:根据钢材冷作硬化的原理, 钢筋上滚轧出的直螺纹强度大幅提高, 从而使直螺纹接头的抗拉强度高于钢筋母材的抗拉强度;等强级接头, 100%发挥钢筋强度, 能达到《钢筋机械连接通用技术规程》 (JGJ-107-2003) 中I级接头标准;
2) 连接速度快:套筒短, 螺纹扣数少, 使用方便;因为采用场外预制, 现场装配连接的方式进行, 所以, 预制好丝头的钢筋可以在钢筋堆放场大量预制储备;连接时将套筒套在钢筋上用普通扳手拧紧即可, 大大降低劳动强度, 节约时间;工期较紧的时候, 只需在施工现场增加装配工人即可;
3) 应用范围广:在应用范围上基本上没有任何限制, 适用钢筋任何位置与方向的连接, 也可用于弯曲钢筋、固定钢筋及钢筋笼不能转动的场合;
4) 适用性强:接头质量可靠, 现场施工时, 风、雨、停电状态, 水下、超高环境均适用;
5) 节材、节能、经济:在同等级的钢筋连接中, 比传统焊接节省连接用钢材60%左右;
6) 适应环保要求:施工中无明火, 在易燃、易爆、高处等施工条件下尤为安全可靠, 可全天候施工;
7) 性能稳定:接头强度不受扭紧力矩的影响, 丝扣松动或少拧几扣均不会明显影响接头的强度, 并且连接过程不受工人素质的影响, 所以性能稳定;
8) 便于管理:不会出现套筒和钢筋不匹配的现象, 检验也比较方便;操作简单, 普通工人经过几个小时的学习即可成为熟练工;
9) 经济效益、社会效益显著:缩短施工周期, 提高工程质量, 降低能源消耗, 利于环境保护, 减少设备投资, 附加成本较低, 具有明显的经济效益和社会效益。
4 钢筋滚轧直螺纹连接的工艺流程
钢筋滚轧直螺纹连接的工艺流程为:钢筋原料→切头→机械加工 (丝头加工) →套丝加保护套→工地连接。
5 钢筋滚轧直螺纹连接接头质量控制要点
钢筋工程属于隐蔽工程, 在浇筑混凝土之前应对钢筋工程进行检查和验收, 做好隐蔽工程检查记录。钢筋工程的检查验收主要内容有4项, 即:
1) 纵向受力钢筋的品种、规格、数量、位置等;
2) 钢筋的连接方式、接头位置、接头数量、接头面积百分率等;
3) 箍筋、横向钢筋品种、规格、数量、间距等;
4) 预埋件的规格、数量、位置等。
钢筋的连接是指钢筋由于长度不够, 或者因为直径改变需要在长度方向将两根钢筋连接起来的方法。连接接头不宜放在受力最大处, 不宜在钢筋需要弯曲或弯折处, 不宜把所有的接头放在同一截面处。因此, 控制钢筋连接质量非常重要。
5.1 材料和机具的控制要点
5.1.1 钢筋
钢筋的规格、品种、直径必须符合设计要求和国家标准《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499的要求, 须有出厂质量证明和进场复试报告。
5.1.2 连接套筒
1) 须有产品合格证;
2) 有明显的规格标志, 一端孔应用密封盖扣紧;
3) 标准型连接套筒的外型、尺寸应符合规定:
其中:长度允许误差是+1.0mm, -2.0mm;
外径允许误差是0mm, -0.4mm;
螺纹小径允许误差是+0.4mm, 0mm。
5.2 操作工艺
5.2.1 钢筋下料
根据设计图纸, 按该工程结构尺寸, 及时调整好切断钢筋的长度, 确定下料长度, 以免接头过于集中而影响操作, 并将接头位置安装在受力较小的区段。钢筋先调直后下料, 不得用气割下料, 宜用切割机下料。钢筋接头150mm范围内除锈除污, 切除弯曲接头。把钢筋端头的弯曲、马蹄形及失圆、缺损部分切割掉、使钢筋端部不得弯曲、与套筒圆心同心。
5.2.2 丝头加工
1) 工艺流程
钢筋端面平头→加工螺纹→丝头质量检验→安装塑料防护套→丝头质量抽检→做好标记→现场安装。
套丝机必须用水溶性切削冷却润滑液, 在冬施期间气温低于零度时应掺入15%-20%的亚硝酸钠, 不得使用机油润滑。
2) 劳动组织
工班长一人, 负责施工现场的技术要点控制, 并监督安全操作, 填写《钢筋螺纹加工检验记录表》。每台设备配2-3人加工丝头, 其中1人操作设备, 另外1-2人为辅助工, 负责装卸钢筋。
5.2.3 丝头加工质量控制
1) 所加工的钢筋应先调直后再下料, 钢筋端头平切, 不能有马蹄形或挠曲, 下料时, 不得采用气割下料。钢筋端头平切的目的是为了使接头拧紧后能让两个丝头对顶, 更好地消除螺纹间隙;
2) 加工丝扣的牙形, 螺纹必须与连接套的牙形、螺距一致, 有效丝扣内的秃牙部分累计长度小于一扣周长的1/2。用螺纹环规控制螺纹直径大小。螺纹的直径靠设备本身来保证。检验方法见下表;
3) 用挡铁定位控制丝头长度。螺纹长度靠挡铁进行保证, 加工不同规格的钢筋使用不同长度的挡铁, 挡铁侧面打印着其所加工的钢筋规格。
5.3 钢筋连接
5.3.1 工艺流程
5.3.2 质量控制
连接套筒规格与钢筋规格必须一致。
连接之前检查钢筋螺纹与连接套筒螺纹是否完好无损, 用钢丝刷清除杂物和锈蚀。
用工作扳手将连接套筒与一端的钢筋拧到位, 然后再将另一端的钢筋拧到位, 即“首次拧紧”和:“二次拧紧”。
被连接的两根钢筋端面应处于连接套筒的中间位置, 偏差不大于一个螺距, 用工作扳手拧紧, 使得两根钢筋端面顶紧。每连接完一个接头必须立即用油漆做以标记, 以防止漏拧。
6 结论
螺纹活接头 篇6
1 工程概况
鉴江供水枢纽闸坝工程属于特别重要工程, 工程等别为Ⅰ等, 工程规模为大⑴型。闸坝泄洪流3672m³/s, 主要建筑物为1级, 次要建筑物为3级。建于离鉴江出海口1.7km处, 闸坝总长1.822km, 右侧河槽布置18孔水闸, 左侧河槽布置14孔水闸, 闸孔宽14m, 河槽左岸布置船闸。钢筋制安共约1.2万T, 钢筋接头设计采用传统的电弧搭接焊, 经统计, 直径Φ22以上的钢筋接头约15万个, 主要为Φ22、Φ25、Φ28规格, 分布在拦河闸及船闸的底板、闸墩及上部结构等部位。工程分两期实施, 一期工程Φ22以上的钢筋接头约有9万个, 二期工程直径Φ22以上的钢筋接头约有6万个。
2 方案的对比选择
2.1 电弧焊接头方案
(1) 进度要求。每一块底板直径Φ22以上钢筋接头平均约2000个, 根据实际情况统计, 每个焊工的电弧焊接头产量约为40个/台班, 即便在拦河闸及船闸的两个工作面投入40个焊工, 仅接头焊接工期需要2.5天, 满足不了进度计划要求。
(2) 质量的稳定性较难控制。钢筋焊接法存在钢筋连接处的热影响, 致使这一部分母材中的结构变化, 钢筋强度一定程度下降, 并且粗钢筋焊接工作电流大, 操作要求高, 电压电流的波动往往影响焊接质量, 人为因素在焊接质量中影响也较大。
2.2 钢筋直螺纹接头方案
采用I级钢筋直螺纹接头, 抗拉强度不小于被连接钢筋实际抗拉强度或1.10钢筋抗拉强度标准值, 并具有高延性及反复拉压性能, 此接头工艺具有以下优点。
(1) 施工方便, 接头施工不占工期, 能满足施工进度要求。
钢筋加工直螺纹接头和直螺纹套筒可预先批量加工制作, 不占工期, 滚轧一个丝头仅需20~30秒, 加工效率高。施工连接不用电、不用气、无明火作业, 可全天候施工, 且丝扣螺距大, 拧入扣数少, 方便施工。与电弧搭接焊相比, 直螺纹连接降低了钢筋绑扎的劳动强度, 大幅提高施工速度。
(2) 质量稳定
螺纹牙型好, 精度高, 不存在虚假螺纹, 连接质量可靠稳定, 且I级接头在同一连接区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率可不受限制。
(3) 经济效益
以直径Φ25钢筋接头为例, 用滚轧直螺纹接头与电弧焊搭接接头进行成本测算对比, 成本测算对比如表1所示。
2.3 方案对比结论
经在成本、进度、质量各方面的对比后, 与监理、设计、业主方进行沟通并取得同意, 钢筋直径在Φ22以上 (含Φ22) 接头变更为滚轧直螺纹配合套筒进行连接。
3 钢筋直螺纹接头的施工工艺
3.1 钢筋的配制及连接方法
3.1.1 墙筋
(1) 顶层以下墙筋:若分层配制, 即每根墙筋每层均有一个接头, 此时墙筋的连接采用标准连接 (俗称正牙连接, 即套筒及钢筋均为顺时针旋转) , 操作时先把下层墙筋的螺纹保护套卸掉, 操作时用扳手将套筒与下层柱筋拧到位, 再将上层柱筋一端与该套筒拧到位, 钢筋螺纹外露牙不得超过二个完整牙, 依此类推, 即完成该柱钢筋每层的连接工作, 见“图1”所示。
(2) 顶面层墙筋:若该钢筋有锚固要求需弯折, 此时墙筋已不能旋转, 故采用左右牙连接 (俗称正反牙连接, 即套筒一端正牙一端反牙) 。钢筋切断后, 把该钢筋一端滚轧成反牙螺纹, 套好保护套, 按要求弯折锚固长度。操作时把套筒正牙一端与下层柱筋拧上1~2牙, 再把顶层墙筋反牙一端拧上1~2牙, 用手旋合套筒, 观察二端钢筋是否同时旋入套筒, 然后再用扳手旋合套筒拧到位, 钢筋螺纹外露牙不得超过二个完整牙, 见“图2”所示。在连接正反牙套筒时, 必须按照以上操作方法连接, 严禁一端钢筋先旋入套筒造成套筒二端钢筋旋入长度不一致。
3.1.2 底板或梁钢筋
(1) 凡钢筋 (多跨度) 长度超过钢筋定尺 (一般为12米) 长度时, 该钢筋接头的连接可采用正牙连接, 按“图1”要求进行。
(2) 凡钢筋一端有锚固要求弯折时, 该钢筋接头的连接可采用正反牙连接, 按“图2”要求进行。
(3) 凡钢筋二端均有锚固要求需弯折时, 直线钢筋二端均滚轧成正牙螺纹, 折线段钢筋一端均滚轧成反牙螺纹, 该钢筋二端接头的连接采用正反牙连接, 见“图3”所示。
3.2 钢筋接头的连接
3.2.1 套筒
(1) 套筒进场时, 均附有套筒的产品合格证及套筒原材料检验报告。
(2) 套筒不能有严重锈蚀、油脂等影响砼质量的缺陷或杂物。
3.2.2 钢筋下料和连接
(1) 钢筋下料
钢筋切口端面应与钢筋轴线垂直, 端头不能有挠曲。可使用常规的钢筋切断机下料, 但切断机的刀片不能有缺口或上、下刀片间隙过大, 如有该现象, 钢筋工班应及时进行调整, 务使钢筋切口面垂直。严禁使用气割下料。
用常规切断机下料的钢筋端头经滚轧后产生的螺纹, 靠近端头三牙仍会产生不同情况的断牙, 要消除这一现象需采用砂轮或钢锯切割钢筋, 这在施工现场不太方便, 为了即方便施工, 又保证接头质量, 在设计套筒时, 综合考虑了钢筋端头三牙内断牙情况后, 增加了套筒的长度, 因此在实际使用中, 产生钢筋端头三牙内的断牙不影响接头的质量。
(2) 钢筋接头连接
(1) 连接钢筋时, 钢筋的规格与套筒的规格应该一致, 正牙钢筋应配正牙套筒, 反牙钢筋应配反牙套筒, 并确保钢筋和套筒内丝扣干净和完好, 连接时可采用管卡扳手旋合到位, 螺纹外露牙应控制在2牙以内, 特别提醒在旋合时, 接头一定要到位, 如在连接中发现钢筋不能旋入套筒、外露牙超过二牙以上或是旋入到位后发现套筒有松动, 通知主管技术人员及时进行处理, 以保证该连接的质量。
(2) 检查钢筋螺纹外观与连接套内孔尺寸是否匹配, 如不匹配则不能进行螺纹连接的操作施工具体安装时, 可将直螺纹用手拧至外露完整牙3~4牙之内, 然后用管钳将接头拧紧, 外露牙在3牙以内, 为防止接头拧不到位而影响连接质量造成检测不合格, 规定严禁开始拧螺纹接头时就使用管钳或其它工具;
(3) 钢筋接头连接操作完毕后, 必须逐根检查外露有效丝扣的牙数;经自检合格的钢筋连接接头, 根据外露有效丝扣必须在2牙之内检验螺纹连接长度。
4 接头施工现场的检验与验收
(1) 对每种型式、规格的钢筋滚轧直螺纹连接接头, 型式检验试件不少于9个, 其中单向位伸试件不应少于3个, 高应力反复拉压试件不应少于3个, 大变形反复拉压试件不应少于3个。同时应另取3根钢筋试件做抗拉强度试验, 全部试件均应在同一根钢筋上截取。
(2) 接头的现场检验按验收批进行。同一施工条件下采用同一批材料的同等级, 同型式、同规格接头, 以500个为一个验收批进行检验与验收, 不足500个也作为一个验收批。
(3) 对接头的每一验收批, 必须在工程结构中随机截取3个接头试件作抗拉强度试验, 按设计要求的接头等级进行评定。如有1个试件的强度不合格要求, 应再取6个试件进行复检, 复检中如仍有1个试件的强度不符合要求, 则该验收批评为不合格。
5 实施效果
5.1 质量
将电弧搭接焊变成钢筋滚轧直螺纹接头, 可避免钢筋焊接法存在钢筋连接处的热影响, 致使这一部分母材中的结构变化, 钢筋强度一定程度下降, 并且粗钢筋焊接工作电流大, 操作要求高, 电压电流的波动往往影响焊接质量的因素。
在一期工程施工中, 钢筋滚轧直螺纹接头共检测195组, 全部符合规范要求, 可见钢筋滚轧直螺纹接头质量的稳定性是有保证的。
5.2 进度
钢筋加工直螺纹接头和直螺纹套筒可预先批量加工制作, 不占工期, 滚轧一个丝头仅需20~30秒, 施工连接不用电、不用气、无明火作业, 可全天候施工。采用钢筋滚轧直螺纹接头每一块底板相对电弧焊接头可节约工期2.5天, 为完成节点工期目标创造了条件。
5.3 经济效益
由前面成本测算可知, 以直径Φ25接头为例, 直螺纹套筒接头的直接成本为8.6元/个, 电弧焊搭接接头直接成本为12.9元/个, 每个接头可节约4.3元。整个工程直径Φ22以上的钢筋接头约为15万个, 相比之下可直接获得64.5万元的利润。
6 结束语
目前水工建筑物按行业设计规范的要求, 在设计时钢筋接头往往是采用传统的电弧搭接焊, 而滚轧直螺纹接头通过在本工程的实践应用, 相比电弧焊搭接接头, 其在质量的稳定性、节约工期及经济效益方面有明显的优势, 特别是钢筋直径在Φ20以上的接头采用滚轧直螺纹接头可取得良好的效果。
参考文献