高强泵送混凝土

2024-05-20

高强泵送混凝土（共6篇）

高强泵送混凝土篇1

摘要：本文主要针对C60、C70、C80级高强泵送混凝土施工性能的进行评价, 提出高强泵送混凝土的制备方案和施工计划概念图等方法, 进而提出高强泵送混凝土施工技术的惹干建议, 供同行参考。

关键词：高强泵送混凝土,施工技术,概念图

90年代以前, 我国工程中应用的混凝土强度等级一般不超过C40;进入90年代, C50、C60甚至更高等级的混凝土在工程中应用的报导虽然日渐增多, 但技术的总体水平还很低, 主要表现在:1) 通常的混凝土配合比设计的基础鲍洛米公式已不再适用;2) 随着混凝土强度等级的提高, 其高强性和可泵送性之间的矛盾更加突出, 缺少解决的成熟技术;3) 水泥高标号 (42.5) 、大掺量 (≥550kg/m3) 导致混凝土水化热集中、收缩增大、降低工程耐久性;4) 国产高效减水剂品种较单一, 减水剂与不同品牌水泥相容性的差异较大, 使借鉴外地的配制技术受到限制;5) 掺用硅灰, 技术虽然成熟, 但成本大幅度提高, 混凝土坍落度经时损失增大, 使泵送施工不易操作;此外, 高强泵送混凝土拌合物的性能和硬化混凝土的性能也缺少系统试验研究。

1 高强泵送混凝土施工性能的评价

1.1 评价方法

为了施工时易于操作和保证质量, 混凝土拌合物应具有良好的工作性。传统混凝土拌合物的工作性是其稠度、可塑性和易修饰性的总称。对于高强泵送混凝土来说, 工作性还应包括充填性、可泵性和稳定性 (即抗泌水和抗离析性) 等概念。因此, 在评价高强混凝土拌合物的工作性时, 就不能只考察用以表证流动性的坍落度值。由于目前尚没有评价混凝土工作性的统一方法和标准, 本研究中, 借鉴了国外的一些评价方法和实验中摸索出来的方法。

1.1.1 坍落度 (SL) 与坍落流动度 (SLf) 之比值 (SL/SLf)

所谓坍落流动度即拌合物坍落稳定时所铺展的直径。一般认为, 坍落度 (SL) 与坍落流动度 (SLf) 之比值 (SL/SLf) 约等于0.4时, 拌合物工作性好 (如图1) 。

1.1.2 L-流动值 (Lf)

测L-流动值的试验。试验前用湿布湿润L型仪内壁, 并把L型仪置于水平位置, 将混凝土拌合物用小铲缓慢装入竖箱内, 装满后用抹刀抹平。然后, 上提挡板, 从上提挡板时开始计时, 量取2min时混凝土拌合物流动的长度Lf。一般认为Lf在500mm-700mm范围内, 其拌合物的工作性好。

1.1.3 充填性试验

用U型仪评价混凝土充填性能。U型仪分左右两腔, 中间有距底板一定距离的隔板分开, 并用挡板挡住间隙。试验前用湿布湿润两腔内壁, 试验时, 将混凝土拌合物缓慢加入左侧腔内, 加满后用抹刀抹平。上提挡板, 混凝土拌合物从底部间隙流过, 从上提挡板开始计时。测量2min时两腔混凝土拌合物顶面高差△h, 若△h≤25 mm, 拌合物充填性良好。

1.1.4 抗离析性能试验

按充填性试验测得两腔混凝土拌合物顶面高差小于25mm的条件下, 将两腔内混凝土拌合物分别称重得H1和H2, 并用5mm筛筛去砂浆, 将粗骨料上的砂浆用水洗干净, 用毛巾将粗骨料擦至饱和面干, 再分别称重G1和G2后, 计算△G两腔粗骨料含量误差百分比 (%) 。

1.1.5 保塑性试验

保塑性试验是用以评价混凝土拌合物流动性随时间延续而逐渐降低程度的指标。新拌混凝土拌合物即使满足上述 (1) 、 (2) 、 (3) 和 (4) 所规定的指标要求, 而保塑性不好, 那么在实际工程中也难以组织施工。拌合物保塑性的评价方法是:将拌合物制作好后, 放在温度为20±3℃, 湿度为90%以上的环境下静止120min后, 再将拌合物放入强制式搅拌机中搅拌60S, 按上述 (1) 、 (2) 、 (3) 和 (4) 方法重新评价SL/SLf、Lf、△h和△G值, 若上述各值均在规定的范围内, 则认为拌合物的保塑性良好。

1.2 评价结果

依据上述规定的评价方法, 对最终确定的各等级混凝土拌合物进行施工性能评价, 所检测结果列于表1中, 可以看出, 上述各配比配制的混凝土不仅能满足各等级强度指标要求, 也能满足施工技术要求。

2 高强泵送混凝土的制备方案

为保证高强泵送混凝土的泵送性能, 其制备方式主要采取以下三种方式:

1) 在工程现场, 把泵送剂加入基体混凝土中, 经搅拌后进行流态化、泵送浇注 (如图2中a) 。

2) 在基体混凝土的制备场所 (商品混凝土搅拌站) 将泵送剂加入基体混凝土中, 一面搅拌、一面运输, 到达工程现场后, 搅拌流化, 泵送浇注 (如图2中b) 。 (或先加入1/2用量的外加剂, 浇注前在加入余下的)

3) 在基体混凝土的制备场所, 把泵送剂添加到基体混凝土中, 搅拌后成为泵送混凝土, 将泵送混凝土运至施工现场, 泵送浇注 (如图2中c) 。

2 高强泵送混凝土施工计划概念图

泵送混凝土施工时, 要研究混凝土的种类、配合比、泵的类型以及配管的方法, 制订出输送计划, 要使压送的混凝土质量尽可能少的发生变化。混凝土中的蜂窝、麻面, 不只是混凝土的配合比以及捣实方法等引起的, 与混凝土的浇注运输以至表面装饰平整都有关, 而且往往是由于施工计划不周而引起的。因此, 采用泵送施工时, 要搞清楚混凝土泵的能力与浇注及整平作业的关系——即制订泵送混凝土施工计划概念图, 如图3所示。

如图3例如浇注混凝土的垂直距离在40m以内, 水平距离10m, 混凝土的浇注量约为25m3/h, 其水平距离30m, 垂直距离仍为40m时, 则浇注量只有20m3/h左右。泵送量、水平运输距离、垂直运输距离及混凝土的捣固整平方法等工序是有机联系的。按照全面计划泵送施工, 就可以保证混凝土的质量

参考文献

[1]丁勇.泵送混凝土施工技术探讨[J].安徽水利水电职业技术学院学报, 2009-12-15.

纤维对泵送高强混凝土的影响篇2

关键词：高强混凝土,泵送,矿渣,纤维,水胶比

1问题的提出

随着高强混凝土在高层建筑、桥梁工程、港口海洋工程、高架结构、大跨结构、防护工程、地下工程等领域的广泛应用, 泵送混凝土施工工艺伴随着上述工程的需要得到极大的发展和推广, 但在高强混凝土发展的同时也随之出现了一些问题, 早期开裂非常严重。这就提出了本文研究的问题, 如何减少高强混凝土的早期开裂, 提高混凝土的耐久性。近年来, 由于聚丙烯纤维低廉的价格以及使用的方便得到了许多人的关注, 但是由于聚丙烯纤维的增稠效应在泵送混凝土中很少使用, 本文讨论纤维对高强泵送混凝土性能的影响。

2原材料的选择

2.1 粗集料 (碎石)

粗集料筛分结果见表1。

2.2 细集料

细集料筛分结果见表2。

2.3 水泥

本文使用的是拉法基P.O42.5级水泥。此外, 外加剂使用的是高效泵送剂, 掺量为水泥质量的1%, 测得坍落度增加值为13 cm, 掺加普通聚丙烯纤维、矿渣掺合料。

3试验结果

3.1 新拌混凝土的工作性

根据以上材料试验设计如下两组配合比, 并测得坍落度、扩展度见表3, 表4。

由表3, 表4可以看出:1) 水灰比对流动性的影响:水灰比小, 流动性较差, 水灰比大, 流动性较好, 扩展度值大。A1, A2, A3组0 min的坍落度均大于200 mm, 三个数值相差不大, 其中A1组的水灰比为0.31, 所以坍落度和扩展度稍微小于其他两组, 但是相差不大, 也就是说在坍落度达到一定数值时, 水灰比对坍落度的影响很小。2) 单位用水量是影响混凝土流动性的重要因素;A组中的单位用水量为168 kg/m3, 坍落度和扩展度都较大, 并且它们之间的数值相差不大, B组中的单位用水量为180 kg/m3, B组间坍落度和扩展度数值也相近。3) 纤维的加入同时减小了坍落度和扩展度, 由于纤维增强了混凝土的粘聚性, 使混凝土的流动受到了限制, 所以坍落度和扩展度会减小, 显然纤维带给扩展度的影响更大。

3.2 抗压强度

由抗压强度测定值可以看出:水灰比是决定混凝土强度的重要因素;水泥水化时所需要的结合水只占水泥质量的23%左右, 但是在拌制混凝土时, 为了获得必要的流动性, 常需要较多的水。当混凝土硬化后, 多余的水分残留在混凝土中形成水泡, 水分蒸发后形成孔隙, 从而降低了混凝土的密实性, 实质是降低了混凝土抵抗荷载的有效断面积, 而且孔隙处往往产生应力集中, 促使混凝土在较低的应力下发生裂纹扩展以至断裂。所以水灰比小的混凝土在混凝土硬化后形成的孔隙数量相对较少, 强度相对较高。纤维的加入提高了混凝土的抗压强度, 但是提高幅度不大。在前面分析过, 高强混凝土破坏的最薄弱环节是界面区, 界面区的薄弱一方面是氢氧化钙疏松的排列结构以及不利于强度的排列方式;另一方面就是界面区的微裂缝, 当混凝土受到荷载作用时, 首先是微裂纹的扩展以至破坏, 由于纤维的加入连接了微裂纹, 使其扩展速度减慢, 承受荷载的能力增强, 考虑到纤维的强度不是很高, 所以即使在混凝土中如我们分析的那样增强了混凝土的强度, 这个增强值也不会很大。此外, 混凝土的强度还受到养护条件, 拌合时间, 集料性质等因素的影响。

3.3 劈裂抗拉强度

从表5可以看出纤维的加入明显提高了混凝土的劈裂抗拉强度, 加入了纤维的三组配合比的混凝土要高出相同水灰比没有加纤维的混凝土的劈裂抗拉强度。

3.4 抗压弹性模量

随着水灰比的增大, 抗压弹性模量减小, 并且纤维减小了混凝土的抗压弹性模量。

3.5 混凝土的干缩

从混凝土的干缩测定值可以看出, 对于A组, 14 d前, A1和A3组的收缩比较大, 由于A1组的水泥用量最大, 所以收缩主要是由于水泥的水化引起的。而对于A3组, 它的用水量相对较大, 所以收缩主要是由于水分的蒸发引起的, 由于混凝土的收缩原因很多, 所以分析比较复杂, 并且各个原因引起的收缩不同, 比较混乱。而对于60 d的测量结果表明, 混凝土的继续水化占收缩很大的比重, 并且A1组的28 d～60 d的收缩率增加很快, 而其他两组相对较小。

对于B组, 前28 d的情况和A组很接近, 同样是B1和B3组的收缩较大, 但是在60 d的时候, 收缩却突然变小, 小于28 d的收缩, 主要是由于温度的升高, 混凝土受到热胀冷缩的作用, 收缩变小;另外一个因素就是纤维, 减少了水分的蒸发, 对收缩产生了有利的影响, 这两个方面综合起来, 表现出混凝土60 d的收缩情况。但是对于A组60 d的收缩之所以会很大, 一方面是水分的蒸发, 另一方面是水泥的水化, 虽然温度也同样升高, 但是热胀数值显然是很微小的。

4低掺量聚丙烯纤维在混凝土中的效应分析

4.1 增稠效应 (降低了坍落度)

纤维的增稠效应主要表现在对坍落度的减小, 稠度是指新拌混凝土软硬稀稠程度, 是混凝土的一项重要的工作性指标, 增大新拌混凝土的稠度才能够减少泌水和离析, 但是也减小了混凝土的流动性, 增大了混凝土振动密实排气的难度, 为了保证强度, 应适当增长成型振动的时间。

4.2 阻裂效应 (提高了劈裂抗拉强度和减小了混凝土的收缩)

纤维的阻裂效应表现在增加了劈裂抗拉强度和减小了收缩。聚丙烯纤维的阻裂效应是指对混凝土早期塑性开裂的抑制作用, 也是聚丙烯纤维最为主要的效应。纤维阻止混凝土发生不规则、无取向性的塑性开裂的能力与混凝土中纤维的间距有关, 对于不同品种的纤维, 这种能力则体现在纤维的细度上。宏观上理解聚丙烯纤维的阻裂效应, 可以看成是纤维对塑性期混凝土的增强作用, 这种增强效应的有效性主要和纤维在混凝土中的分散程度有关, 即纤维越细, 纤维间距越小, 增强作用越有效。

实际上, 纤维的阻裂效应不仅表现在能阻止塑性裂缝的产生, 还能有效抑制混凝土内部由于失水、水化热、泌水、收缩、自干燥等引起的微裂缝的产生, 聚丙烯纤维的阻裂效应实际是通过使硬化的混凝土具有更好的整体性, 达到了改善混凝土的内在品质和性能。但是面临的问题是纤维的阻裂效应对混凝土的有益处很难通过室内的试验加以评价。

5结语

1) 通过对原材料的严格控制和检验, 掺加矿物掺合料, 选用优质的P.O42.5R水泥可以配制出适合泵送工艺的高强混凝土。

2) 聚丙烯纤维在高强混凝土中可以起到增稠效应、阻裂效应, 增加了混凝土的抗拉强度, 降低混凝土的弹性模量, 减少混凝土的收缩, 可以减少高强混凝土的早期开裂问题, 并且由于聚丙烯纤维的价格比较低, 代替部分的钢纤维可以取得一定的经济效益。但是, 由于聚丙烯纤维的增稠效应减小了混凝土的流动性, 所以当使用泵送施工时, 应结合泵送高度考虑适当增大泵送剂的用量来提高混凝土的流动性。

3) 矿渣的加入根据理论的分析改善了混凝土界面区的性质, 使混凝土的强度得到提高, 在减少了水泥用量的同时, 减小了水化初期的水化热, 并且由于水泥用量的减少, 改善了收缩和开裂。尤其需要指出的是, 水泥的用量对收缩产生了很大的影响, 在水灰比适宜的情况下要尽可能的减少水泥用量, 同时增大矿物掺合料的掺量。

4) 根据本文中的A1和B1组的配合比可用于C70的混凝土;根据本文中的A2, A3, B2, B3组的配合比可以用于C60混凝土。

参考文献

[1]冯乃谦.高性能混凝土[M].北京:中国建筑工业出版社, 1996:13-14.

[2]徐至钧.纤维混凝土技术及应用[M].北京:中国建筑工业出版社, 2003:18.

[3]刘数华, 方坤河, 曾力, 等.混凝土抗裂评价指标综述[J].公路, 2004 (4) :105-107.

[4]王银国.泵送混凝土现浇板早期裂缝分析[J].温州大学学报, 2004, 17 (4) :69-71.

高强泵送混凝土篇3

混凝土是最大宗的人造材料, 也是当今最主要建筑结构工程材料之一。而C120高强超高泵送高性能正是根据混凝土耐久性而设计的混凝土, 它具有诸多性能的特点:优良的工作性、好的体积稳定性、高的耐久性以及显著的技术经济、社会和环境效益。C120高强超高泵送高性能混凝土制作的主要技术途径之一是采用优质的化学外加剂和矿物掺合剂, 前者可改善工作性, 生产低水胶比的混凝土, 控制混凝土坍落度损失, 提高混凝土的致密性和抗渗性;后者可参与水化, 起胶凝材料的作用, 改善界面的微观结构, 堵混凝土内部孔隙, 提高混凝土耐久性。C120高强超高泵送高性能混凝土技术使混凝土的生产过程和应用过程实现了绿色化, 混凝土从传统概念上得到飞跃, 符合人类寻求与自然和谐、可持续发展的趋势, 在节能材料、工程经济、劳动保护及环境保护等方面都有重大意义。

在我国著名混凝土大师冯乃谦教授的指导下, 在前海站技术部进行了C120混凝土的多项目实验, 自2010年1月到2011年4月, 试验主要使用的原材料如表1所示。

1 原材料

根据冯乃谦教授的建议, 技术部科研组做了如下C120混凝土超高泵送的准备工作。

1.1原材料的准备

砂:水洗海砂, 中砂, 细度模数2.6~2.8, 级配合格, 不含有害杂质。

碎石:芙蓉石场的辉绿岩, 粒径5~18mm, 二级配, 压碎指标≤5%。

水泥:日本小野田P.O52.5水泥。

2 模具及其他器具的准备

100mm×100mm×100mm的三联试模20条;

坍落度度筒测试设备全套;

倒筒时间测定仪 (自秆加工支架及密封开启倒筒口) 及秒表;

压力泌水测定仪;

塑料簿膜;

酒精温度计2支;

混凝土粘度检测仪;1000ml量筒2支, 乒乓球2个, 抹刀2把, 标准振动台1个。

3 试验室配合比试配检查

根据冯乃谦教授的建议, 进行了0.16、0.18、0.20水胶比的混凝土试配, 见表2配合比。

先拌20L测定如表3试验结果。

表4为强度成型后3d、7d、28d的强度。

综合表3和表4的数据, 我们选定2#作为符合C120性能的配合比。在实验室拌合50L的混凝土, 检测新拌混凝土性能, 成型15条三联试模, 在龄期7d、28d、60d、90d、180d、360d及2年、3年、4年及5年强度如表5所示。

4 搅拌站试验

(1) 按照试验室确定的2#配合比, 按照搅拌站工艺, 拌1m3混凝土, 检查入车新拌混凝土性能 (依照试配时检查项目) 及成型强度试件 (见表6) 。

(2) 混凝土在搅拌车内模拟运输3h, 然后再检测混凝土性能及成型强度试件, 见表7。

(3) 压7d龄期强度为110.3>105.0>108MPa, 拌合物性能又符合要求时, 此时的混凝土按冯乃谦教授的建议可用于超高泵送。

5 超高泵送C120混凝土的施工质量检测

(1) 选定了2#超高混凝土的配比, 按照站工艺, 拌合每车混凝土8方混凝土进行超高泵送时, 检测以下项目及成型强度试件, 见表8。

(2) 运输到工地施工现场时, 检查出车时混凝土拌合物的性能及成型强度试件, 见表9。

(3) 在泵送出口处, 检查混凝土拌合物性能及成型强度试件, 见表10。

6 应急处理

混凝土运到施工现场时, 如发现因长途运输、坍落度或倒筒时间太长时, 可适当掺入生产时应用的减水剂, 但严禁加水。因此每台混凝土车出站时必须配备1小桶减水剂备用。

7 结论

通过C120高强超高泵送混凝土成功用于深圳京基100大厦之顶的工程案, 对超高泵送混凝土施工技术有了更直观的认识。采用先进施工技术, 科学组织现场生产, 通过优化配合比, 合理布管, 设备选型等过程使该工程混凝土施工质量、进度满足要求, 取得了良好的社会和经济效益。

参考文献

[1]冯乃谦教授的2011-1-22的《C120混凝土超高泵送的准备工作》.

高强泵送混凝土篇4

关键词：超高层建筑,高强高性能,混凝土,泵送施工

高强高性能混凝土泵送施工是当前对高层建筑进行施工时的一种重要的技术方法, 需要结合实际情况进行充分的探究。传统的方法已经很难满足现阶段工程发展的需要。为了在高层建筑施工中可以充分的应用此项技术, 文章通过下文对相关方面的内容进行了分析与论述, 从而为有关施工人员在具体应用中提供一定的帮助作用。

一、分析施工原理

对比普通的混凝土, 高强高性能混凝土具有容易流动、粘度大、稠度高的特点, 在应用相应设施泵送时, 利用水泥浆与水对输送管道提前润滑, 确保有一层水泥浆膜附着在管道上, 确保在泵送混凝土的时候, 不出现堵塞问题。此外, 维持混凝土的高性能和高强度, 在具体施工中, 其基本原理为:将水加入到泵送管道中, 目的是隔离砂和水, 向泵送管道内通过砂浆灌入, 并且隔离开混凝土与水泥浆, 经过前期的预备工作, 在利用泵机输送拌合物时, 之前管道内的水能够有效的滋润管壁, 之后, 当有水泥浆保护膜形成于管道内壁之后, 可以确保混凝土向着高层建筑结构施工位置顺利的泵送。

二、具体的施工技术方法分析

1、施工前准备工作

在施工建设高层建筑结构时, 泵送性能高和强度大的混凝土时, 不易过长时间进行, 由于此种型号的混凝土有着较高的造价价格, 同时, 在泵送的时候有着较大的量, 在该环节中, 还会严重的磨损到设备。所以, 在具体应用前, 需要认真的检查泵机, 操作人员和维护人员必需要认真仔细的对待此项工作, 一旦出现破损的零件必需要及时的进行更换, 确保可以顺利的完成泵送施工, 在完成了准备工作后, 对水资源和管道环境进行清理。

2、润滑泵送管道

在施工建设高层建筑时, 有着较长的混凝土泵送管道, 完成施工后, 需要认真的清洗整个管道, 并且, 此环节的用水量会非常的大, 这样水资源浪费的问题就极易出现。所以, 可以将水泥附着在管道的内部来润滑, 确保可以顺利的完成泵送施工, 防止有堵塞问题出现在其中, 主要可以通过以下几个方面完成润滑管道:首先, 在每次将三个行程利用水泥砂浆进行泵送后, 泵送就需要停止进行;其次, 经过9个来回的泵送, 再停止泵送, 将卸料料斗打开, 在中位放置S管;再次, 砂浆泵送时, 在五米处左右时, 当在泵管内剩0.8-1m的砂浆和半斗砂时, 泵送也需要停止;最后, 对所需的混凝土进行正常的输送。

3、注意事项分析

首先, 在向施工现场运送了每车混凝土后, 在泵送前, 需要认真的检测这些混凝土, 达标后才可以泵送;其次, 在搅拌轴以上控制料斗内的混泥土, 防止将空气吸入到混凝土缸内;再次, 依据混凝土压力高低为标准来调节泵送混凝土的速度。通常的时候, 在20MPA以下控制混凝土输送压力, 一旦存在较大的压力, 容易损坏活塞, 爆裂问题容易出现在末端B型管道内;第四, 保证可以连续的进行泵送施工。如果泵送速度和混凝土搅拌机运送速度不一致, 应该将混凝土的泵送速度适当的放慢, 直到二者能够相匹配, 才能够将正常的泵送速度恢复;第五, 一旦有混凝土供应中断的情况发生, 应该在搅拌轴以上控制料斗内的混凝土, 等料的过程中, 每隔十五分钟, 需要应该正反操作泵机, 确保混凝土可以正常流动, 防止初凝了管道内部的混凝土。

4、清洗泵机管道

在施工建筑高层建筑结构时, 会应用到较长的泵送管道, 所以, 会有很多的杂质滞留于管道中, 为了保持管道的清洁性, 需要对管道进行两次的清洗, 因此, 就会应用到很多的水。但是, 需要及时的回收清洗时所应用的水, 不然对环境会带来污染和伤害, 而且水资源浪费的现象也会非常的严重。同时, 在单次泵送混凝土的过程中, 需要较大量的混凝土, 在泵送的时候, 有缺料的情况会出现在其中, 就需要利用停机来等料, 在该环节中, 在清理管道时, 可以按照以下几个方法来做:第一, 在清洗的时候, 需要认真的清洗料斗中的砂浆, 并且对泵机锥管、泵送管道的S管和设备中的混凝土缸需要认真的进行清理, 并且需要通过纸质的水泥袋将三通管改板处盖住, 然后, 将三通管盖板重新装好。第二, 在马上要完成泵送混凝土时, 对管道内部剩余混凝土要进行准确的预算分析, 按照相应的建筑要求控制混凝土的浇筑量;第三, 将布料机臂架架起来, 将泵送装置间的管道拆除掉, 此外, 将截止阀拆除掉, 打开截止阀门, 然后再向搅拌筒中回收自重管道内的水;第四, 在料中加入水后, 再去泵送, 当在4-6MPA处控制了泵送的压力之后, 需要立刻开启截止阀, 然后在继续泵送施工, 直到在布料机的出口渗出了水为止, 之后在停止泵送, 并且要关掉截止阀, 第五, 如果完成了水流之后, 需要将泵机的截止阀关闭, 之后将水注入到管道内部, 之后用水灌满泵机上的管道;第六, 之后再将布料机臂架起来, 将设备的截止阀打开, 对泵机进行二次清理。第七, 将三通管盖安装好后, 继续关闭料斗, 再将料门关闭, 这样就算结束了清洗工作。

三、结语

综上所述, 在进行高层建筑施工中, 混凝土是其中不可缺少的重要材料, 所以, 就需要泵送施工混凝土材料。对此, 需要我们跟上时代的发展步伐, 不断的更新、完善混凝土泵送技术。那么, 通过文章上文的相关阐述, 从而为有关施工人员在实际工作中提供一定的帮助作用。

参考文献

[1]徐立斌, 叶浩文, 丁银仙.高性能混凝土的配制及其超高泵送技术在超高层建筑中应用简介[J].预拌混凝土.2012 (08) :100~104.

[2]叶浩文, 顾国荣, 徐立斌, 等.广州珠江新城西塔工程高强、超高强高性能混凝土的配制及其超高 (h>400m) 泵送技术简述[M].建设工程混凝土应用新技术.2009.

高强泵送混凝土篇5

2016年6月16日,北京金隅集团(股份)公司880 m超高层泵送盘管实验,在天津混凝土公司滨海响螺湾站取得成功。将C130混凝土泵送到880 m高度是建筑行业最前沿的探索,其混凝土强度和泵送距离达到国际领先水平。

天津金隅混凝土公司依托金隅集团强大的科研实力,大力开展C130高强高性能自密实混凝土超高层泵送实验研究。在原材料选择上,通过对比最终选定玄武岩作为粗骨料,并委托大型骨料整形企业对优质石料进行破碎整形。在设备研发上,C130混凝土盘管实验采用直径125 mm高压泵管取代常规直径150 mm管,由于管径变小,使得泵送阻力增加,难度系数升高。研发人员利用国内自主研发的泵送动力响应数据测试方法,反馈推测混凝土运行状态,进而观测混凝土输送过程中细微变化。同时项目首次使用滑管仪,利用P-Q曲线得到混凝土流变性能。

高强泵送混凝土篇6

淮河入海水道204国道桥, 位于淮河入海水道与204国道交汇处, 其主桥为2*5*36m预应力砼连续梁桥, 箱梁砼标号为C50, 采用泵送砼浇筑, 最大水平输送距离达380米, 垂直输送距离11米, 浇筑时在中间位置增设了一台输送泵, 用于一节连续梁浇筑方量为120m3, 总计2500m3, 砼现场拌制。

1 材料选择及试配

砂子选用细度模数2.5~3.0的河砂, 即中砂, 控制含泥量小于3%, 密度约1690kg/m3;石子选用宜石子及马山石子, 最大粒径16~31.5, 含泥量小于1%;外加剂选用JM-Ⅳ;FTH。选用山东鲁南水泥厂生产的P.O42.5水泥。试配采用二种外加剂, 二种粗骨料, 水灰比变化范围0.3~0.38, 砂率变化范围0.32~0.38, 按照达到预定坍落度值的要求, 各配合比实际需要的用水量在155~180kg之间变动;大量试验数据显示, 满足C50强度要求的水灰比宜控制在0.34以下;用马山及宜兴石子, JM-Ⅳ及FTH;两种外加剂, 在W/C为0.34和0.32条件下进行对比试验, 从归纳的数据看, 强度发展较好的是JM-Ⅳ外加剂。

通过两种粗骨料的对比可知:马山石子针片状含量偏高, 砼28d强度很难达到预定的要求, 宜兴石子质量较好, 28d强度大都超过60MPa。

2 实际应用

原材料选取:砂子产地驼马湖, 细度模数2.8, 含泥量小于3%;石子产地宜兴, 最大粒径16~31.5, 含泥量小于1%;外加剂为南京建科院产的JM-Ⅳ。

2.1 砼试配

试配强度59.9MPa, 坍落度160~200mm, 施工中进行了三种砼配合比设计, 三种配合比如下:

三组配合比试配试块28d强度及弹性模量如下:

试验建议采用第二配合比, 即1:0.33:1.34:2.19:0.013

2.2 坍落度

现场坍落度检验值在170~190mm之间。

2.3 强度

连续梁浇筑分段共计36块, 每次浇筑在现场制作了试块, 试块强度统一如下:

3 泵送砼质量管理