高强混凝土泵送施工

高强混凝土泵送施工（精选12篇）

高强混凝土泵送施工 篇1

摘要：本文主要针对C60、C70、C80级高强泵送混凝土施工性能的进行评价, 提出高强泵送混凝土的制备方案和施工计划概念图等方法, 进而提出高强泵送混凝土施工技术的惹干建议, 供同行参考。

关键词：高强泵送混凝土,施工技术,概念图

90年代以前, 我国工程中应用的混凝土强度等级一般不超过C40;进入90年代, C50、C60甚至更高等级的混凝土在工程中应用的报导虽然日渐增多, 但技术的总体水平还很低, 主要表现在:1) 通常的混凝土配合比设计的基础鲍洛米公式已不再适用;2) 随着混凝土强度等级的提高, 其高强性和可泵送性之间的矛盾更加突出, 缺少解决的成熟技术;3) 水泥高标号 (42.5) 、大掺量 (≥550kg/m3) 导致混凝土水化热集中、收缩增大、降低工程耐久性;4) 国产高效减水剂品种较单一, 减水剂与不同品牌水泥相容性的差异较大, 使借鉴外地的配制技术受到限制;5) 掺用硅灰, 技术虽然成熟, 但成本大幅度提高, 混凝土坍落度经时损失增大, 使泵送施工不易操作;此外, 高强泵送混凝土拌合物的性能和硬化混凝土的性能也缺少系统试验研究。

1 高强泵送混凝土施工性能的评价

1.1 评价方法

为了施工时易于操作和保证质量, 混凝土拌合物应具有良好的工作性。传统混凝土拌合物的工作性是其稠度、可塑性和易修饰性的总称。对于高强泵送混凝土来说, 工作性还应包括充填性、可泵性和稳定性 (即抗泌水和抗离析性) 等概念。因此, 在评价高强混凝土拌合物的工作性时, 就不能只考察用以表证流动性的坍落度值。由于目前尚没有评价混凝土工作性的统一方法和标准, 本研究中, 借鉴了国外的一些评价方法和实验中摸索出来的方法。

1.1.1 坍落度 (SL) 与坍落流动度 (SLf) 之比值 (SL/SLf)

所谓坍落流动度即拌合物坍落稳定时所铺展的直径。一般认为, 坍落度 (SL) 与坍落流动度 (SLf) 之比值 (SL/SLf) 约等于0.4时, 拌合物工作性好 (如图1) 。

1.1.2 L-流动值 (Lf)

测L-流动值的试验。试验前用湿布湿润L型仪内壁, 并把L型仪置于水平位置, 将混凝土拌合物用小铲缓慢装入竖箱内, 装满后用抹刀抹平。然后, 上提挡板, 从上提挡板时开始计时, 量取2min时混凝土拌合物流动的长度Lf。一般认为Lf在500mm-700mm范围内, 其拌合物的工作性好。

1.1.3 充填性试验

用U型仪评价混凝土充填性能。U型仪分左右两腔, 中间有距底板一定距离的隔板分开, 并用挡板挡住间隙。试验前用湿布湿润两腔内壁, 试验时, 将混凝土拌合物缓慢加入左侧腔内, 加满后用抹刀抹平。上提挡板, 混凝土拌合物从底部间隙流过, 从上提挡板开始计时。测量2min时两腔混凝土拌合物顶面高差△h, 若△h≤25 mm, 拌合物充填性良好。

1.1.4 抗离析性能试验

按充填性试验测得两腔混凝土拌合物顶面高差小于25mm的条件下, 将两腔内混凝土拌合物分别称重得H1和H2, 并用5mm筛筛去砂浆, 将粗骨料上的砂浆用水洗干净, 用毛巾将粗骨料擦至饱和面干, 再分别称重G1和G2后, 计算△G两腔粗骨料含量误差百分比 (%) 。

1.1.5 保塑性试验

保塑性试验是用以评价混凝土拌合物流动性随时间延续而逐渐降低程度的指标。新拌混凝土拌合物即使满足上述 (1) 、 (2) 、 (3) 和 (4) 所规定的指标要求, 而保塑性不好, 那么在实际工程中也难以组织施工。拌合物保塑性的评价方法是:将拌合物制作好后, 放在温度为20±3℃, 湿度为90%以上的环境下静止120min后, 再将拌合物放入强制式搅拌机中搅拌60S, 按上述 (1) 、 (2) 、 (3) 和 (4) 方法重新评价SL/SLf、Lf、△h和△G值, 若上述各值均在规定的范围内, 则认为拌合物的保塑性良好。

1.2 评价结果

依据上述规定的评价方法, 对最终确定的各等级混凝土拌合物进行施工性能评价, 所检测结果列于表1中, 可以看出, 上述各配比配制的混凝土不仅能满足各等级强度指标要求, 也能满足施工技术要求。

2 高强泵送混凝土的制备方案

为保证高强泵送混凝土的泵送性能, 其制备方式主要采取以下三种方式:

1) 在工程现场, 把泵送剂加入基体混凝土中, 经搅拌后进行流态化、泵送浇注 (如图2中a) 。

2) 在基体混凝土的制备场所 (商品混凝土搅拌站) 将泵送剂加入基体混凝土中, 一面搅拌、一面运输, 到达工程现场后, 搅拌流化, 泵送浇注 (如图2中b) 。 (或先加入1/2用量的外加剂, 浇注前在加入余下的)

3) 在基体混凝土的制备场所, 把泵送剂添加到基体混凝土中, 搅拌后成为泵送混凝土, 将泵送混凝土运至施工现场, 泵送浇注 (如图2中c) 。

2 高强泵送混凝土施工计划概念图

泵送混凝土施工时, 要研究混凝土的种类、配合比、泵的类型以及配管的方法, 制订出输送计划, 要使压送的混凝土质量尽可能少的发生变化。混凝土中的蜂窝、麻面, 不只是混凝土的配合比以及捣实方法等引起的, 与混凝土的浇注运输以至表面装饰平整都有关, 而且往往是由于施工计划不周而引起的。因此, 采用泵送施工时, 要搞清楚混凝土泵的能力与浇注及整平作业的关系——即制订泵送混凝土施工计划概念图, 如图3所示。

如图3例如浇注混凝土的垂直距离在40m以内, 水平距离10m, 混凝土的浇注量约为25m3/h, 其水平距离30m, 垂直距离仍为40m时, 则浇注量只有20m3/h左右。泵送量、水平运输距离、垂直运输距离及混凝土的捣固整平方法等工序是有机联系的。按照全面计划泵送施工, 就可以保证混凝土的质量

参考文献

[1]丁勇.泵送混凝土施工技术探讨[J].安徽水利水电职业技术学院学报, 2009-12-15.

高强混凝土泵送施工 篇2

长距离泵送混凝土配合比设计与施工

为确保海洋环境中长距离泵送混凝土钻孔桩的质量,从混凝土工作性、耐久性、可泵性等方面进行试验研究.

作 者：赵桂荣 ZHAO Gui-rong 作者单位：中铁建总公司第十四集团公司第四分公司,山东,济南,250002刊 名：石家庄铁路职业技术学院学报英文刊名：JOURNAL OF SHIJIAZHUANG INSTITUTE OF RAILWAY TECHNOLOGY年，卷(期)：9(1)分类号：U444关键词：长距离泵送 海工混凝土 钻孔桩应用

浅析混凝土泵送施工技术 篇3

【关键词】泵送混凝土；施工技术；配料；管道敷设；管道堵塞

混凝土泵送施工技术在我国 发展 很快，并已在高层建筑、桥梁、地铁等工程中广泛地应用，经试验 研究 和工程实践说明，泵送混凝土不仅与砂、石、水泥、泵送剂等材料标准有密切关系，并须有连续的施工工艺，对混凝土泵输送管的选择布置，泵送混凝土供应，混凝土泵送与浇筑等要求较高。

１．可泵性混凝土的配料

1.1骨料的级配

骨料级配对泵送性能有很大的 影响 ，必须严格控制。根据钢筋混凝土工程施工及验收规范规定，泵送混凝土骨料最大粒径不得超过管道内径的 1/4～1/3。如果混凝土中细骨料含量过高，骨料总面积增加，需要增加水泥用量，才能全部包裹骨料，得到良好的泵送效果。细骨料含量少，骨料总面积减少，包裹骨料的水泥浆用量少，但骨料之间的间隙未被充满，输送压力传送不佳，泵送困难。

1.2水泥用量

水泥用量不仅要满足结构的强度要求，而且要有一定量的水泥泵浆作为润滑剂。它在泵送过程中的作用是传递输送压力，减轻接触部件间的磨损，减少磨擦阻力。水泥用量一般为270～320kg/m3。水泥用量超过320kg/ m3，不仅不能提高混凝土的可泵性，反而会使混凝土粘度增大，增加泵送阻力。为提高混凝土的可泵性，可添加岩石粉末、粉煤灰、火山灰等，一般常掺加粉煤灰，根据经验，粉煤灰的掺量为35～50kg/m3。

1.3水灰比、坍落度

泵送混凝土的水灰比应限制在0.4～0.6，不得低于0.4，水灰比大，混凝土稠度减小，流动性好，泵送压力会明显下降，但由于在压力作用下，混凝土过稀，骨料间的润滑膜消失，混凝土的保水性不好，容易发生离析而堵塞管道，因此应限制水灰比。

泵送混凝土的坍落度要适中，常用坍落度为8～15cm，以9～13cm为最佳值，坍落度大于15cm应加减水剂。

2.混凝土输送泵的选型和布置

2.1混凝土输送泵的选择

目前 我国使用的混凝土泵机有两种，一种是带有布料杆可行走的泵车，另一种是牵引式固定泵。泵车的机动性强、移动方便，但价格较贵。固定泵机动性差，布泵时需要根据施工现场情况进行合理布置，但价格较低。

2.2泵机的布置

在选择泵机位置时，要使泵机浇灌地点最近，附近有水源和照明设施，泵机附近无障碍物以便于搅拌车行走、喂料。泵机安装就位，最好在机架底部垫木块，增加附着力，以保证泵机稳定。泵机周围应当有一定空间以便于人员操作。泵机安装地点应搭设防护棚。

2.3泵机与搅拌车的匹配

混凝土搅拌输送车的装载量有5m3和6m3两种。搅拌车在灌入混凝土后，搅拌筒做低速转动，转速为一定值，然后将混凝土运送到施工现场。由于搅拌站与施工现场有一段运送距离，并且搅拌车的出料量与泵机输送量有一定的差值，因此存在泵机与搅拌运输车的数量匹配问题。

3.现场输送管道的敷设

管道的敷设对泵送效果有很大的影响，因此在现场布管时应注意以下几个问题：

3.1输送管道的配管线路最短，管道中尽量少采用弯管和软管，更应避免使用弯度过大的弯头，管道末端活动软管弯曲不得超过180°，并不得扭曲。

3.2泵机出口要有一定长度的水平管，然后再接弯头，转向垂直运输，垂直管与水平管长度之比最好是2：1。水平管长度不小于15m。

3.3泵机出口不宜在水平面上变换方向，如受场地限制，宜用半径 1m以上的弯头。否则压力损失过大，出口处管道最好用木方垫牢。

3.4垂直管道用木方、花篮螺栓、8号线与接板的预留锚环固定，每间隔3m紧固一处，垂直管在楼板预留孔处用木楔子楔紧，否则会影响泵送效果。

3.5施工面上水平管越短越好，长度不宜超过20m。否则应采取措施。

3.6变径管后至少第一节是直管、水平或略向下倾斜，然后再接弯道。泵送高度超过 10m时在变径管和立管之间水平管长度不得小于高度的2/3。

4.混凝土的输送

4.1泵送前的准备工作

（１）在泵送前要对泵机进行全面检查，进行试运转用系统各部位的调试。以保证泵机在泵送期间运转正常。

（２）检查输送管道的铺设是否合理、牢固。

（３）在泵送前先加入少量清水（约10L左右）使料斗、阀箱等部位湿润，然后再加入一定量的水泥砂浆，一般配合比为1：2。泵浆的用量取决于输送管的长度。润滑阀箱需砂浆0.07m3，润滑30m管道需砂浆 0.07m3。管道弯头多，应适当增加砂浆用量。

４．２泵送作业

（１）泵机操作人员要经过严格训练，掌握泵机制工作原理及泵机制结构，熟悉泵机的操作程序，能处理一般简单事故。

（２）泵机用水泥砂浆润滑后，料斗内的泵浆未送完，就应输入混凝土，以防空气进入阀箱。如混凝土供应不上，应暂停泵送。

（３）刚开始泵送混凝土时，应缓慢压送，同时应检查泵机是否运转正常，输送管接头有无漏浆，如发现异常情况，应停泵检查。

（４）泵机料斗上应装有滤网，并派专人负责以防过大石块进入泵机。发现大石块应及时拣出，以免造成堵塞。

（５）泵送混凝土时，混凝土应充满料斗，料斗内混凝土面最低不得低于料斗口20cm。如混凝土供应不上，泵送需要停歇时，每隔10min 反泵一次，把料重新拌合，以免混凝土发生沉淀堵塞管道。

４．３清洗

泵机作业完成后，应立即清洗干净。清洗泵机时要把料斗里的混凝土全部送完，排净混凝土缸和阀箱内的混凝土。在冲洗混凝土缸和阀箱时，切记不要把手伸入阀箱，冲洗后把泵机总电源切断，把阀窗关好。

５．管道堵塞原因及防止措施塞

（1）混凝土配合比不合理，水泥用量过多，水灰比过大，混凝土坍落度变化大，都容易引起管道堵塞。

（2）管道敷设不合理。管道弯头过多，水平管长度太短，管道过长或固定不牢等都可使堵塞发生。

（3）泵送间停时间过长，管道中混凝土发生离析，使混凝土与管道的摩擦力增大而堵塞管道。

5.1堵塞部位的判断

（1）前面软管或管道堵塞。泵机反转时，吸回料斗的混凝土很少，再次压送，混凝土仍然送不出去。

（2）混凝土阀或锥形管堵塞。进行反向操作时，压力计指针仍然停在最高位置，混凝土回不到料斗中来。

（3）料斗喉部和混凝土缸出口都堵塞，主回路的压力计指针在压送压力下，活塞动作，但料斗内混凝土不见减少，混凝土压送不出去。

5.2防止管道堵塞措施及解决办法

（1）在料斗上加装滤网，防止大石块进入料斗。

（2）要严格控制混凝土的配合比，保证混凝土的坍落度不发生较大的变化。

（3）泵机操作期间，操作人员必须密切注意泵机压力变化。如发现压力升高，泵送困难。即应反泵，把混凝土抽回料斗搅拌后再送出。如多次反泵仍然不起作用，应停止泵送，拆卸堵塞管道，清洗干净再开始泵送。

堵管的常见原因：

高强混凝土泵送施工 篇4

在平原河网区域与铁路跨线地段内, 应该建设一种超低高度梁, 其有着最低高度、施工便利、造价还合理经济的特性点, 此梁型能使路堤高度极大降低, 经济效益还突出。

对于32m超低高度这种曲线梁, 混凝土设计强度级别达到C65, 由于短的初凝时期、大的水泥量, 所以应增快浇筑进度, 减小施工周期。运用泵进行流态混凝土的输送, 良好地解决了下料难及钢筋密集之类问题。

当超低高度梁进行张拉的时候, 为了对传力锚固阶段预应力就上缘混凝土造成的拉应力太大进行阻止, 可以加入适量钢纤维, 使混凝土抗裂性提升。钢纤混凝土和高强混凝土进行交叉施工, 浇筑难度也进而加大。

进行高强混凝土的配制, 最为重要的就是选择原材料, 另外为设计配合比以及施工控制, 三项互相联系、制约, 只要精心组织、设计, 优质梁就可生产出来。

2 合理选用原材料

2.1 水泥选用

配制高强混凝土, 应运用高强度级别的水泥, 进而能进行水泥用量的正确控制, 以免太大的水泥用量导致的问题。通过比较, 选择52.5的水泥进行C65混凝土的配制, 足以达到规范要求。

详细地讲, 对于前2片梁, 能够运用葛州坝水泥厂造出的三峡低热52.5等级的大坝水泥。此水泥的特点如下:高的后期强度, 要长时间的终张拉, 小的水化热, 温度增加还缓慢, 低的早期强度, 然而由于长的水泥输运距离, 供应难度大, 强度发展过缓, 对台座周转产生影响。合理分析许多因素, 选用山东水泥厂制造的“五岳”52.5等级的水泥。此水泥有较高的早期强度, 大的水化热, 较快的凝结时间, 初凝为1.5小时。所以浇筑的时候, 要运用对策, 确保混凝土初凝时间达到至少3h。

2.2 掺和料

由于在《预制后张法预应力混凝土铁路桥简支梁》 (GB7418-87) 内, 没有列出可以加入掺和料, 同时有关的技术文件也没有进行说明, 所以, 选择材料的时候, 不进行考虑。

2.3 粗骨料

处于胶州梁场四周120km中, 其中3个地方的碎石能进行高强度混凝土的配制, 通过观察, 进行距离梁场120km孟疃碎石的选择, 石灰岩是母岩, 达到142MPa的抗压度, 满足规范标准。对于生产工艺, 可以是锤击式破碎, 进行滚筛分级, 5-20mm级配比较好, 呈现针片状, 压碎指标值都达到规范标准, 进行C65混凝土用碎石的配制。进行配制之前, 所有都使用强制式搅拌机进行冲洗与搅拌, 保证石粉与泥块最终清除。

2.4 细骨料

实施高强混凝土用砂的配制, 应该符合下面的技术指标: (1) 砂一定为非碱活性材料; (2) 砂细度模数达到310-312, 高的砂硬度, 恰当的级配曲线; (3) 其中的含泥量低于1%, 没有泥块存在; (4) 砂坚固性满足规范。通过测试, 在大沽河前的朱毛砂, 达到上面的主要要求。

2.5 高效减水剂

进行高强混凝土的配制, 其中的技术关键是选用高效减水剂。通过一些出名厂家的分析与筛选, 淄博的NOF-1A价格合适, 小的泌水性, 作为制梁用的高效减水剂。

2.6 水

在养护与拌和的时候, 都使用饮用水。

3 配合比的合理设计

3.1 对32m超低高度曲线梁梁体进行混凝土配合比合理设计的时候, C65为混凝土强度级别, 弹性模量不小于3170×104MPa, 要求坍落度处于160mm之间。

对于混凝土试配强度, 一定要依照《铁路混凝土与砌体工程施工规范》 (TB10210-2001) 表5.8.4里面的规定。由于为新建梁场, 还没有进行资料统计, 对于混凝土强度的标准差值δ, 当混凝土强度级别高于C40的时候, 其达到510MPa, 通过计算分析, 混凝土施工配制强度达到73.2MPa。

对于水泥活性, 其按照52.5MPa强度保证值进行计算, 保证保证率。运用强度和水灰比之间具有的线性关系式, 水灰比0.322就能计算出。在混凝土内集料总用量的改变范围因为非常小, 高弹性模量及高强混凝土石子用量更加经受约束, 通常是1100-1180kg/m3, 使一立方米混凝土的粗骨料使用量算出, 进行砂率的调整。此配合比碎石用量能取为1140kg/m3。

按照《普通混凝土配合比设计规程》 (JJG55-2000) 的要求, 根据高强混凝土最高水泥量不能高于550kg, 最大用水量是550×01322=177kg便计算出来。当外加剂量处于018%-110%范围内的时候, 属于最佳掺量, 能选用中间值019%作为外加剂用量, 采用假定容重法, 进行初步配合比的正确计算。假定容重是2465kg/m3, 对于C65混凝土, 其中每m3用料配合比满足水∶外加剂:水泥∶砂∶石子等于177∶4195:550∶593∶1140。

分析试拌结果:当用水量达到172kg时候, 坍落度为175mm, 按照坍落度减少10mm, 用水量就增减215kg, 进行计算, 用水量应达到169kg/m3, 水泥用量达到169÷01322=525kg, 运用固定用水量法。选用分别的水泥量520、530、540、550, 对应地, 水灰比达到01325、01319、01313、01307, 进行配合比的分别计算, 实施试拌调整, 使用绝对体积法, 进行单方材料使用量的计算。

3.2 进行C65桥面板钢纤维混凝土配合比的合理设计, C65为钢纤维混凝土设计强度级别, 3170×104MPa为其设计弹性模量, 进行张拉时候桥面经受拉应力的抵抗为它的目的。

混凝土内钢纤维的掺量占据混凝土体积的1.3%-2.0%, 主要为了加大抗裂性。为确保弹性模量符合设计, 应降低砂率, 随后, 钢纤维的掺量应少, 根据具体的拌和, 一盘水泥用量为200kg, 一袋钢纤维为20kg, 在掺入40kg钢纤维情况下, 1m3混凝土里, 钢纤维是108kg, 一盘恰好为2袋, 便于施工, 钢纤维占据体积比为114%, 处于规定的范围中。

处于相同的水泥用量下, 钢纤维混凝土的抗压度比普通混凝土要大10%, 所以, 水灰比能够加大5%。用水量能于169-177kg之间进行调整。

4 施工控制

4.1 进行施工细则的制定, 确保梁体混凝土的质量, 其前提是试配恰当的理论配合比, 关键为合格的原材料, 同时施工控制也相当重要, 此点就高强混凝土变得更加重要。通过全面质量管理法, 找出原因, 制定对策, 按照原材料进行检查, 实施混凝土搅拌、浇筑及振捣, 都针对规范有了详细规定, 在施工之前, 为工人实施岗前培训。

4.2 浇筑运用泵送施工, 梁体浇筑完成后, 进行桥面钢纤维混凝土的浇筑, 两种混凝土浇筑时间差大概是3.5h。在夜间进行低温施工, 加入合适的缓凝剂, 把初凝时间增加到4h之上。在进料口, 坍落度为160mm, 入仓坍落度在130-140mm之间, 泵压处于28MPa之下, 比较好的可泵性。

4.3 当混凝土强度增加到53.5MPa时候, 完成拆模后, 进行初张拉, 在15-20d龄期, 合理检测混凝土弹性模量与抗压强度, 在强度增至68.5MPa之上的时候, 弹性模量增至3.70×104MPa之上时, 实施终张拉。

5 体会

5.1 为了确保弹性模量及强度符合设计, 对钢纤维混凝土常规砂率于50%-60%的制约进行了突破, 砂率降低至46%, 钢纤维混凝土的弹性模量与强度得以保障, 钢纤维混凝土的应用范围扩展。

5.2 为了确保梁体高强混凝土弹性模量与抗压强度符合设计要求, 使用最大石子用量法, 进行梁体混凝土配合比的设计, 此方法可行。

5.3 钢纤维混凝土处于低砂率之下, 200m远距离泵送顺利进行, 查询资料没有发现先例技术突破得到实现。

摘要：在路内每种梁型生产中, 32m后张法超低高度预应力混凝土曲线梁的制造具有最大的难度, 对于C65高强混凝土, 其具有高的弹性模量, 钢纤维混凝土和此混凝土进行交叉浇筑, 确保200m远距离泵送得以实现。

关键词：32m超低高度梁,高强混凝土,钢纤维混凝土,泵送混凝土,施工工艺

参考文献

[1]雍本编著.特种混凝土设计与施工[M].北京:中国建筑工业出版社, 1993.

高强混凝土泵送施工 篇5

摘 要：随着我国建筑业的不断发展，当前建筑工程也对于施工材料提出了更高的要求，而混凝土作为一种最常用的建筑材料，在建筑工程中发挥着非常重要的作用。高性能绿色混凝土当前在建筑工程之中得到了广泛的应用，因其耐久性、工作性能和强度都较好，所以受到了很多施工企业的青睐。但是高性能绿色混凝土对于配合比以及泵送工艺都有着较高的要求，如果配合比设计不合理或者是泵送施工工艺不合理，都将对于高性能绿色混凝土的质量造成严重的影响。所以文章主要就高性能绿色混凝土的配合比设计以及泵送施工进行了相应的研究。

大体积泵送混凝土与高层基础施工 篇6

【摘 要】在进行高层基础大体积混凝土泵送施工的过程中，不能够仅仅只看重混凝土自身的耐久性以及强度，还必须要不断的提升的混凝土形态的可泵送性，把混凝土自身所产生的最高温升不断的降低，从而使得混凝土的温差适当的减少。通过这种方法，能够有效的控制由于温度应力所产生的裂缝，使得施工能够一次完成，不埋下任何安全隐患。本篇文章主要针对高层基础大体积泵送混凝土施工技术的合理应用进行了深入的分析，以期为其它建筑工程建设过程中提供参考。

【关键词】高层基础；混凝土；大体积泵送

混凝土结构一直以来都有着较高的耐久性要求，但是混凝土结构在实际使用的过程中，会由于周边较多不利因素长期影响下，而导致其混凝土结构耐久性逐渐下降。混凝土结构耐久性质量隐患从短期的角度来看，会直接影响到混凝土结构的美观性以及它自身各项功能的实现；从长远的角度来看，混凝土结构耐久性下降之后会直接影响到整个建筑结构的完整性、安全性，放任其不断恶化下去，必然会成为一个重大的安全隐患，直接影响到整个建筑结构的使用寿命，只有通过有效的方式才能够提高混凝土结构的耐久性。

1.泵送混凝土施工中机械设备的布置

在泵送混凝土的施工过程中，真正能够有效的保证施工快速灵活、连续性的最为关键的一个泵送混凝土设备就是混凝土泵，绝大多数建筑工程所采用的都是活塞式混凝土泵，这种类型的混凝土泵主要是通过柴油机的液压功能来实现泵送混凝土的，在使用活塞式混凝土泵的过程中，每小时能够泵送至少60立方米的砼，其管径数据是D125mm。通常情况下都是利用现场搅拌站以及商品混凝土来共同合作完成混凝土的供料工作，但是这种施工方法却由于施工现场的空间狭小，无法快速的将数量众多的原料厂储存完毕，所以，在施工的现场，要采用两台反转式的搅拌机来进行商品砼补充的工作，以此来保证在进行混凝土泵送施工的过程中，能够保持泵送施工的连续性。

2.泵送混凝土过程中提高其可泵性

在泵送混凝土的过程中，混凝土自身所具有的可泵性能够直接影响到混凝土在凝固之后的性能，而在混凝土进行运输或者浇筑的过程中，还能够有效的避免离析现象的出现，混凝土自身的泵送行对于混凝土成型之后的耐久性、强度、刚度都这极大的影响，泵送混凝土硬化后的性能与非泵送混凝土硬化的性能相比较而言，都是受到混凝土所使用拌合物的制约，但是，泵送混凝土由于混合料所产生的影响比非泵送混凝土与混合料所产生的影响要大，尤其是在气温较为炎热的情况下，泵送混凝土的性能会有更为显著的表现。

2.1控制好配合比

对于在混凝土配备的过程中，在满足于混凝土的可泵性以及设计施工的条件下，尽可能的减少水泥和水的热化作用对于混凝土在进行硬化的过程中具有较大的影响。一般情况下，都会将水灰比例控制在0.45之内，否则，在进行混凝土硬化的时候就会因水灰比过大而使过多的水分蒸发，使内部产生孔隙而降低其抗渗性；倘若水灰比较小则会使混凝土在施工的时候出现孔隙而影响它的抗渗性。因此，在进行配制混凝土的时候，要适当减少水泥的含量，尽量的使水化热降低，使水化反应延迟。

为避免裂缝的产生，在选择水泥品种的时候要尽量的选择既可以降低水泥内部的水化热，又能满足于施工强度要求的低水化热的硅酸盐水泥，尽量的减少它的温差效应，当要求的强度越高的时候，水泥的要求也就越细小，要求也越高。

2.2控制各原材料的优良质量

泵送混凝土在进行搅拌的过程中，对于所使用的原材料以及配合的比例都有着极为严格的参数控制，在混凝土进行配比混合时，其中占最大比例的就是骨料，大约占到了混凝土总体材料的50%及以上，同时，混凝土自身的抗压、抗渗等性能也会直接受到骨料自身性能而产生较大的影响。通常情况下，制造泵送混凝土都会选择较大的粗骨料，并且骨料必须要拥有良好的级配，但是这些材料选择之前，必须要根据具体要求的管径来作为选择的基础，不能够将其他杂质或者海沙等材质混入到良好的级配碎石之中。泵送混凝土中所使用的细骨料，必须要使用中砂或者较粗砂，当然，配比的比例中严格要求了含砂率，不能够过多的使用到混凝土中去。科学合理的选择混凝土配比材料，能够有效的提高混凝土的整体性能，极强结构密实度，减少孔隙和裂缝，最终达到获得超高抗性混凝土的目的，因此，混凝土中的配合比对于混凝土性能来说有着极其重要的作用。

混凝土泵送的坍落度也应该做好控制和确定，首先应该控制加水量，不能单方面的追求混凝土不断流动的性能，而对其不断的加水，这样虽然能够增加混凝土的流动性，却无法保证混凝土的稳定性，这也会增加振捣后混凝土结构的离散性。粉煤灰的形态特征能够对混凝土拌合物的水流动性能有一定的影响，粉煤灰的掺入不仅能够将混凝土可泵性很好的改善，还能很好的将混凝土稳定性提高，使混凝土的干缩性降低，从一定的程度上将混凝土水灰比降低了，提高了混凝土抗渗的性能。

3.泵送混凝土施工技术的主要措施

（1）在进行混凝土浇筑的时候，可以采用分层浇筑、一个坡度、循序渐进、一次浇筑或一次到顶的方法进行分层布料施工，从而避免混凝土因为内外的温差导致裂缝出现，同时避免了拆除、接长和冲洗的时间，大大的提高了泵送的效率。

为了将水热化降低，应该合理的掺加粉煤灰，在混凝土成分配合比中，必须适当的添加粉煤灰。为了减少水泥的用量，降低水泥的水化热等，使混凝土的配合比更加完善，在混凝土配合比中，还应该合理的选择石子的级配，这样能够大大的降低混凝土总成分中的水泥用量。

（2）混凝土中的浇筑温度有效的降低，砂石原材料在进机的过程中，容易产生较高的温度，必须将它工作时的温度降低， 在堆放石子的地方，不断地浇地下水将其冷却，一般地下水的水温是在七度到八度左右，这样就能够使石子的温度从浇水之前的三十几度降至浇水以后的二十几度，给石子浇水这一环节，一方面降低了石子的温度，另一方面还可以使石子内部吸收足够的水分，来预防坍落偏低等不良后果的发生，在拉沙子的过程中应该对其进行淋水冷却，从而有效地降低砂子的温度。拌合料在出机时应该尽量把它的温度降低，在拌好拌合料以后，还要通过运输混凝土的专用车或者是泵送管等，把它输送到浇筑位置，如果施工时正直炎夏高温的天气，还要采取相关的措施预防拌合料的升温，在运输混凝土的专用车上，搭设必要的遮阳棚，在泵送管道上铺设能够保湿的草袋子等，还要不断地给草袋子浇水，用来防止混凝土拌合料在高温天气下的大幅度升温现象，使拌合料能够长期保持湿润的状态。

（3）在浇筑之后，混凝土的内部温度会不断的升高，因此，此时应该采取较长时间的养护措施，在混凝土的地板上适当的铺设合适的冷却管，要求所铺设的每条管道必须能够单独通水，内部通水的水源主要来自地下水，在对混凝土进行浇筑的同时也进行浇水养护，而进行必要的通水降温，一般都得持续半个月，保证混凝土的表面始终都处于湿润的环境中，这样才能有效的降低混凝土内部的高温。

4.结语

本文对泵送混凝土施工中机械设备的布置、泵送混凝土过程中提高其可泵性、泵送混凝土施工技术的主要措施三方面进行了阐述。讲述了大体积混凝土的结构首先应该具有较好的耐久性，以及所要采取的种种措施等，还有各方面的管理和维护，也只有如此，才能更好的保障我国建筑事业能够更加持续稳定的发展。

【参考文献】

[1]王艳波，邱荣喜.大体积混凝土施工技术应用[J].科技信息，2011（01）.

[2]范洪涛.浅谈大体积混凝土施工[J].黑龙江科技信息，2010（20）.

高强混凝土泵送施工 篇7

超高程泵送混凝土技术是指泵送高度超过200m的混凝土泵送技术。 随着城市化进程的推进,超高程建筑越来越多,混凝土强度越来越高,超高程泵送高强混凝土技术已成为超高程建筑施工技术不可或缺的关键。 泵送高强度混凝土时,泵送压力高、混凝土黏度大,施工困难,由此产生了一系列亟待解决的高强混凝土工作性能及施工技术等难题。 因此,研究高强度混凝土的超高程泵送技术,对于超高程建筑施工质量、施工效率具有重要的现实意义和实用价值[1]。

1 工程概况

本工程为通州运河核心区Ⅳ-08、Ⅳ-09 号多功能用地项目,其中8B商务公寓楼为框架+抗震墙结构,总建筑面积203639.09m2,为通州地标性建筑。地下4 层至地上48 层墙柱为C60 混凝土,C60 混凝土最大泵送高度为241m。 本工程的关键控制难点为:1混凝土超高程泵送的工作性问题,即混凝土的可泵性。 2何种泵送方案的问题,即高压泵机、泵管的选择及泵管的布置方案等。 本文针对该工程遇到的上述问题进行了逐一分析, 并通过优选原材料、优化配合比、确定泵送方案等措施,成功将C60 高强混凝土泵送至241m高度。

2 原材料的选择

要使高强超高程泵送混凝土既具有高强度,又具有优异的施工性能,其使用的原材料要比普通混凝土使用的原材料更为严格,不但要优选原材料的品质, 还要注意各原材料的匹配性及适应性问题。所以,选择与优化原材料是配置高强超高程泵送混凝土的首要任务。

2.1 水泥

水泥是高强混凝土中最主要的胶凝材料,选择优质水泥对配置超高程泵送高强混凝土非常重要。一般而言,配置高强混凝土应选用不低于42.5 级的硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥,且要注意水泥与高性能减水剂的适应性。 影响水泥与减水剂适应性主要有以下因素:1水泥的C3A含量与总碱含量。 2水泥的细度。 3水泥中石膏的种类与含量。 这三种因素都会影响新拌混凝土的工件性能,导致混凝土坍落度损失过大, 因而应避免选择C3A含量高,细度大的水泥。

本工程选用的是P·O 42.5 级水泥,其28d抗压强度为58.9MPa,标准稠度用水量为135g,比表面积为350m2/kg。

2.2 矿物掺合料

配置高强混凝土时, 提高胶凝体系的密实度、降低胶凝结构的孔隙率既能提高混凝土硬化后的性能,又能提高浆体的流动性。 这一目标可通过掺加不同比表面积、不同平均粒径的超细掺合料来实现。 最常用的超细掺合料有磨细粉煤灰、矿渣粉、硅灰等。 本工程使用了磨细粉煤灰和矿渣粉,矿渣粉的比表面积最高,其次是粉煤灰,最后是水泥。 三者合理匹配后,优化了胶凝体系结构,增加了胶凝体系的密度,改善了高强混凝土的可泵性,且早期强度低,后期强度提高,缓解了高强混凝土高水泥用量的早期高水化热,利于硬化结构的体积稳定性及耐久性。

本工程选用北京产Ⅰ级粉煤灰, 细度5.5%,比表面积500m2/kg,需水量比95%。 矿渣粉选用S105级矿粉,比表面积680m2/kg,28d活性指数110%。

2.3 骨料

骨料的颗粒形貌、粒径分布、力学性能以及与浆体之间可能影响黏结的化学反应对配置超高程泵送高强混凝土尤为重要,不仅影响新拌混凝土的和易性, 也影响硬化混凝土的力学性能及耐久性。细骨料应选择粒型较好的中砂,细度模数为2.7~3.0的砂能够达到最佳工作性能和抗压强度。 粗骨料通常采用粒径较小的粗骨料,因为粒径较小的粗骨料颗粒周围的应力集中较小,而应力集中主要是由于水泥浆体与骨料的弹性模量不同造成的[2], 若粗骨料粒径大,会使界面过渡薄弱区增大,浆体与骨料的机械黏合力下降,影响硬化后混凝土的强度。

本工程细骨料选用河北产Ⅱ区中砂,细度模数为2.9,含泥量1.0%,泥块含量0.1%。 粗骨料选用冀东产5~20mm碎石, 其颗粒形貌良好, 针片状含量1.5%,压碎指标值2.1%。

2.4 高性能减水剂

配置高强混凝土必须掺加减水率高的高性能减水剂。 高性能减水剂是一种与水泥颗粒产生物理化学相互作用的聚合物,其与胶凝材料的相容性决定了混凝土的工作性能。 故在选择高性能减水剂时一定要选择与水泥适应性好且有降黏作用的产品。高性能减水剂还要具有控制坍落度及坍落扩展度损失的作用,这对高强混凝土能否顺利超高程泵送起到至关重要作用。

本工程选用的是北京某公司生产的高性能减水剂,减水率30%,该减水剂质量稳定,与水泥的适应性好。

3 超高程泵送高强混凝土配合比设计及优化

超高程泵送要求混凝土具有优异的流动性和保水性,且混凝土不黏,以减少泵送阻力。 一般情况下,高强混凝土胶凝材料用量高,水胶比低,混凝土黏度较大,不利于泵送和密实。 为了保证混凝土的泵送性能,配合设计时,在满足力学性能的前提下,将混凝土的工作性作为混凝土配合比设计的重点。混凝土的优良工作性主要通过掺加高性能减水剂来实现,同时用掺加矿物掺合料来提高浆体的流动性。本工程用C60 泵送混凝土的设计指标见表1。试验时增加了倒置坍落度筒排空时间和T50 做为评价混凝土流动性及黏度的指标。

根据以往实际工程案例及试验, 初步确定C60混凝土的水胶比为0.29, 矿物掺合料掺量为30%,高性能减水剂的掺量采用厂家推荐的2.0%。 在以上技术参数的基础上,对混凝土配合比进行了优化试验,试验方案为研究不同胶材用量、矿物掺合料的不同掺加比例、不同的砂率对C60 混凝土工作性能及力学性能的影响, 试验指标为出机坍落度/扩展度、2h坍落度/扩展度损失、 倒置坍落度桶排空时间、T50 及28d、60d抗压强度。 通过对试验结果进行分析,优化出最佳配合比。

3.1 胶凝材料用量对超高程泵送C60 高强混凝土的影响

为了研究胶凝材料用量对高强混凝土的工作性及力学性能的影响, 本工程采用了520kg/m3、550kg/m3、590kg/m3三个胶凝材料用量进行试验,试验配合比见表2,试验结果见图1。

由图1 可见, 胶材用量从520kg/m3提高到590kg/m3后,混凝土的出机坍落度从245mm提高到275mm,扩展度从640mm提高到690mm,且随着胶材用量的提高,混凝土的出机坍落度和扩展度损失也在减小,倒置坍落度筒排空时间从15s降低至6.5s,T50扩展度从12s降低到5s。混凝土的工作性能大大提高,胶材用量提高后,混凝土浆体量增多,相同体积内骨料减少,混凝土流动性大大提高。混凝土28d抗压强度从65.7MPa提高到78.9MPa,60d抗压强度从68.5MPa提高到81.9MPa。无论从混凝土的工作性能还是混凝土的力学性能,都得到了改善。但590kg/m3胶材用量强度富余系数大,成本高,520kg/m3胶材用量强度偏低,不能满足设计指标要求,550kg/m3胶材用量满足高强泵送工作性能及力学性能的要求,是最佳选择。

3.2矿物掺合料掺加比例对超高程泵送混凝土性能的影响

本试验研究了不同掺加比例对超高泵送混凝土工作性及强度的影响,材料用量采用表2中序号2配合比,掺合料掺加比例为3∶7、4∶6、5∶5、6∶4、7∶3,试验结果见图2。

从图2可见,随着粉煤灰掺量的增加,混凝土的出机坍落度从245mm提高到275mm,扩展度从640mm提高到720mm,且2h后的坍落度及扩展度损失也降低,倒置坍落度桶排空时间从15s下降到5s,T50从14s下降到4s。说明粉煤灰充分地发挥了“滚珠”作用,使混凝土的工作性能得到明显改善,但混凝土的28d抗压强度从75.6MPa下降到63.2MPa,60d抗压强度从78.8MPa下降到70.2MPa,说明粉煤灰的火山灰活性不及矿粉的火山灰活性,使得强度下降明显。综合以上试验结果,选用5:5的比例,既可满足混凝土的工作性能,又满足混凝土的力学性能。

3.3砂率对超高程泵送混凝土的性能影响

本试验研究了不同砂率对超高程泵送混凝土工作性及强度的影响,材料用量采用表2中序号2用量,砂率采用37%、40%、43%、46%,试验结果见图3。

从图3 可以看出, 当砂率从37%增加到46%时, 混凝土的出机坍落度和扩展度先增加后减小,2h后坍落度及扩展度损失随着砂率的增加而增加,拐点出现在砂率为40%处。 倒置坍落度筒排空时间和T50时间也是呈现先减少后增加的情况, 拐点也出现在40%砂率处。 因此,40%砂率时,混凝土的各项工作性能达到最优。 当砂率为46%时,混凝土的坍落度及扩展度损失明显,倒坍筒排空时间为18s,T50时间为12s,混凝土流动速度明显减慢,混凝土的黏度增加。 这是因为提高砂率后,砂的比表面积增大,单位体积内包裹砂子的浆体减少,减少了水泥浆的润滑作用,影响了混凝土的工作性能。 随着砂率的增加,混凝土的抗压强度呈下降趋势,28d强度从75.6MPa下降到70.8MPa,60d抗压强度从78.8MPa下降到74.2MPa, 抗压强度下降不明显,故砂率对强度影响不大。 综合以上试验结果, 选用40%砂率最佳。

经多次试验,C60 超高程泵送混凝土最终采用的配合比及试验结果见表3。

4 泵送方案

高强混凝土的黏度大,其可泵性与普通混凝土有明显差别。 普通混凝土在管道内克服与管壁的摩擦而流动, 因泵送压力损失而产生的变形很小,即滑动产生的屈服值小于混凝土极限剪切强度。 而高强混凝土在泵送时本身易产生较大的变形,而极限剪切强度很小,即屈服值大于极限剪切强度[3]。 因此,除去混凝土本身的性能,需要有针对性地制定超高泵送方案,其中包括泵机选择、泵管选择、管道布置等。

4.1 泵机的选择

根据本工程的实际情况, 高度150m以上采用两台三一HBT90CH-2122D超高压泵,一台备用,最大出口压力22MPa,依据相关技术规程[4]对泵送至241m调试所需泵压进行验算,具体验算过程如下:

式中:

Pmax———混凝土最大泵送阻力,MPa;

L———各类布置状态下混凝土输送管路系统的累计水平换算距离,m;

ΔPH———混凝土在水平输送管内流动每m产生的压力损失,Pa/m;

Pf———混凝土泵送系统附件及泵体内部压力损失,MPa。

本工程,K1=300-S1,K2=400-S1,其中:r为混凝土输送管半径,m,r=0.0625,K1为粘着系数,Pa,K1=145,K2为速度系数,Pa·s/m,K2=245,S1为混凝土坍落度,mm,本工程S1=255,t2/t1为混凝土泵分配阀切换时间与活塞推压混凝土时间之比,取0.3,V2为混凝土拌合物在输送管内的平均流速,m/s,当排量为40m3/h时,流速约为0.65m/s,α2为径向压力与轴向压力之比,其值约为0.95,计算得:ΔPH=10701Pa/m;

本工程混凝土泵送所需最大水平输送距离为62m,最大垂直距为241m,换算长度为964m,90°弯管共6 个,水平换算长度按58m计,软管水平换算长度按20m计,总长度为1005m。

本工程共6 个弯管,设置6 个管路截止阀,2 个分配阀,故Pf=2.0MPa

由上述数据计算得:Pmax=14.18MPa。

选择超高程泵送设备时,需要保留25%泵压的富余量, 故14.18 ×1.25=17.72MPa, 小于设计值22MPa的泵压,符合要求。

4.2 泵管的选择

在超高压泵送施工中,超高压管内压力最大可达15MPa,纵向将产生17t的拉力,故需要选择耐高压管道系统。 受施工环境影响,管道拆装很不方便,因此对超高压管道的抗爆能力和耐磨损寿命要求特别高。 本工程采用特制耐磨超高压管道,厚度为9mm,并经特殊热处理,寿命比普通钢管提高4 倍以上,抗爆能力和耐磨性都满足高压泵送的需求。 密封装置采用密封性能可靠的○形圈端面密封形式,可耐100MPa的高压。

4.3 管径的选择

输送管管径越小,输送阻力越大,但管径过大的输送管抗爆能力差, 而且混凝土在管道内流速慢、停留时间长,影响混凝土的性能。 本工程采用的是125mm的输送管。

4.4 管道的布置

根据浇筑方案,布置泵管时,尽量少用弯管和软管,尽可能缩短管线长度。 本工程依据现场施工条件, 将混凝土泵布置在施工现场的施工道路上。首层水平泵管的长度不低于泵送总高度的1/5,即50m,水平泵管的总长度为62m。 为方便每个楼层混凝土的施工, 竖向管道采用按楼层模数进行配管,这样就能保证每层混凝土浇筑时,泵管均与楼层在同一高度。 在33~35 层分别设置90°弯管,以减小停泵时混凝土因自重压力回流。 泵管布置图见图4。

4.5 泵管的固定与冲洗

本工程泵送高度高,泵及混凝土的自重力和泵在工作中强大的冲击力很容易产生泵管的移动,移动过多会造成泵管的“飞脱”,造成极大安全问题。所以, 本工程的每节泵管都用至少一个固定夹固定,固定夹需要用焊接铁架固定。

每次混凝土浇筑前,用同强度等级砂浆充分润湿泵管。 浇筑结束后,采用直接水洗技术,用高压水将混凝土压至浇筑部位, 以避免混凝土的浪费,然后再用水进行彻底清洗。

4.6 泵送施工过程注意事项

每次泵送施工前,认真检查每车混凝土的工作性,主要包括测试坍落度/扩展度、倒置坍落度桶排空时间,目测混凝土有无离析、泌水等匀质性问题。混凝土浇注前,混凝土罐车应反转罐体,将混凝土搅拌均匀后方可入泵。 浇筑过程中及时观察泵压及泵管的运行情况,并做好记录。 混凝土浇筑结束后及时对裸露部位进行覆盖,防止混凝土表面失水产生裂缝。 因混凝土强度等级高,胶材用量高,混凝土的收缩变形大, 故拆模时间尽量延长至48h以后,拆除模板后, 立即包裹塑料布进行保温保湿养护,养护时间不得少于14d。

5 结语

本工程共泵达两万余m3的C60 高强混凝土,150m以上使用了超高压泵,泵送至241m的混凝土共达4000 多m3,未发生一次堵管事故,且混凝土强度合格率为100%。

随着城市进程的不断加快,各地超高程建筑物不断涌现。 超高程建筑物一般多使用高强混凝土,高强混凝土黏度大,泵送时易堵管,施工难度大。 本文介绍的原材料、优化配合比、泵机的选择等控制要点,可为今后类似工程提供借鉴。

摘要：针对通州运河核心区商务公寓工程中的C60高强混凝土的超高程泵送要求,从优选原材料入手,进行了混凝土配合比的设计及优化,对泵机所需的压力进行了验算,并对泵管的选择、泵管的布置及泵送施工过程进行了分析,成功地将C60高强混凝土泵送至241m处。

关键词：超高程泵送,高强混凝土,配合比优化,黏度,超高压泵

参考文献

[1]余成行,刘敬宇.C60超高泵送混凝土的配制与施工[J].混凝土,2008(6):71-76.

[2]王方刚.低粘超高强(C100)混凝土制备及其性能研究[D].武汉:武汉理工大学,2014.

[3]李辉,张浩.超高层高强度混凝土超高压泵送安全技术[J].建筑安全,2014(6):57-59.

纤维对泵送高强混凝土的影响 篇8

关键词：高强混凝土,泵送,矿渣,纤维,水胶比

1问题的提出

随着高强混凝土在高层建筑、桥梁工程、港口海洋工程、高架结构、大跨结构、防护工程、地下工程等领域的广泛应用, 泵送混凝土施工工艺伴随着上述工程的需要得到极大的发展和推广, 但在高强混凝土发展的同时也随之出现了一些问题, 早期开裂非常严重。这就提出了本文研究的问题, 如何减少高强混凝土的早期开裂, 提高混凝土的耐久性。近年来, 由于聚丙烯纤维低廉的价格以及使用的方便得到了许多人的关注, 但是由于聚丙烯纤维的增稠效应在泵送混凝土中很少使用, 本文讨论纤维对高强泵送混凝土性能的影响。

2原材料的选择

2.1 粗集料 (碎石)

粗集料筛分结果见表1。

2.2 细集料

细集料筛分结果见表2。

2.3 水泥

本文使用的是拉法基P.O42.5级水泥。此外, 外加剂使用的是高效泵送剂, 掺量为水泥质量的1%, 测得坍落度增加值为13 cm, 掺加普通聚丙烯纤维、矿渣掺合料。

3试验结果

3.1 新拌混凝土的工作性

根据以上材料试验设计如下两组配合比, 并测得坍落度、扩展度见表3, 表4。

由表3, 表4可以看出:1) 水灰比对流动性的影响:水灰比小, 流动性较差, 水灰比大, 流动性较好, 扩展度值大。A1, A2, A3组0 min的坍落度均大于200 mm, 三个数值相差不大, 其中A1组的水灰比为0.31, 所以坍落度和扩展度稍微小于其他两组, 但是相差不大, 也就是说在坍落度达到一定数值时, 水灰比对坍落度的影响很小。2) 单位用水量是影响混凝土流动性的重要因素;A组中的单位用水量为168 kg/m3, 坍落度和扩展度都较大, 并且它们之间的数值相差不大, B组中的单位用水量为180 kg/m3, B组间坍落度和扩展度数值也相近。3) 纤维的加入同时减小了坍落度和扩展度, 由于纤维增强了混凝土的粘聚性, 使混凝土的流动受到了限制, 所以坍落度和扩展度会减小, 显然纤维带给扩展度的影响更大。

3.2 抗压强度

由抗压强度测定值可以看出:水灰比是决定混凝土强度的重要因素;水泥水化时所需要的结合水只占水泥质量的23%左右, 但是在拌制混凝土时, 为了获得必要的流动性, 常需要较多的水。当混凝土硬化后, 多余的水分残留在混凝土中形成水泡, 水分蒸发后形成孔隙, 从而降低了混凝土的密实性, 实质是降低了混凝土抵抗荷载的有效断面积, 而且孔隙处往往产生应力集中, 促使混凝土在较低的应力下发生裂纹扩展以至断裂。所以水灰比小的混凝土在混凝土硬化后形成的孔隙数量相对较少, 强度相对较高。 纤维的加入提高了混凝土的抗压强度, 但是提高幅度不大。在前面分析过, 高强混凝土破坏的最薄弱环节是界面区, 界面区的薄弱一方面是氢氧化钙疏松的排列结构以及不利于强度的排列方式;另一方面就是界面区的微裂缝, 当混凝土受到荷载作用时, 首先是微裂纹的扩展以至破坏, 由于纤维的加入连接了微裂纹, 使其扩展速度减慢, 承受荷载的能力增强, 考虑到纤维的强度不是很高, 所以即使在混凝土中如我们分析的那样增强了混凝土的强度, 这个增强值也不会很大。此外, 混凝土的强度还受到养护条件, 拌合时间, 集料性质等因素的影响。

3.3 劈裂抗拉强度

从表5可以看出纤维的加入明显提高了混凝土的劈裂抗拉强度, 加入了纤维的三组配合比的混凝土要高出相同水灰比没有加纤维的混凝土的劈裂抗拉强度。

3.4 抗压弹性模量

随着水灰比的增大, 抗压弹性模量减小, 并且纤维减小了混凝土的抗压弹性模量。

3.5 混凝土的干缩

从混凝土的干缩测定值可以看出, 对于A组, 14 d前, A1和A3组的收缩比较大, 由于A1组的水泥用量最大, 所以收缩主要是由于水泥的水化引起的。而对于A3组, 它的用水量相对较大, 所以收缩主要是由于水分的蒸发引起的, 由于混凝土的收缩原因很多, 所以分析比较复杂, 并且各个原因引起的收缩不同, 比较混乱。而对于60 d的测量结果表明, 混凝土的继续水化占收缩很大的比重, 并且A1组的28 d～60 d的收缩率增加很快, 而其他两组相对较小。

对于B组, 前28 d的情况和A组很接近, 同样是B1和B3组的收缩较大, 但是在60 d的时候, 收缩却突然变小, 小于28 d的收缩, 主要是由于温度的升高, 混凝土受到热胀冷缩的作用, 收缩变小;另外一个因素就是纤维, 减少了水分的蒸发, 对收缩产生了有利的影响, 这两个方面综合起来, 表现出混凝土60 d的收缩情况。但是对于A组60 d的收缩之所以会很大, 一方面是水分的蒸发, 另一方面是水泥的水化, 虽然温度也同样升高, 但是热胀数值显然是很微小的。

4低掺量聚丙烯纤维在混凝土中的效应分析

4.1 增稠效应 (降低了坍落度)

纤维的增稠效应主要表现在对坍落度的减小, 稠度是指新拌混凝土软硬稀稠程度, 是混凝土的一项重要的工作性指标, 增大新拌混凝土的稠度才能够减少泌水和离析, 但是也减小了混凝土的流动性, 增大了混凝土振动密实排气的难度, 为了保证强度, 应适当增长成型振动的时间。

4.2 阻裂效应 (提高了劈裂抗拉强度和减小了混凝土的收缩)

纤维的阻裂效应表现在增加了劈裂抗拉强度和减小了收缩。聚丙烯纤维的阻裂效应是指对混凝土早期塑性开裂的抑制作用, 也是聚丙烯纤维最为主要的效应。纤维阻止混凝土发生不规则、无取向性的塑性开裂的能力与混凝土中纤维的间距有关, 对于不同品种的纤维, 这种能力则体现在纤维的细度上。宏观上理解聚丙烯纤维的阻裂效应, 可以看成是纤维对塑性期混凝土的增强作用, 这种增强效应的有效性主要和纤维在混凝土中的分散程度有关, 即纤维越细, 纤维间距越小, 增强作用越有效。

实际上, 纤维的阻裂效应不仅表现在能阻止塑性裂缝的产生, 还能有效抑制混凝土内部由于失水、水化热、泌水、收缩、自干燥等引起的微裂缝的产生, 聚丙烯纤维的阻裂效应实际是通过使硬化的混凝土具有更好的整体性, 达到了改善混凝土的内在品质和性能。但是面临的问题是纤维的阻裂效应对混凝土的有益处很难通过室内的试验加以评价。

5结语

1) 通过对原材料的严格控制和检验, 掺加矿物掺合料, 选用优质的P.O42.5R水泥可以配制出适合泵送工艺的高强混凝土。

2) 聚丙烯纤维在高强混凝土中可以起到增稠效应、阻裂效应, 增加了混凝土的抗拉强度, 降低混凝土的弹性模量, 减少混凝土的收缩, 可以减少高强混凝土的早期开裂问题, 并且由于聚丙烯纤维的价格比较低, 代替部分的钢纤维可以取得一定的经济效益。但是, 由于聚丙烯纤维的增稠效应减小了混凝土的流动性, 所以当使用泵送施工时, 应结合泵送高度考虑适当增大泵送剂的用量来提高混凝土的流动性。

3) 矿渣的加入根据理论的分析改善了混凝土界面区的性质, 使混凝土的强度得到提高, 在减少了水泥用量的同时, 减小了水化初期的水化热, 并且由于水泥用量的减少, 改善了收缩和开裂。尤其需要指出的是, 水泥的用量对收缩产生了很大的影响, 在水灰比适宜的情况下要尽可能的减少水泥用量, 同时增大矿物掺合料的掺量。

4) 根据本文中的A1和B1组的配合比可用于C70的混凝土;根据本文中的A2, A3, B2, B3组的配合比可以用于C60混凝土。

参考文献

[1]冯乃谦.高性能混凝土[M].北京:中国建筑工业出版社, 1996:13-14.

[2]徐至钧.纤维混凝土技术及应用[M].北京:中国建筑工业出版社, 2003:18.

[3]刘数华, 方坤河, 曾力, 等.混凝土抗裂评价指标综述[J].公路, 2004 (4) :105-107.

[4]王银国.泵送混凝土现浇板早期裂缝分析[J].温州大学学报, 2004, 17 (4) :69-71.

高强混凝土泵送施工 篇9

2016年6月16日,北京金隅集团(股份)公司880 m超高层泵送盘管实验,在天津混凝土公司滨海响螺湾站取得成功。将C130混凝土泵送到880 m高度是建筑行业最前沿的探索,其混凝土强度和泵送距离达到国际领先水平。

天津金隅混凝土公司依托金隅集团强大的科研实力,大力开展C130高强高性能自密实混凝土超高层泵送实验研究。在原材料选择上,通过对比最终选定玄武岩作为粗骨料,并委托大型骨料整形企业对优质石料进行破碎整形。在设备研发上,C130混凝土盘管实验采用直径125 mm高压泵管取代常规直径150 mm管,由于管径变小,使得泵送阻力增加,难度系数升高。研发人员利用国内自主研发的泵送动力响应数据测试方法,反馈推测混凝土运行状态,进而观测混凝土输送过程中细微变化。同时项目首次使用滑管仪,利用P-Q曲线得到混凝土流变性能。

泵送混凝土施工技术 篇10

1 施工特点

1) 施工快速、周期短。如1998年福大化催国家工程研究中心综合楼承台地梁混凝土体积252 m3, 要求一次浇完不留施工缝, 原计划用一台0.4 m3搅拌机要2天3夜才能完成, 实际采用商品混凝土泵送仅用8 h就完成了。2) 质量好。由于泵送施工采用流动混凝土, 具有流动性大的特点, 故浇灌混凝土时混凝土不易被钢筋阻挡, 稍加振动混凝土就可达到密实, 拆模后其混凝土表面的光滑程度比普通混凝土好得多, 质量比普通混凝土好。3) 节省人工, 提高功效。混凝土的泵送施工减少了二次倒运, 减少了工人工作的劳动强度。据经验统计泵送混凝土施工的速度达到了8 m3/工~15 m3/工, 比普通的混凝土浇灌施工方法提高功效3倍~5倍, 可比正常施工浇灌方法节约人工1/2~3/4。4) 方便施工, 不受场地条件限制。泵送混凝土施工只要合理布置好管路或浇筑泵车的线路, 就可把混凝土浇灌到任何地点, 不受场地条件限制如:施工现场狭小, 道路不良的地方都不必担心会影响泵送施工。5) 对混凝土的特殊要求。为保证混凝土具有良好的可泵性, 除对混凝土的原材料、配合比有严格的要求, 还对骨料的最大粒径、试配、砂率、水泥用量有一定的限制。为使混凝土流动, 还需在混凝土中添加一定的外加剂。6) 需要严密的施工组织与管理。泵送混凝土施工技术性比较强, 故对施工人员要求必须有一定的施工技能, 具有科学的施工管理措施, 否则, 一旦发生事故将措手不及。

2 施工工艺

2.1 泵送方式及泵送管的选择

混凝土输送泵有固定式和泵车两种, 选用时主要根据工程对象和具体条件而定。施工时场地较空旷, 便于泵车移动的浇筑地点可选用泵车;而对于场地狭窄的地方则采用固定式泵送混凝土。

泵送混凝土管的直径 (国产) 一般有100, 125, 150等三种规格, 并配拐弯角度的短管有15°, 30°, 45°, 60°, 90°, 采用时主要根据混凝土中骨料粒径和场地情况而定。一般要求管径大于最大粒径的3倍。

2.2 管路布置

对于泵车的管路布置要求:一般是整个线路布置尽量短、顺直, 少用弯管;如要使用弯管, 其曲率半径尽可能大。

对于固定式泵送混凝土时, 在垂直管中, 混凝土泵的输送压力不仅要克服混凝土在管内流动的摩擦力, 同时还要克服混凝土在输送高度范围内的重力。故在布管时垂直管道应加以固定, 固定间距为3 m左右。垂直管在楼板预留孔处用木楔子楔紧, 在墙及柱上每节管子不得少于一个固定点, 垂直管下端的弯管, 不能作为上部管道的支撑点。应设钢支撑承受垂直的管重量, 否则会影响泵送效果。

2.3 配合比设计

泵送混凝土的配合比设计与普通混凝土配合比设计一样, 主要依据《普通混凝土配合比设计技术规定》《钢筋混凝土工程施工及验收规范》, 最重要是必须满足泵送要求, 但应注意以下几点:1) 低于200号不适宜配置成泵送混凝土。因低标号的混凝土中水泥用量较少, 对于混凝土流化后的和易性较差, 不能满足泵送需要。2) 为避免混凝土流化后的分层、离析现象的产生, 对泵送的混凝土中的砂率要求要比普通混凝土高4%~6%, 有时甚至更高。3) 对每立方米混凝土中, 其细骨料须过0.315 mm筛孔微粒含量之和不少于15%, 粗骨料宜用连续级配的石子, 其最大粒径的选择要同时满足输送管的内径, 结构截面最小尺寸与钢筋间最小净距对骨料的要求, 并随泵送高度的变化递减, 应严格控制粗骨料中的针片状颗粒含量。注意避免使用碱性骨料。4) 采用粉煤灰作为外加剂。混凝土中掺入适量的粉煤灰可起到代替部分水泥的作用, 同时使得混凝土的流动性得到改善, 故可使工程的经济效益和社会效益得到提高。事实上, 根据这一推理已将粉煤灰广泛用于流态混凝土和其他混凝土中。5) 水胶比与胶结材料总量不仅对混凝土可泵性有影响, 而且影响混凝土强度与耐火性。水胶比过大或胶结材料过少, 混凝土的保水性差, 压力下容易离析泌水, 混凝土中的水泥砂浆层与管道内壁之间的摩擦阻力大。一般来说, 水胶比在0.45~0.60或胶结材料总量在450 kg/m3左右。6) 含砂率。细骨料的含砂率是泵送混凝土的重要指标之一。我国一直采用的混凝土设计标准是低坍落度, 低砂率。实践证明, 随着含砂率的增加, 强度和坍落度都随之减小, 但影响幅度较小。试验证明含砂率低的混凝土比较容易离析, 不易于泵送, 含砂率太高需要增加水泥的用量。

3 泵送施工注意事项

1) 事先必须对泵机操作人员进行技能操作培训及技术交底。2) 在安装泵送管时, 应检查管中是否有残留物, 尤其是弯管, 如有则应清除。管道接口处应加密封橡胶, 避免混凝土出现漏浆现象。3) 要求管道布置应牢固, 以减少泵送混凝土时其压力受到损失。4) 泵送混凝土时, 首先要在储料斗内装入清水并把水从管道内泵出, 起到清洗管道的作用。再向料斗内加入水泥砂浆 (水泥∶砂=1∶1或1∶2) 润滑泵机和管道。5) 夏季施工时, 对暴晒的水平管段采取覆盖、淋水降温等措施, 防止混凝土坍落度损失过大。冬季施工时要对泵管采取防冻措施, 如用草袋包扎等。雨季施工时要经常测定骨料的实际含水率, 及时调整粗细骨料与水的实际用量, 以避免坍落度的波动, 防止强度的损失。运输过程中还应注意防止雨水自出料口反流进混凝土中。6) 暂时中断泵送混凝土时, 要采用倒泵, 使管中混凝土形成前后往复运动, 以保持良好的可泵性。高温季节施工, 倒泵时间间隔应小于5 min。7) 有条件时, 最好设一台备用泵, 以防止泵机临时出现故障。8) 泵送混凝土完毕应立即清洗混凝土泵、布料器及管。管道拆除后, 应按不同规格分类堆放。9) 对施工中途新接驳的输送管, 应清洗管内杂物, 并用水或水泥砂浆润滑管道。

4 经济效益分析

从工程上混凝土采用泵送施工的经济效果看其优点是:速度快、效率高, 可大大缩短工期;而且大量节约劳动力, 从开支上讲, 可减少个人工资的支付;还有流动性大、振捣密实, 可避免结构上二次修补费用;在混凝土中掺入粉煤灰, 从而可取代大约10%~15%的水泥用量, 而且降低了水化热及流动性, 也可降低工程的成本;泵送的最大特点为其可一次性连续施工浇筑混凝土至现场, 从而减少了混凝土的二次倒运费用。但由于混凝土泵的价格昂贵、台班费用高、对材料要求高, 若采用商品混凝土需配备或租用混凝土输送车, 并增加混凝土的运费具有一次性投资量大的特点, 从而影响了其在工程上的应用范围。比如在高层建筑、超高层建筑、大体积混凝土中应用混凝土泵, 由于其利用率高, 设备占用台班少, 大量节约劳动力及通过利用率来进行对混凝土泵的折旧而达到经济效益效果;而在一般多层建筑, 其混凝土量少且分散, 由于其利用率低, 所以对企业而言是不经济的。

随着经济的不断发展, 建筑事业也不断得以完善发展, 高层建筑也不断增加, 施工技术的日新月异, 我们应该看到泵送混凝土的施工可加速施工进度, 提高工程的质量, 减少劳动力用量, 降低原材料损耗等优点, 从而给我们带来了社会效益和经济效益。

参考文献

[1]李占斌.泵送混凝土施工技术[J].山西建筑, 2006, 32 (13) :106-107.

[2]郝玉强, 赵海绒.浅析泵送混凝土施工技术[J].山西建筑, 2006, 32 (5) :127-128.

高强混凝土泵送施工 篇11

【关键词】泵送；混凝土；施工工艺；防止措施

0.工程概况

某工程为一栋独立别墅，建筑高度为12.30m，层数为地下1层，地上4层，建筑面积821.66m2，其中基底面积为179.58m2。

根据同类建筑物相关施工经验，初步拟定选用混凝土输送泵采用HBT50-13-90S型号。该型号最大理论输送量为66m3/h，可以满足现场的楼面浇筑需要。

1.泵送混凝土的施工工艺和方法

1.1泵送混凝土拌和

泵送混凝土所用各种原材料的质量应符合配合比要求，并根据原材料情况的变化及时调整配合比。泵送混凝土需用合格的拌和楼拌制，拌制时要严格控制骨料粒径和级配，防止混入超径颗粒，以免在后期泵送过程中发生管道堵塞。为减少运输中坍落度损失，应尽可能与搅拌站放在同一处直接供料，拌和楼与混凝土泵的生产效率要相匹配。混凝土的计量精度和拌合时间要符合有关规定。

1.2泵送混凝土运输

泵送混凝土宜用混凝土搅拌运输车运输，运输能力要大于混凝土泵的泵送能力，以便保证混凝土供应不中断，满足施工要求。

混凝土运输搅拌车装料前应用水冲洗滚筒，并排净滚筒中的多余水；为避免混凝土在运输过程中凝结，搅拌车在行进途中，搅拌筒应保持慢速转动。搅拌车在卸料前应先高速运转20s～30s，然后再反转卸料，以保证混凝土的和易性满足要求。如果中断卸料作业，应使搅拌筒低速搅拌混凝土。在混凝土泵进料斗上，应安置网筛并设专人监视卸料。避免粒径过大的骨料或异物进入混凝土泵造成堵塞。如果出现混凝土坍落度损失过大，可在保持水灰比不变的条件下同时加入水和水泥，搅拌后浇筑，除此之外，严禁往搅拌筒内随意加水。

1.3混凝土压送

开始压送混凝土时，应使混凝土泵低速运转，注意观察混凝土泵的输送压力和各部位的工作情况，在确认混凝土泵各部位工作正常后，再提高混凝土泵的运转速度，加大行干，转入正常压送。正常压送时，要保持连续压送，尽量避免压送中断。泵送时，受料斗内应经常有足够的混凝土，防止吸人空气造成阻塞。发现进入料斗的混凝土有离析状况时要暂停泵送，待搅拌均匀后再泵送。若骨料分离比较严重，料斗内灰浆明显不足时，应将分离的骨料清除或另外加砂浆，必要时可打开料斗底部闸门，把料斗内混凝土料全部排除。浇灌停歇压送中断期内，应采取一定的技术措施，防止输送管内混凝土离析或凝结而引起管路的堵塞。压送中断期内混凝土泵必须进行间隔推动，每隔 4min～5min一次，每次进行不少于4个行程的正、反转推动，以防止输送管的混凝土离析或凝结。如泵机停机时间超过 45min，应将存留在导管内的混凝土排出，并加以清洗。

1.4泵送混凝土浇筑、振捣、养护与拆模

泵送混凝土浇筑时，应根据工程结构特点、平面形状和几何尺寸、混凝土供应和泵送设备能力、劳动力和管理能力，以及周围场地大小等条件 ，预先划分好混凝土浇筑区。浇筑顺序：对同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序分层连续浇筑；当采用输送管输送混凝土时，应由远而近浇筑；当不允许留施工缝时，区域之间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间不得超过混凝土初凝时间；当下层混凝土初凝后，浇筑上层混凝土时，应先按留施工缝的规定处理。在实际应用时可根据泵送能力、仓面大小、周围施工场地情况等条件，采用水平分层法、推移浇筑法或分层推移浇筑法铺料，并合理确定浇筑顺序。水平分层浇筑是在一次浇筑区段进行混凝土浇筑时，整个混凝土浇筑大致在一个水平面上，一层浇筑完成后，再浇筑上一层，每个浇筑层厚一般40cm～50cm，这种方法适用于浇筑能力较大的中小仓面。推移浇筑法是从浇筑区段的一段开始，一直浇筑到顶部，然后按顺序向邻近推移直至完成整个浇筑仓面，这种方法适用于高度不大于2m的浇筑仓号。分层推移浇筑法综合上述两种方法而成，先在一个浇筑层中采用推移浇筑法，完成一定区域后，再向上一层发展，进而完成整个仓号浇筑。

这种分层浇筑便于振捣密实，也可避免一次浇到顶流淌较大的现象；同时减少浇筑过程中混凝土输送管道装拆工作量和泵车移动次数。泵送混凝土一般采用插入式振捣器捣固，振捣时间在15S～30S，间隔20min～30min后，进行第二次复振，且振动棒移动间距宜为400mm左右。泵送混凝土的养护方式与普通混凝土相同。

混凝土拆模：混凝土结构浇筑后，达到一定强度，方可拆模。模板拆卸日期，应按结构特点和混凝土所达到的强度来确定。现浇混凝土结构的拆模期限如下：

（1）不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受破坏，方可拆除。

（2）承重的模板应在混凝土达到下列强度以后，始能拆除。

底模拆除时的混凝土强度要求

（3）钢筋混凝土结构如在混凝土未达到第二条所规定的强度时进行拆模及承受荷载，应经过计算，复核结构在实际荷载作用下的强度。

（4）已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载。施工中不得超载使用，严禁堆放过量建筑材料。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。

1.5混凝土泵和输送管道的清洗

混凝土压送完毕后，对混凝土泵及输送管道要及时清洗 ，洗管前应先进行反转，以降低管内压力。清洗方法如下

（1）水洗。用高压水清洗的方法。S阀式的混凝土泵可泵水“自洗”，其他阀型的泵要另配高压水泵或专用的清洗泵附件，这时需要一个进水接头，与高压水泵连接的水管上有一个水阀，进水接头内要塞进一个海绵球和一个橡胶塞，橡胶塞在前与混凝土接触，海绵球在后与高压水接触。

水洗时，混凝土泵应采用大行程、低转速运转，放入的海绵球与混凝土之间不得有孔隙，以防止压力水越过海绵球混入混凝土中。清洗水应 由预先准备好的排浆管排走，不得将洗管残浆灌人已浇好的混凝土中。冬季施工时，应将全部水排清，将泵机活塞擦洗拭干，防止冻坏活塞环。

（2）气洗。用压缩空气吹洗。气洗步骤：如果是垂直向上泵送的管道布置，垂直管道下部又装有止流管者，应将止流插板插入，以防止垂直管中的混凝土倒流；拆去锥管，把与锥管连接的第一根直管管口的混凝土掏出一些，将管口清理干净，接上气洗接头，气洗接头内事先塞进一个浸透水的海绵球；在气洗接头上装有进、排气阀，并用软管与压缩空气管接通；在管道末端接上安全盖，安全盖孔口应朝下。如果管道末端是垂直向下或用 90。弯头朝下卸料者，可以不接安全盖；由于安全孔口朝下，压缩空气的反作用力可能将安全盖连同几节管子向上抬起而发生事故，故应将末端管道固定好；打开气阀，使压缩空气推动海绵球将混凝土压出。

气洗时，混凝土泵应采用大行程高速运转，压缩空气的压力采用 1 MVa；所使用的输送管的管壁厚度应在1.5nlrn以上，并在输送管出口处装防喷设备，施工人员要离开出口方向，防止骨料后海绵清洗时飞出伤人；在气洗过程 中，如果发生堵管，应先放气，将压力减至正常气压后，才能拆管进行排除工作。

2.结语

通过对泵送混凝土的现场质量的严格控制，采用必要防治措施，完全可以达到施工质量验收标准。

【参考文献】

[1]刘道南.混凝土工艺[M].北京：中国水利水电出版社，2000：133.

[2]成芳.关于混凝土泵泵送技术基本知识论述（九）[J].建设机械技术与管理，2002（2）：9.

浅谈泵送混凝土的施工 篇12

近年来随着建筑业的发展, 高层建筑的增多以往的混凝土施工工艺逐渐被淘汰, 泵送混凝土在建筑业占主导地位, 与传统的混凝土施工方法不同, 泵送混凝土在混凝土泵车的推动下沿输送泵管进行混凝土拌合物的输送与浇筑, 因而混凝土不但要满足设计强度要求的规定, 混凝土的耐久性、塌落度都要满足泵送管道对混凝土的要求, 这就要求混凝土的拌合物有较好的可泵性, 故在混凝土骨料的选择上必须遵循以下原则:

1.1粗骨料:粗骨料的级配, 粒径和形状对泵送混凝土的可泵性影响很大, 故在选择粗骨料时必须严格按照《混凝土泵送施工技术规范》 (JGJ/T10-95) 推荐的最佳级配进行, 另外要严格控制粗骨料最大的粒径与混凝土输送管之比, 一般控制在1:3-1:4之间, 以防止混凝土拌合物泵送时管道堵塞, 保证泵送顺利进行。1.2细骨料:细骨料对混凝土可泵送的影响比粗骨料大的多, 混凝土拌合物所以能在输送管中顺利流动, 是由于砂浆润滑管壁和粗骨料悬浮在砂浆中的缘故, 因此要求细骨料亦应有良好的级配, 混凝土泵送施工技术规程中推荐的级配曲线图。根据工程实践表明, 采用中砂适宜泵送混凝土故泵送混凝土宜采用中粗砂。1.3轻骨料:目前轻骨料的应用日益广泛, 但使用时要注意必须进行预湿, 否则易引起输送管阻塞, 一般预湿水量不小于15%~20%。1.4水泥:水泥品种对混凝土的可泵性有一定影响性, 一般可采用硅酸盐水泥, 普通硅酸盐水泥及矿渣硅酸盐水泥, 粉煤灰硅酸盐水泥为宜, 但均应符合标准规定。根据施工经验, 对矿渣硅酸盐水泥, 可采取适当措施提高砂率, 降低塌落度, 掺加粉煤灰, 提高保水性等技术措施, 以保证顺利地泵送混凝土, 对大体积混凝土采用矿渣硅酸盐水泥, 对降低水泥水化热, 防止过大温差引起温度裂缝是有利的, 因此在大体积混凝土泵送施工中多数采用矿渣硅酸盐水泥。1.5配合比:混凝土泵送时, 拌制出的强度必须符合设计要求。可泵性好的混凝土, 一般迎合指定的实验站进行试配, 一定要保证最小水泥用量, 以保证泵送的顺利进行。

2 泵送混凝土的质量控制措施

要保证泵送混凝土的质量, 应从原材料的选用、原材料的计量、混凝土的搅拌和运输、混凝土的泵送和浇筑、混凝土的养护和检验等全过程进行有效管理和控制, 才能使混凝土既有良好的可泵性又符合实设计规定的物理力学指标。2.1原材料的质量管理:骨料的性能对混凝土的可泵性有明显影响, 对泵送混凝土的骨料, 除符合《混凝土结构工程施工及验收规范》的有关规定外, 还要了解其级配情况, 另外对骨料的含泥量要严格控制。2.2混凝土的搅拌、运输过程中的质量管理:对该过程中的质量控制, 关键在于保证混凝土原材料的计量精度。混凝土搅拌均匀, 对良好的可泵性有利, 为此要保证混凝土最短搅拌时间的要求, 但搅拌时间不宜过长, 以免使粗骨料易碎, 加气量增大。另外搅拌时间过长会加速混凝土拌合物的凝结, 使混凝土塌落度损失加快, 造成混凝土泵送困难。2.3混凝土泵送过程中的质量管理:混凝土泵送过程中, 应随时检查混凝土的塌落度, 以保证混凝土的质量和可泵性。当发现混凝土可泵性差, 出现沁水、离析, 难以泵送和浇筑时, 应立即对混凝土的配合比、混凝土泵、配管、泵送工艺重新进行研究, 并应采取相应措施加以改善。

在混凝土泵送过程中, 应按规定取样和制作试块, 并按时进行试压, 以确保混凝土的质量。

摘要：结合工作实际, 针对泵送混凝土的施工原则和措施进行了阐述。