钢丝绳质量（共8篇）
钢丝绳质量 篇1
摘要：介绍了钢丝绳脂的各项质量指标, 并阐述了这些指标的测试方法。针对钢丝绳脂的检测方法及现行标准相关质量指标的内涵, 结合中原地区的实际情况, 笔者提议钢丝绳生产企业以及钢丝绳使用单位在选购钢丝绳脂时, 应选用较为适宜的钢丝绳脂及相应的维护脂, 以延长矿用钢丝绳的使用寿命。
关键词：钢丝绳脂,表面脂,麻芯脂,增摩脂
钢丝绳是矿井提升的重要部件, 合理的结构和有效的润滑将大大延长钢丝绳的使用寿命。而目前我国矿用钢丝绳因为使用环境恶劣和维护不当, 使用寿命普遍在2 a之内。钢丝绳脂是钢丝绳的专用防护脂, 主要包括钢丝绳表面脂和麻芯脂, 其中前者主要用于钢丝绳表面的防护, 而后者则主要用于内部麻芯的浸渍和对表面油脂的补充。本文将根据SH/T0387-92钢丝绳表面脂、SH/T0388-92钢丝绳麻芯脂对钢丝绳脂各项质量指标进行分析, 并对其测试方法进行简要介绍。
1 外观
钢丝绳脂的外观是指通过目测和感观来控制其质量的检查项目, 在实验室里, 主要检查钢丝绳脂的颜色、光泽、透明度、软硬度、黏附性等。检测方法是在光线下直接用肉眼观察均匀涂抹在玻璃板上的油脂样品。虽然这个项目简单且带有明显的人为经验, 但却可以用来初步判断润滑脂的质量优劣、黏附性和机械安定性。如笔者在钢丝绳检测检验过程中, 就发现国外进口钢丝绳表面用油脂颜色较浅, 且黏稠性、拉丝性和附着力明显优于国内钢丝绳脂产品。
2 滴点、低温性能
滴点和低温性能决定了钢丝绳脂的使用温度范围, 是钢丝绳脂的重要指标。我国钢丝绳使用地区较广, 自然条件差异悬殊, 部分地区在夏季温度高达40 ℃, 而部分地区在冬季最低气温可达-30 ℃。为使钢丝绳脂在高温下不融化流淌、低温下不脆裂脱落, 在较宽的温度范围内保持防护作用, 就需要钢丝绳脂具有良好的高低温性能。其中, 滴点的检测方法是将钢丝绳脂装入特定脂杯加热融化, 记录开始滴出第1滴脂液的温度。此温度可表征钢丝绳脂的热安定性能, 预测钢丝绳脂的最高使用温度。润滑脂的滴点越高, 其耐温性能越高, 使用温度也就越高。一般来讲, 润滑脂的使用温度应低于滴点15～20 ℃[1]。从现行标准可以看到, 麻芯脂的滴点要比表面脂低得多, 一旦麻芯脂被挤出与表面脂混合, 则会造成钢丝绳表面脂滴点的下降, 这是造成钢丝绳表面油脂流淌的主要原因。因此, 国内外部分钢丝绳生产企业通常将钢丝绳表面和麻芯采用相同的表面脂。而低温性能的检测方法是将涂有脂样的铜片在规定的-30 ℃条件下保持30 min后, 弯曲180°, 观察是否有脆裂的现象。钢丝绳脂在低温环境下, 稠度和黏度都会增大, 脂膜开始变硬龟裂脱落, 导致防护失效, 钢丝绳就会受到磨损, 从而缩短使用寿命。
3 运动黏度
对于钢丝绳的使用部位, 通常要求钢丝绳脂具有较强的附着力, 能够承受机械运动, 以免从钢丝绳中甩落出来, 这就要求钢丝绳脂要有一定的黏性, 具体表现在合适的黏度上。黏度是度量流体黏性大小的物理量, 是表明液体流动特性的一项指标。黏度越大, 油膜附着力越强, 越不容易流动甩落。钢丝绳脂运动黏度的测定方法是在规定的100 ℃条件下, 一定体积的脂液在重力作用下流经标定好的毛细管黏度计所用的时间, 利用黏度计的毛细管常数与流动时间的乘积可计算该温度下钢丝绳脂的运动黏度Vt。Vt=ct, 其中c为毛细管黏度计常数;t为试样的平均流动时间。
4 水溶性酸或碱
钢丝绳脂中的水溶性酸是指溶于水的低分子有机酸和无机酸, 水溶性碱是指溶于水的碱和碱性化合物。其来源一方面是基础油和添加剂生产过程中残留的, 一方面是成品油脂在储存和使用过程中氧化变质产生的。特别是低分子有机酸的存在, 会对金属产生腐蚀作用, 还会使油脂变稀, 破坏胶体的安定性。水溶性酸或碱的测定方法是用一定量的中性蒸馏水与钢丝绳脂在一定的温度下混合, 加热融化至沸腾, 利用蒸馏水将润滑脂中的水溶性酸和碱抽提出来, 过滤出蒸馏水溶液, 用指示剂或酸度计测定它的酸性或碱性。
5 腐蚀试验
腐蚀试验是测定润滑脂对金属有无腐蚀的一种方法。产生腐蚀的原因有:①润滑脂本身含有过量的游离有机酸、碱、活性硫化物等;②润滑脂氧化安定性差, 储存和使用过程中被氧化, 产生新的有机酸等[2]。测试过程是将金属试片浸入润滑脂在100 ℃条件下经过3 h后, 观察金属试片所发生的颜色变化, 以此确定润滑脂对金属的腐蚀性。
6 滑落试验
钢丝绳脂在工作环境下, 要求具有良好的黏附度, 特别是在较高的温度下能够保持, 以免钢丝绳在使用过程中被甩落而导致防护失效。滑落试验是将涂好钢丝绳表面脂的钢片置于55 ℃条件下, 经1 h后观察表面脂从钢片表面滑落的情况。由于麻芯脂滴点低于55 ℃, 所以无需进行此项试验。
7 水分
钢丝绳脂属于烃基润滑脂[3], 其水分的主要存在形式是游离水。水分被吸附或夹杂在润滑脂中, 对润滑脂有害, 会降低润滑脂的防腐防锈性、机械安定性和化学安定性。水分的测定方法是利用蒸馏的原理, 将一定量的试样与无水溶剂混合, 在规定的水分测定器中进行蒸馏, 溶剂和水一起蒸发出并冷凝在一个接收器中不断分离, 因为水的密度比溶剂密度大, 水便沉淀在带刻度的接收器下部, 溶剂返回蒸馏瓶进行回流。根据试样的用量和蒸发出水分的体积, 求得水分的质量百分比X (%) 。一般认为接收器中水的体积小于0.03 mL时, 认为合格。X=100V/G, 其中V为接收器中水分的体积;G为试样质量。
8 湿热试验、盐雾试验
经常处于冰雪、雨水、风沙、含硫气体、盐雾、盐水等恶劣环境, 钢丝绳会受到较大的腐蚀作用, 钢丝绳脂的使用可以有效阻断有害物质与钢丝绳的直接接触, 减少电化学反应, 从而减少锈蚀, 保护钢丝, 延长钢丝绳的寿命[4]。湿热试验、盐雾试验主要评价钢丝绳脂的防锈性能, 即润滑脂阻止与其接触的金属部件生锈的能力, 是润滑脂的重要指标之一。湿热试验和盐雾试验是模拟特定的使用环境, 将涂覆有脂样的钢片置于湿热试验箱或盐雾试验箱内, 达到规定的时间后, 评定钢片的锈蚀度。
9 结语
钢丝绳脂的各项质量指标是对其性能要求的体现 (如防护性能、防腐防锈性能、增摩性能等) , 为此在选购钢丝绳脂时, 应考虑具体的使用用途和环境 (如摩擦式提升与缠绕式提升所用钢丝绳脂是不同的, 必须采用增摩脂) ;另外, 目前有的煤矿企业对钢丝绳的维护并不了解, 采用黄油或机油代替维护油脂, 这是不科学的, 维护油脂要与钢丝绳生产时所采用脂的类型和型号相同。
针对中原地区的气候特征和矿山企业的实际情况, 应优先选用滴点大于60 ℃、低温性能达到-30 ℃条件下不脆裂、其他指标满足标准要求的表面脂及相应的维护脂产品。总之, 只有正确地选择和定期的维护, 方可有效加强钢丝绳的使用效果, 延长其使用寿命。
参考文献
[1]王先会.润滑油脂生产技术[M].北京:中国石化出版社, 2009.
[2]谢凤, 郑发正.润滑脂的质量指标及使用意义[J].合成润滑材料, 2003, 30 (1) :43-45.
[3]朱延彬.润滑脂技术大全[M].北京:中国石化出版社, 2009.
[4]汤思忠.钢丝绳用油脂的选购和使用[J].金属制品, 2008, 34 (1) :30-32.
钢丝绳质量 篇2
1、每天使用绞车运输前，机电维修工对钢丝绳进行全面检查（如钢丝绳已缠回滚筒，必须放出进行检查）。斜长大于150米时，每隔50米检查一个点，下一次检查时挪开30米再设点进行检查。斜长在150米内时，每隔20米检查一个点，下一次检查时挪开10米再设点进行检查；斜长在30米以内的全面检查。每一个点的检查数据都必须填入检查记录。
2、新投入使用的钢丝绳必须在第二天要进行检查，主要是绳头和钢丝绳的伸长量等。
3、钢丝绳检查方法：
（1）、采用游标卡尺，测量钢丝绳的直径，必须以测点的最小直径为准。若钢丝绳的直径磨损不超过10%，允许降低拉车数量继续使用，若钢丝绳的表面磨损超过钢丝绳直径的10%（Φ12.5mm=11.25mm;Φ15mm=13.5mm;Φ18.5mm=16.65mm;Φ21.5mm=19.35mm;Φ24.5mm=22.05mm）时，应立即更换。
⑵、采用目测
常使用的钢丝绳型号是6×19＋1的钢丝绳（一根钢丝绳是由6股合成，每股有19丝，一根麻绳芯）。检查的方法是通过手、眼进行检查。使用中的钢丝绳如出现整股断裂或者钢丝绳的绳芯被挤出，此根钢丝绳应不能再使用；但有时不一定是整股断裂，而是断丝，如钢丝绳在一个节距中断裂的根数超过11根时，钢丝绳不得再使用，立即更换。
（3）、表面腐蚀
检查的方法是通过眼进行查看。钢丝绳如长期不使用，受到井下自然条件、水及化学腐蚀，钢丝绳的表面会出现腐蚀引起的麻点。当整根钢丝绳外表面受到腐蚀而形成的麻面达到肉眼容易看出来时，该钢丝绳不能继续使用，应立即更换；针对使用的西鲁式钢丝绳，使用10个月后，必须进行断绳检查。（在板钩前30米处斩断，检查绳芯和钢丝磨损、内部锈蚀等情况）在特殊环境（如有淋水或井巷潮湿的地方）6个月就必须进行断绳检查。
（4）、超载
超载使用过的钢丝绳不得再继续使用。在现场判断是否超载的方法是通过外观观察来判断。如发现钢丝绳外观严重变形、结构被破坏、绳芯被挤出和有明显的卷缩、堆聚等现象时，应立即更换。
钢丝绳质量 篇3
关键词：接口,输送带,硫化接头,跑胶
钱家营矿业公司井下十采二部皮带机, 长1300m宽1200mm, 坡度为7.5°, 整机共二十七个接口, 是-600东水平十采区原煤外运的咽喉要道, 胶带胶接质量的好坏将直接影响该矿的原煤生产。我单位以前胶接的这种类型胶带还未能做到100%优良, 有返工现象发生, 造成延误工期和不必要的浪费。这次胶接在-600m井下, 胶接环境恶劣, 影响胶接质量的因素太多。
一、现状调查
我单位多年来自主硫化粘接接口, 但胶接质量缺陷还是有的, 虽然经处理达到了胶接的强度要求, 但这说明我们在强力皮带胶接质量上还存在不足之处。
由排列图可以看出硫化面气泡、局部粘合不好是影响胶接质量的重点问题。
二、目标确定
消除硫化面气泡及局部粘合不好现象的发生。
目标论证
自1987年我单位开始胶接这种胶带以来, 至今已胶接了110余个口, 从质量缺陷记录看硫化面气泡及局部粘合不好的这类缺陷只占了6.3%, 这就说明优良率还是很高的, 只要我们严加控制, 实现这一目标是完全有可能的。
三、原因分析
硫化面气泡和局部粘合不好现象是胶带胶接的大敌, 硫化面气泡其实也是一种内部粘合不好的外在表现, 这种气泡主要产生在包裹钢丝绳的两芯胶之间, 最后在硫化器减压时透过芯胶在盖胶的硫化面形成气泡。
造成硫化气泡和局部粘合不好的因素很多, 控制起来有一定的难度, 小组成员采用头脑风暴法对这一缺陷形成的原因进行了分析。
四、要因确定
我对因果图上的原因进行了逐一分析论证。
1、绳和结合面不干净——绳和结合面不干净是粘合面不好
的主要原因, 彼此分开, 包有橡胶的钢丝绳应一根一根地用打毛机打毛且不能磨亮露出钢丝绳, 芯胶, 盖胶及打毛的绳要用120#汽油清洗干净, 才能刷胶浆硫化——是要因。
2、芯胶、盖胶及绳刷胶浆不匀——刷胶浆是为了让他们彼此之间相互有一点附着力, 便相对固定下来——不是要因。
3、保温、保压时间不足——硫化胶接是在一定的压力和温
度下一定时间完成的, 这次的硫化时间及压力经计算为在单位面积1.6Mpa的压力, 145±5℃的温度下硫化1小时, 如果硫化时间不能保证是不可能胶接好的——是要因。
4、硫化器压力温度不均——我深入硫化现场对硫化器进行
试验评定, 硫化器的8个液压缸是串在一起的压力一定是均匀的且经试验压力能满足压力的要求, 其上下箱板各局部的温度只要严格按硫化器使用说明书操作, 各局部的温度均匀是可以保证的——是非要因。
5、水蒸气炉达不到硫化要求——同一天我也对水蒸气炉做
了试验在蒸汽压力达到0.35Mpa时蒸汽温度也达到了硫化的最高温度145℃, 此次硫化温度要求是140±5℃——不是要因。
6、粘接胶料的成分和原胶带的成分不符——在《胶带使
用指南》一书中有“接头时应采用全新胶料, 胶浆等它们的成分与性能必须与制造带子时采用的材料相符”的要求——是要因。
7、空气湿度大在结合面上凝结的水气不易清除——结合面
上的水气在排列上钢丝绳以后是不易清除, 它在两芯胶间经高温成蒸汽后是在硫化面上形成气泡的主要原因——是要因。
8、钢丝绳排列不顺直——钢丝绳排列不顺直不是造成硫化
面气泡和局部粘接不好的原因, 不顺直特别严重形成重叠的, 也只是影响外观成形——不是要因。
9、胶浆不干就硫化——各剥离面所刷的两遍胶浆, 各涂刷
一次都要充分干燥, 如果干燥不足就硫化易产生气泡, 导致粘合性能降低——是要因。
1 0、作业现场远离井口、狭窄——这些环境因素对胶接质
量的影响是间接的是通过人发生作用的只要抓住了人这一要素, 这些问题是可以克服的——不是要因。
最后将要因确定为:
(1) 绳和结合面不干净。
(2) 保温、保压时间不足。
(3) 粘接胶料的成分和原胶带的成分不符。
(4) 空气湿度大, 在结合面上凝结的水气不易清除。
(5) 胶浆不干就硫化。
五、对策实施
1、我在18号将参加硫化胶接的24人全部集中到一起重点贯
彻了《强力皮带硫化作业指导书》并且将制定好相应的奖罚办法, 也并做贯彻, 如不服从质检员监督的, 质检员有权责令其立即离开胶接现场。
2、从沈阳胶带总厂定的胶料也运抵施工现场彻底解决了胶料本身的问题。
3、以前胶接是在冷箱板上进行铺设, 排绳操作, 最后扣上
上箱板加压, 升温开始硫化过程的, 这次为了解决胶合面及绳上的水气问题, 我打破常规, 提出了预热下箱板的建议, 经讨论一致认为这一改进既可蒸发掉粘接面及绳上的水气, 又可缩短升温时间从而提高了劳动效率。
六、效果检查
7月20号两点班正式开始硫化胶接第一个口, 于次日凌晨2:00钟第一个口硫化完成, 经有关技术领导鉴定, 该口完全符合外观及强度要求, 接下来的二十六个口均按对策实施, 全部实现了消除硫化面气泡及局部粘合不好的现象, 实现了预期定下的目标。
1、这一目标的实现不仅保证了胶带运输机的正常安全高效的使用, 而且还节约了因返工出现的人、材、物的浪费。
2、提高了员工素质, 积累了宝贵的经验, 为下一步施工打下了良好的基础
七、巩固措施
1、借当前质量、职业安全健康认证的东风将质量教育坚持经常。
2、将有关的规章制度纳入日常管理中, 充分肯定质检工作。
3、搞好质检员的培训, 考核工作, 强化质检队伍。
4、把新技术, 新工艺记录在案, 进行推广, 将技术化为生产力。
化学置换镀铜钢丝表面质量改进 篇4
关键词：化学镀铜,表面缺陷,表面脱铜,工艺参数
1 问题提出
化学置换镀铜钢丝使用在轮胎、塑料等行业, 要求铜层抽出力达到 (500~600) N, 钢丝强度达到1780MPa以上, 化学置换镀铜的钢丝, 经过拉拔后, 钢丝能达到此要求。化学置换镀铜工艺简单, 生产成本较低, 生产环保。但是化学置换镀铜随环境的温度变化较大, 工艺较难控制, 稍有不慎, 会使铜层脱落质量问题。一但镀铜钢丝存在铜层质量问题, 钢丝铜层去除困难, 钢丝只有作废, 降低了钢丝的成材率, 增加了生产成本。
对此, 笔者通过多年的探索与分析, 解决了化学置换镀铜钢丝脱铜难题。
2 改进措施
2.1 工艺流程
钢丝化学镀铜的生产工艺流程有:
配把—穿线—酸洗—高压水冲洗—化学镀铜—涂石灰
其中:配把是指把成卷的钢丝按工艺配制成规定的把重。穿线是指把配好的钢丝穿在铁杠子上, 钢丝穿在铁杠子便于操作, 行车直接吊铁杆子上的耳朵, 很方便完成钢丝化学镀铜的整个工艺流程。酸洗是采用硫酸洗, 钢丝放在里面浸泡。高压水冲洗是把钢丝表面洗干净。常规的钢丝化学镀铜是以电化学置换反应为基础, 硫酸铜溶液提供铜离子, 利用铜的电极电位比铁高以及钢丝表面化学成分等因素的影响, 使各部位的电极电位不一, 电极电位低的金属铁为阳极, 电极电位较高的杂质为阴极, 将钢丝浸入一定浓度的硫酸铜镀液中由铁置换铜而得到铜层。涂石灰在流程中起到中和的作用。
2.2 原因分析
要得到细而致密光亮的铜层, 必须控制好温度和浓度和时间。溶液的酸度、温度和硫酸铜的浓度及铁离子浓度等都是决定铜离子沉积速度的因素。脱铜原因有很多, 笔者根据多年的生产实际经验, 发现脱铜是由于钢丝镀铜前表面未能完全清洗便进行镀铜, 引起脱铜。
2.3 调整工艺参数
1) 酸洗脱脂。将光面半成品钢丝在酸槽中浸泡0.5~1h, 硫酸的质量浓度为60g/l, 温度为60℃, 经过浸泡的钢丝表面呈灰白色, 用揩拭法检查表面的油脂已大幅减少。
2) 控制镀液的酸度。镀液中不添加硫酸, 则会生成铜粉 (Cu2O) 。若硫酸过高, 反应速度快, 析氢严重使铜层疏松多孔, 从而脱铜。所有镀液中的硫酸含量应控制在 (16~24) g/l。
3) 控制好镀液的温度。镀液的温度影响特别大。温度太高沉积速度加快, 是铜层结晶粗糙、铜层加厚、疏松、脱落。在同样的酸度、浓度的条件下, 镀液温度高, 析氢严重, 铜层附着力差。反之, 在低温下镀铜, 虽然能得到光亮致密的镀层, 但浸镀时间过长影响生产效率。所有控制好镀液温度在 (10~30) ℃。
4) 降低钢丝的堆集密度。镀铜时, 采用穿线杠穿上钢丝, 行车吊着穿线杠进镀液, 钢丝间的间隙直接影响镀铜的质量, 钢丝堆积密度过大, 钢丝紧紧挤在一起, 钢丝间的间隙过低, 钢丝与钢丝间的接触面上, Cu2+离子无法在钢丝上沉积。影响镀层的连续均匀性, 导致堆积密度过大的钢丝清洗不干净而脱铜。堆积密度从300kg/m降低到200kg/m (200kg钢丝的重量, 1m穿线杠的长度) , 增大钢丝间空隙, 利于钢丝的表面清洗。
5) 降低在空气中的停留时间。空气中有大量的氧气、水雾、酸雾, 钢基与氧气结合, 在潮湿的空气中迅速生成氧化物, 影响后续镀铜时钢基与铜层的结合力, 在空气中停留的时间由8秒降低到5秒。通过生产实践证明, 钢丝在空气中停留5秒钟, 表面产生的氧化物少, 不影响后续镀铜质量。
6) 改变添加络合剂硫胶[ (NH2) CS) ]添加的方式。在镀液中添加一种或多种减缓铜离子置换速度的络合剂硫胶, 通过与铜离子络合形成电离度较小的络合铜离子, 降低铜离子的电极电位, 抑制镀液的镀铜速度, 从而细化铜层晶粒、改善铜层质量, 可获得致密、光亮、结合力高的铜层。络合物虽然能与铜离子进行有效络合, 把以前两小时加的量平均分成一小时来添加。少加, 勤加, 达到均匀添加的目的。
7) 增加镀液循环。封闭的单槽镀铜时, 采用吹压缩空气的方式, 使镀液充分处在循环状态, 保证镀液均匀一致, 利于镀液的控制和镀层质量的控制。
8) 控制硫酸亚铁含量。镀液中亚铁离子浓度对镀液使用寿命影响较大, 当亚铁离子增加到一定值时, 铜层的附着力会降低, 铜层的颜色也会发生改变。所有亚铁离子浓度应控制在≤140g/l的范围内。
3 改进效果
通过合理的调整工艺参数, 完善工艺制度, 基本解决了由于表面残留油脂造成脱铜缺陷, 有效的减少了不合格品的产生, 使产品合格率提高到99%以上, 增加了客户满意度和市场竞争力。
4 结语
分析化学镀铜钢丝在生产过程中出现表面脱铜的原因, 采取如下改进措施:1) 采用质量浓度为40~60g/l, 温度为60℃的硫酸溶液对半成品钢丝浸泡0.5~1h, 以便有效脱脂;2) 降低钢丝堆积密度, 堆积密度从300kg/m降低到200kg/m, 利于钢丝的表面清洗;3) 降低在空气中的停留时间, 在空气中停留的时间由8秒降低到5秒。4) 络合剂硫胶[ (NH2) CS) ]添加的方式改为每小时加一次;5) 增加镀液循环。
通过以上措施改进, 产品合格率提高到99%以上, 基本解决了化学镀铜钢丝表面脱铜问题。铜层未发生脱落, 满足了生产需求, 同时提高了钢丝成材率。
参考文献
[1]李坤.镀铜焊丝夏季生锈的成因分析及对策[J].金属制品, 2011.
[2]韩观昌, 王允禧, 袁康.钢丝产生工艺和设备[M].北京科技大学, 1988.
[3]李志深.钢丝生产工艺[M].湘潭钢铁厂职工大学编印, 1988.
[4]李坤, 曲传颂.化学置换镀铜焊丝的防锈措施[J].金属制品, 2009.
[5]高蕊, 王惜宝.分子筛型与KG型复合添加剂对焊丝化学镀铜质量的影响[J].金属制品, 2011.
钢丝绳质量 篇5
关键词：钢丝网架,外墙外保温施工,缺陷,措施
1 工程概况
本工程位于太原市和平南路115号,在中国电子科技集团第二研究所院内,外墙保温采用钢丝网架现浇聚苯板,结构类型为框架剪力墙,见图1。
聚苯板外墙外保温是建筑节能的一部分,建筑节能不仅能节约能源、降低开支、改善室内热环境,而且可以减少环境污染和温室效应,保持生态平衡和可持续发展。
2 施工现场质量情况分析
由于本项目进行外墙外保温施工,选用的施工队伍以往未进行过现浇外保温施工,无同类工程施工经验,所以决定在一层外墙进行样板施工,针对影响钢丝网架外墙聚苯板外墙外保温施工质量影响的因素,对完成的外墙保温样板墙展开现场调查并收集数据,对施工中出现的质量缺陷进行统计,调查结果见表1,表2。
由表1,表2可以看出,影响外墙钢丝网架外墙外保温质量的问题主要是阴阳角方正,污染,垂直平整度,表面平整度,在施工中只要控制好它们才能解决钢丝网架外墙外保温质量的问题。
3 确定目标和可行性分析
通过现状调查,施工目标确定为:控制平整度,减少污染及阴阳角方正,使外保温施工质量合格率达到95%。下面对此目标进行了可行性分析。
3.1 有利因素
1)由于本工程质量目标为优良,公司技术部门十分重视,在资金、技术、人员方面给予大力支持,调动了施工人员的积极性。
2)由分公司及项目部共同编制专项施工方案,并在施工中加以完善,消除质量隐患有保障。
3.2 不利因素
1)施工队伍以往未进行过现浇外保温施工,无同类工程施工经验。2)工期紧,质量高。由上所述,只要施工人员团结协作,在实践中不断总结经验,预定目标一定能够达到。
4 造成质量缺陷的原因分析及对策
我们针对存在的主要问题进行多次讨论,广泛收集意见,对影响钢丝网架外墙外保温质量缺陷进行了分析,认为主要有以下几方面的原因:1)管理制度不完善。应加强管理,进行分类存放。2)工人培训不到位。操作工人对新技术、新工艺比较陌生,加强培训可以使操作人员熟练掌握保温外墙抹灰技术。3)工人责任心不强。由于操作工人责任心不强导致作业不认真,可以通过加强管理解决。4)细部处理不完善。墙体混凝土浇筑完毕后,支模绑顶板钢筋时,对聚苯板上部企口破坏严重,造成聚苯板破损,导致上下层聚苯板在层高接槎时无法粘结,造成错台。5)技术交底落实不到位。应加强技术交底工作。6)未进行精密排版。板材损耗率较高,参差不齐。7)浇筑混凝土时造成污染。楼层出现严重漏浆问题。8)阴阳角方正细部节点不到位。未进行有效排版。
5 加强施工质量控制的措施
组织人员认真熟悉有关图纸、规范、图集,参阅有关施工工艺,了解材料性能,掌握施工要领,明确施工顺序,组织施工人员培训,学规范和操作规程,编写好各部位的安全、技术交底;材料采取离地架空堆放。运送苯板时,严禁钢丝绳直接捆绑EPS板,避免对EPS板边缘造成损坏。具体措施如下。
5.1 绑扎垫块
钢筋外侧绑扎按混凝土保护层要求制作好的水泥砂浆垫块,垫块横向间距600 mm,距两侧300 mm,垫块竖向间距900 mm,距两端500 mm。
5.2 安装苯板
排板时,根据排板图排列聚苯板,对门窗上下口进行精确排板,按大墙的各个立面对板进行排列,尽量减少拼接缝,并依次编号,裁剪时,先剪断钢丝网,再裁聚苯板,将聚苯板的接缝处涂刷上粘结胶,(有污染的部分必须先清理干净)然后将聚苯板粘结上,粘结完的聚苯板不要移动,安装墙体苯板,板与板之间用胶带粘结;在聚苯板面上弹线确定钢筋固定孔眼间距,布点呈梅花状,用L筋,ϕ6,长150 mm,弯钩30 mm。其穿过保温板部分刷防锈漆两道,从苯板外部按垫块位置穿过保温板,用火烧丝将其与钢丝网及墙体钢筋绑扎牢固,企口按缝搭接安装,要求两块板尽可能紧密。
外墙阳角及窗口、阳台底边处,附加角网及连接平网(见图2,图3),搭接长度不小于200 mm。
板缝处加附加网片,用U形8号镀锌低碳钢丝穿过由网板绑扎在钢筋上,外侧用低碳钢丝绑扎在钢丝网架上。
5.3 混凝土浇筑
混凝土浇筑时,因下部聚苯板与大模板未贴严密留有缝隙,尤其是在大模板上口部分(层高处),因浇筑墙体混凝土,泵管直接倾入模内造成在苯板上部企口与大模板之间(因混凝土泵管压力比较大)灌入混凝土粗骨料,上部向里倾斜;混凝土浇筑时压力较大,尤其是大模板下部承受侧压力最大,而上部作为墙体企口侧压力较小,从而造成下部贴实上部向内倾斜。为防止错台现象,对墙体垂直平整造成影响。采取了以下相应措施:在马道上铺一块铁板先将混凝土倾倒在铁板上,让混凝土流向模内,这样减小了混凝土对模板的侧压力,确保了外保温的施工质量;在保温板顶面处采用镀锌铁皮护帽(将苯板与大模板上口贴紧封严),避免混凝土对苯板造成二次污染。
在墙体混凝土浇筑完毕后,支模绑顶板钢筋时,对聚苯板上部企口破坏严重,造成聚苯板破损,导致上下层聚苯板在层高接槎时无法粘结,企口的破坏也造成保温层的损坏;模板下部胀模及漏浆在墙体混凝土浇筑时,大模板所承受的压力全部集中在下部,聚苯板也同样承受压力,为了保证模板下部不胀模及漏浆,需将大模板固定牢,在模板下部支撑体系将模板顶紧,用厚的海绵条将下部封严以防止漏水泥浆及混凝土,避免楼层出现严重漏浆问题。
6 施工效果分析
6.1 质量效果
外墙外保温结束后,通过对外墙外保温进行检查、整理,统计结果见表3。
由表3可以看出,通过上述一系列措施,成功减少了钢丝网架聚苯板平整度、二次污染及细部等质量缺陷,平均合格率达到了96.65%,超过了预期的控制目标。
6.2 技术效果
保温板外墙外保温经过严格的控制施工后,经检测,所检测项目均满足规范要求,为下一步项目创优良工程创造了条件。消除了质量隐患,操作人员详细掌握了聚苯板外墙外保温施工方法及操作要点。
经过这次施工过程使全体成员认识到全面质量管理的科学性,群众性和有效性,通过科学的管理方法,认真分析了影响聚苯板外墙外保温施工质量的因素,制定并实施了有效的对策,顺利达到了预期的目标。
参考文献
[1]马虎臣.建筑工程质量监督与控制[M].北京:中国建筑工业出版社,1993.
钢丝绳质量 篇6
关键词：镀锌钢丝,性能,盐雾腐蚀
1 高强度镀锌钢丝开发
从满足高强度镀锌钢丝质量稳定及品种开发市场需求的角度出发, 根据高强度镀锌钢丝制成镀锌弹簧后的使用性能要求, 从热处理-镀锌工艺摸索, 拉丝工艺调整, 不同收线方式对高强度镀锌钢丝表面粗糙度, 钢丝拉拔过程中部分压缩率的分布对高强度镀锌钢丝性能、盐雾腐蚀的影响等方面作探索。最终形成一套完整且符合高强度镀锌钢丝生产的工艺设计、流程、参数。在这种工艺流程下生产的高强度镀锌钢丝完全保证产品质量符合相关国家标准和用户要求, 稳定了产品实物质量, 形成了生产规模, 为公司追求了更高利润目标和谋求了新的经济增长点。
2 高强度镀锌钢丝试验
根据高强度镀锌钢丝在钢丝平整度、表面质量、机械性能、锌层通条覆盖均匀性和盐雾试验、脆断频率方面的要求。由于钢丝平整度和脆断频率方面比较容易达到, 而高强度镀锌钢丝机械性能、表面粗糙度、锌层通条覆盖均匀性、盐雾试验方面是整个生产过程控制的难点, 以下我们项目开发小组将重点探讨钢丝机械性能、表面粗糙度、锌层通条覆盖均匀性方面。
2.1 确保高强度镀锌钢丝机械性能符合标准和用户要求
高强度镀锌钢丝用于轿车、洗衣机、精密仪器仪表、电脑、精密文具等领域, 对钢丝强度要求高, 表面质量要求严格。高强度镀锌钢丝机械性能必须满足用户定货标准和用户个性化需求。
2.2 降低高强度镀锌钢丝表面粗糙度
高强度镀锌钢丝制簧后表面产生黑圈主要是由于镀锌钢丝表面粗糙, 钢丝与制簧设备的工装产生摩擦生热而氧化。由于光亮的锌层抗氧化的能力较差, 锌层本身硬度低, 在工装和模具的挤压、摩擦下, 镀锌钢丝制簧后表面积聚产生大量热量, 温度高达100℃以上, 局部锌层迅速发生氧化而导致色泽不均。因此, 降低高强度镀锌钢丝表面粗糙度是项目小组必须解决的课题。另外, 高强度镀锌钢丝要求表面锌层通条覆盖均匀, 通条耐腐蚀性能一致。
因此, 项目小组为了满足上述使用要求, 在制作原料选用了82B或80#牌号的线材, 然后在盘条表面处理、半成品拉丝、热处理-镀锌、成品拉丝方面探索出满足上述要求性能的工艺及操作方法。在研究中根据用户实际使用情况, 首先满足机械性能和脆断频率要求, 其次是高强度镀锌钢丝表面粗糙度、锌层通条覆盖均匀性、盐雾试验的要求, 最后才考虑经济性。注重高强度镀锌弹簧钢丝热处理-镀锌工艺、中镀镀锌工艺、拉拔工艺和方法的研究。所以, 我们在生产高强度镀锌钢丝时, 通过对钢丝热处理-镀锌工艺的调整、中镀镀锌工艺的调整、钢丝拉拔中压缩率分配规律、收线卷筒及工装改进、清水冲洗及擦拭方式的探索。生产出满足用户要求、质量稳定的高强度镀锌钢丝生产工艺流程和过程控制技术。
3 高强度镀锌钢丝的生产工艺选取
我们在制作材料上选择82B或80#盘条, 通过原料表面处理以及原料表面处理时对各槽参数严格控制。盘条原料表面处理后拉拔一次半成品, 并在拉拔中采用满足成品性能要求的各道次压缩率分布。然后热处理、表面处理、拉拔二次半成品、中镀镀锌、成品拉拔, 具体工艺流程如下:选料→表面处理→一次半成品生产→热处理→表面处理→二次半成品生产→中镀锌→成品拉拔→检验分类→包装出厂。
经过以上工艺流程生产的高强度镀锌钢丝, 由于中镀镀锌相当于一次回火作用, 镀锌半成品强度会有很大的损失, 而用户要求的成品强度又较高, 必然提高各规格总压缩率生产, 总压缩率达到拉拔极限 (有的比光面特高强度弹丝总压缩率还高) , 增加了脆断频率。因此, 在镀锌3#炉投产后, 利用改进后镀锌3#炉的优势, 我们对高强度镀锌弹丝工艺进行了改进。
项目实施过程中改进的高强度镀锌钢丝生产工艺采取Ф6.50mm—磷化—拉拔到Ф2.40mm±0.02mm—热处理-镀锌—拉拔到Ф0.70mm (宝钢82B/0.80~0.83%原料, 热处理-镀锌) , 分别依次一直拉拔到1.80mm。除Ф1.14mm由于半成品规格大不能热处理-连续镀锌仍采用中镀镀锌工艺外, 其余规格全部改为热处理-连续镀锌工艺生产, 成品生产出来后发给用户使用, 脆断频率明显大幅降低, 达到了用户的要求。
因为在以往生产高强度镀锌钢丝时, 由于镀锌生产线的局限性, 采用中镀镀锌工艺生产, 产品发给用户使用时, 用户反映脆断频次太多而无法正常使用。在新上的镀锌3#炉投产后, 经过多次对高强度镀锌钢丝热处理-连续镀锌工艺的摸索, 使用热处理-连续镀锌工艺生产的高强度镀锌钢丝机械性能和脆断频率均达到了用户的要求。
4 高强度镀锌钢丝收线专用卷筒和尼龙材料专用过线轮
高强度镀锌钢丝由于强度高, 收线过程中钢丝内圈易与收线卷筒工作面产生较大的摩擦, 随着收线的继续进行, 收线卷筒温度逐步升高, 摩擦掉下来的锌屑变软而粘附在光洁度不够的卷筒工作面上, 造成钢丝“背线”, 导致钢丝表面刮伤、掉锌、表面粗糙、平整度差等质量缺陷。为了提高高强度镀锌钢丝表面质量, 降低高强度镀锌钢丝表面粗糙度。项目组对收线卷筒进行了改进, 从提高收线卷筒的光洁度出发, 使用上下双层卷筒收线模式, 缓解收线卷筒温度的升高, 有效地提高了高强度镀锌钢丝表面光洁度。另一方面, 将钢制过线轮改进为尼龙材料做成的专用过线轮, 有效地降低了高强度镀锌钢丝生产过程中表面刮伤, 表面因摩擦而粗糙的质量缺陷。
5 结语
通过对热处理-连续镀锌工艺的摸索, 同时加强了高强度镀锌钢丝半成品的过程控制, 高强度镀锌钢丝的质量得到明显的改进和提高, 高强度镀锌钢丝质量稳定在较好状态, 并能满足用户需求。产品完全得到用户的一致认同和高度评价。
参考文献
[1]何吉林, 曹莉蓉.吴刚.小规格高强度镀锌钢丝生产工艺探讨[J].金属制品, 2010 (09) :95-182.
[2]薛明福, 孙金茂.高强度低松弛镀锌钢丝的研制[J].金属制品, 2008 (04) :30-31.
钢丝绳隔震器综述 篇7
无论是整体隔震还是地板隔震, 在防护工程的隔震设计中隔震器都是关键元件。在地震工程隔震设计中主要是考虑地震对建筑物产生剪切破坏的水平震动, 因而在设计中通常采用一层钢板、一层橡胶叠合的隔震器, 这种隔震器水平向具有较高的隔震率;在动力机器的隔震设计中, 主要是考虑动力机器运行时对周围建筑物产生破坏的垂直振动, 故采用垂直向具有较高隔震率的隔震器, 这时常用的都是单向隔震 (振) 为主的隔震器。但在核武器、常规武器爆炸时, 不仅在垂直向, 而且在水平径向、水平切向均引起较强的震动, 因此对于爆炸震动的隔震, 必须采用三向均具有较高隔震率的隔震器。
现有的隔震器大多数属于线性隔震器, 即力与变形之间的关系是线性的, 它们共同的特点是制造工艺简单、成本低、产品设计已基本规范化, 由其构成的隔震系统具有简单的力学模型, 响应计算方便, 生产和使用部门都易于接受。但是, 在输入震动幅值较大的情况下 (如大于100) , 线性隔震器难以满足人员和设备的隔震要求, 即使设计出来, 仍然存在两个问题:一是隔震器占据的空间较大;二是隔震体系的自振频率太低, 将导致正常条件下隔震器工作的失稳。钢丝绳隔震器, 则是最近三十年才发展起来的, 与上述隔震器相比, 它具有明显的四个优点。
1.1 非线性软特性
钢丝绳隔震器的滞回模型如图, 由图可以看出:当位移较小时, 钢丝绳各股之间不产生滑移, 不形成干摩擦, 系统保持线性, 即图中的直线段, 这使它有力地支撑起荷载的质量;随着位移的增加, 钢丝绳刚度变软而发挥软弹簧的作用, 充分吸收外加冲击能量, 降低被隔设备、元件对冲击震动的响应;当荷载消除后, 钢丝绳的迟滞阻尼又能使余震很快消除, 可见钢丝绳隔震器确实是理想的隔震元件 (见图1) 。
1.2 多向隔震、高阻尼比
钢丝绳隔震器在相互垂直的三个方向, 即垂向、横向和纵向上均有一定的变形能力, 由其构成的系统在六个自由度上都可以起到不同程度的隔震作用, 并且动态稳定性好, 而传统的隔震产品一般只提供单一方向的隔震。
钢丝绳变形过程中丝与丝、丝与股、股与股之间的挤压和摩擦可以提供较大的阻尼, 等效阻尼比可达0.1~0.2, 比一般传统的线弹簧阻尼比高一个数量级, 有利于输入能量的吸收, 耗能显著且散热条件好, 抑制谐振能力强, 适用于各种条件下的隔震。
1.3 耐腐蚀、耐高低温
由于隔震器采用了耐腐蚀的不锈钢及铝合金材料制成, 并同时进行了防腐处理, 加之结构形式简单, 散热面积大, 故具有耐潮湿、盐雾、酸碱、尘埃和有机溶剂腐蚀等特点, 在-60°C~260°C的范围内也能保持稳定的性能。
1.4 结构紧凑、重量轻
钢丝绳隔震器体积小、重量轻, 安装尺寸是同等许用荷载的钢弹簧隔震器的1/2左右, 重量为其1/3~1/7。钢丝绳隔震器还具有安装方便、寿命长、通用性强等特点, 适合于国防工程爆炸震动的隔震。
2 钢丝绳隔振器发展的国内外动态
钢丝绳的干摩擦特性早已为人们所重视, 广泛用于高压输送电缆减振的Stock bridge减振器 (防振锤) 即是由两端连接有锤头的钢丝绳组成的。七十年代末, 美国Aeroflex公司研制出钢丝绳隔震器, 用于控制Aeroflex稳定平台的振动。随后, 在军事和商业部门也陆续开始使用, 如以下几种。
美军MMS-1扫雷舰上的5500磅重的功率配电盘、90~250磅重的控制板和船员坐椅;驱逐舰AN/SQS-35声纳鱼雷的装载架、舰艇导弹发射装置、声波定位器支架、导航装置、发射控制仪器等部位安装了钢丝绳隔震器。
Hughes号飞机制造公司的商标为“IOSPOD”运输箱, 专门用于运输精密的飞机仪器设备, 这些运输箱都装有四个以上的钢丝绳隔震器。
美军F-15飞机主发动机的起动器, 环境温度高达540°C, 其空气管道也需要隔振, 温度也达到370°C, 使用了四只钢丝绳隔震器进行隔振缓冲。
法国一家公司在一辆装有电子设备的卡车上安装了钢丝绳隔震器, 通过大约7000公里的Shahara大沙漠, 在粗糙不平的道路上行驶, 进行无线通讯, 整个系统经受住了80°C温差的考验。
另外, MCDonnell Donglas和通用动力巡航导弹发射控制中心、“三叉戟”潜艇导航控制系统、Litton CG-47号驱逐舰上的电器开关柜和通讯设施、BMY公司的弹药供给车辆、石油钻井平台上的高灵敏度测试仪器、ASO公司的万能集装箱等均采用钢丝绳隔震器进行隔震、缓冲和降低高频结构噪声。特别是在一些高温、低温和恶劣的环境和腐蚀性工况下工作的精密设备、仪器如航空航天飞机上的仪器仪表和发动机、导弹运输和发射系统、核反应设施、地质勘探车辆、石油化工设备、气象测量仪器等都相继大批量安装了该种类型的隔震器。
目前在国际市场上, 生产钢丝绳隔震器的两家主要厂商是Areoflex公司和Enidine公司, 其中Areoflex公司的产品从小到大, 规格多、品种全, 而Enidine公司则以螺旋形钢丝绳隔震器为主, 尤其以生产微型隔震器 (Compact rope isolator) 见长, 产品小到可以放在食指尖上。而在结构形式上, 以Areoflex公司最齐全, 主推三种类型的钢丝绳隔震器, 即常见的螺旋形、圆拱形及斜拱形。
国内最早是八十年代初引进这种产品的, 中科院力学所为某航天器设计了中间加箍套的钢丝绳隔振器, 并做过介绍和推广工作, 之后, 上海船舶运输研究所、总参科研三所所及江南大学等单位相继进行了研究和应用。南京航空学院、浙江工学院、中科院力学所等院校均有博士或硕士研究生以此作为论文研究课题。产品制造方面, 进行了生产或试制的厂家和单位有总参科研三所、海军工程大学、无锡宏源弹性器材厂、上海船舶运输研究所等, 隔震器负载范围多数在数百公斤以下。
摘要：对钢丝绳隔震器的特点、发展方向进行了介绍, 并介绍了目前国内外钢丝绳隔震器的发展动态。
关键词：隔震器,钢丝绳
参考文献
[1]李海峰.非线性隔震器的试验建模[J].振动与冲击, 1989 (1) .
钢丝绳的检验及使用(一) 篇8
1.1 外观检查
有下列情况之一者, 应予以报废:
(1) 钢丝绳在一个节距中的断丝根数达到或超过表1所列的数值。
(2) 外层钢丝磨损或腐蚀达原钢丝直径的40%及以上, 或钢丝绳受过严重退火或局部电弧烧伤者。
(3) 绳芯损坏或绳股挤出而引起绳径减小者。
(4) 笼状畸形、严重扭结或弯折。
(5) 钢丝绳压扁变形及表面起毛刺严重者。
(6) 钢丝绳断丝数量不多, 但断丝增加很快者。
(7) 插接的环绳或绳套, 其插接长度小于直径的15倍或小于300 mm者。
1.2 试验要求
起重机械用钢丝绳外观检查和内部检验, 每月1次;静负荷试验周期为1年。钢丝绳套的预防性试验项目为静负荷试验, 试验周期为1年。
(1) 对起重机械用钢丝绳, 各部位内部检验如下。
(1) 卷筒部位:检验钢丝绳在卷筒上的终端部位;检验不合适的卷绕所引起的变形 (压扁) 及磨损, 在钢丝绳跳槽和交叠处应更加重视;检验断丝、腐蚀;查看由突然加载所引起的变形。
(2) 定滑轮及固定点部位:检验固定点和绕过滑轮那段钢丝绳的断丝与磨损;查看变形;检验绳径。
(3) 动滑轮部位:仔细检验通过滑轮区间的长度, 特别是当设备承载时位于滑轮处的那段长度;检验断丝和表面磨损、腐蚀。
通常外观检查可能发现不了内部损坏的程度, 应进行钢丝绳的内部检验。具体方法:用两个适当尺寸的夹钳相隔一定距离牢固地夹在钢丝绳上, 朝着与钢丝绳捻向相反的方向对夹钳施加一个力, 使外层绳股散开脱离绳芯。夹钳不得绕钢丝绳打滑, 绳股的位移以可见绳芯为宜, 不得使绳股位移太大。
用T型小锥将妨碍观测的内部润滑脂或碎屑清除, 观察内部的润滑状态、腐蚀程度、断丝情况和因挤压或磨损引起的钢丝压痕。
检验后, 在拧开部位放入适量的维修油膏, 并以适度的力量转动夹钳使绳股在绳芯周围正确复位。卸除夹钳后的钢丝绳部位应涂润滑脂。
(2) 钢丝绳 (套) 静负荷试验。起重机械用钢丝绳的试验安装见图1和图2。钢丝绳套试验时应在绳套环中放入合适的马鞍铁, 并与试验机连接。缓慢增加对钢丝绳的拉力, 使其达到额定载荷的2倍, 保持10 min。钢丝绳无破损、新增断丝、局部变细等现象为合格。
2 安装、检验及报废要求
钢丝绳的安装及检验、报废应符合《起重机械用钢丝绳检验和报废实用规范》相关要求。
2.1 钢丝绳的安装及检验
(1) 安装前的状况。新更换的钢丝绳应与原安装的钢丝绳同类型、同规格。当采用不同类型的钢丝绳时, 应保证新钢丝绳性能不低于原选钢丝绳, 并与卷筒和滑轮上的槽形相适应。当起重机上的钢丝绳系由较长的绳上切下时, 为防止其松散, 应对切断处进行处理。在重新安装钢丝绳装置之前, 应检查卷筒和滑轮上的所有绳槽, 确保其完全适合更换的钢丝绳。
(2) 安装。从卷盘或卷筒上抽出钢丝绳时, 应采取措施防止钢丝绳打环、扭结、弯折或粘上杂物。若空载钢丝绳与机械的某个部位发生摩擦, 应对所接触到的部位加以适当防护。在钢丝绳投入使用之前, 应确保与钢丝绳有关的各种装置安装就绪并运转正常。为使钢丝绳稳定就位, 应使用大约10%的额定载荷对起重机进行若干次运转操作。
(3) 检验。日常观察。每个工作日对钢丝绳的所有可见部位进行观察, 应特别注意钢丝绳在设备上的固定部位, 发现有任何明显变化时, 应予报告并检验。
定期检验。为了确定检验周期需考虑以下各点:关于该起重机的法规要求;起重机的类型及工作环境、工作级别;前几次检验的结果;钢丝绳使用的时间。
专项检验。在钢丝绳和 (或) 其固定端的损坏而引发事故的情况下或钢丝绳经拆卸又重新安装投入使用前, 均应对钢丝绳进行一次检查。起升装置停止工作3个月以上, 在重新使用之前, 应检查钢丝绳。
单独使用或部分在合成材料、金属材料或镶嵌有合成材料轮衬的滑轮上使用的钢丝绳, 当其外层有明显断丝或磨损痕迹时, 其内部可能早已产生了大量断丝。因此, 应根据已往的钢丝绳使用记录制定钢丝绳专项检查进度表, 其中既要考虑使用中的常规检查, 又要考虑钢丝绳的详细检验记录。对润滑剂已发干或变质的局部绳段应特别注意保养。对于专用起重设备的钢丝绳报废标准, 应以起重设备制造厂和钢丝绳制造厂之间交换的资料为准。
(4) 一般检验部位。对钢丝绳应做全长检验, 但应特别注意下列部位:运动绳和固定绳的始末端;通过滑轮组或绕过滑轮的绳段;在机构进行重复作业的情况下, 应特别注意机构吊载期间绕过滑轮的任何部位;位于定滑轮的绳段;由于外部因素可能引起磨损的绳段;磨蚀及疲劳的内部检验;处于热环境绳段。检验结果应记录在设备检验记录本上。
(5) 绳端部位 (索具除外) 。应对从固接端引出的钢丝绳段检验, 还应检验固定装置本身的变形或磨损。
对采用压制或锻造绳箍的绳端固定装置应进行类似检验, 并检验绳箍材料是否有裂纹及绳箍与钢丝绳间是否有滑动可能。
可拆卸的装置 (绳夹等) 应检验其内部绳段和绳端内的断丝情况, 并确保楔形接头和钢丝绳夹的紧固性, 以及绳端装置是否完全符合相关标准和规程要求。
对编织的环状插扣式绳头应只使用在接头的尾部, 以防绳端突出的钢丝伤手。而接头的其余部位应随时用肉眼检查其断丝情况。
如果断丝明显发生在绳端装置附近或绳端装置内, 可将钢丝绳截短重新装到绳端固定装置上使用, 钢丝绳的长度必须满足在卷筒上缠绕最少圈数的要求。
(6) 报废标准。钢丝绳使用的安全程度由下列项目判定:断丝的性质和数量, 绳端断丝, 断丝的局部聚集, 断丝的增加率, 绳股断裂, 绳径减小, 弹性降低, 外部磨损, 外部及内部腐蚀, 变形等。
所有检验均应考虑以上各项因素, 但钢丝绳的损坏往往是由多种因素综合累积造成的, 应判断原因并决定钢丝绳是报废还是继续使用。对于钢丝绳的损坏, 检验人员首先应弄清其是否由机构上的缺陷所致, 如果是, 应在更换钢丝绳之前消除该缺陷。
(1) 断丝的性质和数量。起重机的总体设计不允许钢丝绳有无限长的寿命。对于6股和8股的钢丝绳, 断丝主要发生在外表。而对于多层股的钢丝绳断丝大多发生在内部。因此, 表2、表3是对钢制滑轮上工作的圆股钢丝绳和抗扭钢丝绳中断丝根数的控制标准, 它适用于各种结构的钢丝绳。对出现润滑油已发干或变质现象的局部绳段应予以特别注意。
表2、表3注:a.填充钢丝不是承载钢丝, 因此检验中要予以扣除。多层绳股钢丝绳仅考虑可见的外层, 带钢芯的钢丝绳, 其绳芯作为内部绳股对待, 不予考虑。
b.统计绳中的可见断丝数时, 圆整至整数值。对外层绳股的钢丝直径大于标准直径的特定结构的钢丝绳, 在表中做降低等级处理, 并以*号表示。
c.一根断丝可能有两处可见端。
d.d为钢丝绳公称直径。