挡土墙等（精选3篇）
挡土墙等 篇1
摘要：采用土工格栅来加固超高挡土墙内侧的回填土, 以防治河道两侧水流冲刷以及地上荷载过大而可能造成的挡土墙位移过大以致塌方隐患的问题, 是国内外都日渐成熟的工艺, 为复杂的、高难度的土方护坡工程提供了结构稳定性保证, 本文结合实际项目应用给出了土工格栅和挡土墙施工相结合的工艺流程和操作要点, 可供广大施工技术人员参考使用。
关键词：地形,加筋土,位移
1 引言
目前大量一线城市郊区以青山绿水之优势赢得诸多房地产开发商的青睐, 大兴土木, 尤其以别墅度假区等建筑形式居多, 由于地形关系, 多以挡土墙的形式来进行土方处理, 从而拔高室外水平面营造出依山傍水的建筑效果, 也因为如此, 挡土墙一侧的土体处理方法也就在传统的层层素土压实的方式的基础上新引进了在道路、港口、河堤护坡工程中经常用到的土工格栅加固土体的施工工艺。但是, 用土工格栅来加固土体能否真正地给土体结构的稳定性带来质的飞跃, 让挡土墙更持久、稳定地发挥作用呢?下面就土工格栅在具体工程项目上的应用来分析怎样将土工格栅和挡土墙的施工高效地结合起来, 从而达到防止挡土墙的位移值过大的目的。
2 工程概况
九龙湖社区发展项目D/E区位于广州市花都区花东镇山前大道以北, 由香港新鸿基集团投资开发, 坐拥九龙湖水库, 紧邻京珠高速公路和机场高速公路。
本工程包括10栋多层住宅、60栋别墅, 建筑面积约为10万m2。D、E区由一条约500m长的泄洪渠分隔, 两岸砌有毛石挡土墙, 其中部分位置用设置土工格栅的方法, 以减少毛石挡土墙位移值。土工格栅工程量约有3000m2。
3 材料性能介绍
土工格栅是一种主要的土工合成材料, 与其他土工合成材料相比, 它具有独特的性能与功效, 常用作加筋土结构的筋材。能提高土体的连续性、稳定性和地基承载力, 增加地基稳定性, 有效控制不均匀沉降。自60年代末出现以后, 在土木工程中得到了广泛的应用, 目前国内已在铁路、公路、机场、水利、港口等方面开始应用。
土工格栅具有特有的网孔结构, 其加筋性能主要表现为格栅网孔与填料的互锁力和锚固力, 结构微小的变形将使格栅与填料产生很强的互锁力和锚固力。在垂直荷载的作用下, 土工格栅在产生拉伸应力的同时, 对土体产生了一种类似侧向约束压力的作用, 使复合土体具有较高的抗剪强度和变形模量。在受力后产生垂直应力, 抵消部分荷载。
4 工程现状及难点分析
该毛石挡土墙位处泄洪渠两侧, 高度超过三米且分两级设置, 受河水影响较大, 且上部为荷载大的停车场, 由土壤的重力而使斜坡产生的剪切力非常大, 所以出于整体质量安全考虑, 控制墙体位移十分重要, 且之前已建的挡土墙普遍稳定性不高, 由此设计加入土工格栅, 以加筋的方式稳定土体, 可以将原剪切力均匀地分散至数层格栅上, 有效地控制滑移层的产生, 从而达到防止挡土墙位移值超标的目的。正因为土工格栅在挡土墙一侧土体加固中起到的重要作用, 所以控制土工格栅的施工质量以及施工过程中的难点攻克就显得尤为重要。但是, 大量的实践证明土工格栅如果与挡土墙的施工特点结合得不紧密的话, 将远远达不到预期的效果, 只会事倍功半。
鉴于该处毛石挡土墙的重要性, 业主与设计要求该处毛石挡土墙在回填后位移值不宜超过10mm, 否则无法满足项目投入使用后的荷载。于是我司对河堤两岸已建挡土墙顶设立200个位移观测点对此进行观测。经过一个月的观测, 发现该处100个位移观测点中有30点位移值超过10mm, 超标率为30%。
5 施工过程的质量控制要点总结
在前期进行细致的规范、资料、环境调查后, 列出了会影响施工效果的因素, 再一一进行针对性处理。
⑴对于原材料的保护, 首先要避免将其置于阳光下暴晒或者雨水冲刷的地方, 不然容易使格栅网产生变形、断裂, 以致达不到固定土体的效果。现场材料要及时送检, 分别对纵向断裂强度、纵向延伸率、横向断裂强度、横向延伸率进行检验, 依据JT/T480-2002, 四项参数分别为≥80KN/m、≤3%、≥80KN/m、≤3%。确认各项力学性能达标后方能投入施工。
⑵在铺设土工格栅之前, 要将下承层的回填土进行充分的压实和找平, 用水准仪控制标高再辅以人工找平的方法, 以保证平整度不大于15mm, 这样才能保证格栅网的水平铺设。
⑶土工格栅以钉桩标记的交界线为轴线, 纵、横向全断面铺设, 铺设土工格栅应均匀、平整, 不使其出现扭曲、折皱、重叠, 避免过量拉伸从而避免超过其强度和变形的极限而产生破坏或撕裂、局部顶破。采用U型钉将土工格栅固在土中并张紧, 间距为1.5m×1.5m。搭接采用绑扎搭接, 搭接宽度为500mm。每20m用钢尺检查土工格栅与土面距离, 控制在5mm以内。
⑷严格按照设计及规范要求做好挡土墙内侧的混凝土拉结件, 钢制弯钩的预埋准确到位, 使其和格栅网的横纵向位置保持一致, 令格栅网与挡土墙拉结成一个整体。同时做好混凝土拉结件一侧的反滤包、滤水管的埋设, 让挡土墙的滤水功能保持良好通透。依此程序层层铺设, 配合机械压实。
6 位移观测及效果检查
在有土工格栅施工段回填完毕一个月内, 我们对100个位移点进行了观测, 发现位移超标点为8个。挡土墙位移超率明显降低, 满足了图纸设计要求, 其中土工格栅失效率为25%, 挡土墙位移超标率为8%, 达到了预期效果, 并超过了既定目标, 说明土工格栅结合挡土墙的施工工艺能有效防止挡土墙的位移值超标。
7 结语
经过大量的现场应用积累, 土工格栅结合挡土墙进行土体加固的工艺将越来越多地用到房屋建筑中来, 为自然地融入山区、湖区地形从而营造美观多变的别墅建筑形式、树立公众环保绿色的建筑理念而起到应有的作用。
山区公路挡土墙设计 篇2
挡土墙是作为一种构造物,其作用主要用来支撑填土或者山坡土体,防止失稳。在路基工程中,路堤和路堑边坡的稳固就主要是依靠挡土墙的支挡,能有效防止路基被水流冲刷,常被用来塌方、滑坡的整治。随着我国公路建设的快速发展以及山区公路的发展,挡土墙具有重要的作用。挡土墙的形式随着公路的发展也日新月异,越来越多的挡土墙形式产生,主要有重力式、衡重力式、悬臂式、扶壁式、加筋式及锚杆挡墙等。在挡土墙设计时要进行方案优选,结合地形、地质从技术、经济方面选择安全、经济、合理的设计方案。
1 基础资料和相关设计参数
1.1 基础资料
平面图、横断面图以及相应的纵断面图是挡墙设计必不可少的条件,所修筑挡墙处地质、土质情况,以及是否是地震区,以及相应的地震报告书,如果沿河修筑还要有相应的水文资料,以及所有的总路线设计资料以及是否有构造物的存在,如果有也要有构筑物情况表等[1]。
1.2 设计
(1)对于山岭重丘区公路挡土墙设计。当所得实验数据不足时,可参照表1 进行选取。
(2)确定墙背摩擦系数。应根据墙背的粗糙程度及排水条件和土质情况来确定,具体可参照表2。
(3)墙背摩擦角。可以根据墙背的粗糙程度以及水的排出情况来确定墙背摩擦角的大小。山区公路多采用浆砌片石墙体,该墙体排水条件较好,因此我们通常采用的摩擦角为δ=φ/2。
(4)容许承载力。在设计时,地基容许承载力的取值以《公路设计手册·路基》为标准。
(5)材料容重。建筑材料的容重按相关设计规范制定的标准来选取。
(6)容许应力、设计强度。在设计时,砌体和混凝土的设计强度和容许应力按有关设计规范制定的标准来选取。
2 挡土墙类型选取
2.1 概论
根据所需设置的挡墙高度来确定,当所需挡墙高度度不超过5m时,重力式挡墙常作为首选结构,重力式挡墙施工简便、截面形式简洁,但基底所受应力不平衡,墙趾处的基底应力远小于墙趾附近的基底应力。挡墙高度超过5m时,这一差异在重力式挡墙中表现更大,地基容许承载力远小于墙趾处的应力,此时采用衡重式挡墙受力更为合理[2]。
衡重式挡墙比较适用于山区陡峭的露肩墙或路堤墙,也适用于路堑墙。该挡墙的优点主要是上、下墙间的衡重台使挡墙整体重心后移,使得基底应力较重力式更加趋于平衡。从而不仅可以提高挡土高度,也能更有效的抵挡墙体的倾覆破坏。另一方面,衡重式挡墙的下墙采用仰斜式,减少了基底面积从而减少了开挖与回填量,土压力相应减少,但是由于仰斜式也限制基底宽度,因此用于扩散既定应力的面积相对于重力式减少。如果采取适当的地基处理方法来增强地基的承载力,可充分发挥其优点,故衡重式挡土墙常用于山区公路中。
2.2 材料选择
山区公路含丰富的石料。在挡墙高度≤10m时采用浆砌片石挡土墙较为合适,不仅施工简便,适用范围广更加方便取材,因地制宜,就地取材满足安全性、经济性方面的要求【3】。
2.3 位置选择
位置选择应结合道路横纵断面进行具体考虑,对于挖方边坡较陡峭的地区,采用路堑挡土墙不仅降低了边坡高度,减少山坡土方开挖量而且避免了山体平衡受到破坏。对于是采用路堤挡土墙还是路肩挡土墙,应根据具体条件进行考虑,必要时进行方案的技术和经济方面比选。因为路堤挡土墙承受荷载较大,受力条件较为不利,截面面积也较大,所以当路堤墙与路肩墙的墙高和圬工数量接近时,地基情况接近时,优先选用路肩墙。
3 计算土压力
目前我国常用的计算土压力的理论主要有两大理论,分别是朗金土压力理论和库仑土压力理论,两种理论都是基于极限平衡原理推导出来的,但是各有其特点及适用范围。库伦理论可广泛的用于主动土压力的计算,可用于墙背倾斜、粗糙及填土面倾斜及作用有超载的情况下计算主动土压力,所计得结果满足一般工程要求,主要用于砂性土,也可用于粘性土。但需要考虑粘聚力的影响,库伦压力适用广泛,不管挡墙背面形状为平面或近似平面还是折线形都适用,连接墙背顶点和墙踵,获得假想墙背来进行计算【4】。
公路中常用的挡墙,如路堤墙、路肩墙及路堑墙等,一般主要承受主动土压力,故这里笔者主要介绍了主动土压力计算方法。对于山区公路主要用的衡重式挡土墙在进行主动土压力计算时近似按上、下墙分别计算,再以矢量和作为总的土压力。上墙按照上面提到的假想墙计算,又因其倾角较大,应先判断是否会出现第二破裂面,若出现则按第二破裂面进行计算。
3.1 库仑主动土压力概述
土压力作用于墙,使背离墙后土体产生平移或移动时,其对墙后土体的侧向支撑力(与土压力大小相等、方向相反)逐渐减小,而沿土体中某一潜在滑裂面上的土体的抗剪强度逐渐发挥作用,当土的抗剪强度充分发挥时,位于滑裂面以上的土体此时便处于极限平衡状态,即所谓的主动极限平衡状态,与此相应的土压力称之为主动土压力,用Ea表示。其计算公式:
式中:Ka———主动土压力系数;
γ———土的容重,kN/m3;
H———挡墙高,m。
设计时,主动土压力的导出公式应以墙后填土形状与车辆荷载不同为判别依据,根据情况选取不同的计算公式,并查表计算[5]。
3.2 计算第二破裂面上土压力
有些情况下挡墙会出现第二破裂面的情况,因此要先验证该挡墙是否存在第二破裂面。当墙背或假想墙背的倾角a1或a2不小于破裂面的倾角ai的情况下就会出现第二破裂面,这种情况下,应按照破裂面出现的位置来计算土压力。值得注意的是,上墙墙背与第二破裂面之间的填土会与墙身一起移动,其重量计入墙身自重,应将这部分土压力列入上墙实际承受的土压力来进行墙身截面强度的验算。
第二破裂面上承受的土压力通过传递作用传递给上墙,一般假定墙背和衡重台上无摩阻力,然后采用力多边形法来推求作用于实际墙背上的土压力。
3.3 下墙土压力计算
由于下墙土压力计算比较复杂,难以建立模型进行精确计算,下面简要介绍延长墙背法和力多边形法这两种常用的方法。延长墙背法通过延长下墙墙背至填土面,此时边界条件采用延长墙背法产生的假想截面,选取相应库仑公式进行土压力计算。但是该方法忽略了延长墙背与实际墙背间的土及其重量,造成下墙土压力计算有误,因误差较小,在允许范围内,且计算较为简便,故实际的运用较多。力多边形法,破裂棱体上的作用力(在墙背土体处于极限平衡状态下),应该构成闭合的力矢量多边形。求出上墙的土压力后,任意假定与水平面成一定夹角的一破裂面绘制出力多边形,由此推出下墙的土压力,具体参见有关设计手册。
4 稳定性及强度验算
确定墙身断面形式及尺寸后,必须验算挡墙稳定性,以保证其在自重和外荷载的作用下不发生墙体的移动和倾覆。软基或斜坡上的挡墙,还应对挡墙、地基及填土在内的整体稳定性进行验算,并对墙体的强度(法向应力和剪应力)、基底应力及偏心距进行验算。若强度和稳定性不满足要求,则需要改变墙体材料或截面尺寸,重新验算,直至满足要求为止[6]
4.1 滑动稳定性验算
土压力和其他外荷载作用于基底,而基底抵抗挡墙体发生滑动的阻力,滑动系数应不小于1.3。其公式如下:
式中:W———挡墙自重,k N;Ex、Ey———主动土压力的水平和垂直分力,k N;f———- 基底抵抗摩擦的系数。
4.2 验算抗倾覆稳定性
抗倾覆性是用抗倾覆系数也来表达,是指挡土墙绕墙趾作用产生的倾覆稳定系数。公式如下:
4.3验算基底应力、偏心
其公式为:
不同地基要求不同范围的偏心距,当地基为土质时e≤B/6,当地基为软弱石时e≤B/5,当地基为不易风化的岩石地基时e≤B/4。
不同范围的偏心距对应不同的法向应力,主要体现在墙趾和墙踵处的不同,其中e≤B/6 时,公式计算如下:
当e≥B/6,会有拉应力出现,但一般情况下认为地基与基础之间是无法承受拉力的,所以在计算中要忽略掉拉应力,采用重分布的方法计取出基底处的最大拉应力。公式如下:
若负偏心的情况出现时,把上式的Zn改为(B-Zn)。
4.4 截面强度验算
验算挡墙强身的截面强度时,只需有选择的选取一两个截面,不仅要验算墙身的法向应力也要验算墙身的剪应力,其中剪应力验算时不仅包括水平剪应力也要验算斜剪应力,不同挡墙验算要求不同,如重力式挡土墙时只需验算其水平剪应力,衡重式挡墙和重力挡墙不同,其水平剪应力和斜剪应力都要通过验算,通常情况下我们可采用《HARD2000》软件进行验算[7]。
5 案例
西部山区某段公路K15+245~K15+290 采用重力式路堤墙,填土边坡1∶1.5,填土高度3m,墙高5m,填料容重γ=18k N/m3,内摩擦角 φ=30°,墙背摩擦角 δ=1/2φ。圬工容重 γ=22k N/m3,墙身分段长度为9m,墙背坡度1∶0.25,基底摩擦系数f=0.6,设计荷载汽车-20 级。验算基础底面强度及稳定性。
根据基本知识计算:Ka=0.314
土压力:
滑动稳定验算:
倾覆稳定验算:
偏心距验算:
6 山区公路挡墙设计经验总结
挡墙设计需要结合当地地形、地貌、地质情况进行设计,有时会出现设计误差或施工误差带来滑移、倾覆甚至坍塌,挡墙本身承担着支撑填土和土坡的作用,因此必须避免挡墙的破坏带来的安全隐患和经济损失。以下列出几种常见的质量事故和解决方案。
(1)地基承载力不足,一方面地基为软弱土层,比如粘性土,可通过分层夯实或者挖出用碎石、砂砾等质量较好的材料换填。另一方面可以通过扩大地基面积来减少地基承载力,具体操作上可以在墙趾处伸出一台阶,其宽度不超过20cm,台阶的高宽比可采用3∶2 或2∶1。
(2)挡墙断面尺寸不准,施工中应该严格控制墙面坡、墙背坡的坡度,保证断面尺寸按照设计来施工,比如衡重式挡土墙如果尺寸有差错会造成整个墙的重心移动,就不能保证其处于平衡状态,严重者会引起倾覆发生。
(3)排水设施处理不当,如果挡土墙排水设施处理不当造成排水不良,会降低墙后土的抗剪强度,不仅造成土压力的增加,而且由于排水不畅带来的积水停留于墙背,此时墙背承受的水压力增大。这些外在因素的影响严重,直接影响了挡墙的稳定性及抗倾覆的能力。为了排除挡墙处的地面水,可设置地面排水沟,为了排除墙身处的水,可设置泄水孔。根据泄水量大小选取泄水孔,泄水孔可采用5cm×10cm、10cm×10cm、15cn×20cm的方孔,或直径5~10cm的圆形排水孔。在设置时泄水孔要上下交错,采用2~3cm的泄水间距。
(4)沉降缝伸缩缝的设置,为避免因地基不均匀沉陷而造成墙身开裂需设置沉降缝,沉降缝的设置要结合地质条件、结合墙高、墙身的变化情况来确定。同时由于砌体构筑物因温度变化、收缩硬化造成的裂缝,应设置伸缩缝。这两种缝要合并在一起设置,间隔10~15cm,缝宽2~3cm,用填塞缝的填料可选取胶泥,或材料具有一定弹性的材料,如沥青麻筋、沥青包裹的木板等,填深不易小于0.15m。
7 结语
挡土墙在山区公路中应用较多,山区地势、地质不一,因此要通过完全详尽的调查、勘测来确定挡土墙的尺寸,随后进行土压力的计算,并验算其进稳定性、强度是否满足要求,直到合格为止。对于挡墙存在的问题应做到尽量避免,保证挡土墙的安全、可靠性。
参考文献
[1]邹学军,赵明华,刘代全.公路衡重式挡土墙优化设计方法与应用研究[J].公路,2003(1):77-80.
[2]杨德欢,韦昌富,张芹.一种组合式衡重式挡土墙设计方法[J].公路工程,2014(12):39-6.
[3]蒋鑫,耿建宇,曾诚,等.山区公路拓宽路基与衡重式挡土墙动态相会作用的数值模拟[J].岩土力学,2014(6):35-1.
[4]田晨.高速公路动态设计与生态理念的应用研究[J].交通科技,2014:6-267.
[5]彭建国.公路衡重式挡土墙优化设计与应用研究[D].长沙:湖南大学,2012,6.
[6]交通部第二公路勘察设计院.公路设计手册·路基(第二版)[M].北京:人民交通出版社,1996.
弧形挡土墙模板设计 篇3
钢筋混凝土挡土墙作为厂房地下结构的外墙,可以抵抗土的侧压力。弧形挡土墙在设计上具有诸多优势,但较难于施工。台山核电厂一期常规岛土建工程HM厂房挡土墙与HM厂房筏板基础连成整体,标高-14.500m～-0.25m,布置在厂房的四周。本工程挡土墙结构形式为:每间隔1个1 500mm×4 000mm的柱子有一段长度为2m～4m弧形挡土墙,其弯弧半径2m～4m。沿整个HM厂房四周弧形挡土墙总长度约为250m,挡土墙混凝土总量约为9 000m 3。弧形挡土墙平面示意图见图1。
2 弧形挡土墙一般模板设计
平直墙体模板一般做法为胶合板外侧用木方做模板次龙骨,木方外侧使用钢龙骨(钢管或槽钢)做模板主龙骨。木方较脆,不能弯成弧形,因此对于弧形挡土墙一般模板设计思路为:胶合板外侧使用竖向木方做模板次龙骨,木方外侧使用弧形钢龙骨做模板主龙骨(见图2)。按照上述思路设计的模板主要有两方面缺点:1)钢龙骨弯成弧形加工成本高,因为其他结构很少使用相同弧度的钢龙骨,使用完后基本报废。2)“竖向的木方次龙骨、横向的钢龙骨主龙骨”这样的模板竖直方向由木方抗弯,木方的抗弯强度较钢龙骨低,因此模板整体抗弯能力差,容易在混凝土侧压力及施工荷载的作用下发生倾覆破坏(该工程单次模板支设高度达7m)。
3 弧形挡土墙创新型模板设计
本文将要介绍的弧形挡土墙模板设计方法完全克服了以上两方面缺点。模板设计主要思路为:胶合板外侧使用横向叠合板(多层胶合板)做模板次龙骨,叠合板外侧使用竖向钢龙骨做模板主龙骨。下面介绍本工程模板设计,以供类似工程做参考。
3.1 材料及其主要力学性能
根据项目部物资储备情况,本工程模板主要使用9mm厚胶合板、15mm厚胶合板、20mm×50mm木条、10号普通槽钢、M 16高强拉杆、钢杯、蝶形螺母等。胶合板弹性模量为9 500N/mm 2,抗弯强度设计值为13N/mm 2,抗剪强度设计值为1.5N/mm 2;10号普通槽钢弹性模量为210 000N/mm 2,抗弯强度设计值为205N/mm 2,抗剪强度设计值为125N/mm 2,截面惯性矩1 980 000mm 4,截面抵抗矩39 700mm 3;M 16高强拉杆抗拉强度设计值80.5kN。
3.2 弧形挡土墙模板设计
本工程弧形挡土墙弯曲半径为2m～4m,较厚的胶合板不能按此半径进行弯曲,故模板面板使用9mm厚胶合板,胶合板外侧竖向密布20mm×50mm木条(净距小于10mm)对模板面板进行加强。
叠合板使用15mm厚胶合板按照设计弧度切割做成,叠合板宽度取100mm,叠合板(模板次龙骨)竖向间距取200mm,叠合板的叠合层数通过计算确定(见图3)。
根据混凝土侧压力计算值,施工荷载等,按照《建筑施工计算手册》相关公式进行计算,当叠合板的叠合层数为3层,外侧竖向背靠背双10号槽钢(模板主龙骨)间距800mm,模板加固M 16高强拉杆间距800mm×800mm时,模板强度、刚度均能满足要求。本工程模板设计示意图见图4,图5。
3.3 弧形挡土墙模板加工制作
模板的加工:按照设计弧度将15mm厚胶合板切割成100mm宽的板条(长度为弧形挡土墙长度2m～4m);9mm厚胶合板面板与20mm×50mm木条之间使用胶水粘结;由三层胶合板组合而成的叠合板的各层板之间也使用胶水粘结;双槽钢与叠合板之间进行连接(见图6);模板面板与叠合板之间使用钉子钉牢。模板涂刷脱模剂,设置吊耳等。
4 经济效益分析
根据项目部最新物资采购单价,模板主要材料价格如下:9mm厚胶合板(精细模板)单价为46元/m 2,15mm厚胶合板(普通模板)单价为37元/m 2,20mm×50mm木条单价为1 800元/m 3,50mm×100mm木方单价为2 130元/m 3,10号槽钢单价为4 150元/t,按设计加工成型的弧形槽钢构件价格为7 500元/t。
在模板加工制作过程中,按9mm厚胶合板、20mm×50mm木条、50mm×100mm木方使用率90%,15mm厚胶合板使用率70%,10号槽钢使用率97%,加工成型的弧形槽钢使用率100%进行计算。弧形挡土墙一般模板设计中,加工10m 2模板需9mm厚胶合板11.11m 2,价格511.11元;需20mm×50mm木条0.222m 3,价格400元;需50mm×100mm木方0.278m 3,价格591.67元;需弧形槽钢构件0.25t,价格1 875元;合计加工10m 2模板,材料成本为3 377.78元。弧形挡土墙创新模板设计中,加工10m 2模板需9mm厚胶合板11.11m 2,价格511.11元;需20mm×50mm木条0.222m 3,价格400元;需15mm厚胶合板21.43m 2,价格792.86元;需10号槽钢0.257t,价格1 069.59元;合计加工10m 2模板,材料成本为2 773.556元。
通过上述计算可得每加工10m 2模板,弧形挡土墙创新型模板设计比弧形挡土墙一般模板设计节约成本604.22元。本工程共需模板约5 000m 2,共节约成本30.2万元。同时在弧形挡土墙一般模板设计中,10号槽钢(弧形)难以再次利用,而在弧形挡土墙创新模板设计中,10号槽钢可以再次利用,相当于间接节约成本约20万元～30万元。
5 结语
该模板体系做出了大胆尝试,使用叠合板做模板次龙骨,在模板工程中是一次十分成功的创新。该模板体系在本工程中取得了良好的综合效果,不仅经济效益明显,而且模板体系的安全性,整体性十分好。模板拆除后混凝土表观质量十分完美。
参考文献
[1]GB 50204-2002,混凝土结构工程施工质量验收规范[S].
[2]DL/T 5210.1-2005,电力建设施工质量验收及评定规程[S].