气量的作文

气量的作文（精选11篇）

气量的作文 篇1

游记作文：西湖的气量

走过江南名妓苏小小之墓，踏过白堤，路过苏堤，我又来到秋瑾之墓，而对面就是现代繁华的街道，一条漫长的历史之路就这样走过。感受着各朝各代零星的历史碎片，西湖显得更加神秘而有魅力!

暑假里，我外出旅游，途经多处，但给我印象最为深刻的不是繁华热闹的上海，不是小桥流水的周庄，而是烟雨迷蒙的西湖。

西湖的美是在于它的活力，它的谦逊，它的容纳，它的平易近人，以及它的历史沉淀：这一切皆出自西湖的气量。

西湖早已融入杭州人的日常生活!她没有像其他景观那样密密地被圈起来，向来来往往的游人收取高额的门票费，散发浓郁的商业化气息，西湖坦露着……湖边的林阴小道，漫步的人群，无一不在静静释放着喧闹杭州城的平静与安逸。

天然公园一般的西湖，没有因历代文学巨豪的诗词赞颂而变得遥不可及，面对造访者，无论高低贵贱，她保持的`始终是同一种姿态：敞开。漫步在湖边的小径上，静静地，轻轻地，就像一个再普通不过的小湖。人们茶余饭后来此休息、娱乐，可唱着地方戏剧、拉着二胡、吹着口琴……伟大、美丽的西湖只是默默地成为背景。静静地注视这一切乐融融的场景，像是一位谦逊大度的长者。

西湖很大，在这里散步，不用急，绕着水，看着风景，身心变得无比宁静与安逸。这里拥有辽阔生动的视野，它不会一眼就看厌，看烦，她在静默中无声鼓励你慢慢欣赏。我在这里漫步时脑中竟会时常蹦出这样的诗句：

“接天莲叶无穷碧，映日荷花别样红”，“孤山寺北贾亭西，水面初平云脚低”，等等。

好美!

还记得明代万历年间一位日本使者在游过西湖后写有这样一首诗：

“昔年曾见此湖图，不信人间有此湖。今日打从湖上过，画工还欠费工夫。”

因为诗词，也因为其他的一些历史故事，西湖的一切变得雅致起来。她成长为一种文化，无声弥漫。每个东方人心中或多或少都有这样一片湖，来到这以后，即使是第一次游览，心头也有故地重游之感，好似在寻觅前世的记忆。正如一位著名学者所描述：“它贮积了太多的朝代，于是变得没有朝代。它汇聚了太多的方位，于是也就失去了方位。它走向抽象，走向虚幻，像一个收罗备至的博览会，盛大到了缥缈。”

我和爸爸来时正值“莫拉克”台风登陆浙闽前夕。雨，时来时停，我们在烟雨西湖边游走，一切蒙蒙咙咙，一切仿佛都成了画，真是别有一番韵味!

我多想泡一杯清香的“龙井”，坐在西湖边，就这样静静地过完一生。

气量的作文 篇2

一、加速踏板释放位置学习

加速踏板释放位置学习操作是通过监测加速踏板位置传感器的输出信号, 学习加速踏板完全释放时的位置。在每次断开加速踏板位置传感器或ECM的线束接头后, 都必须进行加速踏板释放位置学习, 其具体操作步骤如下:

(1) 确认加速踏板完全释放。

(2) 将点火开关转至“ON”位置, 等待至少2s。

(3) 将点火开关转至“OFF”位置, 等待至少10s。

(4) 将点火开关转至“ON”位置, 等待至少2s。

(5) 将点火开关转至“OFF”位置, 等待至少10s。

二、节气门关闭位置学习

节气门关闭位置学习操作是通过监测节气门位置传感器的输出信号, 学习节气门完全关闭时的位置。在每次断开电控节气门控制执行器或ECM的线束接头后, 都必须进行节气门关闭位置学习, 其具体操作步骤如下:

(1) 确认加速踏板完全释放。

(2) 将点火开关转至“ON”位置。

(3) 将点火开关转至“OFF”位置, 等待至少10s, 通过节气门动作的声音确认节气门动作是否超过10s。

三、怠速空气量学习

1. 怠速空气量学习的前提条件

在进行怠速空气量学习前, 必须确认满足下列所有条件, 即使是瞬间有任何一个条件不满足, 学习操作将被取消。

(1) 蓄电池电压高于12.0V (发动机怠速时) 。

(2) 发动机冷却液温度在70～105℃之间。

(3) 驻车/空档位置开关 (PNP开关) 位于“ON”位置。

(4) 电气负载 (空调、前大灯、后窗除雾器等) 开关在“OFF”位置。

(5) 方向盘在中间位置 (车辆正直向前) 。

(6) 变速器油达到正常工作温度 (60℃左右) 。

(7) 对于A/T车型, 如果使用CONSULT-Ⅱ诊断仪, 应驱动车辆直到A/T系统的“DATA MONITOR”模式中的“FULID TEMPSE”指示值小于0.9V;如果不使用CONSULT-Ⅱ诊断仪, 则驱动车辆10min即可。对于M/T车型, 只要驱动车辆10min即可。

2. 怠速空气量学习的操作步骤

1) 使用CONSULT-Ⅱ诊断仪

(1) 执行“加速踏板释放位置学习” (方法见上文) 。

(2) 执行“节气门关闭位置学习” (方法见上文) 。

(3) 起动发动机, 暖机至正常工作温度。

(4) 检查上述前提条件中列出的所有项目是否都符合要求。

(5) 在“SELECT WORK ITEM”模式中选择“IDLE AIR VOL LEARN” (见图1) , 进入“WORK SUPPORT”模式 (见图2) 。

(6) 触摸“START”并等待20s, 如果显示屏上显示“COMPLT” (见图3) , 表示怠速空气量学习成功完成;如果没有显示“COMPLT”, 则需按下文中的“诊断步骤”找出故障原因。

(7) 连续踩下加速踏板, 使发动机在高转速 (3000r/min以上) 下运转2～3次后, 回到怠速状态, 检查怠速转速和点火正时是否符合表1中所示的数据。

2) 不使用CONSULT-Ⅱ诊断仪

(1) 执行“加速踏板释放位置学习” (方法见上文) 。

(2) 执行“节气门关闭位置学习” (方法见上文) 。

(3) 起动发动机, 暖机至正常工作温度。

(4) 检查上述前提条件中列出的所有项目是否都符合要求。

(5) 将点火开关转至“OFF”位置, 等待至少10s。

(6) 确定加速踏板完全释放, 将点火开关转到“ON”位置, 等待3s。

(7) 在5s内重复以下操作5次:a) 完全踩下加速踏板;b) 完全释放加速踏板。

(8) 等待7s后, 完全踩下加速踏板, 保持此状态约20s, 直到MIL停止闪烁。

(9) 当MIL再点亮后, 完全松开加速踏板, 等待3s (以上四步操作参见图4) 。

(10) 起动发动机, 使其怠速运转20s以上。

(11) 连续踩下加速踏板, 使发动机在高转速 (3000r/min以上) 下运转2～3次后, 回到怠速状态, 检查怠速转速和点火正时是否符合表1中所示的数据。如果怠速转速和点火正时不在规定的范围内, “怠速空气量学习”将无法成功完成, 此时需按下文中的“诊断步骤”找出故障原因。

四、诊断步骤

如果“怠速空气量学习”没有成功完成, 应检查以下几项:

(1) 检查并确认节气门是否完全关闭。

(2) 检查曲轴箱强制通风阀 (PCV) 是否卡滞。

(3) 检查节气门下游是否有空气泄漏。

(4) 若上述三项检查没有问题, 则应检查发动机各元件的安装是否正确, 检查各传感器工作是否良好。

北洋将军的气量 篇3

在历史教科书中,这些人被描绘成嗜血成性的草莽,皆为乱世匪徒,没啥文化,特别是袁世凯死后,他们相互之间杀来杀去,置对方于死地而后快。

不过,令人费解的是,虎威上将曹锟和孚威上将吴佩孚联手,打败了建威上将段祺瑞,却没把失败者怎么样,盛武上将张作霖和扬武上将冯玉祥里应外合,击溃曹锟和吴佩孚,把段祺瑞请回中央,也未见剩勇追穷寇,后来,张作霖、同武上将阎锡山、义威上将张宗昌搞统战大联合,打败冯玉祥,赶走段祺瑞,但败者各有其终,并非死于战后惩罚。最后,南方革命军北伐胜利,蒋中正击溃所有北洋老将,也一样没做斩草除根,宣布对手为战犯,或进行肉体消灭,或长期监禁劳改,相反是任他们退居人间,颐养天年。

这是一个不得不思考的问题,这些老式将军,究竟是一帮不讲规矩的乌龟王八蛋,还是一群交战不忘礼教约束的儒将雅士。

事实上,曹锟和吴佩孚要打倒段祺瑞,是因为巴黎和会无视山东权益,段总理没能爱惜五四学潮,失道寡助。段祺瑞打不过曹吴,便宣布全线停战,向徐世昌总统辞职,然后离京移津。天津是什么地方呢?是曹锟老家!是曹锟誓师伐段的城市!是讨逆军大本营!但段祺瑞恰恰选择在那里定居,而且一住下来便与张作霖和孙文联络,反对曹吴政治。这不光是段祺瑞不怕死,更重要的是,曹吴没想让他死。

古今中外,败将如果不是像吕布和郭松龄那样倒戈哗变,如果不是像戈林和东条英机那样恶贯满盈,一般仍受尊敬,不受追缴,只是这需要胜利者的气量。可以说,曹锟和吴佩孚不算没气量,但张作霖仍认为对段祺瑞不公,于是两度兴兵,最终打败曹吴,迎段祺瑞回京执政。曹锟失败了,仍在中南海总统府居住,最后回天津定居,吴佩孚先是败退湖北,最终辗转回北京定居。没有北洋老政敌追杀他们,新政敌蒋中正也不为难他们,相反因为他们拒绝亲日,恪守民族气节,追授他们一级上将军衔。

在北洋老将中,恪威上将孙传芳,是卸甲信佛后被刺杀追命。他曾北跨长江,与把兄弟张宗昌作战,生擒其恂威将军施从滨,但他没有气量,不听劝告,执意斩杀了施从滨,施从滨的侄女十年后复仇,将孙传芳枪杀在天津居士林。

此乃因果报应,孙传芳坏了规矩,即使放下屠刀,依然死于非命。

1928年,北洋老将的民国被汪蒋的国民政府取代,北洋覆灭了。这之后,徐世昌、段祺瑞、曹锟、孙传芳先后在天津定居,这些昔日为不同政见在政坛和沙场奋力拼杀过的人,成了睦邻。段祺瑞还曾联络徐世昌、德威上将王士珍、原总理熊希龄、老政敌曹锟,共同发起和平运动,呼吁南北停战,召开和平会议。这就是北洋老将,政见不同可以公议,在国会争吵,在报纸上辩论,说不通,谈不拢,就拉开架势打一仗,打赢了,一切听你的,但你不能惩罚战败的对手,打输了,你去当无事贵族,也没人追杀你。正是在他们交错执政期间,在20年代前后,中国历史上又出现了一次真正意义上的百家争鸣。

词语气量造句 篇4

1.利用哈根伯肃叶定律，推导出机织物的纱线间孔隙透气量与织物结构参数的关系式。

2.方肖云气量本来就狭小，有种忿世嫉俗积压在心底，抱怨社会不公，乡里人得不到好待遇，没人际关系，没钱没财，社会现实他要什么就没什么。

3.它们生产出略高于地球的稳定的氧气量。

4.结论用膨肺吸痰法吸痰能使病人潮气量增加，气道压力下降。

5.她“气量狭窄，善疑善感，多愁多病”在许多人眼中，这是一种病态心理。

6.小潮气量通气策略相对于大潮气量而言，可减少呼吸机相关性肺损伤，改善患者的预后。

7.她气量太小，连道歉也不接受。

8.功能IDCB2包含了墨区驱动以及气量控制器的控制电路。

9.耗费在琐事上的狭小气量;心胸狭隘、气量小的评论;厌恶气量狭小的狭隘。

10.因此，如果你要是常在公众场合抛头露面，你就不能太气量狭小。

11.达希伍德太太气量狭窄。

12.水合物生成引起的排盐效应主要取决于耗气量。

13.当前的变压器 在线 监测中，研究得最多的监测量是:油气量和局部放电信号。

14.他不接受道歉，气量太小了。

15.人一旦飞黄腾达，你是睚眦必报，还是既往不咎，考验的是一个人的气量。但是在冥冥之中，似乎也牵引着个体命运的轨迹。人还是应当做得大度一点为好。

16.关于出口到俄罗斯的煤气量的.数据是很难获得的。

17.有关叶片作用力 、 功 、 放气量等参数采用源项来处理。

18.我试着每一口气都深深吸入; 据说这样可以增加吸入的空气量。

19.是男士吗?他应该有士绅器宇，豁大胸襟，宽洪气量，可以包容，原谅以及市欢她?

20.尼克松怒不可遏。他作出两种反应：一种反应是落落大方，另一种则是气量狭小。

21.若空气量太小， 则化学未完全燃烧损失就大。

22.得出，一次空气量是一个很重要的量。

23.与气量突变相比， 液量突变引起的压力和流型变化较平缓，瞬态效应小。

24.的意向用气量为120亿立方米，为166亿立方米。

25.方法在缺血再灌注前，用低潮气量，低频率的机械通气方法造成动物的呼吸性酸中毒。

26.生产过程中产生的烟气量大、含尘浓度高、烟尘分散度高。

27.我们的气量真大!

28.介绍了往复压缩机气量调节方法的国内外研究进展和应用实例。

29.油气混合液的泡点压力随着含气量的增加和温度的升高而增大。

30.两国交兵不斩来使。人家就是个送信的，咱要是杀了他，也显得咱们气量狭窄!可要是把人就这么放了，那就是放纵了汉奸，好像也不是那么回事。

31.旋叶式压缩机中的气缸内壁型线直接影响着排气量 、 压力变化规律、滑片的运动等。

32.应考虑排气压力的高低和排气量大小。

33.说明了史密斯有道理的一面后，我也应当指出，他气量小，常常怒形于色。

34.气量变化的瞬态过程可能出现对应准稳态变化没有出现的流型。

35.气量狭窄是我的老毛病。

36.你这人气量之小，真是罕见罕闻。

37.升压继电器通过控制输送到阀体的气量来实现对夹管阀的控制。

38.随着气量的增加，循环由不连续变为连续，提升量呈上升趋势。

39.载人轿车的轮胎充气量为275千帕到413千帕。

40.她气量大，承认了自己的错误。

41.母爱是一泓深深的潭。无论家有多少纠葛，她总是以容纳百川的胸怀，默默忍让。那宽宏的气量，那包含的品格，让家和睦泰然、息事宁人。

42.目的阐述有创机械通气分钟通气量高限报警的原因及处理措施。

43.另外还有一款发动机排气量为2972CC的GS300售价34100美元。

44.他还是个气量狭窄，无事生非，平庸刻薄的人。

45.燃烧热效率高且耗气量少。

46.由于钻井液密度逐渐下降失去平衡，钻井液的含气量上升。

47.说明了史密斯有道理的一面后， 我也应当指出，他气量小，常常怒形于色。

48.罗马方面气量稍微大一些，就决不会重启战端了。

49.测定所有患者用药前后第1秒用力呼气量 ( FEV1 ) 变化。

50.贵州省五轮山矿区构造完整，煤层含气量高。

51.至于后人说周瑜气量狭小，忌贤妒能，被人气死，则纯是小说家言，不足为信。

52.目前，中国石油已与45家用户正式签订了供用气意向书，意向用气量8亿立方米，2083亿立方米，将达到123亿立方米。

53.进入一个接点的空气量和离开的空气量相等。

54.既大大地节约供气量，又增加气流射速，提高冷却速率。

55.肺泡通气量越大， 单位时间内从机体排出的CO2就越多。

56.是男士 吗 ?他应该有绅士风度，豁大胸襟，宽宏气量，可以包容， 原谅和讨好她?

57.气量大的人对这点小事是不会介意的。

58.熊抱式之后是熊据式，取熊据虎跱之意，一据之势，气量恢宏，无人争锋。

59.真空系统采用外置真空， 耗气量低， 适用于各种小批量作业。

气量的作文 篇5

利用边界层理论确定预涂动态膜生物反应器稳定曝气量的试验研究

摘要：研究了膜生物反应器中低浓度活性污泥的流变性,确定当污泥浓度低于8 000mg・L-1时的泥水混合液近似于牛顿流体,进而利用牛顿流体力学中边界层理论计算预涂动态膜(PDM)厚度等于平板膜表面层流边界层厚度时的稳定曝气量.为保证预涂动态膜生物反应器(PDMBR)运行的稳定性,在其运行初期选择满足生物所需最佳溶解氧(DO)3～5 mg・L-1的供氧曝气量,随后逐渐增加到稳定曝气量的运行方式.实验结果表明,此运行方式能较好地提高动态膜的稳定性,在稳定运行的31d内出水COD低于12.48 mg・L-1,平均去除率达到97.49%,NH4+-N约为5.27 mg・L-1,平均去除率为76.13%,而操作压力仅上升至27kPa.试验后期考察了PDMBR在高于稳定曝气量下运行的.稳定性,发现PDM发生脱落,从而证明利用边界层理论确定的预涂类动态膜的稳定曝气量具有一定的应用价值.作 者：叶茂盛    张捍民    魏奇锋    杨凤林    马慧    YE Mao-sheng    ZHANG Han-min    WEI Qi-feng    YANG Feng-lin    MA Hui  作者单位：大连理工大学环境与生命学院,大连,116024 期 刊：环境科学  ISTICPKU  Journal：CHINESE JOURNAL OF ENVIRONMENTAL SCIENCE 年，卷(期)：, 27(10) 分类号：X703.1 关键词：预涂动态膜    边界层    曝气量   平板膜   

气量的作文 篇6

1 往复式压缩机负荷调节方式

往复式压缩机采用的负荷调节方式有转速调节、回流调节、全行程压开进气阀、部分行程压开进气阀和补充余隙容积5种[1]。目前, 前4种调节方法应用也较为广泛, 但均在能源利用、控制速度和调节精度等方面不尽如人意。以下详细介绍了部分行程压开进气阀, 即无级气量调节系统。

2 无级气量调节系统

2.1 作用原理

如图1所示, 在满负荷运行工况下, 压缩过程沿CD曲线进行;在部分负荷 (如50%) 运行工况下, 气缸进气终了时, 进气阀阀片将在执行机构作用下仍被卸荷器强制地保持在开启状态, 压缩过程先从位置C到达位置Cr, 此时原吸入气缸的部分气体经被顶开的进气阀回流到进气管而不被压缩, 待活塞运动到特定的位置Cr时 (对应所要求的气量) , 执行机构作用在进气阀片上的强制外力消失, 进气阀关闭, 气缸内剩余的气体开始被压缩, 压缩过程再从位置Cr到达位置Dr。采用此调节方法, 压缩机的指示功消耗与实际容积流量成正比, 这就是无级气量调节系统“回流省功”的原理。

2.2 系统组成

无级气量调节系统组成如图2所示, 主要有液压执行机构, 液压油站, 中间接口单元、上死点传感器, 外部电源及相关的传感器和模块等组成。

2.2.1 液压执行机构

无级气量调节系统的核心部件, 由阀室、密封室和电气室3部分组成, 置于进气阀阀室外盖上方, 通过液压油驱动阀室内的高压活塞来控制进气阀的开启与关闭, 从而控制压缩的气量。

2.2.2 液压油站

向液压执行器提供高压液压油。

2.2.3 中间接口单元

提供无级气量调节系统内部和装置DCS控制系统的信号交换处理功能, 是该系统的重要组成部分。

2.2.4 上死点传感器

测量活塞在气缸中的即时位置。

3 无级气量调节系统日常操作

无极调节系统节能设计的初衷是只对装置需要的氢气进行压缩, 图3为无极调节系统控制。

如图3所示, 该系统有3个控制变量, 即压缩机入口分液罐压力 (PIC12001) 、压缩机级间压力 (PIC12101) 和加氢装置系统压力 (PIC11201) , 其中PIC12001和PIC12101采用分程控制;以上3个控制器进行一系列运算后, 对压缩机一级手操器 (UY3174) 和二级手操器 (UY3173) 输出值自动进行调节, 从而实现对压缩机进口压力和级间压力的控制, 最终达到加氢装置系统压力的自动控制。

具体控制方法是:当加氢装置系统压力 (PIC11201) 产生波动时, 该控制器输出值取反后与压缩机级间压力 (PIC12101) 控制器输出值的分程运算值进行比较, 取二者较小值作为压缩机二级负荷;同理, 压缩机一级负荷取自压缩机入口分液罐压力 (PIC12001) 和压缩机级间压力 (PIC12101) 的较小值。

此外, 该系统还可以实现压缩机负荷的手动控制, 只需将压缩机一级手操器 (UY3174) 和二级手操器 (UY3173) 控制方式设定为手动控制模式, 即可实现压缩机负荷的手动调节;手动控制模式下, 压缩机一、二级返回阀的开度也需人为调节。

4 无级气量调节系统运行对比

中石油兰州石化公司炼油厂3000kt/a柴油加氢装置在开工后, 在装置运行初期对新氢压缩机主备机运行数据进行统计, 取具有代表性的一种工况分别对压缩机运行数据做统计比较。

4.1 工况对比

从表2中可以发现, 处理量和反应条件相当的工况下, 由于无级气量调节系统的作用, 使得压缩机电机的电流值由175A降低至105A, 新氢补充量也较少。

P=UI=6000× (175-105) =420kW

按年开工时间8000h, 每度电按1.98元计:

8000×420×1.98=6652800元

即:年增加经济效益达6652800元, 可见无级气量调节系统在节能上有巨大优势, 同时也能适当降低装置对氢气的消耗。

4.2 无级气量调节系统特点

根据该系统在柴油加氢装置使用情况可得出以下特点:

说明:1) 2012年6月19日凌晨新氢压缩机K-101A二级出口引压线焊缝泄漏, 紧急进行机组切换, 由于处理及时, 未对装置处理量产生影响;故本组数据分别采自该时间段, K-101A数据取自凌晨2时, K-101B数据取自当天6时。 2) 表2中操作压力是指高压分离器顶部压力, 下同。 3) 表2中操作温度是指反应器进口温度, 下同。

1) 负荷调节范围宽, 调节精度高;可以精确实现20%～100%负荷的无级调节, 最小负荷调节幅度为0.1%。

2) 节能效果明显;每年仅节电一项可提高近600万的经济效益。

3) 自动化程度高;只需设定控制目标系统即可自动实现随动调节。

4) 系统稳定性好;根据DCS的初始设定值, 可随动的实现压缩机负荷变化。

5) 可实现状态检测;可根据用户需求增设监控平台作用, 其能在线监测PV图、机身振动及活塞支撑环磨损等情况, 实时反应出压缩机的运行工况, 从而提高压缩机运行的可靠性、高效性和安全性。

5 结束语

通过无级气量调节系统在本装置新氢压缩机K-101A的应用效果可以看出, 该系统能有效地降低机组的负荷, 节约大量的电能, 也降低装置对氢气的消耗量;同时系统操作简单, 易于实现自动控制, 提高装置操作和压缩机运行的稳定性, 可以产生极大的经济效益和社会效益。

参考文献

志向与气量 篇7

临近中午，客人们在餐桌前都坐定之后，庾业吩咐走菜。庾家的仆人们训练有素，手举托盘，鱼贯而入，酒菜非常丰盛，香喷喷的鱼、肉很快就摆在了客人面前。可轮到给宗悫上菜时，仆人们端给他的，只有一碗粗糙的小米干饭，还有一碟清淡的萝卜白菜。客人们看看眼前的美味，又看看宗悫面前的饭菜，知道庾公子又在拿人开涮了，不由得哈哈大笑。

果然，庾业站起来对大家说：“宗悫是一个武人，吃惯了粗菜淡饭，所以我迎其所好，可不敢用别的饭食招待他。”

宗悫出身贫寒，又不喜欢读书，在当时默默无闻。其实他很有志向，小的时候，叔父宗炳曾经问他长大后想干什么，宗悫站起身，气宇轩昂地回答说：“愿乘长风破万里浪。”宗炳非常驚讶，说：“就算你不能大富大贵，也必然会光宗耀祖。”宗炳学问很好，想教他读些儒家经典，将来考取个功名，可宗悫提不起一点兴趣，对习武却情有独钟。在宋朝，崇文抑武，喜欢练武而不喜欢读书的宗悫有点让人看不起，故而庾业敢拿他取乐。

在众人的哄笑声中，有熟知内情的人不无担心，因为宗悫虽然学问一般，但武功却很了得。14岁那年，他的哥哥结婚，当晚有强盗来打劫，众人吓得不知所措，宗悫挺身而出，与强盗打斗，结果把十几个强盗打得四下溃散，落荒而逃。现在庾业当众羞辱宗悫，一旦宗悫发作起来，恐怕庾业也得吃不了兜着走。谁知宗悫却淡定自若，只是笑了笑，说：“谢谢你，我觉得这样的饭菜已经很好了，我确实喜欢吃。”吃完之后，他还诚挚地向庾业道了谢，然后留下一群目瞪口呆的食客，坦然地走出了庾家的大门。

时间是一个无情的魔术师。转眼十几年过去了，“高富帅”庾业在豫州郡里混了个差使，相当于在省政府里就职，一如既往地趾高气扬。这一天，新上任了一位豫州刺史，庾业也加入了欢迎的人群，等领导走近，他的眼睛睁得比铃铛都大起来，来人十分眼熟，再定睛一看，想起来了，这不是当年的穷小子宗悫吗？真是三十年河东，三十年河西，想着自己曾经拿人开涮的情形，庾公子不由想起孔圣人的告诫：自作孽，不可活。

事已至此，再怎么后悔已然来不及，庾业只好听天由命了。果不其然，时间不长，庾业就接到了宗刺史的邀请，让他过府谈谈心。真是是祸躲不过，庾业怀着无比忐忑的心情，准备聆听宗悫的训斥。没想到宗悫没有一点领导的架子，客气地请他入座，并吩咐家人端来好酒好菜，热情款待。深怀愧疚的庾业受不了了，站起身来，为当年的事谢罪。宗悫一听就笑了，“那次在你家我不是吃得特别香吗？我觉得你对我已经很好了，不必耿耿于怀。我请你来，是因为我刚刚上任，这儿的人情、政务都不熟悉，毕竟咱们是老乡，特地要向你请教呀！”

庾业羞红了脸，忙说：“大人你不计前嫌，如此仁厚待人，实在叫我赧颜无地，还有什么可说的呢，有事您就尽管吩咐。”

事后，庾业不仅没受到斥责、报复，还被提升为长史，成为宗悫最得力的助手。宗悫后来不论统兵打仗，还是治理地方，都成绩斐然，历任左卫将军、光禄大夫、雍州刺史等职，死后加谥号为肃侯。

苏东坡说，天下真正勇敢的人，“猝然临之而不惊，无故加之而不怒”，这是由于“其所挟持者甚大，而其志甚远”。因此，一个人的气量多与志向有关，志向越高远，气量越恢弘，越不会为鸡毛蒜皮的小事所困扰，也不会为眼前的小辱小愤所激怒。反观那些生活里吹毛求疵、睚眦必报的人，多是没有抱负、缺乏志气、只盯住眼前的人，这样的人既活得累，也走不远。所以，要修养自己的气量，必须从树立志向开始。

气量的作文 篇8

关键词联合厌氧发酵；尽料量；进料浓度；产气量

随着人们生活水平的不断提高，生活垃圾的产量逐年增加，无害化处理方法很多，与其它方法相比较厌氧处理有占地面积小、污泥产量少、运行成本较低[1]、有机物减量化明显，并且在处理过程中可以产生沼气、有机肥等副产品的优点，在1arm的状态下，甲烷燃烧的热值达到了9100 kcal／m3[2]符合垃圾的资源化处理，所以它代表了未来垃圾处理的一种趋势。

厌氧消化是在无氧的条件下，由兼性厌氧菌和专性厌氧菌联合降解有机物[2]的方法，较多人支持M.P.Bryant[3] 提出的沼气发酵三个阶段理论。能够进行厌氧发酵的物料有很多如：秸秆类物质为代表的农业废弃物、禽畜粪便和污水处理厂的活性污泥、以及生活垃圾等[4][5]。现价段应用于厌氧发酵的底物大多为单一物料，单一物料厌氧反应周期一致，过程容易控制，但是底物抑制较严重，反应往往不能进行彻底，所以内蒙古鄂尔多斯传祥垃圾处理厂采用了多种底物共同发酵，增加了反应物料的降解程度，提高了过程的产气量。参与反应的底物有生活垃圾中可生物降解部分、市政粪便、污水处理厂的污泥和餐厨垃圾等，各种物料通过预处理调节后进入混合发酵罐发酵。以内蒙古鄂尔多斯传祥垃圾处理厂的联合厌氧发酵工艺的投料量为研究对象，分析投料量与降解量以及沼气产量的关系，目的是优化发酵工艺、提高发酵设备的利用率。

1.实验原料和器材

1.1实验原料来源于内蒙古鄂尔多斯传祥垃圾处理厂调节罐的物料，该物料包括：经过分选预处理的生活垃圾中可生物降解部分、粪便、餐厨垃圾。

1.2实验器材

1.2.1实验装置为总容积1.1m³的玻璃钢罐，直径1m,总高1.8m。进料方式为连续式进料，出料靠溢流出料，罐底设150mm的排泥口，加热用水浴温控加热水箱。

1.2.2气体收集采用气体流量计，型号：LFM-1湿式防腐气体流量计，产地长春汽车制造有限责任公司。

1.2.3恒温干燥箱：101A-1上海东兴建材试验设备有限公司

1.2.4恒温电阻箱：A-10型，上海东兴建材试验设備有限公司

1.2.5 pH测定仪：5-3型，上海智光仪器仪表有限公司。

1.2.5磅秤：50kg

1.2.6胶体磨：出料粒径2-50μm

2实验步骤

2.1接种

接种，根据不同的固体量有很大的差异有时固体废物的量与接种物的量之比达到60：4O以上[6] 。该实验取内蒙古鄂尔多斯传祥垃圾处理厂的厌氧发酵罐的发酵液为接种物料，接种物料的取量为：300kg约为0.3m³，（接种量为实验罐总容积的1/3），接种后开始加温，调节菌种的温度为35℃。

2.2投料

接种后，第二天开始第一次投料，物料来源于蒙古鄂尔多斯传祥垃圾处理厂调节罐的混合物料，投料量： ，中温培养25天。

2.3菌种培养完成后，开始连续进料

2.3.1连续进料实验周期为30天

2.3.2进料量为44kg(0.044m³)/d

2.3.3原料预处理

预处理的目的是减小进罐物料的粒径，加快反应速度，增加产气量。预处理方式：取回的实验原料经过胶体磨破碎，破碎后物料粒径小于0.5mm。

2.3.4进料方式

准确称取44kg物料从反应器的进料口注入反应器（进料口在反应器的底部），进料过程中反应器的排气管打开，溢流口打开，让物料在重力作用下自然流入反应器，同时发酵后的物料溢流排出。

2.3.5收集原料和溢流料分析得出如下数据：

注意：本实验设定30天的实验周期是为了测定物料的平均反应效果。

3.测定方法

3.1沼气产气量用LFM-1湿式防腐气体流量计测量，流量计在使用前经过标定。

3.2TS、VS测定均采用BG规定的方法。

4结果与分析

4.1固体物质降解与产气量关系

用特性指标来确定有机物的厌氧生物降解性

这种方法是测定基质(被测有机物)在厌氧反应前后的浓度,以它作为特性指标,然后用浓度的变化(去除率η)来表示有机物的厌氧生物降解性：

η=1-Ce/Co（1）

式中Ce——反应后基质浓度,mg/L；

Co——反应前基质浓度,mg/L。[7]

根据实验数据和公式计算：

进料固体量为：0.26kg

出料固体量为：0.18kg

η=1-0.18/0.26

η=31%

降解量：0.26kg-0.18kg=0.08kg

降解单位体积固体物质产气量：

62L/0.0806kg=769L/kg固体

由以上计算可以看出本实验装置在处理低固体混合物料时固体降解率为：31%，每降解1kg固体产气量为769L。

4.2有机物降解与产气量关系

根据公式（1）和表一实验数据计算：

进料有机物量：0.1456kg

出料有机物量：0.0828kg

η=1-0.0828/0.1456

η=42%

降解量：0.1456-0.0828=0.0628kg

降解单位体积有机物产气量：

62L/0.0628kg=987L/kg有机物

由以上计算得出有机物降解率为42%，每降解1kg有机物产气量为987L。

1升沼气中，含碳C量的平均值约为0.538克/升。由此推算，原料被分解1克TOC气化后的产气量为1.86升。

G=1/Cg=1/0.538≈1.86（升/克）

只要实测了发酵原料的含水率（或污泥浓度）、有机份和TOC的含量，再根据4.2计算出有机物分解率。就可以在暂不考虑原料成分情况下，计算出混合发酵原料的单位体积的理论产沼气量。若实验室没检测TOC的含量，那么可以根据《污水污泥处理》一书中提出的：在理论上“一般有机物中，大约含有55%的碳”，这一数值推算出每升发酵原料中的TOC的含量，进而推算出污泥的理论产沼气量来。因本实验有机物降解量为：0.0628kg，该有机物中TOC含量为0.0628kg×55%=0.03454kg，理论产气量为0.03454kg×1860L/kg=64.2L

通过以上计算可知，本实验结论每降解1kg的有机物沼气产量已接近理论沼气产量。

4.3固体降解量、有机物降解量与进料固体量的关系

厌氧发酵产生沼气的反应是在缺氧和厌氧条件多种群微生物共同作用完成底物的降解的，因此厌氧发酵符合单一菌群发酵的普通规律，同时又会受到相关菌群相互制约，其表现在发酵底物和底物的浓度有关，一定底物浓度范围底物的降解与底物浓度成正相关，底物浓度越高降解量越大，底物浓度低时会产生反馈抑制，部分菌体休眠，将减量随之减小。该规律从图2和3可以看出。

5结论

该实验是厌氧法处理城市有机固体废弃物的一次中试试验，实验原料包括城市生活垃圾中的有机物（可以生物降解的物质）、粪便、城市集中源产生的餐厨垃圾等物料，通过本次试验得出厌氧法处理混合型城市有机固体废弃物的可行性结论，每1kgVS可以产生1019L沼气，换算成原生垃圾量为：每降解1T原生垃圾可以产沼气55m³，需要注意的是为了提高城市有机固体废弃物降解量和沼气的产生量，降低能耗，在实际生产中应尽量提高发酵底物的固体含量，保证厌氧微生物有足够营养，大量繁殖，以提高发酵效率，缩短发酵周期。

参考文献

[1]MURPHY J D,MCKOGH E Technical,economic and environmental analaysis of production from municipal solid waste[J] Renewable Energy,2004,29:1034-1057

[1] 林聪，王久臣，周长吉．沼气技术理论与工程[M]．北京：化学工业出版社，2007

[2]公维佳，李文哲，刘建禹．厌氧消化中的产甲烷菌研究进展[J]．东北农业大学学报，2006.37

气量的作文 篇9

分公司采用传统的间歇式煤气发生炉制取半水煤气, 作为生产NH3的原料气。UGI型, 3 000mm煤气炉, 中氮流程。

1 工艺简介

固定床间歇气化法生产水煤气过程是以焦炭为原料, 周期循环操作。每一循环具体分为五个阶段: (1) 吹风阶段, 约37s; (2) 上吹阶段, 约39s; (3) 下吹阶段, 约56s; (4) 二上吹阶段, 约12s; (5) 吹净阶段, 约6s。

该控制系统是一个较复杂的时变、间歇、非线性、大滞后控制系统。故将该系统设计为串级控制。

造气炉的工作方式分为开车、停车、正常造气、升温和制惰等五种方式。每台造气炉需要控制15个电磁阀。为了防止多台炉同时进入吹风阶段而引起争风抢汽观象, 各台炉之间必须进行吹风排队顺序控制。

2 情况分析

分公司NH3系统采用传统的间歇式煤气发生炉制取半水煤气, 作为生产NH3的原料气。UGI型、3 000mm煤气炉, 一直采用传统的中氮流程。流程中设置有燃烧室、废热锅炉、洗气箱 (内设置六瓣分布器) 等。存在单炉流程长, 死空间大, 在转化各阶段制气过程中蒸汽、煤气损失量大等问题。由于洗气箱的存在, 又造成制气阻力增大等缺点。传统的中氮流程热利用率低, 下行煤气显热没有得到回收直接进入洗气箱, 导致洗涤水温升高, 煤气温度升高, 影响压缩机吸气量。而且上行温度高, 废锅、夹套吸热量大, 热损失大, 燃料综合利用率不到65%。由于以上问题及其气化剂的波动等问题, 导致UGI3 000mm煤气发生炉产气量低, 生产能力低。在2005年以前, 开十一台炉才能供七机生产。2005年以后, 气化炉实施了一系列技术改造和实行精料政策, 产气能力有所提高, 实现了8台炉供七机生产及复肥系统用气, 单炉产气量由4 800m3/h提高到6 570m3/h, 单炉产氨能力54~55t/d。而中原地区使用UGI2 650mm间歇式发生炉制气的厂家, 单炉产气量达8 000m3/h, 单炉产氨能力达62~65t/d。我厂与全国同行业先进水平相差甚远, 发生炉系统还有许多节能和提升产气能力的潜力可挖掘。

3 工艺优化

3.1 修改指标

即增设一个指标, 风帽顶上测温点温度控制在600~800℃。

3.2 上下行温度调整

调整前上行温度400℃, 下行温度200℃, 按以下方式逐步调整。

(1) 逐渐控制为上行350℃, 下行300℃;

(2) 逐渐控制为上行300℃, 下行300℃;

(3) 逐渐控制为上行300℃, 下行250℃;

(4) 逐渐控制为上行250℃, 下行250℃。

3.3 三个一操作法

(1) 一个指标气化层下沿测温点指示700±100℃;

(2) 一个措施在没返碳的情况下, 通过连续、均匀大拉炉条机, 严格控制渣层在150~100mm;

(3) 一个手段按需要随时微调勤调上、下吹百分比, 以稳定温度在700±100℃, 一秒一秒的加减上、下吹百分比, 调适宜指标, 使温度稳定在700℃;此温度 (700~800℃) 和炉条机联锁, 基本上达到操作自动化。

3.4 确定炉子基础温度指标

按指标操作稳定, 当达到炉况最好的时候, 稍微提高下行煤气温度, 观察炉况。如果比传统操作又有了好转, 这时候再看看气化层下沿的测温指示是多少度?就设定该炉温为唯一的可靠基础指标。每台炉定每台炉的基础指标, 不一定完全相同。

气化层下沿温度范围在700~1 000℃为佳, 谓之气化层定位指标。

采用稳拉炉条机, 控制稳定该温度。当此温度有下降趋势, 稍微加炉条机转速;当此温度略有上升时就及时减炉条机转速。适当小幅度加减上下吹蒸汽百分比, 稳定该温度, 不让有大的波动。该温度控制偏高一些为优, 应由700℃—800℃—900℃—1 000℃, 稳定在900±50℃, 观察炉况良好, 成渣率高, 无返碳, 无细灰, 无大块, 大多数为蜂窝状, 小碎渣块, 均匀, 确定为基础指标。提高该温度, 一是靠拉大炉条机, 二是微减上吹。如发现有大块, 一定要先拉大炉条机, 然后再酌情减1s上吹, 稳定之后, 炉条机再恢复原来的速度, 再做微调, 稳住950±50℃ (或先稳900±50℃;800±50℃) 。

4 提升气化炉产气能力的主要内容

4.1 气化炉操作上的调整

在现有气化炉工艺流程及高径比前提下, 适当提高发生炉炭层, 目前在原有炭层高度上提高500~700mm, 增加蒸汽与炉内炭反应的接触时间, 并降低炉面温度, 使热量尽量集中于气化层, 提高气化层温度。由于炭层提高后, 气化炉吹风气阻力和制气阻力会升高, 采取将一次风阀开度由50扣增加到100扣 (或全开) , 入炉蒸汽压力提高到15~20kPa等可克服炭层提高后造成的影响。另外, 将气化炉循环时间由168s缩短到154s, 有利于气化层温度的稳定, 减少温度的波动。

4.2 气化炉实施降低制气阻力改造

通过对气化炉系统各点压力的测量, 中氮流程中气化炉制气阻力主要在洗气箱外。原因主要是洗气箱煤气进口六瓣分布器插入箱体水中的尺寸太长, 其目的是增加安全系数, 防止气柜煤气倒入 (中氮发生炉流程无单炉煤气总阀, 靠洗气箱水封进行隔离) 。根据计算, 洗气箱煤气进口管插入水封的高度只需99mm, 而实际达到380~450mm。同时洗气箱煤气进口处的六瓣分布器容易堵塞 (主要是煤焦油结垢) 等, 造成制气阻力更大。在上吹加氮制气阶段压力达24~25.5kPa, 下吹制气压力达14~18kPa, 与小氮流程相比高5~9kPa。因此, 必须对气化炉进行降低制气阻力改造, 改造的主要内容有以下:

(1) 取消洗气箱进口六瓣分布器, 改为直筒代替, 减少堵塞;

(2) 洗气箱主体水封高度由380~450mm降低到200mm;

(3) 在洗气箱进口管处增设Dg750油压自动控制煤气总阀, 由寻优微机程序控制其开关。

改造后发生炉制气阻力可降低3~4kPa, 为提高气化炉炭层操作创造有利的条件。

4.3 改造油压控制系统, 缩短阀门变向时间

油压系统在2005年改造的基础上再次进行优化改造。主要措施是增加油路伴热系统, 确保油温、粘度和流速, 使气化炉在各阶段的变换过程中减少怠滞时间, 增加气化炉制气时间。克服因外界气温变化带来的影响。

4.4 改造洗气箱箱体斜插虹吸管, 增大排水量

对气化炉各炉洗气箱箱体斜插吸水管进行加大改造, 增加气化炉由吹风阶段转入上吹制气阶段的排水量。尽一步降低制气阻力, 并使煤气得到更有效的洗涤和降温。

4.5 中氮气化炉流程小氮化

主要内容是在上行煤气管道上增设一自动油压阀门, 气化炉上气道由侧出改为顶出, 进一步提高气化炉高径比, 为再次提高炭层操作创造条件。同时下行煤气由直接进洗气箱改为先进除尘器、废热锅炉吸收热量后再进洗气箱洗涤。

实施中氮气化炉流程小氮化改造后, 气化炉炭层高度可再提高800~1 200mm操作, 并可回收下行煤气显热, 每台炉显热可产蒸汽0.2t/h。吨氨蒸汽消耗可下降80~100kg, 可使洗气箱出口水温下降6.8℃, 煤气温度下降5℃, 并减少了气化炉在各阶段转换过程中存在的“死空间”造成气化炉煤气及蒸汽量的损失。

4.6 气化炉夹套内筒增设隔热层

气化炉内燃料层与夹套外筒接触的一圈, 温度较低, 只有180~210℃。由于形成的冷壁效应 (或冷炭圈) 使发生炉灰渣中返焦量增加, 蒸汽分解率下降, O2含量升高, 燃料的有效利用率降低, 产气量下降。改造的主要内容是在夹套内筒与高温炭接触的环壁上增设耐高温耐磨陶瓷材料、阻热衬板或耐磨隔热涂料, 阻止热量的传递, 使夹套内筒与高温炭层接触的温度由180~210℃提高到800~900℃。

该技术目前国内已有部分气化炉使用, 但还没有充分推广, 因此, 目前该项技术改造还在咨询、考查阶段。

5 取得的成效

提升气化炉产气能力项目目标实现后, 焦耗可降低到1 350kg/t以内, 单炉氨生产强度达65t/d, 吨氨可降低焦耗50kg, 降低生产成本60元, 每年节约生产成本720万元, 同时每年可以减少CO2排放量13 219km3, 折合为25 966t, 减少CO排放量3 011km3, 折合为3 764t。

(1) 发生炉开炉台数由七台供六机生产提升到六炉供六机及复肥系统用气, 实现单炉供单机的目标。

(2) 气化炉单炉产气能力由6 570~7 280m3/h提升到8 000~8 500m3/h。

(3) 气化炉单炉合成氨生产强度由54~55t/d提升到62~65t/d。

气量的作文 篇10

目前,所有的重症患者治疗通气中,测量潮气量的方法主要有近端测量和远端测量法两种。近端测量法是测量传感器更接近于病人气道;远端测量法是测量传感器更接近于呼气阀而远离病人气道。过去关于呼出潮气量测量精度的评估研究表明:即使有管道顺应性补偿的远端测量也不能充分满足临床对精确度的需要,而精确的呼出潮气量只有在病人气道才能更可靠地被测量。

研究表明,在测量新生儿或婴幼儿的机械通气的呼出潮气量时,上述两种测量方法测量结果差异比较明显,尤其对高气道阻力或未使用卡弗的新生儿或婴幼儿,由于气管插管的漏气增加,这种差异就更大。

1 呼出潮气量的测量方法

目前,在机械通气过程中,对患者呼出潮气量的测量方法主要有以下几种:

(1)远端测量法:流量传感器位于呼气支,远离病人测量呼出潮气量。

(2)计算潮气量测量法:流量传感器位于呼气支,远离病人测量对气道顺应性补偿校正后的呼气潮气量。

(3)近端测量法:流量传感器位于气管插管与Y型接口之间,更接近病人气道测量呼出潮气量。

2 理论对比分析

从理论上来说,流量传感器越接近病人气道测量,测量的的呼出潮气量也越精确。因为可以消除测量流量和容量时回路顺应性的影响,也就是压力改变了容量的变化范围。从呼出潮气量监测原理上来讲,远端测量比近端测量更有局限性,因为其受水蒸汽、血液、分泌物以及人为误操作等因素的影响。与此同时,由于管路的泄漏和顺应性的影响也大大降低了远端测量的精度。同时增加的湿化器也会进一步影响顺应性(图1)。

从理论上来说,下面的补偿公式可以减小回路顺应性的影响。

计算呼出潮气量=远端测量潮气量-回路顺应性(C)×(气道峰压(PIP)-呼气末正压(PEEP))

通常来说,完全满意的补偿是非常困难的。如管道的顺应性会随着水蒸汽的浓度和连接头之间的小漏气而动态的改变;呼吸管道设置(湿化器、加热线、积水杯、在线吸引装置以及其他装置等)的变化并不包括在上述计算之内。

正是因为上述原因,即使在遇到流量传感器位置细小改变、管道内径及长度的变化等偶然情况时,近端测量也能提供精确的测量。

3 测量方法比较对照实验研究

呼出潮气量的测量精度是依赖于测量方法、回路和肺的顺应性及气管插管的泄漏情况而决定的。

本研究使用呼吸机测试仪器对呼吸机不同呼出潮气量测量方法的测量精度进行了实验研究。

3.1 实验条件

使用Bio-tak呼吸机测试仪;患者类型包括新生儿/儿童、低肺顺应性、高气道阻力等;使用Flowlab 3300测量流速、容量、压力等;呼吸机为夏美顿金牌伽利略、NPB840、德尔格Evita4、e Vent LS等;通气模式为容量控制的同步间歇性指令通气(SIMV),呼吸频率为12次/min、吸呼比为1:2、呼吸末暂停为10%。

3.2 实验结果(表1)

(1)对于新生儿或婴幼儿,呼出潮气量的测量方法很显著地影响测量精度。在新生儿模式时,目标潮气量明显低于远端测量或计算测量的潮气量的值;而且,用顺应性补偿来校正仍不能减小这个误差。因此,本研究认为新生儿呼出潮气量应用呼吸速度测定器在病人气道测量。

(2)呼吸系统阻抗的增加也会影响呼出潮气量。当增加气道阻力时,远端测量与计算测量法显示的呼出潮气量与目标潮气量差异增大明显。

(3)气管插管时漏气也会严重影响呼出潮气量的测量结果(即使有顺应性补偿)。本研究测试时,模拟气道漏气量约为10%,计算测量法测出的值明显高于目标值,甚至它会过高地估计泄漏量。因此,测量是不精确的,而近端测量相对比较小。

4 小结

对于呼出潮气量的测量精度,流量传感器置于病人气道是最有效的手段;且越靠近病人的测量精度越高。远端测量法和计算潮气量测量法与临床需要的呼出潮气量精度存在明显的差异,尤其是在新生儿、婴幼儿以及低肺顺应性、高气道阻力、回路(包括气管插管)漏气等情况时,这种差异更明显。

参考文献

[1]Chatburn RL,Volsko TA,EI-Khatib M.The Effect of Airway Leak on Tide Volume during Pressure-or Flow-Controlled Ventilation of the Neonate:A Model Study[J].Respiratory Care,1996,41:728-735.

[2]刘麒麟,等.探索急救与危重症医学装备保障新模式[J].中国医疗设备,2010,25(11):69-70.

[3]蒋晖,侯彦深.单肺通气期潮气量对肺内分流及动脉氧合的影响[J].临床麻醉学杂志,2010,26(3):206-208.

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[6]刘麒麟,等.机械通气患者目标潮气量与呼出潮气量差异的探讨[J].中国医疗器械杂志,2006,29(6):457-458.

[7]阳国兴,王莉.病房医疗设备管理问题的探讨[J].护理实践与研究,2009,5(14):81-82.

计算防冰系统供气量的一种新方法 篇11

飞机在含有过冷水滴的云层中飞行时，若不安装结冰保护系统，可能会发生结冰导致飞行事故。目前客机机翼多采用热气防冰系统，从发动机引气，热气通过管路被送到缝翼中，进入笛形管，通过管上的小孔喷射，从而加热机翼蒙皮。热气防冰系统引气量的估计需要通过水滴撞击特性以及防冰热载荷的预测。而引气量大小是否能够满足防冰的要求，需要通过相关试验验证。

针对某型民用客机，本文首先对其进行了理论分析，使用CFD计算方法到了水滴撞击特性、防冰热载荷以及防冰引气量，最终与设计指标进行了比对，验证了计算方法的正确性。

1 数学模型及计算方法

1.1 水滴撞击特性

本文采用欧拉方法对翼型的空气-水滴两相流进行计算，得到了空气流场、水滴流场以及液态水滴体积分数，基于上述结果，可通过下式计算

上式中ax是液态水滴体积分数在壁面撞击处的值，a0可由无穷远处的液态水滴体积分数，a0=LWC/ρw, LWC为液态水滴含量，ρw为水的密度，其单位均为kg/m3。

1.2 防冰热载荷

防冰热载荷的计算是在水滴撞击特性计算的基础上进行的，防冰表面上的热载荷参见文献[1]，防冰表面热平衡方程式：

所以需要的加热热流qn为：

各热流计算式如下[1]：

上式中各符号的意义：

hs—从前缘点算起的表面距离s处的局部对流换热系数；

Ts, Tl, T0—防冰部件表面温度、附面层外边界处温度、大气静温；

We, Wi, s—单位面积上每秒时长内的水蒸发量和局部水撞击量，kg/ (m2·s) ；

Le—水蒸发潜热，kJ/kg;

b—传质系数；

es, el—Ts, Tl温度时对应的饱和水蒸气压，Pa;

Rv—水蒸气的气体常数，J/ (kg·K) ；

Cp, a, Cp, w—空气和水的比热，0℃时，p, ap, w Cp, w=4187J/ (kg·K) , Cp, a=1005J/ (kg·K) ;

r*—附面层恢复系数，层流附面层r*=Pr1/2，湍流附面层r*=Pr1/3;

Vl, V0—附面层外边界处气流流速，飞机的飞行速度。

式（4）和（7）中hs的计算式如下[1]：

平板层流：

其中：Res是当地雷诺数；Pr是空气的普朗特数，且有

上式中的空气动力粘度μ，导热系数λ以及式（5）中的饱和水蒸气压均用拟和公式计算。

式（4）、（5）中的Tl和式（13）中的ρl可由绝热关系式得到[1]：

式中k=cp/cv=1.4，ρ0是远场空气密度。

式（6）、（8）中局部水收集率Wi, s可通过下式求解：

上式中β是局部水收集系数，V0是远场水滴速度，α0是远场局部水滴容积分数，ρw是水滴密度。

2 算例计算分析

本文对某型民用飞机机翼进行二维截面，并对各截面翼型进行水滴撞击特性和防冰热载荷计算。截取的二维翼型示意图如图1，包括翼根0m处的截面一共12个，每个截面相距1m，为了方便，将1m处翼型命名为1m翼型，依此类推。

计算状态为：高度6400m；飞行马赫数0.54；攻角4；环境温度-18.8℃；水滴直径20μm；液态水含量0.3g/m3。针对上述状态对飞机机翼的1m, 3m, 6m, 9m翼型开展了水滴撞击特性及防冰热载荷的计算，表面温度取10℃，并对防冰系统引气量进行预估。

2.1 水滴撞击特性计算结果

各翼型局部水收集系数结果如图2所示，从图中可知越靠近翼尖，局部水收集系数越大。

2.2 防冰热载荷及引气量预测

各翼型防冰热载荷计算结果如图3所示，对各翼型热载荷进行积分求和，可得整个机翼的防冰热载荷为55.26kW。

已知防冰引气入口温度为200℃，假设防冰系统热效率η为65%，估算机翼防冰引气量为：

3 结束语

估算当前状态下的单侧机翼的防冰系统引气量为1596kg/h，而某型民用飞机防冰系统供气量的设计指标为1700kg/h～2300 kg/h，对比之后发现计算需求流量与设计指标符合的很好，但存在差异，分析后认为：第一，CFD计算过程中对于防冰系统热效率η的参考值为行业通用值，设计者可能考虑到了具体的实际热效率所导致。第二，设计者会在计算值的基础上再增加安全系数，所以也会导致与本文计算结果的差异。

参考文献

[1]裘燮纲, 韩凤华.飞机防冰系统[M].北京:航空专业教材审编组, 1985.

[2]ARJ21-700飞机防冰系统设计方案 (初稿)

[3]周志宏.基于两相流欧拉方法的翼型结冰数值模拟西北工业大学学, 2010.2

[4]陈维建, 张大林.飞机机翼结冰过程的数值模拟.航空动力学报, 2005