电动玻璃升降器

电动玻璃升降器（精选8篇）

电动玻璃升降器 篇1

1前言

汽车门内电动玻璃升降器(以绳轮式为例)主要由电动机、减速器、钢丝绳、导向板和玻璃安装支架等零部件组成,门窗玻璃固定在玻璃安装支架上。玻璃安装支架材料要求具有优异的力学性能来满足支撑、连接所需要的强度,还要求具有优异的耐疲劳性、自润滑性以满足门窗玻璃长期升降的使用需求。

玻璃安装支架常用材料为玻纤增强改性聚对苯二甲酸丁二醇酯(简称PBT-GF)。PBT具有高耐热性、韧性好、耐疲劳、自润滑性和吸水率低等优点,缺点是缺口冲击强度低、成型收缩率大,故大都采用玻璃纤维增强或无机填充改性,以提高其综合性能[1]。某车型在总装车间装配门窗玻璃时,玻璃安装支架在与导向板连接、紧固过程中出现批量断裂,导致生产线停产,造成严重损失。为此,开展了一系列检测、分析和验证工作,以期找出玻璃安装支架断裂的原因,为零件后期的质量改进和控制提供依据。

2试验验证

2.1材质分析

图1a为现场失效的玻璃安装支架,对比图1b待装配的玻璃安装支架,发现断裂位置位于玻璃安装支架厚、薄过渡区域的阶梯处,断口表面较为粗糙(图1c)。为鉴别现场失效玻璃安装支架用材是否符合图纸定义(PBT-GF20~30),对其进行材质分析,分析的主要项目为残余灰分、红外光谱和热分析(熔融温度和热失重)。

2.1.1残余灰分

为验证失效玻璃安装支架材料中无机填充物的含量及其主要成分,从失效样件上取适量样品测试残余灰分,结果为29%;再用能谱、X荧光仪和扫描电镜(图3)对图2的灰分物质进行成分分析。综合分析结果表明,失效件材料中无机填充物的主 要成分为 玻璃纤维(化学组分 :Si O2为52.5%~55.5%,Ca O为21%~24%,Al2O3为14%~ 14.5%)[1],符合图纸要求(玻纤含量20%~30%)。

2.1.2红外光谱

为验证失效玻璃安装支架的基材是否为PBT, 从失效样件上取样进行红外光谱测试,所得谱图如图4所示。其中1 246 cm-1处的吸收峰是C-O伸缩振动产生的,与1 710 cm-1处羰基(-C=O)伸缩振动的吸收峰共同表示酯类;1 500 cm-1和1 600 cm-1处的吸收峰为苯环骨架振动产生的,1 080 cm-1的吸收峰为苯环CH面内变形振动(1,4取代苯环)产生的,830 cm-1和1 020 cm-1处的吸收峰为苯环CH面外变形振动(1,4取代苯环)产生的,720 cm-1处对应的吸收峰为(CH2)n(n≥4)基团吸收峰[2]。由此初步判定失效玻璃安装支架的树脂基材为PBT或PET。

2.1.3热分析

为充分验证红外谱图和残余灰分的分析结果,对失效件取样进行1次完整的熔融温度分析和热失重过程分析,图5为失效玻璃安装支架材料的熔融温度分析曲线,峰值(225 ℃)记为该树脂基材的熔点温度,结合图4可最终确认失效玻璃安装支架的树脂基材为PBT(PBT熔点220~230 ℃、PET熔点245~260 ℃)。

热重分析曲线(图6)显示失效玻璃安装支架材料从383 ℃开始分解,失重为68%,这是PBT的分解;从热重分析曲线中的质量变化(68%)和残留质量(29%),可以知道材料中主体组分质量比约为7:3(助剂忽略);另外 ,热重分析 曲线在500~ 600 ℃的升温区间较为平滑,说明填充物在这期间比较稳定、无明显的烧蚀或分解现象。

综合分析以上试验结果,可知该失效玻璃安装支架的实测材质为PBT-GF29,属于图纸定义范围。

2.2材料力学性能分析

为验证失效玻璃安装支架材料的力学性能是否满足标准技术要求,抽取与断裂玻璃安装支架同批次的原材料样条,分别依据ISO527《塑料-拉伸性能测试》、ISO178《塑料-弯曲性能的测定》和ISO179-1《塑料-简支梁冲击强度的测定》测试力学性能,结果见表1。

玻璃安装支架材料样条关键力学性能的实测结果与技术标准相比,拉伸强度和缺口冲击强度指标偏低,说明该材料的力学性能有待改进。

2.3断口分析

图7为断口相对平整区域的扫描电镜形貌。 由图7a可知,断口表面许多玻纤裸露在外,同时分布着许多孔洞,说明材料在断裂时多数玻纤被整体拔出;由图7b可知,被拔出的玻纤表面光滑,说明玻纤与基体界面的粘接不够牢固,对材料的增强效果有影响;从图7c可看到断面存在较多大小不一的凹窝,说明在注塑时,粒料未充分干燥。 PBT材料很容易水解,含水量偏高在注塑过程中会降低材料强度。

3注塑工艺分析

有研究资料表明,PBT材料在注塑前的最大水分含量不能超过0.04%。如果水分含量太高,PBT制品的性能将显著下降,制件很脆,但表观却基本没问题。因此,PBT材料注塑前未被充分烘干的问题容易被注塑厂家忽略,而PBT材料发生水解的速度比热降解的速度快104倍,故大部分注塑缺陷都是干燥不好的缘故。观察并分析失效件断口图7c中存在的凹窝,判断主要是由于水分高温汽化形成的,进一步证明原材料注塑前烘干不彻底,在注塑过程中发生过多的水解反应,从而影响制件的强度。

4结构分析

图8为供货状态的玻璃安装支架,可以看出该零件在厚、薄过渡区域采用了台阶式设计且未倒角,导致台阶底部区域存在转角应力集中现象。 其次,玻璃安装支架的紧固部位和夹持部位厚度差(8 mm)较大,同时存在90°转角区,放大了材料的缺口效应。PBT为聚酯类材料,对缺口较为敏感,受力时容易出现应力高度集中,并因此而导致断裂。

针对玻璃安装支架存在的结构缺陷(90°转角面无圆弧过渡),建议对玻璃安装支架的90°尖角进行设计优化。有研究数据表明,当90°转角的内圆角半径R<25%壁厚t时,角落处有高的应力集中, 负载时应力集中处首先出现裂纹直至断裂;R增加到75%壁厚时,角落处几乎无应力集中,有效提高了对突然的振动或冲击的抵抗能力;在实际的工程设计中,通常采用的内圆角半径是R=50% t[3],因为角落处的圆角半径(圆弧)过大可能造成制品出现收缩,不利于注塑生产。

依据90°转角半径设计经验数据并结合玻璃安装支架的结构特点,对图9中的90°转角区域进行圆角结构优化。经测量玻璃安装支架紧固部位的厚度t为4 mm,故当R=3mm时最为理想(75%壁厚),最低不能<1mm(25%壁厚),建议值R=2 mm。

5结论

a.该安装支架的厚、薄过渡区域存在不合理的尖角设计,导致受力时出现应力高度集中,是导致断裂失效的主要原因;另外,该件材料中玻纤与基材之间的粘结不够理想,同时原材料在加工前干燥不充分、含水量偏高,这些都对制品强度有一定的影响,建议在注塑前对原材料进行充分烘干处理,控制其含水量在0.02%左右。

b.建议对尖角区域进行倒角,同时倒角半径不易过小,倒角半径R应处于1~3 mm之间。此外, 在转角区域增加加强筋也可以提高强度。

电动玻璃升降器 篇2

2009.10.23

1.这些基本上都是新人的学习资料。其中可以注意到玻璃升降器的资料封面上写着“基础的基础的基础”。

2.门铰链有横式和纵式两种。其中横式所能承受的力比较大，强度高，但是如果立柱上的安装平面不是足够大的话，有可能需要使用纵式的。而横式一般都是车外侧打螺钉紧固，作业性好；纵式需要做立柱内打螺母紧固，作业性差，所以现在很少使用了。稍为注意一下的是立柱上焊接的用于紧固交流的螺柱，上面是有一个起到定位作用的台阶的。

3.为了门的关闭性能，铰链的安装轴线会相对垂直方向做一个倾斜，一般来说就是前后方向是前倾，车内外方向的话是内倾，具体原理和作用可以参考学习资料。

4.车门铰链有上下两个，其距离是有较严格要求的，除少数车辆外，一般都是标准上规定的距离（350mm？），而且车门重心应该在两铰链中心线上。做layout的时候，车门重心是根据Benchmark等预测出来的。

5.门铰链通常都是流用零件，但是每种车的车门布置方式和形状等都不一样，因此一定要设计好车门开闭的layout。另外铰链安装螺柱是向内侧倾斜的，就是为了避免与车门外板的干涉。6.车门铰链有两种制造方式：冲压和铸造（型钢）。冲压的铰链比较便宜，但是受板厚限制，强度稍差，一般需要加翻边来增大强度，但这个时候就有增加车门全开时与车门外板干涉的风险。而铸造的门铰链，成本大约相当于冲压铰链的3倍，其厚度可以自由设定，并且layout方面也比较好做，目前日产只有枥木工厂生产的车型，也就是高档车上才采用。

7.门限位器（CHECK LINK）方面记录较少，请参考资料，需要特别注意的事项是运动时限位器与其他部件的干涉，其中间隙最小的地方，一定不能是门全开或者全关的位置。另外，立柱（PLR）的设计担当也必须了解门限位器，因为其固定位置会很受立柱的影响。8.玻璃升降器（REG）周边零件很多，需要考虑的东西很多，因此参考digital flow来逐项确

认，资料上面也写了一些项目，但是还远远不够。并且有的零件，比如玻璃导槽（G/RUN）同时影响玻璃升降功能和密封功能，所以很难平衡的。

9.问题：玻璃升降器设计，XK2和车体设计（KAK/KBK/KCK）如何分工？

答：新规仕样的玻璃升降器或者门框（SASH）等，可能是XK2设计，而流用形式的具体项目，可能是车体设计科室来担当。

10.问题：玻璃升降器是提案图零件，不是由供应商来设计的吗？

答：玻璃升降器有很多要求，设计者需要考虑非常多的东西，然后写入仕样提示书里，再要求供应商做具体的构造或者公差一类的设计。因为供应商可能只考虑这个玻璃升降器，而车体设计者则不能只考虑一点，而需要整体性考虑，把规格（spec）分配到每一个零件中去。因为零件要满足不同的性能需要，按设计者的要求，如何平衡和把握，很多时候供应商也会很难做的。11.各种玻璃升降器类型的优缺点点（这里只摘一些）：

（1）双导轨：因为作业性不好，因而希望加上一块背板，也就成了玻璃升降器模块（module）

（2）单导轨：需要在车门开孔，而车门内板也不可能开很大的孔，所以作业性方面也不好。

（3）X臂：“升降时有向外的倾向”的理解应该是，本来车门和玻璃都有一定的弧度，即外凸，也就是向内弯，而X臂只能直上直下，也就是相对于“正常”来说外倾了。这种玻璃升降器的layout是很难布置的。

（4）单臂式。也有向外的倾向，另外这种形式需要PTN glass，因此不能用于大玻璃。12.日产能做玻璃升降轨迹检讨的担当，不会超过5个人。（有没有似曾听过的感觉？之前久保田科长说日产能做车体构造设计的不超过10个人。）

13.问题：因为有重量，车门会下沉，在设计铰链的前倾角度时，是否会考虑？

答：在layout等设计完成后，也就是设计要求都考虑了之后，就会考虑生产要求，所以制造上因为重力原因导致的变形等，是会反映到门铰链的布置的。但是现在一般来说都不太关注这点，原因有两个，一是门通过增加支架等提高了刚性，车门的变形已经大为减小，二是相对于将近1000mm长的车门，变形量一般都是1mm左右，影响是非常小的。

谈绳轮式电动玻璃升降器维修 篇3

它是利用电动机来驱动升降器使车窗玻璃上下移动的。常见的电动玻璃升降器有绳轮式 (以日系轿车常见) 与交臂式 (以德系大众轿车常见) , 本论文是就绳轮式电动玻璃升降器组成结构, 结合实际维修中常遇到的问题, 按照维修点加以总结, 期望为实际维修人员与教学人员的工作提供有益的参考。

一、绳轮式电动玻璃升降器组成

绳轮式电动玻璃升降器对玻璃弧度变化适用性较强, 这是它比交臂式玻璃升降器优势所在, 绳轮式电动玻璃升降器由摇窗电动机、卷丝筒、绳索部件、导槽和玻璃卡子等零部件组成 (如图1) 。在双向摇窗电机的带动下, 门窗玻璃得以实现上升与下降。当然, 要想实现玻璃的正常升降, 还需要相关的电路及开关进行控制, 它们也可作为其组成部分。

二、电动玻璃升降器控制开关及控制线路

电动玻璃升降器控制开关为双联开关, 开关共有三个工作位置, 在不同的工作位置就使得装置具有升、降、关等三个工作状态, 开关不操纵时自动停在中间“关”的位置上, 一般来说, 它共有五个接线端, 这五个接线端常见的排列方式有两种 (见图2与图3) , 为了叙述的方便, 在此我将五个接线端根据其位置命名为中间接线端、左一接线端 (L1) 、左二接线端 (L2) 、右一接线端 (R1) 、右二接线端 (R2) , 下文中的有关接线端的叙述就是按照这种命名。

当开关连接到控制线路上时, 中间接线端连接的是蓄电池正极, 左一接线端与右一接线端连接的是蓄电池负极, 左二接线端与右二接线端连接摇窗电机的两个接线端, 简图如图4。

从简图4可以看出, 在不操作开关时, 左边两个接线端接通并且连接蓄电池负极, 右端两个接线端接通并且连接蓄电池负极, 当按下图2开关箭头所示方向时, 有两种工作状态, 当左二接线端 (L2) 与左一接线端 (L1) 的连接断开而与中间接线端接通, 此时的电流走向为从蓄电池正极出发流经中间接线端、左二接线端 (L2) 、摇窗电动机、右二接线端 (R2) 、右一接线端 (R1) , 最后回到蓄电池负极, 此时可实现摇窗电动机朝一个方向的转动;当右二接线端 (R2) 与右一接线端 (R1) 的连接断开而与中间接线端接通, 此时的电流走向为从蓄电池正极出发流经中间接线端、右二接线端 (R2) 、摇窗电动机、左二接线端 (L2) 、左一接线端 (L1) , 最后回到蓄电池负极, 此时可实现摇窗电动机朝另一个方向的转动。正是由于进入摇窗电机的电流方向不同, 使得摇窗电动机内两组绕向不同的磁场线圈能够通电而产生不同方向的磁场, 实现电机的双向转动。

三、绳轮式电动玻璃升降器故障检测与维修

1. 机械故障

对于绳轮式电动玻璃升降器而言, 经常性遇到的故障现象是玻璃能升降, 但是升降过程中有卡滞, 特别是遇到阴雨天气表现就更为明显。结合图1可以看出, 夹持玻璃的玻璃卡子在导槽内运动, 由于导槽与外界的接触, 不可避免的会在其内聚集一些尘土颗粒, 外加一些水汽, 使得导槽润滑性能不好, 这样就导致了玻璃在导槽内运动时的滑动摩擦阻力增大, 升降自然就会困难。此外, 绳索部分由于长时间使用, 会出现磨损严重甚至断裂故障。

2. 电路故障

若摇窗电动机不工作, 电动车窗玻璃自然不能实现升降。除掉摇窗电动机本身的故障之外, 还会有其他的因素导致其不工作, 主要从以下几个方面进行检查分析。在取下升降器开关的状态下, 用车用万用表或验电笔检测同中间接线端相连的插孔, 无故障时应该有电。用车用万用表的通断档 (二极管档) 或验电笔检测同左一接线端 (L1) 和右一接线端 (R1) 相连的插孔是否搭铁正常。上述测量若出现问题, 及时进行处理恢复, 若测量结果正常, 就要考虑是摇窗电动机故障或升降器开关故障。对于升降器开关, 只需要找出一个同型号的替换, 若升降正常, 则为原来的开关故障, 需要进行更换。当然, 也可以用车用万用表通断档 (二极管档) 进行检测。

总之, 绳轮式电动玻璃升降器以其自身的特点与优势被广泛运用, 对其进行维修时要熟悉它的结构组成, 从机械故障与电路故障对它进行检测。当然, 本论文是就单一电路做出的讨论, 并没涉及多车门电路, 也没有涉及车窗保险及车窗继电器。但不管怎样, 对基本电路的了解分析对于我们学习复杂电路有很大的裨益。

摘要：对于汽车电动车窗的维修, 要明了其控制电路, 这样才能按照一种较强的逻辑思维去分析, 根据故障现象, 分析故障原因, 进而检测故障, 排除故障。绳轮式电动玻璃升降作为电动玻璃升降器之一, 有其非常独特的地方, 对其进行维修时, 要结合其结构特点进行。

电动玻璃升降器 篇4

析报告

【报告目录】

第一章 2017年世界玻璃升降器行业整体运营状况分析

第一节 2017年世界玻璃升降器行业发展环境分析

第二节 2017年世界玻璃升降器行业市场发展格局

一、世界玻璃升降器行业发展概述

二、世界玻璃升降器市场特征分析

三、世界玻璃升降器市场发展动态分析

第三节 2017年世界主要国家玻璃升降器行业运行态势剖析

一、美国

二、欧洲

三、日本

第四节 2017-2022年世界玻璃升降器行业发展趋势分析

第二章 2017年中国玻璃升降器行业市场发展环境解析

第一节 2017年中国宏观经济环境分析

一、中国GDP分析

二、消费价格指数分析

三、城乡居民收入分析

四、社会消费品零售总额

五、全社会固定资产投资分析

六、进出口总额及增长率分析

第二节 2017年中国玻璃升降器市场政策环境分析

一、玻璃升降器国家标准分析

二、相关行业政策的影响分析

三、进出口政策

四、其他相关法律法规

第三节 2017年中国玻璃升降器市场社会环境分析

一、人口环境分析

二、教育环境分析

三、文化环境分析

四、生态环境分析

第三章 2017年中国玻璃升降器行业市场运行态势剖析

第一节 中国玻璃升降器行业发展概述

一、近三年中国玻璃升降器行业发展历程回顾

二、2017年中国玻璃升降器行业发展状况分析

三、2017年中国玻璃升降器行业发展特征分析

四、2017年中国玻璃升降器行业发展动态分析

第二节 2017年玻璃升降器行业市场现状分析

一、中国玻璃升降器行业市场规模分析

二、中国玻璃升降器行业市场特点分析

三、中国玻璃升降器行业市场结构分析

四、玻璃升降器行业需求现状及其影响因素分析

五、玻璃升降器行业价格走势分析

1、影响市场价格的因素分析

2、市场价格走势分析

第三节 2017年中国玻璃升降器产业发展中存在的问题解析

第四章 2017年中国玻璃升降器行业供应分析

第一节 中国玻璃升降器行业生产现状分析

一、玻璃升降器行业生产总量分析

二、玻璃升降器行业生产格局分析

三、玻璃升降器行业生产中存在的问题分析

第二节 玻璃升降器行业供给影响因素分析

第三节 2017年玻璃升降器行业供应情况总体评价

第五章 2014-2017年中国玻璃升降器制造行业数据监测分析（3725）

第一节 2014-2017年中国玻璃升降器制造行业规模分析

一、企业数量增长分析

二、从业人数增长分析

三、资产规模增长分析

第二节 2017年中国玻璃升降器制造行业结构分析

一、企业数量结构分析

1、不同类型分析

2、不同所有制分析

二、销售收入结构分析

1、不同类型分析

2、不同所有制分析

第三节 2014-2017年中国玻璃升降器制造行业产值分析

一、产成品增长分析

二、工业销售产值分析

三、出口交货值分析

第四节 2014-2017年中国玻璃升降器制造行业成本费用分析

一、销售成本统计

二、费用统计

第五节 2014-2017年中国玻璃升降器制造行业盈利能力分析

一、主要盈利指标分析

二、主要盈利能力指标分析

第六章 2014-2017年中国玻璃升降器进出口数据监测分析（87082930）

第一节 2014-2017年中国玻璃升降器进口数据分析

一、进口数量分析

二、进口金额分析

第二节 2014-2017年中国玻璃升降器出口数据分析

一、出口数量分析

二、出口金额分析

第三节 2014-2017年中国玻璃升降器进出口平均单价分析

第四节 2014-2017年中国玻璃升降器进出口国家及地区分析

一、进口国家及地区分析

二、出口国家及地区分析

第七章 2017年玻璃升降器行业用户及销售渠道分析

第一节 玻璃升降器行业用户分析

一、行业用户关注因素分析

二、行业用户购买渠道分析

三、用户需求变化趋势分析

第二节 玻璃升降器行业销售渠道分析

一、玻璃升降器行业销售渠道结构

二、玻璃升降器行业销售渠道特点分析

三、玻璃升降器行业渠道发展趋势

第八章 2017年玻璃升降器行业生产技术分析

第一节 玻璃升降器行业生产技术发展现状

第二节 玻璃升降器行业产品生产工艺特点或流程

第三节 玻璃升降器行业生产技术发展趋势分析

第九章 2017年中国玻璃升降器市场竞争格局透析

第一节 2017年中国玻璃升降器市场竞争格局

一、现有竞争者分析

二、潜在进入者分析

三、供应商讨价还价能力分析

四、购买者讨价还价能力分析

五、替代品的威胁分析

第二节 2017年中国玻璃升降器行业集中度分析

一、市场集中度分析

二、生产企业的集中分布

第三节 玻璃升降器行业竞争关键因素分析

一、产品

二、价格

三、渠道

四、品牌

五、其他因素

第四节 玻璃升降器行业竞争策略分析

一、成本化战略分析

二、差别化战略分析

三、集中化战略分析

第五节 2017年玻璃升降器行业竞争情况总体评价

第六节 2017-2022年玻璃升降器行业竞争趋势分析

第十章 2017年中国玻璃升降器优势生产企业竞争力及关键性数据分析（企业可自选）

第一节 龙口市泰进机械有限公司

一、企业概况

二、企业主要经济指标分析

三、企业盈利能力分析

四、企业偿债能力分析

五、企业运营能力分析

六、企业成长能力分析

第二节 上海实业交通电器有限公司

一、企业概况

二、企业主要经济指标分析

三、企业盈利能力分析

四、企业偿债能力分析

五、企业运营能力分析

六、企业成长能力分析 第三节 中欧汽车电器有限公司

一、企业概况

二、企业主要经济指标分析

三、企业盈利能力分析

四、企业偿债能力分析

五、企业运营能力分析

六、企业成长能力分析

第四节 广州利时德控制拉索有限公司

一、企业概况

二、企业主要经济指标分析

三、企业盈利能力分析

四、企业偿债能力分析

五、企业运营能力分析

六、企业成长能力分析

第五节 江苏大同海瑞克斯车门系统有限公司

一、企业概况

二、企业主要经济指标分析

三、企业盈利能力分析

四、企业偿债能力分析

五、企业运营能力分析

六、企业成长能力分析

第六节 芜湖莫森泰克汽车科技有限公司

一、企业概况

二、企业主要经济指标分析

三、企业盈利能力分析

四、企业偿债能力分析

五、企业运营能力分析

六、企业成长能力分析

第七节 盈佳科技(长春)有限公司

一、企业概况

二、企业主要经济指标分析

三、企业盈利能力分析

四、企业偿债能力分析

五、企业运营能力分析

六、企业成长能力分析

第八节 山阳(天津)机械有限公司

一、企业概况

二、企业主要经济指标分析

三、企业盈利能力分析

四、企业偿债能力分析

五、企业运营能力分析

六、企业成长能力分析

第九节 浙江瑞翔汽车电机有限公司

一、企业概况

二、企业主要经济指标分析

三、企业盈利能力分析

四、企业偿债能力分析

五、企业运营能力分析

六、企业成长能力分析

第十节 瑞安市瓯江电机有限公司

一、企业概况

二、企业主要经济指标分析

三、企业盈利能力分析

四、企业偿债能力分析

五、企业运营能力分析

六、企业成长能力分析

第十一节 略……

第十一章 2017年玻璃升降器行业产业链及相关行业分析

第一节 玻璃升降器行业产业链概述

第二节 玻璃升降器行业上游行业分析

一、玻璃升降器行业上游行业发展现状分析

二、玻璃升降器行业上游行业发展特征分析

三、玻璃升降器行业上游行业发展趋势分析

第三节 玻璃升降器行业下游行业分析

一、玻璃升降器行业下游行业发展现状分析

二、玻璃升降器行业下游行业发展特征分析

三、玻璃升降器行业下游行业发展趋势分析

第四节 玻璃升降器行业相关行业分析

第五节 2017年玻璃升降器行业产业链总体评价

第十二章 2017-2022年中国玻璃升降器行业发展趋势与前景展望

第一节 2017-2022年中国玻璃升降器行业发展前景分析

第二节 2017-2022年中国玻璃升降器行业发展趋势分析

一、玻璃升降器产业发展趋势分析

二、玻璃升降器市场发展趋势分析

三、玻璃升降器行业技术发展趋势分析

四、玻璃升降器细分产业发展趋势分析

第三节 2017-2022年中国玻璃升降器行业市场预测分析

一、玻璃升降器行业市场供需预测分析

二、玻璃升降器行业市场销量预测分析

第四节 2017-2022年中国玻璃升降器市场盈利预测分析

第十三章 2017-2022年中国玻璃升降器行业投资机会与投资策略指引

第一节 2017年中国玻璃升降器行业投资周期分析

一、经济周期

二、增长性与波动性

三、成熟度分析

第二节 2017-2022年中国玻璃升降器行业投资机会分析

一、细分市场投资机会分析

二、区域市场投资机会分析

三、产业链投资机会分析

第三节 2017-2022年中国玻璃升降器行业投资风险预警

一、经济环境风险

二、政策风险

三、技术风险

四、市场风险

五、其他风险

第四节 玻璃升降器行业发展前景及投资机会总体评价

第五节 专家投资建议

一、产品策略

二、价格策略

三、渠道策略

四、促销策略

五、其他

图表目录：（部分）

图表：2013-2017年中国GDP总量及增长趋势图

图表：2017年中国三产业增加值结构图

图表：2013-2017年中国CPI、PPI月度走势图

图表：2013-2017年我国城镇居民可支配收入增长趋势图

图表：2013-2017年我国农村居民人均纯收入增长趋势图

图表：2012-2017年中国城乡居民恩格尔系数对比表

图表：2012-2017年中国城乡居民恩格尔系数走势图

图表：2013-2017年中国工业增加值增长趋势图

图表：2013-2017年我国工业增加值分季度增速

图表：2013-2017年我国全社会固定投资额走势图

图表：2013-2017年我国城乡固定资产投资额对比图

图表：2013-2017年我国财政收入支出走势图

图表：2015-2017年人民币兑美元汇率中间价

图表：2013-2017年中国货币供应量统计表 单位：亿元

图表：2017年中国货币供应量月度增速走势图

图表：2012-2017年中国外汇储备走势图

图表：2013-2017年央行利率调整统计表

图表：我国历年存款准备金率调整情况统计表

图表：2013-2017年中国社会消费品零售总额增长趋势图

图表：2013-2017年我国货物进出口总额走势图

图表：2013-2017年中国货物进口总额和出口总额走势图

图表：2013-2017年中国就业人数走势图

图表：2013-2017年中国城镇就业人数走势图

图表：1978-2017年我国人口出生率、死亡率及自然增长率走势图

图表：1978-2017年我国总人口数量增长趋势图

图表：2017年人口数量及其构成

图表：2013-2017年我国普通高等教育、中等职业教育及普通高中招生人数走势图

图表：2001-2017年我国广播和电视节目综合人口覆盖率走势图

图表：1978-2017年中国城镇化率走势图

图表：2013-2017年我国研究与试验发展（R&D）经费支出走势图

图表：2014-2017年我国玻璃升降器制造行业企业数量增长趋势图

图表：2014-2017年我国玻璃升降器制造行业亏损企业数量增长趋势图

图表：2014-2017年我国玻璃升降器制造行业从业人数增长趋势图

图表：2014-2017年我国玻璃升降器制造行业资产规模增长趋势图

图表：2017年我国玻璃升降器制造行业不同类型企业数量分布图

图表：2017年我国玻璃升降器制造行业不同所有制企业数量分布图

图表：2017年我国玻璃升降器制造行业不同类型企业销售收入分布图

图表：2017年我国玻璃升降器制造行业不同所有制企业销售收入分布图

图表：2014-2017年我国玻璃升降器制造行业产成品增长趋势图

图表：2014-2017年我国玻璃升降器制造行业工业销售产值增长趋势图

图表：2014-2017年我国玻璃升降器制造行业出口交货值增长趋势图

图表：2014-2017年我国玻璃升降器制造行业销售成本增长趋势图

图表：2014-2017年我国玻璃升降器制造行业费用使用统计图

图表：2014-2017年我国玻璃升降器制造行业主要盈利指标统计图

图表：2014-2017年我国玻璃升降器制造行业主要盈利指标增长趋势图

图表：2014-2017年中国玻璃升降器进口数量分析

图表：2014-2017年中国玻璃升降器进口金额分析

图表：2014-2017年中国玻璃升降器出口数量分析

图表：2014-2017年中国玻璃升降器出口金额分析

图表：2014-2017年中国玻璃升降器进出口平均单价分析

图表：2014-2017年中国玻璃升降器进口国家及地区分析

图表：2014-2017年中国玻璃升降器出口国家及地区分析

图表：龙口市泰进机械有限公司主要经济指标走势图

图表：龙口市泰进机械有限公司经营收入走势图

图表：龙口市泰进机械有限公司盈利指标走势图

图表：龙口市泰进机械有限公司负债情况图

图表：龙口市泰进机械有限公司负债指标走势图

图表：龙口市泰进机械有限公司运营能力指标走势图

图表：龙口市泰进机械有限公司成长能力指标走势图

图表：上海实业交通电器有限公司主要经济指标走势图

图表：上海实业交通电器有限公司经营收入走势图

图表：上海实业交通电器有限公司盈利指标走势图

图表：上海实业交通电器有限公司负债情况图

图表：上海实业交通电器有限公司负债指标走势图

图表：上海实业交通电器有限公司运营能力指标走势图

图表：上海实业交通电器有限公司成长能力指标走势图

图表：中欧汽车电器有限公司主要经济指标走势图

图表：中欧汽车电器有限公司经营收入走势图

图表：中欧汽车电器有限公司盈利指标走势图

图表：中欧汽车电器有限公司负债情况图

图表：中欧汽车电器有限公司负债指标走势图

图表：中欧汽车电器有限公司运营能力指标走势图

图表：中欧汽车电器有限公司成长能力指标走势图

图表：广州利时德控制拉索有限公司主要经济指标走势图

图表：广州利时德控制拉索有限公司经营收入走势图

图表：广州利时德控制拉索有限公司盈利指标走势图

图表：广州利时德控制拉索有限公司负债情况图

图表：广州利时德控制拉索有限公司负债指标走势图

图表：广州利时德控制拉索有限公司运营能力指标走势图

图表：广州利时德控制拉索有限公司成长能力指标走势图

图表：江苏大同海瑞克斯车门系统有限公司主要经济指标走势图

图表：江苏大同海瑞克斯车门系统有限公司经营收入走势图

图表：江苏大同海瑞克斯车门系统有限公司盈利指标走势图

图表：江苏大同海瑞克斯车门系统有限公司负债情况图

图表：江苏大同海瑞克斯车门系统有限公司负债指标走势图

图表：江苏大同海瑞克斯车门系统有限公司运营能力指标走势图

图表：江苏大同海瑞克斯车门系统有限公司成长能力指标走势图

图表：芜湖莫森泰克汽车科技有限公司主要经济指标走势图

图表：芜湖莫森泰克汽车科技有限公司经营收入走势图

图表：芜湖莫森泰克汽车科技有限公司盈利指标走势图

图表：芜湖莫森泰克汽车科技有限公司负债情况图

图表：芜湖莫森泰克汽车科技有限公司负债指标走势图

图表：芜湖莫森泰克汽车科技有限公司运营能力指标走势图

图表：芜湖莫森泰克汽车科技有限公司成长能力指标走势图

图表：盈佳科技(长春)有限公司主要经济指标走势图

图表：盈佳科技(长春)有限公司经营收入走势图

图表：盈佳科技(长春)有限公司盈利指标走势图

图表：盈佳科技(长春)有限公司负债情况图

图表：盈佳科技(长春)有限公司负债指标走势图

图表：盈佳科技(长春)有限公司运营能力指标走势图

图表：盈佳科技(长春)有限公司成长能力指标走势图

图表：山阳(天津)机械有限公司主要经济指标走势图

图表：山阳(天津)机械有限公司经营收入走势图

图表：山阳(天津)机械有限公司盈利指标走势图

图表：山阳(天津)机械有限公司负债情况图

图表：山阳(天津)机械有限公司负债指标走势图

图表：山阳(天津)机械有限公司运营能力指标走势图

图表：山阳(天津)机械有限公司成长能力指标走势图

图表：浙江瑞翔汽车电机有限公司主要经济指标走势图

图表：浙江瑞翔汽车电机有限公司经营收入走势图

图表：浙江瑞翔汽车电机有限公司盈利指标走势图

图表：浙江瑞翔汽车电机有限公司负债情况图

图表：浙江瑞翔汽车电机有限公司负债指标走势图

图表：浙江瑞翔汽车电机有限公司运营能力指标走势图

图表：浙江瑞翔汽车电机有限公司成长能力指标走势图

图表：瑞安市瓯江电机有限公司主要经济指标走势图

图表：瑞安市瓯江电机有限公司经营收入走势图

图表：瑞安市瓯江电机有限公司盈利指标走势图

图表：瑞安市瓯江电机有限公司负债情况图

图表：瑞安市瓯江电机有限公司负债指标走势图

图表：瑞安市瓯江电机有限公司运营能力指标走势图

图表：瑞安市瓯江电机有限公司成长能力指标走势图

改装四门电动升降玻璃要领 篇5

一、正确合理地选择导线和保险规格

汽车电动玻璃升降马达正常运作时耗电一般为:上升约8~10A, 下降约6~8A;如果门框胶条卡滞, 升降缓慢, 此时耗电电流约12~15A;如果卡住 (不能再升降) , 此时耗电电流约16~20A或更大。升降马达在其工作时, 要求运行平稳, 不允许有异常噪声和卡滞现象, 其工作电流应不大于1 5 A, 堵转电流不大于28A。根据欧姆定律R=U/I之电流、电压、电阻的关系以及电阻的确定 (长度、截面积、导电率、温度等) , 由以上数据和公式可以计算出, 电动升降玻璃线路改装一般所用导线为1.5mm2铜芯线和30A保险。

二、改装要领及注意事项

1、选择合适的继电器和保险, 保险安装在继电器电源输出端;

2、选择性能较好安全可靠的升降开关, 其安装位置应避免位于乘客膝盖或腿部会碰触到之位置, 以免造成不必要的故障和损坏;

3、升降马达尽量劝客户选装正规厂家之产品, 确保性能良好, 工作可靠;

4、端子及接线部分应焊接, 保证线路连接可靠;

5、在装线束时要固定良好, 并确定不与其它部件发生干涉;

6、在装搭铁线时, 选一个比较好的位置, 螺栓要拧紧, 保证搭铁可靠;

7、门框胶条要装复到位, 并确认密封良好, 如有变形或开裂应更换;

8、参考如图所示加装电路图;

三、故障诊断与排除

加装使用一段时间后, 可能会出现以下情况:

1、玻璃不能升降, 其原因和检查方法如下: (1) 蓄电池电压较低。用万用表检测蓄电池开路电压, 如低于正常值则更换蓄电池再试。 (2) 电路部分故障。检查搭铁是否良好;保险是否烧坏;线路是否短路或断路;升降马达是否损坏。 (3) 机械部分故障。检查托架有无变形或损坏、齿杆或齿扇有无卡滞或损坏。

2、玻璃升降困难或缓慢, 其原因和检查方法如下: (1) 蓄电池电压不足。用万用表检测蓄电池开路电压, 如低于正常值则更换蓄电池再试。 (2) 可能是电动机无力、调整不良。拆下升降马达, 检测其运行情况, 如空载时电机转动明显动力不足, 则须更换。 (3) 门框胶条老化或被泥沙灰尘等污染, 造成玻璃在升降过程中阻力过大, 则更换胶条或将胶条拆出清洗干净阴干装复即可。

电动升降器的有限元分析 篇6

1980年代末电动升降器首次登陆中国市场, 随后的十几年里, 经过不断地研究, 国内公司自主开发了电动升降器。我国于2000年7月发布了自己的首个行业标准, 但与先进国家的规范相比要求较低。目前国内的电动升降器供应商的最大问题在于其技术能力不强, 生产规模太小, 故无法形成自己的系列产品, 参与国际竞争[1]。

汽车玻璃升降器是汽车配件市场中常见的标准配件, 是汽车的重要组成部分。汽车玻璃升降器按传动结构分为臂式、柔式、丝杠式升降器;按操纵方式分为手动、电动、液动升降器。臂式升降器又可分为单臂式和双臂式, 双臂式又包括交叉臂式和平行臂式升降器[2,3,4]。本文主要研究的是电动交叉臂式升降器。其特点是整体刚度好, 对玻璃支撑区域宽, 可保障玻璃平行升降, 提升力较大, 故运行比较平稳, 被普遍采用[5,6]。臂式玻璃升降器的传动机构为齿轮齿扇啮合传动, 除齿轮外其主要结构均为板式结构, 加工方便成本低。但由于其采用悬臂式支撑结构, 故工作压力大。其涉及的零部件较多, 均为串联, 受车门安装定位要求限制较多, 加之工作环境恶劣及用户使用不当, 故而成为整部汽车中出现故障最多的部件之一[7~11]。

目前, 已经有很多学者应用有限元对连杆机构进行研究, 高崇金[12]利用有限元分析了高空作业车臂架, 并进行了平衡系统设计;王镇乾[13]利用有限元分析了梭车转向四连杆机构, 并进行了优化设计;梁永江[14]进行了四连杆飞剪机的优化设计研究;沈晓丽[15]等进行了液压机械臂连杆有限元分析。有限元分析方法局限性小, 计算精度高, 较传统的计算方法有很大优势, 已广泛应用于机械领域中。

本文采用有限元分析方法, 对电动升降器从下止档开始上升状态和上升到上止档堵转状态进行研究, 并对主、从动臂的形变量和应力进行详细分析。

1 力学分析

由于升降器在整个运动过程中受外力均匀平稳, 故对升降器从下止档位置开始上升状态和上升到上止档堵转状态进行受力分析, 获得其受力与运动的关系。升降器各部件形状较复杂, 现将其简化为连杆机构, 添加固定载荷及零位移面约束条件。由于升降器的主、从动臂在工作过程中受力复杂且零件结构不均匀, 故其性能要求相对高于其他零件, 因此本文仅对升降器的主、从动臂进行了受力和形变分析。对主、从动臂进行受力分析, 建立力及力矩平衡方程。由图1可知, 与主动臂和从动臂受力分析相关的零件包括:电机齿轮、齿扇、固定铆钉、涡卷弹簧、固定销、长滑槽、短滑槽、固定板 (短滑槽连接板和滑块忽略不计) 。涡卷弹簧对主动臂的作用力相对较小, 可设为零。

1.1 从下止档位置开始上升状态受力分析

启动电机 (LK30电机) , 车窗玻璃从下止档位置开始上升, 升降器受力分析如图2所示。在图2 (a) 中齿扇受圆周力Fi和径向力Fr的作用, 径向力Fr是由电机产生的, 圆周力Fi是由电机齿轮带动齿扇转动时的接触产生的, 受力点在齿轮与齿扇接触点处, 长滑槽受均布力Fz的作用, 该力主要是由玻璃的重力产生的。由于车床的限制要求长滑槽仅有Z轴的平动, 需要对长滑槽的其他5个自由度进行约束, 而固定销和短滑槽等属于固定约束。

图2 (b) 对主动臂进行受力分析, 以E为支点, 得力平衡方程:

图2 (c) 把两个从动臂看作一个整体, 以D为支点, 对其进行受力分析得力平衡方程:

已知原始数据为:FA+FB=FZ, lAD=lCD, lBE=2lDE。

根据以上各式及初始条件可得:

1.2 上升到上止档堵转状态受力分析

车窗玻璃上升到上止档位置时, 受车门阻力堵转, 升降器的受力分析如图3所示。在图3 (a) 中齿扇受圆周力Fi和径向力Fr的作用, 径向力Fr是由电机产生的, 圆周力Fi是由电机齿轮带动齿扇转动时的接触产生的, 受力点在齿轮与齿扇接触处, 长滑槽受均布力Fz的作用, 该力主要是由玻璃的重力产生的。此时圆周力Fi和径向力Fr大小基本没变, 而均布力Fz变大了, 由于车床的限制要求长滑槽仅有Z轴的平动, 需要对长滑槽的其他5个自由度进行约束, 而固定销和短滑槽等属于固定约束。具体分析方法同上所述, 在此不再赘述。

2 建立有限元分析模型

利用三维设计软件UGNX按原尺寸建立几何模型, 并进行整体装配建模。其中主动臂和从动臂模型如图4、图5所示。

1) 材料的选择。根据实际情况, 升降器材料为优质碳素结构钢, 牌号为08钢。根据国标GB/T 699-1999在相关机械手册获得材料机械性能如表1所示。

2) 边界条件的确定。 (1) 约束条件:约束固定板的全部自由度, 将其固定;约束主动臂的5个自由度, 使其仅能围绕固定销转动;其他零件的自由度由升降器的结构和运动来约束。 (2) 载荷条件:在齿扇处和长滑槽处添加给定的载荷Fi=64.9N, Fr=30.0N, 从下止档位置开始上升状态长滑槽Z轴受力:Fz=100N;玻璃上升到上止档堵转状态长滑槽Z轴受力:Fz=140N。

3) 网格的划分。单元类型为CTETRA (10) , 即十节点 (包括顶点和各棱中点) 四面体。四节点 (仅包括顶点) 四面体要素的解析结果受要素尺寸影响较大, 而十节点四面体要素的解析结果受要素尺寸的影响相对较小, 故选用十节点四面体。网格单元大小为2 mm, 网格质量的中节点方法采用混合法, 最大雅克比值为10。

3 结果分析

3.1 从下止档位置开始上升状态

利用有限元分析软件Nastran对电动升降器玻璃从下止档位置开始上升状态装配结构进行有限元分析, 并从中提取出主、从动臂的分析结果如图6、图7所示。

图6 (a) 为主动臂形变分析结果。从图中可以看出, 主动臂在靠近长滑槽侧的折弯处 (即标记“Maximum”) 具有最大形变量为0.038 53 mm, 在涡卷弹簧固定销处附近 (即标记“Minimum”) 具有最小形变量为0.000 055 40 mm。图6 (b) 为主动臂应力分析结果。从图中可以看出, 主动臂在涡卷弹簧固定铆钉处附近 (即标记“Maximum”) 具有最大应力为14.2 MPa, 在与从动臂连接处附近 (即标记“Minimum”) 具有最小应力为0.020 14 MPa。

图7 (a) 为从动臂形变分析结果。从图中可以看出, 靠近长滑槽侧的从动臂在其折弯处 (即标记“Maximum”) 有最大形变量为0.035 68 mm, 靠近短滑槽侧的从动臂在与滑块连接处附近 (即标记“Minimum”) 有最小形变量为0.003 858 mm。图7 (b) 为从动臂应力分析结果。从图中可以看出, 靠近长滑槽侧的从动臂在其折弯处 (即标记“Maximum”) 有最大应力为6.577 MPa, 靠近短滑槽侧的从动臂在与滑块连接处附近 (即标记“Minimum”) 有最小应力为0.008 166 MPa。

3.2 上升到上止档堵转状态

对电动升降器装配结构进行有限元分析, 并从中提取出主、从动臂的分析结果如图8所示。

图8 (a) 为主动臂形变分析结果。从图中可以看出, 主动臂在靠近长滑槽侧的折弯处 (即标记“Maximum”) 处有最大形变量为0.055 21 mm, 在涡卷弹簧固定销处附近 (即标记“Minimum”) 有最小形变量为0.00007332mm。图8 (b) 为主动臂应力分析结果。从图中可以看出, 主动臂在涡卷弹簧固定销附近的折弯处 (即标记“Maximum”) 有最大应力为13.51 MPa, 在与从动臂连接处附近 (即标记“Minimum”) 有最小应力为0.024 82 MPa。

图9 (a) 为从动臂形变分析结果。从图中可以看出, 靠近长滑槽侧的从动臂在其折弯处 (即标记“Maximum”) 形变量最大为0.05125mm, 靠近短滑槽侧的从动臂在与滑块连接处附近 (即标记“Minimum”) 形变量最小为0.007126mm。图9 (b) 为从动臂应力分析结果。从图中可以看出, 靠近长滑槽侧的从动臂在其折弯处 (即标记“Maximum”) 有最大应力为11.61 MPa, 两个从动臂在连接处附近 (即标记“Minimum”) 有最小应力为0.011 42 MPa。

上述结果表明, 该升降器的主、从动臂在车窗玻璃从下止档位置开始上升及上升到上止档堵转两种状态, 其应力和形变量从强度角度分析完全符合设计要求。

4 结语

本文的意义在于用有限元分析法分析电动升降器的应力形变状态, 取代了传统的理论分析。通过有限元分析软件进行静态分析, 计算出主、从动臂的最大应力和形变量, 从下止档位置开始上升状态主、从动臂形变量较小, 但是上升到上止档堵转状态它们的形变量较大, 接近于许用的变形量, 故其有刚度不足的缺陷, 有必要对电动升降器连杆进行结构改进。同时, 虽然在载荷的作用下产生的等效应力远小于材料的许用应力, 但是为连杆机构的疲劳分析提供相应数据, 对该类型的升降器疲劳寿命的计算有一定借鉴作用。

摘要：采用有限元分析方法, 对汽车的电动升降器进行了受力和形变分析。分别对玻璃升降器从下止档开始上升状态和上升到上止档堵转状态进行了研究, 对其原始数据进行了数学分析。应用Nastran软件建立了有限元模型, 对其整体装配进行了有限元分析, 对其主、从动臂进行了形变和应力分析。结果表明, 主动臂在靠近长滑槽侧的折弯处形变量最大, 在涡卷弹簧固定销处附近形变量最小;涡卷弹簧固定铆钉处附近有最大应力, 在与从动臂连接处附近有最小应力。靠近长滑槽侧的从动臂在其折弯处形变量最大, 靠近短滑槽侧的从动臂在与滑块连接处附近形变量最小;靠近长滑槽侧的从动臂在其折弯处有最大应力, 靠近短滑槽侧的从动臂在与滑块连接处附近有最小应力。

论某微型汽车玻璃升降器的应用 篇7

玻璃升降器是指按一定的驱动方式将汽车车窗玻璃沿玻璃导槽升起或下降,并能停留在任意位置的装置。汽车门窗玻璃不但要保证驾驶员有足够的视角安全驾驶和行车,同时为满足乘坐舒适的需要,玻璃的位置经常需要调整,因此玻璃调整的范围与操纵的灵活、方便成为衡量一辆汽车性能的重要指标。保证汽车玻璃灵活调整的机构就是玻璃升降器,它亦是保证汽车安全和舒适性的一个重要部件。

2 玻璃升降器的分类

玻璃升降器的种类很多,分类标准也有很多。按动力源分类,汽车玻璃升降器可分为手动玻璃升降器和电动玻璃升降器两大类。

2.1 手动玻璃升降器

手动玻璃升降器顾名思义就是以人力为动力的玻璃升降器。手动升降器一般都安装有手动摇柄,汽车乘员通过转动手动摇柄来驱动升降器的传动机构,最后通过玻璃升降机构实现玻璃上下升降。与电动升降器相比,手动升降器只是少了电动机,其结构和一般电动升降器基本一致。

手动玻璃升降器具有结构简单、重量轻、成本低的优势。此外,因为没有电动机,所以不需要电子控制系统,减少了零部件的数量,可靠性更高。但其缺点是需要人力操作,舒适性和便捷性较差。

手动玻璃升降器现在已经很少采用,只有商用车和一些乘用车的低端车型,出于成本的考虑会采用此种升降器。

2.2 电动玻璃升降器

电动玻璃升降器是现在汽车上使用最为广泛的一种玻璃升降器,采用电动机为动力源,通过电动机驱动玻璃升降器的传动机构,最终实现玻璃的上下升降。与手动玻璃升降器相比,其结构更为复杂、重量也较大、成本较高,且因为有电动机及相关控制机构,所以其可靠性比手动玻璃升降器低。但其便利性和舒适性要比手动玻璃升降器要好得多。

采用电动玻璃升降器的车型,在汽车侧门内板上(部分车型在中央扶手处)都安装有电动玻璃升降器的控制开关。如果需升降车窗玻璃,仅需按一下控制开关即可,极大地改善了操作的便利性。总开关由驾车者控制全部门窗玻璃的开闭,而各车门内把手上的分开关由乘员分别控制各个门窗玻璃的开闭,操作十分便利。

随着技术的发展,电动玻璃升降器又开发出了一键升降功能、锁车自动上升功能和防夹功能。一键升降功能是指只需按一下玻璃升降器的控制开关,便可让玻璃上升到最高点或者下降到最低点,而不需要长时间按着控制开关。锁车自动上升功能是当车辆锁车后,车身控制器会自动将所有车窗玻璃上升到最高点,极大地方便了驾驶员。

而防夹技术则是出于对安全的考虑而诞生的,也是随着一键升降功能的出现而诞生的技术。在电动车窗正常上升的过程中,当玻璃在任意位置有物体被夹住时,带有一键上升功能的车型其玻璃升降器不会停止上升动作,从而将被夹物体严重夹伤。例如,在车窗上升过程中,乘员的手臂或者头部被带有一键上升功能的玻璃夹住时,会受到严重伤害。而带有防夹技术的车型,当玻璃碰到物体时会自动停止上升动作,并将玻璃下降一定高度,以便被夹物体顺利被推出,极大地提高了车辆操作的安全性。防夹技术可以有效地保护儿童不被车窗伤害。

出于安全的考虑,GB7258规范规定:“装有电动窗的机动车,其控制装置应确保车窗玻璃在上升过程中能在任意位置可靠停住或遇到障碍可自动下降。”目前,具有一键上升车窗玻璃功能的车型必须装备防夹技术。

3 玻璃升降器在某微型汽车的应用

3.1 前门——交叉臂式玻璃升降器

某微型汽车前门采用交叉臂式玻璃升降器,基本型采用手动升降器(如图1所示),标准型采用电动升降器(如图2所示)。

其结构由以下几个部分组成:操纵机构(摇臂或电动控制系统)、传动机构(转动交叉臂)、玻璃升降机构(升降臂、运动托架)、玻璃支承机构(玻璃托架)及限位块机构等。玻璃升降器的基本工作路线为操纵机构→传动机构→升降机构→玻璃支承机构,而限位机构则装在小齿轮与支承座间,用以固住玻璃(止动),保证其停留在需要的位置。

由于交叉式升降器只能实现上下运动,为了满足其在空间匹配车门弧度运行要求,升降器和玻璃固定的部位使用球头结构以实现多方向灵活转动的要求。交叉臂式结构简单,承重能力强,特别适用于上汽通用五菱汽车股份有限公司(简称公司)生产的微型面包车。这种升降器支承宽度较大,运动比较平稳,且升降速度快、成本低。缺点是主臂和副臂之间易产生摩擦,不仅容易产生噪音,也会影响其耐久性。

交叉臂式玻璃升降器设计中有以下几个关键点。

(1)电机堵转力矩的选取对整个升降系统的影响非常大,若电机堵转力过大,会造成主动臂产生较大的弯曲、变形,从而抵住车门内板或外板,造成门板鼓起的质量问题;也会磨损升降器的交叉臂,降低升降器的使用寿命。本公司某车型升降器电机堵转力矩设定为8.0 N·m。

(2)主动臂材料的选取非常重要,所选材料的屈服强度应大于400 MPa,保证其在运动过程中发生的是弹性变形,不应出现较大的塑性变形。本公司某车型升降器主动臂选用20#钢,T=2。

(3)主动臂的结构不应存在可能产生塑性变形的弱区。

3.2 后侧门——绳轮式玻璃升降器

某微型汽车后侧门采用手动绳轮式玻璃升降器。通过升降器手柄驱动,通过卷丝筒、绳索等转动,使车窗玻璃上升或下降到需要的位置。绳轮式玻璃升降器运行平稳、噪音小,而且零件少、质量小、加工容易、安装方便。但是由于其钢丝绳配以塑料件及部分冲压件的结构,导致其总体疲劳寿命周期较交叉臂式升降器更短。绳轮式玻璃升降器结构如图3所示。

4 某微型汽车玻璃升降器常见失效模式及解决措施

升降系统一直是困扰工程技术人员的一个主要问题,如何快速分析和解决问题,是其必须思考的一个问题。

4.1 交叉臂式玻璃升降器常见失效模式

(见表1)

4.2 绳轮式玻璃升降器常见失效模式

(见表2)

5 某车型玻璃升降器失效案例分析

5.1 问题描述

某车型左前玻璃升降到中间位置时发出嗒嗒的异响。

5.2 问题定义

玻璃升降到中间位置时,玻璃升降器主动臂与从动臂铆钉相互干涉。

5.3 原因分析

(1)通过对比前门内板焊接前后CMM测量数据,左前门内板单测零件合格,左前门总成测量不合格。内板在经过门盖线的过程中发生形变,判断为焊接拼台下的举升机在举升内板时对内板造成冲击(上升冲击力过大,受力点过小),导致内板形变。

(2)玻璃升降器支架铆钉及球头铆钉铆接后高度不符合《扁圆头铆钉》(GB/T 871-1986)和《铆钉技术条件》(GB/T116-1986)。

5.4 措施制定

(1)对焊接拼台下的举升设备进行改造,增大受力面,减小冲击力。

(2)更改玻璃升降器支架铆钉及球头铆钉铆接后高度。举升设备改进前如图4所示;举升设备改进后如图4所示;检测验证结果见表3、表4。

从表3、表4中的数据可以看出,改进后产品强度没有出现剧烈的下降,且相对升降器极限承载500 N来说冗余度超过10倍,改进对实际使用及寿命无影响,并能使升降器在碰撞点处增加1.1 mm左右的额外空间。

6结语

电动升降工作台 篇8

南车集团株洲电力机车有限公司需要几套电动工作升降台, 要求操作人员可以方便安全地站在升降平台上完成地铁车体的腻子涂刮、喷漆后的交付验收、修补以及各涂层的打磨工作。

整套电动升降工作台主要由马鞍式框架式升降工作台、侧升降台组成、梯子和横梁组成。马鞍式框架式升降工作台布置在长度方向的两端, 三组侧升降台布置在中间。马鞍式框架升降台端部最大距离为26000mm。整套电动升降工作台在宽度方向对称的布置在两端, 当马鞍式框架升降工作台升到顶端时, 用专用车沿轨道将地铁车体推到工作台位中。马鞍式框架升降工作台的端部走道板可在两侧板间导轨上电动移动, 两端部走道总成可根据不同长度的车型进行调整, 每个端部走道板水平方向的行程 (单边调节量) 为3500mm。所有升降台的升降及端部走道板的水平方向的移动均可由操作人员在台上台下控制。整套电动升降台安装了4个楼梯 (中间的楼梯为两侧各1个) , 以方便设备出现故障时操作人员能从上面下来。升降工作台升降运行时有电铃声响警示。整套设备布置如图1所示。

1.1马鞍式框架式升降工作台的基本结构和工作原理

马鞍式框架式升降工作台 (如图2) 机械部分主要由2个侧平台总成、端部走道总成、4根立柱、4根导向杆、2台不同旋向的蜗轮蜗杆减速机、双输出轴电机、摆线针轮减速机、链条和4块配重块等组成。升降台的升降采用链条传动方式, 双输出轴电机启动, 通过两侧的蜗轮蜗杆减速机减速, 带动工作台达到升降的目的, 每侧均有2根链条, 以防一根链条断裂时升降台突然坠落。为了减小电机的启动力矩 (减小电机的功率) , 每对链条的另一端均配有配重块。为保障运行的平稳, 升降台采用了4根导向杆全方位导向, 其垂直方向的行程为500～4800mm, 升降速度为4.97m/min;端部走道总成可在两侧走道上的导轨槽内 (布置有链条) 电动移动, 移动的距离为3500mm, 移动速度为1.23m/min。各走道板台面的材料均采用6mm厚的镀锌钢板网。由于该设备的工作环境恶劣, 各链条及各导向杆外均安装有防护罩。各走道板的外侧均安装了栏杆, 栏杆的高度和间距均符合国家安全环保要求。

1.侧平台总成2.端部走道总成3.摆线针轮减速机 (带电机和制动器) 4.立柱5.蜗轮蜗杆减速机6.电机 (双输出轴) 7.链条8.导向杆9.配重块

1.2侧升降台的基本结构和工作原理

侧面升降台 (如图3) 机械部分主要由立柱、丝杆、减速箱、电机、磷铜螺母、自动调心装置及走道等组成。每个侧面升降台采用电机通过一级直齿轮减速后带动丝杆传动以达到升降的目的, 为保障走道板升降平稳及避免丝杆与螺母的非正常磨损, 设置了全方位的自动调心装置, 其垂直方向的行程为500～3500mm升降速度为3.05m/min, 各走道板的外侧均安装了栏杆, 栏杆的高度和间距均符合安全要求。

1.走道2.立柱3.滑动丝杆4.减速箱5.电机6.磷铜螺母7.自动调心装置

2电动升降工作台电机选择计算

(1) 马鞍式框架式升降工作台升降电机功率选择

由于配重块基本已配平了侧平台总成和端部走道总成的总重量, 设备要求侧平台总成负载600kg, 端部走道总成负载400kg, 总负载1000kg。减速机的减速比i=53, 链轮的分度圆半径r=45mm, 蜗轮蜗杆减速机的传动效率η=0.6因此:

将nD=960r/min带入上式得:P=1.42kW

由于两走道几乎不会同时达到满负载, 结合实际的安装条件选择Y132S-6 (功率3kW) 的双输出轴的电机。

(2) 马鞍式框架式升降工作台端部走道移动电机功率选择

链传动设计功率Pd=KAP=KAGv=1×6000×0.0204=122.4W

由于通过一级摆线针轮减速, 因此电机功率:

结合实际安装位置, 选定的摆线针轮配备的电机为0.55kW

(3) 侧升降工作台升降电机功率选择

第一级直齿轮传动的效率η1=0.85

滑动丝杆传动的效率η2=0.35

将数据带入上式得:P=1.418kW

考虑到负载有时会在一侧, 两电机无法达到同步, 因此选用Y100L-6 (功率1.5kW) 的电机。

3结语