胶带传动（通用4篇）
胶带传动 篇1
许多大中型拖拉机的曲轴带轮、发电机带轮及风扇水泵带轮共用一根传动胶带，而手扶拖拉机发动机与底盘之间的动力传递全靠3根V形带完成，所以胶带传动装置工作状态的好坏极大地影响拖拉机的整体性能。
无论是柴油机还是汽油机，其胶带传动装置都是由传动胶带(如平胶带、V形带、齿形带等)、胶带带轮及张紧轮等组成，其中传动胶带是一种易损件。
1. 胶带传动装置故障的检查方法
(1)判断传动尖叫声的来源(是胶带异响还是张紧轮异响)。先在与V形带轮相接触的胶带表面撒一些去污粉，然后起动发动机(由于多余的去污粉会飞扬到空气中，所以工作人员最好戴口罩)。如果撒粉后不再有尖叫声，说明噪音是从打滑的V形带发出的。
也可以在起动前用水湿润胶带，再运转发动机，如果不再响了，就是胶带的问题;如果还是响，则是张紧轮的问题。
(2)判断V形带是否老化，可以用手指甲掐压胶带的硬化面，如果不能留下痕迹，说明V形带已经硬化，应该予以更换。
(3)判断汽油机正时带是否断裂，可以用起动机带动汽油机的曲轴运转，然后查看分电器的分火头，如果分火头不转动，说明正时带已经折断。
2. 传动胶带损坏的特征及产生原因
传动胶带损坏的特征，一是被过分伸长，有的甚至达到无法调整松紧度的地步;二是胶带老化，内边上出现大量横向裂口;三是工作面磨损过度，以致V形带的底边与带轮的底边接触。
传动胶带早期损坏的原因主要有以下几方面：
(1)胶带的张紧度调整不当。传动胶带在最初运转的10～15h内容易被拉长，如果不及时进行调整，将加速其损坏进程。
(2)两只带轮的纵向对称面不在同一平面内，造成胶带运转时发生扭曲和损坏。
(3)新旧胶带混用，造成新胶带受力过度，因而过早损坏。
(4)少用一根胶带，增加了其他胶带的负荷。
(5)有的运输型拖拉机由于改型的需要，对结构进行了调整，造成传动胶带与热源(例如排气管、放水开关等)靠得太近，胶带长期受到高温的烘烤，加速其老化和变质，导致橡胶与帆布及帘线分离。如果发现传动胶带距离放水开关太近，可以在放水开关上套一段塑料管或橡胶管，让放水水流与传动胶带保持一定的距离，以免滚烫的冷却液冲刷胶带。
(6)胶带的制造水平低。权威人士指出，目前我国传动胶带的使用寿命仅仅300h左右，成为制约我国内燃机质量提高的一个重要因素。
3. 传动胶带张紧力过大的危害性
在拖拉机或联合收割机的使用说明书中，无一例外地对传动胶带的张紧力做出了明确的规定。如果张紧过松，胶带会打滑，传递的功率大打折扣;如果张紧过度，也会产生许多不良后果。以小型拖拉机为例，如果3根V形传动胶带的张紧力过大，会产生如下后果：
(1)导致胶带过早损坏。
(2)容易引起烧瓦。有一台手扶拖拉机，连续两次出现靠飞轮端的主轴承烧损事故。经过反复检查，发现是由于传动胶带调得过紧，靠飞轮一侧的曲轴主轴颈与主轴承压得过紧，径向负荷过大，致使正常的润滑油膜难以形成而烧瓦。
(3)导致曲轴油封漏油。由于过紧的传动胶带将曲轴拉偏，使曲轴主轴颈与主轴承的一侧靠紧，另一侧的间隙相应加大，机油便从间隙较大之处泄漏出来。
(4)导致热车启动困难。有的小四轮拖拉机在作业中途临时停车熄火，再重新启动时，摇转阻力很大，甚至需要别人帮助摇车。产生这种现象的原因往往是传动胶带张力过大，加上外端的主轴颈及主轴承非正常磨损而造成的。简便的判断方法是：将发动机的4个地脚螺栓及车架前端的发动机拉紧螺栓拧松，如果此时摇转曲轴变得比较轻松，说明该故障是由于传动胶带张紧过度引起的。
4. 胶带张紧度和带轮位置的检查、调整方法
如果出现以下几种情况，说明传动胶带的张紧力过小(即张紧不足)。
“一按”：用大拇指按压传动胶带，位置选在两个带轮的中部，施力30～50N·m，其下沉量(即挠度)超过10～12mm。
“二听”：发动机运转时，在传动胶带附近能够听到“吱———”的响声，负荷增大(例如手扶拖拉机在水田垄上进行旋耕)时，此响声更加明显;如果向传动胶带上浇点水，此响声消失。
“三看”：观察电流表，如果小油门时能够充电，大油门时反而不充电，说明胶带打滑厉害。
无论哪种胶带传动型式，如果胶带的松紧度合适，那么该胶带所带动的机件在启动和停止转动的瞬间，都不会出现打滑现象。
带轮位置的调整方法如下：
对于大中型拖拉机，如果发现传动胶带松弛，应当向外移动发电机的位置，使胶带的张紧度增大。如果发现几只带轮不在同一平面内，应当调整发电机安装支架的位置，使几只带轮处于同一旋转平面之内。
对于小型拖拉机，则要松开发动机下方的4个固定螺栓，通过拧紧或者拧松机架前端的发动机拉紧螺栓的调整螺母，适当移动发动机在机架上的前后位置，再用拇指按压传动胶带的中部，如果用力30～40N.m能够按下12mm左右为合适。
5. 传动胶带运转噪音的防治措施
传动胶带发出噪音的本质是胶带与带轮打滑，而打滑的原因是张紧力不足或者带轮的安装位置存在误差。
胶带张紧力的问题如前所述，而带轮安装位置误差的检查及校正比较复杂，它包括两种情况：一是平面度误差，它是指个别带轮偏离了传动装置其他带轮所处的平面，但是其轮轴仍然与其他轮轴平行;二是轮轴角度误差，它是指表面上看带轮位于传动装置所处的平面内，但是它的轮轴与其他轮轴稍不平行。这两种安装误差都会引起传动胶带的运行轨迹发生絮乱，进而产生运转噪音。即使存在很小的安装误差，也会使胶带运转时的温度升高，明显缩短胶带的使用寿命。
因带轮安装误差引起的传动噪音具有以下2个特征：一是发动机怠速时噪音最响，并且随着发动机转速的升高而减小。二是当空气湿度变大或者传动胶带潮湿时噪音加剧。
为了判断噪音到底是由安装位置误差引起的，还是由张紧力不合适引起的，可以采取以下方法进行判断：在发动机运转时向胶带喷水雾，如果传动胶带的噪音在喷雾后立即增大，并且在此后保持不变，说明是由胶带张紧力不足引起的传动噪音;如果传动噪音在喷雾几秒钟后才增大，并且越来越大，则噪音是由带轮安装误差引起的。
要想消除因带轮安装误差引起的传动噪音，仅仅通过增加胶带的张紧力或者简单地更换传动胶带是不行的，应当检查所有的带轮及张紧轮的安装位置是否准确，直到该传动装置所有的带轮都处于同一平面内，而且所有带轮的轴线相互平行，才能彻底消除传动噪音，延长胶带的使用寿命。
农机传动胶带行业发展现状及趋势 篇2
近年来,随着农机市场容量的逐步扩大,农机用胶带的需求量也逐步增加,2015年农机胶带总需求量6亿元左右。国内农机胶带生产企业前三甲无锡中惠、马鞍山锐生和佳木斯惠尔,约占中国市场份额的60%;国外企业中,日本阪东表现较为突出。
随着我国农机传动胶带技术水平不断提高,传动功率大、传动效率高、使用寿命长的高性能农机用传动胶带及高端农机用传动胶带已全面国产化,可取代进口胶带。其应用范围也逐步扩大,向采棉机、土豆机等经济作物收获机型动力传输方向拓展。
1. 材料选用方面。
国外农业机械用传动带主材选用主要以氯丁胶、芳纶线绳结构为主。国内农业机械用传动带尽管仍以氯丁胶、天然胶聚酯线绳结构为主。但在芳纶纤维基础配方关键技术方面取得重大突破,氯丁胶、芳纶线绳结构产品的关键性能(疲劳寿命)已达到国外先进水平。
2. 装备制造水平。
国内农业机械用传动带制造装备经过多年的发展,已基本达到欧美国家同等水平,但制造工艺水平还需要优化。2010年成型生产装备逐步实现自动化,由多功能成型切割一体机替代传统的排线、切胶、上底胶、上面胶、上薄皮等五道工序,与欧美同步。
3. 质量能力验证水平。
近两年,通过江苏省带传动系统工程技术研究中心对国内外各类农机传动带进行同条件下疲劳试验验证发现,部分国产传动带疲劳寿命已接近或达到甚至超过国外产品水平。近几年我国农机胶带整带疲劳试验验证能力得到快速提升,大大缩短新产品研发时间,并为整机生产厂家提供精准、正确的性能指标,实现同步研发。
4. 标准化建设水平。
“十二五”以来,中国农机胶带执行标准逐步完善,无极变速V带、窄V带、普通联组带、轻型V带、普通带等均有国家标准。但随着农机发展,农机传动带要求的提高,标准的制修订工作未能跟上农机的发展,导致农机用联组V带(HB、HC联组带)、农机用轻型联组V带(SBSC类联组带)、农机用V带(HA、HB、HC、HD单根带)、农机用特种V带(HDJ),这类产品在农机行业广泛使用,但无专门的国家/行业标准。
目前国内生产农机胶带的企业上百家,但规模企业不多,真正进行研发的、拥有自主知识产权的企业更少,以仿造居多,产品质量稳定性、可靠性差,也阻碍了农机发展。
随着克拉斯、约翰迪尔、凯斯纽荷兰等世界农机巨头进入中国,农机企业的竞争逐步演变为产业链的竞争,特别是核心零配件企业的竞争。农机零配件的质量和品质直接影响整机质量的可靠性,作为核心零配件传动胶带企业,必须不断创新,内抓质量,外炼服务,内外兼修,方能成为产业链上举足轻重的一环,提升中国农机企业对外竞争力。
胶带传动 篇3
矿山生产能力的不断提高, 长距离、大功率带式输送机更多的投入使用, 设备不断大型化, 大功率电机启动电流对电网冲击和机械设备启停冲击载荷对设备寿命影响, 都成为制约设备的大型化的瓶颈, 为此实现大功率设备软启动是十分迫切的技术问题。
软启动技术是指机械系统在满载的工况下也能够按照人们要求的速度逐步克服整个系统的惯性而平稳地启动或停车。对长距离胶带输送机而言, 软启动技术不仅能有效地减小启动时电动机对机械传动系统和胶带的启动冲击, 延长减速器和价格昂贵的胶带等关键部件的使用寿命, 同时还能大大减小启动电流对电动机的冲击负荷以及对电网的影响。
2 目前常用软起动技术概况
2.1 滑差型偶合器
用于带式输送机控制的滑差偶合器常见为调速型液力偶合器, 是一种液力传动装置, 以液体作为介质传递动力给工作机械的联轴器, 能协调多机驱动负荷分配与恒定传递, 电动机联接输出的轴速度可以在一定范围内调节, 可在电机转速不变的情况下, 通过改变充液量来实现调速目的, 达到输出转速的无级调节, 提高电机的起动能力、减少冲击和振动, 协调多机驱动的负荷分配, 属于典型滑差型调速设备。
2.2 CST可控软起动
CST是可进行微机闭环控制的机———液传动系统, 主机是一个带有反应盘式湿式摩擦离合器的齿轮减速箱。工作时, 电机空载起动, 达到额定转速后, 根据需要通过液压控制系统增加离合器反应盘油缸的压力, 使其输出力矩与液压控制系统的压力成正比, 通过输出轴上的速度传感器检测速度并反馈给控制系统, 与设定的起动加速度相比较, 其差值用于控制离合器的压力, 实现稳定的加减速度。
2.3 调压型电气软起动
调压型电气软起动常采用三相交流可控硅斩波技术, 将三相反并联的可控硅 (SCR) 分别接到三相交流电源与三相交流电动机之间, 由可控硅的通断来控制调整电动机端子电压。改变端子电压就可改变电机转速, 电机启动过程就是一个逐步提高端子电压过程。在电动机启动过程中, 连续改变可控硅的触发导通角, 使可控硅输出的电压由低向高按线性连续上升, 加到电动机端子后, 产生了相应启动力矩和缓慢上升的启动转速。当可控硅导通角完全开放达到180°时, 电动机便达到全压运行, 启动完毕。
2.4 变频调速
变频调速技术的原理是根据电机转速与工作电源输入频率成正比的关系:n=60f (1-s) /p, 通过改变电动机工作电源频率达到改变电机转速的目的。当电源的频率由小到大时, 电动机转速也随之由小到大。通过控制电源频率变化范围和时间, 就可使输送机按照设定的加速度曲线平稳起动。
2.5 BOSS液粘软启动系统
BOSS液粘软启动是在电机和减速器间的柔性连接, 其控制方式也是通过油膜剪切的摩擦片来传递动力的, 装置内部, 根据负载的大小选用十几组粘贴有摩擦材料的内摩擦片和对偶摩擦片, 一方通过齿轮与输入轴相连, 另一方通过键轴与输出轴相连。通过控制作用于活塞上的液压油压力大小, 达到控制所剪切的油膜厚度, 进而实现对液粘软起动装置的输出转矩控制, 达到胶带输送机软起动的目的, 和CST的控制原理类似。
2.6 XCQ行星软起动传动装置
XCQ行星软起动传动装置是由减速齿轮和行星齿轮构成的一个行星减速机, 具有减速功能, 外部液控水冷柔性离合调速装置控制的齿轮与行星机构内齿圈啮合, 对内齿圈的速度控制, 电机起动后箱体内各齿轮空转, 行星架由于负载作用不产生转动, 内齿圈转动并带动增速齿轮及离合盘转动。液压站工作压力按设定加速度曲线逐渐调节, 对内齿圈的力矩逐渐增加, 达到一定值, 行星架开始逐渐转动, 行星架转动后, 通过速度反馈与设定值比较调节液压站压力, 逐渐完成起动过程, 并达到软起动性能。
3 XCQ行星软起动传动装置与现有软起动装置的技术经济比较
XCQ行星软起动传动装置与现有软起动装置的技术经济比较, 见表1。
通过上表可以看出: (1) 调电压型软起动设备价格低, 但由于起动力矩小, 不可能用于较大功率的皮带输送机。 (2) 变频型软起动设备, 价格高、维护量大, 电动机不能空载启动, 产生热量大, 对外部电源有谐波污染。 (3) BOSS液粘软起动设备, 摩擦片极易损坏, 发热量大, 密封件一般寿命为0.5~1年, 系统复杂, 功率平衡时发热大。 (4) 调速型滑差偶合器工作可靠, 但滑差大, 效率低, 调速范围小、精度低、低速力矩小。 (5) CST性能优良, 调节方便, 但设备昂贵、摩擦片寿命短, 系统复杂, 维修量大, 成本高。 (6) XCQ行星软起动传动装置, 调节原理简单, 设备实用、维护量少, 价格适中, 有较高的性价比。
4 XCQ行星软起动传动装置结构性能
4.1 XCQ软起动装置结构
装置主要由机械本体, 液压控制站, 润滑冷却站组成, 见图1。装置本体由前级减速齿轮和行星齿轮构成的一个行星减速机, 具有减速功能。当不同的输送机有不同的速比要求时, 可以靠调整前级齿轮齿数完成。外部液控盘形闸控制的齿轮与行星机构的内齿圈 (内齿圈上带着外齿) 啮合, 实现对内齿圈的速度控制, 其速度控制原理类似于内齿轮调度绞车, 故可实现软起动功能。外控设备:液压站采用双回路, 并与盘形闸制动器液压控制合二为一, 电控系统采用自动、手动两套回路, 司机即可进行转换操作。
4.2 工作过程
液压站起动, 稍延时, 主电机起动→液压站压力逐渐升高, 渐松盘形闸, 至某一压力值, 开始起动软起动装置→软起动装置制动闸在给定起动速度的控制下逐渐增大压力, 最终完全起动。
控制系统的压力调节由电液比例阀控制。电液比例阀的电流是由速度给定及速度反馈决定的, 故通过控制压力可以实现速度和加速度的控制。
4.3 主要性能
4.3.1 减速机功能, 并满足传动比要求。
4.3.2 软起动功能, 电动机空载起动, 能有效降低对电网冲击:负载慢速可控起动, 可有效降低对负载的冲击。
4.3.3 带载起车能力强, 在构件强度许可下, 可满足负载任意起动能力要求。
5 XCQ行星差速及软起动原理
行星齿轮传动的中心轮为输入轴, 转速为n1, 行星架为输出轴, 转速为n2, 内齿圈为控制轴转速n3。
三者之间有速度关系:
当n1固定时, n2与n3的关系曲线见图2。
由上式速度关系看出:
(1) 当n1为定值, n2=0时, 该工况对应电动机空载起动, 电动机带动中心轮空转, 内齿圈行星轮空转, 行星架及负载不动。
(2) 当n1为定值,
故通过控制n3的值, 可以实现负载由0向最大转速变化, 实现可控负载起动。
(3) n3的控制方法, 是通过调节控制压力, 施加制动力矩, 令内齿圈的转速变化而实现调速。
6 XCQ行星软启动带载起动能力及过载保护性能分析
行星齿轮传动的三个轴有固定的力矩关系, 在调节过程中, 其力矩关系是不变的。即:
式中:M1输入轴力矩, M2输出轴力矩, M3内齿圈力矩。
当负载要求的输出力矩M2为某一定值 (输送机基本为恒力矩负载) 时, 只要M3和M1满足上式关系, 就能让M2为某一定值, 即只要电动机拖动力矩足够、离合盘制动力矩足够、构件强度足够, 完全可以带载起动, 也就是说有多少负载都能起动。
同理, 限定了M3值, 就能限定M2值, 故通过限制压力值就能起到过载保护作用。
7 XCQ行星软起动性能及起动曲线
软起动性能主要体现在:
(1) 电动机能空载起动, 各电机能延时分别起动, 减少对电网冲击。
(2) 起动过程的平稳性即速度能够从零到最大值过程中无突跳。
(3) 起动过程具有足够小、合理的加速度, 减少各部件的加速度。
经研究, 在起动时间约为90s时, 起动加速度已是足够小, 带式输送机本身惯性较大, 胶带弹性较大, 动张力系数并不大, 为控制方便应采用等加速速度曲线作为起动速度曲线, 见图3。
8 电动机运行方式与起动能力分析
8.1 电动机空载起动
可以实现电动机空载起动并能充分发挥电动机本身的过载能力起动负载。
8.2 电动机额定速度运行
负载起动后, 电动机正常运行, 但可控软起动传动装置实现过载保护。电动机特性曲线如图4所示。
当负载Mf1〈Mq时 (Mq为零速起动负载) , 电动机可直接起动Mf1;当负载Mf2〉Mq时, 电动机不能直接起动Mf2, 此时若空载将电动机先起动起来, 电动机先运行于A点, 随着负载力矩增大, A点移向B点。此时负载开始起动, 故此时电动机的起动能力增强了。其最大起动能力将达到额定值的2.1~2.3倍。
9 应用效果
俄霍布拉克煤矿从2010年开始使用XCQ行星软起动传动装置, 先后在5部皮带机上使用, 其中2部上运皮带, 角度16°, 长度1300m, 1部下运皮带, 14.5°, 长度800m, 两部平巷皮带, 最长达到3000m, 使用情况来看, 启动平稳, 减少对电网冲击, 传动系统故障和接头损伤事故大大减少, 保证了安全生产。
1 0 结束语
胶带传动 篇4
关键词：胶带传动,小型拖拉机,降噪措施
1 胶带传动小型轮式拖拉机噪声的现状
从近几年对黑龙江市场上销售的胶带传动小型轮式拖拉机的的检测情况看, 小拖噪声仍然存在着很大的问题。目前我国的国家标准GB 6376《拖拉机噪声限值》对拖拉机的动态环境噪声的限值是小于86 dB, 驾驶员耳旁噪声小于95 dB (无驾驶室) , 而实际检测中能够满足这一要求的拖拉机所占的比例很少。
2 胶带传动小型轮式拖拉机噪声的来源
拖拉机在行驶和作业时, 拖拉机自身是一个复杂的噪声源, 同时它又是一个声响和振动的传递系统, 它的噪声是由若干个单独的声源组成, 主要来源于以下4个方面。
2.1 发动机噪声
发动机噪声是拖拉机噪声的主要来源, 它产生的噪声主要有气流噪声、燃烧噪声两大类。气流噪声主要包括进气噪声和排气噪声。
进气噪声的来源为空气在进气管中的压力脉动产生的低频噪声, 空气以高速流经进气门截面时形成涡流产生的高频噪声和气缸内气体在一定压力下产生的受迫振动和气门落座时的声音以及进气管的振动等。
排气噪声的来源类似于进气噪声, 主要有废气在废气管中的压力脉动, 排气门流过排气门截面时的涡流和气缸内气体在一定压力下受迫振动和气门落座时的噪声等。
燃烧噪声由于气缸内工作混合气的燃烧、膨胀产生的, 它是一种中高频段的噪声。因为气缸内产生的燃烧噪声必须直接或间接的传递到发动机的外部结构辐射表面后, 通过辐射表面的振动向外传播, 所以它是一种表面噪声。另外, 当前市场上销售的胶带传动小型轮式拖拉机多采用强制冷却循环, 拖拉机上安装有水箱和散热风扇, 风扇工作噪声也是发动机噪声来源的一部分。
2.2 机械噪声
拖拉机的机械噪声主要包括由传动系、行驶系等各个运动部件的振动、摩擦和敲击引起的声响, 胶带传动的小型轮式拖拉机的机械噪声也是其噪声的主要来源。拖拉机的各个传动部件之间, 工作时不可避免地存在着相互摩擦。另外传动部件之间的配合间隙是否正常也直接决定着这些运动部件之间产生噪声的大小。
2.3 拖拉机覆盖件共振产生的噪声
目前, 我国的小型拖拉机为了降低成本, 前部的覆盖件普遍采用薄壳结构, 这种薄壳结构具有广谱的共振频率, 当拖拉机工作, 拖拉机本身的各个声源, 尤其是发动机这个大声源产生的声波会直接或间接的激励覆盖件内部的空腔, 由此引起覆盖件产生共振, 这种共振会高频的噪声。
2.4 其他噪声
主要有电磁噪声和碾压噪声。电磁噪声包括拖拉机在工作时, 电气系统中火花放电, 发电机工作时励磁电流产生的噪声。碾压噪声主要是由于拖拉机行驶时轮胎与地面接触产生的噪声。另外拖拉机高速行驶时, 车身表面与空气的摩擦也会引起一定的噪声。
3 降低胶带传动小型轮式拖拉机噪声的几个措施
3.1 降低发动机噪声
降低发动机噪声主要从以下3个方面考虑。降低发动机的进气噪声, 可以采用减小进气管内压力脉动的强度及在气门通过截面处的涡流强度的方法, 如采用波纹管作为进气管可使压力脉动得到缓冲, 从而降低进气噪声。另外在胶带传动小型拖拉机上使用油浴式空气滤清器, 可以降低进气噪声。因为从进气消声的角度来看, 这种滤清器可以看成是一种吸收型的消声器。降低发动机的排气噪声, 主要采用的方法就是在小拖上使用性能优良的排气消声器, 这是降低发动机噪声的有效方法。降低燃烧噪声, 要保证发动机的供油提前角处于正常的状态, 调整不当, 供油提前角过大或者过小, 都会影响到发动机的燃烧状况, 增大燃烧噪声。另外, 小拖上配套的发动机的油量限位器在出厂时应确保其调整到最佳的状态, 如果供油量过大, 会使喷入汽缸中的燃油不能完全燃烧, 发动机工作粗暴, 冒黑烟, 这样既浪费了燃油、污染空气, 又增加了拖拉机的噪声。
3.2 提高装配质量, 降低机械噪声
从根本上来说, 我国的小型拖拉机属于一种技术上比较落后的产品, 其技术含量并不高, 小拖的机型虽然定型于20世纪70年代, 但其传动形式、变速箱、前后桥和提升器等主要结构至今没有大的变化。有很多生产配件和整机的企业, 设计图样、工装等多年不变。目前, 在我国进入小拖生产领域所需的技术要求不高, 零件可以采用外协方式, 这种情况造成许多小拖企业技术力量低、甚至无技术人员的情况。生产只是依靠简单的组装。许多小拖企业的产品装配质量低, 无法满足技术要求, 如前束调整不正确、离合器踏板制动和踏板自由行程不正确等情况普遍存在, 这样的情况会造成传动系、行驶系等各个运动部件的相互间隙或者是相互位置关系不正常, 必然造成异响加大拖拉机的噪声。另外, 拖拉机的外部零件之间的连接螺栓紧固力矩不够, 拖拉机表面许多外部零件松散, 拖拉机行驶时这些零件必然会产生敲击和振动, 加大拖拉机的噪声。从这个角度来说, 降低拖拉机的机械噪声首先应该从提高小拖企业的质量保证能力入手, 提高企业的技术水平, 提高企业员工的技术素质, 保证企业产品的装配质量。
3.3 改变拖拉机的结构
改变拖拉机的结构, 可以有效的降低拖拉机的噪声。如拖拉机前桥采用液压悬架, 这样可以大幅度降低拖拉机的振动;采用小缸径多缸柴油机代替单缸柴油机, 使柴油机结构尺寸缩小, 降低表面噪声的辐射, 从而降低拖拉机噪声。另外, 在发动机与机架连接处采用橡胶缓冲垫块, 在各个连接处加装橡胶垫片, 这些措施在一定程度上可以减少拖拉机零部件的振动, 对降低噪声起到一定的作用。
在2008年的3C认证过程中, 许多小拖企业为了降低噪声, 采取了加大机体遮护面积和在拖拉机覆盖件内表面粘贴防振吸音材料等办法, 取得了一定效果。