高墩箱梁现浇

高墩箱梁现浇（精选4篇）

高墩箱梁现浇 篇1

摘要：以贵阳东站路4标段主线桥工程为例, 介绍了大力神高强度碗扣支架进行现浇施工的布置方式, 并计算分析了高强碗扣支架的受力情况, 通过对比大力神碗扣支架和传统碗扣支架的差异, 指出大力神高强碗扣支架具有强度高、架设简单、安全系数高等优点。

关键词：连续梁桥,大力神碗扣支架,荷载,强度

1 工程概况

贵阳东站路4 标段主线桥第16 联里程为K6 + 812 ~ K6 +918, 其跨径为30 m + 46 m + 30 m。对应下部构造墩位Pm93 ~Pm96, 设计为等高度变宽度预应力混凝土连续梁桥。主梁平面K6 + 812 ~ K6 + 866. 038 位于缓和曲线上, K6 + 866. 038 ~ K6 +918 位于R = 600 的圆曲线上。箱梁的混凝土等级采用C50, 因为其跨度不大支座处截面不需要特别加厚高来抵抗负弯矩对梁受力的影响, 所以全桥采用2. 8 m的等高度梁, 梁截面尺寸为跨中处顶板厚度30 cm, 底板厚度25 cm, 腹板宽度为40 cm, 端部顶板厚度60 cm, 底板厚度55 cm, 腹板厚度100 cm。梁截面形式为单箱七室。并分别在顶板和底板设置1. 5% 的横坡。第16 联设计混凝土4 289 m3, 钢筋772 t, 预应力筋135 t, 支架6. 9 万m3。主线桥第16 联位于路桥重叠区, 路基填筑完成后, 进行桥梁下部结构施工。路基顶面至箱梁底高度为17. 5 m ~ 20. 5 m, 采用碗扣式支架进行现浇施工。

2 支架布置

高强碗扣支架由传统支架φ48 × 3. 5 mm的Q235 钢材制造变为采用φ48. 3 × 3. 2 mm的Q345 钢材制造, 节间距由原来的60 cm可以扩大到180 cm, 其布置形式如表1 所示, 由于节间距的增大, 使得连接节点数大幅减少, 这不仅使高强碗扣支架在施工上更加快捷高效, 也大大降低了连接节点处出现问题的概率, 保证了支架的安全性, 同时材质性能的提高也使得高强度碗扣支架的承载能力得到较大的提高。其总体布置形式如图1 所示。

承载能力将直接影响整个支架结构的承载性能。根据JGJ166—2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范, 单肢立杆轴向力计算公式:

其中, Lx, Ly分别为单肢立杆纵向及横向间距, m; V为Lx, Ly段的混凝土体积, m3; Q1为模板支架自重标准值, 取0. 75 k N/m2;Q2为新浇混凝土 ( 包括钢筋) 标准值, 混凝土容重取25 k N/m3, 按最大荷载梁位置进行校核; Q3为振捣混凝土时产生的荷载标准值, 取2 k N/m2; Q4为施工人员及设备荷载标准值 ( 按均布活荷载取1. 0) 。

3 高强碗扣支架受力分析

3. 1 立杆轴力计算

碗扣支架立杆因为其截面小刚度弱, 通常情况下我们只考虑立杆的轴力而不考虑其弯矩, 因此立杆的轴向显得尤为重要, 下面将验证不同位置处立杆轴力是否满足要求。

横梁位置立杆轴力:

空箱腹板位置立杆轴力:

因此立杆最大轴力:

横梁位置: F = 64. 15 + 3. 616 × 1. 2 = 68. 49 k N < 84. 74 k N, 满足要求。

空箱腹板位置: F = 73. 62 + 3. 616 × 1. 2 = 77. 96 k N <84. 74 k N, 满足要求。

3. 2 结构荷载标准值

箱梁混凝土荷载q1: 钢筋混凝土单位重25 k N/m3, 横梁实心段和腹板处q1= 25 × 2. 8 = 70 k N / m2, 空腹段q1= 25 × 0. 55 =13. 75 k N / m2, 模板荷载q2= 0. 5 k N / m2, 施工荷载q3= 1. 0 k N / m2, 振捣混凝土产生的荷载q4= 2 k N / m2。

横梁、腹板组合荷载: q = ( q1+ q2) × 1. 2 + ( q3+ q4+ q5) ×1. 4 = ( 70 + 0. 5) × 1. 2 + ( 1 + 2) × 1. 4 = 88. 80 k N / m2。

空箱顶板、底板组合荷载: q = ( q1+ q2) ×1. 2 + ( q3+ q4+ q5) ×1. 4 = ( 13. 75 + 0. 5) × 1. 2 + ( 1 + 2) × 1. 4 = 21. 30 k N / m2。

3. 3 结构强度、刚度验算

大力神碗扣支架的传力顺序为“底模→纵向方木→U型钢→碗扣支架→基础”, 假定基础所受荷载等于碗扣杆件自重与其杆件所受上部荷载之和, 经过了这种假定, 基础上的荷载分布就与支架顶端的荷载分布规律相同, 碗扣支架对荷载分布不起作用, 为确保结构的强度刚度满足设计要求, 根据假定对大力神碗扣支架各受力结构进行验算。大力神支架验算结果如表2 所示。

3. 4 支架立杆稳定性验算

大力神碗扣式支架由 48. 3 × 3. 2 mm钢管制成, 圆环面积A = 482. 8 mm2。

1) 回转半径:

2) 截面抵抗矩:

3) 惯性矩:

大力神DURALOK支撑系统中, 选用的钢管尺寸为直径48. 3 mm, 壁厚3. 2 mm, 材质选用为Q345 钢, 根据压杆稳定条件:

查表得Q345 的折减系数值为0. 996 ( GB 50018 冷弯薄壁型钢结构技术规范) 。

N = 4. 828 × 10- 4× 0. 996 × 300 × 106= 144. 26 k N。

, 满足要求, 其中: Q345 的强度值f = 300 N/mm2 ( GB 50018 冷弯薄壁型钢结构技术规范) 。

4 风荷载检算

经上计算, 在静荷载作用下, 大力神碗口支架刚度、强度均能满足要求, 故下面介绍在风荷载情况下, 大力神支架的受力情况, 贵州贵阳地区风压w0= 0. 35 k N / m2, 每根立杆的风荷载为:

支架立杆的计算长度为l = 1. 076 + 2 × 0. 35 = 1. 776 m。

其中, 钢管的抗弯截面模量:

大力神碗扣支架受风荷载内力图如图2 所示。

5 地基验算

5. 1 地基承载力计算

基层填筑完毕后, 在表面浇筑20 cm标号C20 混凝土, 同时为了避免底部支架面积小导致混凝土基层受力集中, 故在支架底托下面垫10 cm × 15 cm方木, 方木采用横桥向布置方式, 见图3。

立杆最大荷载77. 96 k N, 地基承载力:

因此, 基底处理后, 地基承载力不得小于258 k Pa。

5. 2 素混凝土抗冲切验算

素混凝土冲切破坏表现为在挠度陡增的时候荷载骤降是一种脆性破坏, 经常发生在基础变阶处以及上部结构与基础的接触处, 在实际中应尽量避免, 现对混凝土基础进行抗冲切验算, 如图2 可知长度a = 150 mm, 宽度b = 150 mm, 板厚h0= 200 mm, 混凝土强度等级C20, fc= 9. 6 N / mm2, ft= 1. 1 N / mm2, 按下式验算:

F = 77. 96 k N ≤0. 7 × βh× ft× η × Um× ho= 215. 6 k N, 满足要求。

其中, βh为受冲切承载力影响系数, 当h≤800 mm时, βh取1. 0; 当h≥2 000 mm时, βh取0. 9, 其间按线性内插法取值; ft为混凝土轴心抗拉设计值; h0为冲切破坏时椎体的有效高度; Um为冲切破坏时椎体一侧计算长度。

6 结语

大力神碗扣支架是由云南大力神金属有限公司生产的强度大于普通碗扣支架的支撑系统, 其直径48. 3 mm, 壁厚为3. 2 mm, 由Q345 材质的钢管制造而成, 文章通过贵阳市东站路4 标段主线桥第16 联连续梁桥的满堂式支架的施工对比分析了高强碗扣支架与传统碗扣支架的差异, 得到如下结论:

1) 高强度碗扣支架采用Q345 材质并且两端的横杆由锻钢制造, 使得其承载能力相比于传统支架大大提高;

2) 高强度碗扣支架的立杆、横杆可以根据工程实例中具体的需要灵活搭接, 具有更强的实用性;

3 ) 节间距更大的特点也使得高强度碗扣支架在材料, 工作量和经济上都有可观的缩减, 缩短了工期节约了人力物力财力, 并且降低了节点出现问题的几率, 提高了结构的安全性能;

4) 高强度碗扣支架考虑了剪刀撑的特殊构造结构, 大大提高了系统的整体稳定性; 且杆件没有零散的构件, 使得杆件不易丢失。

参考文献

[1]JTJ 025—8, 公路桥涵钢结构及木结构设计规范[S].

[2]交通部第一公路工程总公司.公路施工手册·桥涵[M].北京:人民交通出版社, 2000.

[3]JTG/T F50—2011, 公路桥涵施工技术规范[S].

[4]周永兴, 何兆益, 邹毅松, 等.路桥施工计算手册[M].北京:人民交通出版社, 2001.

[5]JTG D60—2004, 公路桥涵设计通用规范[S].

[6]JTJ 215—98, 港口工程荷载规范[S].

高墩箱梁现浇 篇2

一、总述

为了确保支架安全，消除非弹性变形和沉降，测定支架弹性变形量，按施工工艺要求和设计图纸的要求，需要对支架进行预压且重量不少于箱梁重量的90%。同时，为对现浇箱梁和预 压有一个总的施工指导意见，故分以下三个方面进行阐述：A线桥的预压，桥宽9.5m及桥宽8.0m的荷载进行预压。

二、预压荷载的计算

（1）A线桥（以A5~A8之间为例）

①翼缘板砼：76.33×0.3×2×2=91.58m翼缘板每m2砼量：0.3m3

②箱梁腹板砼：1252-91.58=1160.42m3

箱梁腹板底面积（13.5+27.5）/2×76=1558m箱梁腹板每m2砼量：1160.42/1558=0.7448m3

③翼缘板每m2预压荷载为0.3×2.5×0.9=0.675t

箱梁腹板每m2预压荷载为0.7448×2.5×0.9=1.676t

（2）9.5m宽桥面（以C桥为例）

①翼缘板，每延米砼量2.25×0.3×1.0=0.675m3

每延米重量0.675×2.5×0.9=1.519t

每平方米重量0.3×2.5×0.9=0.675t

②一联翼缘板砼量：34×3×0.675×2=137.7m3

腹板砼量368.8 m3

每延米砼量3.61m3

每延米重量3.61×0.9×2.5=8.12t

每平方米重量1.62t

（3）8.0m桥面宽桥面（以H桥为例）

①翼缘板砼每延米：2×0.3×1.0=0.6m3

每延米重量：0.6×2.5×0.9=1.35t

每平方米重：0.3×2.5×0.9=0.675t

②一联翼缘板砼量：0.6×2×98.5=118.2m3

一联腹板砼量：437.40-118.2=319.2m3

每延米重量：319.2/98.5×2.5=8.10t

每平方米重量：0.9×8.10/4=1.823t

三、预压袋重量的确定

在预压前对预压袋进行随机取样分别取3×10袋，分10袋称出其重量，得三个10袋预压袋的平均重量，再平均得一袋预压袋的重量，将作为预压袋重量的计算袋重，经实际测定，本次预压袋的重量为35kg/袋。

四、预压每延米（或每平方m）预压袋的袋数

A线桥为：腹板48袋/m2，翼缘板20袋/m9.5m宽桥面为：腹板47袋/m2，翼缘板20袋/m2

8.0m宽桥面为：腹板52袋/m2，翼缘板20袋/m2

五、预压观测点点位布置

预压前在模板上布点，原则上横向布点不少于5个控制点（对A线适当加密至7~9个点），纵向在墩顶，1/2L、1/4L、3/4L处布设5排控制点。

六、预压前的准备

（1）底模侧模翼缘板模板均按要求铺设完成。

（2）按规划好的观测点点位布置变形点，并在加载前对变形点进行观测。

七、预压

用吊车吊运预压袋到指定位置从一端向另一端预压（从低处向高处预压），按每延米（或每平方米）的预压袋的数量堆码整齐（注意在变形观测点处预留空隙，以便竖塔尺）。

从预压袋加载完成后每12小时观测一次，将观测的数值记录到变形观测表内，在变形稳定后，卸载前观察和卸载完成后观测一次。同样记录到变形观测表内。

八、变形观测点的数据处理

在变形观测的数据中，加载前（0%荷载）标高值A，加载完成后（100%荷载）标高位B，卸载完成扣（0%荷载）标高C（其中荷载值为箱梁重的90%）。

总变形=A-B

弹性变形=C-B

非弹性变形=A-C

九、底模调整

通过以上测定底模及支架的弹性变形，（非弹性变形已消除）

对底模标高进行调整，两个测点之间数据用内差法进行处理。故得：

高墩箱梁现浇 篇3

1 工程概况

大目溪互通C匝道桥位于福州市闽侯县白沙镇大坑村, 全长451. 15m, 里程桩号: CK0 + 148. 082 至CK0 + 599. 232, 桥梁孔跨共六联, 具体布置分别为 ( 4* 30) + ( 3* 30) + ( 4* 22. 5) + ( 3* 21. 55) + ( 18. 9 + 22. 6) + ( 21. 5 + 20) m, 其中第三至第六联为现浇连续箱梁, 其中第三至第五联7# - 16#墩位于R = 85 的圆曲线, 墩高为52. 4 ~ 25. 9m> 20m, 属于高墩。现浇连续箱梁的截面形式为单箱双室等高度结构, 箱梁顶板宽为9m, 底板宽为6m, 箱梁高度为1. 5m。普通的满堂支架施工方法已无法满足高墩施工要求, 拟采用梁柱式支架法。

2 支架方案的确定

大目溪互通C匝道桥高墩现浇箱梁临时墩的支架原先拟采用D120cm钢管桩进行施工, 即在第三联至第五联连续箱梁的临时墩在每跨跨中布置单排D120cm钢管桩, 钢管桩间距为6m, 横桥向设置2 根, 钢管桩纵横向之间采用 Ф40cm钢管桁梁进行水平连接, 确保钢管桩的整体稳定性; 钢管桩顶部架设的钢盖梁较重, 每个重量约6. 1t, 吊装高度达52. 4m, 吊装难度较大; 而钢盖梁和钢管桁梁均需要宽敞的场地进行预制与拼装, 本工程位于残坡积坡地上, 山坡坡度为25 - 35°, 高程为275 ~ 335m, 整体地势较陡, 修整预制场较为困难; 再加上钢盖梁和钢管桁梁的制作进度影响到下一道工序的施工, 对工期形成一定的制约, 施工组织也较为复杂。经过项目部讨论研究决定采用钢管桩顶架设贝雷梁的支架方法, 钢管桩采用D60. 9cm的钢管, 壁厚为16mm, 贝雷架的尺寸为150* 300cm ( 高* 长) , 钢管桩纵横向采用[25 槽钢进行连接。

3 梁柱式支架结构

梁柱式支架立柱为D60. 9cm的钢管桩, 每跨设置2 个临时边墩和1 个临时中墩, 临时边墩采用单排钢管桩, 数量为5 根, 间距为2m, 距离临跨边墩钢管桩为3 ~ 4m; 临时中墩顺桥向采用双排钢管桩, 间距为3m, 横桥向布置5 根, 间距为2m, 钢管桩之间采用[25 槽钢进行连接加固。钢管桩桩顶设置40cm高的砂箱作为落架顶托, 然后在砂箱上架设2 根I36b工字钢作为横向分配梁, 接着在I36b分配梁上布置贝雷架纵梁, 贝雷片之间采用45cm或者90cm的支撑连接成一个整体, 贝雷架安装完成后在其上架设I18 分配横梁, 间距为60cm, 然后在横梁上铺设10 × 10cm方木及竹胶板模板。

4 支架施工主要技术

4. 1 地基处理

本工程钢管桩的基础采用条形基础, 临时边墩基础尺寸为10* 1. 2* 0. 8m, 临时中墩基础尺寸为10* 4. 0* 1. 0m, 基础高度根据受力计算进行适当调整, 最小高度为0. 8m, 基础纵向钢筋为 Φ20 和 Φ12, 箍筋为Φ10, 混凝土强度等级为C25。中跨的基础应开挖基坑, 基底采用蛙式打夯机夯打密实, 边跨基础如果出现一半在承台一半在承台外回填土情况, 那么应挖至承台垫层位置, 然后扩大基础到承台顶面, 接着在扩大基础上施工条形基础; 对于个别沟壑地基, 应进行换填处理, 使得地基承载力满足要求。在基础顺桥向设置400* 300mm的排水沟, 以利于地表水排出。

4. 2 钢管桩的安装

钢管桩采用标准节长度为6m, 调节段的长度为0. 2 ~ 2. 0m, 钢管桩两端设置法兰钢板的型号为 δ25mm, 顶节段设置钢盖板的型号为δ30mm, 两节段之间采用高强螺栓进行连接, 螺栓规格为 Φ20mm。条形基础施工时应将预埋好钢管桩底座钢板, 钢管桩最下一节应与底座钢板焊接牢固, 钢管桩与钢板之间应采用6 块20* 20cm的三角钢板作为加劲板焊接牢固。钢管桩的吊装采用塔吊和50t的汽车吊配合施工, 严格控制钢管桩的安装垂直度, 在第一标准节6m纵横向应设置剪刀斜撑, 钢管桩水平与斜撑的材料均采用[25 槽钢, 从第二节开始每9m高位置设置一道水平斜撑和纵横向水平联系, 在各跨临时墩之间最外侧钢管桩桩顶设置2 道水平联系梁, 联系梁采用I36b工字钢, 与钢盖板焊接牢固, 使得支架形成稳定的空间结构体系。

4. 3 砂箱的安装

砂箱的设置主要是为了更好地拆除现浇梁支架, 砂箱的安装位置介于工字钢横梁和钢管桩桩顶, 砂箱高度为40cm, 砂箱的实际标高根据现浇连续箱梁的底标高进行反算, 砂箱最大压力为82t, 砂箱在实验室承载力试验不得低于85t, 试验合格方可使用。砂箱的底部与 δ30mm钢盖板焊接牢固, 焊缝宽度≥10mm; 顶部和I36b工字钢分配梁点焊, 焊缝长度≥10cm, 砂箱底部与顶部均采用三角钢板进行加固, 使得各构件与砂箱能够牢固连接, 不出现移位现象。砂箱采用大管套小管的形式, 在砂箱底部上来7. 5cm处开设10cm* 5cm的卸砂口, 并安装一个推拉的钢挡板, 挡板厚度为10mm, 以便于卸砂。

4. 4 贝雷架的安装

现浇连续箱梁底板下贝雷架的间距为45cm, 其余断面贝雷架的间距为90cm。贝雷片的安装应在钢管桩、砂箱和横梁等安装全部验收合格后方可进行。贝雷片的吊装方法分为两种: 第一种整联双排吊装, 适用于场地情况较好、吊装设备的起吊能力足够和贝雷片不长等情况; 第二种是分节分跨吊装, 适合场地情况不好、吊装设备的起吊能力有限和贝雷片过长等情况。本工程贝雷架吊装采用第二种形式, 将贝雷架在地面上组拼完成后再用塔吊吊装钢横梁上, 横梁上根据贝雷片的安装间距采用油漆做好标识, 以便准确地将贝雷片定位; 贝雷架的安装顺序自中间向两边进行施工, 贝雷架与钢横梁之间采用U型骑马固定牢固;贝雷架的吊装应安排专人指挥, 下落与起吊应平稳缓慢, 以免对钢管桩或者横梁等结构造成不必要的冲击, 确保吊装安全。贝雷梁安装结束后顺桥向在贝雷架上铺设I18 分配横梁, 工字钢横梁的间距为60cm, 横梁与贝雷桁架之间采用焊接卡子固定牢固, 然后再I18 分配横梁上纵向铺设10 × 10cm方木, 方木间距为30cm, 然后再支设竹胶板底模板, 模板厚度为2. 0cm。

4. 5 支架预压

( 1) 预压准备。当现浇连续箱梁的底模安装完成后即可进行支架预压, 预压方式为整联预压, 预压荷载采用袋装砂土形式, 预压重量为设计荷载的120% 。砂袋采用吊车调至支架顶, 人工进行均匀堆码, 砂袋堆码顺序由支座向跨中进行, 具体堆码位置及砂袋数量由专业技术人员现场进行控制; 支架预压前应对支架各连接点进行详细认真的检查, 确保支架连接牢固。 ( 2) 加载。加载采用三级加载方法, 加载荷载分别为30% 、100% 和120% 设计荷载, 加载的速率和加载的重量均由专人进行控制, 以免因为误差过大而使得观测结果出现偏差, 在横隔梁、腹板以及箱梁端部等位置应适当地多堆砂袋。 ( 3) 观测点布置。在箱梁底模每跨的L/4、L/2 以及墩顶部等位置布置3 组观测点, 每组观测点按照左、中、右分为3 个点, 观测点均布置在腹板部位, 并在观测点设置观测杆, 以便快速测得沉降数据。在支架预压前, 采用水准仪测出观测杆的杆顶标高, 并做好记录。第一次加载后, 每隔2h观测一次, 当支架沉降速率稳定为1. 0mm/d方可进行第二次加载, 如此循环直至第三次加载完成, 每6h观测一次, 并记录各测点的观测数据, 加载24h后, 持荷4h后观测测点数据, 此次测量数据与24h时数据相差≤1mm时, 则可以判断变形稳定, 经监理工程师检查后方可进行卸载。 ( 4) 卸载。砂袋卸载顺序与加载顺序相反, 由一端往另一端进行, 人工配合塔吊均匀卸载, 卸载过程中继续观测, 当卸载完成后再次量测各测点的数据, 根据观测数据计算出支架的弹性变形值和地基沉降值。 ( 5) 支架调整。根据支架预压可以得出支架的弹性变形值, 并将支架的各杆件之间的缝隙和地基沉降变形等非弹性变形基本消除。根据实测的支架变形值与施工图纸设计标高, 可以对现浇连续箱梁的底模标高进行调整。底模标高= 支架弹性变形值+ 设计梁底标高 ± 施工误差调整值。

4. 6 侧向抗风措施

由于支架的高度达50 多米, 施工季节处于夏季, 属于多台风气候, 因此, 支架应设置侧向抗风措施使得支架抗风稳定性增强。在每排支架两侧钢管桩2 /3H位置斜拉4 根 Φ28mm钢丝绳作为稳定缆风绳, 加强支架的整体抗风稳定性。

5 结束语

大目溪互通C匝道桥高墩现浇箱梁采用D60. 9cm钢管桩+ 贝雷梁作为梁柱式支架后, 在箱梁混凝土施工前后对观测点进行变形观测, 实际沉降量与支架预压基本相符, 匝道桥线型符合设计要求, 该支架方法不仅整体稳定性良好, 安全可靠, 还大大缩短了工期, 与支架方案相比, 大大减少了支架材料和人员的投入, 取得良好的经济和社会效益

参考文献

[1]毕永清.钢管支墩与贝雷梁支架在现浇梁施工中的应用[J].施工技术, 2011 (13) .

现浇箱梁冬季施工方案 篇4

五台至盂县高速公路第一合同段

（K0+017.046~K3+000）

现 浇 箱 梁 冬 施 工 方 案

中国建筑第二工程局有限公司 五盂高速LJ1标项目经理部

二零一二年十一月

编制：

审核：

审批：

现浇箱梁冬季施工方案

一、工程概况

为了保证按期完成施工任务，我标段拟对张家庄枢纽A匝道桥第四联、张家庄枢纽D匝道桥第四联实施冬季施工。

本标段所处地区属温带大陆性季风气候，海拔800m～900m,一年四季受大气环流的影响变化较大。冬季受蒙古西北气流控制，气候寒冷而干燥，并且很漫长，11月中旬封冻，次年3月中旬地表解冻，4月中旬土壤解冻，冰冻期150天左右，最大冻结深度为1.5m。大雪集中在11月、12月和1月，积雪厚度可达0.2m。年平均气温-5～10℃，最高气温 35.5℃，最低气温-35.2℃。

为确保冬季施工顺利进行，保证冬季施工安全、质量，根据当地冬季气候特点和本工程的实际情况，特制定本冬季施工方案。

二、成立冬季施工领导小组

为保证冬季施工工作顺利进行，项目成立以项目经理柯昌喜为组长的冬季施工领导小组，小组的主要责任：保证现场施工按计划方案实施，确保项目工程实体结构的施工质量，做好项目部各部门与施工队之间的相互协调工作，做好后勤保障工作，确保冬季施工的顺利开展，为冬季施工创造组织保障条件。

小组人员构成如下： 组 长：柯昌喜

副组长：顾红星 边宏伟 周德来 组 员：尹宏岸 汪 军 张二春 黄 科 张明堂 谭再兵 王 举 邓砚 李广峰

冬季施工组织框图：

三、冬季施工安排1、2012年10月30日前，完成各项原材、半成品实验，配合比的验证等试验工作。

2、2012年11月15日前，完成拌合站冬季施工暖棚架设。锅炉、管道安装并试运行完毕。

3、2012年11月15日前，完成张家庄互通立交匝道桥现浇箱梁保温措施。

4、2012年11月15日前完成张家庄互通立交匝道桥现浇箱梁冬季保温材料的采购。5、2012年11月25日前完成张家庄枢纽A、D匝道桥第四联暖棚搭设。

四、冬季施工保温措施

1、拌和站保温措施 详见冬季施工方案

2、钢筋棚保温措施 详见冬季施工方案

3、现浇箱梁的保温措施

在现浇箱梁浇筑混凝土前用帆布在碗口支架外围搭设保温棚。在支架外侧帆布用φ16钢筋通长外压。14#铁丝与碗扣支架牢固绑扎在一起。帆布搭接处搭接长度不小于30cm，并用胶带密封接缝，防止被大风吹散。梁顶帆布绑扎在防撞护栏预留钢筋处。浇筑混凝土前将梁顶帆布卷在一起，在混凝土浇筑过程中，边浇筑混凝土，边对已浇筑完成的混凝土及时展开帆布覆盖保温。

4、现浇箱梁的加热措施

混凝土浇筑完成后保温棚全部封闭，在每联底层支架内均匀布设45个焦炭炉升温。第一次混凝土浇筑完成后，箱梁上表面采用帆布覆盖养生；第二次浇筑箱梁顶翼板完成后，混凝土表面采用加厚塑料布+帆布覆盖养生保温，另外每箱室内从施工人孔洞内向里架设碘钨灯2个加温，保证梁体养生温度。

5、砼浇筑

砼浇筑前对模板加热,保证模板温度不低于10℃。箱梁混凝土浇筑采用泵车泵送混凝土,入模温度不低于10℃,在浇筑过程中为防止砼温度下降过快,振捣完成后立即用帆布覆盖保温。

6、现浇箱梁养护

现浇混凝土箱梁的养护采用在浇筑混凝土时搭设保温暖棚、火炉加热养护。

⑴ 测温设置

在冬期施工期间，由专门人员分别负责对大气温度、水泥、石子、砂、水等原材料温度、砼出盘温度、入模温度、养护温度进行测定记录，测定的次数为：

a、气温的测定每天7：30，14：00，21：00 03:00时共测四次。

b、对拌合材料的温度，砼出盘温度，入模温度每工作班两次或视情况需要测定记录。

c、测定记录浇筑完毕和开始养护时的砼温度。d、测温使用玻璃酒精温度计。⑵ 预应力张拉及孔道压浆

预应力张拉时，温度不得低于-15℃，预应力孔道压浆应在常温下进行，压浆过程及压浆后48h 内，结构砼的温度不得低于5℃，当管道压浆强度达到设计标准值的70%即可停止养生。

五、质量保证措施

1、管理措施

提前拟定对应措施，对工班、作业组进行技术交底，物资部门做好工人保暖和施工防冻材料供应，做好过冬物资储备；机械部门组织对机械全面检修，下发冬季机械操作注意条例并定期对设备进行检查；技术、安全、质检部门利用冬休期组织人员进行技术、业务培训。

在冬季施工前，做好现场水管的保温工作；配发必备的冬季防冻劳保用品。

2、技术措施

⑴ 保证拌制砼的各项材料的温度，应满足砼拌合物搅拌合成所需的温度。

⑵ 石料、砂等不得夹有冰块、积雪，需要尽量减少运输时间，随拌随用。

⑶ 混凝土拌合掺防冻剂，每盘拌合时间不得少于150s。⑷ 钢筋加工必须在室内进行。最低温度不宜低于-20℃，并应采取防雪挡风措施，减少焊件温度差，焊接后的接头严禁立刻接触冰雪。

3、温控暖棚措施

在保温棚内和设置2个温度计，现场技术人员每两小时进行一次温度检查，并做好记录，保证拌合站暖棚内温度不低于10℃。

七、施工安全措施 冬期施工应遵守安全法规和规程，并结合如下内容进行安全管理。

1、冬期施工安全教育

⑴ 须对全体职工定期进行技术安全教育。结合工程任务在冬施前做好安全技术交底。配备好安全防护用品。

⑵ 对工人必须进行安全教育和操作规程教育，对变换工种及临时参加生产劳动的人员，也要进行安全教育和安全交底。

2、现场安全管理

⑴ 现场内的的各种材料、砼构件、乙炔瓶、氧气瓶等存放场地和宜燃物品都要符合安全存放要求，并加强管理。

⑵ 加强季节性劳动保护工作。冬期要做好防滑、防冻、防煤气中毒等工作。脚手架，霜雪天后要及时清扫。大风雪后及时检查脚手架，防高空坠落事故发生。

⑶ 现场安全标志牌齐全、醒目。

3、冬期电气安全管理

⑴ 在冬期施工期间，现场应设电工负责安装、维护和管理用电设备。严禁非电工人员随意拆改。

⑵ 施工现场严禁使用裸线。电线铺设要防砸、防碾压，防止电线冻结在冰雪之中。大风雪后，应对供电线路进行检查，防止断线造成触电事故。

4、防止CO中毒

保温棚内烧煤时，容易产生CO，施工前对施工人员进行教育。安排8个值班人员分两组值班，每组4人，3人在保温棚内为火炉加煤，一人守候在棚外。进入棚内的加煤人员每15分钟轮换一次，防止棚内加煤人员煤气中毒。加煤时每人配备防毒面具一套。应提高警惕，一旦感觉呼吸不顺或呼吸困难，应及时撤出棚外，并对进行局部通风。棚外要专门安排值班人员定期到棚内检查，防止棚内CO浓度过高。

5、冬季防火措施

在棚外，设置一套消防设施，在生活区和锅炉房之间设一套消防设施，防止火灾发生。

严禁在保温棚旁边吸烟，火炉应距离保温棚边距离不少于3m，防止引发篷布着火。

八、文明施工及环境保护

1、文明施工保证措施

⑴ 严格遵守国家和地方有关文明施工的规定，认真贯彻地方政府和业主有关文明施工的各项要求，执行现代管理办法，科学组织施工，做好现场文明施工的各项管理工作。

⑵ 结合本工程的实际情况，对项目经理部及各作业队负责人进行明确分工，落实文明施工现场责任区，制定相关规章制度，确保文明施工现场管理的有章可循，做到事事有人管，处处有人负责。

⑶ 加强宣传教育，统一思想，使全体职工认识到文明施工是企业的形象、是队伍素质的反映、是安全生产的保证，以提高员工文明施工和加强现场管理的自觉性。

⑷ 施工过程中，对不再使用的设备和材料及时清退，工程完工后，按要求及时拆除所有工地围蔽、安全防护设施和其他临时设施，并将工地及周围环境清理干净，做到“工完、料净、场地清”。

⑸ 现场各类施工标志牌清晰醒目。现场材料、机械摆放规则、整齐。

尊重当地风俗习惯，正确处理好与当地群众的关系，建立良好的社会关系，搞好工地文明建设。

2、环境保护措施