张拉控制应力论文（精选10篇）
张拉控制应力论文 篇1
随着预应力技术的发展，后张法预应力梁板因其便于现场施工，又适于配置曲线形预应力钢筋的特点，在公路桥梁建设得以广泛应用，按照我国现行公路桥梁设计规范及施工规范要求，施工中对预应力钢筋张拉控制采用“双控”法进行控制，即同时控制张拉应力和钢筋伸长值。张拉力值可通过油压表读数控制，而伸长值和实际伸长值规范允许误差在±6%范围内。
海南三亚海棠湾出口路市政工程桥梁工程为预应力空心板梁，预应力钢筋采用普通松弛钢绞线1860级，d=15.2(75)mm，设计控制应力为1 125 MPa，锚具采用OVM自锚式体系，孔道采用金属波纹管。本文以16 m预应力梁板后张法施工为实例，对后张法预应力筋在施工中如何进行张拉控制，对伸长值的理论计算、实际伸长值的测量和校核阐述如下。
1 张拉工艺流程及施加预应力前的准备工作
本桥预应力筋张拉及锚固工艺中应力控制采用:0→0.15σ→0.3σ→1.03σ→持荷2 min→锚固。为了确保工程质量，对预应力筋施工预应力张拉之前，必须完成或检验以下工作:
1)施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工条件;
2)现场已具备预应力施工知识和正确操作的施工人员;
3)锚具安装正确，混凝土空心板梁外观和尺寸应符合质量标准要求，张拉时混凝土强度应符合设计要求，设计未规定时，不应低于设计强度等级值的75%;
4)施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施;
5)实施张拉时，应使千斤顶的张拉作用线与预应力筋的轴线重合一致。
2 初应力的确定
本工程在施工前，为确定初应力及初应力时伸长值的准确性，按施工规范要求，施工前将千斤顶及压力表校核后，锚下控制应力以2.5%为一级，分级读出伸长值直至100%锚下控制张拉力。由于张拉力分级较细，压力表读数及伸长值不易读准确，操作时应特别注意，可多试拉几束，选用数据准确的1束～3束进行分析。然后以伸长值读数为纵坐标，以应力按2.5%分级为横坐标绘出应力—应变关系曲线如图1所示，从曲线可以看出，曲线后半部分近似一直线，将这一直线向坐标原点方向延长，此直线与曲线分离点对应的应力值即可定为初始张拉力。试验结果见表1。
初应力确定后，初应力时推算伸长值可按相邻阶段预应力伸长值推算。根据应力—应变曲线和以往经验，初应力在上限时推算初应力伸长值结果误差比较小，因而本工程确定初应力为15%，相邻级采用30%进行推算初应力伸长值。
3 理论伸长值计算
后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响:
1)管道弯曲影响引起的摩擦力;2)管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
JTJ 041-2000公路桥梁施工技术规范中关于预应力筋伸长值的计算按照以下公式:
其中，ΔL为各分段预应力筋的理论伸长值，mm;Pp为各分段预应力筋的平均张拉力，N;L为预应力筋的分段长度，mm;Ap为预应力筋的截面面积，mm2;Ep为预应力筋的弹性模量，N/mm2;P为预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力，N;θ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和，rad;x为从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x=L,m;k为孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数，1/m，管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响;μ为预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数。
从式(1)可以看出，钢绞线的弹性模量Es,Ap是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。因而预应力筋进场时应按规定检测频率检测所得，不能以弹性模量定值和公称面积代替。
式(2)中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，这两个值的大小取决于多方面的因素:管道的成型方式、力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，偏差大小，弯道位置及角度等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。在工程实施中，最好对孔道摩擦系数进行测定，并对施工中影响摩擦系数的方面进行认真的检查，如波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。下面以16 m预应力空心板梁钢绞线的伸长量计算为例，进一步说明伸长量的计算方法，根据设计图纸及规范和实测数据，相关参数见表2。
本工程采用两端张拉，伸长值计算时主要考虑索上跨中平直段、起弯段、梁端斜直线及千斤顶内工作段四部分伸长值的计算问题，根据公式计算出伸长量，N1,N2采用计算一半钢绞线的伸长值然后乘以2的方法，见表3。
4 张拉时钢绞线实际伸长量的测量方法
4.1 实际伸长值的计算
其中，ΔK为两端工具锚之间的钢绞线在P拉-P初荷载作用下的伸长值(包含千斤顶内钢绞线伸长);δ油缸K为张拉控制荷载下油缸伸长度;δ夹片K为张拉控制荷载下工具锚夹片外露长度;δ油缸初为张拉初始荷载下油缸伸长度;δ夹片初为张拉初始荷载下，工具锚夹片外露长度。
在实际应用中，后张法预应力钢材实际伸长值是建立在初应力基础上，一般先张拉到初应力后再正式张拉和量测预应力钢材伸长值。通常采用两种做法:一种以15%控制张拉力作为初始点，然后用ΔK除以0.85得出总伸长值;一种以15%控制张拉力作为初始点，30%控制张拉力作为中间测量点，然后用ΔK加上30%控制张拉力与15%控制张拉力伸长值之差得出总的伸长值。
4.2 工程实例
以16 m预应力空心板梁N1束张拉为例，初张拉15%控制张拉力时张拉力为148.088 k N，两端千斤顶的油缸伸长值δ油缸K分别为23 mm,27 mm，工具夹片δ夹片K外露长度分别为4 mm及3 mm;中间测量点30%控制张拉力时张拉力为296.177 k N，两端千斤顶的油缸伸长值δ油缸K分别为32 mm及35 mm，工具夹片δ夹片K外露长度分别为3 mm及2 mm;终张拉时控制应力为987.255 k N，两端千斤顶的油缸伸长值δ油缸K分别为66 mm及69 mm，工具夹片δ夹片K外露长度分别为2 mm及2 mm。则N1束实际伸长值为:
1)N1束初张拉实际伸长值计算:
2)N1束终张拉实际伸长值计算:
3)实际伸长值:
4)偏差值:
符合施工技术规范的要求。
钢绞线实际伸长量的测量方法多种多样，以上采用直接测量张拉端千斤顶活塞伸出量的测量方法，测得的伸长值须考虑工具锚处钢束回缩及夹片滑移等影响，尤其是在钢绞线较长，必须进行分级张拉时，更为繁琐。可使用标尺固定在2根相邻的钢绞线上，不论经过几个行程均以此来量测分级张拉伸长值，累计结果即为初应力与终应力之间的实测伸长值。因而应根据施工的具体情况灵活应用。
5 结语
由于后张法预应力混凝土使用当中主要靠预应力筋受力，预应力张拉的质量直接影响到梁体的质量，因此控制好张拉工艺是保证工程质量的重中之重。而理论伸长值及实际伸长值则是衡量预应力张拉质量的标准，值得我们去深入探讨。
摘要：以16 m预应力梁板后张法施工为例,探讨了后张法预应力筋在施工中如何进行张拉控制,分别介绍了张拉工艺流程,机具设备的选择,伸长值的理论计算,实际伸长值的测量等内容,为今后后张法预应力张拉施工提供了经验。
关键词：后张法,预应力筋,伸长值,测量方法
参考文献
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张拉控制应力论文 篇2
(1)当锚固固灌浆抗压强度达到30MPa，锚墩混凝土抗压强度达到30MPa(1000KN和1800KN锚索)或40MPa(3000KN和6000KN锚索)后，才能对预应力锚索进行张拉和锁定，
(2)张拉机具校验：张拉前必须把张拉机具、测力装置及所需附属机具准备齐全，并都进行过严格的率定和校验。对率定和校验过的机具应妥善保管，以免影响精度。机具率定或校验证书必须经过验收合格后方可使用。
(3)张拉设备在张拉前必须配套标定，并将率定合格证书报监理工程师，同时绘制压力表读数和张拉关系曲线，以指导现场张拉作业。
(4)压力表程精度不得低于1.5级，现场读表必须使用精度不低于0.4级压力表标定，工作时最大压力值应不超过表盘量程的75%，
(5)张拉设备的标定间隔期不宜超过六个月，经拆卸检修的张拉设备或经常强烈撞击的压力表，都必须重新标定。
(6)张拉顺序：为减少张拉过程中应力不均匀的现象，对3000KN级以上吨位的锚索需采用单股分组分级循环张拉的方法进行，张拉顺序从中心由外向四周对称依次张拉。其分组分束及张拉顺序需经验证性试验方可使用。分组张拉结束后，还需整体补偿张拉。其中6000KN级的锚索分二次张拉，第一次可张拉到4000KN，第二次再张拉到设计承载力和超张拉力(6600KN)。
(7)张拉共分五个量级进行，即张拉荷载分别按设计吨位的25%、50%、75%、100%、110%逐级依次进行。除最后一次超张拉要求静载持续30min外，其余四个量级的持续时间均为5min。上述五个量级的张拉均应在同一天内完成，否则应卸荷重新再依次张拉。
张拉控制应力论文 篇3
【关键词】波纹管；预应力；张拉；质量控制；措施
1、箱梁预应力张拉在施工中容易发生的问题
1.1波纹管堵塞
导致波纹管发生堵塞的原因较多，在施工过程中没有严格按照相关规范来进行施工、波纹管定位不精确导致变折扭曲、套管松动等现象，混凝土浇筑过程中振捣时存在失误操作，导致波纹管受到破坏，使水泥砂浆直接渗漏到波纹管中，另外由于波纹管自身的质量缺陷也会导致发生漏浆使波纹管发生堵塞的情况。一旦有堵管的情况发生，就会在后期预应力施工时，钢绞线穿束无法通过，或是钢绞线实际伸长值与设计值之间存在较大的差距，使工期受到影响，导致人力和物力的浪费。
1.2后张法预应力结构张拉力控制的问题
施加预应力张拉时应力大小控制不准，实测延伸量与理论计算延伸量超出规范要求的±6%。其主要原因：①油表读数不够精确。目前，一般油表读数至多精确至1Mpa，1Mpa以下读数均只能估读，而且持荷时油表指针往往来回摆动。②千斤顶校验方法有缺陷。千斤顶校验时无论采用主动加压，还是被动加压，往往都是采用主动加压整数时对应的千斤顶读数绘出千斤顶校验曲线，施工中将张拉力对应的油表读数在曲线上找点或内插，这样得到的油表读数与千斤顶实际拉力存在着系统误差。另外，还可能由于千斤顶油路故障导致油表读数与千斤顶实际张拉力不对应。③计算理论伸长量时，预应力钢铰线弹模取值不准。一般弹模取值主要根据试验确定，取试验值的中间值，钢铰线出厂时虽然能符合GB要求，但本身弹模离散较大，不太稳定，可能导致实测伸长量与理论伸长量误差较大，超出规范要求。
1.3预应力结构张拉前出现裂隙问题
对于钢筋混凝土结构，在荷载作用下不可避免的会有裂隙产生，而这些裂隙通常都是由于受到温差和收缩等影响在张拉前出现的，这些裂缝通常都会在表面处产生，而且裂缝较小，呈现不均匀性分布。而对于梁板类构件上所产生的裂缝，则沿短方向及在箍筋位置的较多，也有部分裂缝从构件的顶面一直延伸到构件的侧面。而由于温度而产生的裂缝，其走向具有一定的规律性，不仅有表面的、深进的，而且也有贯穿裂缝的产生。在这种情况下，梁板式构件裂缝多平行于短边分布，而与短边平行的裂缝则多为深进和贯穿的裂缝，也有沿构件全长进行分段分布的情况。
2、箱梁预应力施工中质量控制措施
2.1做好波纹管质量的预防和控制
①为了确保所使用的波纹管质量满足施工的要求，需要在采购时选择具有高质量及较高信誉的生产厂家，而且在进场验收时要对其出厂合格证及钢材材质进行检查，同时还要对波纹管的强度、刚度、密封性、接缝吻合牢度等指标进行试验，从而使其达到施工所要求的质量标准，而且还要对进场波纹管的批号进行检查，确保其材质与检验证明上的批号相符。在进行外观抽查过程中，如果发现质量不符合要求的产品，则需要拒绝进场，而检验合格的波纹管进场后则需要进行妥善保管，要有遮挡措施，不能堆得过高或压放重物等，这样可以有效的避免波纹管发生锈蚀及变形的可能。
②安装时很难避免会出现曲线布置的情况，这时候则需要对波纹管折角处进行仔细的处理，不仅要满足其设计坐标的要求，而且还要对其弯曲处进行准确、牢固的定位。对于锚口处、管身联结处及灌浆口排气孔联结处的密封工作要认真做好。
③在进行混凝土浇筑前需要对波纹管进行仔细的检查，发生质量隐患及时进行消除。在浇筑完成后，混凝土还没有初凝前，需要利用通孔器对波纹管进行通孔操作，在通孔操作时如果发现有浆液堵塞的情况存在，则需要利用高压水泵对波纹管孔进行冲孔。在波纹管施工时，通常建议采用后预应力束的方法进行施工，但反弯较多的长束孔道除外。在施工中尽量避免在波纹管安放完成后进行电焊作业，如果无法避免时，则要对波纹管采取必要的防护措施，避免对其带来破坏。
2.2张拉事故的预防及检查
必须严格执行持证上岗操作的制度，抓好预应力施工的技术培训，提高现场技术人员和技术工人的技术素质。在新的张拉工程开工前，必须制定详细的预应力施工组织设计或施工方案。在张拉工艺实施前还应召开技术会议，对张拉原则、张拉步骤、张拉顺序、分工情况、检查方法以及安全措施等进行详细的技术交底。如需要采用分级及同步张拉的原则时，就要将控制力分为若干加荷等级，当两端同时张拉到某一级荷载时，测量一次伸长值，当两端伸长值差异较大时，可以通过调整油缸进油速度的方法或临时在伸长值较小的一端张拉，当两端伸长值接近后，在同步进油张拉，此后，在进行下一级张拉。这样通过逐级张拉，使相应增加，应力和伸长值均处于均匀、稳定的增长状态。两端张拉时，还应统一操作信号，同步进行。两端张拉距离较长时，可以使用对讲机或其它通讯工具进行联络，及时统一工作进程和操作情况，遇有问题应及时处理。
预应力束的张拉顺序应严格按照设计文件所规定的顺序张拉。对伸长值的计算应反复校核，采取预应力钢筋的弹性模量应为钢筋的拉力试验的测试值，如果采用手册上的标准值，在计算长束的伸长值将产生较大的误差。一般在进行第一束张拉时，应在测定孔道摩阻力时，对计算的伸长值进行校核，确定在以后张拉中的控制伸长值。采取统一印刷、内容齐全的记录表格。张拉记录要在一束张拉完毕后即进行检查，发现问题及时纠正，使原始记录真实、准确、实时。对于张拉数据表中的参数取值及计算结果应建立分级校核、审查制度。
2.3加强预应力施工管理措施
张拉人员要相对固定，张拉时采用应力和伸长量“双控”。千斤顶、油表要定期校验，张拉时发现异常情况要及时停下来找原因，必要时重新校验千斤顶、油表。千斤顶、油表校验时尽量采用率定值，即按实际初应力、控制应力校验对应的油表读数。扩大钢铰线检测频率，每捆钢铰线都要取样做弹模试验，及时调整钢铰线理论伸长量。
3、结束语
箱梁预应力张拉是一项技术性要求较高，而且复杂的施工工序，所以在施工过程中需要对此工序充分的重视，控制好预应力张拉的每一道环节，以确保箱梁的质量，便于桥梁的整体功能能够更好的发挥。
参考文献
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论箱梁后张法预应力张拉控制 篇4
随着建筑科学技术的不断发展, 施工管理水平和施工技术日益提高, 许多新的施工技术都运用到了道路桥梁施工中, 预应力箱梁施工技术更在近几年得到了突飞猛进的发展。而后张法作为预应力施工中的一种常用方法, 也越来越被大家熟知, 与此同时, 后张法预应力技术也被越来越多的用于民用建筑中。后张法预应力的施工工艺正逐步成熟, 而在后张法预应力的施工程序中, 张拉和孔道灌浆是两个重要的步骤, 本文详细地介绍了张拉操作的控制技术。
1 箱梁预应力后张法
箱梁是桥梁工程中梁的一种, 内部为空心状, 上部两侧有翼缘, 类似箱子, 所以称为箱梁。箱梁的预应力张拉在工程建设中非常重要, 预应力张拉有先张和后张两种方法, 实践经验表明后张法要优于先张法。
所谓后张法是指先浇筑水泥混凝土构件达到设计强度的90%以后, 再穿入预应力筋, 并用锚具及其他张拉设备张拉预应力筋, 达到预应力所需长度以后进行孔道灌浆至此形成的预应力混凝土构件, 称为后张法预应力混凝土, 即也叫粘结预应力混凝土, 适用于一般民用房屋和小桥梁的建设。
1.1 张拉要求和准备工作
1.1.1 有关设计要求和参数
预应力材料包括预应力筋、锚具、夹具、连接器、金属波纹管、张拉设备 (千斤顶、油表、钢尺、压力表等) 。
1.1.2 张拉准备工作
张拉前应抽检混凝土试块抗压强度, 达到设计规定的张拉强度并且龄期超过7天以上, 方可张拉预应力筋, 如设计无规定, 一般应不低于混凝土设计强度的90%。
安装张拉千斤顶前要严格按照要求做好千斤顶张拉设备的校准标定工作, 安装一定要保持“三心一线”, 即孔道中心、锚夹具中心和千斤顶中心, 三线保持在一条中心线上。严格按设计规定的张拉顺序和张拉力进行张拉, 任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
钢束孔道要通过无油污染的压缩空气加以清理, 并且张拉前对锚具进行彻底的清洗, 钢束端部也加以清洁。
1.1.3 张拉程序
本文针对的是公路桥梁方面的, 采用的是有粘结预应力混凝土构件。相应的张拉程序为:埋管制孔—浇混凝土—抽管—养护穿筋张拉—锚固—灌浆。其传力途径是依靠锚具阻止钢筋的弹性回弹, 使截面混凝土获得预压应力。
1.2 后张法箱梁预应力张拉控制流程
在进行箱梁后张法预应力张拉控制施工过程中, 首先我们要进行严格的预应力张拉施工方案的设计, 确定张拉所需的张拉设备以及张拉方法条件, 根据所用预应力筋及管道的不同, 选择不同的施工工序。方案确定以后开始张拉的准备工作, 对预应力筋、锚具、夹具以及各张拉设备进行检查, 检查通过以后开始制造混凝土构件, 并进行孔道摩擦阻力实验, 试验通过以后开始预张拉, 记录相关数据, 观察数据, 达到张拉条件以后进行初张拉, 最后进行终张拉, 然后封顶, 至此张拉过程全部结束。为方便读者理解, 在此呈现一个比较完整的张拉程序控制流程图 (图1)
1.3 预应力筋张拉力、伸长量的计算
本文采用的是预埋波纹管孔道, 因此对曲线预应力筋以及长度大于30 m的直线预应力筋, 适合从两端同时张拉, 而对于长度不大于30 m的直线预应力筋, 则可在预应力筋的一端张拉。
由于张拉控制应力的取值, 直接影响预应力混凝土的使用效果, 因此, 张拉控制应力应严格按设计要求, 《混凝土结构设计规范》规定张拉控制应力限值:
钢筋种类先张法后张法预应力钢丝、钢绞线0.75 fptk0.75 fptk执处理钢筋0.70 fptk0.65 fptk
1.3.1 箱梁钢绞线的张拉力和伸长量计算
1) 单根钢绞线设计张拉力P1=σA
2) n多孔锚张拉力Pn=np1
1.3.2 压力表读数的理论计算
1) 单根钢绞线使用M千斤顶张拉, 张拉活塞面积Amm2
2) 压力表理论读数Pn/A=EMPa
1.3.3 曲线筋的张拉理论伸长值ΔL, 可按下式精确计算
公式中:ΔL—单段的预应力筋的理论伸长值 (mm) ;
Pj—单断的预应力筋的张拉力;
L—预应力筋的分段长度 (mm) ;
A—预应力筋截面面积 (mm2) ;
E—预应力筋弹性模量 (Mpa) ;
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和, 若分段则为各段中各曲线段的切线夹角和;
x—从张拉的那一端到计算截面的孔道的长度;
k—孔道每束的局部偏差对孔道摩擦的影响系数;
μ—预应力筋与孔道内壁之间的磨擦系数。
需要注意的是, 钢绞线的弹性模量E对张拉伸长值的影响较大, 它的取值是否正确, 对计算预应力筋伸长值有直接影响。另外, 由于我们计算的是钢绞线的理论伸长值, 所取的截面积往往取的是理论面积, 而厂家生产的钢绞线的实际截面积一般都取正公差。
因此, 一般情况下我们计算曲线筋的近似张拉伸长值ΔL:
1.3.4 预应力筋的实际伸长值测量
在钢绞线预应力张拉时, 绝大部分的钢绞线的外露部分都被锚具和千斤顶所包裹, 因此, 钢绞线的确切张拉伸长量无法在钢绞线上直接测量, 只能用测量张拉千斤顶的活塞行程来计算钢绞线的真实张拉伸长值, 但与此同时, 我们还应减掉钢绞线张拉过程中的锚塞回缩量。实际伸长量的一般计算式为:
式中:
L1:从初始拉力到张拉设计控制预应力之间的千斤顶活塞的张拉长度;
L2:初始拉力时的理论推算伸长值;
b:工具锚锚塞的回缩大小;
c:工作锚锚塞的回缩大小。
这里需要注意的是b值的量取和c值的量取。它们的量取直接关系到预应力筋的实际伸长值的测量。
1.4 箱梁后张法预应力筋张拉控制
当制作构件的水泥混凝土达到设计强度的90%时, 我们即可开始张拉操作, 根据使用的预应力筋和锚具以及预应力筋的松弛度的不同需要我们采用不同的张拉程序, 本文选用的是钢绞线束普通松弛度的预应力筋和夹片式等具有自锚功能的锚具, 具体张拉程序如下:0→初应力→6K (持荷2 min锚固)
张拉工作完成在卸下千斤顶和工具锚以后, 必需要检查工具锚处每一根钢铰线的刻痕是否平齐, 如果不平齐则说明有滑束的现象出现, 遇到这种情况的时候要及时对滑束进行逐根复位补拉, 以保证预应力筋的控制应力值达到标准。钢绞线断丝和滑脱的数量, 禁止超过构件的同一个截面钢丝的总数的3%, 并且每一束钢绞线中断丝、滑丝的数量不允许超过一根, 与此同时, 还应检查预应力筋的两端和其他部位是否还有裂缝, 如果不符合上述要求必需重新张拉。
后张法预应力张拉在市政桥梁的建设中普遍采用, 预应力箱梁是整个桥梁施工中非常关键的工序, 它的施工质量直接影响到整个结构的受力和安全。以下根据以往的施工总结了几条控制要点:
1) 预应力筋钢绞线束的伸长量应在初应力 (10%张拉力) 的状态下开始量测 (设计的伸长量为单端计算值) , 每一级预应力筋钢绞线的张拉力是通过压力表的读数控制, 用游标卡尺测量预应力筋的实际伸长量, 并做好相关的数据记录。张拉时对于长度大于30 cm的预应力钢绞线我们采用双向张拉, 以保证预应力筋两端受力平衡。施加在预应力筋两端的千斤顶的升降压、划线、伸长量的测量等工作要保持一致。
2) 实际测量的预应力钢绞线的伸长值与从理论上计算的预应力钢绞线的申长值进行对比, 必须保证两者的误差在6%以内, 否则重新张拉。
3) 在张的拉过程中, 工作人员应经常检查, 以确保钢丝无任何滑丝、断丝的现象发生。如果锚头处出现滑丝、断丝或锚具损坏, 则立即停止施工作业。而当滑丝或断丝数量超过规定的数值时, 应抽换钢绞线束。
4) 张拉完成以后, 使用砂轮切割锚具外多余的钢绞线, 切忌采用电焊的切割方式。
2 张拉中易出现的问题
张拉时使锚垫板变性, 其下混凝土爆裂, 影响预应力的施加。主要原因是锚固区漏筋或混凝土不密实, 锚固区承压能力不够, 张拉时使锚垫板变性, 其下混凝土爆裂所致。针对此问题, 施工中钢筋绑扎及锚垫板预埋安装后要进行认真检查, 避免漏筋, 确认无误后方可浇筑混凝土, 同时, 封锚区混凝土采用粒径小的骨料配制, 并加强振捣, 确保该区混凝土密实。
3 结语
预应力的张拉与压浆是质量控制的一个要点, 来不得半点马虎, 要求施工现场管理人员在施工过程中严格按照规范和设计要求操作, 只有这样才能保证预应力混凝土的质量和使用寿命。
摘要：箱梁施工中后张预应力的张拉控制是保障箱梁结构质量的关键。文章从理论上阐述了箱梁后张法预应力张拉控制的相关技术及经验。
关键词：预制箱梁,张拉控制,后张法
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张拉控制应力论文 篇5
【关键词】滑丝；断丝；连接器拉脱；波纹管进浆
Analysis and Treatment of Tensioning of Prestressed Box Girder
Lin Yun-xu
（China Railway Construction Bridge Engineering Group Co.， Ltd. First Engineering Company LimitedDalianLiaoning116000）
【Abstract】Analysis and treatment of slippery wire， broken wire， connector pull - out and corrugated pipe feeding in the process of cast - in - place prestressed box girder.
【Key words】Slip wire；Broken wire；Connector pull off；Bellows into the pulp
现浇预应力砼连续箱梁预应力施工质量的好坏直接影响到现浇梁的质量，必须要加强控制，但预应力施工技术含量相对较高，且问题的隐蔽性较强，必须经过一系列数据和现场具体观察分析才能作出正确判断，并采取有效措施进行处理，如果处理不当，则会造成重大质量事故。现将江西省抚吉高速公路A1标段现浇预应力砼连续箱梁施工经验总结如下：
1. 现浇预应力砼连续箱梁设计概况
抚吉高速公路抚州南枢纽互通（K3+138）采用苜蓿叶互通立交模式，互通立交桥为主线上跨福银高速公路立交桥， 位于抚州市金巢开发区崇岗镇长岗街。立交桥上部为18+24*2+18米现浇预应力砼箱梁，桥台采用肋板台，桥墩采用方柱式圆角墩，墩台采用桩基础。
2. 现浇箱梁预应力及张拉施工工艺
2.1波纹管铺设。
2.1.1预应力管道采用镀锌波纹管，钢带厚度不得小于0.3毫米，波纹管在安装前，逐根进行外观检查，合格后方可进行波纹管安装，确保波纹管安装质量。
2.1.2波纹管的铺设要严格按设计给定孔道坐标位置控制。所有管道沿长度方向每50～100cm设定位钢筋并与箍筋绑扎，不容许用铁丝定位，以确保管道在浇筑混凝土时不上浮、不变位。
2.1.3管道铺设中要确保管道内无杂物，管口处可用塑料泡沫或塑料胶布封堵。
2.1.4波纹管连接时，接头波纹管的规格可比孔道波纹管的规格大一级，其长度一般为200～300mm，旋入后接头要严，两接头处用塑料胶布缠裹严密，防止漏浆。
2.1.5截取2至3米长的波纹管进行漏水检查，以确保管道的压浆效果。
2.1.6焊接管道定位钢筋时应采取防护措施，避免管道被电焊渣烧伤，浇筑混凝土前派专人对管道进行仔细检查，尤其应注意检查管道是否被电焊烧伤，出现小孔。
2.1.7排气管至少在管道曲线的最高点处设置。
2.1.8波纹管与普通钢筋有矛盾时，可适当挪移普通钢筋，不可任意切断，实需切断时，在浇筑该部分混凝土时钢筋必须恢复。
2.1.9施工中波纹管要重点保护，施工人员不得对其进行踩踏或用工具敲击波纹管，若发现波纹管局部变形，要进行更换处理，并将接口用塑料胶布缠严密，防止漏浆。
2.2锚垫板安装。
2.2.1锚垫板安装前要检查锚垫板几何尺寸是否符合要求，并应抽样检查夹片硬度。
2.2.2应逐个检查垫板喇叭管内有无毛刺，对有毛刺者应予退货，不准使用。所有锚具均应采用整体式锚头，不允许采用分离式锚头。
2.2.3锚垫板要牢固地安装在模板上，锚垫板定位螺栓要拧紧，锚垫板要与孔道严格对中并与孔道端部垂直。
2.2.4锚垫板上的灌浆孔要采取封堵措施，可用同直径木塞封堵，在锚垫板与模板之间加一层橡胶垫，严防混凝土浇注时混凝土浆漏入孔道或将灌浆孔堵死，给施工造成困难。
2.3钢铰线下料、安装。
2.3.1钢铰线下料场应平坦，下垫方木或彩条布，不得将钢绞线直接接触土地以免生锈，也不得在混凝土地面上生拉硬拖，磨伤钢绞线。
2.3.2钢绞线的盘重大、盘卷小，弹力大，为防止在下料过程中钢绞线紊乱并弹出，事先应制作一个简易的铁笼。下料时，将钢绞线在铁笼内抽出，保证安全。
2.3.3钢铰线下料采用砂轮锯切割，不得采用电焊切割，距切口两侧5厘米处用绑丝扎牢，防止泥土污染钢铰线。
2.3.4钢铰线编束时要顺直，不得扭结，并尽量使各根钢绞线松紧一致。其端部要适当错位，开成圆顺的尖端以利于穿束，编束用20号铁丝绑扎，每隔1～1.5米绑一道铁丝，两端各2米区段内要加密至50厘米一道，以增加钢束的整体性。
2.3.5穿束前要对锚垫板、孔道检查。锚垫片位置准确，孔道清洁、畅通。对孔道进行清理。可用空压机向孔道内吹气，将杂物吹出，并用金属椭圆球反复来回拉几遍，确保穿束顺利进行。
2.3.6波纹管的接口极易松散，所以要缓慢进行，束的前端应扎紧并裹胶布，以减少对波纹管接口的冲击，以便钢绞线顺利通过孔道。安装完成后，应进行全面检查，以查出可能被损坏的管道。
2.4张拉。
张拉预应力要在混凝土强度达到设计强度的95%且龄期不小于7天以后进行。
张拉前对张拉设备进行校核，施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理，并应定期维护和校验。使用过程中在以下情况下要重新标定：
a.千斤顶使用时间超过6个月或使用次数超过200次；
b.千斤顶严重漏油、重要部件受损检修后；
c.张拉过程中钢绞线伸长量出现系统性的偏大或偏小情况；
d.其它在使用过程中出现的不正常现象发生时（见图1）；
2.4.1张拉器具安装顺序：
完成张拉机具的检验工作安装工作锚板 安装工作锚夹具安装限位板安装千斤顶安装工具锚安装工具锚夹片。（附图）
2.4.2安装技术要求：
（1）钢束外伸部分要保持干净，不得有油污、泥沙等杂物，施工人员不得随意踩踏。
（2）锚环及夹片使用前要用煤油或柴油清洗干净，不得有油污、铁屑、泥沙等杂物。
（3）工作锚必须准确放在锚垫板定位槽内，并与孔道对中（见图2）。
（4）工作锚各孔中装入夹片，用胶圈套好，可用长约30厘米的铁管穿入钢铰线向前轻顶，将夹片顶齐，注意不可用力过猛，夹片间隙要均匀，可用改锥认真调整。每个孔中必须有规定的夹片数量，不得有缺少现象。
（5）为了能使工具锚顺利退下，应在工具锚的夹片光滑面或工具锚的锚孔中涂润滑剂。润滑剂采用石腊。采用石腊时，将其熔化，涂在夹片上。
（6）工具锚的夹片要与工作锚的夹片分开放置，工具锚夹片的重复使用次数不得超过10次，若发现夹片破损，应及时更换以防张拉中滑丝、飞片（见图3）。
2.4.3张拉及锚固。
结合图纸及桥涵规范要求，安排张拉顺序（见图4）。
2.5孔道压浆。
2.5.1孔道的准备：
（1）张拉完毕应尽快灌浆（应尽量在48小时内完成）。
（2）应检查灌浆孔是否畅通，不允许发生堵孔现象。孔道是否干燥、洁净，如发现管道有残留物或积水，应用空压机将杂物或水分排除，确保孔道压浆质量。
（3）将孔道两端对应的锚头用无收缩水泥砂浆或锚头罩密封好，不漏气、不漏浆。
检查配套设备完好状态，供水、供电是否齐备、安全。
2.5.2压浆材料准备：
（1）灰浆：水泥内不得含有任何团块。
（2）水：应不含有对预应力筋或水泥有害的成分，每升水不得含500mg以上的氯化物离子或任何一种其它有机物。拟采用清洁的饮用水。
（3）外加剂：外加剂必须为合格产品。
2.5.3水泥浆的强度满足设计要求：
（1）灰浆水灰比宜采用0.40～0.45，掺入适量减水剂时，水灰比可减少至0.35，水及减水剂对钢束应无腐蚀作用。
（2）灰浆泌水率应预先试验合格，其最大泌水率不超过3%，拌合后3小时泌水率控制在2%，24小时后泌水应全部被浆吸收。
（3）试验合格。水泥浆稠度宜控制在14S～18S之间。
2.6封锚。
（1）张拉完毕后，经检验合格后即可用砂轮机切割端头多余的预应力筋，外露长度不宜小于30mm。
（2）钢筋网制作，支搭模板，浇筑封锚混凝土。封锚混凝土的强度等级应符合设计要求。
（3）封锚前，应先将已凿毛的混凝土面和锚具周围冲洗干净。
（4）封锚砼的养护采用按时洒水养护，保证混凝土处于湿润状态。
3. 各张拉问题的分析及处理
3.1滑丝。
（1）当只出现钢绞线咬痕不在同一平面上，且钢绞线回缩，说明有滑丝现象。
（2）出现滑丝现象，可能是由于夹片及锚板孔锈未处理干净，或夹片硬度不够，或钢绞线材质有问题。
（3）出现滑丝现象，一般需采用小千斤顶（25t）对滑丝束钢绞线进行补张拉，张拉时根据具体情况进行除锈或更换夹片等。
3.2断丝。
（1）在张拉过程中，如果出现响声，或张拉端钢绞线端头有钢丝崩出等现象说明有断丝现象。
（2）出现断丝的原因很多，可能是钢绞线受损伤，或钢绞线与锚垫板之间的角度不对，或夹片张拉时刮伤钢绞线等。
（3）断丝问题处理必须根据断丝的数量来确定处理方案，当后张预应力钢绞线束每束钢绞线断丝≤1丝且每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的1%，可以不处理，如果超过上述限值，原则上应更换钢绞线束，当不能更换时，在许可的条件下，可采取补救措施，如提高同一截面其它束预应力值，将断丝损失的应力补回来，但须满足设计上各阶段极限状态的要求。
3.3锁头器拉脱。
（1）在张拉过程中，如果出现比较大的响声，且压力表读数突然下降，在前一跨施工缝处的连接器砼开裂，或钢绞线直接崩出，张拉夹片松开，可能是挂连接器的锁头器拉脱。
（2）如果出现这种情况，很有可能是挤压锁头器的模具变形超标，达不到挤压应力，或挤压时未加防滑弹簧，或挤压锁头器时防滑弹簧只挤压部份进出，或钢绞线端头锁头器里面，减少钢绞线有效抗拉长度等。
（3）在出现此情况后，必须立即停止张拉，分析原因，并对已经张拉完的其它钢绞线束进行压浆，然后在前一施工缝处凿出出现问题的连接器，检查锁头器拉脱的根数及具体情况。并根据具体情况决定将钢绞线拔出来进行更换或将钢绞线抽出少许重新安装锁头器，然后将锁头器挂在连接器上，并增加一抱箍，防止张拉时锁头器滑脱，待这些处理好后，再对此束钢绞线分级进行张拉，并核对应力与相应理论伸长量是否吻合。如果顺利张拉完成后，及时关模安装排气孔并浇注修补砼，然后待强度上来后压浆。
3.4连接器拉脱。
3.4.1在张拉过程中，如果出现比较大的响声，且压力表读数突然下降，或在前一跨施工缝处的连接器砼开裂，或千斤顶突然崩出，可能是挂连接器拉脱。
3.4.2如果出现这种情况，很有可能是在张拉前一跨时，夹片未锁紧钢绞线或夹片的质量有问题。
3.4.3这种情况很少发生，而且是重大事故，必须认真对待。在出现此情况后，必须立即停止张拉，分析原因，并采取相应的补救措施。如立即停止所有张拉，检查分析出现问题的原因，然后对已经张拉到位的钢绞线束进行注浆，再凿开被拉脱的连接器，检查上跨注浆是否饱满及前一跨钢绞线回缩情况，紧接着将上一跨相应钢绞线束凿出40cm左右，本跨凿出60 cm左右，再重新安装上一跨的连接器，并将原来的2夹片改为3夹片进行锚固，连接器安装时必须与钢绞线垂直，夹片尽量敲紧，处理好上述步骤后，再重新挂锁头器，并在锁头器与连接器相接的位置增加一抱箍，将锁头器与连接器锁紧，防止张拉时锁头器滑脱，待以上问题都处理好后，再进行分级张拉（15%→50%→100%），并核对伸长量与应力值是否吻合，并在张拉过程中检查处理部位是否有变形或响声等异常情况，如有及时停止，重新处理。没有继续张拉，拉完后及时压浆，并用同等标号的砼将凿开的梁体进行修补。
3.5波纹管堵管。
3.5.1如果在张拉过程中，发现理论伸长量与张拉应力不相匹配，且差值超过规范要求较大。如果出现这种情况，说明在砼浇注过程，波纹管进浆。
3.5.2出现这种情况，可能是在钢筋绑扎焊接时，焊渣烧伤波纹管，或波纹管接头时未包好，或砼浇注时，捣固棒捣到波纹管，而进浆等。
出现这种情况，继续张拉到控制应力，并记下实际伸长量，然后由实际伸长量反算波纹管堵管位置，并根据图纸在梁上画出相应位置，再用风镐将相应位置凿开，清除堵管的砼，并补好凿开的梁体，然后再重新张拉到控制应力，再压浆。如果在砼浇注过程中出现振捣砼时水泥浆流失，也可能就是波纹管进浆，此时可不必继续张拉到控制应力，直接凿开相应位置清除堵管的砼，即可继续张拉，并修补压浆。
综上所述，现浇预应力砼连续箱梁，在预应力施工过程中，必须加强现场的过程控制和检查，征对现场的具体情况，认真分析原因，采取有效的措施及时进行处理，同时总结经验，采取措施或改变施工工艺，预防出现类似的情况。
参考文献
[1]公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）.
张拉控制应力论文 篇6
1 工程概况
K80+435白龙江7#大桥位于迭部县旺藏乡花园村东北1.0km处, 斜跨白龙江, 河道相对狭窄, 两侧基岩裸露, 岸坡相对陡峭。白龙江7#大桥平面位于R=260m平曲线上, 按正弯桥设计, 墩台径向布置。纵面位于纵坡为3.3%单向坡上, 最大桥高38.4m。桥梁上部结构为4～40m+1～20m预应力混凝土箱梁, 40m箱梁12片, 20m箱梁3片, 全桥为两联, 全桥长187.75m, 桥面宽度:净9.0m+2×0.5m防撞护栏, 全桥宽10.0m。40m箱梁采用 C50 混凝土, 采用高强低松弛预应力钢绞线, 预应力管道采用圆形金属波纹管。下部结构为实体墩、方柱式墩、桩式桥台, 钻孔灌注基础。
2 智能张拉技术的特点
预应力智能张拉技术是指利用数字化张拉设备直接进行预应力张拉的施工工艺, 该工艺将力传感器永久放置在钢绞线两端, 将力传感器信号由系统采集数据并由计算机处理, 当实际张拉力与设计要求相对误差大于5%时, 由计算机提示用户停止张拉, 实现张拉施工的智能化, 最终获得精确的张拉结果, 从而保证工程施工安全、经济地进行。相对传统张拉技术而言, 智能张拉技术主要有以下特点:
(1) 施加的预应力力值大小得到了精确控制, 降低了由于预应力施加不足或超过引起的桥梁开裂、下挠、破坏等风险, 有利于保证结构安全, 提高耐久性, 延长使用寿命, 降低养护维修成本。
(2) 实时采集钢绞线伸长量, 自动计算伸长量, 通过规范张拉过程大幅度减小了张拉过程中预应力的损失, 保证了有效预应力符合设计要求, 实现应力与伸长量同步“双控”。
(3) 实现了对称同步张拉, 消除了对称张拉不同步对结构造成的扭曲等危害。
(4) 智能张拉由计算机控制油泵运行, 张拉力的精度达到1%;智能张拉系统自动控制整个张拉过程, 确保加载速率均匀、停顿点准确, 持荷时间得到有效保证。
(5) 智能张拉系统能及时发现施工过程中存在的各种质量问题, 如锚下砼开裂、下陷, 滑丝、断丝, 张拉控制应力采用错误等重大质量隐患, 从而得到及时排除, 消除了结构质量隐患, 促进了标准化和精细化施工。
(6) 仪器测试替代人工读数, 人为因素影响小。传统的人工钢尺测量精度最高为1mm, 而智能张拉系统通过传感器自动测量钢绞线延伸量, 精度达到0.1mm, 精确度大幅提高。
3 材料和设备的选用
3.1 钢绞线和锚具的选用
钢绞线和锚具为预应力工程的主要材料, 其质量好坏直接影响到整个工程的质量, 为此项目部对中标的钢绞线和锚具供应商逐一进行详细比对和多方调查, 按照设计图纸和规范的要求, 项目部选用了由兰州斯凯特路桥预应力技术开发有限公司供应的钢绞线和锚具。单根钢绞线直径φ15.2mm, 面积A=140mm2, 标准强度fpk=1860MPa, 弹性模量Ep=1.95×105MPa, 锚具采用YJM圆形锚具及其配套的设备。
3.2 设备的选用
张拉设备使用甘肃路桥建设集团有限公司第二公司提供的LZQM-50F智能张拉设备, LZQM-50F预应力智能张拉系统主要由预应力智能张拉仪、智能千斤顶、自带无线网卡的笔记本电脑、高压油管等组成。
4 施工方法及注意事项
4.1 智能张拉技术施工工艺
(1) 构件检查和清理:
项目部现场技术人员、试验人员在监理工程师见证下对构件进行检查, 检查梁体材料强度是否达到张拉要求, 检查孔道位置及内部是否畅通, 灌浆孔等是否满足施工要求, 梁体端部锚垫板位置是否正确, 表面是否平整, 检验结果符合质量标准要求方可进行张拉作业。
(2) 预应力筋和锚具的检查检验:
项目部相关人员随同监理工程师检查对预应力筋和锚具进行检查检验。
(3) 钢绞线的穿束:
钢绞线必须采用砂轮切割, 长度严格按照设计图纸的要求进行切割, 留出两端工作长度65cm。对已切好的钢绞线编束后穿入波纹管孔道内。
(4) 千斤顶的安装:
千斤顶采用防护挡板支架的滑轮吊装, 缩短了安装时间。
(5) 主要参数的输入:
在智能系统软件界面内, 输入预应力箱梁的相关参数。
(6) 启动智能张拉系统:
启动张拉智能平台系统后, 由现场操作人员启动张拉程序, 智能张拉平台系统发出信号, 传递给智能张拉仪, 通过张拉系统控制专用千斤顶按预先系统编制的张拉顺序进行对称均衡张拉。
(7) 卸载:
张拉结束后, 系统会同步卸载。
4.2 注意事项
(1) 由于白龙江7#大桥15片箱梁长度各不相同, 钢绞线切割完成后, 要按照长度分开堆放, 不得混放。
(2) 施工中要严格执行钢绞线梳编穿束工艺, 严禁使用被锈蚀的钢绞线。
(3) 张拉顺序遵循均匀对称, 偏心荷载小的原则, 以确保结构及构件受力均匀, 张拉过程中不产生扭转、侧弯, 防止混凝土产生超应力、过大的附加应力与变形。
(4) 张拉时, 通过智能张拉系统控制好专用千斤顶加载速度, 确保给油平稳, 持荷稳定。
(5) 张拉过程中, 系统将自动校核测量数据, 当实际伸长值与理论伸长值相差大于±6%时系统将自动报警, 停止张拉。待查明原因, 排除问题后, 方可进行下一步的工作。
(6) 作业应由专人负责现场指挥, 张拉现场应有明显标志, 与工作无关的人员严禁入内。为防止预应力筋断裂或锚具崩开而酿成重大事故, 已张拉完而未压浆的梁, 严禁剧烈震动。
5 结束语
通过预应力智能张拉技术在白龙江7#大桥40m米箱梁施工中的运用, 从15片预应力箱梁张拉数据结果显示, 张拉施工效果明显, 基本杜绝了人工对张拉施工的影响, 保证了桥梁预应力的质量;同时为以后该类工程的施工提供了宝贵的经验。总之, 预应力智能张拉技术值得积极推广和应用。
摘要：桥梁预应力施工质量是保证桥梁结构安全和耐久性的关键工序, 是结构安全的生命线。传统的预应力张拉施工质量的好坏随着封锚的完成, 被掩盖得严严实实;在现行技术条件下, 预应力智能化张拉技术的应用和推广, 改变了这一切。结合白龙江7#大桥箱梁张拉施工中的具体经验, 对智能张拉技术进行分析和描述。
关键词：智能张拉技术,质量控制,注意事项,施工方法
参考文献
[1]王维, 李战荣.预制箱梁内模的设计及应用[J].山西交通科技, 2002 (S1) .
[2]李晓暾.智能张拉工艺在箱梁施工中的优势分析[J].中国科技纵横, 2012 (21) .
张拉控制应力论文 篇7
1 混凝土桥梁预应力张拉施工过程中存在的问题
混凝土桥梁在进行预应力空心板张拉施工的过程中, 会出现纵向裂缝, 这是混凝土桥梁预应力张拉施工面临的主要问题之一。因为预应力空心板张拉施工是通过先张法进行施工, 在施工的过程中如果放张作业不够规范, 就会导致放张后空心梁板的底板中段出现裂缝, 这些裂缝由底板中部向两头延伸, 长度可达1~2.5 m, 严重影响混凝土桥梁的质量安全;另一方面, 通过后张法进行混凝土桥梁预应力张拉施工的过程中, 梁端也会出现类似于问题, 不仅仅是裂缝, 甚至会出现梁端底板混凝土压裂破碎等更为严重的问题。导致这种问题出现的原因并不单一, 设计时的考虑不周, 张拉顺序错误, 混凝土质量差, 张拉时间不当等都会导致梁端底板混凝土破裂。
2 提高混凝土桥梁预应力张拉施工质量控制的对策
2.1 避免裂缝的出现
混凝土桥梁预应力张拉施工的过程中, 不管是通过先张法还是后张法都可能会出现裂缝, 严重影响混凝土桥梁预应力张拉施工的质量。为此, 提高混凝土桥梁预应力张拉施工的质量控制首先要解决裂缝问题。两种施工工艺在进行缺陷处理的时候, 会应用到不同的解决方法。先张法将通过砂箱法或者千斤顶法, 进行整批预应力筋放张。如果是通过砂箱法进行放张, 需要注意保持放张速度的一致性。如果是通过千斤顶法进行放张, 需要多次完成, 不能一蹴而就。根据后张法在混凝土桥梁预应力张拉施工过程中缺陷出现的原因, 可以适当添加横向分布的钢筋数量以及螺旋筋的数量, 也就是适当扩大梁端和封锚端混凝土的尺寸。后张法对于张拉顺序的设计要求更为严格。要根据实际情况, 进行合理的设计, 最大程度上降低张拉时局部应力的集中。严格控制混凝土浇灌的施工质量, 也是避免裂缝出现的关键所在。每一个环节都不容马虎, 才可以将裂缝问题进行有效规避, 提高混凝土桥梁预应力张拉施工的质量。
2.2 合理解决张拉过程中梁端底部混凝土破碎问题
进行混凝土桥梁预应力张拉施工的过程中, 梁端底部混凝土出现破碎问题, 会直接影响整个混凝土桥梁施工的进度和质量。为此, 人们一直在寻找有效的方法解决这个问题。通过广大从业者的不断探索和实践, 我们发现, 可以通过在桥体底端放置橡胶板, 通过橡胶板在受压后发生变形, 增大受力面积, 减少混凝土所承受的压力, 保护梁端底部混凝土的完整性。一般情况下, 橡胶板的长度可以达到1m, 厚度在2~3 cm之间就可以。或者可以通过在梁端底部设置倒角, 来有效扩充梁端底部在张拉后的受压面积。以上的方法, 都具有一定的实践性, 能够在很大程度上减少梁端底部混凝土破碎问题, 提高混凝土桥梁预应力张拉施工的质量。
2.3 减少预应力张拉施工损失
桥梁施工与其他工程施工一样, 都对施工质量有着严格的要求。在进行混凝土桥梁预应力张拉施工的过程中, 为了保证施工质量符合相关要求, 需要严格按照相关规范进行施工, 这是减少预应力张拉施工损失的重要途径。在施工的过程中, 对于施工材料需要严格把控, 杜绝任何不合格的材料应用于施工过程中。同时, 要严格把控施工工序, 错误的施工行为, 带来的损失是不可估量的。在进行梁体张拉前, 不但要对梁体混凝土强度进行严密把控, 还需严格把控梁体混凝土的龄期, 防止过早张拉问题出现, 减少预应力损失。先张法施工在通过砂箱法进行放张时, 需要采用质量上乘的石英砂, 这样就可以保证预应力施加后砂箱的压缩值<0.5 mm。减少预应力张拉施工损失, 不仅仅可以为桥梁施工节约成本, 更是桥梁质量安全牢靠的象征, 如果能够最大程度上降低预应力损失, 可以很大程度上提高桥梁的预应力张拉施工质量。
2.4 通过严格的计算提高混凝土桥梁预应力张拉施工质量
众所周知, 桥梁工程需要通过精密的计算, 每一个环节都不容马虎, 一个小数点的错误都会让整个桥梁工程面临巨大的威胁。混凝土桥梁预应力张拉施工也需要通过严格的计算, 只有计算的精确, 才可以高质量的完成施工。在进行伸长量计算的时候, 会分为理论伸长量和实际伸长量, 但不管是哪种, 都应该考虑千斤顶预应力筋的工作长度。一些工作人员在进行理论伸长量的时候往往会忽略千斤顶内部工作长度的伸长量, 但是在实际伸长量时是包含了这个部分的, 这种问题的存在会导致伸长量的误差>6%, 影响伸长量的精确性。为了避免这种问题的发生, 工作人员应该更加细心, 提高计算精度, 为施工提供科学合理的依据。
3 结语
随着科学技术的不断进步, 混凝土桥梁的施工工艺也在不断发展进步。桥梁预应力张拉施工技术应用越来越广泛, 成为混凝土桥梁施工不可或缺的一门工艺。但是预应力张拉施工与其他的施工工艺相比, 对于施工操作技术的要求更为严格, 其施工工艺也更为复杂, 如果施工不当, 桥梁的施工质量将会得不到保障。为此, 需要广大的桥梁施工工作人员在施工的过程中保持高度警惕, 并且不断累积经验, 为桥梁工程建设的发展做出不懈努力。
摘要：桥梁建设是民生工程, 关系着千百万人的生命安全, 在建造的过程中, 严格把控桥梁建设的质量是非常重要的环节。一个混凝土桥梁工程, 涉及的施工技术是非常复杂的, 预应力张拉施工作为混凝土桥梁建设过程中重要的环节, 其施工质量, 直接影响整个混凝土桥梁的质量。该文旨在通过对混凝土桥梁预应力张拉施工技术进行研究, 探讨混凝土桥梁预应力张拉施工存在的问题, 找到解决的相应对策, 从而提高混凝土桥梁预应力张拉施工质量。
关键词：混凝土桥梁,预应力,张拉施工,质量控制
参考文献
[1]梁宇.桥梁预应力张拉施工质量控制措施[J].现代商贸工业, 2013 (16) :165-166.
张拉控制应力论文 篇8
1 孔道成型
后张法制梁中,必须在混凝土梁中预留孔道,以便穿入预应力筋。孔道成型的质量直接影响预应力施加的质量,而且严重影响张拉伸长值,孔道成型质量控制不好,无形中增大了摩擦引起的应力损失。目前孔道成型有两种方法。
1.1 橡胶棒成孔
在灌注混凝土前,将带有芯棒(用单根钢绞线作芯棒)的橡胶棒按预应力筋的设计位置放入钢筋骨架中,然后再浇筑混凝土。待混凝土达到一定强度后,拔出橡胶棒(带芯棒一起拔出),则形成预留孔道。为了保证孔道成型的质量,在橡胶棒成孔中必须注意以下几点:1)在橡胶棒预埋布置线形时要尽量使其在梁纵向保持直线形,使管道平顺,弯曲线形自然;2)橡胶棒接头处理。一般用300 mm×200 mm薄铁皮包裹,防止灌注混凝土时,混凝土或砂浆漏进孔道使其堵塞,影响孔道通畅;3)拔棒时间控制。拔棒不得过早,也不能过晚。过早会塌孔,穿入预应力筋受阻,反之橡胶棒与混凝土粘结在一起难以拔出。一般在混凝土终凝并且有一定的强度后拔出。
1.2 预埋管道
事先将预应力筋穿入铁皮制好的波纹管中,连管和力筋一起按设计位置放入模板中,然后浇筑混凝土,此方法不能蒸养;当然,也可以是梁在拆除模板后,再穿入力筋就可以蒸养,波纹管永久留在构件中。当混凝土结硬达到规定的强度后,即可张拉力筋。
比较以上两种成孔方法会发现:当我们大批量的生产预应力混凝土梁时,一般用橡胶棒成孔。因为橡胶棒可以反复使用,节约成本;在制梁台座上使用起来比较方便,不易造成塌孔现象;穿钢绞线也比较方便。但橡胶棒只是使用于比较专业的梁场(最近几年,我国出现了不少专业梁场)。在线下工程中生产锚梁或少部分箱梁时,因为孔道少,用橡胶棒成本就较高,而且用橡胶棒操作工序不方便。因为现浇梁没有制梁台座,而且锚梁或箱梁的曲线部分的曲率较大,穿钢绞线非常难。这时将预埋管道和钢绞线一同放入模板中就方便得多。
2 预应力锚固体系
2.1 锚具的要求
后张法制预应力T梁时,其预应力筋是靠锚具传递压力,并将力筋永久锚定于梁上。因此,锚具是保证预应力混凝土结构安全可靠工作的技术关键部件。所以,我们施工单位在购买锚具时应注意以下几点:1)受力安全可靠;2)引起预应力损失较小;3)构造简单、使用方便、价格便宜;4)张拉锚固简单,传力迅速。
2.2 夹片式锚具
随着预应力技术的不断发展,钢绞线的应用也越来越广泛。锚固体系种类繁多,有单根张拉的,有多根张拉的,更有分单元张拉或整束张拉的。因此,也有与之配对的张拉锚具相对应。单就预应力T梁来说,常用的是夹片式锚具。夹片式锚具的种类很多,如锚单根钢绞线的套筒式锚具。锚具由楔形夹片和锚环两部分组成,楔形夹片一般用三片(外面有锥体坡度,夹片开有直缝或斜缝),也有两片和四片的。本工程使用的是目前常用的OVM锚系列锚具两片直缝夹片,夹片内表面有齿并经硬化处理。在锚板上布有多个孔眼,每个孔用一副夹片锚固一根钢绞线,即成为多孔锚固体系。其张拉端由锚垫板、螺旋筋、锚环及夹片组成。
3 预应力张拉
钢绞线张拉时都是向张拉油缸供油。张拉后靠小油缸活塞顶压锚塞或夹片,或靠钢束的内缩把锚塞或夹片带入楔紧以锚固钢束。力筋张拉的准确程度严重影响预应力混凝土构件的质量,因此,我们应该从施加预应力的各个环节来控制。
3.1 张拉钢绞线之前的各项准备工作
千斤顶、油压表和油泵等张拉设备,应事先做好检修和校正工作,使其均能正常工作且在校正周期以内,以确保拉力准确可靠。根据不同钢绞线束的大小及形式,则需选用与之适应的锚具及与锚具相对应的千斤顶,锚具和钢绞线必须检验合格,且不得沾有污物。本工程用的OVM锚具体系对应的是YCW型千斤顶。根据张拉力大小选用吨位适当的千斤顶。本期工程先张梁的单根初调用小吨位的千斤顶,后张梁的整束张拉用大吨位的千斤顶。
3.2 张拉力筋的实际操作过程
在实际的张拉过程中,操作人员必须注意:每天张拉前,首先检查油压表、千斤顶和油泵的配套使用,不得私自乱配套使用,每拉完一束钢绞线后,卸下的工作锚具不得随手乱扔,沾满灰土再进行使用,这将影响使用寿命,也影响张拉质量。安装好的限位板、过渡环和千斤顶的中心要在同一条直线上。在数据的测量和记录上都要做到准确无误,最大限度的减少主观误差。
张拉力由油压表控制,并以力筋伸长量校核,这就是张拉双控。我们在用伸长量来校核时,实际伸长量不得超过计算伸长量的±6%。为了补偿摩擦力、压缩和钢绞线回缩引起的应力损失,常常需要超张拉,但超张拉不得超过允许值。
4孔道压浆
在后张法预应力中,预应力孔道在力筋张拉锚固之后,还必须对孔道进行压浆。压浆的目的是:防止预应力筋的锈蚀;使预应力筋同结构混凝土粘结成整体;填充孔道的空间以防积水和冰冻。
在压浆工程中要控制好灰浆的水灰比,水灰比宜在0.35～0.45之间,根据所用的灌浆剂材料不同而定。灰浆的质量要严格控制,应该密实匀质,有较高的抗压强度和粘结强度,并且有快硬性和较好的抗冻性。为了减少灰浆结硬时的收缩,保证孔道内密实,应在水泥浆中加少量膨胀剂。膨胀率应控制在5%～10%之间,以免孔道破裂。
压浆是预应力混凝土生产工艺的重要环节之一。由于压浆的复杂性,其质量取决于正确的操作技巧,因此,在压浆时必须严格按照规程操作。压浆之前应用水润湿冲洗孔道,再用空压机送气排除孔道内积水,然后进行压浆。开始用低压从一端进浆,然加压,直到灰浆从另一端流出浓浆为止,再停止送浆,用事先准好的塞子塞紧出浆孔,避免脱塞,再加压到0.6～0.7之间,待力表指针稳定后,持压2 min,则这一孔道压浆完成,在对同一道压浆时要连续进行。若在一孔道压浆到一半时压浆机出现障不能及时修理好,则必须把正在压的孔道冲洗干净,等到设修好再重新压。
5结语
通过严格控制张拉工艺的各个环节和对张拉过程中出现的种种问题及时查明原因,采取相应的有效措施,确保预应力的施加符合设计要求。通过不断摸索,不断改进施工过程的薄弱环节,才能使预施应力张拉施工质量得到有效控制。
摘要：通过对混凝土后张T梁的孔道成型,预应力锚固体系,预应力张拉及孔道压浆程序的控制,提出了一些张拉质量控制的措施,指出应通过不断摸索,不断改进施工过程中的薄弱环节,才能使预应力张拉施工质量得到有效控制。
关键词：预应力混凝土梁,张拉,施工方法,质量控制
参考文献
张拉控制应力论文 篇9
随着预应力技术的发展和施工工艺的日益成熟, 长于100m的长钢铰线预应力束已在公路、铁路桥梁中应用。本文介绍的某大桥就是采用长钢铰线, 该桥为三联多跨度预应力连续箱梁, 桥梁全长为217m, 跨径布置为2m×25m (等截面预应力混凝土连续箱梁) +30m+50m+30m (变截面预应力混凝土连续箱梁) +2m×25m (等截面预应力混凝土连续箱梁) , 钢铰线预应力总束数为48根, 其中第二联为两端张拉的钢束长达120 m;第一、三联为一端固定单端张拉, 单端张拉的钢束长达51m。现总结如下, 供大家在类似工程施工中参考。
2超长预应力施工遇到的问题
1) 预应力穿束常规采用梳编穿束, 但由于连续箱梁一般单束股数较多, 长度超过100m时, 钢束自重大, 与管道摩阻力增加, 此法对施工机具和场地要求较高;若采用先穿束法容易造成预应力管道破损, 定位纠偏困难;采用后穿束法, 预应力管道在混凝土浇筑过程中容易变形或堵塞, 造成钢束无法顺利穿束, 穿束容易卡管。
2.2受连续箱梁结构特点影响, 在某些情况下必须应用一端为预先固定锚具 (如P型锚具、H型锚具或联接器等) , 在另一端进行单端张拉的预应力布索形式。但由于固定端空间受限, 采用梳编牵引穿束难以实现。
2.3预应力钢绞线束张拉时, 为达到设计的预期有效应力值, 都要求采用张拉力控制、伸长值校核的双控措施, 当张拉力达到设计张拉力时, 实际张拉伸长值的偏差应在±6%范围内, 且每束钢绞线断丝或滑丝数控制为1丝、每一截面的断丝率不得大于该截面总钢丝数的1%。但在工程实践中, 预应力施加时控张应力与伸长量双控却与规范规定的数据出入较大, 在超长预应力施工过程中表现更为突出, 仔细分析其原因, 主要是实际孔道摩阻损失系数μ与规范给定的数据不相符;孔道越长定位精度难以控制, 造成孔道偏差对摩擦的影响系数k偏差。
3超长预应力穿束及张拉控制
为解决预应力长束穿束和张拉时容易遇到的问题, 保证其张拉质量, 经过张拉实践的摸索, 采取了下面的超长预应力钢束穿束及张拉工艺。
3.1穿束
1) 采用先穿法进行穿束施工, 即在钢筋绑扎完成, 预应力波纹管道安装定位后, 进行预应力钢绞线的穿束。
2) 穿束前用球形保护套或“子弹头”套嵌在钢绞线端头, 采用电动穿束机钢绞线从一端进线口插入, 主动轮与双从动轮压住钢绞线向前移动沿导管穿入孔道, 直到从孔道另一端穿出, 达到张拉用尺寸截断。
3) 在梁端设置临时锚固端梁, 将已穿入的钢绞线用YDC240Q型千斤顶张拉至计算控制应力的0.1σk使钢绞线绷紧, 以避免后续钢绞线穿入后缠绕或扭转。
4) 采用与第一根钢绞线同样的穿束方法进行下一根钢绞线的穿束, 直至该束钢绞线完成, 解除临时锚固并采取措施保护穿入的钢绞线, 避免混凝土浇筑过程中污染和损坏。
5) 对波纹管道按要求设置排水孔、透气孔并进行密封, 同时向管道内注入清水, 一是为了检验管道的密封性, 二是增加管道内压力避免混凝土浇筑过程中的管道变形。
6) 梁体混凝土浇筑完成后, 达到设计张拉要求, 采用高压水冲洗预留管道, 并通过排水孔排干管道内滞留水。
3.2张拉
1) 在现行桥梁规范中, 对于一定的成孔材料其孔道摩阻系数m是一个定值, 并不考虑预应力钢绞线的数量、张拉力的吨位、曲率半径的影响。但是实际上, 当孔道曲率半径较小时, 预应力钢绞线在同样的张拉控制力下, 产生的径向作用很大, 预应力钢绞线有陷入孔道内壁的趋势, 将增大摩阻系数m。此外, 随着预应力钢绞线根数的增加, 沿小曲率半径布置的钢绞线受力不均匀, 预应力钢绞线之间、钢绞线与孔道壁之间的摩阻也将有所不同, 这些因素都将引起摩阻系数m的增大。所以张拉前, 有必要通过试验测定出实际的预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数m和孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数K, 并根据厂家提供的每卷号的钢绞线实际的弹性模量值和截面积 (同时对比进场抽检的相应检测值) , 对设计提供的理论计算伸长值进行修正, 确定张拉控制应力P。
2) 在正式张拉前, 对钢束 (此时未装工作锚夹片) 采用YDC240Q型单根钢绞线张拉千斤顶对钢绞线束进行松动张拉, 以验证钢绞线在孔道内是否平顺且可变形状态, 保证每根钢绞线的受力均匀, 然后采用与钢绞线颜色反差较大的颜料标注出一个断面, 以校验量测的伸长值和判别是否出现滑丝现象。
3) 张拉采用张拉力控制、伸长值校核的双控措施, 根据张拉设备配套校验标定得出张拉力与油泵压力表读数之间的关系, 通过油泵压力表读数控制钢绞线的张拉应力值。
4) 采用二次张拉程序。由于超长预应力大量节段的存在, 孔道在节段的分段处连接不平顺, 加上孔道定位钢筋之间可能存在的蛇形变化与上浮, 长钢束的张拉应力传递慢, 稳压时间长达20 min乃至2h或更长时间, 这一点很容易通过在梁体相应截面埋设的用于施工监控的应力应变计观测到。通过实际张拉摸索, 我们改进了长钢束的张拉程序, 即对长束采取二次张拉的程序。实际张拉按照如下步骤进行:
(1) 第一次张拉程序:O→初应力σo (取0.3σk, 下同) →持荷3~5 min→量测伸长值A0→张拉至设计张拉应力σk→持荷5~10 min→量测伸长值Al→回油卸荷锚固→量测伸长值A2。持荷时油泵要一直开机持荷, 保持压力表读数稳定于张拉控制应力处。
(2) 第二次张拉是在第一次张拉锚固一天后再进行。第二次张拉的程序为: (锚固一天后) 0→初应力σo→持荷3~5 min→量测伸长值B0→张拉至设计张拉应力σk→持荷5~10 min→量测伸长值B1→回油卸荷锚固→量测伸长值B2。
钢束的实际伸长值为两次张拉的实测伸长值之和, 一般第二次张拉的伸长值约为第一次张拉伸长值的4%~8%。通过二次张拉程序提高了长束张拉的预应力效果。
5) 伸长值的量测与校核。钢束张拉时实际伸长值的量测以量测千斤顶张拉缸的外伸量来计算钢束的实际伸长值, 量测及计算方法如下:第一次张拉程序, 当千斤顶加油至初应力σo时, 量测千斤顶张拉缸的外伸量A0及工具锚夹片的外露量CO, 张拉到σk持荷5~10min后量测千斤顶张拉缸的外伸量A1及工具锚夹片的外露量C1, 回油至0后量测千斤顶张拉缸的外伸量A2及工具锚夹片的外露量C2;第二次张拉程序, 当千斤顶加油至初应力σo时, 量测千斤顶张拉缸的外伸量以及工具锚夹片的外露量C0, 张拉到σk持荷5~10 min后量测千斤顶张拉缸的外伸量B1及工具锚夹片的外露量C1, 回油至0后量测千斤顶张拉缸的外伸量B2及工具锚夹片的外露量C2, 则钢束第一次张拉的实际伸长值为ΔL1= (A1-A0-a-c) /0.7 (式中a为工作锚至工具锚间钢绞线由ao=0.3σk加载到σk时的弹性伸长值, c为工具锚夹片从0.3σk至σk之问锲紧钢绞线而引起的回缩值, c=C1-CO, 约2~3 mm, c值可从工具锚挡板外钢绞线的前后外露量得到校核) , 钢束第二次张拉的实际伸长值为ΔL2= (B1-B0-a-c-d) /0.7 (式中a与c的意义同上, d= (Al-A2- (C1-C2) -a) /0.7为第一次张拉锚固时钢绞线的回缩量) , 将ΔLl与ΔL2相加δ=ΔLl+ΔL2, 即为该长钢束张拉的实际伸长值。比较 (δ-ΔL) /ΔL是否在±6%之间 (式中ΔL为修正后的理论伸长值) , 即可判断长钢束的实际伸长值是否满足质量要求, 同时将ΔL与在钢绞线上作刻痕的标记相对于千斤顶的伸长值进行比较, 判断伸长值的量测是否得当, 从实践情况看, 这两种读数方法能较好地吻合。
6) 钢束滑丝的判断与处理。由上述可知, 钢绞线束锚固时的回缩量d= (Al-A2- (C1-C2) -a) /0.7, 回缩量d值可由下式进行复核:限位板深度-工作锚夹片的外露量。查看测得的回缩量是否大于6mm, 如大于6mm则说明钢绞线束出现了整体滑丝, 应更换工具锚夹片或限位板, 再对铡绞线束进行补张拉, 如果回缩量比较大, 很可能工作锚夹片的性能不合要求或受到了损伤, 需对钢束作退锚处理, 查明原因后装上新的工作锚夹片再重新张拉。而钢绞线束尾端标记的颜料断面是否仍为一个断面则是判断有无个别滑丝的标准, 如断面出现了变化, 则说明有个别钢绞线出现了滑丝现象, 必须采用YDC240Q小型千斤项进行补张拉, 或退锚处理后装上新的工作锚夹片重新张拉到位。
4结语
预应力施工特别是长钢束的预应力施工是一个系统工程, 施工工艺是否合理, 施工组织与管理水平是否先进, 是有效预应力能否实现的关键, 因此, 必须树立起全过程控制、主动控制的观念, 在整个预应力施工过程中, 严格控制每一道工序的质量, 以确保最终建立的有效预应力符合设计要求。
随着现代连续梁桥日益向大跨度化发展, 预应力长束的设计和施工是其一大特色, 也是一大难点。笔者认为在以后类似长钢束的预应力工程中, 为了减少预应力的损失, 使梁体最终有效预应力增大, 以下几点可供参考和借鉴:
1) 施工时长束的孔道摩阻损失通常大于采用规范推荐摩阻系数计算所得的值, 最好选择有代表性的孔道进行K、m值实测, 对钢束的设计张拉力、伸长值作适当的修正。
2) 使用可能大一些直径的钢束孔道, 或应用刚度大的制孔器, 如高密度聚乙烯塑料波纹管。
3) 整编穿束在直线或曲线较少的预应力中具有良好的效果, 但是对于超长曲线预应力适用性较差, 采用穿束机单根进行穿束, 同时进行钢绞线松弛张拉并临时锚固。
摘要：本文针对某大桥现浇连续梁施工实践阐述了超长预应力穿束及张拉施工工艺和控制要点。实践表明, 采用方法正确, 可为类似工作提供借鉴和参考。
关键词：现浇连续梁,超长预应力,穿束,张拉
参考文献
张拉控制应力论文 篇10
横向预应力钢束的基本布置间距为0.75m, 采用3φj15.20钢绞线, 锚具为BM15-3、BM15P-3型锚具, 全桥共设横向预应力束360束。
竖向预应力布置间距为0.75~1.0m, 采用
25冷拉Ⅳ级钢筋, 锚具采用轧丝锚, 全桥竖向预应力钢筋724根。
隔板横、竖向预应力钢筋均采用25冷拉Ⅳ级钢筋, 锚具采用轧丝锚, 全桥隔板预应力钢筋共96根。
纵向预应力钢束张拉采用双控一次两端张拉工艺, 张拉控制应力除1~5号块腹板悬浇束σk=1320MPa外, 其余钢束张拉控制应力σk=1300MPa;横向预应力钢束张拉采用双控一次一端张拉工艺, 张拉控制应力为σk=1300MPa;竖向预应力钢筋和隔板预应力钢筋的张拉采用双控一次一端张拉工艺, 张拉控制应力σk=600 MPa。上述张拉控制应力为锚下预应力钢束 (钢筋) 应力, 不包括锚口应力损失。
主桥箱梁纵向预应力张拉时梁块混凝土强度不得低于设计强度的90%;横、竖向预应力 (包括隔板预应力) 张拉时梁块混凝土强度不得低于设计强度的100%。纵、横向预应力钢绞线任何时候的张拉应力不得大于其标准强度的80%, 竖向预应力钢筋 (包括隔板预应力钢筋) 任何时候的张拉应力不得大于其标准强度的95%。梁块预应力钢筋张拉完成后应立即用50号水泥浆压浆。
1 预应力的施加
1.1 准备工作
根据设计预应力吨位选定张拉机具设备及仪表, 并在使用前进行校验及标定, 注意千斤顶、仪表、油泵一定要配套使用。当遇到下列情况之一者须重新校验。
a.张拉时预应力钢绞线连续破断;
b.千斤顶严重漏油;
c.油表指针不能退回零点;
d.千斤顶更换油压部件或使用修复后的测力仪表;
e.长时间不使用或使用超过6个月。
拆除端头模板, 检查钢绞线孔是否畅通, 如果漏浆及堵塞情况, 应采取措施清除干净, 同时将浇砼时漏入垫板喇叭口内的砼及杂物清理干净。
1.2 安装锚环和夹片
将钢绞线对准穿入锚环的孔眼内, 然后将锚环顺着钢铰线推至垫板处并靠紧, 将夹片套入钢绞线, 夹片间隙要调整均匀, 用小锤将夹片敲平击紧。
1.3 安装千斤项
张拉千斤顶悬挂在工作锚上方的一个活动支架上, 利用手动葫芦调整千斤顶的上下位置, 使钢绞线穿入千斤顶中孔内。安装工具锚、并调整其位置。
1.4 张拉与锚固
张拉采用两端同时张拉, 要步调一致。启动油泵向千斤顶张拉缸供油, 进行张拉, 调节油泵上的节流阀, 控制油压值和张拉速度, 分级张拉。当千斤顶的一个行程结束时, 量钢绞线伸长量, 油泵再次供油, 继续下一个行程, 量伸长量。逐级张拉至设计控制吨位。最后一个行程结束, 油泵减压回油, 工作锚上的夹片锚固在锚头上, 至此完成一束张拉操作。施工过程中钢束的截断宜采用切断机或砂轮锯, 不得使用电弧。
1.5 张拉记录
每次张拉操作均应及时准确的记录, 张拉过程中发现异常情况及时处理。
1.6 张拉注意事项
张拉操作应认真做到三对中 (孔道、锚环、千斤顶) 一慢二快 (大缸充油慢, 对中、打平动作快) , 张拉应在两侧同步进行, 分级张拉, 每拉一级应观察钢绞线有无滑丝, 滑移, 如滑量过大退出夹片重新张拉。当实测钢束伸长值超过理论计算值的±6%时, 应查明原因, 采取措施。锚固时, 在锚环钢绞线上逐根划线, 以观察是否有单根滑移, 张拉后未压浆前严禁振动。
2 预应力孔道压浆
2.1 对张拉后的孔道应尽快压浆。
张拉施工完成后, 确保孔道畅通无阻, 如孔道需用清水冲洗, 冲洗完成后必须用高压风吹干, 然后进行封锚。封锚采用水泥砂浆。锚罩作为工具罩使用, 安装前将锚垫板表面清理干净, 保证平整, 将锚罩与锚垫板上的安装孔对正, 用螺栓拧紧, 注意将倒浆口朝正上方, 把拌制好的无收缩水泥砂浆从倒浆口上倒入夯实, 约6小时左右拆除。
2.2 清理锚垫板上的压浆孔, 保证压浆孔道
通畅。
2.3 确定抽真空端及压浆端, 安装引出管、球阀和接头, 并检查其功能。
搅拌水泥浆使其水灰比、流动性、泌水性达到技术要求指标, 压浆采用水泥净浆, 掺加膨胀剂。
2.4 启动真空泵抽真空, 使真空度达到-0.08~-0.1MPa并保持稳定。
2.5 启动压浆泵, 当压浆泵输出的浆体达到
要求稠度时, 将泵上的输送管接到锚垫板上的引出管上, 开始压浆。
2.6 压浆过程中, 真空泵保持连续工作。
2.7 待抽真空端的透明网纹管中有浆体经
过并进入储浆罐时, 然后关掉真空泵, 当水泥浆从排气阀顺畅流出, 且稠度与压入的浆体一样。
2.8 压浆泵继续工作, 在0.5~0.7MPa下, 持压1~2分钟。
2.9 关闭压浆泵, 完成压浆。
2.1 0 拆卸外接管路、附件, 清洗真空泵、管路、阀等。
2.1 1 完成当日压浆后, 必须将所有沾有水泥浆的设备清洗干净。
2.1 2 安装在压浆端及出浆端的球阀, 应在压浆后5小时内拆除并进行清理。
2.1 3 施工要求及注意事项:a.孔道必须密封、清洁、干爽。
b.在波纹管每个波峰的最高点靠同一端设置观察阀, 高出混凝土200mm。
c.输浆管应选用高强橡胶管, 抗压能力不小于2MPa, 带压压浆时不易破裂, 注意连接要牢固, 不得脱管。
d.灰浆进入压浆泵之前应通过1.2mm的筛网进行过滤。
e.搅拌后的水泥浆必须做流动性、泌水性试验, 并浇筑浆体强度试块。
f.压浆工作应在水泥浆流动性下降前进行 (约30~45分钟内) , 孔道一次压注要连续。
g.中途换管道时间内, 继续启动压浆泵, 让浆体循环流动。
h.压浆孔数和位置必须做好记录, 以防漏压。