悬挑结构的受力分析

悬挑结构的受力分析（共3篇）

悬挑结构的受力分析 篇1

随着建筑工程的不断推进, 各个结构的受力会因为各种因素的变换发生比较大的变化, 悬挑结构模型的建立便解决了这个问题。所谓的悬挑结构是一个力学方面的专业术语, 我们看起来感觉很神秘, 其实悬挑力学的结构随处可见, 例如我们生活中的大多数的阳台就是典型的悬挑结构。随着建筑物的不断发展, 有关悬挑结构的建筑物越来越多, 但是不得不提的是, 悬挑结构仍然存在一定的不足之处, 为人们的生活安全造成了比较大的隐患, 下面本文将对此作出具体分析。

一、在应用悬挑结构过程中存在的不足

(一) 在这个工程中悬挑力学的稳定性的缺乏

我们在计算工程是否稳定时, 一般是先分析一个危险点, 只要危险点的相关指标达标, 那么整个工程其他的部分便是达标的, 我们在计算载荷时也是采取这种方式的, 实验证明我们的这种方法是可靠的, 但是问题是我们经常在计算时将一些危险点忽略, 或者在进行多层建筑时, 整个计算工作草草了事, 根本不按照国家的相关的标准进行计算, 导致了很多的硬度指标根本达不到国家的要求。以阳台为例, 他的很多抗扭强度是不够的, 或者他的安排方式是不合理的, 这些因为悬挑结构的不稳定造成的问题, 会为工程带来比较大的安全隐患, 导致了发生事故的概率大大增加, 这种情况我们应该避免。

(二) 工程管理水平不够且相应的知识缺乏

现在的建筑施工企业很多, 可是真正能够合理地应用悬挑结构的却不多, 很多工程在管理方面十分混乱, 而且最重要的是在相应的知识方面很缺乏, 导致在工程进行时, 各个危险的部位容易遗漏, 导致发生相应的安全事故, 这种现象越来越普遍。在悬挑结构当中, 主要的受力部位没有按规定布置, 而且相应的保护层也没法发挥应有的效力, 不按国家的规定, 随便找一个长度就完事, 这样导致的便是使强度大大降低, 安全性也大大降低。

(三) 施工的过程强度与安排不够合理

我们的建筑材料根据跨度的不同, 对于强度的要求是不同的。这个过程是以两米为划分点的, 在两米以内, 强度只要达到所要求的百分之七十即可, 但是如果超过了两米, 要求便会比较苛刻, 必须达到要求的强度才可以。强度与我们建筑的质量息息相关, 而建筑物的质量则和人们的安全息息相关, 很多建筑工程在拆模方面根本没有按照国家的相关规定进行, 他们只是一眛的追求所谓的进度, 将质量的安全性给忽略了。更有甚者, 在施工时, 压根没有弄明白施工的顺序, 虽然很多地方的强度达到了, 但是顺序的致命错误同样给人们的安全造成了一定的威胁。

(四) 在工程中使用的混凝土质量不过关

材料的选择在整个工程当中发挥着十分重要的作用, 所选择的混凝土不过关却希望工程整体的质量过关, 这是不现实的。现在很多施工单位, 在选择混凝土时, 用劣质的代替优质的, 或者选择那些不是正规厂家生产的混凝土, 在季节变换时, 因为热胀冷缩等等的原因, 对于混凝土, 是需要一定的保护的。但是很多施工单位彻底忽略了这个问题, 同样使工程的质量安全大大降低。

二、关于悬挑结构的加固措施

(一) 应用衬砌的方法加固

这种方式是要求满足一定的条件时才能应用衬砌的方式进行加固的。首先这种悬挑结构即阳台应该处于不是街面的地方, 这个阳台的变形超出了一定的范围, 当面对这样的情况时, 应用衬砌的方法是很实用的。这个方法很简单, 首先找到基础点, 一般我们应用挑梁作为基础, 然后在这个基础之上进行一定的加固。将阳台的凸出来的部分化为凹进去的。一项工程进行得如何主要取决于我们能否找到重点, 这个衬砌的重点便是基础扎实不沉降和砌体上部与挑梁下部填塞紧实, 应用这样的方式可以防止变形的进一步发展。因为, 我们应用的衬砌的方式使某些地方的受力改变了, 为此, 我们也要做出相应的调整。

(二) 用挖补的方式进行加固

因为阳台是我们最常见的悬挑结构, 所以我们仍以阳台进行解说。应用挖补是要满足一定的条件的。悬挑结构的根部的厚度不满足但是同时在其他的配筋足够时, 我们就可以应用挖补的方式进行加固。加固这种结构的做法是先应用相应的材料将相应的部位进行固定, 使它能够承受一定的重量。然后在这个基础之上, 先用钢钻将悬板根部砼打掉, 再挖去砼的底面重新倾斜支模, 清洗砼接口处, 刷上素水泥浆, 再用不小于C25的高标号细石砼补浇, 使新浇筑砼后悬板根部加厚。在应用挖补加固这种方式时, 需要注意的要点便是加固后的保护措施, 应用这种挖补加固的优点是可以将悬挑结构的根部的变形问题一次性解决。

(三) 应用斜拉的方式进行加固

用斜拉的方式进行加固对于结构也是有着比较大的选择性的。例如, 它对于结构的选择性表现在挠度上。所谓的挠度并不是一定的度数而是在中心线上偏移的位移。它实际上是一种对于梁的根部的一种加固的方式。他的做法是将斜拉筋与柱梁主筋焊接后再现浇砼保护加固钢筋, 斜拉加固钢筋与原挑梁主筋协同作用, 这样的做法极大限度地限制了变形的发展。而且, 在框架的方面加固时, 悬挑结构的宽度要符合一定的标准, 这个标准便是柱的宽度。两者相符的话, 可将柱侧和挑梁焊接处砼面层打掉, 露出主筋, 柱子端斜拉加固筋尽量焊接在主筋与箍筋交叉处相反处, 若两者的宽度相差的比较大的话, 则采取另一种方式。可在柱子主筋内侧钻孔, 柱侧斜拉筋末端攻上丝口, 先穿入孔中待挑梁处斜拉钢筋混凝土拉钢筋焊牢后, 再垫上丝板用螺母拧紧, 使斜拉加固筋产生预应力。整个过程都必须按照一定的规则进行, 只有按照国家的相应的标准, 才能保证整个工程的安全。

三、在整个设计中应该注意的地方

在进行这些加固时, 首先应该看看出现问题的架构属于什么情况, 然后才可以选择一种符合它的加固方式。在进行加固时, 我们应该注意, 因为这是二次加工, 所以我们没有相关的计算公式, 所以我们在设计时应该使强度尽量富余。另外, 这些结构不同于一次的加工方式, 所以在进行粗略计算时, 不能简单的按照一次性受力进行计算。一般这些受力是以一次性受力的极限作为基础进行计算的。而且, 我们在二次加固的过程中应该将受力尽量的减小, 使结构的安全性系数尽量提高, 千斤顶则是我们比较好的选择, 应用千斤顶将受力的能力提高。另外为了使新加的结构与以前的结构相互配合应该采取一定的措施进行改善。因为这样的二次型结构经常出现一开始受力良好, 在一定的时间之后便会发生大变形的现象。无论如何, 在进行工程设计时, 容易发生危险的地方我们都应该仔细思考再进行相应的安全性计算, 保证结构的安全。

四、结语

在悬挑结构的发展中, 它的弊端不断地出现又不断被解决, 随着城市化进程不断提高, 悬挑结构的发展空间将会逐步加大, 但是因为悬挑结构本身的不足之处会限制它的发展, 所以我们应该努里发现这些不足并努力解决, 使悬挑结构更好地发挥它的作用。

悬挑结构的受力分析 篇2

摘 要:结合石家庄地铁**站土建工程施工实例,对住建部规定的危险性较大工程之一的高支模设计计

算及应用进行了详细介绍,重点说明了设计计算的主要内容及施工注意事项,对类似工程具有普遍指导

意义。

关键词:地铁车站 危险性较大工程 高支模 受力分析 施工方法 1工程概况

**站车站为地下两层三跨岛式站台车站，中心里程为DK7+583.000，车站全长223.62m，结构标准段总宽度21.1m，基坑深约13.34m。该车站为二层明挖现浇框架结构，车站中板厚度为400mm，侧墙厚度为700mm，顶板厚度为800mm和900mm，负一层层高4950mm，负二层层高6190mm。2 侧墙、顶板设计计算

在地铁站混凝土施工过程中,大量使用高支模现浇施工方法,为保证施工质量与安全,模板和脚手架计算显得更为重要,需要受力验算的部位有:顶板、中板、梁、柱、侧墙等,验算主要包括强度、刚度、稳定性三个方面,下面以侧墙、顶板、立柱的受力验算为例,计算模板和脚手架的布置。根据风道结构形式、施工荷载、施工质量等方面的因素，结合北京地铁车站主体结构工程施工经验，侧墙模板、顶板底模都采用2440×1220×15mm木模板。背楞采用100×100mm方木，侧墙次楞间距200mm，主楞间距600mm；顶板次楞间距300mm，主楞间距600mm。立杆间距：600×900mm（横×纵），水平杆步距：1200mm。模板支撑体系采用扣件式脚手架钢管。2.1侧墙模板支架验算 2.1.1荷载计算

新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力计算

C40混凝土自重（γc）取25 kN/m3，采用导管卸料，浇注速度v=2m/h，浇注入模温度T=25℃；β1=1.2；β2=1.15； t0=200/(T+15)；墙高H＝6.29m；

F1=0.22γc t0β1β2v1/2 =0.22×25×200/（25+15）×1.2×1.15×21/2=44.7KN/m2 F2=γc H=25×6.29=157.25KN/m2 取较小值F1=44.7KN/m2作为计算值。考虑倾倒混凝土时，采用混凝土泵车导管，倾倒混凝土对侧模板产生的水平荷载标准值取2KN/m2。则按强度要求计算模板支撑系统时，组合荷载为： F1=1.2×44.7+1.4×2=56.44KN/m2(强度要求)按刚度要求计算支撑系统时，不考虑倾倒混凝土荷载，F2=1.2×44.7=53.64KN/m2（刚度要求）2.1.2侧墙模板验算

图2-1

每块模板承受的线荷载为： q1=56.44KN/m2 q2=53.64KN/m2

1、强度验算

根据模板规格，其截面抵抗矩W=54mm3，截面惯性矩I=486mm4 σ=Mmax/W=0.1ql2=0.1×0.05644×2002/37.5=46.02N/m2<[σ]=13N/m2 符合要求 2、刚度验算

ω=0.667ql4/(100EI)=0.667×0.05364×2004/(100×10000×281.25)=0.2mm<[ω]=l/400=0.5mm 符合要求

2.1.3支撑检验（脚手架横向钢管）横向水平钢管承受的最大水平压力N=56.44KN

1、强度验算

σ=N/A=56.44×600×1/489=70N/mm<[σ]=205N/mm2 2、稳定性验算 λul190056.96i15.8查表可得：0.829[w][]0.829205169.95N/mm2符合要求2.1.4次楞验算（100×100mm方木）

图2-2

q356.440.211.29N/mmq453.640.210.73N/mm截面特性Wbh622

1001006166666.7mm3bh31001003I8333333.3mm412121、强度验算Kmql2M0.111.2960022.44N/mm2[]13N/mm2WW166666.7符合要求

2、刚度验算Kmql40.67710.7360046000.11mm[]1.5mm100EI100100008333333.3400符合要求

2.1.5主楞验算（100×100mm方木）

图2-3

q50.0564460033.86N/mmq60.0536460032.18N/mm截面特性W166666.7mm3I8333333.3mm4将主楞看成以横向水平钢管为制作的三跨连续梁

1、强度验算

M0.133.866007.31N/mm2[]13N/mm2W166666.72符合要求

2、刚度验算Kwql40.67732.1860046000.34mm[]1.5mm100EI100100008333333.3400符合要求

2.2顶板底模支架验算

顶板最厚处为900mm，所以以900mm厚为验算对象。

2.2.1顶板荷载组合

钢筋砼自重：25.10.922.59KN/m2模板自重：0.3KN/m2砼振捣产生荷载：4KN/m2施工人员及设备荷载：2.5KN/m2强度检算荷载组合：q1(0.322.59)1.2(42.5)1.436.218KN/m2刚度检算荷载组合：q2(0.322.59)1.227.468KN/m2

2.2.2模板（2440×1220×15mm）验算

将模板视为以次楞为支座的多跨连续梁，计算图式如下：

图2-4

截面特性W37.5mm3I281.25mm41、强度检算

M0.1070.036223009.3N/mm2[]13N/mm2W37.52符合要求

2、刚度检算Kwql0.6770.027473003000.54mm[]0.75mm100EI10010000281.2540044符合要求

2.2.3次楞验算（100×100mm方木）

图2-5 次楞承受的均布荷载分别是：q30.0362230010.87N/mm(强度要求)q40.027473008.24N/mm(刚度要求)截面特性bh2W166666.7mm36bh3I8333333.3mm4121、强度验算M0.1ql20.110.8760022.35N/mm2[]13N/mm2WW166666.7符合要求

2、刚度验算Kwql40.6778.2460046000.87mm[]1.5mm100EI100100008333333.3400符合要求

2.2.4主楞验算（100×100mm方木）将主楞视为以横向钢管为支座的多跨连续梁

图2-6

主楞承受的均布荷载分别为：q50.0362260021.73N/mm(强度要求)q60.0274760016.48N/mm（刚度要求）

1、强度验算M0.121.7390010.56N/mm2[]13N/mm2W166666.7符合要求

2、刚度验算Kwql40.67716.4890049001.69mm[]2.25mm100EI100100008333333.3400符合要求2.2.5脚手架钢管支撑检算

竖向钢管所受轴向压力N36.2180.90.619.56KN，远小于横向水平杆的压力。根据横杆强度、稳定性的检算，顶板砼施工时强度、稳定性同样满足要求。

3柱模板支架计算 3.1方柱模板支架验算 3.1.1荷载计算

根据侧墙砼荷载计算，柱浇筑砼时：

F156.44KN/m2F253.64KN/m2q12500.0564414.11N/mm2q22500.0536413.41N/mm2

3.1.2次楞检算（次楞70×100mm方木）

间距：250mm 截面特性bh2W116666.7mm36bh3I5833333.3mm4121、强度验算Kmql20.114.118002M8.28N/mm2[]13N/mm2WW116666.7符合要求

2、刚度验算

44Kwql0.67713.418008000.64mm[]2mm100EI100100005833333.3400

符合要求3.1.3柱箍验算

柱箍间距800mm，采用两根Ф48钢管和Ф14对拉螺杆作为柱箍四面固定柱模板，计算简图如下：

图3-1 柱箍受力化为均布荷载考虑：q30.0564490050.8N/mmq40.0536490048.28N/mm截面特性：W10160mm3I243800mm41、强度检算50.85502M8189.06[]205N/mmW101602、刚度验算ql40.52148.2855045500.5210.46mm[]1.338mm100EI1002060002438004003、对拉螺杆截面积检算

14截面积A0154mm2AN0.62550.8550102.72mm2A0f170(f为螺栓的抗拉强度值，取170N/mm2)3.2圆柱模板计算

模板采用定型钢模板：面板采用δ5mm；横肋采用80mm宽，δ6mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用[8，间距340mm；法兰采用δ12mm带钢。3.2.1模板检算 计算简图如下：

图3-2 挠度计算

按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.05644×10=0.5644N/m 根据lx/ly=0.70,查表得Wmax=0.00227×ql/Bc Bc=Eh³b/12(1-ν²)=2.1×10×5³×10/12×(1-0.3²)=24038461.54 ν——钢材的泊桑比等于0.3 Wmax=0.00227×5.644×340/24038461.54=0.712㎜<[W]=340/400=0.85mm 符合要求。3.2.2竖肋计算 计算简图：

竖肋采用[8，间距340mm,因竖肋与横肋焊接，固按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按340㎜计算 4

图3-

3荷载q=F×L=0.05644×340=19.1896N/mm 截面惯性矩I=2139558.567㎜挠度计算

Wmax=ql/384EI=19.1896×340/384×2.1×10×2139558.567=0.002㎜<[W]=340/400=0.85mm 3.2.3横肋计算 计算简图：

445

图3-4

荷载计算

圆弧形肋板采用80mm宽，6mm厚的钢板，间距为400mm。荷载为： q=F×L=0.05644×400=22.576KN/m 圆弧形横肋端头拉力计算依据（路桥施工计算手册213页）T=Qd/2=22.576×0.8/2=9.0304KN 圆弧形横肋端头拉力强度计算

横肋材料为Q235钢材ft=140N/㎜² F=ftA=140×80×6=67.2KN F>T 故横肋抗拉强度符合要求。3.2.4连接螺栓强度计算

在模板连接中，螺栓只承受拉力，螺栓为M20×60；查《桥梁施工计算手册》得ft=110N/mm²,螺栓内径16.75mm.单个螺栓承受拉力F=D²πft/4=16.75²×π×110/4=24.24KN 2F=48.48KN＞T＝9.0304KN 故螺栓抗拉承载力符合要求。4 模板施工方法 4.1侧墙模板施工 4.1.1施工工艺流程

剔除接茬处混凝土软弱层→测量放样→搭设脚手架、绑扎侧墙钢筋→钢筋检验→安装预埋孔洞模板→安装侧模板→安装支撑钢管固定→预检 4.1.2侧墙模板施工

侧墙模板采用2440×1220×18mm木模板, 主、次楞均采用100×100cm方木。将次楞和木模板组合加工，人工依次进行安装，不足标准块模板长度或宽度的位置预先制作异形模板拼装，面板接缝处用玻璃胶封闭。脚手架水平钢管两端部加设顶托顶在两边侧墙的竖向主楞上，固定侧墙模板，防止侧墙浇筑时模板内移。最后再在主楞外背上钢管。侧墙模板次楞间距为200mm，主楞间距为600mm，脚手架水平杆步距为1200mm。侧墙模板体系见图4-1《侧墙模板安装图》（以标准段为例）4.2顶板（梁）模板施工 4.2.1施工工艺流程

搭设脚手架→测放梁轴线和梁、板底高程→铺设梁底模板→安装、绑扎梁下部钢筋→安装梁侧模板和板底模板→校正模板高程→模板预检→绑扎板、次梁及主梁上部钢筋 4.2.2板（梁）模板施工 侧墙模板安装，经检验合格后，校正脚手架立杆上的钢管，依次铺装主楞、次楞、模板，板缝采用胶带封闭。根据计算，板次楞间距为300mm。脚手架立杆纵向间距900mm，横向间距为600mm。梁板底模次楞和主楞间距分别为250mm、900mm，脚手架立杆横向间距调整为600mm。梁、板底模板安装时，考虑砼的落沉量将模板标高台高2cm，并按跨度的2‰～3‰进行起拱。

图4-1

4.3柱模板施工

基础梁及中板施工时，在柱外四周距柱边缘15cm左右的位置预埋钢筋，柱每边预埋2根25cmφ20钢筋，预埋钢筋伸出板面5~8cm顶住立柱模板底部以免模板移位。当底板（中板）砼强度达到2.5Mpa后,即可测量放线，安装立柱钢筋。

清除立柱砼接茬面的水泥薄膜或松散混凝土及外露钢筋粘有的灰浆，绑扎立柱钢筋。柱钢筋隐蔽检查合格后，方可安装柱模板。柱模板安装前应清理模板表面并涂刷脱模剂。

方柱截面均为800×900mm，柱模采用胶合板(δ=18mm)，70×100mm竖向次棱间距250mm，φ14对拉螺杆及两根φ48钢管从柱四面固定形成柱箍，柱箍间距为800mm。柱模板安装、固定后，由钢管脚手架从柱四周进行支撑，并在柱四周加设两道钢管斜撑。方柱模板安装见图4-2,图4-3。圆柱直径为900mm，模板采用定型钢模板：面板采用δ5mm；横肋采用80mm宽，δ6mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用[8，间距340mm；法兰采用δ12mm带钢。

立柱模板顶面高出上层板底面5cm，以便脱模后凿除柱头浮浆后，立柱能进入上一层梁或板内2~3cm。

5总结 图4-2 图4-3 要确保在高大空间情况下现浇砼的施工安全,必须认真做好专项施工方案的安全核算工作。特别是高支模排架的结构计算,各种构件的强度和稳定性,满足安全要求是重中之重。此外，模板支架搭设过程中应严格遵守相关规范，以避免不必要的工程事故。

参考文献

浅议悬挑框架梁的结构设计 篇3

【摘要】对建筑结构在抗震设计悬挑梁端部设构造柱，使构造柱与悬挑梁刚性连接，形成超静定刚架，改善悬挑结构的受力性能，降低悬挑梁的截面尺寸，增加悬挑梁跨度，满足建筑功能要求。

【关键词】框架；悬挑梁；根部弯矩；结构措施.

【Abstract】The structure of cantilever beam end column in seismic design，The structural column connection with cantilever beam rigidity，The formation of statically indeterminate frame，To improve the mechanical properties of the structure of cantilever，Reduce the section size of the cantilever beam，The increase of cantilever beam span，To meet the functional requirements of the construction。

【Key words】Frame；Cantilever；Root bending moment；Structure measure

1. 在工程建筑设计中，建筑设计工程师有时为了立面的造型效果和使用功能考虑，常采用悬挑设计的方案，且悬挑跨度都很大

悬挑梁截面尺寸偏大，降低了建筑层高，既影响使用，又影响建筑美观。如果悬挑梁截面尺寸偏小，将给结构配筋计算及构造带来许多不利因素，如何解决这一矛盾，是结构设计工程师的一个难题。在框架结构抗震设计中，经常在悬挑梁端部设置构造柱，实际在结构计算中往往不考虑该构造柱的作用，该构造柱的作用就可能没有完全发挥作用；在此考虑该构造柱的作用，将使结构悬挑端形成不规则框架，可以大大缩小悬挑梁的截面尺寸，最大程度满足使用。

2.例：

某办公楼工程结构设计就遇到了大荷载，大悬挑的情况， 办公楼按七度抗震设防，框架抗震等级为二级，从建筑净空高度和设备管线水平布置考虑，悬挑梁截面不允许太大，否则挑梁根部截面弯矩及剪力过大。在工程设计中采用悬挑梁端头设构造柱的方法，竖向刚接各层的挑梁，与主体结构形成整体，以较小的截面满足建筑设计需要。以下为悬挑梁优化设计过程：取其中一榀框架梁计算简图如<图1>，荷载分布图如<图2>，下面分别对两种情况进行计算：1>挑梁端部无构造柱的情况，2>挑梁端部有构造柱的情况. 构造柱截面为300x300mm，两种情况采用空间计算软件SATWE计算的悬挑梁根部的局部内力见表1. 而从表1数据可知，端部加构造柱后， 悬挑梁根部弯矩急剧降低，挑梁剪力将重新分配，变化很大，但三层总和的剪力基本很接近，同时弯矩的变化也很大，端部加柱后，由于端部柱的抗弯能力，梁根部的弯矩峰值将变小，分配到端头的弯矩相应增大，根部弯矩与端头弯矩越平缓，说明梁的截面利用越合理，同时悬挑部分由于构造柱和悬挑梁刚性连接，使得原为静定结构的悬挑梁和构造柱形成超静定的刚架体系，共同工作，形成一个整体稳定、协同作用的工作格局，即构造柱承担了一部分弯矩，从而迅速降低悬挑梁的弯矩，而构造柱只能降低悬挑梁根部弯矩，悬挑部分的竖向荷载仍由悬挑梁根部的剪力承担，如果按本工程采用第一种情况挑梁端部无构造柱设计，挑梁根部将严重超筋，梁高偏小， 将需要增加梁高。通过采用第二种情况挑梁端部设柱，满足了结构设计需要，无需增大梁高。

3. 根据以上数据的对比分析，有以下体会及要求：

（1）在结构设计时应充分认识到，采用构造柱和悬挑梁刚性连接的方法，只是使原为静定结构体系独立工作的各层悬挑梁通过构造柱组成超静定体系共同工作，从而降低悬挑梁根部的总弯矩，而整个悬挑部分的竖向荷载仍由各层悬挑梁根部的剪力共同承担，总剪力不会降低，在截面设计时应注意悬挑梁根部的抗剪验算。

（2）设计时端部构造柱应按框架柱要求进行设计，悬挑梁除按框架梁要求外，还应满足悬挑梁的构造措施要求，全跨箍筋加密处理，根部设置鸭筋以防剪切破坏。

（3）在挑梁设计不落地的端柱，可以使各层挑梁具有共同工作的特性，形成一个稳定的工作机制，提高了结构的可靠度及抗震性能，即采用构造柱和悬挑梁刚性连接的方法，可以有效的降低悬挑梁的根部弯矩，减小悬挑梁的截面尺寸，满足了建筑对大跨度悬挑结构的要求。

（4）挑梁设置端部构造柱，可以减小挑梁根部的弯矩，使挑梁截面合理的利用， 但端部构造柱和悬挑梁的构造必须符合抗震规范对框架梁，柱构造的设计规定，梁柱连接的节点设计，应满足抗震规范对节点的构造措施要求。

（5）为保证各层挑梁的共同工作，本工程在施工时，底撑模不能先拆，待各层梁柱的混凝土达到设计强度后，方可拆除。

（6）考虑混凝土温度应力及徐变的影响，本工程在设计中，以每两层为一组，中间取消一层端柱。

参考文献

[1] 《建筑抗震设计规范》 （GB50011-2010）.

[2] 全国民用建筑工程设计技术措施.（2009年版）.

[文章编号]1619-2737（2016）03-18-100