悬灌连续梁（共7篇）
悬灌连续梁 篇1
针对强风高墩上施工大跨度连续梁的特点, 采用悬臂梁对称灌筑法进行施工。主要做法为:用塔吊进行材料提升, 使用缆索整体拼装、拆卸挂篮, 混凝土采用泵送, 操作人员采用工业电梯垂直运送至作业面。0#段采用在大钢度托架和墩顶上组拼大块模板方法施工, 循环段及合拢段使用菱形挂篮施工, 合拢顺序为先中跨后边跨, 中跨合拢采用水平体外支撑, 边跨合拢增设剪刀撑, 施工边跨不平衡段时在中跨进行压重以保持受力平衡, 灌筑中跨合拢段前先在中跨两端压重, 灌筑时进行均匀卸载。施工方案以平衡作业为基本原则, 贯穿于各工序中。
1 施工准备
梁部悬灌施工前要做好如下的准备工作:
1) 设计挂篮并加工。
2) 加工各梁段的波纹管、各种弹簧垫圈、预应力筋垫板。
3) 委托有资质的单位检校各种仪器设备
4) 做施工计划, 并按计划准备施工材料。
5) 确定混凝土的运送方案, 根据设计强度选配混凝土。
6) 建立气象观测站, 注意对每天的温度和风力进行观测统计。
2 0#段施工
1) 工艺流程图。工艺流程见图1:
2) 托架施工:
3) 浇注临时固结支座。考虑十级的风力影响, 本工法设四个1.3×1.5m的临时支座, 中部设88根的Φ32螺纹钢筋。
4) 支座安装。用环氧树脂砂浆锚固地脚螺栓, 然后分体安装支座底、顶板。
5) 安装底模板。在托架上用220的槽钢立柱作为调整模板标高和卸落模板工具, 在立柱上用220的槽钢作底板垫梁, 为确保安全, 各连接点处均采用焊接。
6) 安装外侧模。选择风力较弱时, 用缆索吊逐片吊装外模, 到位后立即用四台5t的倒链临时固定, 用32t的螺旋千斤顶调整外模标高, 所有的模板均到位后, 在底部和顶部用220的槽钢代替传统的钢筋作拉筋加固模板, 使之成为一个整体环框结构, 增加稳定性, 增强模板抗风能力。
7) 钢筋绑扎, 内模安装。外模立好后, 依次绑扎底、腹横隔板钢筋, 安装各处的预应力筋, 再吊装内模, 用80cm间隔的Φ25钢筋作拉筋加固模板。最后绑扎顶板钢筋、布置顶板纵横向预应力筋。
8) 浇注0#段混凝土。用混凝土输运泵将混凝土运送到0#段, 用串筒将混凝土引到浇筑的地点。施工时注意混凝土的振捣和波纹管的保护。
9) 纵向预应力筋穿束。纵向预应力钢绞线分别按腹板、顶板束下料编束, 待浇注完的混凝土终凝后人工进行穿束。
10) 预应力张拉。混凝土养护3d且达到设计强度的80%后, 进行纵向预应力筋的张拉, 张拉完毕的预应力筋用干塑水泥浆及时封锚。
11) 压浆。等封锚的水泥浆凝固后开始用活塞式压浆泵向预应力管道内压注水泥浆, 水泥浆的强度不应低于C35, 技术条件应符合有关规定。
3 循环段施工
1) 循环段工艺流程图。循环段工艺流程见图3。
2) 挂篮的整体吊装。本工法选用铁科院设计的菱形挂篮, 施工时先在墩下靠近缆索吊索道的平糙场地上将挂篮的全部上桁架拼装好, 然后选择风力较小的时候, 用缆索吊整体吊装到位, 用4个5t的倒链在四角作临时加固, 然后用塔吊吊装滑行梁, 用缆索吊整体吊装底模板, 最后将0#段处的挂篮内外模拉出就位。
3) 模板加固。为了减小拉筋的伸长量, 增加模板的整体刚度, 本工法选Φ25的钢筋作拉筋, 每80cm一道, 钢筋的两端套方口丝, 加固时用加力扳手预加适当的力。另外, 为减小混凝土接缝的尺寸, 在混凝土接缝处的旧混凝土内预留拉筋孔, 间隔60cm。
4) 钢筋的安装。在混凝土施工间歇期, 把腹板钢筋预制好, 在挂篮走行到位后, 先绑扎底板钢筋、安装底板纵向预应力管道, 然后用塔吊整体吊装腹板钢筋到位, 最后进行顶板钢筋绑扎、预应力管道安装。
5) 混凝土浇灌。先用混凝土输送泵把混凝土输送到0#段上, 然后两侧同时用人工手推车向两侧运送, 保持混凝土浇筑的基本平衡。
6) 张拉。张拉方法同0#段。
7) 挂篮行走。待两梁段纵向预应力施工完毕后, 松开挂篮的后锚, 用2台5t的倒链拖拉挂篮向前行走, 在4级以上风力情况下行走挂篮时, 需在挂篮主桁架的四角设四台5t的保险倒链, 配合挂篮的行走, 松紧保险倒链。
8) 压浆。待挂篮走行到位后, 开始进行压浆, 压浆方法同0#段。
4 合拢段施工
1) 模板。拆除合拢段任意一侧的挂篮。利用另一端挂篮内、外及底模作为合拢段施工模板。
2) 钢筋及波纹管安装。为了防止合拢段预加应力后, 钢筋受力, 合拢段处的钢筋采用一侧绑扎, 另一侧焊接的形式, 并且交叉布置。纵向波纹管安装时, 中间用一长50cm的接头, 波纹管分为两段联结安装。
3) 混凝土浇灌。根据连续气温观测, 找出一天中最低气温点。然后在最低气温点时锁定体外支撑, 预张一定量的顶板和底板预应力筋, 最后浇灌混凝土。
4) 张拉、压浆。等混凝土强度达到设计的80%后, 张拉所有的预应力筋, 完成合拢段的施工。
5) 体系转换。中跨合拢完成后, 拆除临时支座, 完成体系转换, 根据设计调整支座反力。
6) 卸落挂篮模板。将底模前后吊带打紧, 使其均匀受力, 再将外模及滑行梁用4个10t倒链卸落到底模前后横梁上, 并用U型螺栓将滑行梁固定在底模前后横梁上。把缆索吊的吊钩和配重取掉 (减少重量并方便将吊索经过滑轮) , 换上钢丝绳, 然后人工配合将吊索经定滑轮沿翼缘外侧放到底模, 把钢丝绳两端分别绑在前后横梁上。调整吊索位置, 使其位于钢丝绳中部。一切妥当后, 两侧同时起吊, 将底模吊起贴紧底板, 最后松掉底模前后吊带, 两吊索同时缓慢下落。
5 结语
总之, 施工全过程要在有效的控制状态下进行操作, 制定质量计划, 落实“以人为本, 遵规守纪, 信守合同, 以优良的工程质量周到的服务赢得用户信任”的质量方针, 认真做好施工技术交底, 以保证较好的社会效益和经济效益。
悬灌连续梁 篇2
福厦铁路某双线特大桥主桥设计为（60+100+60)m预应力砼连续箱梁，采用垂直腹板单箱单室结构，箱梁底宽6.4m，顶宽13.0m，支点处梁高7.2m，跨中梁高4.60m，梁高及底板厚度按二次抛物线变化。主桥分为2个单T，每个单T以墩中心线为对称轴向两边分成13段，节段长度为2.5～4m，采用三角挂篮悬灌施工。
2 挂篮构造
本桥采用两片主桁架的三角挂篮施工，挂篮自重47.5t，与最大节段4#段重量比为0.30。挂篮由桁架梁、提吊系统、走行系统、后锚系统、底篮系统、模板系统和施工平台组成。挂篮三角形桁架梁由双拼槽钢箱形截面的弦杆、立杆、斜杆通过节点板采用高强度螺栓栓接形成。提吊系统由吊带、连接销轴、螺旋千斤顶及扁担梁组成，是结构的传力部分，它的作用是将底篮及模板系统自重及其上部荷载传递到主桁架梁和已施工箱梁的底板上。吊带由δ25厚的钢板与δ20钢板栓接而成，吊带上钻有一系列的孔，在调整底模标高时，通过螺旋千斤顶、插销、扁担梁以及不同厚度的垫块来实现。走行系统由滑道梁、钢枕、反扣走行轮组、前移滑船及26t液压穿心顶等组成，通过26t液压穿心顶牵引挂篮行走。后锚系统采用PSB830准32精轧螺纹钢与箱梁竖向预应力筋通过连接器连接在一起作为反压后锚杆。在浇筑混凝土状态，后锚杆作用在主梁上的后锚横梁上提供挂篮所需反力，防止挂篮向前倾覆；挂篮移动时，反扣梁换为反扣走行轮组，通过反扣于滑道梁加强翼板上提供挂篮稳定所需的平衡反力。底篮的主要承重构件由横梁及纵梁组成，纵梁与横梁之间采用铰接，以适应箱梁底板的变坡。外侧模采用整体式钢模，骨架用[14槽钢、I25工字钢及L75角钢与模板背面肋板焊接形成一个整体。外侧模通过吊杆调整垂直方向标高，通过长度可调的侧模撑杆调整水平方向位置。外侧模通过侧模吊杆、侧模撑杆与挂篮上部承重系统及底篮系统连接，实现整体前移。由于箱梁截面变化较大，内侧模采用组合钢模拼装，由可调板完成腹板高度变化，挂篮移动时先移动内滑梁，待绑扎完底板、腹板钢筋及安装完预应力管道后再拖出内模。操作平台设计在模板外围，主要作为张拉工作平台。
3 三角挂篮结构计算
3.1 荷载系数
考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等超载系数：1.05；浇筑混凝土时的动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：1.5。
3.2 作用于挂篮的荷载
箱梁自重荷载按最重4#段计算，4#段重157.3t；施工机具及人群荷载取2.5KN/m2；挂篮自重：47.5t。
3.3 荷载组合及结构计算
荷载组合I：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载，用于挂篮主桁架承重系统强度和稳定性计算；桁架梁的荷载按等位原则分配，利用平面刚构原理对单片三角桁架进行计算，计算结果见图1、图2。后锚所需的PSB830准32精轧螺纹钢（张拉力为542KN）根数不少于2.6根，按施工时后锚6根计算，倾覆安全系数Fs=15.6，大于规范要求的安全系数K=2，满足要求。主桁各杆件选用了热轧普通2[32b槽钢组成箱形截面梁，经验算拉压强度均满足要求，其中立杆轴压力最大，验算稳定性也满足要求，最大弹性变形为1.4cm。荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载，用于挂篮系统行走计算。桁架行走时，每片桁架后有两对反扣轮，每个轮的轮压为61.0KN，为了保证挂篮行走安全，在主桁架之间联结墩处设有4根2[20槽钢对扣，总重约为2t，不需另行增加配重。采用26t穿心顶牵引挂篮，简单，安全，快捷，操作方便。
3.4 挂篮前上横梁及底篮计算
利用平面刚架程序计算各构件受力情况，按受弯构件计算横梁的抗弯应力剪应力经计算前上横梁采用2I40b热轧普通工字钢组成，底篮前后横梁由2I32b热轧普通槽钢组成，底篮腹板下横肋为[10热轧普通槽钢，加强纵梁采用[28b热轧普通槽钢，底篮底板下横肋为[10热轧普通槽钢，底篮底板下加强纵梁为I28b热轧普通工字钢。
4 挂篮的制作与拼装
4.1 挂篮拼装
在主桥0#块施工完成后，在0#块顶面利用QT80EA塔吊配合拼装挂篮，安装时严格按照工厂编号进行。挂篮安装按照以下程序进行：清理梁段顶面→用1:2的水泥砂浆将铺枕部位找平→在找平层上放出轨道定位线→铺设钢枕→固定滑道→安装前后支座→吊装单片主桁件对准前后支座，在后支点处连接反扣锚轮组，在桁架两侧用3～5t倒链和型钢控制其空间位置架→调整两片主桁架间的水平间距和位置→安装前、后两根横梁及中门架、→安装前后吊带→吊装底模架及底模板→吊装外侧模走行梁及外模板→在主桁架纵梁前端吊挂工作平台，在底模后横梁上焊接工作平台→调整立模标高→固定模板。
4.2 挂篮试验
挂篮的试验主要为了检验三角桁架各杆件的变形值以及其前端的挠度，验证其承载能力，确保挂篮的使用安全；同时需测出力与位移的关系曲线，作为施工时调整底模的依据。
4.3 挂篮施工步骤
挂篮通过液压千斤顶牵引到位后，首先复测挂篮的顺桥向及横桥向位置，若有偏差通过螺旋千斤顶进行微调，位置准确后，安装后锚带后锚梁并锁紧后锚。
5 结语
中亚城双线特大桥混凝土连续箱梁于2008年5月开始悬臂浇筑混凝土施工，2008年9月箱梁悬臂浇筑施工全部完成，一个对称段悬臂浇筑平均周期为8d。每个对称段标高实测值与控制值对比均小于10mm，中跨实现高精度合拢，两端全断面高程差在-3～+4mm，满足设计要求的±10m，整个主桥混凝土连续箱梁达到了外形美观、接缝平顺的要求，取得了良好的经济效益及社会效益，也为该后续悬臂现浇连续梁挂篮施工提供了有益的参考。
参考文献
悬灌连续梁 篇3
岳宜高速公路的荆江分蓄区特大桥右幅第108联, 墩上部结构为 (50+2×90+50) m变截面的预应力钢筋混凝土连续梁, 梁体的断面形式为单箱单室, 梁的顶面宽度为14.5 m, 梁的底面宽度为7.0 m。箱梁的0号块断面的最高高度达5.5 m, 本桥共有4个合龙段, 每个合龙段的截面高度都为2.5 m, 见图1。
本桥的0号块节段单幅总长为12 m, 足够的长度保证挂篮系统的拼装, 墩顶0号块的6 m长度范围内, 梁体的截面高度保持一致为7.0 m, 另外, 两侧的3 m长子节段块则都位于二次抛物线上, 抛物线的方程为:Y=2.5+0.001 784 65X2, 相应点的坐标可以简便地通过函数式插值而得到。每个“T”构根据设计施工图, 总共有12个施工块, 从中间墩向两侧的墩发展的节段顺序为5×3.0+4×3.5+3×4=41 m, 另外, 边跨直线段、合龙段的长度分别为4 m, 2 m, 每个节段的梁体顶板厚度一致为30.0 cm, 梁体的底板变化较多, 0号块的底板厚度为150 cm, 中跨合龙段的厚度为30 cm。其他部位的厚度由线性插值得到。梁顶横坡的单向人字坡的坡率为2%。本桥的预应力体系为三向预应力, 梁体的竖向预应力筋以及0号底板的横向预应力筋采用Φ32的精轧螺纹钢, 顶板的横向预应力筋及预应力主纵筋采用钢绞线。
2 挂篮的设计
由于菱形挂篮具有很好地控制线型和抵抗变形、较高的承载的能力, 结合本桥的施工截面以及节段信息, 本桥采用了3对挂篮组进行悬臂施工。每只挂篮主要构成部件如下:1) 主桁架体系:由下承杆、上承杆以及腹杆组成单桁架片, 每只挂篮体系有2个主桁架体系, 并且主桁架体系通过上横梁、下横梁, 以及中间斜撑共同构成一个完整的受力体系;2) 挂篮的底模板系统平台:分别由主纵梁、钢模板以及承载分配次横梁等等构成一个整体平台体系, 为了方便于行人, 平台上设有人行道;3) 悬吊体系:根据业主要求, 以及相关兄弟施工单位的经验借鉴, 本次悬吊系统采用钢吊带、钢吊杆系统, 由前上横梁上的主受力吊挂材料采用钢吊带, 其余均采用Φ32的精轧螺纹钢的吊杆系统, 如此设计能防止精轧螺纹钢突然间的脆断而导致挂篮系统崩溃, 钢吊带则具有一定的抗剪特性;4) 导向梁体系:分别由导向工字钢梁、锚固件以及千斤顶滑行驱动等组成;5) 挂篮的滑行系统:分别由前后主支承腿、滚轮、轨道组成;6) 挂篮的锚固体系:由精轧钢锚固件、锚具等构成, 从而方便挂篮在脱模后的行走, 以及调整节段块的长度, 并且使整体挂篮体系具有较强的稳定性。挂篮纵断面图见图2。
3 挂篮主纵梁受力计算
3.1 荷载的确定
挂篮施工控制工况2号, 6号, 10号块。2号块为3.0 m节段最重块, 混凝土48.55 m3, 重126.2 t;6号块为3.5 m节段最重块, 混凝土46.2 m3, 重120.1 t;根据计算分析, 4.0 m节段的最重的区段为10号块, 该节段的混凝土方量为41.68 m3, 折合重量为108.4 t, 而考虑单只挂篮总重为54.5 t。考虑到最不利的荷载组合体系, 为了节省篇幅, 本次计算仅以2号节段的施工为例做演算。
3.2 浇筑2号节段时的挂篮受力分析 (3.0 m节段)
1) 底模平台系统的主纵梁受力。
a.设置在底模平台体系的腹板主受力纵梁 (见图3) :此处设置的主受力纵梁主要承载了现浇腹板混凝土荷载及部分钢底模平台体系的局部自重。
根据计算, 此时每侧的腹板混凝土载重为:G=82.5 k N/m, 考虑混凝土超打重量的不利荷载按1.1倍进行扩大, 另外, 施工时人工荷载及挂篮结构的系统底模平台自重为2.0 k N/m, 从而可以得到此时的荷载组合为:G'=2.0+1.1×G=92.75 k N/m;这部分的荷载主要由2[28b的主底纵梁承担, 从而, 这部分的荷载:q=46.37 k N/m。
基于大型的土木工程结构计算程序Midis, 对主纵梁进行有限元建模计算;可以得出弯矩幅值Mmax=116.8 k N·m。
根据主纵梁的截面, 以及弯矩幅值可以得出最大的弯曲主应力σmax=161.1 MPa<{215 MPa};最大变形fmax=14.2 mm>L/400=12.5 mm。
由以上计算可知纵梁弯曲应力符合规范要求, 变形发生在纵梁最中间部位, 稍大于允许变形, 需在纵梁中间位置加一块6 mm×260 mm×1 500 mm加强板。
根据计算, 此时支撑点的作用力为:F前=55.6 k N, F后=83.5 k N。
b.一般底模平台体系的主纵梁:此时, 现浇混凝土底板下设置了7根双拼的2[28b主纵梁, 主要用于承载底板现浇混凝土的载重, 以及挂篮底模平台系统的局部自重荷载:现浇底板的混凝土载重为:G=103.3 k N/m, 基于最不利荷载的考虑, 考虑混凝土超打载重按1.1倍的荷载进行扩大, 而人工施工荷载以及挂篮底模系统平台的载重为7.5 k N/m, 此时最不利的荷载组合为:G'=7.5+1.1×G=121.1 k N/m;这时G'的荷载主要由7根主纵梁承担, 因此, 每一根主纵梁的承载为:q=17.3 k N/m。计算模型见图4。
计算结果:最大弯矩M=43.5 k N·m, 最大弯曲应力σmax=60.1 MPa<{215 MPa};
最大变形fmax=5.31 mm<[L/400]=12.5 mm, 从而可以得知:底板平台系统的主纵梁受力满足力学要求。
而此时, 支撑点的作用力为:F前=20.8 k N, F后=31.1 k N。
2) 箱梁翼缘滑梁计算。滑梁承载分配载重图见图5。
a.按分配的混凝土载重面积, 1号滑梁承担侧翼缘的荷载为:G1=24.5 k N/m, 考虑现浇混凝土超打的最不利荷载重量, 取1.1倍的混凝土自重荷载, 另外, 人工施工荷载, 以及滑梁、模板系统的自重荷载为8.0 k N/m, 因此, 此时的荷载组合为q1=8+1.1×G=35 k N/m;这部分载荷分别由两根槽钢滑梁[32b共同承担, 受力模型见图6。
b.按分配的混凝土载重面积, 2号滑梁承担侧翼缘的荷载为:G2=16.2 k N/m, 考虑现浇混凝土超打的最不利荷载重量, 取1.1倍的混凝土自重荷载, 此时, 人工施工荷载、外滑梁、模板系统的自重载荷为4.0 k N/m, q2=1.1×G+4=21.82 k N/m, 由两根滑梁[25b共同承担, 计算模型见图7。
3) 箱梁顶板纵梁计算:顶板纵梁载重面积图见图8。
顶板纵梁承载面积为:A=1.3 m2, q'=26×1.3=33.8 k N/m, 考虑现浇混凝土的超打重量不利荷载, 取混凝土自重的1.1作分析, 而人工施工荷载、滑梁自重为7 k N/m, 此时的q3=7+1.1×q'=40.8 k N/m, 由两根纵梁2[28b共同承担, 计算模型如图9所示。
计算结果:最大弯矩M=71.3 k N·m, 最大弯曲应力σmax=149 MPa;最大变形fmax=14 mm;R前=51.1 k N, R后=71.3 k N。
4 结语
挂篮安装完毕后, 为了检验挂篮的受力性能, 根据规范要求, 必须对挂篮体系进行预压, 目前通常采用的预压方法有预制块预压法、钢绞线张拉反拉法等。本次试压, 采用混凝土预压块并用一部分的钢筋堆进行调试荷载、堆载预压。根据最大施工节段的荷载, 进行荷载计算, 并且分四级加载, 加载的顺序为计算设计载重的50%, 80%, 100%, 120%, 每一个加载过程, 都相应地对应地仿真模拟了挂篮节段的混凝土悬臂现浇的施工过程, 当各级堆载到位, 并报监理工程检验后, 须稳压2 h并观测先前设计预压点位的监控变化值。每一个加载步, 都需数据合格后, 方可进一步地加载。所有的荷载加载步完成后, 需稳压6 h, 并且每隔2 h记录一次, 当数据异常时, 需加大监测密度, 当数据不满足要求时, 需分析原因或者加固挂篮, 最后, 当相邻三次监测的各测点变形小于2 mm时即可认为稳定, 报监理通过, 方可卸载。本次预压现场的实测数据显示最大的变形为1.7 mm<2 mm, 因此, 本桥悬灌施工的挂篮结构安全可靠。
摘要：以某公路桥梁工程为例, 对工程采用的挂篮悬臂浇筑施工工法作了简介, 说明了挂篮的设计思路, 对挂篮主纵梁受力进行了详细的计算分析, 计算所得的设计参数可为类似工程提供参考。
关键词：悬臂施工,主纵梁,挂篮,受力
参考文献
[1]范立础.桥梁工程 (上册) [M].北京:人民交通出版社, 2001.
[2]雷俊卿.桥梁悬臂施工与设计[M].北京:人民交通出版社, 2000.
[3]周军生, 楼庄鸿.大跨径预应力砼连续刚构桥的现状和发展趋势[J].中国公路学报, 2000 (1) :13.
悬灌连续梁 篇4
关键词：三角挂篮施工,悬灌施工,连续梁
1 工程概况
赤通匝道特大桥全桥总长1567.440米, 起讫点桩号为DK263+452.447-DK265+019.917, 国铁I级单线桥, 大桥24#~27#上跨赤通高速公路匝道, 上部结构主梁为三跨预应力混凝土变截面连续箱梁, 跨径组合40m+64m+40m, 全长145.2m。
2 三角形挂篮构造特点
根据本桥结构特点及现场施工实际情况, 箱梁悬臂浇筑采用三角形挂篮施工。浇筑节段重量以最重的1号节段控制 (90.1T) , 考虑本桥的结构特点并结合施工简便、经济的要求, 设计按三角形挂篮进行, 此挂篮的特点是:主桁梁杆件少, 传力简捷, 受力明确, 主桁梁斜拉杆截面大, 整体刚度好, 锚杆及吊杆用Φ25精扎螺纹钢筋, 成本低, 作业方便;支承腿高, 施工作业空间大, 人员通行方便;检验主桁梁性能和质量时用张拉千斤顶加载法, 方法简单, 节省材料和工时;具有一定的通用性, 只要改变主桁梁的间距即可适应悬灌梁的不同宽度。
挂篮适用最大梁段重100T, 适用梁段长度4m, 适用梁顶宽度6.5m, 适用梁底宽度3.4m, 适用梁高3~5m。三角形挂篮行走方式为后端压重、牵引式行走, 在0号块9m的起步长度内, 同时安装2套挂篮。
该挂篮由以下几部分等组成:
a.主梁系统。挂篮主梁系统由主梁、立柱、前后斜拉杆、斜拉支座横向联结及螺栓连接件组成, 斜拉杆为高强精轧螺纹钢筋。
b.上横梁系统。上横梁系统由前、后上横梁、连接件组成, 前上横梁通过高强螺栓支撑于主梁前端, 后上横梁布置于立柱与主梁下方, 主要承受立柱处作用的压力, 同时承担外伸吊杆作用的拉力。
c.底模及后吊平台系统。底模系统是支撑逐段浇筑的箱梁混凝土的主要构件, 底模采用钢性大型平面模板, 前端与前下横梁连接部位呈变截面, 利于稳定连接;前后下横梁两端均设置铰支座, 用来调整底板坡度及装拆箱内后吊杆;底模纵梁通过螺栓与前、后下横梁联结形成底模承力系统。底模纵梁后端设置后吊平台, 悬吊在底模纵梁上, 其上铺装脚手板形成工作平台。
d.外侧模及其支架。外侧模采用钢制大模板, 与外侧模支架焊为一体, 挂篮前移时通过外滑梁吊轮滑行, 前后下横梁上设置简易丝杠牛腿, 以顶紧和拉开侧模, 侧模及支架由滑梁随整个挂篮一次性整体滑出。
e.内模及其内模支架。内模支架由槽钢、角钢连接形成单片桁架, 中间断开, 宽度可随腹板厚度变化自由调整;内侧模、顶模由组合钢模拼接, 普通钢架杆及可调座加固支撑撑住。内模支架通过吊轮悬吊于内滑梁上, 脱模进顶模随内模支架落在内模滑梁上, 随同挂篮一次性整体移出。
f.滑梁及吊杆系统。滑梁由内、外滑梁组成, 内、外模板及支架通过滑梁与挂篮系统同步滑移前行。吊杆采用高强精轧螺纹钢筋, 前后吊杆通过前后上横梁传递重量, 悬吊底模系统, 前吊杆通过扁担梁锚吊于前上横梁上, 内、外滑梁、箱内吊杆通过预留孔锚吊于已成梁段砼面上, 后外伸吊杆布置于后上横梁。
g.锚固系统。三角受力桁架通过无平衡重锚固系统, 实现挂篮悬浇时的抗倾覆稳。利用扁担梁通过联结器、垫板与梁体竖向预应力高强精轧螺纹筋连接。底板后锚固系统采用箱内后吊杆锚固, 利用前一段已浇筑的梁体砼预留孔安装钢棒锚固, 高强螺母锚具紧固。
h.走行系统。挂篮走行系统由滑道、不锈钢滑板、倒挂轮、走行千斤顶组成。行走时锚固滑道倒挂轮反扣在主梁后端, 通过滑道与主梁支座处的不锈钢板滑动与倒挂轮的滚动来实现前移, 挂篮前移采用两台穿心千斤顶顶推前行。
3 挂篮拼装
在0#段施工完成后, 利用0#段组装挂篮。挂篮各构件检验合格后, 利用汽车运输到施工墩位处。挂篮拼装采用浮吊作为提升设备, 在0#段顶部进行拼装。挂篮安装顺序为:首先安装挂篮底模板, 并将滑道放在已定位置上进行固定。然后在滑道上拼装主桁架各杆件, 接着安装吊梁及箱梁底部横梁、纵梁, 最后安装侧模及支架。具体施工步骤如下:安装挂篮底模板, 用预埋竖向精扎螺纹钢筋锚固挂篮轨道;在轨道上安装主桁架底梁, 接着依次安装竖杆、横联、斜杆及主桁支撑;安装前横梁及前吊带, 悬吊底模板, 解除斜拉钢丝绳;0#段外模解体, 利用吊车和滑车组单侧分次移动就位, 置于底模外侧走行纵梁上, 上端临时固定于主桁架上;安装外模吊梁和吊杆悬吊外模;安装内吊梁, 吊杆和内模架, 内模板;安装其他部件。
4 挂篮预压
在0#块上安装好挂蓝后, 进行预压, 预压荷载以1#节段控制。预压的目的是检验挂篮主桁的实际承载力和安全可靠性、并获得弹性和非弹性变形参数, 为箱梁施工提供数据, 同时检验挂篮加工质量。预压加载布置分四级进行:
第一次加载从近墩处向悬臂端加载至梁重量的30%;
第二次加载为梁重的60%;
第三次加载为梁重的100%;
第四次加载为梁重的120%;
支架预压前, 作好测点标记, 测量时分五次:第一次在压重前, 第二次在压重60%, 第三次在压重120%, 第四次为全压重持续24小时后, 第五次为卸载后。各测量数据及时上报项目部技术组, 经分析后, 对挂篮的使用和预抛高值进行评估定论。
5 挂篮的传力过程
考察主梁设计截面的形状, 单箱单室的截面形式至多可用8个相对独立的内外模板 (外顶模2块+外侧模2块+底模1块+内顶模1块+内侧模2块) 拼接而成.作为待浇梁段混凝土的支撑面, 内、外顶模支撑翼缘板与顶板的混凝土重量, 模板以上的重量则由间隔分布的8根内、外纵滑梁承受, 内、外纵滑梁把力传递到已浇梁段的顶板和前上横梁上安装的吊杆上.待浇腹板和底板混凝土的重量通过底模传递给底栏纵、横梁, 通过前、后下横梁上安装的吊带传力给已浇梁段的底板和前上横梁.而前上横梁的所有荷载则都传递到三角形主桁架上, 三角形主桁架的前支点和后锚点把力再传给已浇梁段的顶板, 图1为浇注一节段混凝土时挂篮构件的传力过程。
6 挂篮的行走
挂篮完成联体浇筑段后, 应将桁梁一分为二, 并构成进行两侧独立对称平衡的工作系统。其步骤为:放松吊杆和底篮一从后支座铺设滑道 (钢轨) 至前支座下方一解开后锚固点 (用手拉葫芦做保险) 一利用牵引机构 (手拉葫芦) 牵移前支座, 主纵梁后端通过滑动小车的滚轮带动挂篮往前移动一使滑动小车往前移动, 当到达规定的一节梁段长度后停止移动, 再把后锚固点固定, 即完成了挂篮的行走, 此时挂篮主纵梁后端受力由后锚固点承担。
结束语
每一座悬灌施工的大桥都有其自身的特点, 这需要综合考虑大桥本身因素以及围绕大桥伴生的各种因素对挂篮选择的影响.技术层面上, 对选定的挂篮还需进一步优化结构形式和杆件的设计。总之, 这种轻型、重载的挂篮结构形式有利于增强施工现场的可操作性。
参考文献
[1]王武勤.PC桥梁悬臂灌注施工挂篮的发展[J].桥梁建设, 1997, (4) :55257.
金水河特大桥悬灌梁施工技术研究 篇5
金水河特大桥位于陕西省西(安)汉(中)高速公路洋县境内金水镇，自东北至西南跨越金水河。大桥起讫里程桩号为:K169+634.00～K170+065.00，全长431 m，主桥为(58+105×3+58)m预应力钢筋混凝土连续刚构，单箱单室三向预应力箱梁结构，C50混凝土，箱梁顶面宽12 m，底板宽6.0 m，支点梁高5.5 m，跨中梁高2.2 m，顺桥向箱梁底面按半立方次抛物线设置。该桥最大墩身高60 m(2号墩，位于金水河中)，墩身断面尺寸:4.5 m×6.0 m;1号墩、4号墩临时固结，2号墩、3号墩刚性固结，主桥悬臂施工梁段长度为3.5 m和4 m两种组合，中跨合龙段长度2.5 m，边跨合龙段长度2.0 m。
2 悬灌梁施工特点
高墩、大跨径连续梁、连续刚构施工，悬臂浇筑法是较好的施工方法。悬灌梁施工，不受通航、通行限制，无须落地支架、大型起重及运输机具等。悬灌法施工，受环境影响较小，可在恶劣气候条件下施工;具有较好的社会经济效益;能保证安全质量，施工速度快;施工方法简单，易于掌握，机械化程度高等优点[1,2,3,4,5]。
悬灌梁施工，挂篮是主要设备。挂篮通过张拉锚固并与墩身固结的梁体进行移动，各梁段钢筋绑扎、立模、混凝土浇筑、纵向预应力张拉等都在挂篮内进行，完成一节段后，梁体两侧挂篮对称向前各移动一节段进行循环施工。中跨合龙，采用水平体外支撑，边跨合龙增设剪刀撑，不平衡段在中跨进行压重保持受力平衡，灌注中跨合龙段前，先在中跨两端压重，灌筑时进行均匀卸载。施工以平衡作业为基本原则，贯穿于各工序中。
3 金水河特大桥悬灌梁施工
悬灌梁施工技术方法逐渐趋于成熟[3,5]，金水河特大桥周围环境恶劣，设计施工方案为悬灌梁施工，先边跨、次中跨、最后中跨逐步合龙。施工过程中，因工期需要，经对比研究，桥梁挂篮采用错位平行安装，合龙方案变更为两边跨先行合龙，再次中跨、中跨同步合龙技术。
3.1 挂篮错位平行安装
金水河特大桥0号段结构复杂，其施工成败直接影响工程质量和进度。
施工挂篮采用联体结构，计算挂篮总长度不小于5.4×2=10.8 m，而金水河特大桥0号段长4.5 m，由此，0号段联合1号段(1 m)在墩顶托架上一次灌注成型，错位平行安装两侧挂篮，对1号段剩余3 m挂篮施工，待2号段浇筑完毕后将挂篮平移摆正，进行循环施工。错位平行安装挂篮，偏装的挂篮将由于挂篮后锚精轧螺纹钢筋偏出腹板，使得埋入深度浅，精轧螺纹钢筋抗拉拔能力不够;同时，挂篮偏装，外侧模和底模吊带位置不能跟随挂篮移动。为此，为确保挂篮后锚稳定性，在后锚位置预留孔位，精轧螺纹钢筋穿过梁体、锁定，加扁担梁使两挂篮整体受力;同时，为方便挂篮移动，在挂篮摆正前，将一对6 m轨道置于2号段梁端，后端以精轧螺纹钢筋锁定，前上横梁以主构架受力代替，在挂篮后水平杆加一后锚扁担梁，防止挂篮倾覆。松掉千斤顶，偏装挂篮平移，主构架落于移动轨道，再将偏装挂篮缓慢移至正装轨道，挂篮摆正，拆除6 m轨道。
3.2 边跨合龙施工
严格实施单T梁平衡原理进行边跨合龙施工。锁定劲性骨架，锁定温度10℃～15℃，历时2 h，合龙段混凝土C55，浇筑混凝土时温度与劲性骨架锁定温度相同。边跨合龙段吊架完毕后，分别拆除1号墩、4号墩挂篮，再在1号墩、4号墩中孔侧配重，配重为合龙段混凝土重量的1/2，配重结合混凝土灌注进程同步减载。
在混凝土骨架中纵向钢绞线张拉前，解除外劲性骨架，匀速平衡施荷，对称张拉;边跨合龙完成后，解除边跨所有约束，支座自由、底侧模松开，准备中孔合龙。
3.3 次中孔、中孔同步合龙施工
次中孔、中孔同步合龙。次中孔、中孔三跨同步内外劲性骨架锁定，中孔合龙段吊架底、侧模采用原挂篮模板。吊架利用挂篮就位，锚固在两侧箱梁节段上。次中跨吊架采用2号墩、3号墩外侧挂篮安装，中跨吊架采用4号墩侧挂篮安装。合龙段两端配重均为合龙段混凝土重量的1/2，随混凝土灌注进程匹配减载。
混凝土灌注环境温度10℃～15℃，采用10支温度计全天候监控所浇筑的混凝土内温度，连续观测72 h，确保混凝土温度与环境温度一致。混凝土灌注完成后对内、外钢模板进行洒水降温，养生7 d。
3.4 桥梁线型控制
施工中严格控制立模中线和标高，对各工序完成前后的梁段变化及时测量，并将结果与理论计算值相比较，对误差及时进行调整。在各跨合龙段施工前及边跨底板束张拉完成后，对全桥高程、轴线进行复测校核。合龙段监测点布设为:每侧箱梁顶板3个观测点，底板2个观测点。
4 结语
金水河特大桥悬灌梁施工，采用挂篮错位平行安装、边跨与中跨同步合龙方法，丰富了桥梁施工技术，推动了连续刚构悬灌梁施工手段的发展，为同类型工程提供了一种新的施工技术实施方案。经成本核算，新方案较传统工艺节省造价50余万元，桥梁提前3个月完工。
参考文献
[1]韩增云.刍议悬灌梁托架的设计施工[J].施工技术,2011(2):49-50.
[2]解军.阜周高速公路跨阜淮铁路特大桥主桥悬灌梁施工技术[J].工程与建设,2007,21(5):748-749.
[3]鲁伟,赵英钊.高墩大跨度连续悬灌梁施工工法[J].工程技术,2010,9(3):184-185.
[4]翁卫军,李良清,苏在林.李子沟特大桥主跨悬灌梁施工技术[J].铁道标准设计,2008,20(8):15-17.
悬灌连续梁 篇6
该工程位于安徽省岳西县的大别山腹地, 山势起伏, 地形复杂多变, 施工条件非常困难。合同段内共有4座连续梁桥, 分别为:阔滩河1号大桥, 主桥为66m+120m+66m三跨PC变截面连续箱梁;银珠河大桥, 主桥为80m+80m+80m的预应力混凝土变截面刚构-连续箱梁;阔滩村大桥, 主桥为40m+70m+40m预应力混凝土连续刚构梁;阔滩河2号大桥, 主桥为三跨66m+120m+66m预应力混凝土连续箱梁。
按照工期安排, 该工程共使用挂篮16套 (32个) 。120米跨共分14个节段, 长度分别为3.5米、4.0米、4.5米, 最大节段重145吨;80米跨共分8个节段, 长度分别为4米、5米, 最大节段重121.6吨;70米跨共分9个节段, 长度分别为3.0米、4.0米, 最大节段重91.5吨。
二、挂篮设计方案的选定
1. 挂篮设计的主导思想。
根据设计文件的要求, 并结合本合同段连续梁的具体情况, 拟采用轻型挂篮, 以满足桥梁预应力砼连续梁的施工。本次挂篮设计的主导思想为: (1) 挂篮必须具备足够的强度和刚度, 满足本大桥箱梁悬浇的需要。同时, 还要将挂篮自重与浇筑块件之比控制在0.4以内。 (2) 挂篮使用必须安全, 操作必须简单。对于挂篮的拼装、锚固、行走、模板调整、拆卸等操作过程, 应该越简单越好, 以减小劳动强度, 加快施工进度。 (3) 结构要简单合理, 受力明确。 (4) 技术创新, 通用性强。加工用材力求常规, 避免“一桥一篮”, 防止发生桥建成后就成为“一堆废铁”, 浪费资源。
2. 挂篮的设计形式比较。
(1) 设计基本参数。悬灌箱梁梁段最大重量145吨, 主桁架、内外模板、挂架和导梁重按60吨, 施工荷载按5吨考虑, 其他荷载按2吨考虑, 共212吨。载荷总计=212×安全系数1.6=339.2吨。因施工载荷基本对称分布, 因此单个主桁架受载荷170吨计。根据施工现场考虑最不利因素, 进行多种荷载组合计算, 并经过力学检算, 验证挂篮的施工安全性。
(2) 荷载组合。
荷载组合Ⅰ:混凝土重量+挂篮自重J+施工震动荷载+施工机具与人群荷载+其他荷载;
荷载组合Ⅱ:混凝土重量+挂篮自重+混凝土偏载+施工机具与人群荷载+其他荷载;
荷载组合Ⅲ:混凝土重量+挂篮自重+风荷载+其他荷载;
荷载组合Ⅳ:混凝土重量+挂篮自重+施工机具与人群荷载;
荷载组合Ⅴ:挂篮自重+挂篮移篮冲击荷载+风荷载;
荷载组合Ⅰ~Ⅲ用于挂篮承重系统的强度和稳定性验算, 荷载组合Ⅳ用于挂篮各杆件刚度验算, 荷载组合Ⅴ用于挂篮移篮验算。
具体计算时, 采用电算对挂篮主梁承重系统和各构件进行内力与变形计算, 并对挂篮的整体稳定性进行验算。所有计算均根据不同的计算图式与荷载组合, 求得各构件的最大应力与变形, 经多次调整结构尺寸, 以达到在满足受力与变形的前提下, 使挂篮用料最省, 重量最轻。
(3) 三种类型挂篮构造形式比较分析。根据挂篮设计总体思路, 工程技术人员对挂篮主桁及底篮各选择了适合本项目的三种方案, 并对三种构造形式的优缺点进行充分的分析和比较 (见表1) 。
(4) 菱形挂篮、三角形挂篮、贝雷片拼装挂篮的结构形式。根据现场的实际情况, 现场4座桥采用3种挂篮形式, 即菱形挂篮、三角形挂篮、贝雷片拼装挂篮。如下图所示。
选型中考虑阔滩河2#桥120米跨最大节段重145吨, 重量较大, 故采用自重较轻的菱形挂篮 (见图1) 。
考虑阔滩河1#桥和银珠河大桥主桥墩身较高, 梁体设计为PC变截面连续箱梁, 同时跨度较大, 分别为120m、80m, 故选用自重较轻、稳定性强的三角形挂篮 (见图2) 。
考虑阔滩村大桥主跨长度70m, 70米跨最大节段重91.5吨, 本着经济适用的原则, 故选用贝雷片拼装挂篮 (见图3) 。
图中, 菱形桁片由2[30b普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成, 前横梁由2I40b普通热轧工字钢组成, 底篮前横梁由普通热轧工字钢组成, 底篮后横梁由2I40b普通热轧工字钢组成, 底篮腹板下加强纵梁为由[8和[10普通热轧槽钢组成的桁架, 底篮底板下加强纵梁为I30b普通热轧工字钢, 吊杆采用ϕ32精轧螺纹钢。主桁系统重7.8t, 行走系统重4.6t, 底篮8.6t, 提升系统重13.7t, 外模重10.8t, 内模系统重4t, 张拉操作平台重0.5t, 整个挂篮系统重50.7t, 自重与载荷比为 (以2#为例) 0.35∶1。
图中, 三角形挂篮主桁架由型钢I32b (主塔) , 16Mn钢组成, 前后横梁由[36b的槽钢组成, 底模纵梁由I28b型钢组成, 内外行走滑梁由[30b两根合并焊接组成, 吊杆采用ϕ32精轧螺纹钢。模板系统、滑梁和底模纵梁共重34吨, 挂篮支架重19.5吨, 整个挂篮体系自重为53.5吨, 挂篮自重与荷载比为0.37∶1。
图中, 贝雷片组装的挂篮主桁架由贝雷片、加强弦杆、支撑架组成, 一套挂篮2只由48片贝雷片构成主桁架, 前后横梁由[36b的槽钢组成, 底模纵梁由I28b型钢组成, 内外行走滑梁由[30b两根合并焊接组成, 吊杆采用ϕ32精轧螺纹钢。贝雷片桁架重约7吨, 模板系统、滑梁和底模纵梁共重32吨, 整个挂篮体系自重为39吨, 挂篮自重与荷载比为0.43∶1。
三、施工可行性分析, 经济方案的分析比较
大跨度连续混凝土梁悬臂施工中, 挂篮是其中的关键设备。挂篮加工制作的费用非常高, 一副三角形或菱形挂篮 (2只) 的成本约为90~100万元, 贝雷片拼装的一副挂篮 (2只) 的成本约为70~80万元, 因此选择何种挂篮是工作中的“重中之重”。施工中应考虑本单位的施工水平、挂篮是否自有等实际情况。节段砼最大重量小于100T的连续梁桥, 可以采用贝雷片组拼得挂篮;大于100吨的, 一般采用三角形或菱形挂篮。
施工中考虑材料浪费和挂篮的结构形式, 如自有挂篮设备, 工期要求不紧张, 可以采用型钢直接作托架同时施工0#、1#块, 完成后将材料倒用至另一个墩用, 以提高材料的利用率。如用贝雷片拼装挂篮, 则直接用贝雷片拼装托架, 施工完成后倒用为挂篮的主桁架。
四、结束语
通过对方案进行综合比较和研究, 并对本单位现有设备进行调查发现, 该项目的选用方案是切实可行。该挂篮方案在岳潜高速公路工程投入使用后, 施工质量好, 劳动强度低, 大大提高了施工效率, 顺利完成了各梁段砼的施工, 实际工期比计划工期提前10天, 取得了良好的经济效益和社会效益。
悬灌连续梁 篇7
关键词：悬灌梁,现浇直线段,螺旋钢管支撑
1 工程概述
图珲高速公路02段板石沟高架桥位于珲春市长白山板石沟内, 是连接黄家店高架桥与板石沟隧道的枢纽工程, 本桥范围内地形复杂, 起伏较大, 沟谷较深。
本桥桥宽12.25米, 跨径30+ (4×40) + (80+120+80) 米, 主桥为80+120+80米预应力混凝土连续刚构, 引桥为4×40米预应力混凝土简支转连续T梁, 30米简支箱梁。下部结构主桥主墩为双薄壁墩, 与主梁固结;主桥边墩为2.2×1.9米双柱墩。引桥桥墩为双柱墩, 桥台为U型桥台。基础为扩大基础。桥墩最大高度70米, 桥面距离地面103米。
本桥现浇直线段位于坡角25-45度的山坡上, 表土覆盖层2-3米, 下面为强风化板岩, 15米以下为弱风化板岩。
2 钢管桩高支架施工方案确定
2.1 方案的选择
板石沟高架桥处于跨越山区的狭谷中, 支架高度达38-43米, 20米直线段总重量达431吨, 如采用满堂脚手架支架, 则现场搭设工程量太大, 既浪费了材料又起不到缩短工期的目的。根据桥位地形、地质等实际情况, 决定采用钢管桩支架施工方案。这样, 现场搭设工程量大减少, 支架强度也容易满足施工要求。
2.2 总体思路
在墩身中间, 设管桩支架基础, 由8根φ720×12mm螺旋钢管作为承力钢管, 竖向每隔3.3m安装一道125mm的角钢平联。钢管桩经法栏盘连接后, 在每根钢管顶口放置2根36a型工字钢作横梁, 在横梁上安置36b工字钢作为分配梁, 在分配梁上安装模板。
以支架高度最高的左5直线段 (高43米) 为例介绍其施工技术。
支架施工图, 支架断面图见图所示。
3 钢管桩高支架施工方法
3.1 支架基础施工
根据现场实际地形、地质情况, 支架基础采用了挖孔桩灌注桩的形式, 在钢管桩位处挖一个φ1.5m圆桩, 深度已嵌入弱风化岩2米为准, 然后浇筑C30的混凝土, 挖孔桩顶部设钢管桩预埋件。
3.2 支架钢管桩结构施工
φ720×12mm螺旋钢管立桩直接焊接在混凝土基础多顶面埋设的预埋件上, 为增加钢管底部钢度及连接质量, 钢管桩四周与预埋件连接加焊4块加劲三角钢板。
考虑到汽车吊与塔吊的起重能力及钢管的自身稳定性, 现浇支架钢管立柱根据实际情况分节段安装, 并及时用角钢连接。
钢管桩焊接施工时, 所有焊缝均为满焊, 且质量满足钢结构规范要求在钢管底部及顶部连接位置加十字人撑, 内撑采用厚1cm、高度为30cm的钢板, 并在钢管顶部用厚20cm钢板封头, 封头钢板应保证水平。
3.3 承重梁及分配梁结构施工
钢管桩焊接完成后, 在每根钢管顶部放置2根22a型工字钢作横梁, 在横梁上安置36b工字钢作为分配梁, 在分配梁上安装模板。
3.4 保证支架稳定措施
在墩身施工中预埋2cm的钢板, 用于钢管桩的纵向连接, 在支架两侧拉设4根揽风绳, 保证支架在大风条件下的稳定。实际在经过风雨天气后, 支架未发生变形, 完全满足施工要求。
3.5 支架施工关键环节
钢管桩安装时, 特别应注意其垂直度, 通过两台全站仪在两个方向控制, 将最大偏差控制在2cm以内。
钢管桩焊接应严格按照钢结构规范执行, 必须达到相关质量要求。
基础处理应根据地形、地质情况, 保证支架基础稳定。
支架安装完成后, 必须进行预压。以消除非弹性变形。
4 支架验算及实际应用
支架强度的计算采用midas2006建立模型。将现浇直线段的自重及支架的自重、施工荷载等因素考虑进去, 按结构的形式以节点力的形式分配给各个钢管桩, 其强度满足要求。工字钢横、纵梁在最不利条件下变形分别为7.5mm, 2.5mm。钢管桩计算变形量为2.2CM, 经过实际预压, 实测结果变形量为1.9CM。直线段混凝土浇筑完成, 各项指标满足设计及规范要求。
用Midas2006建模模型
5 结语
通过本工程施工的实际情况, 采用钢管桩支架施工, 能达到缩短工期, 减少投入的目的。
钢管桩加工精度能满足要求, 钢管桩接长采用法兰连接, 对于加快支架施工进度, 效果明显。
钢管桩支架施工适宜于场地狭小, 地面坡度较大的悬罐梁直线段施工。
参考文献
[1]JTJ041-2000.公路桥涵施工技术规范, 2000 (10) .
[2]路桥施工计算手册.