底板处理（精选8篇）
底板处理 篇1
裂缝是固体材料中的某种不连续现象, 在泵站混凝土结构中, 裂缝是极为普遍的现象。裂缝对结构产生严重的危害, 影响结构承载力和使用安全性、影响结构的防水性、影响结构的耐久性和使用寿命、影响泵站效益。
一、裂缝的种类
混凝土裂缝按深度不同分为表层裂缝、深层裂缝和贯穿裂缝;按裂缝开度变化可分为死缝、活缝和增长缝;按产生原因分为温度裂缝、干缩裂缝、钢筋锈蚀裂缝、荷载裂缝、碱骨料反应裂缝、地基不均匀沉陷裂缝等。
㈠温度裂缝大体积混凝土浇筑后, 由于水泥水化热使内部混凝土温度升高。当水化热温升至高峰后, 由于环境温度较低, 因此混凝土温度开始下降。降温过程中混凝土发生收缩, 在约束条件下, 当温降收缩变形大于混凝土极限拉伸变形时, 混凝土容易发生裂缝, 这种裂缝通常称为温度裂缝。还有一种温度裂缝是由于混凝土内外温差引起的, 如混凝土遭受寒潮侵袭或夏天混凝土经阳光曝晒后突然下雨, 都会使混凝土内部与表层产生很大温差, 混凝土表层温度下降, 而内部温度基本不降, 这样内部混凝土对表层混凝土起约束作用, 同样会导致温度裂缝。
㈡干缩裂缝置于未饱和空气中的混凝土因水分散失而引起的体积缩小变形, 称为干缩。干缩仅是混凝土收缩的一种, 干缩扩散的速度比温度的扩散速度要慢1000倍。正因为干缩扩散速度小, 混凝土表面已干缩, 而其内部不缩, 这样内部混凝土对表面混凝土干缩起约束作用, 使混凝土表面产生干缩应力, 当混凝土干缩应力大于混凝土抗拉强度时, 混凝土就会产生裂缝, 称为干缩裂缝。
㈢钢筋锈蚀裂缝混凝土中钢筋发生锈蚀后, 其锈蚀产生的体积比原来增长2~4倍, 从而对周围混凝土产生膨胀应力, 当膨胀应力大于混凝土抗拉强度时, 混凝土就会产生裂缝, 称为钢筋锈蚀裂缝。钢筋锈蚀裂缝一般都为沿钢筋长度方向发展的顺筋裂缝。
㈣碱骨料反应裂缝碱骨料反应主要有碱—硅酸反应和碱—碳酸盐反应, 它们都是水泥中的碱和骨料中的某些活性物质如活性Si O2以及变形石英等发生反应而生成吸水性较强的凝胶物质, 当反应物增加到一定数量, 且有充足水时, 就会在混凝土中产生较大的膨胀作用, 导致混凝土产生裂缝, 称为碱骨料反应裂缝。此裂缝不同于最常见的混凝土干缩裂缝和荷载引起的超载裂缝, 这种裂缝形状及分布与钢筋限制有关。当限制力很小时, 常出现地图状裂缝, 并在缝中伴有白色浸出物;当限制力强时则出现顺筋裂缝。
㈤荷载裂缝荷载裂缝特征依荷载不同而异呈现不同的特点。这类裂缝多出现在受拉区、受剪区或振动严重部位。但必须指出, 如果受压区出现起皮或有沿受压方向的短裂缝, 往往是结构达到承载力极限的标志, 是结构破坏的前兆, 其原因往往是截面尺寸偏小。根据结构不同受力方式, 产生的裂缝特征如下:一是中心受拉。裂缝贯穿构件横截面, 间距大体相等, 且垂直于受力方向。采用螺纹钢筋时, 裂缝之间出现位于钢筋附近的次裂缝;二是中心受压。沿构件出现平行于受力方向的短而密的平行裂缝;三是受弯。弯矩最大截面附近从受拉区边沿开始出现与受拉方向垂直的裂缝, 并逐渐向中和轴方向发展。采用螺纹钢筋时, 裂缝间可见较短的次裂缝。当结构配筋较少时, 裂缝少而宽, 结构可能发生脆性破坏;四是大偏心受压。大偏心受压和受拉区配筋较少的小偏心受压构件, 类似于受弯构件;五是小偏心受压。小偏心受压和受拉区配筋较多的大偏心受压构件, 类似于中心受压构件;六是受剪。当箍筋太密时发生斜压破坏, 沿梁端腹部出现大于45°方向的斜裂缝;当箍筋适当时发生剪压破坏, 沿梁端中下部出现约45°方向相互平行的斜裂缝;七是受扭。构件一侧腹部先出现多条约45°方向斜裂缝, 并向相邻面以螺旋方向展开;八是受冲切。沿柱头板内四侧发生约45°方向斜面拉裂, 形成冲切面;九是局部受压。在局部受压区出现与压力方向大致平行的多条短裂缝当建筑物遭受超载作用时, 其结构构件产生的裂缝称为超载裂缝。此外, 常见的混凝土裂缝还有地基不均匀沉陷裂缝、地基冻胀裂缝等。
二、泵站建筑物底板裂缝产生的主要原因
混凝土裂缝形成的原因非常复杂, 往往是多种不利因素综合作用的结果。据有关统计, 施工不规范造成的混凝土裂缝占80%左右, 材料质量差或配合比不合理产生的裂缝占15%左右, 设计不当引起的裂缝可能占5%。
㈠设计方面的原因由于勘察时没有弄清地质情况, 使底板一侧建在硬基上, 另一侧建在软基上, 造成沉陷不均匀。或由于设计原因, 底板分缝过长, 温度应力过大, 配筋不够或布置不当。
㈡施工方面的原因一是因基坑开挖太小, 排水不力, 造成基坑积水, 排水时把底板底层砼中的水泥浆一并带走, 影响底板质量。运行后一旦受力, 很容易被折断;二是底板砼所用水泥质量差, 如过期水泥, 受潮水泥, 标号不足与安定性不好的水泥, 都会降低底板砼标号, 使底板强度无法达到设计要求;三是底板抛石过多, 尤其是中间受拉区, 由于块石与砼粘结不够好, 不能承受设计的拉应力, 因而引起底板折断;四是底板面层受力钢筋, 浇筑时平仓振捣下沉, 使底板截面有效高度减少, 不能承受设计的拉应力, 以至出现开裂;五是底板浇筑后, 养护不好, 龄期虽到, 但没有达到预计的强度。对于整体式底板, 如果过早地在两端砌筑岸墙, 并回填土, 会使底板两端受力过大, 致使中间折断。
三、预防措施
钢筋混凝土底板裂缝的预防, 注意以下几点。
㈠材料选用一是水泥应选用水化热较低的水泥, 严禁使用安全性不合格水泥;二是粗骨料宜用表面粗糙、质地坚硬的石料。级配良好, 孔隙率小, 无碱性反应;有害物质及粘土含量不超过规定;三是细骨料宜用颗粒较粗、孔隙较小, 含泥量较低的中砂;四是外掺料宜采用减水剂等外加剂, 以改善混凝土工作性能, 降低用水量, 减少收缩。
㈡配料
1.配合比设计。采用低水灰比、低用水量, 以减少混凝土的收缩, 禁止任意增加水用量。
2.配制混凝土时计量应准确, 要严格控制水灰比和水泥用量, 搅拌要均匀, 离析的混凝土必须重新拌匀后, 方可浇筑。
㈢配筋
1.从塑性铰区延性考虑钢筋品种、规格、数量的改变、代用, 必须考虑对构件抗裂性能的影响。
2.钢筋位置要正确。保护层过大或过小都可能导致混凝土开裂, 钢筋间距过大易引起钢筋之间的混凝土开裂。
㈣模板工程
1.模板构造要合理, 以防止模板各杆件间的变形不同而导致混凝土裂缝。
2.模板和支架要有足够刚度, 防止施工荷载 (特别是动荷载) 作用下, 模板变形过大造成开裂。
3.合理掌握拆模时间, 拆模时间不能过早, 应保证早龄期混凝土不损坏或开裂。但也不能太晚, 尽可能不要错过混凝土水化热峰值。
㈤混凝土浇筑
1.混凝土浇筑时应防止离析显现, 振捣应均匀、适度。
2.加强混凝土的早期养护时间。在气温高、湿度低或风速大的条件下, 更应及早进行喷水养护。当浇水养护有困难时, 或者不能保证其充分湿润时, 可采用覆盖保温等方法。
㈥施工技术加强地基的检查与验收工作, 基坑开挖后及时通知勘察及设计单位到场验收。对较复杂的地基, 设计方在基坑开挖后应要求勘察补钻探, 当探出有不利地质情况时, 必须先对其加固处理, 并经验收后, 方可进行下一步施工。
四、底板裂缝的处理
混凝土开裂从一定程度上破坏了结构的整体性, 导致钢筋锈蚀, 降低了承载力, 影响结构使用寿命。对于泵站更新改造, 水工部分不可能作大的变动, 也不太可能拆除重建, 为了恢复其功能和完整性, 延长使用寿命, 就必须对混凝土裂缝进行修补。同时, 裂缝修补时间的选取也要合适:对稳定不再发展的静止裂缝, 可依裂缝粗细选择修补材料和方法及时修补;对时张时闭的活动裂缝应先消除其成因并观察一段时间, 确认其进入稳定状态后, 再使用具有弹性和柔韧性的材料进行修补;对尚在发展的裂缝应待其停止发展后再进行修补或加固。
底板若出现裂缝, 要检查裂缝的位置、长度、宽度、裂缝出现的时间和稳定的情况, 裂缝有无渗水, 渗出水是清水还是浑水等, 据以分析裂缝的原因和危害性, 进而研究修补方法。若裂缝在施工期间产生, 底板还处于干燥状态, 面上污垢杂质较少, 这时处理比较容易;若裂缝在使用期间发现, 则需修筑围堰, 把基坑水排干后再进行施工。底板裂缝修补的方法通常有如下几种。
㈠纤维布粘贴法如裂缝较小, 缝宽在0.5~3mm之内, 长度尚未贯穿底板全宽且无渗漏水, 可采用粘贴法修补。粘贴前, 先将缝口两边砼面层凿毛, 凿毛面宽30cm, 深1~2cm, 露出砼新面, 并冲洗干净, 再用红外线灯烘干, 然后把调制好的环氧水泥浆灌满缝口, 抹平凿毛部位, 若缝口较宽可采用环氧水泥砂浆灌缝。粘贴时, 先将粘贴面上均匀涂刷一层环氧基液, 把预先裁好并已卷在竹筒上的玻璃丝布贴上, 再用刷子抹平, 使布与砼面紧密结合。用同样方法再粘贴第二层、第三层。一般上一层的玻璃丝应比下一层的宽2~3cm, 这样能够压边, 粘贴密合。玻璃丝布在使用前, 最好先在碱水中煮沸0.5~1h, 用清水漂净, 晾干后使用, 以便除去油蜡, 这样与环氧基液粘贴得更为牢固。
㈡灌浆嵌缝法若裂缝较大、缝深已贯穿底板, 缝长呈通缝且缝宽在5mm以上有渗水现象, 应先灌浆后用沥青水泥砂浆和水泥砂浆堵塞缝口。灌浆前, 先将缝口凿成梯形槽, 面宽15cm, 底宽及深各6cm, 再在缝口每隔1~1.5m凿灌浆孔口, 并冲洗干净, 然后在底板上搭一个高5m左右的木架, 上面放一柴油桶, 桶底接一条橡胶皮管, 通至灌浆孔口, 再将底板两端垂直缝口用棉纱团堵住, 以防漏浆。灌浆浆液一般为水泥净浆, 如缝口过大, 亦可采用水泥砂浆。但砂子必须过筛, 以防粗粒堵住缝口, 待裂缝全部灌满后, 即可准备缝口梯形槽的嵌填工作。
缝口梯形槽的嵌填采用沥青水泥砂浆, 其配合比为60号石油沥青∶砂∶水泥=1∶4∶1。调制方法是先将沥青放在平底锅内, 加温熔化后, 倒入加温脱水过的热水泥, 搅拌成粉团状, 再倒入加温脱水过的热砂。搅拌均匀后即可进行充填。填缝之前将梯形槽烘干, 在槽内刷一层热沥青, 然后将沥青水泥砂浆逐次倒入槽内, 边到边用刀具压平抹平, 直至沥青水泥砂浆离缝口1~1.5cm为止, 最后用水泥砂浆封口保护。封口水泥砂浆, 常用500号以上的水泥和中级细砂, 其配合比为水泥∶砂=1∶1.5~2.6, 水灰比0.6.封口时, 先将缝口梯形槽用水冲洗干净, 用抹布擦干后, 将拌好的水泥砂浆倒入, 边填边用刀具压实抹平。到顶时用力压光。在終凝前应抹光两三次, 使新老砼能紧密结合, 防止表面产生干缩裂缝。
㈢面层加厚法由于钢筋下沉或面层布筋不足引起的底板面层裂缝, 往往条数较多, 走向不定, 危害较大, 对这种裂缝, 常用面层加厚法进行处理。加厚面层的办法是:先将底板凿毛, 然后凿成上下层接缝凹槽, 通常槽宽为30cm, 槽深为10cm, 也可根据底板尺寸改变。将凹槽冲洗干净后, 立模扎钢筋, 并浇筑砼。浇筑前, 先在老底板面层浇一层厚2~3cm的砂浆, 其水灰比与原砼水灰比相同。最后浇筑加厚层砼, 厚度一般为20cm, 也可根据设计需要而定。
㈣氰凝堵漏剂灌浆由于氰凝遇水即反应凝固, 生成不溶于水的凝固物, 故适用于建筑物裂缝的堵漏, 或用于表面涂抹止漏。同时, 也适用于地基土壤加固、水管快速修堵、桩尖加固等。
五、结语
建筑施工过程中, 混凝土裂缝问题一直严重影响着混凝土的施工质量, 在混凝土生产以及施工过程中有针对性地采取预防措施, 尽可能采取有效的技术措施控制裂缝, 使结构尽量不出现裂缝, 或尽量减少裂缝的数量和宽度, 特别是避免出现有害裂缝, 以确保工程质量, 使建筑物具备良好的耐久性和结构稳定性。施工单位要提高认识, 加强管理, 控制好工序质量, 加强对施工工艺及措施的监督, 必须达到规范及验收标准的要求, 以确保工程质量。
底板处理 篇2
【精彩范文】
Say “No” to PlagiarismA crucial skill students must develop at college is the
ability to conduct independent research.Having accumulated fundamental knowledge, students should develop themselves into thinking and inquiring individuals capable of forming their own judgment and expressing their original insights, both in term papers and graduation theses.Unfortunately, with massive information readily available on the Internet, irresponsible students find it so convenient to copy, partially or even completely, the research performed by others.Without declaring due acknowledgements, they pretend the research is by their own efforts and they secretly
congratulate themselves on the good grades they obtain.Worst of all, they seldom have a guilty conscience because such
plagiarism is so pervasive.However, the consequences are more serious than those plagiarists could imagine.For one thing, their personal
credibility is ruined.College years are the most formative period in a student’s life and deception could be a serious stain on one’s moral integrity.For another thing, without effective
research experiences, one is unlikely to acquire depth of
analyses or originality of insights, both of which are
indispensible to one’s career development, whether in corporate, government or academic organizations.Ultimately, the
plagiarists themselves are to suffer.To eradicate plagiarism, several measures could be adopted.Students need to heighten their moral standards by realizing that plagiarism is not just an academic issue but a critical moral issue.Teachers need to be more vigilant in detecting and combating plagiarism.Finally, university authorities need to tighten
disciplinary codes to leave no plagiarists unpunished.In this
way, universities can produce graduates who can be paragons of credibility, capable of playing a leading role in the credibility reconstruction of the entire nation.【参考译文】
对剽窃说“不”
在大学学习期间，学生必须培养的一个关键技能是如何去从事独立的研究。在积累了基础知识之后，学生们应将自己培养成善于思索、勇于探究的个体，能够形成自己的判断，表达自己独特的见解，无论是在学期论文中，还是在毕业论文中。
不幸的是，由于互联网上海量信息唾手而得，缺乏责任心的学生很快就发现，部分地或全部地去抄袭他人所作的研究，是那么的便捷。他们对资料来源隐而不宣，假装研究是他们自己所完成的，骗得了好分数便暗自庆幸。最糟糕的是，他们很少受到良心的谴责，因为这股剽窃之风已司空见惯。
然而，后果之严重是这些剽窃者所无法想象的。一方面，他们的诚信悉遭摧毁。大学岁月是一个学生一生中最重要的人品形成期，欺骗是对个人道德品行的严重玷污。另一方面，不累积有效的研究经历，大学生就无法获得分析上的深度，或见解上的新颖。这两点对于大学生未来的职业发展至关重要，无论是在商业机构，政府机构或学术机构。最终而言，受损失的还是剽窃者本人。
欲铲除剽窃行为，可采取的措施有以下几个。学生们应该提高其道德水准；他们应该意识到，剽窃不是一个简单的学术问题，而是一个至关重要的道德问题。其次。教师应该提高警惕，去揭露剽窃并与之作斗争。最后，校方应强化学风规范，不让任何剽窃者逃脱惩处。这样，大学
所培养出来的毕业生就能成为诚信的典范，在整个国家的诚信重建中，开风气之先。
【值得熟记的句式与短语】
1.plagiarism剽窃，抄袭 plagiarists剽窃者，抄袭者
2.thinking and inquiring individuals勇于思索、探究的个体
3.capable of doing sth.形成……的能力
4.conduct independent research独立开展研究
5.to form their own judgment形成自己的判断
6.expressing their original insights表达自己独特的见解
7.without declaring due acknowledgements对资料来源隐而不宣
8.a guilty conscience良心的谴责
9.be pervasive司空见惯的10.personal credibility个人诚信
11.stain on one’s moral integrity道德品行上的污点
12.formative period形成阶段
13.acquire depth of analyses or originality of insights拥有深度的分析，或新颖的见解
14.eradicate plagiarism铲除剽窃行为
15.several measures could be adopted有许多可采取的措施
16.to heighten moral standards 提高道德水准
17.to be more vigilant in doing.对...提高警惕
18.detecting and combating plagiarism揭露剽窃并与之
作斗争
19.to tighten disciplinary codes 强化学风规范
20.be paragons of credibility成为诚信的典范
底板处理 篇3
关键词：底板改造,钻孔塌孔,处理技术
某矿位于禹州市鸠山镇赵庄, 采用一对斜井多水平开拓, 主采二1煤层, 根据+45m辅助生产水平及-150m延伸水平水文长观孔的水压 (位) 、已揭露地质情况及浅部工作面防治水工程开展情况分析:11 采区西翼各采掘工作面水文地质条件复杂, 底板隔水层厚度薄、抗压强度差, 部分地段存在缺失或侵蚀严重[1]。同时裂隙较发育, 极易与含水层沟通, 形成导水通道, 尤其在回采期间, 随着顶板垮落, 上、下三带遭到破坏, 可能会出现大的突水事故。现对某矿在防治水工程施工过程中, 常见的几种处理塌孔方法进行浅析总结。
1 塌孔事故发生的原因及后果分析
1.1 塌孔事故发生的原因
1.1.1 地质因素
在水文地质复杂的区域, 构造发育, 岩层间接触关系复杂, 岩石性质不稳定等地质因素, 导致在底板注浆改造工程施工钻孔钻进过程中遇到断层破碎带、节理发育岩层、软岩层等情况时常常出现塌孔事故。
1.1.2 机械因素
由于操作人员经验原因, 在钻孔钻进过程中, 遇到上述地质条件时不能及时判断, 调整操作方法, 引起塌孔或扩大塌孔范围。
1.2 塌孔事故导致后果
在所有钻探事故中, 塌孔事故约占50%, 发生率较高, 导致后果严重。钻孔塌孔易导致埋钻、堵钻、卡钻甚至抱死钻杆、断钻杆事故, 不仅处理困难, 而且影响施工进度。一旦塌孔处理失败, 将丢失钻杆、钻头, 甚至使钻孔报废。在造成经济损失的同时因钻孔封孔质量无法保障, 留下导水通道, 易诱发回采过程中底板突水, 留下安全隐患[3]。
2 塌孔形成的原理及判别方法
塌孔一般是由于地层松软、岩石破碎等原因造成, 根据钻探过程中现象判断塌孔。如果钻孔正常钻进时出现钻机旋转压力不断增大, 旋转速度变慢, 噪声增大, 钻机旋转明显吃力时, 则说明钻孔钻进至松软岩层段, 在压力水带压旋转过程中, 软层岩石坍塌堆积在孔底, 岩石非常松软、强度很低, 在钻头后方不断拧紧钻杆, 最后导致抱死钻杆的现象;如果钻孔内出现卡钻现象, 并且伴有钻杆在孔内上、下弹跳现象, 则说明是由于钻孔施工至岩石破碎带, 孔内有碎块, 而且岩石坚硬不易磨碎冲出。
3 塌孔处理技术
3.1 针对软岩或破碎带较短的钻孔主要采用反复冲洗钻孔、偏孔钻进技术
首先保证压力水畅通, 确保孔内岩粉冲洗干净;钻进到软岩时, 应慢速钻进, 穿过软岩后, 应反复冲洗钻孔, 将软岩冲洗干净;钻进过程中钻孔内不返水, 给进压力增大至5MPa以上时, 可能出现卡钻、埋钻现象, 应提钻顺孔;孔内返水变小时, 可能钻头堵, 应立即提钻, 清洗导通钻头, 重新进行顺孔;孔内不返水时, 可能是碎块黏结, 压力水憋压, 造成埋钻, 应关闭压力水后提钻, 不应继续压水钻进, 防止钻杆埋死, 起出后重新顺孔, 并交叉反复顺孔;反复冲洗钻孔法仍无法正常钻进, 则在确保孔内现有岩粉冲洗干净后, 使用425#水泥注浆加固钻孔, 待水泥凝固48 小时强度达到要求, 重新施工。透过套管后, 将钻机倾角调大1~2°, 并将4 根压柱打设牢固, 使得钻孔偏离原钻孔轨迹, 使得钻进至塌孔位置时, 避开原塌孔段[4]。
3.2 针对软岩或破碎带较长的钻孔主要采用孔底返浆加固法
此方法主要应用于反复冲洗钻孔、偏孔钻进都无法解决塌孔时, 应采用孔底返浆加固法进行注浆。孔底返浆加固原理及方法:严重塌孔后, 由于孔内不出水, 孔内空气无法挤出, 用注浆泵注浆上压快, 无法直接将钻孔从上至下加固填实, 达不到对塌孔段加固的目的。
将原来的钻头去掉, 换上一个“一”字形钻头, 或者干脆不使用钻头 (目的是为了防止塌孔埋钻将钻杆夹死) , 把钻杆下到孔底, 反复冲洗钻孔, 将岩石碎块或岩泥冲出, 让塌孔部位充分“坍塌”, 形成一个空间。然后停止冲洗, 将钻杆与注浆软管连接, 从钻杆中间注入浆液至孔底, 随着浆液的充填逐渐将岩石碎渣冲出, 并向上移动。移动到一定距离后, 由于上部孔壁完好, 钻杆与钻孔间距仅有14.5mm, 底部上升的岩石会逐渐挤紧在缝隙中, 将浆液密封在孔底塌孔部位, 注浆压力逐渐上升, 浆液将塌孔空间逐渐充填满, 而且也挤在岩石裂隙内, 固结了坍塌空间周围的岩石裂隙, 起到了护壁的作用。待注浆压力继续升高会有部分浆液从钻杆与钻孔间的裂隙流出, 此时应停止注浆, 将钻杆从孔内拔出。待水泥凝固48小时强度达到要求时, 塌孔的空间已护壁好, 就可以钻进通过, 不再出现塌孔。
3.3 三棱钻杆处理塌孔新技术
偏孔钻进法和孔底返浆加固法在处理塌孔时需要时间长, 技术要求高, 在正常的反复冲洗钻孔、孔底返浆加固等过程中, 仍容易出现埋钻现象, 尤其是孔底返浆加固技术因必须将钻头钻进至塌孔空间中, 稍有不慎都可能将钻杆埋死。因此这两种仍然达不到高效、安全要求。
三棱钻杆应用技术要点:三棱钻杆直接优势是在坍塌空间内旋转时存在岩石碎块或岩泥被冲出的间隙;而圆钻杆多是埋钻被岩泥抱紧, 是在带压的情况下岩石碎块或岩泥在钻头后方越拧越紧;三棱钻杆处理塌孔期间也会出现埋钻现象, 此时应关闭压力水, 但不能在转动过程中起拔钻杆, 而应直接起拔至压力减小时再转动钻杆。另外, 处理好的钻孔原则上应立即憋压放水, 将孔内渣块冲洗干净, 随即进行地面注浆, 防止钻孔再次塌孔;钻孔再次塌孔后处理则较第一次更易塌孔埋钻。缺点:三棱钻杆由于直径为73mm, 钻机回转器卡盘在抱紧钻杆旋转时受力不均衡, 卡盘内的胶桶及卡簧损坏量较大, 而夹持器卡瓦的伸缩量有限, 卡瓦磨损严重, 均造成一定的材料消耗。
4 结语
通过对造成塌孔原因的研究分析, 对偏孔钻进技术、孔底返浆技术和三棱钻杆应用技术在施工现场的试验应用, 经对比分析效果评价, 明确了三棱钻杆使用的技术优势、操作优势和经济优势。大幅提高了处理塌孔的成功率和缩短了处理时间, 避免了无效进尺, 成功解决了类似地质条件下底板改造工程钻孔塌孔的高效处理的技术难题, 为需要底板注浆改造工程工作面的安全回采, 提供了工期保障和安全保障, 具有广泛的推广应用价值。
参考文献
[1]国家煤矿安全监察局煤矿监察二司.全国小型煤矿特大事故案例选编 (2000~2003) [M].北京:煤炭工业出版社, 2004.
[2]郭启文.煤矿重大水害快速治理技术[M].北京:煤炭工业出版社, 2005.
[3]何学秋.中国煤矿灾害防治理论与技术[M].徐州:中国矿业大学出版社, 2006.
底板处理 篇4
某船闸位于长江口处。为长江干堤的主要穿堤建筑物。某船闸为排水闸的配套工程, 具有通航、防洪、排水等功能, 设计最大船舶吨级300t, 年实际最大货运量为34.112万t (设计年货运量为144万t) , 属内河水道Ⅴ级船闸。在江湖水位设计条件上按二级建筑物标准, 其余按三级建筑物标准设计。船闸由上下游闸首、上下游输水涵洞、上下闸首两侧门库及岸墙、闸室、上下游挡水翼墙、上下游引航道等组成。船闸自60年完工以后, 几乎没有进行整修。由于地质条件十分复杂, 上闸首右侧沉陷不均严重, 闸室及下游护坦曾多次出现严重的翻砂鼓水, 出现了闸室底板坍陷、外江翼墙歪斜、裂缝等严重现象。
2 上闸首原底板裂缝的平面位置及性质
上闸首原底板纵向长17 m, 孔口净宽12 m, 左右闸墩加宽4.5 m, 即总宽21 m。内外输水槽及闸门槽底部高程15.5 m, 底板厚2.5 m, 其余底板顶部高程16.00 m, 底板厚3.0 m。2004年4月19日, 在对船闸加固施工期间, 将原底板表面清除后, 发现靠右墩边缘约4 m左右有一条宽约10 mm的纵向缝, 首先清除裂缝表面的积水、石渣等杂物, 再沿裂缝表面 (闸槽及两侧钢板除外) 进行凿槽, 宽15 cm、深20～30 cm, 凿除保护层后检查, 钢筋已锈蚀, 钢筋以下无明显裂缝。然后通过注水、声波等技术手段鉴定裂缝深度1.25～1.4 m, 裂缝长度13.15 m, 靠近内湖侧较浅, 靠近闸室侧较深, 尚有1.75～1.6 m未裂, 属非贯穿性裂缝。 裂缝位置如图1所示。
3 工程地质
于2000年11月中旬至12月下旬对某船闸进行了地勘钻探工作, 在上, 下游闸首布置了8个钻孔。2002年4月初步设计阶段, 在船闸布置了6个钻孔, 其中2个水上孔, 并提交了相应阶段的地勘专题报告。
在施工期间, 上闸首原基础底板出现非贯穿性纵向裂缝, 由于抽水井点于4月22日全部封闭, 下游右侧八字墙下出现管涌。为进一步查明闸址区工程地质条件, 特进行了补充工程地质勘探。
2004年4月底, 船闸基坑开挖施工期间, 在上闸首两侧布置了4个钻孔, 下闸首右侧沿八字墙处布置了4个钻孔, 以进一步查清闸基工程地质条件, 船闸闸基土层结构如下。
(1) 素填土。
黄褐色, 以壤土为主, 黏性较强, 局部夹黏土, 填筑较均一, 为基坑开挖后的回填土料, 密实度较差, 主要分布于船闸两侧。
(2) 壤土。
黄褐色, 具层理, 局部夹少量砂壤土薄层, 夹层厚度约0.3 m。层间黏性变化较大, 显示了河流韵律沉积的特点。该层分布较稳定, 在上闸首段底板高程4.1～5.5 m, 厚9～12 m, 为闸基持力层。
(3) 壤土夹砂。
黄褐色, 具层理, 粉砂分布于层面。此层分布于上闸首壤土层之下厚0～1.4 m。
(4) 砂壤土。
分布于下闸首。
(5) 粉细砂。
灰褐色, 以细砂为主, 主要成分为石英, 含少量云母碎片, 分布于砂壤土层之下, 厚度大, 未见底, 分布稳定。
船闸建基面高程为9.0 m, 初设与补充地勘揭示, 上闸首基础土体为壤土, 分布稳定, 连续, 层位较厚。从钻孔取芯鉴定, 此壤土层层面局部分布极薄层的青灰色粉砂, 砂壤土, 其承载力比纯壤土层高, 从室内土工试验样品分析, 基础壤土层中存在含淤泥质软土体, 其天然孔隙比近于或大于1, 含水量大于液限。虽然此壤土层层位较厚, 但其局部岩相变化较大, 其淤泥质软土承载力更低, 这是造成不均匀沉陷, 从而导致原底板裂缝的根本原因。
4 裂缝的成因
裂缝是水利建筑物混凝土结构中普遍存在的一种现象, 船闸底板裂缝产生的原因属于由地基不均匀沉陷所引起。由施工和运行阶段的静荷载和动荷载而发育。
船闸原底板厚2.5～3.0 m, 下层配Φ25@11 cm钢筋, 上层配Φ25@12.5 cm钢筋, 根据资料显示, 闸底板早就发现有细缝存在, 在加固施工中, 将上闸首右侧门库段拆除后, 地基出现约100 m2的弹簧土。靠近门库段右侧2号岸墙约有40 m2的弹簧土。而上闸首左岸1号、2号岸墙底板接长部分没有出现弹簧土, 说明右岸地基较左岸软弱。
为了及时掌握船闸加固工程中上、下游闸首的变形情况, 保证施工和度汛的安全, 5月9日开始对上闸首进行每天一期的监测工作。在完成首次值观测后共进行了25期水平位移监测;22期垂直位移监测;31期上闸首门宽度监测。监测点平面位移采用测边交会, 垂直位移采用直接水准观测。监测点位置布置见图2, 监测成果数据分析。
(1) 在垂直沉降方面, 右岸略大于左岸。均与5月10日为基点, 以6月5日为例:EM17:3.42 mm (左) , EM20:6.72 mm (右) , 相差3.3 mm;EM10:5.43 mm (左) EM16:9.55 mm (右) , 相差4.12 mm。
(2) 在纵向垂直沉降方面, 内河侧略大于闸室侧。仍以6月5日为例:EM20:6.72 mm (外) , EM09:12.24 mm (内) , 相差5.52 mm;EM17:3.42 mm (外) , EM06:8.65 mm (内) , 相差5.28 mm。
(3) 在水平位移方面, 各点点位X、Y方向的位移量均不大, 变形并不十分明显。
(4) 闸门宽度变化, 以5月11日观测为基准, 至6月5日止, 变化量均在±2.0 mm以内, 由于上闸首横向长度21 m, 昼夜温差达10 ℃, 也是影响因素之一。从监测成果数据表明, 上闸首闸门门框宽度变形微小, 没有出现呈趋势性的变化。
自5月9日开始监测以来, 连续监测至6月5日, 之后8月24日、10月27日、12月12日又进行了监测, 自5月9日至12月12日, 上闸首最大沉降量36.77 mm, 总平均沉降量27.52 mm, 左右沉降差11.7 mm, 内外沉降差9.99 mm, 相邻沉降差15.67 mm。
从监测成果结合现场施工情况分析, 临门库段, 2号岸墙段及右岸填土均被拆、挖, 右岸卸荷以后, 基面较长时期被暴露, 对于软基来说, 有回弹现象, 使闸底板地基产生横向变形。之后, 右岸门库段, 2号岸墙段的修建, 右岸土方的回填, 均增加荷载。这种右岸卸荷, 加荷过程, 使地基形成复杂的变形达程, 沉降量继续加大, 从而恶化了该裂缝。从裂缝位置来看, 平面上距右墙边缘约4 m, 处净跨1/3处, 是弯矩较小位置。上层弯矩最大为跨中, 而该处并没有出现裂缝。闸首加固闸墩对称加高, 即对称加荷, 跨中弯矩最大, 如果是由于加荷产生的裂缝, 应该在跨中, 而裂缝几乎靠近反弯点。
以上各方分析, 由于右边门库段、2号岸墙段拆除后起了卸荷作用, 加之基础较长时期的暴露, 闸首底板地基产生横向变形等不利因素, 致使该裂缝进一步恶化。经过分析地质资料, 上闸首持力层相变较大, 部分夹有淤泥质软土, 承载力更低, 右岸沉陷大、左岸沉陷小。地基沉陷不均, 这是造成不均匀沉陷的根本原因。
5 裂缝处理措施
根据裂缝的成因, 性质及危害性, 其处理主要采用三项措施:通过灌浆加固地基;通过化灌处理裂缝并用环氧混凝土封闭缝口;对钢筋进行补强。
(1) 通过灌浆加固地基。
从检测成果可以看出, 总的趋势是右边较左边沉降多, 说明地基右边较左边软, 采取灌浆措施来进行加固。根据软基房屋、渡槽纠偏原理, 对倾斜的一方, 地基沉降较多, 地基必然较另一方软弱, 应重点加固较软弱的一方。因此, 重点加固右半边。以底板中心线为界, 右半边底板孔距为2 m, 梅花形布置, 输水廊道内为单排, 间距2 m。左半边底板孔距排距4 m, 输水廊道内距4 m。内河侧新浇长10 m底板, 孔距排距均为2 m, 梅花形布置, 靠近右边墙打斜孔, 间距2 m。底板下垂直孔深均为8 m。
(2) 裂缝处理。
为了度汛, 已于汛前灌注HW, 表面采用环氧砂浆封闭。某船闸上闸首裂缝采用化学灌浆, 灌浆材料选用与混凝土面黏结强度较高的水溶性聚氨脂 (HW) , 施工流程为:凿槽→布孔→钻孔→洗孔→埋管→嵌缝→洗缝→灌浆→结束灌浆→封孔→灌浆效果检查, 其具体技术要求如下。
①灌浆材料。
灌浆材料选用与混凝土面黏结强度较高的水溶性聚胺脂 (HW) 。性能如表1。
②凿槽。
沿裂缝凿槽, 槽深20 cm, 槽宽15 cm。
③布孔。
每条裂缝布置3排灌浆孔, 孔径38 mm, 中间一排为竖向骑缝孔, 沿裂缝 (顺水流方向) 布置, 孔距为1.0 m, 孔深0.5 m;另两排为斜孔, 角度 (与垂向) 为60°, 与裂缝平行布置, 3排孔间距0.52～0.64 m (按孔与裂缝交点距缝底30 cm计算) , 孔距为2.0 m, 平面上与竖孔错开布置。
④洗孔、埋管、嵌缝、洗缝。
灌浆管采用Φ15 mm长20 mm的薄铜管, 埋入孔深50 mm, 弹性环氧砂浆 (主要技术性能见下表) 嵌封牢固。应避免嵌缝材料堵塞钻孔。养护后, 用风、水交替清洗灌浆孔至邻孔出水清澈管路通畅时停止洗缝。
⑤灌浆。
灌浆自闸室开始灌, 直至内湖侧全部灌完为止。根据裂缝吸浆量设定灌浆压力, 考虑灌浆需要和船闸结构安全, 灌浆压力应控制在0.2 MPa以下。当进浆量为0或单孔进浆量小于5 mL/min时, 压力并浆20 min结束灌浆。每条缝灌浆应连续进行, 以防止相邻段浆液固化, 浆材结合出现薄弱面。
⑥封孔。
裂缝灌浆结束, 浆材凝固后, 及时拔出灌浆管, 充填环氧砂浆, 表面抹光与闸底板平。
⑦灌浆效果检查。
全部灌浆结束后, 布置斜孔检查灌浆效果, 每条裂缝布置两个, 孔的规格、深度同灌浆斜孔, 通过压水试验检查灌浆效果, 找出薄弱点进行补灌。
为了增加混凝土的整体性, 汛后仍将缝口凿深, 当缝宽小于0.25 mm时, 不再下凿, 然后冲洗干净, 用环氧混凝土彻底嵌缝。
(3) 对钢筋进行补强。
底板处理 篇5
1采用堆焊焊条进行堆焊
中部槽中板耐磨堆焊工艺的关键是防止和减小焊接应力及焊接变形, 所以堆焊工艺原则是:尽量减少和分散焊缝, 每条焊缝不能太长, 焊缝间距不能太小, 并注意焊接顺序, 使中板受热均匀。另外, 还要选用小规格焊条, 采用小的焊接参数施焊等。
已定工艺:采用FW1102堆焊焊条。
中板及封底板堆焊部位见图1, 单层堆焊厚度为3~4mm, 按照理论计算, 需要堆焊焊条重量 (焊条利用率按照70%计算) =20/0.7=29公斤;FW1102堆焊焊条约60元/公斤, 那么堆焊焊条材料费为1620元。
此堆焊工艺的工艺难点:由于堆焊表面宽度大, 具有连续性, 堆焊表面成型很不美观, 而且在具体实施过程中热变形量很大且很难控制, 焊工操作水平不高或责任心不强都将会对中部槽装配尺寸造成很大影响。
2采用等离子熔覆涂层的方式
为了提高中部槽的使用寿命, 山东科技大学金纳等离子科技有限公司利用等离子熔覆合金涂层技术研制了煤矿刮板输送机中部槽熔覆强化专用三维数控设备。等离子熔覆合金涂层技术是以等离子束为热源, 在基体材料表面熔覆一层均匀致密、结合牢固的特殊保护涂层。熔覆强化专用三维数控设备由预设程序控制, 操作过程全部自动完成, 非常适合大型钢铁构件以及中小零件批量高效熔覆强化生产。
2.1等离子熔覆技术的基本原理
在柔性高温等离子束流作用下, 将合金粉末或陶瓷粉末与基体表面迅速加热并一起熔化、混合、扩散、反应、凝固, 等离子束离开后自激冷却, 从而实现表面的强化与硬化。
2.2等离子熔覆涂层技术特点
2.2.1熔覆合金陶瓷层与零部件基体呈冶金结合, 结合强度高于堆焊;
2.2.2操作环境大幅度改善, 消除了堆焊时放出有害气体对工人的危害, 劳动强度大幅度降低;
2.2.3可在锈蚀及油污的金属零件表面不经复杂的前处理工艺, 直接进行等离子熔覆;
2.2.4对操作环境无特殊要求, 无需设备降温、除尘等辅助要求, 设备维修维护容易;
2.2.5熔覆层的显微硬度可达到HV700;
2.2.6在负压状态下熔覆, 消除了冷空气压缩与对流干扰, 提高了等离子束的导热率和弧柱的稳定性, 提高了熔覆效率和熔覆质量。
2.3使中部槽耐磨损的基本理念
采用等离子熔覆合金涂层技术在中部槽磨损部位熔覆一层耐磨合金, 中部槽使用过程的磨损以熔覆合金的磨损来保护中部槽基体永不磨损。
根据永不磨损的基本理念, 等离子熔覆合金强化技术可以在如下2个方面发挥应有的作用: (1) 在刮板输送机现有制造工艺和技术标准不变的情况下, 根据工作面的煤炭储量、煤的硬度、地质条件设计熔覆合金涂层的材料配方、熔覆厚度、熔覆面积, 确保一个工作面采完后中部槽基体不磨损。刮板输送机上井检修时, 再根据新工作面的煤炭储量、煤的硬度、地质条件设计材料配方、熔覆厚度、熔覆面积等再对中部槽进行熔覆合金强化处理下井服役。周而复始, 直至中部槽腐蚀磨损, 机械损坏时宣布报废。新刮板输送机第1次上井开始应用该技术会更有意义。 (2) 利用等离子熔覆合金强化技术, 针对仍有一定的强度, 但在井下耐磨性不足以采完一个工作面的中部槽进行熔覆合金强化。根据工作面的可采储量、煤的硬度、地质条件设计熔覆合金涂层的材料配方、熔覆厚度、熔覆面积, 确保一个工作面采完后中部槽基体不磨损。
2.4采用的设备及价格:有三种设备可供选择
2.4.1 DRF-2型等离子熔覆耐磨处理设备 (45万) :是对单独中板及封底板进行熔覆后再进行组对焊接, 检修时仅能对中板进行熔覆修复;
2.4.2 DRF-5型等离子熔覆耐磨处理设备 (78万) :此设备可直接对整体中部槽进行熔覆加强 (包含封底板和槽帮钢)
2.4.3 DRF-5B型等离子熔覆耐磨处理设备 (52万) :是DRF-5简化版, 与DRF-5型设备相比, 工作台不具备中部槽的翻转功能, 不能完成对槽帮钢的熔覆强化。
2.5熔覆合金材料成本
800中部槽最多5公斤, 涂层材料在厂家购置为75元/公斤, 因此除去设备购置费外, 中部槽熔覆加强材料成本为375元。
3结论
综合以上两种工艺方法, 采用堆焊工艺, 但是堆焊形式参考等离子熔覆涂层形式, 如图2, 堆焊成本可降低至少2/3, 另外, 由于堆焊面积减少, 焊接热影响减少, 焊接工时也可降低。通过检修中部槽在井下运行实验耐磨效果、运行平稳性及振动效果良好。
摘要：为降低中部槽生产成本, 使用普通Q345钢代替NM400钢做中板及底板, 在Q345钢板上采用两种方法增添耐磨层, 对其生产成本进行了比较, 对使用堆焊工艺的中部槽也进行了井下实验, 效果良好。在中部槽制作过程中, 传统设计中板及底板材质选择的都是NM400, 此材料强度高, 耐磨性能好, 但是在制造过程中给我们带来了难题:一是制造成本高, 一般NM400材料吨单价在0.88万左右;二是NM400材料强度高, 耐磨性好, 在刨削或铣削对接焊口时机加工过程耗时是普通钢铁材料的3倍以上。在此基础上我们准备中板、底板采用Q345 (吨单价约在0.36万元/吨以内) 材料, 通过增强与刮板链接触面强度的方式使中部槽整体性能达到要求。目前, 能够提高接触面强度的方式有两种, 一种是用堆焊焊条进行堆焊;第二种是采用山东科技大学等离子熔覆涂层的方式。下面, 将两种方式技术特点及成本分析逐一说明。
底板处理 篇6
某桥全长318米, 主桥上部结构采用51+90+51米三跨预应力混凝土变截面连续箱梁, 梁体采用单箱单室箱形截面, 根部梁高5.2米, 高跨比1/17.39, 跨中梁高2.4米, 高跨比1/40, 箱梁顶板宽12.5米, 底板宽6.5米, 翼缘板悬臂长3米, 箱梁高度从跨墩中心1.8米处到跨中合龙段按二次抛物线变化, 采用纵竖双向预应力体系, 合龙段底板厚度为26cm, 墩顶底板厚度为100cm, 边跨合龙段共布置8束φj15.2-17钢束, 箱梁采用50号混凝土, 桥梁布置如图1。施工工序为先合拢边跨, 后合拢中跨, 当主桥边跨合龙段张拉纵向合龙束预应力筋后, 邻近边跨合龙段节段箱梁 (11号块) 预应力束区域底板底面的混凝土出现局部崩落 (浅层掉块) ;中跨合拢段混凝土已浇筑, 预应力束未张拉。
2 原因分析
为了解桥梁在病害发生后当时阶段的应力情况 (即中跨已合龙, 合龙段钢束未张拉) , 判定桥梁安全状况, 对桥梁进行了结构整体施工仿真分析, 采用ansys、miads计算软件对桥梁结构按当时阶段的状况进行应力检算, 分析病害发生的原因。应力检算结果表明, 在正常施工状况下, 该阶段边跨11号块处于受压状态, 顶底板储备有一定的压应力, 储备应力范围为1.0-8.7mpa, 中跨合龙段由于合龙束预应力筋未完全张拉, 底板出现了0.9mpa的拉应力。
由于边跨11号块底板混凝土崩落发生在张拉合龙段预应力钢束之后, 因此, 本阶段的桥梁结构内力状况如何是主要关注的重点, 应力检算结果表明, 边跨11号块底板混凝土崩落掉块后, 崩落区域截面出现削弱, 应力有所增大, 桥梁结构在横载 (自重+预应力) 、施工临时荷载作用下, 中跨合龙段底板仍然为拉应力, 应力值为1.2mpa, 边跨11号块底板压应力由8.7mpa增大到13.5mpa, 如图2, 这表明原设计的应力水平均控制在规范允许的范围之内, 在底板出现病害的状况下, 全截面上下缘应力均满足规范要求, 梁体应力分布处于安全状况。
经检查相关资料, 梁体混凝土的质量控制 (张拉时的强度、龄期等) 均满足规范要求。通过现场检查情况和局部有限元计算分析, 认为病害产生的原因可能有以下几个方面:
(1) 对预应力波纹管的定位不准确, 固定约束不够, 引起部分波纹管上浮、移位, 预应力筋形成折点或小半径弯曲, 张拉时对混凝土产生较大向下径向拉力, 导致保护层混凝土脱落。
我们知道, 当梁底曲线为圆曲线时, 向下的径向力q与曲率半径R及钢束预加应力F有关, q=F/R, R越小, 径向力越大;当为折角时, q=Fθ, 如图3。在本桥分析中, 将11号块箱梁底板 (靠近边跨合龙段) 简化模拟成圆滑曲线, 通过计算可得出其曲率半径为320m (按11号块长4m, 梁高渐变0.025m计算) , 根据现场检查该桥箱梁底板破坏处情况, 波纹管在局部2m范围内上凸了5cm, 如考虑到预应力束与管道的偏差, 按上凸4cm计算, 其相应半径R1=12.5m, R/R1=25.6。通过计算可知, 预应力管道定位偏差上浮, 使得局部预应力钢束半径减小, 钢束引起的局部向下径向力大大增加, 后者甚至达到了正常径向力的25.6倍。因此, 管道定位误差对钢筋向下径向力产生主要作用, 且高度敏感, 有杆杠放大作用。
(2) 在施工中由于对底板防崩钢筋 (拉筋) 认识不到位, 钢绞线拐弯处防崩钢筋数量不足以及安装位置有偏差, 在施工中误设置成架立钢筋, 使之无法充分起到联系上下层钢筋网及承担预应力钢束径向力的作用, 在预应力张拉时抵抗向下径向力不足, 梁底混凝土出现崩落。
(3) 箱梁空间受力复杂, 纵桥向的预应力较多, 在崩裂处底板的压应力水平较高, 由于泊松效应, 会在混凝土底板上产生竖向拉应力, 与波纹管向下径向力共同作用, 加快了底板混凝土的碎裂。
(4) 箱梁底板合拢段为直线, 与相邻节段 (11号块) 存在竖向转角, 导致该区域内的向下径向力增大, 这也是底板混凝土崩落发生在靠近合拢段的原因。
综上, 该桥的破坏过程可能是:由于波纹管定位偏差 (上凸及偏位) 产生局部弯曲, 钢束半径减小引起的下崩力相应增大, 同时底板压应力水平较高, 在底板上产生竖向拉应力共同作用, 随着张拉力的不断加大, 径向力随之增大, 由于底板上下层拉筋设置缺失 (或设置不当) , 当局部区域竖向拉应力超过混凝土的抗拉强度时 (50号混凝土标准抗拉强度为2.65mpa) , 混凝土不能克服相应的拉力而被拉裂, 底板产生崩落掉块;而合拢段相邻节块 (11号块) 的受力最为不利, 破坏最先出现在该区域。
3 处理措施
3.1 总体处理方案
根据计算结果以及相关设计检测部门的论证, 表明各跨合拢段的内力较小, 混凝土纵向正应力水平较低, 可以通过对合拢段及临近节段混凝土破坏位置进行补强, 从而使结构满足使用要求。最终确定的修复处理措施分为两部分, 一是对预应力束已张拉并注浆、混凝土已受损的边跨箱梁底板进行修复处理, 如图4;二是对还未进行预应力张拉的中跨箱梁底板进行预加固处理, 通过增加底板整体性方式, 抵抗预应力张拉时的径向力。方案通过施工和运营的检验, 效果良好。
3.2 边跨修复措施
3.2.1 11号块凿除区修复
对边跨11号块出现底板底面混凝土崩落的区域凿除后, 用补强筋补强并重筑混凝土, 实施步骤如下:
(1) 先按锯齿状将崩落掉块处底板混凝土全部凿除, 并对混凝土凿除面进行处理。
(2) 对底板横向绑扎连续的钢筋重新进行焊接连接, 增加横向刚度。
(3) 同时增设底板上下层钢筋网之间的拉筋以及预应力管道的定位钢筋。
(4) 钢筋补强完成后在边跨11号块范围内桥面分级施加配重, 浇筑修复混凝土。
(5) 对混凝土进行养护, 达到设计强度的80%后, 卸掉桥面临时配重荷载, 使后浇筑储备一定的压应力。
3.2.2 施工注意事项
(1) 修复底板混凝土崩落区时应一块一块逐步进行, 不能同时将整个断面凿穿, 确保底板受力均衡安全, 对每一块崩裂区应遵循:凿除→焊接横向钢筋→增设防崩拉筋及波纹管加强定位钢筋→立模→加载配重后浇筑修复混凝土→对混凝土养护→达到强度后卸载。待这一施工工序完成后再进行下一崩落区的修复。
(2) 凿除区域底板混凝土采用人工手提风镐凿除及人工凿除的方法, 凿除区域边界设置为锯齿状, 整体成矩形状, 齿深20cm, 目的是充分利用齿面机械咬合力, 同时使新老混凝土充分结合, 共同承受剪力作用。
(3) 对底板受损混凝土部位开凿时应避免损伤原梁桥钢筋, 按设计位置凿开底板混凝土后, 进行边缘处理, 凿除面凿毛, 并在混凝土构件粘结面用硬毛刷粘高效洗涤剂刷除表面污物, 直至完全露出新面。
(4) 钢筋的安装必须严格按照规范要求操作, 原绑扎搭接的横向钢筋应焊接牢靠, 增设B12拉筋 (防崩钢筋) , 按梅花状布设, 设置成“[”型, 两端做成弯钩, 在钢筋加工时, 一个端头加工成180度弯钩, 另一端成90度弯钩, 布筋时确保两端弯钩勾住底板双层钢筋网的上下缘横向钢筋, 再将90度弯钩用扳手扳成180度弯钩, 勾住横向钢筋, 使上下层钢筋形成整体共同受力。
(5) 预应力管道定位钢筋应与原箱梁钢筋焊接牢靠, 焊接时应避免损伤原波纹管。
(6) 对边跨底板崩落修复区进行临时荷载配重时, 分两级施加配重, 同时要注意保证两侧加载区同步配重, 加载采用预制块, 预制块尺寸按130×65×8cm, 单块重量160kg, 加载总重量80T, 堆载区分布如图5。
(7) 保证新浇筑的混凝土与原结构混凝土结合良好并共同受力, 凿除面进行凿毛及清洗处理, 由于原结构混凝土已基本收缩完成, 因此采用同标号C50微膨胀混凝土作为底板修复材料, 减少新老混凝土收缩差, 在混凝土拌合时, 要控制好塌落度, 避免塌落度过大引起新浇筑混凝土收缩量过大。
(8) 凿除后, 采用钢板条对底板上下夹持, 钢板之间采用螺栓连接, 立模后浇筑混凝土, 并做好新浇筑混凝土的养生。
3.2.3 配重加载应力验算
通过有限元计算对边跨配重加载作用进行应力分析, 用于指导加固施工, 计算结果表明, 边跨11号块底板崩落区混凝土凿除后, 按照80T堆载并考虑桥面现有挂篮重量作用下, 11号块底板底面产生1.5mpa左右的拉应力, 顶板底面产生0.1mpa左右的压应力;混凝土浇筑并卸载配重作用后, 11号块底板最大可储备1.02mpa压应力, 顶板产生0.2mpa拉应力。加载及卸载时的应力均控制在合理范围之内。
3.2.4 1-10号块修复
对未出现底板底面混凝土崩落的1-10号块, 采用B16的U型锚固钢筋加强上下层钢筋网的联系。边跨11号块凿除区范围外也采用U型钢筋加固, 并将加固范围延伸至合拢段内1米。
施作时在U型锚固钢筋布置位置, 将箱梁底板底面开出一条凹槽 (3.5cm深) , 在底板混凝土上钻孔, 底板顶面安放钢板, 将U型钢筋两个顶端车出螺纹, 穿过底板孔洞和钢板后用螺母锚固在底板顶面钢板上, 钢筋与钻孔间隙用环氧树脂填充密实, 待钢筋定位锚固后, 用环氧砂浆修补料将凹槽修复。
3.2.5 施工注意事项
(1) U型锚固钢筋布置时应兜住底板上下层纵、横向钢筋及波纹管, 确保对上下层钢筋网和预应力筋的有效约束, 如图6。
(2) 底板钻孔时应注意不钻到张拉钢束的波纹管和纵、横向钢筋, 钻孔前可先对纵横向钢筋和波纹管的位置进行探测, 如有冲突, 应适当调整钻孔位置, 然后用记号笔在孔位所对应的混凝土表面做记号, 用电锤在记号上钻孔, 钻孔完成后用高压风吹孔并用干净棉布沾丙酮或酒精清洗孔道内部, 植螺杆时保持孔内无尘、干燥。
(3) 底板顶面钢板与混凝土采用粘贴工艺, 粘贴钢板遵循:钢板除锈清洗→底板顶面混凝土表面处理→钻孔定位、清孔→钢板安装→注胶、排气管安装→周边封闭→压力注胶→防腐处理。
(4) 钢板粘贴前经除锈及清洗, 后在钢板面上画线定位开孔, 与U型锚固钢筋螺杆进行对孔安装, 安装过程中, 若开孔与个别已植螺杆有偏差, 应避免大力锤击钢板或螺杆以免损伤钢板, 砸断或震松螺杆, 应将存在偏差的孔口标记后, 将钢板卸下, 对存在偏差的孔进行扩孔后重新安装, 钢板安装到位后, 为保证注入的结构胶厚度均匀, 在钢板与结构胶对应螺杆位置放进与结构胶厚度相等的垫片, 再将螺母拧紧。
(5) 严格结构胶注胶作业, 施工时在混凝土表面和钢板表面分别涂刷约2mm厚, 中间厚边缘薄, 为防止流淌, 边缘可加一层脱蜡玻璃丝布, 注胶时选择从每片钢板的最低点开始注胶, 以利注胶空腔内空气排出。
(6) 钢板采用C50细石混凝土封闭, 提高构件耐久性。
3.3 中跨预加固
3.3.1 补强钢筋及重筑混凝土
对未进行预应力束张拉的中跨进行预加固, 其中将易出现底板混凝土崩落的11号块以及10号块预应力管道位置底板混凝土凿除, 在底板上下两层钢筋网之间增设拉筋和波纹管定位钢筋, 钢筋布置数量及定位根据设计计算结果确定, 完成后浇筑C50微膨胀混凝土恢复底板。对1-9号块采用U型锚固钢筋加强联系。具体施作方法与边跨加固相同。
3.3.2 张拉原设计底板钢束
待新修补的混凝土达到设计要求后 (达设计强度90%, 弹模达90%) , 方可进行预应力补张拉和注浆, 为确保预应力施工正常进行不出现边跨11号块的状况, 对中跨合拢段钢束采用隔根张拉, 分批进行, 在上一批钢束张拉完成并注浆, 浆体达到90%设计强度后再张拉下一批钢束, 张拉时控制油顶进油速度, 适当增加中间停顿次数。
为评价桥梁结构的安全承载能力, 对该桥进行动静载试验, 试验结果表明, 该桥承载能力满足设计荷载等级和安全使用要求。
4 施工预控措施建议
通过对底板病害原因的分析, 要预防底板病害的发生, 在施工中应重点加强对变截面连续箱梁关键部位和环节的过程控制, 做好相应预控措施:
(1) 重视底板防崩钢筋的设置。为使抗衡梁的下挠, 预应力箱梁设计上往往需在较小的底板厚度内布置大吨位、多孔道的预应力钢束, 使底板截面削弱较多, 同时承受的径向力太大, 对底板下崩作用明显。要防止混凝土张拉崩落, 使底板双层钢筋网与混凝土组成的联合受力体系非常重要, 防崩钢筋的设置要注意两点:一是要准确计算钢筋的数量, 使其有足够的应力储备来抵抗向下径向力;二是钢筋按设计意图准确定位, 在设计说明中要强调该钢筋为受力钢筋, 不得随意去除或改变钢筋位置, 避免将受力钢筋按照构造钢筋进行布置, 防崩钢筋端头弯钩以大于135度为宜, 布筋时确保两端弯钩勾住底板双层钢筋网的上下缘横向钢筋, 使其与上下层钢筋网构成整体骨架并与混凝土整体受力。
(2) 做好预应力束的准确定位。预应力钢束径向力是导致梁底混凝土崩落的主要因素, 在布束时要尽量使预应力钢筋的线性平顺, 不能在竖向及横向上出现偏位, 要严格对预应力管道进行准确定位, 减小定位偏差, 避免出现局部径向力的集中。《公路桥涵施工技术规范》规定波纹管的定位钢筋间距不宜大于80cm, 对于曲线管道宜适当加密;鉴于管道定位误差对变截面箱梁底板向下径向力的高度敏感、杆杠放大效应, 在施工控制中应给予从严, 建议定位钢筋在直线段间距以不大于50cm为宜, 在曲线段上以不大于30cm为宜。同时在混凝土浇筑振捣时注意对预应力管道的保护, 避免管道受振左右偏位及上浮。
(3) 严格挂篮施工节段标高和模板拼装精度的目标控制。悬臂施工各节段间折角、错台以及合拢段高差, 均会影响预应力管道顺接的准确性, 使节段接头处管道形成折点或局部弯曲, 加剧底板径向力效应 (折角形成Fθ的集中力, 折角θ越大, 径向力越大) , 必须在施工中对此提出严格的控制目标。首先箱梁底模要精确制作, 模板按照设计的曲线自然衔接, 平滑过渡, 避免节段间形成折线。其次要严格进行施工监控, 一是要准确计算挂篮预压变形值, 在挂篮安装完成后, 必须对挂篮进行预压, 并将预压获到的弹性变形值数据作为施工控制标高的重要参数;二是通过施工监控控制好各节段的预留标高, 及时调整节段标高 (通过对坐标标高+弹性变形值的准确控制) , 避免节段间出现错台, 减少合拢高差。在出现错台和较大合拢高差的情况下, 预应力管道应按照设计坐标弧线安装, 保证管道纵向的衔接平顺, 并对钢束局部调整状况进行受力检算, 不得将错就错使管道在节段处形成折点。
(4) 在施工中注意加强底板混凝土的浇筑质量控制和张拉时机选择。底板由于钢筋密布、预应力管道集中, 混凝土局部振捣不到位, 浇筑质量往往较差, 表现为局部密实度不够、强度不足, 与标养及同条件养护试块所反映的数值往往有较大偏差, 因此, 在施工阶段要采取各种措施提高底板混凝土的浇筑质量。另一方面, 由于混凝土早期弹性模量的增长滞后于强度的增长, 加载龄期越短, 混凝土徐变系数越大。混凝土龄期不足, 必将导致混凝土早期弹性模量偏低, 施加预应力, 混凝土徐变加大, 使底板变形过大, 加速底板的崩裂破坏, 因此在混凝土强度满足设计张拉强度的基础上, 还要符合龄期要求, 保证混凝土有足够的弹性模量。
(5) 设计单位要在设计文件中对箱梁底板钢筋布置等关键部位和工序进行重点说明, 有条件时应在现场进行技术指导。同时施工、监理单位施工过程必须对关键部位严格按规范要求做好检查验收, 使实际施工符合设计意图。
摘要：预应力混凝土变截面连续箱梁在施工及使用阶段容易发生底板混凝土崩落病害, 本文以笔者参建的某变截面连续箱梁为例, 简要分析了预应力张拉后临近合拢段产生底板混凝土崩落的原因, 介绍了修复处理措施和注意事项, 并对预防底板破坏提出了一些施工建议。
关键词：变截面箱梁,预应力张拉,崩落,修复处理
参考文献
[1]公路桥涵施工技术规范 (JTJG F80/1-2004) .北京:人民交通出版社, 2004.
可逆轧机底板、牌坊安装技术 篇7
冷轧是生产薄板的精品基地, 可逆轧机是冷轧机的一种, 该轧机投资少、见效快, 逐渐成为我国投建冷轧厂的优选。该轧机设备件数多、精度要求高、布局集中, 其安装质量要求特别高。
该轧机的主要部件为底板、牌坊, 该文针对底板和牌坊的水平度、标高、中心线、垂直度等技术指标进行控制、调整, 从基准点设置、垫板布置及安装、底板和牌坊安装调整等方面进行论述。
2 可逆轧机安装程序
施工准备→基础验收→基准点设置→垫板设置与安装→底板安装→牌坊安装→测速辊等附件安装→机上配管安装→主传动安装→轧辊系统安装→万向轴安装→试车
3 基础验收
底板安装前对土建施工完交工的基础, 要按照图纸及施工验收规范进行基础中心线、标高、几何尺寸的验收。底板基础的尺寸极限偏差和水平度、铅垂度公差应符合施工验收规范的规定。
预留螺栓孔验收时要检查预留孔中心位置、孔不垂直度和孔的深度, 对活动式地脚螺栓的予埋套筒及带槽锚板的基础, 除检查套筒中心位置、不垂直度以外, 还应检查锚板方向和几何尺寸 (也可以采用地脚螺栓模拟检查的方法进行检查) 。
4 基准点设置
可逆轧机的基准点主要包括:标高点、轧制中心线、轧机机列中心线以及辅助中心线。
根据设计、安装和将来对设备进行检修的需要并结合设备布置图, 绘制永久中心标板和永久基准点布置图, 在图中标明永久中心标板和永久基准点的编号、设置位置, 埋设永久性中心标板和永久基准点, 以供底板安装调整使用。在底板未安装之前, 可以根据安装需要以永久基准线和基准点为准, 增设辅助中心标板。
5 垫板设置及安装
5.1 可逆轧机底板的垫板按照垫板布置图进行设置。
5.2 垫板安装采用灌浆方法进行施工。
灌浆材料选用GGM高强无收缩灌浆料及洁净水。将灌浆材料倒入干净桶内加水均匀搅拌, 搅拌好的在15分钟内用完。灌浆法垫板施工方法要求:
5.2.1 在设置垫铁的混凝土基础部位凿出浆坑;浆坑的长度和宽度应比垫铁的长度和宽度大60~80mm;浆坑凿入基础表面的深度不应小于30mm。
5.2.2 在每个灌浆坑内栽入三个φ12~φ16的调整螺柱 (该调整螺柱的底部要与基础钢筋焊在一起) , 然后将平垫板放在调整螺母上, 并用调整螺母调整平垫板, 同时用测量仪配合测量平垫板上平面的标高, 并且用水平仪检查上平面的水平度, 达到安装精度, 然后放好灌浆模子。
5.2.3 将灌浆料按产品说明书搅拌均匀。灌浆前用压缩空气吹掉坑内的杂物, 并用水充分侵润混凝土坑, 约30分钟后除尽坑内积水及杂物。灌浆料应尽可能从一侧浇入, 以利排出底板与混凝土之间空气, 使灌浆充实;灌浆开始后, 必须连续浇注, 不能间断, 尽可能缩短灌浆时间;浇注的同时用竹片、铁片等工具进行适当插捣和引流, 以免产生离析;为减少表面裂纹, 灌浆层边缘尺寸宜控制在100mm内;灌浆厚度宜控制在100mm内。
5.2.4 必须在初凝后即对暴露在空气中的灌浆层表面进行收浆 (压光) , 之后须进行养护。
5.2.5 收浆 (压光) 后应立即喷洒养护剂, 加盖湿润的草袋或布头。终凝后对灌浆层进行浇水养护, 养护温度宜>5℃, 养护期>7天。
5.3 垫板标高确定前要量好底板的实际尺寸, 斜垫板按3/4H重叠厚度计算 (H为垫板厚度) 。
5.4 底板找正、找平后, 每一垫板应符合相关要求:
6 可逆轧机底板安装及调整。
垫板施工完后, 将轧机底板进行安装, 底板分为入口侧和出口侧, 安装时应以出口侧为基准。
为了保证底板在基础上准确就位, 底板吊装就位后应根据已设置的中心标板, 挂设基准线。基准线的挂设应根据设备安装精度要求和挂设跨距选用直径为0.3~0.75mm的整根钢琴线, 其拉紧力一般为钢线破断拉力的40%~80%, 水平或倾斜挂设的跨距不宜超过40m。
基准线应挂设在便于调整的线架上, 用线锤对正中心点, 当对正中心后用调整螺母锁定钢琴线。使其钢线在使用时不发生位移。但使用期间应定期进行复检。
利用千斤顶、斜垫板等驱动底板, 进行中心线、标高、水平度、垂直度、平行度的调整。底板中心线找正, 利用螺旋千斤顶驱动底板, 使底板基准中心点对准基准钢线下垂的线坠。
底板标高找正, 利用千斤顶和斜垫板调整, 采用精密水准仪对标高基准点和底板上表面的读数来测量, 如图5所示, 调整底板下表面所设置斜垫板组, 来保证底板上表面标高。
底板标高H=A+a-b
(注:H轧机上表面标高A基准点标高a基准点上铟钢尺读数b轧机底板上铟钢尺读数)
底板上表面水平度找正, 利用千斤顶和斜垫板调整底板, 用框式水平仪 (精度:0.02mm/m) 在其上直接进行读数, 其次将平尺横担于两底板之上再测水平度。
底板立面与轧制线的垂直度采用打摆法进行测量, 用此方法, 可以保证与轧制中心线的垂直度。两底板间平行度和距离的调整是利用内径千分尺来检测。两底板全部找正完成后, 将固定螺栓进行紧固, 之后再进行牌坊的安装。
7 轧机牌坊的安装及调整
利用厂房内天车将牌坊进行吊装就位。为保证牌坊顺利就位, 就位前首先将入口侧底板固定螺栓松开, 然后用千斤顶使其外移2~3mm, 底板在外移过程中用6块百分表分别支于底板外侧面 (两端各1块) 、两端面 (1端1块) 、上表面 (两端各1块) , 跟踪各百分表读数, 使底板平行外移且标高不变, 待牌坊就位后再将入口侧底板恢复初始找正后位置。
牌坊的吊装程序:卸车→翻转、调整→吊起、立直→水平运输→回落就位
利用千斤顶等方式驱动牌坊, 进行中心线、垂直度、平行度、接触面的调整。
牌坊中心线调整, 架设线架并挂钢琴线, 用线坠对准基准中心点, 用内径千分尺并配合耳机测量牌坊立表面与钢琴线之间的距离, 以确定牌坊的位置。
牌坊窗口、立面铅垂度调整, 可以利用垂钢琴线, 再用内径千分尺并配合耳机测量, 也可以用框式水平仪 (精度:0.02mm/m) 在立表面直接测量。
牌坊立面与轧制中心线间垂直度的调整, 采用打摆法进行测量, 如图6所示, 用千斤顶将钢平尺水平固定于两牌坊立面, 再将打摆工具用螺栓固定于钢平尺上, 利用打摆工具来测量垂直度。
两牌坊平行度及两牌坊间距离, 可以利用内径千分尺直接进行测量。
牌坊与底板间的接触面利用塞尺进行测量。
牌坊和底板全部找正完成后, 将固定螺栓用液压拉伸器按照按照指导书中规定的紧固力进行紧固, 之后再进行横梁等附件的安装。
8 小结
天津轧一已投产的两台可逆冷轧机组, 都是采用该种安装技术, 均获得了成功, 缩短了工期, 并得到了甲方和外方专家的一致认可。通过这两台可逆轧机的安装, 证明该可逆轧机底板、牌坊安装技术的先进性、简单性、可行性。
摘要：本文结合天津轧一冷轧薄板工程可逆式冷轧机组的安装, 阐述了可逆轧机底板、牌坊的安装技术。采用了灌浆法施工垫板, 底板和牌坊采用斜垫板、千斤顶调整, 钢线、打摆工具、千分尺配合测量, 进行可逆轧机底板、牌坊的找正。
关键词：基准,垫板,底板,牌坊,千斤顶,钢线,千分尺,测量,打摆,调整
参考文献
[1]《机械设备安装工程施工及验收通用规范》, GB50231-2009.
矩形水池底板结构内力分析探讨 篇8
某一污水处理厂的深度处理池占地面积为16.40m×73.50m, 埋深2.81 m。抗震情况为7度, 抗震重要性为丙类。污水处理厂的主要水处理构筑物有进水泵房、反应池、生物池、初沉池、二沉池等共12类单体, 其中污水处理厂中面积的当属生物池, 是最大的单体。
2 工程地质及水文地质
我们所处的这一污水处理厂地貌属于海相冲积平原地貌;地震基本烈度7度, 抗震重要性为丙类;水文地质为孔隙潜水。
3 设计标准
根据我们的地质勘查报告, 我们对这一污水处理厂的矩形水池进行设计, 方案如下:
(1) 矩形水池所用材料:砼:强度等级为C30;抗渗等级为s6;素砼垫层为C15
钢筋:HPB235 fy=2 1 ON/mm2
HRB335 fy=300N/mm2
(2) 矩形水池所采用的钢筋构筑物的最大裂缝宽度的限值:Wmax=0.20mm (我们根据对矩形水池构建物所处的实际位置、地理等多方面的环境考察得出) 。
(3) 矩形水池的地下水位:我们将按照测量资料的最低地下水位来计算矩形水池的最低地下水位;对于矩形水池的最高地下水位, 则按照地面以下0.5m来计算。
(4) 设计变形缝:由于构筑物会因为材料砼的温度应力、受冷收缩等情况导致引起构建物砼的大范围出现裂缝, 这就需要我们根据构建物的平面形状对构建物采取一定的措施, 设计变形缝。
(5) 防渗水:普通的混凝土配比会在一定程度上导致渗水, 因此在对混凝土进行配比时需要在其中加上抗裂防水的材料, 谨防渗漏水, 保证工程效果。
(6) 构建物底板将采用厚为四米的粉土层组成。
4 两种不同假设情况下矩形水池结构底板内力的计算
要想计算水池结构底板的内力就需要对水池结构地基模型进行研究和选取, 我们主要将它分为三种假设:第一种假设为反力直线分布假设, 第二种假设称之为文克尔假定, 第三种假设为半无限弹性体假定。接下来我们主要就第一种和第三种进行详尽的分析和计算。
第一种假设为反力直线分布假设:对于矩形水池而言, 不管矩形水池的大小、深度等数据的多少, 矩形水池底板反力我们都按照平均反力计算和分布, 矩形水池底板的实际均布反力都将按照矩形水池底板结构所承载的自身重量或者矩形水池中水的浮力除以矩形水池底板的面积来计算, 也就是我们之前提到的反力直线分布假设的计算方法。
第三种假设为半无限弹性体假定:我们且将矩形水池的地基看作是一个质量均匀、具有弹性的半无限体, 这样的参照不仅仅反映了矩形水池地基的不间断连续性和整体为一性, 而且也是从数学几何、物理学等多学科角度对矩形水池的地基进行简单化处理。
对于这个矩形水池而言, 在采取半无限弹性体假定计算时, 我们会充分考虑荷载所处的位置和矩形水池底板之间的密切关系, 来详细的计算矩形水池的水池内壁和隔墙的自身重量对矩形水池的底板结构产生的内力;之后我们会通过对无限长梁及半无限长梁的考察和计算, 计算出无限长梁及半无限长梁的内力以及无限长梁及半无限长梁产生的内力的影响范围;再后我们还会将矩形水池底板结构、矩形水池中水的自重对矩形水池底板内力的影响考虑在内;最后我们会根据工业技术对不同工艺情况进行增加和累和, 计算出详细准确的矩形水池结构底板内力。
经过之前两种反力直线分布假设和半无限弹性体假设的计算和比较, 我们不难发现各自的优势, 但是很明显, 第三种即半无限弹性体假设的计算方法在考虑周全方面和实际环境的应用方面是反力直线分布假设方法所不能匹及的。
5 总结
在以上的字段中, 我们就某一污水处理厂的矩形水池底板结构进行了详尽的内力分析探讨和计算分析, 得出以下结论。
(1) 采用半无限体弹性假设计算分析矩形水池底板是正确而合理的。首先, 半无限体弹性假设法在计算矩形水池的池壁、隔墙自重对底板产生的内力时, 没有单纯的将载重负荷均匀分布在矩形水池底板, 恰恰相反半无限体弹性假设法详细的考虑了荷载位置和矩形水池底板之间的相互作用关系, 还通过工业技术对不同的工艺情况进行叠加;其次半无限体弹性假设法还将矩形水池底板和水池内的水重对矩形水池底板内力的影响考虑在内。这相之反力直线分布假设比较有很大的优势。
(2) 就之前提到的情况而言, 反力直线分布假设计算得出底板弯矩主要产生在底板跨中上层处, 而弹性地基计算得最大值底板弯矩主要产生在出现在底板的下层处, 二者存在相当大的差异性。我们分析得到如果单纯的按照反力直线分布假设法进行计算就会有很大的失误, 这样会导致我们运用大量的钢筋去给实际内力较小的地方进行配置, 造成了很大的浪费的同时还存在着安全隐患, 对实际内力较大却配置少量的钢筋而言是不“公平的”和“人道的”。
(3) 由于大量的分析结论, 我们不难发现矩形水池底板上层受力较大处是处在矩形水池的池壁和矩形水池底板的交界处, 在此处应该对矩形水池底板上层的钢筋进行一定范围的加固和增强。
摘要：由于土的结构有很大的复杂性, 而加上目前对水池底板结构内力的计算分析不是很成熟和完善。因此就某一污水处理厂矩形水池底板结构为实际案例, 进行内力分析探讨。
关键词：矩形水池,底板,结构,内力分析
参考文献
[1]龙驭球.弹性地基梁的计算[M].北京人民教育出版社, 1982.
[2]崔玖江.隧道与地下工程修建技术[M].北京:科学出版社, 2005.