注水技术

注水技术（共12篇）

注水技术 篇1

众所周知, 在传统注水工艺技术之中, 并未采用科学的水循环注水方式, 这样就使得在以往的注水开发过程之中地下存水率较高, 导致采收率偏低, 从而造成了石油资源的浪费现象。目前, 伴随着科学技术的不断发展, 新型的注水井分层注水工艺技术不断的涌现出来, 现在的注水工艺技术已经形成了以高效注水为核心的注水井分层注水工艺, 通过这样的方式可以有效地实现控水稳油, 最大限度的提高油藏采收率。在本文中, 本人结合自己多年在冀东油田的工作经验, 具体的谈一谈注水井分层注水工艺技术。

1 简述注水井分层注水工艺技术

冀东油田深层油藏为中孔、中低渗油藏, 油层渗透率级差大, 笼统注水易造成主力油层单层突进严重, 造成水淹。为实现各层均衡开采, 必须进行分层注水。

注水井分层注水工艺技术指的是在油田之中的注水井里面, 使用油水分离器将油田里面的各个油层分隔成为许多个不同层段的油层。在分割完毕过后, 再去加强渗透率强度处于中低水平的油层的注水工作。与此同时, 再去调整注水井的井下配水的堵塞装置, 这样就可以有效避免节流功能带来的损失。然后, 再去降低注水井里面的注水压差, 这样就可以在有效的控制下, 对具有高渗透率的油层进行注水工作。通过以上这些步骤, 就可以实现在不同渗透率的油田油层上的分层注水工作, 与此同时, 这种方式还可以有效地调节具有不同渗透率的油田油层之间注水量的差异问题。在油田之中进行注水井分层注水工艺技术的系统开发是一个很复杂的过程, 在这个过程之中注水工艺技术是最为核心的技术部分, 在这整个过程里面, 实现分层注水的有效分配注水是最重要的油田注水技术措施。

2 简述注水井分层注水工艺技术中的偏心分层注水管柱工艺技术

2.1 简述注水井分层注水工艺技术中分层配水理论依据

在上文中已经知道了油田里面的注水井分层注水工艺技术中的分层配水技术原理指的是利用了油田油层之中的渗透率的不同实现高效的注水工艺, 最终达到调节油田中各个渗透率不同的油层之中的注入水量的作用。在这里将写出油田里面的注水井分层注水工艺技术中的分层配水技术原理的基本公式:

Q配=Kp配/p配=p井口+p水柱—p管损—p嘴损—p启动

在这个公式里面, Q配指的是油田分层注水的分配注入水量, 单位是m3/d;K指的是油田油层的可以吸水的指数, 单位是m3/d;p井口指的是注水井的井口处的注入水时的压力, 单位是兆帕;p水柱指的是注水井的井筒部位在注水时的静水柱的压力的数值, 单位是兆帕;p管损指的是注水井在注入水时水在注水井注水管道里面流动所损失的压力的数值, 单位是兆帕;p嘴损指的是注入水在注水井的配水堵塞装置部位所损失的压力数值, 单位是兆帕;p启动指的是在油田油层开始吸水的时候在注水井井底部位的压力数值, 单位是兆帕。

根据上面提出的公式, 我们不难看出来, 当公式里面的其他几个数值不变的时候, Q配的数值的大小只是和p嘴损的数值存在一定的关系。因为p嘴损指的是注入水在注水井的配水堵塞装置部位所损失的压力数值, 并且注水井的配水堵塞装置是遵循流体力学的相关的定理规律的, 这就道出了下面这个公式:

在这个公式里面, μ指的是流量系数的大小;A指的是注水井的孔口处的面积大小, 其单位为平方米;ΔP指的是注水井的孔口处的前后压力的差值, 其单位为兆帕;ρ指的是油田油层之中的流体的密度, 其单位是千克/立方米。

根据上面这两个公式, 我们不难看出, 注水井分层注水工艺技术中分层配水在各个不同渗透度的油田油层之中的分层注水是通过使用不同的堵塞装置来实现的, 然后再改变注水井的井底部位的注水压力的大小便可以顺利实现分层配水。

2.2 简述注水井分层注水工艺技术中分层配水的具体步骤

在注水井分层注水工艺技术中分层配水的具体工作中, 主要分为以下几个部分:第一, 油田注水施工部门应当依据研究得出的油田油层的具体油层剖面吸水的百分系数, 来做出油田具体的分层布置;第二, 在具体的分层曲线设置完毕之后, 施工部门应当具体的得出结论, 并在图纸上标注出来油层的每一个层段所能够承受的注水压力的大小;第三, 根据图纸上已经标注好的各种压力数值, 以及油管的具体长度来计算出管损的数值;第四, 确定好注水井井口部位的注水压力数值;第五, 根据上一部分的公式, 计算出注水井出水嘴部位的压力损失的数值;第六, 根据上面各个部分计算出来的数值, 在数值关系曲线上面, 查出所需要的注水井的的水嘴直径的数值大小;第七, 根据上面计算出来的数值开始注水井分层注水工艺技术中分层配水工作。只有严格的按照以上七个步骤进行注水井分层注水工艺技术, 就能够高效率的在油田油层当中开采出宝贵的石油资源。

3 总结

综上所述, 本文主要针对传统的油田注水工艺技术不能够高效率的开采出油田油层里面宝贵的石油资源的问题, 在本文中, 笔者根据自己多年的工作经验, 简要的介绍了注水井分层注水工艺技术。在本文的最开始部分, 笔者着重介绍了注水井分层注水工艺技术出现的必要性。然后, 笔者通过对分层注水概念的解释, 指出了注水井分层注水工艺技术的技术核心是实现不同渗透率油层之间的均匀高效注水。最后, 笔者对注水井分层注水工艺技术的具体工艺技术进行了简要的介绍, 期望能够对注水井分层注水工艺技术的持续改进提供参考。但是, 由于本人的知识水平有限, 因此, 本文如有不到之处, 还望不吝指正。

参考文献

[1]丁晓芳, 范春宇, 刘海涛.集成细分注水管柱研究与应用[J].石油机械, 2012, 37 (10) :61~63

[2]张君, 王喜梅.浅析油田注水井分层注水工艺技术[J].中国石油和化工标准与质量;2013;13

[3]丁晓芳, 张一羽, 刘海涛, 周旭, 梁秀红.双管分层注水工艺技术的研究与应用[J].应用技术;2013;21

[4]王增林, 崔玉海, 郭海萱, 等.锚定补偿式分层注水管柱研究及应用[J].石油机械;2012;29 (7) :30-321

[5]张勇.水平井注水工艺技术研究与应用;东北石油大学;2012-03-31

注水技术 篇2

尽管注水工艺技术可以改善低压、低渗油藏存在的问题，但是，实际的注水工艺技术应用中，仍旧存在一些问题，不利于提高石油的开采效果、降低开采成本。1）水质控制问题。注水工艺技术主要选择循环用水的方式，这样也就出现污水水质控制问题。如：某油田的水质达标率为72%，水中富含油、悬浮固体和SRB菌等，且这些内容物的含量均超标。这种水质不达标的问题，则会导致设备出现腐蚀、老化等问题，严重影响设备的功能性与服务性。此外，水质不达标直接回注于地下，则会导致石油污染的问题，影响石油开采效果。2）注水量控制问题。油田存在水资源分布不均匀的情况，部分区域的的含量高，产水远超于注水需求，则导致污水外排的`情况，不仅造成水环境污染，还造成水资源浪费。也存在部分区域水资源不够充足，需要补充用水。如：某油田5月―6月，3年期间，需补充用水量15000m3/d。这种不均衡的情况影响注水量的控制问题。3）注水系统能耗问题。由于注水工艺技术存在不足，则导致具体的注水工艺技术实施中，出现能耗过高的问题。如：某油田的注水工艺不合理，区块污水往返运输造成能耗超标、水资源利用不合理、污水未治理等问题，这也就导致水资源的枯竭开采，不符合绿色开采需求。4）注水井堵塞问题。污水腐蚀问题和堵塞问题均会对工艺造成不良干扰。其中堵塞问题可导致注水井压力过高，影响系统安全。腐蚀结垢问题均影响系统性能。如某油田的平均腐蚀率为0.31~1.49mm/a，严重区域可达6mm/a，严重超标。

低渗透油田注水开发工艺技术分析 篇3

关键词：低渗透 油田 注水工艺 技术

中图分类号：TE357.6 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2015）06（b）-0000-00

前言：目前随着石油的不断开采，我国低渗透油田数量不断增加，这种油田不仅油层储层渗透率较小、丰度少，而且单井产能较低。我国低渗透性油田具有多样性的特点，油气多，油气藏种类多，面积分布大，陆相油气兼有和海相含气、上气下油等，所以在我国油气开发工作中具有十分重要的位置。同时各油田也加强了开发低渗透油田的力度，提高采收率，从而保证社会效益和经济效益的最大化，确保我国的油田能够更加健康、持续的进行发展。

1低渗透油田的特征

1.1 物理特征

1.1.1 孔隙结构

低渗透油田其孔隙度的变化范围较大，但通常都会处于5%～30%这个范围内，所以针对孔隙度的不同通常会将低渗透油田分为低孔低渗油田和高孔低渗油田两种。这其中低孔低渗透油田具有极低的孔隙度，油田储层中组成成分多以微溶孔为主。而高孔低渗油田由于其孔隙度多为百分之二十至百分之三十之间，埋层深度较浅，其岩石也主要以极细砂岩、白空土及粉砂岩为主。

1.1.2 非均质性

低渗透油田非均质性非常明显，而且其所蕴含的石油在纵横方向上的特理性质也具有较相异性，岩性和产层厚度缺乏稳定性，有时在极短距离内岩性和岩相都极有可能会出现变化，这给井间对比工作带来了较大的难度。

1.2 地质-动态特征

1.2.1 油田渗透能力较低。对于低渗透油田，由于其油层厚度较小，井点平均空气渗透率较低，有效孔隙度平均值也均处于15%左右，油层物理性能较差，这就导致油田自然产能达不到标准，所以需要对低渗透油田进行压裂改造，然后才能确保其产油量。

1.2.2 低渗透油田的油层多呈现裂缝发育，这样就导致注水开发过程中水会沿定向裂缝快速的推进，从而导致注水过程中含水上升较快，注水效果较差，从而产量递减速度较快，产量处于较低水平。

1.2.3 低渗透油田在断层、岩性和构造等诸多因素的影响下，会形成复合型的油田，油水分布在纵向和平面上都较为复杂，油井中油水同现的现象较为常见，这就给油田开发带来了较大的难度。

2低渗透油田注水开发技术

2.1 注水与采油同时执行，提高采收率

低渗透油田一般都具有天然能量小、导压性能差等缺点，因此需要注水和采油工作的同时执行，从而降低渗透率，减少损失程度，确保地层压力在同一个水平。以一区块的采油井为例，采用同步注水或者超前注水，油井在投产半年后的产量减少率为28.9%～31.4%，实际采油强度为0.65～0.49t/（d.m）。滞后注水半年后，油井的产量减少率为43.5%～51.5%，实际采油强度为0.4～0.32t/（d.m）。

2.2 初期实行高注采比注水，强化油井生产力和地层压力

以某油田试验区北块为例，从2011起采取长达24个月的注水措施，平均每个月的注采比上升至0.16，直至2013年底，地层压力恢复常规水平，单井产量由原来的2.5t/d提升至4.2t/d。由此可知，低渗透油田通过采用注水开发技术，使得油井生产力得到明显增加。

2.3 初期实行分层注水法，减少含水升高率，增强油田储量动用力

低渗透油田的油层间渗透性存在着一定的差异性，这样就使吸水剖面的各层之间存在矛盾，所以在开发低渗透油田的初期，需要采取分层注水法，这样可以有效的实现对含水率进行控制，有利于油田储量动用能力的增强。利用分层注水法来进行低渗透油田初期的开发具有较多的优点。

（1）注水井套管如果出现损坏，那么就需要采用卡距少、体积小、承压强的封隔器，从而使密封率得到提高。

（2）采取同步分层注水法。开采新投注井时，需要及时做好注采调转井的分层，从而减少低层间产生矛盾。与此同时还需要考虑新投注井初期的注水强度和砂岩的吸水性，从而才能根据砂体的连通状况和发育规模有效的进行分层，最终提高油田的采收率。

（3）以老分层井层间的矛盾为依据，增强细分层的注水力度，使差油层能够充分的发挥其实际效用。如果油井已经完成了分层，则需要根据附近的动态特征，对厚度大、层段少、层段吸水差异显著的油井进行细分注水，从而提高油田的采收率。

2.4 调整井网密度，减少注采井间距增大

低渗透油田的开发效果和井网水驱的控制力度密切相关。油田若使用同步注水的方法，那么井网水驱控制水平一定可以得到提高，从而保证了油层的能量。如果全面的掌握且了解了砂体的分布面积，那么井网水驱控制水平的高低则由注采井数量比和注采井间距决定，适当的减少注采井间距或者增加注采井数量比可以使井网水驱的实际控制力度得到显著的提高。

2.5 注水

注水时，水顺着油田裂缝推井，油田内的油向两侧进行移动，从而使油藏的裂缝水平得到提升。某油田区块呈现裂缝发育的状态，裂缝向东西方向散步，采用反九点井网开发技术，使裂缝和井排方向间的夹角不超过11.5°。注水完成后，水沿着油井内的裂缝快速的进行推荐，严重增加了开发平面内的矛盾，同时使低渗透油田的实际采收率也受到严重影响。另外，若水驱油藏内含有不同程度的裂缝，一般会安装注采井点在裂缝系统上，从而保证注入水是沿着裂缝向生产井蔓延的，导致油井出现过早见水或者暴性水淹的情况。所以在注水过程中，需要将注水井合理在裂缝系统上进行安设，驱油工作往裂缝两侧进行，这样才能够顺利的完成注水工作，同时有效的延长水线，提高注入水系数和注入水波，对油田注水开发效益的实现具有极为重要的意义。

3 结语

在低渗透油田开采过程中，利用注水开发技术有利于油田经济效益和社会效益的实现。但在具体实施过程中需要对油田的地质动态特点进行充分掌握，这样才能更好的发挥出注水开发技术的实际效用，确保油田采收率的提高。

参考文献

[1] 陈敏国.内外低渗透油田开发技术现状[J].中国石油和化工标准与质量，2012，（01）.

[2] 高建，吕静，王家禄，等.低渗透油藏注水开发存在问题分析[J].内蒙古石油化工，2009，（12）.

注水技术 篇4

乌33井区26口注水井中, 直井3口、定向井23口。定向井倾角在1.21°~42.19°间。其中, 倾角20°~30°有3口, 30°~40°有15口。造斜点在520~978m间【1】。

由于受井斜的影响, 旋转扭矩很难传递到封隔器上, 不能正常换轨道坐封, 造成坐封困难和难以坐封, 限制了常规直井机械压缩式封隔器的应用;井斜的作用, 致使封隔器坐封时胶筒受力不均, 胶筒肩部应力集中, 导致胶筒密封性能下降, 分注管柱的寿命缩短。

因此, 定向注水井分注管柱应满足;封隔器居中、能承受交变载荷时的密封和提高密封有效期;分层水量调配测试仪器串的下放与上提可靠。

2 定向井分层注水工艺的研究

根据以上分析, 筛选出偏心配水分层注水工艺, 对封隔器进行扶正居中改进, 进行偏心配水器及相应测试工艺改进, 满足定向井分层注水需求。

2.1 封隔器的改进

为解决定向井中管柱严重偏向套管的一边、封隔器坐封时胶筒受力不均问题, 在封隔器主体结构上增加扶机构正以克服管柱正压力造成的密封性能下降。封隔器受力分析及计算[2]。

钢球扶正时的受力分析如下图:

1-中心管, 2-钢球, 3-套管, Nb-中心管钢球扶正锥体斜面对钢球的支反力, N-套管对钢球的支反力, F-活塞对钢球的综合总推力。

通过室内试验及力学计算, 对封隔器居中扶正结构的设计, 满足了其在定向井内的坐封要求。下井应用近3年, 基本未发生失封现象。

1-坐封头2-扶正钢球3-坐封活塞

2.2 配水器的改进

对偏心配水器进行减小各变径间的过渡倒角;提高相邻件的对正精度和减小其间隙;关键件如扶正体和主体之间增加定位结构;消除主体和支架间的间隙做到准确定位;降低投捞器及堵塞器所经过的各内孔的粗糙度, 以减小摩擦阻力;各内孔镀膜以减小摩擦阻力。 (如下图)

堵塞器主体φ22毫米台阶坐于工作筒主体φ20毫米偏孔上端面, 凸轮卡于偏孔φ25毫米扩孔段内, 堵塞器外侧出液槽上、下两组胶圈密封于主体偏孔出液口处, 注入水经滤罩、水嘴、堵塞器出液槽、工作筒偏孔出液槽进入油套环空间, 之后过套管射孔炮眼进入注水层段地层。

改进后的配水器适用于定向注水井分层水量的测试与调配, 投捞堵塞器能准确到位, 没有发生仪器掉卡事故。

2.3 调配测试工艺的改进

地面测控仪通过电缆指挥综合测调仪对井下可调式堵塞器的进行调配, 同时在地面测控仪显示调配流量等参数, 缩短了测调时间 (测调三层井一般仅用2-3小时) 。测控仪可选用调控器与电磁双流量计组合或调控器与超声波流量计组合。应用电缆直读测调工艺进行分层水量测试调配, 可减少测试工作量三分之二, 减少仪器下放频次, 减小仪器遇卡风险。

3 应用情况

运用改进后的偏心配水分层注水工艺在乌33井区实施定向注水井分层注水23口, 满足了乌33井区大斜度注水井分层注水要求, 分注率达100%;分层注水量达到地质配注要求。2009~2011年, 进行分层水量测试调配207井次, 合格率达83%;封隔器验封37井次, 失封率6%。仪器掉卡事故率为零。

1-扶正体2-导向体

结语

改进Y341封隔器, 增加钢球扶正机构, 使其达到了在大斜度定向井筒内居中扶正、均匀胀封、密封可靠的目的。

在偏心配水器主体上端新设计一插入扶正体的台阶, 使其主体与扶正体同轴度好, 保证了堵塞器投捞成功率。

定向井偏心配水分层注水工艺管柱结构简单, 满足了乌33井区大斜度注水井分层注水要求。

摘要：新疆油田公司乌尔禾油田乌33井区注水井为大斜度定向井, 井斜度在26～40°, 造斜点在520～978m间。常规直井上使用的机械压缩式封隔器, 在斜井中旋转扭矩很难传递到封隔器上, 造成坐封困难和难以坐封。将配水器导向体部分加以改进, 增大了配水器可操作空间。改进后的斜井分注工艺满足了定向注水井分层注水要求。

关键词：注水井,定向井,分层注水,偏心配水

参考文献

[1]张传新, 石善志.《乌尔禾油田乌33井区克下组油藏采油工程方案》2008.2.

注水技术 篇5

田 吉林油田 2020 年 年 注水系统提质增效 工程 注水系统注水阀池优化调整改造工程 环境影响报告表（报批 版）

委托单位：中国石油天然气股份有限公司

吉林油田分公司采油厂 编制单位：吉林省师泽环保科技有限公司 2020 年 年 10 月 月

修改清单

1.删除编制依据，按照省厅建议报告格式给环评文件瘦身。细化各分项工程地点及周围环境状况，建议明确给出经纬度坐标；进一步明确项目工程组成，给出周边环境敏感点分布；细化项目占地情况，是否涉及新增用地，完善选址合理性分析。（P3-4、）

2.项目多数工程为重建和翻建，必可避免会涉及一定量的建筑垃圾，结合区域道路现状进行综合利用，不宜送往松原建筑垃圾场，论证施工弃土去向及可行性；按照 6m 宽的管线占地，核实临时占地面积及土石方量，目前与实际有偏差。（P35、P5）

3.项目无环保手续，复核项目建设性质及作为技改的合理性？补充现有工程组成、规模及本次技改的具体内容；明确项目现有回注规模，回注水主要水质成分及浓度；明确管线更新等过程是否有管道存水产生及其处理方式。（P1、P5、P3）

4.补充项目原辅材料中药品理化性质及用量和药品的包装、暂存方式；核实噪声监测点位，建议在各单项工程位置进行监测；核实“三本账”内容，应该占位企业整体基础上进行“三本账”核算，而非仅考虑本工程。根据地形条件，明确区域不同含水层地下水流场，明确本项目地下水监测井针对的目的含水层，分析监测井位置布设合理性。细化生态恢复措施；充实地下水防渗措施。（P4、P17-18、P45、生态专章）

5.鉴于部分管线仅距查干湖自然保护区 100m，而且区域内又有鸟类栖息，建议按照生态一级评价完善对鸟类的影响分析及防护措施；细化项目与查干湖保护区的选址敏感性分析，细化施工期、运行期对其影响。完善工艺流程，完善风险分析内容。（详细生态专章、P2）

6.复核环保投资估算；结合总纲复核环境损益分析内容；鉴于项目大气及噪声评价范围涉及查干湖自然保护区，复核相关标准的判定。（P48、P25-26）

7.校核文字，规范附图附件，其他专家的合理化建议一并修改。（详见全文及附图附件）

建设项目基本情况 项目名称 吉林油田 2020 年注水系统提质增效工程注水系统注水阀池优化调整改造工程 建设单位 中国石油天然气股份有限公司吉林油田分公司采油厂 法人代表 姜 XX 联系人 薛万祥 通讯地址 吉林油田分公司采油厂

联系电话 2986 传真--邮编 138000 建设地点 吉林省松原市前郭县新庙乡 立项审批部门-批准文号-建设性质 技术改造 行业类别及代码 B1120 石油和天然气开采辅助活动 占地面积（m 2）

990

绿化面积(m 2)-总投资(万元)646.18 环保投资(万元)15 投资比例% 2.32 预期投 产日期 2020 年 12 月 工程内容及规模：

一、项目建设由来 采油厂站外 22 座注水阀池老旧破损漏失严重，存在安全隐患。联合站注水站加药装置损坏废弃，新北联合站注水站及 212 注水站无加药系统，影响注水水质，增加注水管道腐蚀风险。联合站、212 注水站、218 注水站水源井能力不足，影响生产。198 站注水干线局部压力损失大，导致注水井欠注。注水井吉+6-3 单井管线漏失，存在安全环保隐患。因此吉林油田分公司采油厂提出了吉林油田 2020 年注水系统提质增效工程注水系统注水阀池优化调整改造工程，对采油厂站外阀池及注水站等系统进行改造。

本项目符合国家发展和改革委员会第 29 号令《产业结构调整指导目录（2019年本）》。通过本项目的环境影响分析，本环评认为只要建设单位在施工和经营过程中充分落实本环评的各项污染防治对策，严格执行各种污染物排放标准，对

当地环境造成的影响较小。因此，从环保角度分析，本项目的建设可行。

根据《环境影响评价技术导则 地表水环境》（HJ2.3-2018），建设项目地表水环境影响评价等级按照影响类型、排放方式、排放量或影响情况、受纳水体环境质量现状、水环境保护目标等综合确定，本项目无生产废水产生，因此确定本项目地表水评价等级为三级B。根据《环境影响评价技术导则－地下水环境》（HJ610－2016）附录A，本项目属于附录A中未提及行业，根据地下水环境影响程度，参照相近行业分类，本项目地下水行业类别取石油、天然气、成品油管线（不含城市天然气管线），因此地下水环境影响评价项目类别为II类、地下水环境敏感程度为较敏感。因此，地下水环境影响评价工作等级应为二级；根据《环境影响评价技术导则-土壤影响》（HJ964-2018），本项目为III类，占地规模为小型，敏感程度为敏感。因此，本项目土壤环境影响评价等级为三级。根据《环境影响评价技术导则 声环境》（HJ2.4-2009），建设项目所处的声环境功能区为GB3096规定的1类、2类地区，或建设项目建设前后评价范围内敏感目标噪声级增高量达3-5dB（A）[含5dB（A）]，或受噪声影响人口数量增加较多时，按二级评价，本项目所处的声环境功能区为GB3096规定的1类地区，故本项目声环境影响评价等级为二级；根据《环境影响评价技术导则 生态影响》（HJ19-2011），本工程新增占地面积0.00071km 2，小于2km 2，距离查干湖国家级自然保护区仅100m，生态敏感性属于特殊生态敏感区，故本项目生态环境影响评价等级为一级；根据《环境影响评价技术导则 大气环境》（HJ2.2-2018），本项目没有锅炉，不产生锅炉烟气，且生产不产生粉尘，故本项目无大气污染物排放，P max ＜1%，大气环境影响评价等级为三级；根据《建设项目环境风险评价技术导则》（HJ169-2018），本项目不涉及危险物质的使用和贮存，故判定项目环境风险潜势为Ⅰ，因此确定做环境风险简单分析。

根据《中华人民共和国环境保护法》、《中华人民共和国环境影响评价法》、国务院令第682号《建设项目环境保护管理条例》、环境保护部令第44号《建设项目环境影响评价分类管理名录》、生态环境部第1号令《关于修改《建设项目环境影响评价分类管理名录》部分内容的决定》的有关规定，本项目为四十二、石油和天然气开采业132石油、页岩油开采中的其他。受中国石油天然气股份有限公司

吉林油田分公司采油厂的委托，吉林省师泽环保科技有限公司承担了本项目的环境影响评价工作。接受任务后，我单位组织评价人员进行了现场踏勘，对项目所在区域自然环境和区域环境质量现状等进行了详细调查与监测，分析建设项目与国家、吉林省有关环境保护法规、产业政策、相关规划的符合性。同时收集了区域生态环境相关资料，对本项目可能产生的环境影响进行预测评价。在进行前述工作的基础上，编制了本项目的环境影响报告表。在本项目环境影响报告表的编制过程中，得到了松原市生态环境局以及建设单位的大力支持和帮助，在此谨表谢意！

二、项目基本情况 1、、项目名称、性质及建设地点 项目名称：吉林油田 2020 年注水系统提质增效工程注水系统注水阀池优化调整改造工程 建设性质：技术改造 建设地点：吉林省松原市前郭县新庙乡。地理位置图详见附图 1。

与本项目改造的一队 2#阀池最近的村屯为村，距离为 70m。现场照片见附图2。、总投资及资金来源 本项目总投资 646.18 万元人民币，全部为企业自筹解决。环保投资 15 万元，占总投资比例 2.32%。、工程内容及规模 本项目对采油厂注水系统进行改造。项目组成及具体建设内容详见下表。

表 1

项目组成一览表 类别 名称 工程内容 备注 主体工程 注水系统 22 座破损老旧注水阀池进行改造，15 座损坏阀池拆除重建，7 座锈蚀阀门进行更新，腐蚀漏失出入户管线进行更新

联合站、新北站及 212 站站内新建加药系统

新建水源井 4 口（Q=80m 3 /h，H=84m），水源井房 4座，DN150 集水管线 0.5km

198 站 1#阀池至 2#配水间至 20#阀池注水干线（￠159×12 无缝钢管）更新（4.26km）

新建 21#配水间至吉+6-3 单井管线（￠114×9 无缝钢管）0.55km

辅助工程 仓库 仓库占地面积 20m 2

公用 工程 给水 外购桶装水

排水 生活污水排入到防渗旱厕中，定期清掏用作农肥

供电 松原市前郭县新庙乡城郊供电所供给

供热 电暖气

环保工程 废水 生活污水 防渗旱厕

噪声 噪声控制 安装消声器、厂房隔声等

固体废物 生活垃圾 定期委托环卫部门清运

4、、原辅材料 消耗情况 项目所需主要原辅材料详见下表。

表 2

本项目原辅材料消耗一览表 序号 名称 单位 数量 备注 1 闸阀 个 87加药装置 套 3注水管线 km

5.31

注：本项目加药装置所用药品储存于采油厂厂部，不在本项目厂址进行储存。、“ 三场” 设置情况 由于施工期较短，工程量小，不设置临时工棚及生活区、料场和取、弃土场。、占地类型及情况（1）临时占地分析 本项目新增临时占地主要为阀池施工、水源井及水源井房施工、加药间、仓库以及管线施工占地。单个阀室临时占地约 100m 2，本项目共重建 15 座阀室，合计临时占地面积 1500m 2 ；加药间临时占地面积约 300m 2 ；水源井及水源井房临时占地面积约 300m 2 ；管线共计 5.31km，作业带宽度 6m，管道作业带临时占地面积28560m 2 ；仓库临时占地面积 100m 2。

综上，本项目临时占地面积共计 30760m 2，占地类型均为耕地（水田）。

（2）永久占地分析 项目施工期临时占地将有一部分转变为永久占地，单个阀室占地 30m 2，本项目共重建 15 座阀室，本项目永久占地 450m 2，3 间加药间永久占地面积 150m 2 ；4口水源井及 4 间水源井房永久占地面积 160m 2 ；仓库永久占地面积 20m 2。

综上，本项目永久占地面积共计 780m 2，其中新征占地面积 720m 2，本项目永久占地类型为耕地（水田）。

7、土石方平衡 本项目阀池、加药间、水源井房及库房建筑面积共计新增临时占地主要为阀池施工占地及阀池拆除重建，建筑面积为 780m 2，施工土石方开挖量 1980m 3，回填量 1386m 3，工程施工产生余方 594m 3 ；管线工程埋深一般-1.5～-2.0m，管沟断面形式一般采用梯形，沟底宽一般为 1.0～1.5m，沟顶宽度约为 1.5～2.5m。本项目管线工程挖方量约为 8925m 3，填方量为 7140m 3，余方量为 1785m 3，产生的少量土方用于周围场地平整。

综上，本项目施工土石方开挖量 10905m 3，回填量 8526m 3，工程施工产生余方 2379m 3，不设弃土场。土石方平衡见表 3。

表 3

本项目土石方平衡表

单位：m 3

挖方 填方 余方 备注 10905 8526 2379 多余土方用于阀池及管线周围附近场地平整 8、公用工程（1）给排水 本项目只有施工期，施工期用水主要包括施工人员的生活用水，施工人员用水为外购桶装水，施工人员人数约为 10 人，生活用水量约为 0.3m 3 /d，施工人员生活污水均采用移动防渗旱厕收集。项目涉及管道无管道存水，故本项目废水仅为施工人员生活污水。

（3）供电、供热 供电由松原市前郭县新庙乡城郊供电所供给； 本项目生产不用热，冬季采用电暖气进行采暖。、组织机构、人员编制及施工计划（1）组织机构 本项目建设与管理由吉林油田采油厂负责。

（2）人员编制 本项目建成后，吉林油田采油厂负责，不增加工作人员。

（3）施工组织计划 本次改造工程于 2020 年 11 月初施工，2020 年 12 月末建成运行，施工时段避

开农作物的生长和收获期。

与本项目有关的原有污染情况及主要环境问题 1、现有项目概况 采油厂站外 22 座注水阀池老旧破损漏失严重，存在安全隐患。联合站注水站加药装置损坏废弃，新北联合站注水站及 212 注水站无加药系统，影响注水水质，增加注水管道腐蚀风险。联合站、212 注水站、218 注水站水源井能力不足，影响生产。198 站注水干线局部压力损失大，导致注水井欠注。注水井吉+6-3 单井管线漏失，存在安全环保隐患。、环评及环保验收情况 本项目涉及的阀池及注水站建设时间久远，均为八十年代建设，无环评及验收文件。经现场调查，本项目涉及的注水站及站外注水阀池均已经暂停使用，未进行正常生产，无污染物排放，且施工期临时占地已经进行植被恢复，状况良好，无现存环境问题。

建设项目所在地自然环境简况 一、自然环境简况（地形、地貌、地质、气候、气象、水文、植被、生物多样性等）、地理位置 松原市位于吉林省中西部，地处北温带，介于东经 123°06′～126°11′，北纬45°59′～45°32′之间。全境东西长 240km，南北宽 172.4km，幅员面积 22034km2，占吉林省面积的 12%。东、南与长春市、四平市为邻，西部与白城市、内蒙古自治区接壤，北部隔松花江、嫩江、拉林河与黑龙江省相望。

前郭尔罗斯蒙古族自治县位于东经 123°35′~125°19′北纬 44°17′~45°28′之间。正北隔嫩江为黑龙江省肇源县；东北以松花江为界与扶余县隔江相望;东南与农安县接壤；西南与长岭县为邻；正西与乾安县毗连；西北与大安市交界。县城处于松原市城规划区内，与宁江区接地相邻。全县东西长 136km，南北宽 130km，呈“靴”型。总面积 7000km 2。

本项目位于吉林省松原市前郭县新庙乡境内。拟建项目地理位置见附图 1。

2、、地形、地貌 项目区地处松嫩平原南部，地势平坦开阔，起伏和缓。主要由松嫩冲积平原、松辽分水岭台地平原组成，一般海拔高度为 130～266m 之间。南部长岭一带地面起伏较大，为一年轻的微弱隆起地带，是松花江、辽河分水岭的一段。但地势低缓，地面高出西侧平原也不过十几米。北部和东北部为第二松花江、拉林河和嫩江冲击而成的平原。、地质 本区处于 XX 夏构造体系第二沉降带—松辽断陷盆地中央拗陷带中北部，区内发育有北西向展布壳断裂--新木断裂，该断裂沿松花江方向发育，断裂带为主要地震区，地震烈度Ⅶ度。、气候、气象 松原市属于温带大陆性季风气候，处于半湿润半干旱过渡区，年平均温度4.5℃，最高气温为 36.9℃，最低气温为-35℃，冰冻时间约为 6 个月（10 月中旬—次年5月初），土壤冻结深度1.8m，年平均降水量450.8mm，最大降雨量达614.4mm，8 年平均蒸发量 1697.7mm，相对湿度 62.8%，最大积雪厚度 120mm，年平均日照2906 小时。松原市全年主导风向为西南风，冬季多为西北风，平均风速 3.07m/s，最大风速 29m/s，最大风向频率 12.7%。

前郭尔罗斯蒙古族自治县属于温带大陆性季风气候，四季分明。最高气温和最低气温在正负 36℃左右。春季干旱多风，夏季湿热多雨，秋季凉爽、昼夜温差较大，冬季寒冷降雪少、冰冻期长。全年晴天日数平均为 110 天，年平均日照时数为 2879 小时，年平均气温为 4.5℃。初霜期一般在 9 月中下旬，终霜期一般在 4月末至 5 月初，无霜期 130 天至 140 天。年平均降水量为 400 一 500 毫米。全年蒸发量在 1200 毫米以上。其中 4 至 5 月份蒸发量为 531.2 毫米，占全年蒸发量的45.2%。

5、、区域 水文情况（1）地表水 松原市内江河纵横，泡沼众多，尤以二江（松花江和嫩江）、一河（拉林河）、二湖（查干湖、大布苏泡）而闻名，其中第二松花江横贯市区，最大流量 6750m 3 /s，最小流量 63.3m 3 /s，最高水位 134.80m，最低水位 129.93m。

（2）地下水 本区地下水的形成和分布严格受地形地貌、地质构造和地层岩性的控制。本区白垩系泥岩构成区域隔水层，第四系白土山组孔隙承压水和全新统孔隙潜水为本区两种类型地下水，大青沟组淤泥质亚粘土为承压水的区域隔水顶板。

①第四系承压水：含水层岩性为中细砂、中粗砂和砂砾石，厚 10～25m，含水层埋深 25～40m，渗透系数为 6～22m 2 /d，导水系数 110～250m 2 /d，单井涌水量500～1000m 3 /d，影响半径 280～360m，水化学类型为重碳酸钠钙型。

②第四系潜水：含水层岩性为亚砂土、砂、砂砾石，厚 16—18m，水位埋深3—3.8m，单井涌水量 1000～3000m 3 /d，水化学类型为重碳酸钙钠型，部分为重碳酸氯化物钠钙型。松原市地形主要为分段起伏台地，松原市区域内最低处海拔为120m，最高处海拔为 187.5m。台地发育不充分，顶部平坦，由低平岗地和岗间低平地组成。

6、、土壤类型与植被

松原市土壤类型有淡黑钙土、草甸土、盐土、碱土、沼泽土、泥炭土和风沙土等 7 大土类。土壤的耕层浅，有机质含量较低，氮不足，磷极缺，钾丰富，一般来说土壤肥力不高。从土壤肥力特征分析，全县土壤呈碱性，石灰反应强烈，黑土层薄，沙性大，部分土壤存在盐化、碱化、侵蚀和低洼易涝等问题。

前郭尔罗斯蒙古族自治县土壤大致可分为黑钙土、草甸土、风沙土、盐碱土、沼泽土、泥炭土等 11 个土类，48 个土属，109 个土种。

吉林油田采油厂区内的土地类型主要为农田。区内主要为人工耕作的农田植被，主要农作物为玉米、高梁、谷子和大豆等。在田间地块和道路两侧，种植有以杨树为主的防护林带。、查干湖国家级自然保护区概况 根据保护区功能区划分原则，保护区的自然环境和自然资源状况，以及保护区内主要保护对象的空间分布状况，在目前土地利用和社区发展规模的基础上，按照《中华人民共和国自然保护区条例》的规定，将查干湖自然保护区划分为核心区、缓冲区和实验区等三个功能区。

（1）核心区 核心区是自然保护区内保存最完好的自然生态系统，以及濒危、珍稀物种的集中分布地。查干湖自然保护区共设置 3 个核心区，核心区总面积为 15531hm 2，占保护区总面积的 30.6%。

——辛甸生态系统核心区 辛甸核心区位于保护区的西北部，其北部是一处典型的水域及苇塘生态系统，是保护区鸟类重要的栖息繁殖地和鱼类的产卵场所；南部由浅水域、高草丛沼泽、草甸化沼泽及盐化草甸所组成，是半干旱地区典型的湖滨湿地类型。该核心区是水禽、涉禽最重要的活动场所，是保护区珍稀、濒危鸟类主要的栖息地之一。

辛甸核心区的具体边界范围是：以东经 124°3′53″、北纬 45°17′8″为西南起点，沿距保护区边界（铁路）1200m 的平行线向东北方向至东经124°8′59″、北纬 45°23′58″处，沿距辛甸泡内的苇塘边缘 800m平行线至东经 124°13′52″、北纬 45°19′15″处，向西至东经 124°12′56″、北纬45°19′16″的湖心岛西北角后，向东南沿湖心岛边缘至湖心岛东南角，起点。

折向南偏东至湖边东经 124°14′48″、北纬 45°12′18″处，再沿湖边向西北至东经 124°11′24″、北纬 45°16′1″处后折向东至东经 124°7′41″、北纬45°15′48″处，然后折向北至东经 124°7′18″、北纬 45°18′5″的湖边，沿湖边芦苇塘向西南至起点。该核心区面积为 14449hm 2，占核心区总面积的 93%。

——高家湿地核心区 高家湿地核心区位于保护区东部的新庙泡南岸，是一处沿湖岸带状分布的芦苇（香蒲）沼泽型湿地，也是保护区内鸟类的重要栖息地和鱼类的产卵场所。该核心区外距“引松入查”水渠较近，其对净化查干湖整体水质和鸟类栖息具有重要的意义。

核心区具体边界范围是：从新庙泡东岸苇塘边（东经 124°28′10″、北纬45°9′57″）为起点，向南沿距保护区边界 300m 的平行线环绕至新庙泡西岸苇塘边（东经 124°25′58″、北纬 45°9′27″），再沿湖内苇塘边缘与起点相接形成的闭合区域。该核心区总面积为 847hm 2，占核心区总面积的 5.5%。

——庙东湿地核心区 庙东湿地核心区位于保护区东部的新庙泡东北岸，是一处沿湖岸分布的芦苇（香蒲）沼泽型湿地，也是保护区内鸟类的重要栖息地和鱼类的产卵场所。

核心区具体边界范围是：从新庙泡东北岸距保护区边界 300m 的苇塘边（东经124°29′10″、北纬 45°13′02″）为起点，向东偏北方向按距保护区边界 300m的平行线环绕至东南岸苇塘边（东经 124°30′33″、北纬 45°11′56″），再沿湖内苇塘边缘与起点相接形成的闭合区域。该核心区面积为 235hm 2，占核心区总面积的 1.5%。

（2）缓冲区 缓冲区是为使核心区得到绝对保护所划定的区域，该区域对核心区免受人类活动的干扰起着缓冲作用，同时也完全具备珍稀水禽生存条件。根据核心区的分布和周边状况，保护区共设置了 3 个缓冲区，缓冲区总面积为 19334hm 2，占保护区总面积的 38.2%。

辛甸缓冲区范围是：从三不管西北部的保护区边界（东经 124°14′56″、北纬 45°22′37″）处为起点，向南至湖心岛北部（东经 124°14′52″、北纬

45°21′4″）向南沿湖心岛边缘至东经 124°15′25″、北纬 45°19′30″，后向南偏东至东经 124°15′48″、北纬 45°17′59″，再向东南至后宝勒太东部的湖边（即保护区边界，该点坐标为东经 124°21′45″、北纬 45°10′21″）后，先后沿保护区的南部、西部、北部边界至起点。该缓冲区面积为 17694hm2。

高家缓冲区范围是：从东经 124°26′4″、北纬 45°10′16″处向东至东经124°28′2″、北纬 45°10′16″处，向南环绕保护区边界至起点，该缓冲区面积为 1193hm 2。

庙东缓冲区范围是：以东经 124°28′38″、北纬 45°12′41″处向东南至东经 124°29′57″、北纬 45°11′30″处连线东北侧，除核心区以外的区域，该缓冲区面积为 447hm 2。

由于保护区的特点和重点保护对象的分布状况，所规划的核心区除辛甸核心区外，其它均靠近保护区边界，因此缓冲区的部分边界也即为保护区的边界。保护区的西部边界为铁路线，除过往列车对保护区有一定的干扰外，其它人类活动难以从此进入保护区，所设的缓冲区可以起到确保辛甸核心区实施绝对保护的作用。在新庙泡，由于外围边界紧靠农田、村屯，缓冲区的范围受到限制，但可通过设置边界网围栏使核心区得到绝对保护。

（3）实验区 保护区内除核心区、缓冲区以外所有的区域均为实验区，查干湖自然保护区实验区总面积为 15819hm 2，占保护区总面积的 31.2%。

本项目拟建的注水干线距离查干湖自然保护区边界最近，距离为 100m，本项目与查干湖国家级自然保护区位置关系详见图 3。

区域环境质量现状 建设项目所在地区域环境质量现状及主要环境问题（环境空气、地表水、地下水、声环境、生态环境等）

一、环境空气质量现状调查与评价 1、基本污染物 根据环境空气质量模型技术支持服务系统查询结果，松原市 2019 年 SO 2、NO 2、PM 10、PM 2.5 年均浓度分别为 6ug/m 3、17ug/m 3、58ug/m 3、29ug/m 3 ；CO24小时平均第 95 百分位数为 1mg/m 3，O 3 日最大 8 小时平均第 90 百分位数为121ug/m 3 ；各污染物平均浓度均优于《环境空气质量标准》（GB3095-2012）中二级标准限值，松原市 2018 年 6 项基本污染物满足 GB3095-2012《环境空气质量标准》中的二级标准，区域为达标区。、特征污染物（1）监测点位布设 为了解项目所在地环境空气质量现状，本次在拟建项目厂区内布设 1 个环境空气监测点位。具体见表 4 及图 3。

表 4

环境空气监测点位相对位置 序号 监测点位 监测项目 A1 妙音寺村 非甲烷总烃、TSP

（2）监测项目 根据本项目污染特征，监测项目确定为非甲烷总烃、TSP。

（3）监测时间及频率 吉林省昊远检测技术服务有限公司于2020年7月21日～27日进行监测。TSP监测日平均质量浓度，非甲烷总烃监测一次值。

（4）评价方法 评价方法采用最大浓度占标率进行评价，同时计算污染物超标率。数学表达式如下：

i siiCCP  ×100％ 式中：P i 第 i 现状监测点最大浓度占标率，其值在 0-100％之间为满足标准，13 大于 100％则为超标；

C i 第 i 现状监测点实测浓度（mg/m 3）；

C si 污染因子 j 的环境质量标准。

超标率：iiinfD  式中：f i-i 污染物超标浓度标准的样品数； n i-污染物检出样品数； D i-i 污染物浓度超标率，%。

（7）评价结果与分析 环境空气质量现状评价结果见下表。

表 5

环境空气环境质量监测评价指数表 监测点 监测因子 监测时段 监测值浓度范围（ug/m 3）

检出率（%）

最大占标率（%）

超标率（%）

最大超标倍数 A1 TSP 日均值 77-89 100 29.67 — — 非甲烷总烃 小时值 0.22-0.40 100 20 — — 由上表可知，监测点位的各项污染物浓度最大占标率均小于 100%，环境空气质量满足 GB3095-2012《环境空气质量标准》中的二级标准及《大气污染物综合排放标准详解》中的小时平均值。由此可以看出，评价区域的环境空气质量良好。

二、声环境质量现状调查与评价 1、监测点位布设 为了解项目所在地声环境质量现状，本次布设 5 个环境噪声监测点。噪声现状监测点见表 6 及图 3。

表 6

噪声监测点布设情况 序号 监测点 监测点布设目的 N1 212 注水站东边界 了解区域声环境现状 N2 212 注水站南边界 N3 212 注水站西边界 N4 212 注水站北边界 N5 218 注水站东边界 N6 218 注水站南边界 N7 218 注水站西边界

N8 218 注水站北边界 N9 庙东村 了解敏感点处声环境质量现状 N10 村 2、监测项目 等效噪声级 Leq。

3、监测时间及频次 吉林省昊远检测技术服务有限公司于 2020 年 6 月 3 日进行监测。监测一天，分昼夜两次监测。

4、监测结果统计及评价 声环境监测及评价结果见表 7。

表 7

噪声监测及评价结果单位：dB(A)编号 监测位置 监测值 标准值 达标情况 昼间 夜间 昼间 夜间 昼间 夜间 N1 212 注水站东边界 46 39 65 55 达标 达标 N2 212 注水站南边界 42 38 65 55 达标 达标 N3 212 注水站西边界 43 38 65 55 达标 达标 N4 212 注水站北边界 43 39 65 55 达标 达标 N5 218 注水站东边界 48 38 65 55 达标 达标 N6 218 注水站南边界 54 38

N7 218 注水站西边界 49 38

N8 218 注水站北边界 42 39

N9 庙东村 43 38

N10 村 45 37

由上表可知，本项目所在地厂界四周环境声环境现状监测结果满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）中 3 类标准要求。

二、地表水环境质量现状调查与评价就 就 本项目地表水监测点位引用本公司 2019 年 4 月编制的《采油厂油田 I 区块16 口井 2019 年产能建设项目环境影响报告表》中的监测数据，由于引用数据未超三年，且区域污染源未发生重大变化，所以引用数据有效。

1、监测断面的布设 为了解新庙泡的水质现状情况，布设 1 个监测点，监测断面位置见下表及图8。

表 8

地表水环境质量监测点布设情况表 序号 监测断面 布设目的 W1 新庙泡 了解项目附近的地表水提质量 2、监测项目 监测项目确定为 pH、COD、氨氮、石油类，共计 4 项。

3、监测单位及时间 吉林省同正检测技术有限公司于 2019 年 3 月 23 日-2019 年 3 月 25 日采样检测。

4、评价方法 本次评价采用单因子标准指数法（pH 除外）。

单因子标准指数公式：

S i ＝C i ／C si

式中：S i ─第 i 污染物的标准指数；

iC─第 i 污染物的实测浓度,mg/l；

oiC─第 i 污染物的质量标准浓度, mg/l。

S pH 计算公式如下：

sdipHpHpHS0.70.7

(pH j ≤7.0)0.70.7suipHpHpHS

(pH j ＞7.0)式中：S pH —pH 的标准指数；

pH j —pH 的监测值；

pH sd —标准规定 pH 值的下限；

pH su —标准规定 pH 值的上限。

水质参数的标准指数 S i ＞1 时，表明该水质参数超过了规定的水质标准，已经不能满足其使用要求。

5、监测结果及评价结论 监测结果、评价结果详见下表。

表 9

水质监测结果统计表

W1 标准 监测项目 监测结果 最大标准指数 PH 8.17-8.21 0.605 6-9 COD 13-14 0.7 20 氨氮 0.025L — 1.0 石油类 0.01L — 0.3 注：pH 值无量纲 由监测和评价结果显示，各监测断面水质满足《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）Ⅲ类标准水质要求。

三、声环境质量现状 1、监测点布设 根据本项目特点，在 212 注水站及 218 注水站厂界四周 1m 处各布置 4 个监测点（东、南、西、北厂界各 1 个监测点）。距离拟建本项目较近村屯布设 2 个监测点位。具体位置详见下表，具体点位详见图 4。

表 10

监测点名称及布设情况 序号 监测点名称 监测点位置 布设目的 N1 212 注水站东边界 212 注水站东侧边界外 1m 了解项目四周声环境质量现状 N2 212 注水站南边界 212 注水站南侧边界外 1m N3 212 注水站西边界 212 注水站西侧边界外 1m N4 212 注水站北边界 212 注水站北侧边界外 1m N5 218 注水站东边界 218 注水站东侧边界外 1m N6 218 注水站南边界 218 注水站南侧边界外 1m N7 218 注水站西边界 218 注水站西侧边界外 1m N8 218 注水站北边界 218 注水站北侧边界外 1m N9 敏感点 庙东村 了解敏感点处声环境质量现状 N10 村 2、监测单位及监测时间 吉林省昊远检测技术服务有限公司于 2020 年 7 月 23 日监测。

3、监测结果统计

拟建项目厂界噪声监测统计结果详见下表。

表 11

噪声监测结果表

单位：dB(A)序号 监测点名称 监测结果 昼间噪声 夜间噪声 N1 212 注水站东侧边界外 1m 46 39

N2 212 注水站南侧边界外 1m 42 38 N3 212 注水站西侧边界外 1m 43 38 N4 212 注水站北侧边界外 1m 43 39 N5 218 注水站东侧边界外 1m 48 38 N6 218 注水站南侧边界外 1m 54 38 N7 218 注水站西侧边界外 1m 49 38 N8 218 注水站北侧边界外 1m 42 39 N9 庙东村 43 38 N10 村 45 37 表上表可以看出，项目所处区域周围声环境质量现状较好，项目厂界处能够满足《声环境质量标准》（GB3096—2008）中 2 类标准要求；敏感点处能够满足《声环境质量标准》（GB3096—2008）中 1 类标准要求。

四、土壤环境质量现状及调查 1、土壤类型 根据现场踏查和国家土壤信息服务平台查询结果，评价区内主要土壤类型为草甸土。详见下图：

图 2

项目所在区域土壤类型图 草甸土是在沉积、腐殖质积累和氧化还原交替 3 个成土过程综合作用下形成的，拥有暗腐殖层而且在深土层有锈斑。我省境内草甸土共有 3 个亚类：草甸土、石灰性草甸土、盐化草甸土。

2、土壤理化性质 区域代表性监测点位土壤理化性质详见下表。

表 12

土壤理化特性调查表 点号 S2 时间 2020.6.20 经度 41°53“57.66”N 纬度 126°19“4.52”E 层次 A 层 B 层 C 层 现场记录 颜色 灰棕 暗棕 灰棕 结构 单粒状 单粒状 无结构 质地 砂质壤土 砂质壤土 砂质壤土 砂砾含量 80% 75% 85% 其他异物 植物根系 无 石块 实验室测定 pH 值 6.60 6.62 6.61 阳离子交换量 22 24 22 氧化还原电位 455 480 465 饱和导水率/（cm/s）

0.3×10 -3

0.5×10 -3

0.5×10 -3

土壤容重/（kg/m 3）

1.3×10 3

1.6×10 3

1.8×10 3

孔隙度（%）

3、监测点布设及采样方法 为了解区内土壤现状，对评价区土壤进行了采样监测。共在评价区域内布设了 3 个监测点，本次土壤采样点位置见下表及图 3。

表 13

土壤监测点位置及布设目的 序号 监测点 备注 采样深度 监测点布设目的 S1 218 注水站占地范围内（其他）

【126.318012、41.899955】

表层样 0~0.2m 了解项目区域土壤环境现状 S2 一队 3#阀池占地范围内（其他）

【126.318029、41.899374】

表层样 0~0.2m S3 212 水源井占地范围内（其他）

【126.318122、41.899028】

表层样 0~0.2m 采样及分析方法：表层样应在 0~0.2m 取样，取样方法参照 HJ/T166 执行。

（2）监测项目 根据本项目特征，S1、S2、S3 监测项目均为 pH、砷、镉、六价铬、铜、铅、汞、镍、四氯化碳、氯仿、氯甲烷、1,1-二氯甲烷、1,2-二氯甲烷、1,1-二氯乙烯、顺-1,2-二氯乙烯、反-1,2-二氯乙烯、二氯甲烷、1,2-二氯丙烷、1,1,1,2-四氯乙烷、1,1,2,2-四氯乙烷、四氯乙烯、1,1,1-三氯乙烷、1,1,2-三氯乙烷、三氯乙烯、1,2,3-三氯丙烷、氯乙烯、苯、氯苯、1,2-二氯苯、1,4-二氯苯、乙苯、苯乙烯、甲苯、间二甲苯+对二甲苯、邻二甲苯、硝基苯、苯胺、2-氯酚、苯并[a]蒽、苯并[a].芘、苯并[b]荧蒽、苯并[k]荧蒽、䓛、二苯并[a,h]蒽、茚并[1,2,3-cd]芘、萘、石油烃；

19（3）监测频率 监测 1 天，每天监测 1 次。

（4）土壤环境质量现状评价标准 建设用地土壤监测因子能够满足《土壤环境质量 建设用地土壤污染风险管控标准（试行）》（GB36600-2018）中表 1 及表 2“建设用地土壤污染风险筛选值和管制值（基本项目）”和“建设用地土壤污染风险筛选值和管制值（其它项目）”第二类用地筛选值标准。

（5）评价方法 对照标准利用标准指数法进行评价，评价公式如下：

SiCiPi 

式中：P i-土壤中 i 种污染物标准指数； C i-土壤中 i 种污染物污染实测值(mg/kg)； S i-土壤中 i 种污染物污染物评价标准(mg/kg)。

（6）监测结果统计及评价结果 表 14

S1 监测结果统计及各污染物标准指数 序号 监测项目 单位 S 1

标准值 单项标准指数 1 pH 无量纲 6.97 — — 2 铜 mg/kg 18.0 18000 0.001 3 铅 mg/kg 13.3 800 0.01662 4 镍 mg/kg 17.1 900 0.019 5 六价铬 mg/kg 未检出 5.7 — 6 镉 mg/kg 0.063 65 0.00097 7 汞 mg/kg 0.066 38 0.0017 8 砷 mg/kg 6.49 60 0.108 9 氯乙烯 mg/kg 未检出 0.43 — 10 氯甲烷 mg/kg 未检出 37 — 11 1,1-二氯乙烯 mg/kg 未检出 66 — 12 二氯甲烷 mg/kg 未检出 616 — 13 反式-1,2-二氯乙烯 mg/kg 未检出 54 — 14 1,1-二氯乙烷 mg/kg 未检出 9 — 15 顺式-1,2-二氯乙烯 mg/kg 未检出 596 — 16 氯仿 mg/kg 未检出 0.9 — 17 1,1,1-三氯乙烷 mg/kg 未检出 840 — 18 四氯化碳 mg/kg 未检出 2.8 — 19 苯 mg/kg 未检出 4 —

20 1,2-二氯乙烷 mg/kg 未检出 5 — 21 三氯乙烯 mg/kg 未检出 2.8 — 22 1,2-二氯丙烷 mg/kg 未检出 5 — 23 甲苯 mg/kg 未检出 1200 — 24 1,1,2-三氯乙烷 mg/kg 未检出 2.8 — 25 四氯乙烯 mg/kg 未检出 53 — 26 氯苯 mg/kg 未检出 270 — 27 1,1,1,2-四氯乙烷 mg/kg 未检出 10 — 28 乙苯 mg/kg 未检出 28 — 29 间，对-二甲苯 mg/kg 未检出 570 — 30 邻-二甲苯 mg/kg 未检出 640 — 31 苯乙烯 mg/kg 未检出 1290 — 32 1,1,2,2-四氯乙烷 mg/kg 未检出 6.8 — 33 1,2,3-三氯丙烷 mg/kg 未检出 0.5 — 34 1,4-二氯苯 mg/kg 未检出 20 — 35 1,2-二氯苯 mg/kg 未检出 560 — 36 2-氯酚 mg/kg 未检出 2256 — 37 硝基苯 mg/kg 未检出 76 — 38 萘 mg/kg 未检出 70 — 39 苯胺 4-氯苯胺 mg/kg 未检出 260 — 40 2-硝基苯胺 mg/kg 未检出 41 3-硝基苯胺 mg/kg 未检出 42 4-硝基苯胺 mg/kg 未检出 43 苯并[a]蒽 mg/kg 未检出 15 — 44 䓛 mg/kg 未检出 1293 — 45 苯并[b]荧蒽 mg/kg 未检出 15 — 46 苯并[k]荧蒽 mg/kg 未检出 151 — 47 苯并[a]芘 mg/kg 未检出 1.5 — 48 茚并[1,2,3-cd]芘 mg/kg 未检出 15 — 49 二苯并[a,h]蒽 mg/kg 未检出 1.5 — 50 石油烃 mg/kg 55 0.011

表 15

S2 监测结果统计及各污染物标准指数 序号 监测项目 单位 S 1

标准值 单项标准指数 1 pH 无量纲 7.21 — — 2 铜 mg/kg 14.4 18000 0.0008 3 铅 mg/kg 12.8 800 0.016 4 镍 mg/kg 18.0 900 0.02 5 六价铬 mg/kg 未检出 5.7 — 6 镉 mg/kg 0.125 65 0.0019 7 汞 mg/kg 0.085 38 0.0022 8 砷 mg/kg 6.45 60 0.1075 9 氯乙烯 mg/kg 未检出 0.43 — 10 氯甲烷 mg/kg 未检出 37 — 11 1,1-二氯乙烯 mg/kg 未检出 66 — 12 二氯甲烷 mg/kg 未检出 616 —

13 反式-1,2-二氯乙烯 mg/kg 未检出 54 — 14 1,1-二氯乙烷 mg/kg 未检出 9 — 15 顺式-1,2-二氯乙烯 mg/kg 未检出 596 — 16 氯仿 mg/kg 未检出 0.9 — 17 1,1,1-三氯乙烷 mg/kg 未检出 840 — 18 四氯化碳 mg/kg 未检出 2.8 — 19 苯 mg/kg 未检出 4 — 20 1,2-二氯乙烷 mg/kg 未检出 5 — 21 三氯乙烯 mg/kg 未检出 2.8 — 22 1,2-二氯丙烷 mg/kg 未检出 5 — 23 甲苯 mg/kg 未检出 1200 — 24 1,1,2-三氯乙烷 mg/kg 未检出 2.8 — 25 四氯乙烯 mg/kg 未检出 53 — 26 氯苯 mg/kg 未检出 270 — 27 1,1,1,2-四氯乙烷 mg/kg 未检出 10 — 28 乙苯 mg/kg 未检出 28 — 29 间，对-二甲苯 mg/kg 未检出 570 — 30 邻-二甲苯 mg/kg 未检出 640 — 31 苯乙烯 mg/kg 未检出 1290 — 32 1,1,2,2-四氯乙烷 mg/kg 未检出 6.8 — 33 1,2,3-三氯丙烷 mg/kg 未检出 0.5 — 34 1,4-二氯苯 mg/kg 未检出 20 — 35 1,2-二氯苯 mg/kg 未检出 560 — 36 2-氯酚 mg/kg 未检出 2256 — 37 硝基苯 mg/kg 未检出 76 — 38 萘 mg/kg 未检出 70 — 39 苯胺 4-氯苯胺 mg/kg 未检出 260 — 40 2-硝基苯胺 mg/kg 未检出 41 3-硝基苯胺 mg/kg 未检出 42 4-硝基苯胺 mg/kg 未检出 43 苯并[a]蒽 mg/kg 未检出 15 — 44 䓛 mg/kg 未检出 1293 — 45 苯并[b]荧蒽 mg/kg 未检出 15 — 46 苯并[k]荧蒽 mg/kg 未检出 151 — 47 苯并[a]芘 mg/kg 未检出 1.5 — 48 茚并[1,2,3-cd]芘 mg/kg 未检出 15 — 49 二苯并[a,h]蒽 mg/kg 未检出 1.5 — 50 石油烃 mg/kg 46 0.0092

表 16

S3 监测结果统计及各污染物标准指数 序号 监测项目 单位 S 1

标准值 单项标准指数 1 pH 无量纲 6.90 — — 2 铜 mg/kg 13.1 18000 0.00068 3 铅 mg/kg 12.3 800 0.01537 4 镍 mg/kg 16.4 900 0.01822 5 六价铬 mg/kg 未检出 5.7 —

6 镉 mg/kg 0.063 65 0.00097 7 汞 mg/kg 0.033 38 0.00087 8 砷 mg/kg 9.86 60 0.1643 9 氯乙烯 mg/kg 未检出 0.43 — 10 氯甲烷 mg/kg 未检出 37 — 11 1,1-二氯乙烯 mg/kg 未检出 66 — 12 二氯甲烷 mg/kg 未检出 616 — 13 反式-1,2-二氯乙烯 mg/kg 未检出 54 — 14 1,1-二氯乙烷 mg/kg 未检出 9 — 15 顺式-1,2-二氯乙烯 mg/kg 未检出 596 — 16 氯仿 mg/kg 未检出 0.9 — 17 1,1,1-三氯乙烷 mg/kg 未检出 840 — 18 四氯化碳 mg/kg 未检出 2.8 — 19 苯 mg/kg 未检出 4 — 20 1,2-二氯乙烷 mg/kg 未检出 5 — 21 三氯乙烯 mg/kg 未检出 2.8 — 22 1,2-二氯丙烷 mg/kg 未检出 5 — 23 甲苯 mg/kg 未检出 1200 — 24 1,1,2-三氯乙烷 mg/kg 未检出 2.8 — 25 四氯乙烯 mg/kg 未检出 53 — 26 氯苯 mg/kg 未检出 270 — 27 1,1,1,2-四氯乙烷 mg/kg 未检出 10 — 28 乙苯 mg/kg 未检出 28 — 29 间，对-二甲苯 mg/kg 未检出 570 — 30 邻-二甲苯 mg/kg 未检出 640 — 31 苯乙烯 mg/kg 未检出 1290 — 32 1,1,2,2-四氯乙烷 mg/kg 未检出 6.8 — 33 1,2,3-三氯丙烷 mg/kg 未检出 0.5 — 34 1,4-二氯苯 mg/kg 未检出 20 — 35 1,2-二氯苯 mg/kg 未检出 560 — 36 2-氯酚 mg/kg 未检出 2256 — 37 硝基苯 mg/kg 未检出 76 — 38 萘 mg/kg 未检出 70 — 39 苯胺 4-氯苯胺 mg/kg 未检出 260 — 40 2-硝基苯胺 mg/kg 未检出 41 3-硝基苯胺 mg/kg 未检出 42 4-硝基苯胺 mg/kg 未检出 43 苯并[a]蒽 mg/kg 未检出 15 — 44 䓛 mg/kg 未检出 1293 — 45 苯并[b]荧蒽 mg/kg 未检出 15 — 46 苯并[k]荧蒽 mg/kg 未检出 151 — 47 苯并[a]芘 mg/kg 未检出 1.5 — 48 茚并[1,2,3-cd]芘 mg/kg 未检出 15 — 49 二苯并[a,h]蒽 mg/kg 未检出 1.5 — 50 石油烃 mg/kg 45 0.009

根据现状监测，本项目所在地及调查范围内建设用地土壤监测因子能够满足

《土壤环境质量 建设用地土壤污染风险管控标准（试行）》（GB36600-2018）中表 1 及表 2“建设用地土壤污染风险筛选值（基本项目）”和“建设用地土壤污染风险筛选值（其它项目）”标准，土壤环境质量良好。

五、地下水现状调查与评价 详见地下水专章。

环境保护目标（列出级别及保护级别）：、污染控制目标：

（1）地表水：控制生活污水排入防渗旱厕，不对地表水体造成污染；（2）声环境：控制项目周围区域的声环境质量符合《声环境质量标准》（GB3096-2008）中 2 类标准要求；（3）固体废物：控制固体废物排放，加强固体废物的环境管理，避免对周围环境造成二次污染。

2、环境保护目标：

根据本项目污染物排放情况和周围环境状况，确定主要环境保护目标如下表所示及附图 4：

表 17

环境保护目标一览表 序号 环境 要素 保护对象 人口 方位 最近距离(m)保护级别 1 地表水 新庙泡--西 100（注水干线）

《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）Ⅲ类类标准要求 2 环境 空气 妙音寺村 687 南 610（五队 10#阀池）

GB3095-2012《环境空气质量标准》中二级标准值 庙东村 860 南 350（一队 2#阀池）

村 940 东 70（212 注水站）声环境 庙东村 860 南 370（一队 2#阀池）

《声环境质量标准》（GB3096—2008）1 类区标准要求 村 940 东 70（212 注水站）土壤 评价区域内 GB36600-2018《土壤环境质量 建设用地土壤污染风险管控标准（试行）》中第二类用地的风险筛选值 5 地下水 查干湖国家级自然保护区 评价区域内

/ 6 生态 查干湖国家级自然保护区 /

评价适用标准 环 环

境 境

质 质

量 量

标 标

准 准 一、环境空气 本项目拟建地点所在区域为二类环境空气质量功能区，环境空气评价采用《环境空气质量标准》（GB3095-2012）二级标准，详见下表。

表 18

环境空气质量标准限值 污染物 单位 取值时间 标准限值 标准来源 O 3

µg/m 3

日最大8小时平均 160 《环境空气质量标准》（GB3095－2012）小时平均 200 PM 10

µg/m 3

年平均 70 24 小时平均 150 PM 2.5

µg/m 3

年平均 35 24 小时平均 75 SO 2

µg/m 3

年平均 60 24 小时平均 150 1 小时平均 500 NO 2

µg/m 3

年平均 40 24 小时平均 80 1 小时平均 200 CO mg/m 3小时平均 4 1 小时平均 10 TSP µg/m 3

年平均 200 24 小时平均 300 非甲烷总烃 mg/m 3

《大气污染物综合排放详解》 二、地表水 评价范围内的地表水体主要为新庙泡。新庙泡为Ⅲ类水体。执行GB3838-2002《地表水环境质量标准》Ⅲ类标准，详见下表。

表 19

地表水环境质量标准（摘录）

序号 项目 单位 Ⅲ类标准限值 标准来源 1 pH

6～9 GB3838-2002 2 化学需氧量（COD）

mg/l ≤20 3 石油类 mg/l ≤0.05 4 氨氮 mg/l ≤1.0 三、地下水 本区地下水应用功能主要为农业用水和饮用水，采用GB/T14848-2017《地下水质量标准》中Ⅲ类标准；未作规定的石油类选用GB5749-2006《生活饮用水卫生标准》附录A中石油类限值。详见下表。

表 20

地下水质量标准限值

单位：mg/L（pH 除外）

序号 类别 标准限值 标准来源 1 pH（无量纲）

6.5≤pH≤8.5 《地下水质量标准》（GB/T14848-2017）Ⅲ类标准 2 氨氮 ≤0.5 3 耗氧量（COD Mn 法，以 O 2 计）

≤3.0 4 石油类 ≤0.3 GB5749-2006《生活饮用水卫生标准》 四、声环境 根据《声环境质量标准》（GB3096—2008）及《声环境功能区划分技术规范》（GB/T15190-2014）中的相关规定。确定本项目位于 1 类声环境功能区，故本项目声环境质量标准执行《声环境质量标准》（GB3096—2008）1类标准。站场执行 2 类声环境功能区要求，标准见下表。

表 21

声环境质量标准

单位：dB(A)声环境功能区类别 时段 昼间 夜间 0 类 50 40 1 类 55 45 2 类 60 50 3 类 65 55 4 类 4a 类 70 55 4b 类 70 60 五、土壤环境 本工程厂区内土壤执行 GB36600-2018《土壤环境质量 建设用地土壤污染风险管控标准（试行）》中第二类用地的风险筛选值，详见表 26。

表 22

土壤环境质量 建设用地土壤污染风险管控标准限值（基本项目）

注水技术 篇6

关键词：煤层注水；静压注水；顺层钻孔；深孔

1 背景分析

祁南矿715综采工作面煤体瓦斯含量约8.47ml/g，为突出煤层。工作面准备期间，采用了倾斜顺层钻孔为主、底板网格式穿层钻孔为辅预抽整个工作面煤层瓦斯措施消除煤与瓦斯突出危险性。工作面走向长度527m，倾斜长度160m，为两层煤大釆高一次采全厚工作面，采高3.7～6.1m，煤层结构简单，硬度0.5～1，属软煤层。工作面煤体含水率1.95%，回采前期采用圆班循环浅孔动压注水措施，孔深3m、注水压力8mp、孔间距5m、循环注水量1.5～2m3。但由于煤体较软，采高较大，煤壁易发生片塌，成孔率差，且在施工安全方面存在较大隐患。

鉴于工作面准备期间，机、风巷施工大量顺层抽放钻孔，故将浅孔动压注水改为利用顺层钻孔进行超前深孔静压注水。

2 注水工艺

2.1 工艺概况

2.1.1 注水范围

工作面机、风巷顺层钻孔间距3m，平均孔深90m，封孔管直径38mm。经检测，工作面超前应力集中区在20～40m范围内，确定顺层钻孔注水范围为工作面煤壁向外20m至65m，共计45m，机、风巷分别各布置3组共15个注水孔。每5個注水孔为1组，每个注水孔安装控制闸阀，每组注水孔安装一个流量表，用于注水水量的检测、统计，并在现场设置注水检测牌版，统计注水时间及水量。

2.1.2 封孔装置

顺层钻孔封孔管为光滑壁PE管，正压注水易出现漏水现象，封孔难度较大。经现场试验，采用竹节摩擦方式封孔，效果最佳，最终确定封孔装置采用钢管+套管焊接方式加工。

2.2 注水操作流程

2.2.1 注水孔安装完成后，利用高压软管分组连接。每个注水孔安装控制闸阀，若发现溢水，能及时关闭。

2.2.2 流量表型号为GB/1778.1～3-2007，最大流量4.0m3/h。流量表配套压力表，静压供水压力一般控制在1～2Mp左右。

2.2.3 每天早班安排专人统计注水量，统一检查注水系统，打开关闭的注水孔，继续注水，并及时填写注水记录。

2.2.4 随着工作面回采推进，采用分组循环向外挪移推进方式，工作面每推进15m，挪移、安装一次。

3 效果考察

深孔静压注水相较于浅孔动压注水具有长时间、小流量、间歇式的特点，特别适用于透气性较差煤层，具体注水参数如表一：

通过对715综采工作面注水效果考察，其主要具有以下特点：

3.1 总注水量大。根据统计结果，每孔平均注水量达到6m3，特别是在距工作面20～40m的应力集中区域，注水水量明显增大。

3.2 投入成本低。封孔器均为自制加工，投入主要为闸阀及流量表费用，相对浅孔动压注水需要投入的高压泵、膨胀管等，费用支出大大降低。

3.3 用工投入小。715综采工作面日推进速度约为3m，一般为5天挪移一次，工作量相对较小，且易于管理。

3.4 含水率明显增加。通过注水前后煤层含水率测定结果可以看出，采取静压注水措施后，平均含水率增加2.5%以上，注水前后（动压注水与静压注水）煤体含水率对比如表二。

3.5 减尘效果明显。采用静压注水后，工作面回采期间粉尘浓度明显降低（如表三）。

3.6 工作面煤体塑性增加非常明显，煤壁片帮现象明显减少，工作面回采期间安全保障得到提升。

表二 动压注水与静压注水含水率对比表

[取样地点＼&原始含水率（%）＼&动压注水含水率（%）＼&静压注水含水率（%）＼&715机巷

715工作面

715风巷＼&1.96

2.02

1.92＼&3.65

3.49

3.58＼&4.32

4.14

4.41＼&]

表三 715综采工作面除尘效果表

[回采期间原始粉尘浓度（mg/m3）＼&注水减尘后粉尘浓度（mg/m3）＼&采取降尘措施后粉尘浓度（mg/m3）＼&263.7＼&41.1＼&8.6＼&]

4 结论

煤层深孔静压注水与浅孔动压注水各有优缺点，针对不同的采煤工作面，要相较对比使用。深孔静压注水对回采生产工序影响较小，但对于无顺层钻孔的采煤工作面，施工成本相对较高；浅孔动压注水相对具有更高的灵活性，但对生产工序有较大影响，需每班在煤壁施工钻孔，且在注水期间无法进行回采作业。故，根据不同类型的采煤工作面，应选择更加合适的注水工艺，在保证施工安全、高效生产的前提下，最大化地提升注水效果。

随着煤矿生产机械化水平的不断提高，粉尘治理工作日益得到重视，但粉尘治理技术相较于机械化水平的提升存在明显差距。既经济高效，又操作简便，对工作环境影响小的粉尘治理技术，有待继续深入探讨、研究。

参考文献：

[1]高海宾.采煤工作面深孔煤层注水技术研究[D].安徽理工大学，2007：10-12.

振动注水工艺技术探讨 篇7

关键词：振动,注水,增注

1 前言

目前,油田的开采方式大多是以水驱为主,即通过注水泵站施加一个稳定水压,经过注水网管提供给各个注水井,以足够量的水注人各配注层。在这种静水压力注水方式下长期注水,经常发生近井地带地层堵塞和污染现象,使地层吸水能力降低。为了恢复地层注水量,需采取提高注水压力的方法,例如压裂、酸化等解堵工艺措施,但这种模式人为的将注水生产和解堵作业分成两个部分,会大大增加原油成本。为此我们研究一种水力脉冲振动解堵器代替配水器,基本原理是通过水力脉冲振动解堵器的振动特性。在水力振荡作用下,可以有效地解除并防止井壁附近地层和更远地层堵塞,同时可实现增注的目的。

2 振动波的作用机理

利用各种形式的人工振动作用于油层,从油层中开采石油的方法称为振动法采油。大部分的室内实验及现场试验均表明,振动法处理油层可以在岩石中形成微裂纹、解堵及降低原油粘度等作用。振动波的作用机理简要概括为以下几种。

2.1 振动波的造缝作用

地层岩石一般处于受压状态,容易发生剪破坏如果振波产生的波动应力为拉伸应力,那么岩石就容易在最小主应力方向被破坏。

2.2 振动波清除孔隙粘附层作用

岩石表面的粘附层一般较疏松的附着于岩石表面,且塑性较强,易被剪切,所以在振波的剪切力作用下,就比较容易被破环。

2.3 振动波破坏流体表面层作用

与破坏粘附层机理相似。原油中包含有H键物质。其形成的流体表面层具有粘塑性物质的性质。存在一个剪切屈服极限。当振波的剪切力超过了这一剪切极限时。表面层就被破环。

2.4 振动波疏通孔喉作用

微粒运移引起孔喉桥塞和大颗粒堵塞。桥塞颗粒通过自身的摩擦力而保持在一起。当摩擦效应大的流体在很大的剪切力作用下通过桥塞时,就可能破坏桥塞,渗透率可望恢复;而对于大颗粒堵塞,当振波产生的应力足以粉碎这些颗粒时,渗透率可望得到改善。

2.5 振动波解聚降粘作用

原油中含蜡质、胶质、沥青等多种高分子化合物,声波的机械振动具有较大加速度,形成分子间相对运动,由于分子惯性使分子键断裂,大分子变小,粘度降低。

3 水力脉冲振动解堵技术

水力脉冲振动解堵技术,是利用小型水力振荡器取代注水井的水嘴,在注水压力作用下,对油层起到定量配水和水力振荡处理作用,使水力振荡变成长期的预防措施。

3.1 水力脉冲振动解堵器结构设计

如图所示,水力脉冲振动解堵器由上接头、内泄孔、外泄孔、活塞、弹簧、中心管、下接头组成。

3.2 工作原理

首先用油管将振动器下到井内,使其对准注水层段,然后利用地面管线来水使之充满油管和水力脉冲振动解堵器。因水力脉冲振动解堵器活塞上下两端受压面积不同。即上端受压面积大于下端受压面积,从而迫使活塞向下移动,压缩弹簧储存能量。当振动器内部压力达到设计的工作压力时,活塞向下移动一段距离,此时活塞内泄水孔与外泄水孔处于初期沟通状态,地面来水瞬间外泄,并且大部分地面来水作用于活塞凸起的环面上,使活塞两端的面积差突然增加到原来的20倍左右,其作用力也急剧增加。来水必将迫使活塞加速向下运动,达到下死点。这时,内泄孔与外泄孔全部沟通,油管内来水瞬间大量排出并作用于油层,产生高压水力冲击波;当油管内来水排出后,油管内压力也大幅度地下降,因弹簧储存的弹性势能做功而复位。这样,水力脉冲振动解堵器就完成了1次振动工作过程。随着地面来水不断注入,振动器活塞便周而复始地上下运动,并以一定频率的液体冲击波作用于油层。

3.3 水力脉冲振动解堵器的工作参数设计原则

由于低频水力振动器的现场使用条件极为复杂,完全按理论计算取值是不够的。如压力条件,实际情况为8～20MPa,其变化幅度较大。因此,在设计时应保证在较大的压力范围内都能正常工作。综合考虑各种因素并结合模拟实验中所取得的经验,在设计时主要考虑了以下几个方面的问题。

3.3.1 根据模拟实验中的经验及理论计

算,振动器的频率主要与弹簧的弹性系数、工作液压力、流量及活塞的几何尺寸等参数有关,通常弹性系数越大,振动频率越高,若单纯考虑这一点,应该选较弱的弹簧就能获得较低的频率,这样在高压下则容易造成弹簧长期在疲劳极限下工作,不能保证活塞上行时恢复到初始位置。若选用高弹性系数时要保证活塞行程就存在弹簧过长的问题。此外,由于井筒直径有限,所以设计振动器的弹簧外径和钢丝直径都受到一定限制。基本原则是根据最低压力和最高压力分别计算出弹性系数,对比确定修正系数,然后再参考其他条件确定具体尺寸和要求。

3.3.2 射流孔径的大小对形成的压力振

幅有一定影响,同时还关系到水力冲击能量的大小。孔径大,卸压快所形成的振幅大,但水力射流冲击力减小。如何既能保证有较大的振幅又能较好发挥射流的水力冲击作用,必须对其进行选择,选择时,还须考虑到实际使用条件,保证不能因为液体中的杂质颗粒堵塞射流通道,同时又能较快地卸压形成振荡。

结论

振动器解堵器的振动方式为往复式,结构简单,施工方便,成本低,见效快,有效期长,适应范围广。振动器解堵器为低频率,高能量振动,处理半径大。振动解堵器器将注水和防止地层堵塞相结合,能够有效解决注水井因地层堵塞而进行频繁的解堵作业。

参考文献

[1]王仲茂.振动采油技术[M].北京:石油工业出版社,2000.5.

[2]李骥等.振动法采油的增产机理研究[J].特种油气藏,2001.12.

破碎顶板注水玻璃加固技术 篇8

洛阳义安矿业有限公司11采区轨道上山位于该矿东翼, 设计长度1 535 m, 巷道沿二1煤层顶板掘进, 采用锚网索+36U型钢棚复合支护。根据《煤矿安全规程》规定:采区或盘区内的上下山和平巷的巷道净高不得低于2 m;主要进、回风巷道最高允许风速不得超过8 m/s[1]。11采区轨道上山总进风量为9 074 m3/min, 考虑到采区内工作面布置、风机实际供风能力和采区所需风量计算等因素[2], 把原巷道断面积扩刷为净断面积19.1 m2 (下宽5 964 mm, 净高3 932 mm) , 以满足采区运输及通风需要。

2 轨道上山扩刷段顶板过破碎带存在问题

11采区轨道上山替棚段巷道沿二1煤层顶板掘进, 其地层柱状如图1所示, 采用29U型钢棚+锚网喷复合支护, 遇破碎带段扩刷巷道长约50 m, 采用36U型钢棚大断面支护。由于顶板岩层破碎, 局部冒顶3～4 m, 难以打设顶板锚网进行加固, 只能通过绞架进行临时支护, 其冒顶区绞架如图2所示, 巷道断面与煤层层位如图3所示。

3 顶板 (二1煤层) 加固方案的确定

考虑到施工安全因素及生产进度等问题, 采用对顶板注水玻璃及水泥浆方案进行加固。

巷道属于典型三软突出煤层, 煤层及顶、底板岩性均不稳定, 较松软, 不易维护, 在巷道掘进施工过程中曾采用撞楔法、煤层注水等方法超前控制顶煤, 效果不甚理想;后采用注马丽散的试验方案, 但该方案每吨预算为2.7万元, 成本过高且效果不佳;而水玻璃每吨只需1 500元, 可与水泥任意配比, 具有良好的机械性能与渗透性, 故采用注水玻璃和水泥浆的试验方案, 材料预算见表1。

4 方案实施

4.1 注浆孔设计

11采区轨道上山需注浆段共50 m, 在前20 m采用深浅孔交替打设的初步设计。设计方案1:第1排浅孔布置在扩刷巷道掘进面退后4.5 m位置, 每排设计3个钻孔, 孔深4 m, 终孔控制巷道顶板以上垂距2 m位置处, 钻孔间、排距为1 m×2 m (图4) , 1#、2#、3#设计孔深均为4 m, 倾角均上仰30°, 偏角左偏分别为87°, 71°, 58°。

浅孔施工完毕后, 从扩刷巷道掘进面退后8 m位置开始打设深孔钻孔, 设计每排3个孔, 孔深8 m, 终孔控制巷道顶板以上垂距4 m位置处, 间、排距为1 m×2 m (图5) , 1#、2#、3#设计孔深均为8 m, 倾角均上仰30°, 偏角左偏分别为89°, 80°, 73°。

经过现场试验, 发现存在以下问题:①钻孔倾角过大, 未等浆液注满钻孔即出现回流现象, 很难提高注浆压力, 达到预计峰值;②3个钻孔的终孔间距过大, 相互渗透影响的扩散半径小, 不能取得理想的渗透黏结效果。

鉴于以上原因, 特制订第2套方案:浅孔打设同方案1, 深孔沿巷道正顶打设, 每排由3个孔增加至5个孔, 设计孔深均为8 m, 倾角由30°改为25°, 终孔控制到巷道顶板以上垂距3 m位置处, 间、排距调整为0.5 m×2.0 m (图6) , 1#、2#、3#、4#、5#偏角左偏分别为89°, 84°, 80°, 76°, 73°。

4.2 浆液配比选定

顶板注浆材料由水、水玻璃和水泥三者混合而成, 注浆时水玻璃起催化作用, 加快水泥浆的凝固速度;水泥浆可通过渗透作用充填煤层裂隙, 待水玻璃催化后可与煤层凝结为整体, 加强对顶板的支撑作用。因此, 如何进行配比才能取得最佳的凝结效果就成为了关键技术问题。配比试验数据见表2。

采用1∶1、1∶2、1∶3的浆液配比进行注浆加固时, 由于混合液凝结过快, 未待达到预设压力时孔口已被凝结堵塞, 破碎裂隙不能被完全填充, 注浆效果不好。

采用1∶4的浆液配比时凝结时间虽然适中, 但压力始终不能达到预设峰值, 浆液扩散范围小, 效果不明显;采用1∶6的配比时虽然压力可以达到预设值, 但需要较长一段时间, 注入的浆液量大, 材料较浪费, 效果不佳。

通过对比试验得出1∶5的浆液配比最为科学合理, 在适当的时间内即可达到预设压力, 且注浆量适中, 可加快巷道扩刷的施工进度, 缩短完工时间, 确保工程的安全高效、质量可靠。

4.3 注浆方法

注浆前先将水与水玻璃按照1∶1的配比盛放在一个桶内, 再将水泥与水也按照1∶1的配比盛放在另一个桶内, 施工时采用双吸管双浆液同时注。注浆时先慢速输送浆液, 待孔口有少量渗出凝固后, 再逐渐加快加大输送量;同时, 注意观察压力表读数, 注浆压力应控制在3 MPa左右, 待10～20 min浆液凝结即可。当压力超过3 MPa时, 应逐渐减缓注浆速度, 直至不再升压或返浆, 即可停止该孔注浆 (注浆过程中一旦发现跑浆现象较严重时应立即换孔或停止该孔注浆) 。

5 应用效果

采用配比为 (水+水玻璃) ∶ (水+水泥) =1∶5的浆液, 注浆后破碎煤层均较好地黏合在一起, 表面有大面积的白色浆液扩散渗流痕迹, 煤体形成了较完整的可塑整体, 既加强了煤层对顶板的支撑力, 又消除了过巷扩刷时的安全隐患。保证了巷道扩刷施工安全, 提高了生产进度。

6 结语

采取对顶板破碎煤层注水玻璃加固的措施, 大大提高了煤体的整体性和可塑性, 增强了对顶板的支撑力, 有效防止了架棚施工过程中片帮冒顶时落矸伤人的事故发生。

对煤层裂隙充填水玻璃与水泥的混合浆液, 增加了黏合强度, 防止顶板裂隙局部积聚瓦斯造成瓦斯超限。

参考文献

[1]国家安全生产监督管理总局, 国家煤矿安全监察局.煤矿安全规程[M].北京:煤炭工业出版社, 2010.

虹吸泵注水技术与应用 篇9

具体机械常常采用电动泵来工作, 但是电动泵购买或租赁成本高昂, 对供电要求高, 需要大量持久供电, 能耗大, 且在一些地磁较强、岩石剩余磁性较强的地区, 电动泵无法良好地发挥作用。

鉴于电动泵的上述不足, 采用虹吸泵进行注水回灌是比较节能环保、简易经济的, 而且不受地域限制。该方式是利用虹吸原理进行输水, 将虹吸管里灌满水, 排出空气, 来水端水位高, 补给水源从高处水箱不断流入回灌井点管。

1 虹吸泵回灌技术原理

1.1 虹吸泵工作原理

本文提出的利用虹吸原理进行液体输送的虹吸泵, 该虹吸泵利用机械原理将导液管内的气体排出, 再人为控制导液管两端连接管管口压强即可实现管道虹吸, 无需再使用电动泵进行抽液。具体施工时, 只需将施工原有的电动泵替换为虹吸泵并做好接口处的衔接, 即可进行施工注水工作。虹吸泵随高位水箱一起布置, 根据井点管回灌注水量选择不同管道口径的虹吸泵。

1.2 基坑采用虹吸泵回灌的基本方式

与一般深基坑注水方式类似, 可采取砂沟和井点回灌。

1) 砂沟回灌。砂沟回灌适用于被保护建筑物离施工基坑较远且地层为均匀透水层的情况, 通常在建筑物与抽水井之间设置一道砂沟, 利用虹吸泵将水适量的注入砂沟, 通过砂沟回灌到地下, 维持原有地下水位, 避免建筑物不均匀沉降。

2) 井点回灌。常用于建筑物离抽水井点较近且地层为弱透水层的情况, 回灌井点管水位处于最高位并向四周呈倒锥体状分布, 水位逐渐降低, 发散为径向流, 使抽水井点的影响区域不超过回灌井点的作用范围。建筑物地下水位基本保持不变, 土压力处于平衡状态, 从而有效控制井点降水对周围建筑物的影响。虽然井点管回灌适用于弱透水层, 但采用虹吸泵进行地下水回灌, 由于虹吸泵产生的水压差只有0.15 MPa (水箱离地5 m放置) , 适用范围也应作相应改变。即虹吸泵井点回灌输水不再适用于透水性较弱地层的情况, 转而适用于均匀透水, 透水性良好的土层。这样才能使回灌水克服阻力向含水层渗透, 保持建筑物地下土层压力始终处于平衡状态, 减小或避免沉降。

在井点回灌中利用虹吸泵回灌类似于井点降水有三种方法:自由注入法、真空灌注法、加压灌注法中的真空灌注法。和真空灌注法一样, 虹吸泵回灌适用于土层渗透性良好, 静水位埋藏较深的地区 (埋深在10 m以上) 。虹吸泵回灌工艺原理如图1所示, 虹吸泵示意图见图2。

2 虹吸泵回灌与真空回灌法的比较

虹吸泵回灌法和真空灌注法都利用了虹吸原理。真空回灌法要求管路装置必须密封, 利用虹吸原理产生的水头差进行回灌注水。当真空灌注的管路密封达不到应有要求, 管路在真空状态下运行时, 外部空气不可避免从接头不严密处进入管内, 积聚在虹吸管顶部, 缩小了输水断面, 阻碍水流。此时应加装普通排气阀或者排气器, 但普通排气阀在管路内压力为负的情况下不能正常工作, 因此应采用排气装置进行排气, 而使用排气器, 就必须进行大量供电, 导致费工费电。

相较于真空回灌法, 虹吸泵装置回灌注水对管路密封性要求不是很严格。因为虹吸泵装置能利用机械原理自行将注水回灌过程中产生于上端管路中的空气排出, 即使是密封性不好, 虹吸泵也能不断将进入的空气排出, 以保证管路水流能够通畅注入到井点管中, 且过程中不需要损耗电力。

3 虹吸泵注水应用

3.1 回灌井点管位置

回灌井点管应设置在降水井点和被保护建筑物之间且靠近建筑物方向, 降水井与回灌井的距离应不小于6 m, 目的是减小回灌水对降水基坑的影响, 避免注水直接回到降水井, 减小回灌渗水对基坑壁的影响, 以保证回灌效果;回灌水井应离地高度不小于5 m设置, 以保证虹吸泵内的水有足够的水头差进而注入到地层中。

3.2 回灌水源

虹吸泵回灌水基于架空高度为5 m的水箱与地下水位的高度差利用虹吸原理使回灌水以一定压力注入地下含水层中, 这就限制了回灌水源的选取, 即不宜采用井点降水抽出的地下水, 宜采用清水, 但这同时也浪费了水资源, 增加了清水的费用。若是考虑环保要求, 当采用抽出的地下水时, 则应充分静置过滤掉地下水泥浆中的粗颗粒, 否则, 虹吸泵的管道会被粗颗粒堵塞, 甚至会造成泵的损坏。回灌注入静置过后的地下水, 必须定时检查水质有无有毒有害物质和其他可能对输水设备造成损害的物质, 以及虹吸泵的管道有没有被泥沙积聚而阻断, 如果管道堵塞要及时进行管道清理, 而这也增加了人工。

3.3 虹吸泵回灌水量

采用虹吸泵进行回灌输水, 通过法国水利学家裘布依的水井理论计算回灌水量和压力的大小, 再根据设置的观测井的观测资料进行调整。回灌水量应根据回灌井内地下水位的变化及时调整, 既要防止灌水量过大冲击基坑, 又要防止灌水量过少达不到回灌效果。根据观测井的观测数据进行回灌量的调整, 当各观测井回灌前后水位变化过大时, 应通过调整虹吸泵输水口大小或者采用小型虹吸泵和较小直径的管道调整回灌注水量。回灌后地下水位不宜超过原水位标高, 保持抽、灌平衡。

4 虹吸泵注水施工工艺

采用虹吸泵替换电动泵进行基坑回灌注水, 只是更换了注水机械。因此, 施工中利用虹吸泵注水回灌的系统可参照井点降水回灌系统进行设计, 施工工艺也可仿照井点降水回灌的工艺流程。

4.1 系统设计

回灌注水系统由两部分构成:一是水箱、虹吸泵、注水总管、支管及回灌井点, 二是注水水源。井管在靠近原有建筑物一侧布置, 将总管铺设好后滤管按梅花形布置, 滤管上钻孔10@150, 滤管部分宜从高处虹吸泵位置开始一直到井管底部。采取比井点降水滤管布置更密集的方式可以避免因某个虹吸泵管路出现故障而导致注水量的大幅度变化, 同时也不宜过密布置滤管, 影响基坑注水效果。虹吸泵应与高位水箱一起每隔一定距离设置, 既可以减小每个水箱体量也可保证虹吸泵在适当的水压下能正常工作。

虹吸泵注水施工的井点管在使用前应进行冲洗工作, 通过滤管往注水井内大量注水至满后, 迅速用深井泵抽出, 保证管路畅通。虹吸泵注水的滤管长度应大于降水井点的滤管长度, 宜大于回灌降水井点滤管的长度, 以达到良好的注水效果。

4.2 施工流程

施工工艺流程为:放线定位→挖井点沟槽→冲孔→下设回灌注水井点管→安装高位水箱→连接水箱、虹吸泵和井点管→测量观测井中地下水位变化[1]。

埋设完成每根井点管后其渗水性能的检查方法为:从井点管口向管内灌清水, 观察下渗情况, 如果下渗较快, 说明渗水性能良好。施工中应保证水箱与虹吸泵接口处, 虹吸泵与井点管连接管路接口处的密封性, 防止空气进入影响虹吸泵注水。

摘要：介绍了虹吸泵回灌技术的工艺原理, 阐述了基坑中采用虹吸泵回灌的基本方式, 探讨了虹吸泵注水的施工工序及注意事项, 并将其与真空回灌法作了比较, 指出虹吸泵回灌节能环保、简易经济、无安全隐患。

关键词：虹吸泵,基坑,回灌水,降水井

参考文献

[1]党宏斌, 高军侠.轻型井点降水的施工工艺及应用[J].河南水利与南水北调, 2011 (24) :37-38.

[2]斯华富, 斯小弟.控制基坑降水开挖地面沉降回灌技术的应用研究[J].科技风, 2009 (11) :90-93.

[3]曾庆月.深基坑降水回灌结合技术[J].科技风, 2009 (24) :55-56.

注水井打捞技术研究与应用 篇10

1 解决问题方法及技术关键

针对我厂注水井管柱腐蚀结垢情况以及井下落物种类不同进行综合分析, 结合落物的种类和形状, 不断对我厂现有的测试技术进行改造, 经过几年来的注水管理经验, 研究出一系列捞送技术手段, 解决了注水井捞送困难这一难题。

1.1 投堵塞器过程中工具卡在管柱某一位置

(1) 井口防喷管上加装定滑轮, 采取强拔措施, 将钢丝从仪器绳帽处拔断。然后采用加重杆下部接取出卡瓦片的卡瓦打捞器, 对落物进行反复多次的硬砸, 将投捞器砸下去, 并探投捞器被砸下后的停留位置。

(2) 接打捞仪器, 安装顺序从上到下为加重杆、震荡器、卡瓦打捞器, 下放仪器进行对落物进行打捞。观察指重表的压力变化来确定是否捞住落物, 确认捞住后, 缓慢上起仪器。

1.2 打捞仪器褪扣工艺

(1) 根据所掉井仪器褪扣的具体情况, 采用公扣 (母扣) 打捞器, 上接震荡器、加重杆, 下井。

(2) 达落物位置前, 应采用人力试探下井仪器的重量。

(3) 后下放打捞工具, 下放速度要稍快一些, 保证打捞工具抓住落物的鱼顶更加可靠一些。

(4) 后上提3-5米距离, 再用人力试探一下下井仪器的重量, 如重量与先前增加, 可采用绞车缓慢上起, 起到井口后再全部取出。

(5) 采用加长型震荡器上接加重杆 (配重大) , 下接公扣 (母扣) 打捞器, 对落物进行打捞。

(6) 落物后, 不可强拔, 利用加重杆的重量和震荡器的大行程, 对落物进行反复震动, 以此达到活动解卡目的。

1.3 打捞钢丝施工工艺

1.3.1 钢丝掉井表现

钢丝中间断后, 由于钢丝本身的弹性, 所断钢丝在井筒中呈螺旋型盘绕在管壁上;仪器起到井口后, 由于未探闸板, 将钢丝夹断, 只留有2m以下钢丝。

1.3.2 起下仪器过程中钢丝中间断仪器掉井打捞施工工艺

首先采用软锚试探性打捞, 将钢丝打乱。在上提过程中, 密切观察指重表的压力变化情况, 以此来确定是否将钢丝捞住。刚丝成团后, 采用软锚打捞出现脱钩现象, 可以更换内钩或外钩进行打捞。加重杆下部接震荡器、内钩 (外钩) 进行打捞, 当捞住已经成团的钢丝后, 挂上井口定滑轮上起, 起到井口后, 放空卸压, 卸掉井口防喷管, 将工具及成团钢丝取出后, 并将剩余钢丝、仪器起出。

1.3.3 仪器卡死后在强拔过程中钢丝在中间被拔断的打捞工艺

首先采用加重杆下部接取出卡瓦片的打捞器, 对所卡仪器进行多次硬砸, 将钢丝从仪器绳帽处砸断, 然后对仪器上部钢丝进行打捞, 捞出全部钢丝。照打捞掉井仪器的施工工艺, 对仪器进行打捞。此种工艺技术, 避免单纯打捞钢丝时, 由于仪器卡的力和钢丝成团后的力二者叠加造成的阻力过大, 导致捞死, 最终采取作业重配处理问题的出现。

1.3.4 仪器顶钻造成的起不动, 钢丝拔不断

调来试井车一台, 大孔眼防喷堵头一个, 取出卡片的卡瓦打捞器与加重杆连接好。将钢丝从绞车中向外拉出一定长度并掐断钢丝, 将井口总闸门关闭2/3, 井底压力低的井卸压后 (井底压力高的井顶喷) , 取下井口防喷堵头, 另一台试井车的钢丝与所掐断的钢丝同时穿过大孔眼堵头, 并打好绳帽, 与事先连接好的加重杆相连, 放入防喷管中, 上紧堵头, 并将已经掐断的钢丝拉紧固定在井口上。开总闸门下仪器, 对顶钻仪器进行反复多次硬砸, 将仪器砸下去或将钢丝从仪器绳帽处砸断。然后缓慢上起仪器, 仪器起到防喷管内后, 再应用另一台试井车将所掐断的钢丝全部起出, 然后再对仪器进行打捞。

1.3.5 软锚打捞钢丝注意事项

根据掉井钢丝的长度以及底部挡球位置、仪器所卡位置来计算打捞的起始位置, 位置确定:底部挡球深度 (仪器所卡位置) -井筒中所余钢丝长度, 根据这一位置, 采用软锚打捞试探性打捞时, 打捞锚所下深度应在20-40米的范围内, 不可下的过深, 防止捞得过多导致捞死。当软锚捞住钢丝后, 上起打捞工具, 根据负荷的轻重, 判断钢丝成团的大小。由于钢丝成团后软锚拔拖后, 采用硬钩进行打捞。

1.4 打捞堵塞器施工工艺

1.4.1 堵塞器未送到位, 堵塞器窜出, 横在配水器处

在投完堵塞器下仪器测试过程中仪器通不过, 洗井后采用加重杆通仍通不过。这就可能是堵塞器未送到位, 堵塞器窜出, 横在配水器处。采用铅模 (直径40-44mm) 对落物进行打印验证, 确定落物所处状态。根据落物的停留方向和状态, 采用自制的软钩 (硬钩) 对落物进行反复多次钩动, 直至仪器通过为止, 然后上起仪器, 采取反冲措施, 将落井堵塞器冲出井筒。

1.4.2 堵塞器打捞杆弯造成的捞不出

在捞堵塞器过程中捞不出, 采取以上措施后仍捞不出。可能堵塞器打捞杆弯, 选取新堵塞器对该层段进行投送验证, 在所投堵塞器的滤网处撞出硬坑, 证明堵塞器的存在。自制铅模 (将打捞头的卡片、顶杆等配件取出, 然后灌满铅, 要求所灌的铅与打捞头引鞋部位持平即可) , 对堵塞器进行打印验证, 确定堵塞器的打捞杆所处状态, 作好铅印的安装方向。根据所打印验证的堵塞器打捞杆的弯曲方向和程度, 对捞头进行改造。首先将捞头的引鞋部位磨平, 与铅印进行对照, 在磨平的捞头引鞋部位与铅印的对应部位利用扁铲、小锉等凿成豁口, 豁口大小达到打捞杆能够引进即可。下井打捞时, 掌握好下放速度, 不可猛放, 防止将堵塞器打捞杆砸断造成的捞不出。一次不能成功, 可根据打捞过程中打捞头与堵塞器打捞杆撞击的痕迹, 对打捞头进行进一步改造, 进行多次重复打捞。

2 现场应用效果

新木油田自从注水井测试捞送技术的研究应用以来, 取得了较好的效果, 自2011年以来随着注水井数增加, 由于捞不出上作业逐年减少。取得了很好的效果。测试捞送一次成功率也有所提高。

3 结论

综上所述, 注水井捞送技术的研究应用, 充分体现理论与实现的结合, 使分层配水的落实有了技术上的保障, 减少了因捞不出上修的经济损失, 减轻了工人的劳动强度, 提高了测试速度, 这种测试投捞技术简单适用, 又具有可操作性, 适合多层配水的注水油田, 具有推广价值。

摘要：由于近几年来井下管柱腐蚀严重, 给注水井测调试工作中捞送带来一定困难, 测试仪器卡、钢丝断导致仪器掉井等事故经常出现, 轻则影响测调试的进度, 重则进行作业重配, 造成大量的人力、物力消耗, 影响有效注水。因而, 针对井下落物打捞工作不断深入研究, 对出现的事故及时分析大胆摸索, 实现了捞送工作畅通, 极大地降低经济损失, 减少由于捞不出上作业井次, 真正实现分层注水的目的。

关键词：分层注水,配水器与芯子腐蚀,捞送技术,成功打捞

参考文献

[1]中国石油天然气公司新技术推广中心.油田开发综合配套技术应用[M].北京:石油工业出版社, 1998[1]中国石油天然气公司新技术推广中心.油田开发综合配套技术应用[M].北京:石油工业出版社, 1998

国产剧注水攻略 篇11

电视剧注水竟然已经到这个地步了！无营养的台词不断重复，同样的镜头和情节一再播出，甚至连花絮和前情回顾都能充当一集，这种“无耻”的行为，使得广大观众不忍直视 最近，一组《隋唐英雄五》的奇葩台词广为流传，人们惊呼电视剧如今注水竟然已经到这个地步了！无营养的台词不断重复，同样的镜头和情节一再播出，甚至连花絮和前情回顾都能充当一集，这种“无耻”的行为，使得广大观众不忍直视，只能靠不停地快进来欣赏，让人欲哭无泪……台词，注水重灾区 台词最能直观展现剧集是否注水，同时也是电视剧注水重灾区。毕竟台词一长，时间可是哗啦啦地就过去了。台词注水主要有两种情况，一是在一段话中反复出现相同以及无意义的词句，摆明了就是来骗稿费的；二是台词逻辑很有问题，前言不搭后语，好像说了什么也好像什么都没说。总而言之就是让人非常想要吐槽。《隋唐英雄五》：谐音台词不停重复 “这里有多少同伙？”“这里是一个人。”“十一个人？”“不是十一个人，而是一个人。”“二十一个人？说！他们都藏哪儿去了”“你听错了，其实一个人。”“七十一个人，你当我傻呀，这么小的地方！”“傻瓜，你又听错了，这里就是一个人。”“九十一个人！”“二百五，是一个人。…‘二百五十一个人，你真以为我傻呀！” 一句简单的问话竟然能够扯出这么多内容，也是醉了。编剧，你出来我们谈一谈，保证不打你！尽管编剧的初衷肯定是为了骗稿费，但是怎么看这段都莫名地透露着一种喜感，把绕来绕去的文字技术发挥到了极致。又无聊又好笑，也算是观看这部雷剧的意外收获。《义见一帘幽梦》：13个“晕”表达激动心情 “云帆，我晕车耶……我不是那种晕车！我是坐着这样的马车，走在这样的林荫大道上，我开心得晕了，陶醉得晕了，享受得晕了，所以，我就晕车了。其实，我自从来到普罗旺斯，就一路晕。我进了梦园，我晕。我看到了有珠帘的新房，我晕。到古堡，我晕。看到种薰衣草的花田，我还是晕。看到山城，我更晕。反正，我就是晕。” 一段话里13个晕，不知道想要吓唬谁。是的，听了紫菱这一番话，她自个儿没晕，观众已經彻底晕了！剧情不够，台词来凑。《千金女贼》：台词中问要加卜关联词才能理解 这部剧的台词整个都是羞耻Play，不知道演员们在念的时候有没有抓狂。有用错词语的一一蒋心对着炮灰男二说：“一直被你包裹着，我很幸福对嘛？”包裹？编剧想表达的是保护、爱护的意思吧。有毫无因果关系的一一“谎言，永远不等于真爱。”谁跟你说谎言等于真爱的？二者有什么联系吗？有词句不通的一一“要把狼心放弃，除非狼死，心才会死。”编剧想说的应该是“想要真正放弃狼的心，除非狼死掉”吧？ 没有逻辑、词句不通，句与句之间要用关联词来表达转折、承接等关系，这是高中语文老师教的内容，编剧恐怕当年语文没学好吧。情节，注了一条汪洋大河 情节注水在最近几年尤甚，不在50集以上简直不好意思说自己是电视剧。如果剧集本身有这么多内容也就算了，可怕的是内容不够拖沓来凑，反复出现各种回忆镜头、空镜头、废镜头，放慢节奏，用各种无聊的戏份把一集内容拖十集……台词再怎么注水，忍一忍也就过去了，情节注水则不然，一旦野马脱缰，注的不是水而是一条汪洋大河。《活色生香》：回忆镜头重复无数遍，无数遍，无数遍 《活色生香》最大的注水问题是回忆镜头重复过多，很多剧情明明前面已经播过了，非要在回忆里再展示一遍。比如乐颜被魔王抢亲，小霸王为了救她而摔下山崖这一段内容，每一次乐颜跟人叙述的时候就会把这段内容拿出来播一遍。她跟安逸尘说的时候，用十分钟回忆整个过程；跟母亲说的时候，用十分钟；跟宁昊天说的时候，还是用十分钟……诸如此类的例子在剧中还有很多。如此注水，只能让人送上萧淑妃专用白眼一枚。《我的团长我的团》：慢镜头、特写多到浪费 整部剧中的闪回、特写之多简直让人坐立难安。以“豆饼之死”为例：从迷龙开始射击到击毁日军共用时5分40秒。期间镜头对豆饼面部特写17次，手部特写4次，豆饼喊了11声迷龙哥，如此高频率的重复镜头让人无语，导致一部战争剧拍得跟韩剧一样。戏剧冲突在某些集里甚至完全找不到，只靠着打仗的镜头就能填满一集。大概电视台自己也觉得不好意思了吧，于是二轮播出时将原来的43集压缩至20集，可见里头的水分有多大。《娘要嫁人》：大景谈话充斥剧情 《娘要嫁人》的注水在中间段，15集过后，齐之芳与父母家人的对话，动不动就要深情详谈个20来分钟；为了衬托齐之芳母爱的伟大，安排孩子们做出各种不合逻辑违反人性的混蛋举动，比如让追求自由恋爱的大女儿二毛逼迫母亲去嫁个手握实权却无关感情的老头；而此类儿女对母亲的忤逆，但凡玩儿大了剧情没法收尾的时候，就会安排一个邻家叔叔/家中长辈/学校老师来跟儿女哭诉母亲有多么艰难多么不容易，最后以儿女哭倒在地幡然悔悟结束。30集的内容，苦撑到50集，光看前十集与后十集都能无缝连接。人物。隐藏得更深 比起台词注水与剧情注水，人物注水则隐藏得更深。人物注水主要也有两种，一种是毫无存在感，完全没用甚至还拖垮了整部剧，如果砍掉这个人物的话，整部剧甚至会完整清爽很多；一种是鸡肋型的人物，食之无味弃之可惜，与主线关系不大，砍了有点影响不砍又觉得碍眼。《武媚娘传奇》：彭婆婆作用不如戏份大 《武媚娘传奇》中出场人物众多，有的却让人怎么也想不明白存在的必要。首当其冲就是彭婆婆，剧中浓墨重彩地描写了彭婆婆在洗衣房是如何没人敢惹，又交代了她的背景身世……总之各种制造悬念。然后，彭婆婆因为见到唐太宗所以突然发病，竟然就这么死了！死前说不惜一切诅咒唐太宗，还逼着武媚娘发毒誓。彭婆婆从第四集出现，一直到30集挂掉，出场不可谓不少，可问题是，她的存在对于整部剧根本没什么意义啊！彭婆婆手中既没有掌握着重大秘密，会在武媚娘遇难的时候帮助她，也没有像个世外高人一样给武媚娘留点什么信物；逼武媚娘发的毒誓也没有在后面起到什么作用，或者她的意义就是来拖戏的吧。《爱在春天》：支线人物太多 原版《我和春天有个约会》只有40集，《爱在春天》却翻了个倍，整整80集。注水在哪儿呢？主要是人物。四个主角之间的故事线没什么可注水的地方，编剧就把目光投向了他们的七大姑八大姨，要拐七八个弯才有点关系的角色也占了大量戏份。例如许德远，不过是露露的相亲对象，竟然也出现一条故事线，还很大阵仗地安排他死于空难；再如白浪已经算是支线中的支线了，竟然还窜出了师妹彩风、过世妹妹如意等人物，并且不是一笔带过而是详加描述，可这些人物毫无裨益，只会让剧集变得冗长，完全可以砍掉。 在电视剧漫长的注水历程里，制作方绞尽脑汁地寻求利益最大化，于是在台词、情节、人物这三大最常见的注水地之外，还巧妙地找到了花絮注水、前情回顾注水等匪夷所思的方式。这种注起来可是实打实一池子的水，杀伤力极大，注水长度可都是两集起跳！（资料来源：网易娱乐）v

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油田精细化注水技术分析 篇12

一、我国油田注水发展历程

我国在油气勘探中采取注水技术在上世纪70年代, 由于当时技术有限, 在应用过程中经常出现套管变形和注水井网与实际需求不符的情况, 直到上世纪80年代, 通过对井网进行初步加密调整, 同时采取线状的方式进行注水, 到了上世纪90年代, 为了满足增产原油的目标, 对油井进行再次加密, 并对单井的注水负担增加, 虽然增加了产量, 但是再次出现了套管变形的问题, 因此进入21世纪之后, 我国又对井网进行了大面积的调整, 恢复了产量, 也稳定了油气资源的开发成效[1]。

二、油田采取精细化注水技术应具备的条件

精细化注水技术的应用必须基于一定的条件。从地质和工程基础来看, 主要就是加强对精细油藏的秒速, 对沉积微相进行识别和划分, 切实做好单砂体刻画以及储层地质建模相关研究和工作, 从而对单砂体的厚度和横向展布的宽度进行确定, 从而对行列式井网进行调整。而从工艺技术条件来看, 由于近些年来该技术得到了快速的发展, 能将注水层段进行全面的细化, 但是必须有调剖选井、微生物调驱技术等配套技术的支持[2]。

三、探究如何在油田勘探中加强精细化注水技术的应用

通过上述分析, 我们对油田注水技术的应用发展历程及应具备的条件有了一定的认识, 那么在油田勘探过程中应如何加强注水技术的应用呢?其应用要点如下。

1. 对注水单元进行细分

在注水单元细分过程中, 应采取动静结合的原则对注水开发的影响因素进行分析, 并将特点相同或类似的区块进行归类划分, 使其成为相同的注水单元。一般情况下, 在对注水单元细分过程中, 主要有驱动类、开采类的注水单元。其中, 驱动类的注水单元又可以分为弹性驱动和底水驱动, 弹性驱动油藏的油层物性差, 底水不明显, 投产后的油井的含水量往往低于10%, 而底水驱动类油藏的渗透率高, 当油层与下部底水相接触之后, 投产后的油井的含量往往较高, 一般在20%到50%之间。而开采类的注水单元, 主要以含水率、成效以及采出量进行划分。通常情况下, 若含水率、采出量和压力保持水平分别低于20%、10%和80%, 那么就属于开采初期阶段, 若含水率、采出量和压力保持水平分别在40%±20%、10%-15%和80%-120%之间, 那么就属于开采中期阶段, 若含水率、采出量和压力保持水平分别大于60%、15%和120%, 就属于开采中后期阶段。

2. 对注水政策进行细分

在对注水单元细分的基础上, 还应对注水政策进行细分。在细分过程中, 主要是结合注水单元的特点, 尽可能地确保压力驱动的有效性, 达到注采压力平衡的目的, 因而必须对注水政策进行细分, 才能科学合理的确定注水的方式。一般情况下, 采取的注水方式主要有以下几种。

一是沿着裂缝进行注水, 采取此种方式进行注水时, 由于裂缝刚刚发育, 裂缝的长度为4个井距, 当注水450天后, 主向井就会见水, 每天推进的水线长度为102厘米, 此时主向井的压力比注水井的压力要低, 当主向井向对应的注水井注水3到6个月后就会淹水, 此时二者之间的压力相近。然而侧向井往往难以高产, 因此应对此类注水井进行强化注水, 从而确保侧向井的地层能量得到有效提升。

二是注水方式不稳定, 也叫不稳定注水, 此种注水方式主要是将改变液流方向注水和周期注水这两种方式进行结合。换言之, 就是根据注水井组对注入的方式轮流的改变, 但是在油层中的压力往往不稳定, 这就能开发没有被水波及的区段、层带以及储层在确保非均质储层的扫油效率和波及系数提升的同时夯实原油的采收效率。

三是对底水油藏进行注水, 底水油藏的底水容易锥进, 因而只有在强化注水的基础上对生产压差进行严格的控制, 对底水的锥进进行有效的抑制能很好的控制含水量上升, 而针对较弱的底水油藏, 则应对配注量进行严格的控制, 才能确保油井的稳产期得到有效的延长。

3. 精细化的注水调整技术的应用

注水调整的精细化必须基于油藏工程的分析, 建立数值模拟和动态监测预警系统。因而必须注重动态分析, 并采取有效的措施对所注入的水量进行精细化的调控, 这就需要将开发动态变化作为基础, 并利用动态监测和数值模拟为指导, 构建用于调整注水的跟踪预报体系, 同时还应加强对其的应用, 才能确保注水调整具有很强的科学性和预见性。从而对油田的开发提供有利的条件, 达到高产、量产原油的目的[3]。

结语

综上所述, 对油田精细化注水技术进行分析具有十分重要的意义。作为新时期背景下的油田勘探技术人员, 必须紧密结合我国油田事业的可持续发展需要, 致力于自身工作能力的提升, 对现有的注水系统进行不断的完善, 将传统的以油藏为单元的方式进行改进, 并对注水单元进一步细分, 对注水政策的适应性进行深入的研究, 加大注水调整力度, 切实掌握精细化注水技术的要点, 同时结合油田开发的需要, 对油田注水技术进行不断的细分, 紧密结合油田的实际和开采的需要, 最大化的确保注水的精细化, 以实现油田的高产、量产。

摘要：近年来, 随着我国油气资源的大量开采, 越来越多的油田储水油层的分布变得更加复杂。因此, 传统注水技术的应用将难以适应现代油田勘探的需要。因而在油田勘探过程中应切实加强精细化注水技术的应用, 才能最大化的确保油田的勘探效果。基于此, 本文以我国油田注水发展历程为切入点, 分析了油田采取精细化注水技术应具备的条件, 并就如何在油田勘探中加强精细化注水技术的应用进行了探究。

关键词：油田勘探,精细化,注水技术

参考文献

[1]李迎九, 宋新民, 尹旭, 李玉彤.关于油田精细化注水的思考[J].石油科技论坛, 2007, 04:58-61.

[2]马勇, 荣勇, 张秦川, 王泰旭.长庆油田实现注水的精细化管理[J].中国石油和化工标准与质量, 2013, 15:214.