复杂曲线（精选3篇）
复杂曲线 篇1
1 测井曲线要素极其常规组合测井曲线地质意义
1.1 幅度
分为高幅、中幅和低幅三个等级。
1.2 形态
钟型:它表示的是河道的慢慢废弃或侧向移动, 反应能量向上逐渐减弱的水流。
漏斗:可以表示砂体前积的后果, 此外也能代表砂体的水流能量慢慢加强, 也表示了颗粒的变组分选变好, 代表砂体的上部受波浪收造影响。
箱形:表示沉积的整个过程中的能量相同, 供应物源的条件, 同时也是河道、沙坝的明显曲线特点。
对称齿形:是一种很常见的曲线形态, 大多都起到冲刷、充填的作用, 有正粒形的特点。
反向齿形:一种常见的曲线形态, 主要是河水道的末梢以前积式来充填, 有反粒序的特点。
正向齿形:是堆积充填的特点, 一般代表的堆积是在洪水作用下形成的, 也有对称粒序。
指形:表示中间层组粒在较强的能量下的堆积, 如海滩就是这样的。
漏斗—箱形:表示水下砂体是在物源供应下的堆积, 河口的堆积是一个的典型例子。
箱形—钟形:物资充足的环境, 但是后来由于能量在河道转移或者废弃而衰弱, 具备河道的均质沉积, 到了后期沉积成为了正向粒度。
以上的后三种统称为复合形, 表示由大于一种的组合而成的曲线形态, 表示了水动力环境的相互转变。各种类型的曲线形态又能分为锯齿形和光滑形。
1.3 沉积中的接触关系
砂体沉积的初、期中水动力能量和物源供给的速度即为顶底关系, 它又可分为两种即突变和渐变, 渐变有减速、线性和加速三种, 能够反映了具有凹形、直线和凸型等形态的曲线。物源中断 (顶部突变) 或者冲刷 (底部突变) 通常由突变表示。砂体沉积的末期中的水的动力和供给物源的条件是由单砂层的顶部突变反映的。
顶部突变表示突然中断物源的供应, 大多情况下与河道的末期沉积有关, 顶部的均匀渐变表明了均匀的能量的减弱, 呈斜线形。它是河道转移的例子, 若在后期物质供给缓慢或者能量逐渐变弱就是顶部减速渐变, 比如:水下河道。
1.4 曲线形态的光滑程度
这是曲线形态的次一级变化, 由水动力能量改造沉积物所需时间的长短来决定的, 也体现了物源的丰富度, 表示水动力能量的强弱。
光滑曲体:物源丰富, 水动力强淘洗充分, 分选好的均质如沙坝、滩坝。
微齿状:物源丰富, 改造不彻底分选不好如河道砂, 或具季节性变化, 使流量引起沉积物粗细间互。
齿状:代表间歇性沉积选加, 海进海退交替, 还如冲积扇, 辨状河道沉积。
1.5 齿中线
指曲线形态上次一级的中线, 齿中线都互相平行就表示齿的形态相同, 它可以表示能量的变化, 平行齿中线又可分为水平、上顷、下顷三类。
1.6 层序的形态组合方式
多层曲线的组合形式及层序的曲线组合特征进行分析。多层曲线的组合形式, 是指多层曲线幅值的包络线的组合形态, 它可以反映多层砂体在沉积过程中的能量变化及速率变化的情况。根据包络线的形态不同, 可将多层曲线的组合形式分为加积式、后积式及前积式三种类型。
2 电测井曲线形态主要在复杂油气藏中用于沉积相的分析
2.1 沉积相的定义
沉积相即是能够表示沉积物沉积的环境、条件的岩性和生物特性的复合体, 利用电测井曲线形态分析沉积相的方法有很简便、很明显的效果。在沉积相的分析判断中一定要根据相模式和一些有特征意义的相标志才能运用该方法, 可以证明了它在勾画单孔沉积的框架, 十分可行地判断分析沉积的周围环境, 的确是一种可靠有效的相分析辅助手段。
2.2 基本原理
判断分析沉积相, 通常使用两条曲线即自然电位和视电阻率。显而易见, 流体性质的电性和地层岩性反映是电测井曲线形态, 地层水是一种很复杂的液体, 而不是很简单的水溶液。井内的泥浆浓度比地层的水离子浓度小、地层水中的压力比泥浆柱的压力小就会导致渗透性岩层的自然电位负异常, 假如募线也是以泥岩的自然电位, 则自然电位的异常幅度也会逐渐降低, 按粗砂岩、中砂岩、细砂岩、粉砂岩、泥岩的排列顺序一次递减。岩石颗粒较粗, 孔隙的发育, 透水性良好, 能够使浓度较高的地层水逐渐向浓度较低的泥浆扩散, 离子扩散导致的结果就产生了电位差, 正电荷附带在较高浓度的砂岩一端, 反之另一端则带负电荷, 砂岩粒度会慢慢变细, 泥质的成分也会增加, 岩石的孔隙直径慢慢变小, 从而地层内束缚了地层水, 逐渐减弱了溶液的扩散速度。岩石的视电阻率值, 同样是按粗砂岩、中砂岩、细砂岩、粉砂岩、泥岩的顺序逐次降低的, 这是由于越来越细的岩石颗粒, 对溶液中的负离子选择吸附的能力逐渐增强, 同时这些带有负电荷的离子, 也能够吸附一些正离子以此形成可自由移动的偶电层结构, 如果外电场对它有作用, 则会产生附加的导电性, 并使岩石的附加导电能力逐渐加强, 减小电阻率值。
2.3 几种沉积环境的电测井曲线的特征
河流。下面大上面小的正松塔型是河流沉积的主要曲线形态, 也有的沉积底界突折, 并向上的偏移度慢慢变小, 最终呈箱形。该曲线的顶、底部都突折, 而锯齿状的视电阻率曲线能够代表砾岩、砂岩互层和频繁交替。
三角洲。三角洲具有三层结构 (底积层、前积层、顶积层) 。电测井的电线底部是由表示泥质沉积的直线型构成, 如果向上过渡则呈倒松塔型, 它们分别代表了顶积层和前积层。
泥沼及泥炭沼泽。众所周知, 自然电位的曲线在平直的基线上偶含偏负的小异常, 表示泥岩中偶夹带少量的粉砂岩。若视电阻率曲线出现相间并出现峰状的高阻则代表了炭薄煤层或质泥岩。
3 电测井曲线形态在复杂油气藏的应用的总结
利用电测井曲线形态结合相模式和一些有特征意义的标志去判断分析复杂油气藏中的沉积相问题, 不管在理论上, 还是在实际生活中都是可行的。油气藏的地形十分复杂, 国家也对此十分重视, 鼓励科学家们对其的研究, 现阶段, 一些新技术也被应用到油气藏中, 比如:利用核磁共振成像技术判断油田的地下情况。电测井曲线形态在复杂油气藏的具有不可替代的作用, 我们有理由相信, 在科技快速发展的未来, 电测井曲线形态的更多用途会被研发出来, 服务于人们的生活。
参考文献
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复杂非圆曲线零件的编程方法研究 篇2
在数控车削加工中,我们经常碰到零件的轮廓中包含有椭圆、双曲线和正弦曲线等非圆曲线。当遇到这类零件轮廓时我们经常采用的编程方法是利用宏程序进行手工编程以及应用CAXA数控车进行自动编程。
1 宏程序进行手工编程
对于经济型机床一般只能实现直线插补和圆弧插补,当遇到复杂非圆曲线轮廓时,需要运用宏程序进行手工编程。使用宏程序进行手工编程的步骤如下:(1)设定自变量;(2)确定自变量的起止点的坐标值;(3)写出因变量相对于自变量的关系式;(4)找出公式曲线自身坐标系原点相对于编程坐标系原点的偏置量。完成坐标系平移变换。可以看出非圆曲线轮廓使用宏程序编程时涉及到变量设定、坐标平移变换等数学处理方法,对于零件图中关键节点的计算也很复杂,有时候需要借助计算机辅助绘图来实现。此外轮廓为凸凹相间时,在FANUC数控系统的机床上使用G73循环时增加了许多空走刀的路线,这样会大大降低加工效率。
2 基于CAXA数控车软件的自动编程
以CAXA数控车2008自动编程软件为载体,以图1所示零件为例来介绍应用CAXA数控车软件完成复杂非圆曲线的自动编程方法。
2.1 零件的工艺分析
根据图1所示的零件图选取毛坯为Φ60×109的长棒料,材料为45钢。使用普通三爪卡盘装夹工件,取工件右端面中心为编程坐标系的原点。该零件的车削加工流程:粗车右端外轮廓精→车右端外轮廓→切断。
2.2 CAXA数控车自动编程过程实现
(1)零件轮廓和毛坯轮廓准备。在应用CAXA数控车软件进行自动加工前首先要完成零件的轮廓和毛坯轮廓绘制。如图1所示。(2)外轮廓粗车。单击轮廓粗车图标,根据加工要求依次填写加工参数、进退刀方式、切削用量。并根据零件图添加外轮廓车刀。填写完所有加工参数后分别拾取被加工零件轮廓和毛坯轮廓,如图2、图3所示。然后输入进退刀点(100,100),单击回车键生成如图4所示的外轮廓粗车加工轨迹。(3)外轮廓的精车。零件外轮廓的精车加工参数的设置与粗车相类似。此处不在多述。生成的外轮廓精车轨迹如图5所示。(4)外轮廓的粗精加工轨迹仿真。CAXA2008数控车软件具有模拟仿真功能,通过对加工轨迹进行仿真,观察刀具的走刀路线以验证加工程序的是否正确,及时发现加工过程中是否存在干涉和过切现象。(5)生成程序。将正确的加工轨迹,选择需要的数控系统(如FANUC系统)后即可,将加工轨迹转化成所需要的G代码。
3 宏程序手工编程和自动编程对比
3.1 宏程序手工编程特点
(1)采用宏程序进行手工编程时复杂轮廓节点的计算一般都比较复杂,必须借助计算机绘图来处理。(2)宏程序对编程人员的要求较高,要求编程人员具备丰富的宏程序编程方面的知识,例如宏变量的设置,循环语句的表达方式,程序的模拟与调试等。(3)对于凸凹相间的轮廓,在FANUC数控系统的机床上使用G73循环时,增加了许多空走刀的路线,这样会大大降低加工效率。
3.2 CAXA数控车自动编程特点
(1)应用CAXA数控车软件实现自动编程具有很强的灵活性,可以加工不同类型的复杂回转体类零件。(2)应用CAXA数控车软件实现自动编程可以大大提高零件的编程效率,生成的加工程序可以通过传输软件直接输入到数控系统中,避免了面板输入加工程序的操作。(3)应用CAXA数控车软件实现自动编程可以缩短加工的时间,节省在宏程序编程中由于多次空走刀所耗费的实际加工时间。
4 结论
本文分别探讨了非圆曲线零件的宏程序手工编程和应用CAXA数控车软件实现自动编程,并对比了两种编程方法的特点,在实际加工中编程人员应灵活应用两种编程方法,充分发挥两种编程方法的优点,以提高编程效率,缩短加工时间。
摘要：本文分别对应用宏程序和CAXA数控车2008软件实现复杂非圆曲线零件的编程方法进行了探讨,并对两种编程方法进行了对比。宏程序对编程人员水平要求比较高。利用CAXA数控车软件实现自动编程具有很高的灵活性,可以加工不同类型的复杂回转体类零件,在实际加工时应灵活应用两种编程方法,以提高编程效率和缩短加工时间。
关键词：非圆曲线,宏程序,CAXA数控车,自动编程
参考文献
[1]王建胜,王其兵.基于M aste rcam的弧形零件的自动编程[J].机械设计与制造,2008(09):199-201.
[2]周虹.基于宏程序的椭圆车削加工.新技术新工艺[J].2007(10):35-36.
复杂曲线 篇3
元宝山发电有限责任公司位于内蒙赤峰市境内。一台300MW机组已关停, 现准备对该机组的105m冷却塔等建 (构) 筑物进行拆除。
1.1 待拆除冷却塔结构
本次工程计划拆除的冷却塔, 为双曲线形钢筋砼结构。塔淋水面积4500m2, 塔高105 m, 基础面直径约84.97m;通风筒喉部直径43.8m, 顶部出口直径约48.174m, 冷却塔为高耸薄壳结构, 钢筋混凝土环型基础, 冷却塔下有44对钢筋砼人字柱支撑, 人字立柱顶部标高为7.8m, 人字柱混凝土设计强度300号, 人字支撑0.55m×0.55m, 塔筒壁厚从下部的600mm至上部的160mm不等, 设计混凝土强度300#。
1.2 待拆除冷却塔周边环境
冷却塔正南方约30m处是架空管道;正西15m处为架空管道;正北26m处为2#冷却塔, 东北侧19m处为循环泵房, 东侧60m处为3#机组冷却塔, 东偏南93m处为机房, 东侧一条宽5m的水泥路距离冷却塔约10m。
2 大型冷却塔爆破拆除特点分析
1) 电厂冷却塔由于其曲线结构和较好的高细比属于拆除爆破中不容易实施的高大建筑物, 在设计时要充分考虑其重心较低、稳定性好等特点, 结合塔身参数进行爆破缺口情况的估算;同时, 预处理时应考虑塔基底部直径和倾倒方向;
2) 由于冷却塔塔基面积较大, 故建筑设计塔壁厚度都较小以利于节约工程量;在爆破拆除的过程中影响了打孔和装药质量, 同时对爆破飞石的控制也是很严峻的考验;
3) 本工程建筑物由于自重过大, 会造成较大的触地振动和二次触地振动, 而周边受保护建筑物较为密集;因此考虑使用技术措施对建筑物塌落导致的触地振动进行减振和隔离以保证受保护建筑物、设施的安全;
4) 在冷却塔的拆除过程中, 由于塔身的封闭性和空心结构会导致塌落过程中塔内空气从塔口喷出, 形成空气冲击波对周边设施造成危害。因此计划采用在塔身背爆面打排气孔的手段减低塔内气压减少空气冲击波的方式来进行防护。
3 爆破拆除的技术措施
3.1 爆破方案选择
鉴于待拆冷却塔高度、结构尺寸及环境条件和安全等要求, 本次爆破冷却塔的总体方案是在塔体下方形成一个切口, 自重作用下使冷却塔成功拆除。鉴于冷却塔周边环境复杂, 受保护建筑物较多;考虑到爆破振动以及飞石的影响, 计划在设计建筑物倒塌中心位置开设定向窗和减荷槽, 通过预处理手段减少爆破起爆药量。
3.2 爆破切口设计
爆破切口形状及大小, 直接影响到冷却塔的爆破效果、爆破安全和经济性, 冷却塔爆破切口设计的技术要求主要包括:1确保冷却塔按设计要求倒塌;2钻孔、装药工作量最小, 工程成本低;3方便施工、便于防护, 确保安全。考虑到工程清运的需要, 本工程采用的是复合型切口。
冷却塔拆除爆破的开口长度计算应以建筑物偏心失稳为标准, 切口过小可能会出现建筑物无法正常倒塌的情况, 形成工程事故;而切口过大不能精确控制倒塌方向, 甚至反向倒塌。本工程中结合国内类似工程参数, 考虑冷却塔受力和结构进行如下设计:人字立柱缺口长度14m、支柱环1m、塔身1m。
4 爆破危害控制手段
4.1 飞石控制
拆除爆破中应该尤其注意爆破飞石对周边受保护建构筑物的影响。在爆破中, 由于炮孔起爆和建筑物触地引起的碎块飞溅和爆破倒塌时撞击地面产生的飞溅碎片物。
控制爆破个别飞石最大飞散距离, 按《爆破安全规程》中的经验公式计算:
式中:S——飞石最远距离;
V——飞石初速度;爆破作用指数n=1时, V=20m/s;
g——重力加速度;
经计算S=40m
爆破施工中对施爆的人字立柱及立柱环部位采用近体覆盖防护的方法, 防止爆破飞石对周围建筑物的危害。
1) 人字立柱采用包裹两层钢丝网和两层草帘覆盖, 并用铅丝绑扎的方法进行防护。
2) 立柱环爆破区域的外侧采用两层钢丝网和两层草帘子覆盖, 并用铅丝绑扎牢固的方法进行安全防护。
3) 地下管沟的安全防护
对于爆破倒塌方向上的需要保留的地下管沟, 首先查清地下管沟的走向, 然后在地下管沟的两侧堆土, 使建筑物在倒塌的过程中, 首先接触到管沟两侧的堆土, 重量作于堆土上, 能够有效的保护管沟。
4) 门窗的安全防护
对于施爆部位附近建筑物的门窗采用铁丝网和草帘表面遮挡覆盖防护, 主要防止爆破飞石对门窗的破坏。
5) 架空管线的防护
施暴体附近有架空管线经过, 对于架空管线主要受爆破飞石的危害。本工程采用对架空管线朝向爆破体一侧挂草帘子及铁丝网的方法来防止爆破飞石对管线的危害。
4.2 触地振动减缓措施
冷却塔虽然与钢筋混凝土一样同属于高耸薄壁结构, 当时由于冷却塔的长细比远小于烟囱, 在倒塌过程中不会产生类似于烟囱筒体撞击刚性地面可能产生的大量飞溅碎片。从大量冷却塔爆破效果上看, 由于冷却塔上部结构筒壁非常薄, 在倒塌过程中, 冷却塔均产生扭曲变形而使整个上部结构完全解体。因此冷却塔爆破倒塌时撞击地面产生的飞溅碎片非常少, 同时塌落震动也非常小。但是为了确保万无一失, 在该冷却塔爆破时, 将冷却塔倒塌方向的地面高度降低, 该部分土用于在倒塌方向前方15m长距离上堆积成一缓坡, 以进一步减少产生二次飞溅的可能, 以及削弱结构着地的塌落震动。
除冷却塔倒塌反方向以外, 沿冷却塔倒塌方向左右两侧一圈均需开设减震沟, 距塔体边缘外5m~8m, 深2m~3m, 宽1m~2m。爆破实施前抽排沟内积水, 同时也能有效防止爆破振动效应。
4.3 空气冲击波防护措施
为减少爆破时冷却塔内部压缩气体对周围建筑设施的危害, 在冷却塔后方开一个高16m宽1m的排气孔, 使冷却塔在倒塌过程中顺利将体内空气排出。减少压缩气体危害。
5 爆破效果及防护情况
2013年4月11日成功爆破, 整个冷却塔爆破倾倒时间约10s;正果过程未造成周边受保护建构筑物及人员的损伤, 同时爆堆和爆破残渣较为集中, 取得了很好的爆破效果;通过现场比对和对周边受保护设施的检查, 发现本次拆除爆破施工中的防护措施起到了良好的效果和防护目的。此次高耸双曲线冷却塔拆除爆破在安全防护方面参考了国内类似工程经验, 取得了良好的效果, 具有一定的借鉴意义。
参考文献
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