相移超结构光纤光栅

相移超结构光纤光栅（精选3篇）

相移超结构光纤光栅 篇1

1 引言

随着互联网业务的快速增长, 对宽带接入的需求与日俱增。光码分多址技术由于具有适合异步接入、按需软容量、网络协议简单、网络扩展容易等优点, 被认为是未来宽带接入网的一个最佳解决方案之一。

编/解码器的设计是OCDMA系统需要解决的关键技术和难点。在OCDMA系统中, 常用作编/解码器的设备有:光纤延迟线 (FODL) 、空间光调制器 (SLM) 、平面光波导 (PLC) 、阵列波导光栅 (AWG) 、光纤布拉格光栅 (FBG) , 超结构光纤布拉格光栅 (SSFBG) 等。目前最有应用前景的还是基于超结构光纤光栅的编解码器[1], 超结构光纤布拉格光栅具有全光纤结构、成本低廉和结构紧凑以及能够产生超长光学码等优点。应用SSFBG编解码器的相干OCDMA系统可以使用双极性码或多极性码, 因而相关性更好, 具有更大的用户能量。

2 SSFBG编解码原理

超结构光纤布拉格光栅 (SSFBG) 是一种折射率调制函数随长度缓慢变化的光纤布拉格光栅。基于SSFBG的编解码示意图如图1所示[4], 输入窄脉冲经过SSFBG编码器后在时域上展宽, 编码信号再通过共轭的解码器解码从而恢复出原始脉冲信号。光纤光栅编/解码器具有成本低、体积小、插人损耗低、光纤参数易于调整、可实现变址功能、便于在全光纤环境下使用等优点。

由于光纤光栅对温度和应力的变化非常敏感, 故其精度不易控制;同时相移SSFBG是工作在弱光栅条件下的器件, 器件的插入损耗较大。通过切趾技术可以缓解插入损耗和器件相关特性之间的矛盾。

3 SSFBG编/解码器

O C D M A系统可划分为相干光系统和非相干光系统。非相干光系统利用光信号的功率进行编/解码, 系统结构相对简单, 但是频谱利用率低, 系统支持的同时通信的用户少;相干光系统依靠光信号的相位变化来编/解码, 可以使用双极性或多极性码字来编码, 用户之间具有较理想的相关特性。与非相干光系统相比, 相干光系统有更好的抗多用户干扰 (MAI) 的特性, 故近年来得到了研究者的广泛关注。

3.1 时域非相干编/解码器

利用SSFBG进行时域非干编码原理如图2所示, 图中为一纯幅度调制光栅, 包涵有7个离散光栅切片。折射率调制与器件的冲激响应存在一个简单的对应关系。与光纤延时线编解码器相比, 这种编解码器结构简单、紧凑, 由于不存在子光纤光栅之间的融接点, 故插入损耗比较小。但同样也是在时域实现编解码, 信号的频域特征并没有改变, 是单极性编码, 码字之间的互相关特性不是很理想。

波矢响应F (k) 可以简单地由空间超结构折射率调制形状A (x) 的傅里叶变换给出[4]

SSFBG的冲激响应h (t) 可以由频率响应的傅里叶反变换表示

其中波矢K与光频率成正比, 这表明弱光栅的冲激响应的时域形状取决于SSFBG光栅折射率幅度调制的形状。

3.2 时域相位编/解码器

SSFBG是一种沿着长度方向折射率调制有缓变包络的光纤布拉格光栅。在弱光栅条件下 (反射率小于20%) , 通过在SSFBG的不同段上对折射率调制附加不同的相移即可实现相位编码[4]。图3为一个二相移编码SSFBG示意图, 使用全息技术可以制作出具有足够长度的不同码字形状的SSFBG。就产生超长光学码来说, SSFBG是目前最好的器件。

弱光栅的冲激响应的时域分布取决于SSFBG光栅折射率调制的空间分布。从空间域z到时间域t的转换因子为t=2neffz c, 其中c为光在真空中的传播速率。若将短光脉冲输入相移SSFBG, 则会产生一系列相干的码片脉冲, 脉冲的形状取决于相移的大小和位置。这样, SSFBG编/解码器就能够产生具有良好自相关/互相关特性的多相位编码, 码长越长则编码器的相关特性就越好[5]。

相位编码可实现双极性或多级性编码, 与单极性编码相比, 用户之间有更理想的相关特性。而且系统频谱利用率更高, 支持的同时用户数也相应得到提高。

3.3 等效相移编/解码

清华大学制作和实验研究了基于等效相移光纤光栅的OCDMA系统[6]。编/解码可以用超结构光纤布拉格光栅 (SSFBG) 来实现。但从光栅制作上说, 要在光栅的折射率调制上引入相移, 在光栅写入过程中就必须精确地控制位移 (要求位移控制精度达到纳米量级) 。清华大学光纤光栅课题组采用等效相移 (EPS) 技术, 能用幅度取样光栅达到相移光栅的效果, 并大大降低对位移控制精度的要求 (只需达到微米量级) 。

在合理取样条件下, 通过改变取样光栅的的取样周期, 可获得期望的相移, 从而实现等效相移[7]。假设沿z方向取样光栅的调制指数为:

其中Λ为光栅周期, 并且为z的周期函数, Fm为m阶信道傅里叶系数, P为取样函数周期。基于傅里叶理论, 取样光栅等效于几个叠加的鬼栅, 因为每个鬼栅对应取样光栅的一个反射峰。如果z0处的取样周期增加∆P, 则在z0>z处, 原光栅通过s (z-∆P) 而不是s (z) 取样。m阶信道鬼栅的主调制指数为:

其中因此只要m≠0, 简单的让取样周期增加∆P即可实现等效相移[3]。

3.4 多π等效相移编码

基于等效相移技术, 最近人们又提出了多π等效相移的想法[8]。文章中用实验研究了采用多π等效相移的光码分多址编解码器, 表明具有良好的编解码性能。多π等效相移解码器与单π等效相移编码器完全不匹配, 即使他们的有相同的码字序列, 因此可以加强编码的安全性。

基于等效相移技术, -1阶信道的相移其中P为取样周期。当∆P=P2时, 获得π-EPSs, 如图 (a) 所示。而当∆P=3P2或

3.5 光谱相位编/解码器

基于阶跃啁啾光纤光栅的光谱相位编码得到了实验验证和理论分析, 啁啾光纤光栅是指光栅周期Λ沿着长度方向线性变化的光纤光栅。图5为用一对级联的阶跃啁啾FBG对全光纤结构编码器示意图, 阶跃啁啾光栅由空间毗连的、空间周期逐级递增的子光栅组成。当一个脉冲信号入射到第一个啁啾光栅时, 由于波长在时域色散使得脉冲扩展。当扩展脉冲从第二个具有与第一个光栅相反的色散梯度的FBG反射后, 波长成分重新同步, 脉冲重新组合成初始脉冲形状。但是, 如果第二个光栅沿长度方向加入相移成分, 则信号携带相移信息成分输出, 从而实现频域相位编码。同样地, 当每个子光栅的反射率发生改变时, 相应波长的幅度发生变化, 可进行幅度编码。该编解码器具有结构紧凑, 易与其他通信设备兼容等优点, 但是其变址困难, 不具有地址码实时可调性。

为了确保每个子光栅控制其中一个独立谱带的后向衍射, 光栅的长度必须满足[2]

式中, N为子光栅个数为有效折射率系数, 为真空中的载波波长为输入光波带宽。光纤光栅中相邻子光栅的布拉格波长差

4 结束语

本文介绍了几种基于超结构光纤光栅 (SSFBG) 编解码器和最新研究进展, 分析了其编解码结构和编解码原理。SSFBG因具有全光纤结构、插入损耗低、易于制作、成本低廉、变址容易、具有产生超长光学码的能力等优点, 成为倍受关注的编/解码器件。基于相位编解码器的相干系统结构复杂, 对激光光源的想干性要求十分苛刻。但其抗多用户干扰的性能较非相干系统有较大改进, 随着光纤光栅制作技术和工艺的成熟, 光相位编解码器在未来宽带接入网中将具有良好的应用前景。

参考文献

[1]P C Teh, P Petropoulos, M Ibsen, D J Richardson.Phase Encoding and Decoding of Short Pulses at10Gb/s Using Superstructured Fiber Bragg Gratings[J].IEEE PHOTONICS TECHNOLOGY LETTERS, 2001, 13 (2) :154-156.

[2]A Grunnet-Jepsen, A E Johnson, E S Maniloff, T W Mossberg, M J Munroe, J N Sweetser.Fibre Bragg grating based spectral encoder/decoder for lightwave CDMA[J].Electronics Letters, 1999, 35 (13) :1096-1097.

[3]Yitang Dai, Xiangfei Chen, Dianjie Jiang, Shizhong Xie, Chongcheng Fan.Equivalent Phase Shift in a Fiber Bragg Grating Achieved by Changing the Sampling Period[J].IEEE PHOTONICS TECHNOLOGY LETTERS, 2004, 16 (10) :2284-2286.

[4]Peh Chiong Teh, Periklis Petropoulos, Morten Ibsen, David J Richardson.A Comparative Study of the Performance of Sevenand63-Chip Optical Code-Division Multiple-Access Encoders and Decoders Based on Superstructured Fiber Bragg Gratings[J].IEEE Journal of Lightwave Technology, 2001, 19 (10) :1352-1365.

[5]尹霄丽, 刘会师等.光码分多址相位编/解码器[J].光通信技术, 2008, 7:54-57.

[6]YAN M, YAO M Y, ZHANG H M.Novel spectral phase En/Decoder based on sampled fiber bragg Grating[C].OFC/NFOEC’08, USA.2008.

[7]Yitang Dai, Xiangfei Chen, Li Xia, Yejin Zhang, and Shizhong Xie.Sampled Bragg grating with desired response in one channel by use of a reconstruction algorithm and equivalent chirp[J].OPTICS LETTERS, 2004, 29 (12) :1333-1335.

[8]Yun Cheng, Jingsi Li, Zuowei Yin, Tao Pu, Lin Lu, Jilin Zheng, Xiangfei Chen.OCDMA En/Decoders Employing MultipleπEquivalent Phase Shifts[J].IEEE PHOTONICS TECHNOLOGY LETTERS.2009, 21 (24) :1795-1797.

相移超结构光纤光栅 篇2

对基于单相移点啁啾相移光栅的环形腔掺饵光纤激光器开展了理论与仿真研究,分析了1 550 nm激光产生过程中掺铒光纤中上能级粒子密度、信号光功率时域变化情况、输出激光频谱及泵浦光功率和输出耦合比对输出激光的影响。

1仿真模型及原理

图1给出了基于啁啾相移光栅的掺铒光纤激光器结构。该激光器由980 nm的泵浦源激励,增益介质是掺铒光纤,窄带滤波器由均匀布拉格光栅和啁啾相移光栅组合而成,利用隔离器在仿真时可以忽略反向自发辐射场。因为环形器的作用,只有波长在啁啾相移光栅的透射带与均匀布拉格光栅的反射带重叠部分的信号光才能继续在腔内传输。

图2a给出了在长度为1 cm的线性啁啾布拉格光栅中心处引入相移为π的相移点后,啁啾相移光栅的传输谱。仿真波长范围在1 548 nm与1552 nm之间,在1 550 nm处光栅出现了明显的透射带,这说明引入了相移点的线性啁啾布拉格光栅具有了相移光栅的性质,并可作为滤波器进行选频工作,将啁啾相移光栅和均匀布拉格光栅组合可得到更窄的透射带。图2b给出了均匀布拉格光栅的传输谱,它具有很宽的反射谱。两光栅的纤芯有效折射率均为1.465。

图2c给出了以上两个光栅传输特性组合后得到的复合滤波器传输谱,经过均匀布拉格光栅的过滤,得到了边带影响较小的,透射带中心波长为1550 nm,3 d B带宽为0.15 nm的滤波器,这说明该复合滤波器理论上具有对频谱较窄的选频作用。

在波长为980 nm泵浦下,掺饵光纤激光器是三能级结构,且在980 nm波长处无受激吸收。文中采用分段迭代法对激光器时域进行仿真,思路如下。

将长度为Ler的掺饵光纤平均分为K段,每一段上的能级粒子数视为不变,每一段长度有:Δz =LerK, 能级粒子数为n2,k(t) (k = 1,2...K) 。

对掺饵光纤中自发辐射噪声(ASE)以间隔 Δt =Δz/vs取样,记为ti=(i - 1)Δt,(i = 1,2...I) 。在t=0时刻,掺饵光纤的起点处有P( p,0)= Pp,每一圈结束后,泵浦功率仍赋值为Pp,信号光Ps,0= Ps,K(1 - ζ)⋅ (1 - cpration) ;ζ 表示整个环形腔内的损耗;cpration为耦合器输出分光比。

频域上,将谱宽均分为M个相等的频率间隔Δυ ,所以对于第k段掺饵光纤,在第i时刻,上能级粒子数记为n2,k,i,泵浦功率为Pp,(k - 1),i,第m个频率间隔内ASE功率可记为:P±ASE,(k - 1),i,m,(k = 1,2...K,i = 1,...I,m = 1,2...M) 。

从掺饵光纤输出的ASE场及泵浦光要经过隔离器、复合滤波器、耦合器,一部分光从耦合器输出;另一部分光在环形腔中循环多次而产生激光。

确定了掺饵光纤的初始值即可通过迭代的方法得到各时刻的场和功率的值。激光器的行波速率方程数值化[10]如下

t=0时刻的初始条件为:n2,k1= 0 ,Ps,k1= 0 ,Pp,k1=0,Pp,k1=0,PASE,k1=0(k=1,2,...K)。

其中,

分别为泵浦和信号光功率重叠因子;σpa为泵浦光吸收面积;σse、 σas分别为信号光受激辐射面积和吸收截面面积; υp、υs分别为泵浦光和信号光工作频率。仿真中, Pp= 0.3 W ; Ler= 15 m ; Γp= 0.625 ; Γs= 0.5 ; σpa= 2 × 10-25m2;σse、σas根据掺饵光纤中信号光波长决定;掺饵光纤单位长度损耗2 db/km;耦合器插入损耗为0.5 db,cpration = 0.1 ;仿真时间2 ms。

2仿真结果及分析

因为滤波器的透射窗口在波长1 550 nm附近, 决定了激光器的输出波长也应在1 550 nm附近,因此图3给出了波长为1 550 nm的激光随时间的变化情况。图3表明,在激光器输出激光的初段,输出功率不稳定,曲线呈阻尼震荡形状,大约在t=1.3 ms时,激光才慢慢达到大小为0.078 W稳定状态。这说明,基于文中的激光器结构在理论上可输出激光,并且从激光器开始运行到实现稳定输出是需要一定时间,因此仿真时间的设定值一定要大于这个时间才能保证得到的功率是准确的。

图4给出了激光产生过程中整段掺铒光纤中上能级粒子数密度n2随时间的变化情况。n2在掺饵光纤受到激励后的初始阶段,线性增加。随后与输出光功率一样出现弛豫振荡现象。图3和图4说明了激光的产生过程,在t=0时,上能级粒子数密度为0, 泵浦光源不断地注入掺铒光纤中,处于基态的铒离子因受激吸收不断地跃迁到上能级,对应于图4的n2线性变化区间与图3的无激光输出阶段,随着上能级粒子数不断累积,与基态之间形成粒子数反转,反转达到一定程度,处在上能级的粒子因受激辐射跃迁输出光,且输出光越来越强的同时消耗上能级粒子数,导致反转粒子数减少,进而光强增加速度降低,但同时又由于泵浦光的不断地注入,反转粒子数又增加,对应于图4中n2及图3中激光功率的振荡过程。n2经过一段时间的弛豫后,最后大约在t=1.3 ms时,达到了稳定状态大约为9.84×1023/m-3,同时实现了稳定的激光输出。

图5给出了激光器在稳定后激光输出功率频域谱。图5说明,文中的激光器结构在理论上可得到中心波长为1 550 nm,线宽约为0.02 nm的激光。

3系统优化

为了得到文中激光器结构的最优输出结果,分析了泵浦功率以及输出耦合比对输出激光功率的影响,以便在实际制作中进行相应的调整。图6给出了在输出耦合比为0.1时,输出激光功率随泵浦功率的变化情况。在泵浦功率从0.3 W增加到2 W的变化过程中,输出激光功率与泵浦光功率基本呈线性关系。这是因为,激光器的斜率效率是由其基本结构决定的,斜率效率与泵浦功率没有关系。所以,在实际应用中,一般可以通过适当地提高泵浦功率来增加输出功率,但是由于泵浦光源本身以及光纤器件的功率限制,泵浦功率也不可以无限增加。

图7给出了在泵浦功率为0.3 W时,输出激光功率随输出耦合比的变化情况。当输出耦合比在0.1~0.5之间增加时,输出光功率也随之增加,但增加的速率越来越慢,这是因为经过耦合器后,大部分信号光再次进入环形腔中循环产生激光,使得激光的功率得以增加。当输出耦合比从0.5增加到1的过程中,输出功率随输出耦合比的增加而减小直至为0,且减小的速度越来越快,这是因为在环形腔中产生的激光大部分通过耦合器输出,剩下进入环形腔循环产生激光的信号光减少,使得输出激光的功率也降低了。这说明在激光器结构中存在一个最佳的输出耦合比,使得输出光功率达到最大。

4结论

相移超结构光纤光栅 篇3

利用V-I传输矩阵模型对啁啾相移光纤光栅的传输特性进行了分析。结果表明,在啁啾光纤光栅中同时引入多相移时生成的多陷波滤波器的波长间隔与以同样的位置引入单相移时陷波滤波器的波长偏离间隔基本一致。依据仿真分析结果,可合理选择啁啾相移光栅的啁啾系数、相移数量、相移位置和相移量,实现多波长滤波。

1 啁啾相移光纤光栅V-I理论模型

啁啾相移光纤光栅是指在啁啾光纤光栅的某些点,通过采用一些方法破坏其周期的连续性而得到的,这些不连续的连接就会产生相移。相移点把啁啾光栅分为多段,相当于多个啁啾光纤光栅的无缝级联而成[11]。

当在布拉格光纤光栅的zi处引入相移量为θi(i=1,2……,M)的相移时,折射率调制可以表示为[8]

其中,;L为光栅长度;F为线性啁啾系数;z为光栅位置;为栅格周期;λB为布拉格波长;neff为有效折射率;n为调制前的纤芯折射率;δn为折射率调制深度。

V-I传输矩阵法的理论分析在文献[8]、文献[9]已详细介绍,这里直接引用。相移调制矩阵可由V-I变换表示为

其中,θi表示相移量的大小;Z=(120π)/neff,neff为有效折射率。整个啁啾相移光纤光栅的传输矩阵可表示为

其中,VI1为每小段光栅的传输矩阵。啁啾相移光纤光栅的反射系数表示为[10]

2 仿真分析

2.1 相移大小不同时的传输特性

根据以上V-I理论模型,在光栅的中间位置引入单点相移,分析不同相移量对啁啾相移光纤光栅透射谱特性的影响。选取的光栅参数是:光栅长度为1 cm,纤芯有效折射率为neff=1.451 3,折射率调制量为△n=1.46×10-4,啁啾系数为0.000 5,中心波长为1 550 nm,条纹可见度为1。图1为不同相移量下仿真模拟得到的啁啾相移光纤光栅的透射谱,相移角θ分别为π/3、2π/3、π、4π/3、5π/3。

从图1中可知,如果引入的相移量以π对称,则透射峰的位置是关于相移为π时对称的。若相移量逐渐偏离π,则透射峰也将逐渐偏离中心位置。相移量越接近π,透射峰的线宽越窄,透射峰的通透率越高。若相移θ<π,透射峰的波长将大于相移为π时的透射峰波长;若θ>π,则透射峰的波长将小于相移为π时的透射峰波长,并且随着相移量的增大,透射峰波长将会朝着短波长的方向移动。

2.2 啁啾系数不同时的传输特性

图2所示的是在不同啁啾系数下仿真模拟得到的啁啾相移光栅透射谱。光栅的相移量为π,相移位置取光栅中间位置,其他参数同图1选取的参数一致。

由图2可知,当啁啾系数f逐渐增大时,啁啾相移光纤光栅的反射带宽随之逐渐增大,透射峰的线宽也随之增大,但反射峰峰值会稍微下降。啁啾系数f的变化不会对透射峰的位置以及通透率产生影响,不同的啁啾系数对旁瓣的抑制效果也不同。因此,啁啾系数的选择并非是越大越好,应该选择合适的啁啾系数使得能够增大带宽的同时又能够对旁瓣有一定抑制,从而能够尽量去避免由于旁瓣产生信道串扰。

2.3 相移位置不同时的传输特性

图3为在不同相移位置下仿真模拟得到的啁啾相移光栅透射谱。光栅的相移量为π,相移位置为a×L ,a取值分别为0.3、0.7、0.4、0.6,其他参数同图1选取的参数一致。

由图3可知,对均匀相移光纤光栅而言,当相移点位置变化时,透射峰始终位于布拉格波长处,相移位置的变化只会对透射峰的通透率有影响,而不会使透射峰的位置发生变化。而对于啁啾相移光纤光栅而言,相移位置变化时,透射峰的通透率始终保持不变,透射峰的位置会发生变化。当相移位置以光栅中心为对称时,透射峰的位置也是关于中心波长对称的。若相移位置逐渐远离光栅中心点,则透射峰的位置也将逐渐远离中心波长。

2.4 多相移及位置不同时的传输特性

基于V-I传输矩阵模型,对啁啾FBG在不同的位置引入相移进行模拟仿真,观察陷波滤波器波长的变化。选取的光栅参数是:线性啁啾光栅长度为12 cm,纤芯有效折射率为neff=1.477 4,折射率调制量为△n=2.65×10-4,啁啾系数 为0.003,中心波长为1 550 nm,条纹可见度为1。图4a为分别在光栅的3个不同位置引入π相移时的透射谱,其中蓝实线为在光栅中间位置引入π相移时的透射谱线图,紫色虚线为在光栅中间位置向左偏离12 mm处引入π相移时的透射谱线图,红色虚线则是在光栅中间位置向 右偏离12 mm处引入π相 移的透射 谱线图。

由图4a可以看出,当在光栅中间位置向左偏离12 mm处引入π相移时,产生的陷波波长相对于在中间位置引入π相移时的陷波波长向左偏离0.47 nm;当相移点距离啁啾光栅中间位置向右偏离12 mm时,陷波波长向右偏离0.47 nm。使用同样的模型,在啁啾光栅中引入多个相移,可以形成多陷波滤波器。图4b为同时在光栅的中间位置、中间位置向左偏离12 mm、中间位置向右偏离12 mm处引入3个π相移时的透射谱线图,发现当同时加3个相移时,会产生3个陷波滤波器,对比图4a可以发现,将同时引入的3个相移的相移位置间隔设定为12 mm时,这3个陷波滤波器仍然有一个0.47 nm的波长间隔,符合预期设想。

使用与图4同样的模型,在啁啾光栅的0.2、0.4、0.6处同时引入3个π相移,即这3个相移点的位置间隔为24 mm,产生的透 射谱线图 如图5所示。发现图5中的3个陷波滤波器之间的波长间隔为0.93 nm。对比图4b,当啁啾光栅上引入的相移点之间的间隔增大时,对应生成的多个陷波滤波器之间的波长间隔会相应的增大。

综上所述,在啁啾光栅中同时引入3个π相移时,生成的3个陷波滤波器的波长间隔与在光栅同样的位置引入单个相移时的陷波滤波器波长的偏离间隔基本一致,并且改变各个相移点之间的间距,陷波滤波器之间的波长间隔也会发生相应的变化。根据仿真结果,通过在啁啾光栅上引入多个相移点,并合理设计相移量、啁啾系数、相移位置以及位置间隔,可获得所需的滤波器通道数、通道间隔以及中心波长。

3 结 论

利用V-I传输矩阵法仿真分析了相移量、相移位置以及啁啾系数的变化对啁啾相移光纤光栅的透射谱特性的影响。通过数值模拟,发现在啁啾光纤光栅中同时引入多相移时生成的多陷波滤波器的波长间隔与以同样的位置引入单相移时陷波滤波器的波长偏离间隔基本一致;相移点之间的间隔增大,对应生成的多个陷波滤波器之间的波长间隔也会相应的增大。根据仿真分析结果,合理的设计相移数量、相移位置,选定合适的啁啾系数,可以获得实际所需的波长,设计出滤波器,实现多波长滤波。

摘要：使用Ⅴ-Ⅰ传输矩阵法分析了相移量、相移点位置以及啁啾系数对啁啾相移光纤光栅透射谱特性的影响,并分析了在啁啾光纤光栅中同时引入多相移时生成的多陷波滤波器的波长间隔,发现其与以同样的位置引入单相移时陷波滤波器的波长偏离间隔基本一致。依据仿真分析结果,可以优化啁啾相移光栅相移数量、位置间隔、啁啾系数和相移量的参数选择,设计出实际需要的多波长滤波器。