冲击电压(精选4篇)
冲击电压 篇1
随着城市现代化的发展, 在城区的供电线路多是使用电力电缆来输电网络, 尤其是负荷容量的不断增加, 单芯电缆在供电网络中也占有很大的比重[1]。在设计和施工单芯电缆时, 要重点考虑一个重点问题是电缆金属护层的感应电压, 一般情况下, 在设计新的电缆线路时可以通过金属护层换位的措施解决金属护层感应电压的问题[2]。因此, 必须深入了解电缆护层感应电压产生的原因, 以便实际工程应用中采取有效消除护层感应电压的措施。本文将从理论上分析金属护层感应电压产生的原因, 并建立电缆不等长时的护层感应电压的数学模型。
1 冲击过电压引起的护层感应电压分析
当电缆的线路受到操作过电压或者雷击电压的冲击后, 感应电压会在护套上形成, 护层绝缘容易被击穿, 因此就要分析造成护层过电压的元婴, 以便采取相应的防护措施。
1) 多根导线上的行波分析
电缆可以分为金属护套, 线芯和大地三导线系统, 为此就要分析探讨多根导线上的行波, 单根导线的原理对于任意n根平行导线的线路同样有效, 这时就要考虑n根导线上的互波阻抗。0、1、2三个数字代表电缆的护套, 线芯和大地, 线芯和护套可以作为同轴导线, 金属护套和大地为另一个同轴导线, 金属护套可以作为参考零电位, 因为在一般情况下可以忽视金属护套的电阻, 电压是高频波, 与此同时, 金属护套抱住电缆的线芯, 所以金属护套可以屏蔽线芯, 这里应该注意的是, 护套对地电压大体上相等, 但是在不接地的护套断连接点上, 护套之间的电压几乎是对地电压的一倍左右, 在处理除了护套交叉互联的电缆线路外, 是不可以使用护套断连又不接地的方式。
2) 参数的计算
Z1/Z2比:Z1代表电缆线芯对金属护套的波阻, 它主要受到电缆结构的尺寸, 所以他的计算值是相对较为可靠。Z2代表金属护套对大地的波阻, 它主要与大点电阻率相关, 它的计算只有大地电阻率较小时才能依据电缆的结构尺寸计算Z2。如果电缆周围煤质是不良导体比如在空气中铺设, 只能用金属导体作为回路, 这时应该计算平行导线Zm代替Z2, Zm的值是40Ω, 在计算护套电压的准确度主要由Z2, 的值决定。
v1/v2比:当过电压波在线芯和金属护套之间通过, 它的波速v 1与线芯绝缘体的介电常数ε的平方根成正比, 油纸绝缘的ε是3.5, 由此还可以算出煤气波速v2受到大地电阻率的影响, 并且当过电压波在线芯和金属护套之间进行时, 当大地电阻率等于零时, 行波才在金属护套的绝缘外户层内传导, 也可用金属护套的护层介电常数ε'进行计算, ε'在2~6之间, 如果大地是半导体和非导体时, 有一些行波是在金属护套的绝缘外护层没传播的, 剩余的一部分在大地中传播, 大地的接地常数是4~80之间, 所以v1/v2的比应在0.75~4.8之内, 它可以影响护套过电压的准确度。
衰减系数:行波在线芯和金属护套中传播的衰减会相对比较小, 可以不计在内, 但是如果在护套和大地之间传播的话它的衰减就会比较大, 当计算时, 设定波幅油衰减, 但是波形不畸变, 与实际状况不同, 过电压的准确性会受到影响。从上面可以看到, 我们只有在实际测试后, 以得到更准确Z 2, V2和衰减系数, 这些实测值并不具备通用性只是限制于实测值。
2 电缆线路的改造
可以采用110k V电缆作为列子, 以便说明电缆金属护层感应电压, 在实际的应用中的影响。在目前的电网运行中, 一般城市都采用单台主变容量是5万k VA得110k V的变压器, 变电站一般有两个或更多的变压器。因此, 本文采用了YJLW03-1x630mm2-64/110k V电压等级的单回路电力电缆作为研究列子, 这主要是考虑到了线路故障发生时, 一线带两变实施线路输电的情况, 在此条件下, 电缆的每相负载电流时I=500A, 电缆中心轴间距离是S=250mm, 电缆护层平均直径是D S=77.8mm, 三相回路由三根单芯电缆, 线路可以用等边三角形铺设, 同时也可以用直线铺设, 这些计算可以在平衡负载条件下实施。如果电缆长那么护层感应电压就会很高, 如果发生短路事故, 感应电压的数值就会有103数量级, 因此, 可以采用金属护层交叉换位的方法, 来铺设长线路电缆, 进而消除电缆金属护层对线路安全和人身安全的影响, 保证电网安全的运行。110k V电缆敷设, 长度各不相同, 即使是正三角形铺设的状态下, 在金属护层的两端也会形成一定的电势差。这将在金属护层中形成感应电压造成的环流损耗, 直线或者其他形式的铺设都会形成更大的损耗。因此, 高压单芯电缆在实施电气设计时, 一定要考虑金属护层感应电压的影响, 确保线路可靠安全的运行, 在改接电缆线路后, 此时可以使用连接电感达到增加电缆金属护层感应电压, 考虑到上述条件, 在改造开发电缆线路后, 如果原长度大于第三段长度时可以通过第三段电缆护层上连接电感实施补偿, 这样三段电缆的电感几乎相同, 三相电压也可以达到平衡, 由此可以减小电缆护层中的环流。电缆的造价比电感的造价便宜很多, 同时还可以不受到铺设条件的影响。
3 结论
由于电力工业的不断发展, 电缆线路的改造也是越来越多, 电缆护层过电压的影响得到了业内不少人士的关注, 当前要解决的问题是研究过电压, 以及怎样减少和降低护层电压的影响。本文分析了电缆金属护层感应电压, 提出了在电缆金属护层的末端连接电感进行电压补偿的方法, 可有效地减小由于金属护层感应电压不平衡所造成的影响。
参考文献
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冲击电压 篇2
在电力系统中,许多高压电器都受到冲击电压的影响,如电缆附件中用于改善接头和终端电场分布的非线性电介质[1,2]。冲击电压发生器用于模拟高压设备需承受的雷电过电压和操作过电压[3,4]。在进行冲击击穿测试时,被测试样处于冲击发生器与测量电流的电子测量设备之间,隔离了试验区的高压侧与低压侧,以防止设备损坏。冲击电压试验系统是研究纳米复合材料脉冲击穿性能的前提[5,6,7,8,9,10]。但是,多级超高压冲击电压发生器的放电电压在 1 000 kV以上,而纳米复合材料击穿电压只有几十千伏。同时,进行局部放电的小型脉冲电压发生器的放电电压最高只有几千伏,达不到试样击穿电压等级。为满足复合材料薄膜试样冲击电压击穿试验的要求,本文研制了100 kV低储能单级标准雷电波冲击电压发生器。
1基本原理
标准单级冲击电压发生器的电路如图1所示[11]。高压直流电源向储能电容C1充电。待充电结束后,触发火花开关G。电阻与电容之间的参数决定了输出端的波形。为保证输出波形不受到试样电容的影响,通常选用电容值较大的负载。纳米复合材料试样的电容值约为10~20 pF,本文选用容量为 1 000 pF电容分压器作为负载C2,保证了试样对输出波形的影响可忽略不计[12,13,14]。
2主回路参数计算及仿真
经计算,波前电阻为520 Ω,波尾电阻为715 Ω。确定了元件参数后,采用Tina Pro软件对放电回路进行仿真,仿真原理如图2所示,其中C1是带电电容,两端电压100 kV,C2两端输出仿真波形如图3所示。
从图3可以看到,当t=2 μs时,波形达到峰值Um=97.5 kV;当电压上升至0.9Um=87.75 kV时,所对应的时间恰好为1.2 μs。在电压下降至0.5Um=48.75 kV时,对应时间为51.54 μs。
3系统构成与元件选取
冲击电压发生装置系统构成如图4所示。
T-试验变压器,R-保护电阻,R1—波前电阻,R2—波尾电阻,C1—储能电容,C2—负载电容(分压器)
1) 保护电阻。考虑到,充电时间T充=15RC,其中R是充电保护电阻,C1是主电容。现要求15 s主电容充电完毕,由C1=10 000 pF,可知R=10 MΩ。在确定充电保护电阻阻值后,还需计算出所选电阻的功率,计算方法如下:
设变压器输出电压为
其中,ω为交流电压角频率。设电压有效值为100 kV。高压硅堆视为二极管半波整流, 则整流后电压有效值U约为45 kV。
对于RC充电回路而言,取R=107 Ω,C1=0.1 μF,ω=2πf=314 rad/s,可求得流过保护电阻电流的有效值为
从而可求得电阻功率为
故可选择电压等级100 kV,阻值为10 MΩ,功率350 W的大功率高压电阻。
2) 高压硅堆。考虑到缩短充电时间,充电变压器经常提高10%的电压,因此硅堆的反峰值电压
Ur=100 kV×1.1+100 kV=210 kV。
由于充电保护电阻阻值较大,故通过高压硅堆的电流相当小,因此当整流高压硅堆由两只型号为2CL 120 kV-0.1 A的高压硅堆串联组成,两端可承受120 kV交流电压,可通过最大电流为0.1 A,完全可以满足试验要求。
3) 波前电阻和波尾电阻。波前/波尾电阻按无感绕法绕制而成,按照W=0.5CU2计算,当冲击发生器放电电压达到100 kV时,电容C1存储能量仅为500 J,这部分能量不会引起电阻丝过热,所以选用普通规格康铜丝绕制即可达到本设计要求。此外,为调节波前时间,考虑到杂散电容和回路电感对波形产生的影响,将波前电阻设计为在370~520 Ω之间可调。
4) 主电容与负载电容-分压器的选取。选取MMJ 100-0.1的脉冲电容器作为储能电容C1,电容器耐压100 kV,电容量为0.1 μF。我们选用PDC-100弱阻尼电容分压器负载电容C2,该分压器电容值为 1 000 pF,耐压100 kV,经由标准电阻分压器校对后,确定该电容分压器的分压比为505.2∶1。该分压器不仅作为冲击发生器的负载部分,而且还将冲击电压信号衰减通过同轴电缆传递给示波器,起到充当负载和分压器的双重作用。
4点火装置
高压放电试验电路中,一般使用的触发装置是球隙开关[15]。球隙开关的结构如图5所示。当给点火电极施加与对面球电极极性相反的点火脉冲时,点火电极和接地球之间先引起沿绝缘管表面的沿面放电,然后引起与对面球电极之间的电场分布的畸变,从而使球间隙击穿。
本文设计的单脉冲点火装置,如图6所示。利用升压电路将12 V直流电压提升到140 V左右的直流电压,以使点火变压器得到合适的电压,输出脉冲电压峰值可达15 kV。利用一款单片机组成的简单电路来控制点火脉冲的触发信号,在程序中不停地检测按钮状态,一旦检测到可靠的按钮按下,在按钮抬起时提供一个触发脉冲以产生一个点火火花,同时发光二极管闪亮一次以指示。
5结束语
综上所述,本文设计完成了100 kV低储能冲击电压发生器,通过理论计算与仿真相结合确定了冲击低压发生器的主要参数。经实测后,所搭建的冲击电压发生器的波头及波尾时间复合标准雷电波的要求,满足了薄膜试样冲击击穿试验的需要。
摘要:冲击电压试验系统是研究纳米复合材料电击穿性能的前提,冲击电压发生器是试验系统的核心装置。一般来说,多级超高压冲击电压发生器的放电电压高于1 000 kV,进行局部放电的小型脉冲发生器的放电电压低于10 kV,而纳米复合材料击穿电压大约在100 kV。因此,为适应高压设备投运前试验需求,研制了100 kV低储能单级冲击发生器,介绍了其工作原理。通过仿真计算,确定了冲击低压发生器主回路元件参数。经实测,该单级冲击发生器能够满足标准雷电波要求。
冲击电压 篇3
电缆绕组变压器是1种新型干式电力变压器,其主要的结构特点就是把XLPE电力电缆直接绕制成变压器绕组,利用XLPE绝缘代替了传统的油浸式绝缘,从而为解决传统油浸式变压器的油纸绝缘问题提供了新的思路[1,2,3,4]。在其挂网运行时,由于自身结构的特殊性,当有雷电电压侵入这种绕组时,其芯线及外半导电屏蔽层上出现与侵入传统油浸纸绝缘结构绕组时不同的暂态电压,这一电压既有行波的特点,又有耦合和感应的特点[5,6,7,8]。
一方面,它会引起变压器内部不均匀的匝间电压分布;另一方面,暂态电压中含有的振荡谐波的频率与变压器中的若干谐振频率匹配,可能引起谐振过电压,从而破坏绕组与铁心以及匝间的绝缘。为了防止过电压对绕组的绝缘造成损坏,并且为改进此类变压器的绝缘设计提供理论依据,在建立宽频带等效模型的基础上对其进行幅频特性的分析是非常必要的。所以,对电缆绕组变压器的防雷保护问题进行研究也是非常必要的[9]。
1 电缆绕组的试验模型
1.1 绕组模型
电缆绕组线圈的XLPE电缆为同轴圆柱结构,图1为其剖面图,和一般电力电缆不同,它没有外金属屏蔽及护套,只有1层外半导电层。绕组工作时,外半导电层在若干处以一定规律作金属性接地,以保证外半导电层的电位在稳态工作时尽量接近地电位。
由于只有漏磁通才对线圈的冲击电压响应起作用,且空心电感计算简单快捷等原因,有相当的学者认为可以不考虑铁心的影响,用空心线圈电感来分析变压器绕组的波过程,不会引起很大的误差。故本文所研究的XLPE电缆绕组为一筒形空心线圈。绕组全长239 m,径向2层,轴向32匝,高约1.1 m,内半径为0.56 m,2层绕组之间沿轴向方向有8根直径1 cm的绝缘杆支撑。该绕组XLPE电缆剖面外直径33.4 mm,芯线导体直径8.0 mm,内外半导电层厚度分别为0.7 mm、0.8 mm。绕组每匝的外半导电层上有对称2点通过铜线引出相连后接地。试验时绕组立式放置,绕组底部离地1 m,由绝缘支架支撑。
绕组的输入端与末端均在最下部。将外层绕组的最下一匝视为第1匝,对绕组的匝数由下到上再到下进行编号,内层最下面一匝为第64匝。图2为试验所用绕组照片。
该双层绕组的结构尺寸如图3所示。
2 模拟雷电波作用下芯线电位分布
2.1 试验方法
本文采用HAEFELY Type 481冲击电压发生器作激励源,在该绕组的首端施加一标准雷电波,用数字存储示波器Tek TDS3052等进行测量。被试对象为图2所示的试验绕组。
通过调节HAEFELY Type 481发生器的R、C可获得不同波形的冲击电压。它能产生峰值在500 V以下的冲击电压全波和截断波。该发生器具有重复脉冲输出和单次脉冲输出的功能,但使用重复脉冲输出时,其脉冲频率为25 Hz。仪器内部已根据通常的使用要求设置了电容、电感、电阻的选择范围,当所需参数超出其选择范围时还可以利用外接元件的方法解决。其电路构成如图4所示。图4中Cs、Cb、Rs、Rp的值可调。
2.2 绕组末端开路时芯线电位分布
本文详细测取了绕组的芯线电压分布。末端开路时,由图5可以看出,第17匝电压波形除起始的十几个微秒的高频部分外,其电压波形与首端电压加32匝的芯线电压和的平均值是十分吻合的,电缆绕组第17匝波形前部谐振频率以外的高频分量衰减比较快。从图6可以看到第32匝的芯线电压与首端电压加末端电压和的一半以及17匝电压加48匝电压和的平均值基本吻合。
图7为双层绕组芯线电压的输入电压与其他各匝电压减去输入电压之后的比较。即其他各匝芯线电压减去波尾的偏置电压后的振荡电压幅值与首匝电压大小的比较,图中所示振幅比值为1:1.965:3.018:3.947。可以看出绕组振荡的幅值几乎是随匝数增加严格按线性增加的,这说明绕组的初始电压分布值随匝数增加按线性减少。图8为初始电压分布、最终电压分布与最大电位分布的相对值示意图。由图5—图8可以看出与传统变压器绕组类似的是,芯线的电压都可看作雷电波波头引起的振荡叠加波尾的偏置。而不同的是:与首端电压相比振荡的幅值相当高,末端振荡幅值的最大值超过首端电压的最大值,芯线电压出现了负值。此外除波形前部有高频振荡外各处振荡的频率、相位严格相等,振荡的主要频率只有1个。
2.3 绕组末端接地时芯线电位分布
图9可以看出绕组中部的32匝有振荡,较17匝、48匝的频率高但衰减较快。图10是首端输入电压与各匝振荡幅值的比较,其中振荡幅值是各匝电压波形减去输入电压波尾3/4、1/2和1/4电压得到的。
末端接地时,双层绕组的初始电压分布与开路时明显不同。不同层的同一匝绕组振荡电压的相位并不相同,相差接近180°,而电感较大的地方振荡幅值较大,电缆绕组的基频电压按匝数增加呈正弦形分布。
3 模拟雷电波作用下外半导电层上的电位特点
与单层电缆绕组相同:外半导电层上的电压是由芯线电压经电容耦合得到的。由于绕组前部芯线电位较高且陡度大,故绕组前部的外半导电层上感应的电压较高,是匝间绝缘最薄弱的部位。
图11与图12比较了芯线电压值差分后与对应匝的外半导电层电位值。可以看出波形的整体趋势吻合很好,波形后部完全吻合,但波形前部的峰值没有很好地吻合。文献[10]认为原因是:1)高频分量没有被很好地完全测量到;2)实际中高频分量没有完全传递到外半导电层。
由于各种频率的电压耦合系数不一样,而芯线电压含有的除了谐振基频之外的分量衰减很快,作用迅速减小,衰减后单一频率下芯线电压的微分值与外皮电压将呈固定比例。任取第17匝的芯线电压和外皮电压,将其绘制在图13、图14中,可以看出除了波形起始的几个微秒之外,芯线电压的极值与外皮电压的零值完全对应,进一步证明外皮上的电压完全是由芯线电压经电容耦合得到。
4 结论
本文主要介绍了对双层电缆绕组模拟雷电波作用的试验研究。研究发现:1)绕组的初始电压分布和强磁耦合的传统绕组类似,末端开路时初始电压分布呈直线形,末端接地的基频电压分布呈正弦形;2)外半导电层上的电压是由芯线电压经电容耦合得到的。由于绕组前部芯线电位较高且陡度大,故绕组前部的外半导电层上感应的电压较高,是匝间绝缘最薄弱的部位;3)电缆绕组在暂态下表现的强磁耦合特性可由电缆绕组的结构得到解释,因为外半导电层将电场限制在电缆内部,削弱了匝间的电耦合,相应必定加强了绕组磁耦合的联系。
参考文献
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冲击电压 篇4
上个世纪60年代, 俄罗斯已经开始致力于电气破岩技术的研究。70年代, 俄罗斯托姆斯克理工大学高电压技术研究所首先发现在固体脆性材料 (混凝土、岩石、陶瓷等) 内部高压放电击穿产生冲击波造成材料破坏的物理现象。该发现受到了莫斯科科学院和美国NASA (美国航天宇航局) 的重视, 先后开展了多项研究。高压脉冲放电破坏的原理实质是利用高压放电在材料内部发生电击穿产生导电通道, 随着能量的集聚导电通道的温度快速上升又会产生等离子体孔道, 高温高压的等离子会在孔道周围产生强大的压力波, 这个压力波最终导致材料的破坏。通过对混凝土材料的物理性质分析可知, 混凝土材料导热性较差并且其内部会有不规则的缺陷 (气隙、裂痕、杂质) , 而等离子体具有很大的内能。如果在脆性材料内部产生等离子体就会使其发生破坏[1]。而试品发生内部击穿的条件是自身击穿电压小于外部施加电压, 这就意味着试品内部的电场强度已经高于其击穿电压, 而在试品外部环境中电场强度还没有达到击穿电压的最大值。例如将试品至于空气中冲击电压发生器的两个电极连接到试品, 当放电脉冲到来时由于空气的击穿场强远远要低于试品的击穿场强, 这样就会在空气中放电击穿能量全部被损耗。这一点可以通过将物体放置于击穿场强较高的液体里来实现。另一个办法是将试品至于去离子水中进行放电试验, 这是由于液体和固体介质的击穿场强不同所导致, 液体的耐压强度随着电压脉冲的上升时间缩短而迅速提高, 当电压的上升时间很短时, 水的击穿场强高于固体的击穿场强[2]。
1 实验系统
实验使用的冲击电压发生器为6级MARX结构如图1。
发生器每级使用2个耐压25kV容量为1uF的聚乙烯薄膜电容并联作为储能元件, 为了使延长电容的使用寿命冲击电压发生器的输出电压不得高于120kV。通过调节波前电阻和波尾电阻能调节输出电压的上升速率, 通过储能电容和输出电压可以计算出发生器的能量[3,4]。
式中电容为2uF, 电压为120kV计算功率为2.4kJ。通过调节波前电阻波尾电阻使发生器的上升时间小于214ns, 这时电压上升速率为560v/ns在这个速率下液体的击穿场强高于固体的击穿场强, 发生器输出的电压脉冲能先在混凝土中产生击穿[5]。
实验中采用的放电装置如图2所示, 系统包括隔离变压器、直流充电电源、脉冲电压发生器、高压测试表、罗果夫斯基线圈、高压分压器及示波器等。
2 混凝土厚度与击穿场强的关系
将混凝土试验试品置于放电测试载物台上调节发生器输出的电压, 使用示波器记录放电击穿波形。从记录的波形可以看出, 当混凝土试品发生击穿与未发生击穿时所产生的放电波形不同如图3所示。
图中3 (a) 所示波形为发生击穿时产生的放电波形, 当试品发生击穿时高陡峭的电压上升时间内, 首先会有一个短时间的电压回落过程, 这个过程即为试品击穿并产生导电通道的过程, 导电通道形成后大量的能量积聚在导电通道中, 这在放电波形中体现为电流的快速上升。图3 (b) 为未发生击穿时产生的电压波形较平缓, 电流波形也没有快速上升的过程。
通过对不同厚度的试品进行击穿测试发现击穿是一个随机的过程, 这个随机性取决于很多因素如试品的几何形状、发生器输出电压及液体的电导率等。相同厚度的试品在同电压下并不是每次都会发生击穿, 为了研究混凝土试品的击穿电场强度与厚度的关系, 需要使用形状大小相同厚度分别为5mm、10mm、15mm、20mm、25mm、30mm、35mm的混凝土试品各6块分成7组进行。将试品放于放电测试台上, 调节放电电极将试品夹紧后浸入去离子水中。通过调节冲击电压发生器的级数及火花开关的距离来调节发生器的输出电压, 首先输出较小的电压, 这时混凝土一般不会击穿, 继续调输出电压直到混凝土能发生击穿后, 记录此时的输出电压。每组实验产生5个数据, 通过对7组试品进行放电试验得到如下数据见表1。
通过表1中数据计算不同厚度混凝土的平均击穿电场强度。通过图4可以看出混凝土击穿电场强度随厚度变化的关系曲线。
通过分析试验数据发现击穿平均场强随着试品厚度的增大而逐渐降低, 这是由于随着厚度的增加材料内部存在的微观和宏观缺陷的概率将增加这导致材料的耐压强度降低。
3 使用不同电极产生的破坏效果分析
利用脉冲放电对固相脆性材料进行破碎时通常由于破碎的目的不同而采取不同的破碎方法, 这时就要使用不同的电极。试验发现以混凝土块为例, 在相同的放电电压下尖形电极比板电极更容易发生击穿现象, 随着板电极面积的增大击穿概率逐渐降低而破坏的程度有增大的趋势。通过对混凝土块的物理状态和组成成分进行分析, 混凝土块组成成分性质最不均匀, 其内部具有颗粒状的杂质并伴随着细微裂痕。由于不同材质具有不同的介电常数, 这使材料的内部的电场不均匀, 放电过程中放电通道通常会选择在电场不均匀处。当使用尖状电极放电发生击穿时放电相对电极面积较小, 放电电极间形成的场强较高因而击穿概率较大。但由于混凝土块的内部杂质和裂痕并不是均匀的所以放电时放电通道不能选择最优路径, 因而破坏程度具有一定的离散性。而当使用板电极时由于电极面积较大发生击穿时放电通道周围的裂痕和杂质较多, 这些细微裂痕由于压力差的作用, 使放电通道内的压力会进入裂痕使其内壁上产生较大的压强, 这就造成了裂痕的扩张进而形成较大面积破坏。
可见使用冲击电压发生器产生电压脉冲进行对脆性材料的破坏过程中, 放电电极的形状对破坏效果有着很大的影响, 在不同破坏要求下应选择合适的电极类型。使用图5中两侧放置的电极放电后将会在背侧试品中产生孔状的击穿现象, 这种电极结构可以进行对绝缘材料的耐压评估。通过使用图6所示的嵌入板电极放电后含有金属部件的混凝土试品中, 金属结构与混凝土发生分离, 放电试验中使用的金属骨架明显的裸露出来。这种电极结构可用于带有钢筋的混凝土建筑物的拆除, 拆除过程可以将发生器的接地电极连接在混凝土中的钢筋骨架上, 通过使用发生器的高压电极在混凝土建筑将要拆除的位置进行放电破坏。
4 结语
通过利用冲击电压发生器产生的高压放电脉冲对混凝土试品进行放电研究得出以下结论:
(1) 通过放电击穿试验, 导电通道的形成过程伴随着电流的快速上升。
(2) 在对混凝土试品进行放电击穿试验时发现混凝土的击穿场强随着混凝土的厚度增加而降低。
(3) 在使用不同的放电电极对混凝土进行放电破坏获得了不同的破坏效果。
参考文献
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