冲击机构（共3篇）
冲击机构 篇1
1 引 言
电动冲击扳手是用于螺栓、螺母装卸机械化的高效工具,广泛应用于机车、建筑、化工、冶金、坦克等行业。本文针对铁路轨枕螺栓装卸工作量大的特点,在前人研究的基础上,设计了一种新型电动冲击扳手。该冲击扳手结构简单,体积小,重量轻,使用方便。工作头采用冲击式结构,反力距小,可大大减轻劳动强度,提高工作效率。
2 冲击结构及工作原理
该电动冲击扳手是通过电动机、减速器带动冲击机构运作,从而完成铁路轨枕螺栓的装卸工作。它将行星齿轮减速机构作为主传动机构,可保证冲击扳手体积小、重量轻,使得电动扳手传递功率大、扭矩输出较稳定、冲击小,并能较好地实现对电动扳手扭矩和转速的控制。
如图1所示,该冲击机构主要由芯轴、冲击头、滚珠、主压力弹簧、推力滚珠轴承、冲击杆等组成。其中芯轴采用V型槽结构,冲击头采用人字槽结构并带有两个凸爪。冲击机构的作用主要有两个:一是将芯轴旋转的动能转换成冲击头的冲击力,二是确保芯轴上的负载力矩在规定的范围内。
该冲击机构的工作原理为:工作时,电动机输出的力经行星减速器传递给芯轴,再经滚珠,由主压力弹簧驱动冲击头旋转。冲击头靠其上的两个凸爪冲击冲击杆,在冲击力的作用下,冲击杆经过套筒带动螺栓转动。当螺栓的阻力矩超过主弹簧传递给冲击头的力矩时,冲击头在滚珠的限制下,沿芯轴的V型槽后退,使得冲击头的凸爪与冲击杆的凸肩脱扣。这时冲击头在电动机的带动下,继续转动,凸爪跨过凸肩,在主压力弹簧的作用下,产生附加角速度,凸爪冲击凸肩,产生冲击力矩,经套筒再传至螺栓或螺母,从而使螺栓或螺母转动一个角度,如此循环冲击,直至完成螺栓的装卸工作。
3 行星减速器传动比计算
该行星减速器是单排行星机构,由两个行星轮共同承受载荷,可减小齿轮尺寸,又可使各啮合点处的径向分力和公转产生的离心惯性力得以平衡[1,2]。其机构简图如图2所示,太阳轮1为主动件,行星架H为从动件,齿圈3与壳体固联。
式中:n1、n3、nH分别为太阳轮1、齿圈3、行星架H的转速。z1、z3为太阳轮1和齿圈3的齿数。
由于齿圈3固定不动,转速为0,由此可得该行星减速器的传动比为:
z1=54,z3=14,则传动比i=4.857
4 主压力弹簧的力学计算[3,4,5]
主压力弹簧的已知性能参数:材料:60Si2MnA
最小工作载荷下的高度(即安装高度):H1=66mm;最小工作载荷下的变形量:X1=6mm;最大工作载荷下的变形量:X2=16mm;冲击头的行程:h=10mm;主轴螺旋槽升角:β=22°;滚珠至主轴中心距:r=21mm;弹簧直径:d=7.2mm;弹簧中径:D′=60mm;总圈数:n1=6;工作圈数:n2=3。
由力学原理可得主压力弹簧各参数的数学表达式如下:弹簧旋绕比:C=D′/d;弹簧刚度:k=Gd/(8C3n2)
式中:G为弹簧材料的切变模量。
弹簧所受最小载荷:F1=kX1
弹簧所受最大载荷:F2=kX2
弹簧的平均载荷:Fm=(F1+F2)/2
载荷振幅:Fa=(F2-F1)/2
弹簧对芯轴的阻力矩:MF=Fmrtanβ
电机经减速器传递给芯轴的驱动力矩为:M=9550Pi/n
式中:P为电动机输出转矩,kW;n为电动机转速,r/min。
在设计主压力弹簧时,应保证弹簧对芯轴的阻力矩大于电机传递给芯轴的驱动力矩,即M>MF,以确保芯轴正常转动。
弹簧所受的平均切应力τm和切应力幅τa分别为:
式中:,称为弹簧应力系数;,称为弹簧曲度系数。
将已知条件代入以上各公式可得弹簧的参数值如表1所示。
5 冲击头动力学计算
冲击头结构形状如图3所示。为方便计算,现将冲击头进行简化,如图4所示,将其简化为两个钢管和两个扇形凸爪组成。
冲击头的质量为:m=m1+m2+m3
旋转时,两个钢管相当于空心圆柱体绕回转中心旋转;两个扇形凸爪相当于两个对称扇形体绕其回转中心旋转,由机械原理可得该冲击头的转动惯量为:J=J1+J2+J3
冲击头在冲击前的绝对角速度由芯轴的平均角速度和冲击头的附加角速度共同组成,即ωc=ωt+ωct
芯轴的平均角速度为:ωt=2πn/(60i)
电动机输出的能量以压缩弹簧的形式储存。储有能量的压缩弹簧所释放的能量一部分转化为冲击头向下运动的动能,另一部分转化为冲击头旋转的动能。根据能量守恒定律有:
推导可得冲击头附加角速度为:
由转动动能公式,可得冲击头一次冲击具有的动能:
冲击头每转一圈,冲击冲击杆两次,故冲击头的冲击频率为:f=ωt/π
则冲击头每秒冲击产生的动能:E=f·e
冲击头冲击冲击杆、套筒和螺栓的过程,实质上是一个绕回转中心旋转的弹性碰撞过程,在碰撞过程中必然发生能量传递,其能量传递效率即为冲击头的理论冲击效率ηim[6]: ηim=△E1/E1
式中,△E1为冲击头在冲击前后能量的变化;E1为冲击头冲击前的动能。根据碰撞理论,假设碰撞为弹性的,恢复系数取1,可得:
式中,J为冲击头的转动惯量;J′为被冲系统(包括冲击杆、套筒以及螺纹摩擦)的折算转动惯量;a为转动惯量比,即a=J/J′。
在拆装螺栓过程中,被冲系统的折算转动惯量J′是一个不断变化的值,因此转动惯量比a也是一个变值。假定a的变化范围为[a1,a2],则可以求出ηim的平均值,即平均理论冲击效率。
推导得冲击头的平均理论冲击效率为
当设计要求拧紧力矩为M′时,则由拧紧公式可求得拧紧一个螺栓所需的时间为:
通过试验对比分析,可得a取[0,20]的范围与实际相符合。将冲击头的尺寸参数代入以上各公式,可求得冲击头的各力学参数值,如表2所示。
6 结 论
本文结合机械设计、机械原理、理论力学和材料力学的知识,详细介绍了铁路轨枕螺栓电动冲击扳手冲击机构的设计计算过程,给出了各参数的数学模型。该计算具有较高的准确度,为相同工作原理的电动冲击扳手的设计,提供了一种简便而合理的计算方法。
摘要：介绍了一种用于铁路轨枕螺栓装卸工作的电动冲击扳手,对其冲击结构及工作原理做了详细的阐述,给出了行星减速器传动比的求解公式以及在冲击过程中主压力弹簧和冲击块的动力学计算模型,并进行了计算。为其他电动冲击扳手的设计提供了一种简便而合理的动力学计算方法。
关键词：轨枕螺栓,电动扳手,冲击头,动力学计算
参考文献
[1]曾国华.行星齿轮机构在电动扳手中的应用[J].计量与测试技术,2002(5):20-21.
[2]翁璧,蒋振宇,刘亚光,等.定扭矩冲击式电动扳手的研究[J].电动工具,1994(3):5-12.
冲击机构 篇2
一、我国农村金融市场发展情况
在党和政府的领导下,我国农村金融市场越来越繁荣,金融体系、制度和政策建设不断完善。进入21世纪以来,全球互联网科技进入加速发展期,电子商务也呈现出突飞猛进的增长势头并且渗透到我国农业发展、农村建设和农民生活的方方面面,第三方支付在农村蓬勃发展。
1. 我国农村金融市场潜力巨大,农村区域发展差异明显
自改革开放以来,新农村建设成为党和政府非常重视的问题,也是“十三五”规划纲要中的重点内容。农村产业结构调整、农村城镇化进程和城乡统筹发展都离不开农村金融支持。目前,线下的农村金融基础设施建设正加快推进,农村金融服务体系也初步建立健全,农村金融产品不断推陈出新,基础农村金融服务开始向贫困农村地区延伸。但是,由于我国农村数量巨大,各地区农村经济发展程度不同,南、北方和东、中、西部农村地区具有很大的差异性。我国农村地区经济发展基础依然薄弱,农村金融市场资金供给侧问题严重,提供给农村金融市场的资金量,远远不能满足农村经济发展日益增长的需求,甚至在一定程度上限制了农村经济的发展。
2. 第三方支付企业大力开拓农村金融市场
随着互联网技术的飞速发展,通过互联网渠道和电子化手段开展金融业务的线上第三方支付企业迅速崛起。2016年初,我国承认的第三方支付企业有269家,其中能进行互联网交易的企业有117家。网络技术在我国乡村的普及,电商企业进入农村,为第三方支付企业挺进农村金融市场提供了有利的条件。到2016年初,我国农村网民数有1.95亿人。目前Allipay是国内最大的移动支付企业,在网络支付平台中占据了半壁江山。面对中国巨大的农村金融市场,各大电商平台纷纷进军农村,支付宝率先成立新农村事业部,大力开拓农村金融市场。2015年天猫狂欢节中,有大量农民做出贡献,农村地区消费总额冲破2亿元大关。
3. 我国农民数量巨大,农村金融机构服务“左支右绌”
从PBC公布的《2015年农村地区支付业务发展总体情况》来看,2015年末,我国农村地区人口数量9.3亿人(2)。银行网点数12.17万个。由于我国农村人口基数巨大,导致农村地区每万人拥有的银行网点数量仅为1.31个,县均银行网点55.12个,乡均银行网点3.75个,村均银行网点0.22个。现有的农金单位和营业点不能应对农民对金融服务的需求。同时,农金基础设施不完善,营业点分布不均匀,部分农金机构存在着经营使用不清晰、治理结构不合理等问题。有些农村金融企业所拥有的资源不向农村倾斜,这都深刻地暴露出我国缺少扎根农村、服务基层的小型金融机构。
二、农金机构受到第三方支付冲击的原因
第三方支付企业在农村金融市场中迅猛发展让农村金融机构深有压力,探究第三方支付对我国农村金融机构的影响十分必要。
1. 农村金融基础设施薄弱,农村金融环境问题突出
对我国农村来说,一直以来,政府投资和资本资金的聚集速度远远落后于城市水平。农村地区区域发展也极不平衡,积贫积弱现象严重,城乡差距明显。农村线下金融发展更是缓慢,农村金融机构设施薄弱,办事点稀少且分布不均,自助存取款营业点稀缺,偏远地区的农民往往要驱车或步行几公里才能到镇上得到基础的金融服务。农民作为农金机构服务对象的主体,拥有的财富量也较少。农村线下金融服务的供需偏低,导致农村金融市场萎靡,基础金融服务难以延伸到广大农村地区。而线上的第三方支付企业,依托智能手机等普遍使用的线上移动互联网平台,给农民提供了更加方便、快捷的金融服务。
2. 农村金融机构缺乏“便农”金融产品创新能力
线下的农村金融机构在金融资源的分配形式和交易载体变革中科技投入低,金融产品种类单调。农村银行类金融机构更多的把自己限制在传统的存、取款业务,而对于农民小额贷款和“便农”理财产品如此需求量较大的金融产品缺乏创新,更多的农村金融机构安于现状,只追求眼前的利益。随着农村乡镇企业的兴起,外出务工返乡工作的农民有着较高的知识文化和社会经验,对于新型的农村金融产品有较大的需求。线上的第三方支付企业则抓住农村地区这“最后一块蛋糕”,纷纷加大科技投入,推出有利于农民理财和农村发展的金融产品。
3. 农村金融机构借贷程序繁琐,农村信用体系不健全
我国农村、农民要想发展,需要大量的资金。但是,在我国现有的农村金融机构中,开设信贷业务的屈指可数,而有能力开设信贷业务的农村金融机构的资金供应也有限。农民贷款条件多,手续异常繁琐,加之农村地区,农民抵押贷款无担保人,农民信用贷款的个人征信信息不健全,更是加剧了农民贷款难的问题。农民基本上难以从农村金融机构手中顺利的借贷,他们更多的通过亲戚借钱和不规范的民间借贷取得资金,这也加剧了自身的经营风险和道德风险。而线上的第三方支付企业,则通过网上金融平台,为农民建立第三方支付诚信机制,从而完善了农民的征信信息,可以为农民贷款提供帮助。
4. 农村金融机构对新型农村经营主体作用微乎其微
随着我国互联网技术在农村的深入普及,我国农村中出现了一个又一个的淘宝村、电商村,还有新型农村经营主体小微农商户、农业企业等。为了打通农村网络销售的最后一公里,新型农村经营主体需要更好地金融服务电子商务平台和更加方便快捷的新型支付结算方式。然而我国线下的农村金融机构基础配套设施落后,支付和结算体系难以满足日益增长的新型农村经营主体的需求,农村金融机构的作用微乎其微。而线上的第三方支付企业为支持“三农”发展开展了有益的探索,他们为新型农村经营主体提供了网上经营平台,极大地帮助了农民解决农产品销售的难题,效果显著(3)。
三、农村金融机构应对第三方支付冲击的对策
为了破解农村金融的困境,我国多次对农金机构进行改革,对金融在农村的发展进行了战略部署,中央财政资金资源也开始向农村倾斜。农村金融机构的发展,农村金融服务水平的提高,将有效地发挥农村金融支持“三农”的作用。结合我国农村金融机构发展现状,我们设想出一套“政府主导、农金牵头、三农参与”的发展模式,从而更好地应对第三方支付对农村金融机构的冲击。
1. 科学谋划,稳健推动农村金融基础设施建设
为满足农村基础的金融服务需求,需要科学布局、因地制宜地开设农村金融机构营业网点。大力推广建设成本低,维护方便的助农取款服务点,增加自助服务网点在农村的普及率。让基础金融服务延伸到更广泛的农村乡镇,引导农民更多地使用银行卡支付清算形式处理日常业务,使农民不再需要到县城的银行人工网点办理业务,从而优化农村金融的生态环境。
2. 增加科技投入,科技创新助力丰富金融产品
农村金融机构通过引进金融科技人才,增加金融产品研究开发的科技投入,积极开发更多“惠农”新型金融理财、投资产品。同时充分考虑金融产品未适量开发带来的不良影响,农村金融机构应更多的参与到互联网支付的大潮中,大力发展基于自身特点的线上移动支付平台,给农村用户带来更好的支付体验。要构建农村金融机构的营销网络,创立基于自身的农金机构大数据,全面提升农村金融服务的水平和效率。
3. 逐步改善农村借贷体系,开展信用评价补充征信信息
农村地区应有专门的农村贷款公司,各农村金融机构、营业网点应广泛开设信贷部门。同时,要根据农村地区的经济发展情况,向农村金融机构信贷部门提供充足的资金供应支持,保证农村居民对借贷资金的需求,逐步完善农村信用体系建设。农村金融机构还可借助线上第三方支付企业的交易信息管理系统,开展信用评价,探索信用信息采集与应用机制。更加客观的帮助农民、农户、小微农商和农村企业健全自身的金融信用档案。解决农村金融机构对农民、农户、小微农商征信信息不对称的问题,从而简化贷款流程,提高贷款限额,提升农村经营主体贷款的可行性和便利性。
4. 积极支持新型农村主体发展,为其经营提供便利
新型农村经营主体是我国农村经济发展的新动力,为我国“三农”的发展注入了蓬勃生机。农村金融机构要抓住机会,为新型农村经营主体提供便捷的支付结算服务,加大对新型经营主体的信贷投入规模。农村金融机构通过与城市金融机构经营网络对接,为新型经营主体的网上销售提供平台。建立起“龙头农企(小微农商)+农金机构+市场”的经营模式,切实为新型农村经营主体提供便利(4)。
5. 农金机构的发展需要互利共赢,相互合作
我国各农村金融机构之间应该互帮互助,实现信息共享。要与城市金融机构合作,引进金融人才,制定更加实惠的支付结算协议,寻求先进的技术支持和管理经验。要与各大手机、网络运营商合作,方便农村居民手机银行卡转账汇款,话费互联网平台充值和农村互联网的普及。要与第三方支付企业合作,取长补短,学习其业务功能,共享农村金融的网络渠道和互联网入口,降低自身成本,提高效率。要取得政府的支持,政府为农金机构提供了资金补贴和支持,在农村金融构建的过程中,政府的干预非常必要。农村金融机构只有走强化自己、合作共赢的发展道路,才能为推动“三农”发展做出重要的贡献,更好的让农村居民感受到丰富的金融发展成果,为实现2020年全面小康社会的目标提供有力的金融支撑。
摘要：随着互联网技术的快速发展和普及,线上第三方支付企业在我国农村市场日益发展壮大,对我国线下的农村金融机构造成了冲击。本文通过对我国农村金融市场现状的概述,探究第三方支付对我国农村金融机构冲击的原因,结合中央银行发展农村金融的战略,提出我国农村金融机构应对第三方支付冲击的对策措施,希望为我国农村金融机构的发展提供借鉴参考。
关键词：第三方支付,农村金融机构,冲击,对策
注释
1刘音纶.我国农村金融现状及发展对策研究[D].中南林业科技大学,2014.
2郑申.第三方支付开拓农村金融服务“蓝海”[N].金融时报,2013-07-22(006).
3焦玉雪.我国农村金融机构发展模式研究[D].吉林大学,2014.
冲击机构 篇3
不完全齿轮机构是齿轮没有布满整个圆周的渐开线齿轮机构, 结构简单, 动停比不受机构的限制, 主动轮做连续回转运动, 从动轮做间歇运动。机构的动停比可通过改变主动轮的齿数来确定, 也可以改变主动轮轮齿在圆周上的分布, 使机构具有多个间歇周期。但是不完全齿轮的从动轮在转动的始末存在速度的突变, 具有较大的冲击, 因此只能应用低速、轻载和对冲击不影响正常工作的场合[1]。本文对传统的不完全齿轮机构进行了改进和优化, 使其能应用于高速重载电液振动冲击系统。机构利用弹簧阻尼系统吸收齿轮速度突变所产生的冲击力, 并且在从动轮停歇时起到固定的作用, 防止从动轮因摩擦而产生抖动。
液压振动冲击系统中所有的运动体工作时多处于加速或减速高达数倍乃至数十倍于重力加速度的剧烈变速运动状态, 控制阀必须在几毫秒内完成阀口启闭的油路切换动作, 以减小阀口的节流损失, 提高液压振动冲击系统的效率。主控阀需满足10 000 L/min的过流能力, 同时, 主控阀的全开口时间不超过5 ms。液压振动冲击系统活塞往复运动的频率最高可达1000次/min, 而目前电磁换向阀的换向频率一般在60~120次/min, 难以满足液压振动冲击系统以最高频率换向。若利用先导控制阀驱动大流量液压阀, 在高频工况下先导控制阀的驱动功率较大, 以两通插装阀为例驱动功率达60 k W, 这在实际工作中是不切实际的。
如图1和图2所示利用不完全齿轮机构按控制时序同时驱动主动阀V2、高压补油阀V3阀芯, 使液压缸按控制时序完成下降、加压和上升。不完全齿轮机构的电机驱动功率消耗较小, 因此本系统利用改进的不完全齿轮机构作为大流量高速液压转阀的先导控制器, 驱动阀芯转动, 保证液压缸控制阀组按设定时序、无相位偏差的切换动作, 实现液压缸高频振动冲击动作。
V1.切换阀V2.主控阀V3.高压补油阀
1 不完全齿轮结构设计
根据液压缸控制阀组的设计要求, 将两个大流量高速主控阀集成一体, 使用同一个阀芯进行切换, 阀芯与不完全齿轮机构连接。如图1可知当主控阀V2、高压补油阀V3和切换阀V1工作在下位, 蓄能器与液压缸无杆腔连通, 高压油源与液压缸无杆腔不连通, 液压缸2个有杆腔同时与高压油源连通形成差动快速下降。当液压缸接触工件时主控阀V2和高压补油阀V3工作在上位, 切换阀V1工作在下位, 蓄能器与液压缸无杆腔不连通, 高压油源与液压缸无杆腔连通, 液压缸在高压油液作用下, 实现工进冲压动作。快退时主控阀V2和高压补油阀V3工作在下位, 切换阀V1工作在上位, 蓄能器与液压缸无杆腔连通, 高压油源与液压缸无杆腔不连通, 液压缸上部有杆腔与油箱连通、下部有杆腔与高压油源连通, 此时, 液压缸在高压油液作用下, 实现快退动作。由图2控制时序图可知主控阀V2和V3在液压缸下降和上升时处于同一状态, 持续时间为40 ms, 加压工进时间为20 ms。主控阀设计要求是切换时阀芯转动45°, 因此从动轮在每次运动时转过45°。不完全齿轮间歇机构的运动周期为60 ms, 包含两个间歇周期20 ms和40 ms, 其中阀芯切换时间要求是5 ms, 故机构的齿轮啮合时间为10 ms, 所以不完全齿轮间歇机构的运动特性系数为kt=1/6, 从动轮锁止弧数为N=8, 主动轮锁止弧数为M=2, 主动轮两个间歇周期分布分别为120°和240°。
根据齿轮的重叠系数要求和脱啮时具有较好的动力学性能建立最优化数学模型[2]:
式中:Z1、Z2分别为主动轮和从动轮上锁止弧之间齿数;Z1′、Z2′分别为主动轮和从动轮上假想齿数;K为当Z1=1时, 主动轮每次运动拨过的从动轮齿数;f1*为主动轮首、末齿的修正齿顶高系数;Kt*为实际运动特性系数。
根据式 (1) 建立数学模型, 利用Matlab编程求解不完全齿轮的最优结构参数。部分程序如图3所示。
最终计算得出不完全齿轮机构的基本参数为:K=3, 模数m=2 mm, Z1=2, Z2=1, Z1′=50, Z2′=32, Kt*=0.170 26, f1*=0.928 91, 每个间歇周期中齿轮啮合时间td=5.11 ms, 与设计要求相近, 符合设计要求。
2 不完全齿轮间歇机构改进
本文采用增加弹簧阻尼的方法来降低从动轮在啮合啮出瞬间的刚性冲击, 同时增加从动轮在间歇停顿时的稳定性, 保证液压缸控制阀组按设定时序、无相位偏差的切换动作。如图4所示在从动轮锁止弧段两侧安装弹簧阻尼装置, 相应地在从动轮锁止弧段侧面开设定位孔。如图5所示, 弹簧阻尼装置由外壳、滑块、弹簧和钢珠组成, 定位孔为内凹球面, 其与钢珠相配。在机构停歇运动时, 主动轮和从动轮的锁止弧相啮合, 钢珠弹入从动轮的内凹球面, 利用弹簧力夹住从动轮, 克服从动轮的惯性力矩, 起到定位作用, 在主动轮和从动轮开始啮合和啮出时, 装置的弹性阻尼起到减小刚性冲击的作用。
1.主动轮2.从动轮3.弹簧阻尼装置
1.外壳2.弹簧3.滑块4.钢珠
3 运动仿真模型及结果
不完全齿轮间歇机构的主动轮转速为1000 r/min, 周期为60 ms, 齿轮啮合运动时间为5 ms。如图6所示, 本文利用UG的运动仿真模块对不完全齿轮间歇机构进行了运动学/动力学仿真, 参数设定如下:力模型为实体冲击;材料刚度为100 000 N/mm;刚度指数为1.3;材料阻尼为10 N·s/mm;穿透深度为0.01 mm;回弹阻尼因子为0.25。
从图7和图8中可以看出齿轮啮合时间为5.4 ms, 啮合时从动轮受力为1.3×104N, 啮合过程中角速度变化较小, 运动较为平稳;在啮出时, 齿轮转动平稳;啮合时具有一定的速度突变和刚性冲击。整体运动时无卡死现象, 且从动轮在间歇停顿时位移基本为零, 无刚性冲击, 能保证阀芯换向平稳可靠且无冲击力, 动作灵敏。
4 结语
本机构结构简单, 能输出多路控制信号, 且能有效克服从动轮的惯性力矩, 并能起到定位作用, 避免机构在锁止状态时从动轮由于摩擦力的影响发生角速度方向上的转动, 从而影响主控阀的控制性能。使用中冲击力较小, 在高速运动中能有效地避免轮齿卡死的现象, 因此这种机构能保证主控阀的阀芯在换向时平稳可靠且无冲击力, 动作灵敏, 符合高速重载电液振动冲击系统中对主控阀驱动的要求。
摘要：将不完全齿轮机构应用于高速重载电液振动冲击系统, 系统包含多个大流量高速开关阀。系统采用周期时序信号控制液压回路切换, 实现重载、高速振动冲击动作。为降低大流量高速开关阀的功率损耗, 且能快速准确地切换, 高速阀的先导控制器采用不完全齿轮机构。文中对传统不完全齿轮机构进行了改进和优化, 使切换时高速阀换向可靠且平稳无冲击力, 动作灵敏, 保证液压缸控制阀组按设定时序、无相位偏差的切换动作, 实现液压缸高频振动冲击动作。
关键词：不完全齿轮机构,弹簧阻尼,高速大流量液压转阀
参考文献
[1]成大先.机械设计手册[M].5版.北京:化学工业出版社, 2013.