复合空调机组

复合空调机组（精选4篇）

复合空调机组 篇1

0前言

蒸发冷却与机械制冷复合空调机组指的是,通过有效利用自然环境中的空气的干球温度与湿球温度的差值,将水当做主要制冷剂的复合空调机组系统,本文通过对其过渡季节的相关运行参数进行测试,并根据测试得出的结果分析了中等湿度地区在过渡性季节运行间接-直接两级蒸发冷却空调机组时,间接、直接和间接-直接蒸发冷却器的冷却效率、制冷量,以及风管温升对系统冷承载量相关的研究。

1 复合空调机组概述

1.1 机组结构概述

复合空调机组利用技术手段将热管间接蒸发冷却和管式间接蒸发冷却相结合,是一种直接利用蒸发冷却技术的同时采用蒸发式冷凝器进行机械制冷的系统机组,与传统空调机组不同,这一复合式空调机组具备“无偿供冷”的优势。在结构上,复合空调机组具备新风过滤部分、热管与管式间接部分,并在这一部分后还包括加热部分、风机部分以及表冷部分等。在能源消耗系统的热力学分析当中,通过更全面、更深刻的分析才能有效揭示资源利用与资源损失的本质问题,并探寻产生损失的原因,进而指明降低损失的目标方向和有效方式。为此,本文对蒸发冷却与机械制冷复合空调机组进行了详细的分析,进一步证明了这一机组相比较于常规的空调机组在能源的使用上更加高效、更加合理和节能。

1.2 机组工作原理概述

在季节过渡的大段时间内,需要暂停复合空调机组系统中制冷的主机,此时在机组系统中运行的部分主要包括热管间接蒸发冷却部分、管式间接蒸发冷却部分以及直接蒸发冷却这三部分,并提供“无偿供冷”。在这一过程中,全部采用新风,利用自来水循环的作用进行喷淋,实现间接的蒸发冷却。在夏季,符合空调机组利用率较高的时间段,要将阀门打开,把通过机械制冷制备出的冷水运送到表冷器。在这一过程中,只有热管热回收部分、间接蒸发冷却部分在运行,运用间接蒸发冷却的原理完成对新风的预先冷处理,从而减少复合空调机组运行的巨大压力,降低空调机组运行制冷所需要的能源消耗。

1.3 机组设备主要参数

通常情况下,复合空调机组的设计风量为5000m3/h,设置制冷量为40k W,与此同时截面风速2.5m/s,热管的间接段的外观参数(长×宽×高)为1500mm×1021mm×1350mm,而管式的间接段的外观参数(长×宽×高)为1500mm×1021mm×1650mm,另外表冷段的外观参数(长×宽×高)为500mm×1021mm×1650mm,其额定的制冷量25k W。直接段的外观参数(长×宽×高)为500mm×1021mm×1650mm,使用无机填料的方式运作。

2 机组设备测试方案探析

2.1 研究测试方法研究

在研究过程中应该注重冷管以及热管回收工作中出现的间接蒸发总量,以及在冷却蒸发过程中风干球的温度变化情况、复合空调机组系统内部相对的湿度状况,以及内部温度的变化程度和变化效率。并且还要注意在研究样本两端中的总降温效果、出风口的相对湿度的研究,也不能忽略固定单位时间内的冷水器的总流量,最终根据上述研究数据来计算出复合空调机组的运行效率与能源消耗量。为了有效计算系统运行的相关数据,应该详细设置复合空调机组的比对环境,通过分析不同环境状态下作用不同的内在能源的价值,发现任意两个状态点之间的差值还与环境的选择相关联。在环境状况下的工质被认为是没有任何能够运用的有用能源,然而当大气处于饱和状况下,仍具备蒸发冷却的能力,该能力可以被解释成水含有的有用能。如果挑选环境大气状态为对比状态点,并对表冷器进行评估时,测验发现其效率并不高,并不是由于不可逆的损失引起的,而是排出的冷凝水消耗了巨大的有用能源,这便导致对于设备性能的提高丧失了借鉴作用。

2.2 存在的问题及解决的措施

在本次试验当中主要会遇到三个方面的常见问题,包括在气流组织上的问题以及在风量平衡上的问题,另外还包括了在间接蒸发冷却部分经常出现的漏水问题。在通常情况下,由于风口的风量太小,导致温度较高,超出了复合空调机组的实际负荷。而在室内处于正常压力状态下时,排风机的排风量会相对有所欠缺。针对目前存在的一些常见问题,可以采取如下的措施有效解决,一方面通过检测每一个送风口的风速,找到风速较高的通风口,通过调整每个风口之路上的风速阀门,调节送风量较小的阀门,是气流能够合理流通。另外,由于排风机的频率固定,无法调节风量,所以可以充分发挥回风的作用,利用回风与新风一起,尽量降低排风机的风量。

2.3 研究结果及分析

经研究发现复合空调机组总风量保持5000m3/h固定不变,热接管部分热端的淋水总密度保持不变时,利用变频器进行调节,使两次的总风量与一次的风量之比处于合理范围之内,并利用其计算其中湿球的效率。利用对与热管间接部分以及管式间接部分的研究发现,当复合空调机组各个功能组成部分交叉运作之后,运行总风量处于不变之时,变频空调机组此时会通过管式间接部分进行二次传送,从而改变风量。当室外平均的干球温度为33摄氏度、湿球的温度为26摄氏度时,热管间接部分的出口平均干球温度为29摄氏度,管式间接部分出口平均的干球温度为26摄氏度,直接段出口干球温度达24.5摄氏度左右,低于二次空气入口湿球温度1.5摄氏度。说明自然环境中的空气通过三级蒸发冷却处置后,总的温降程度达到10摄氏度左右,并且不高于二次空气的湿球温度。

3 结语

近些年来,随着科学技术的不断发展,目前我国传统的空调机组已经无法满足社会快速发展的需要,亟需提高空调机组的性能。而蒸发冷却与机械制冷复合空调机组指的是,通过有效利用自然环境中的空气的干球温度与湿球温度的差值,将水当做主要制冷剂的复合空调机组系统。本文通过对复合空调机组的结构及工作原理进行研究,发现复合空调机组在过渡性季节时,采用新风,利用自来水循环的作用进行喷淋,实现间接的蒸发冷却,而在夏季时,运用间接蒸发冷却的原理完成对新风的预先冷处理,从而减少复合空调机组运行的巨大压力,降低空调机组运行制冷所需要的能源消耗。

摘要：随着科学技术的不断发展,越来越多的领域逐渐融入了科技,目前我国传统的空调机组已经无法满足社会快速发展的需要,传统的空调机组的科技含量还有待进行大幅度提高。针对我国目前的传统空调机组使用的状况,本文对蒸发冷却与机械制冷复合空调机组进行了深入的研究,通过对复合式空调机组设备的结构以及设备的主要参数的研究,并结合了相对完备的测试方案,深入挖掘了复合空调机组的性能与潜力,力求可以有效解决当前发展所遭遇的瓶颈问题,最大限度的提高复合式空调机组的使用效率并有效降低能源消耗。

关键词：蒸发冷却,机械制冷,复合空调机组

参考文献

[1]徐方成,黄翔,武俊梅.蒸发冷却与机械制冷相结合的集中式空调系统[J].西安工程科技学院学报2013:21.

[2]王伟,黄翔,孙铁柱,等.中等湿度地区蒸发冷却空调的冷却效率分析和验证[J].暖通空调,2013,43(1):18-21.

[3]黄翔,徐方成,闫振华,等.蒸发冷却与机械制冷复合空调在中湿度地区运行模式研究[J].纺织空调除尘,2009(3):11-19.

复合空调机组 篇2

随着国民经济的迅速发展和人民生活水平的不断提高，空调已经走进千家万户。从控制对象的角度来看，空调系统有两个突出特性，一是多干扰性，系统在全年或全天的运行中，由于外部条件(如气温变化、太阳辐射、刮风下雨等)和内部条件(如室内照明的启停、人员数量的变化、开门开窗等)的变化，都将对运行中的空调系统造成热干扰;二是纯滞后特性，其特点是：当控制作用产生后，在一段时间内，被控参数完全没有响应而得不到及时的调整，这段时间称为“纯滞后”时间，含有纯滞后的过程必然会产生明显的超调，并需要较长的调节时间。多干扰和纯滞后特性都会对控制过程产生非常不利的影响，这些特性被公认为较难控制的过程。本文将以国内比较普及的冷/热水机组型户式中央空调为研究对象，针对上述的两个特性，提出了一种复合控制方案，在Matlab环境下进行了控制器设计和仿真研究，消除了上述不利因素的影响，获得了满意的控制效果。本文重点介绍复合控制器设计的整个过程，方案设计简单，实现容易，对于实现同种类型对象的控制具有一定的参考价值。

2 控制对象的数学模型

2.1 户式中央空调工作原理概述

由于户式中央空调夏季制冷和冬季供热的原理基本相同，所以本文只研究冬季供热的情况。某空调房间的供热控制系统基本原理如图1所示。

图1中，由室外冷热水机组产生的热水，通过管路系统输送到空调装置中的热交换器，而室外的冷空气则被送风机送到热交换器，冷空气在热交换器中被加热后变成热空气，热空气再由送风机送到空调房间为房间供热。调节水阀就可控制进入热交换器的热水流量，进而控制室内的温度。在图1中，以空调房间和热交换器为被控对象，以空调房间的温度作为被控参数，由温度传感器、温度控制器和执行机构组成了反馈控制系统。系统控制原理如图2所示。

2.2 空调房间对象的数学模型

对于空调房间这个被控环节，其输出就是整个控制系统的输出，室内温度y，输入是热交换器的送风温度y1(参见图2)。根据能量守恒定律，单位时间内进入室内的热量减去单位时间内流出室内的热量等于空调房间内热量储存量的变化率，据此运用热力学原理建立热力学平衡方程，经过化简整理后得到空调房间的微分方程为：

式中：T1为空调房间的时间常数;K1为空调房间的放大系数。

将上述一阶微分方程进行拉氏变换，并考虑到实际系统中存在时间延迟τ，最后得到传递函数形式的空调房间对象数学模型为：

取K1=6,T1=12，τ=5s代人得

2.3 其它环节的数学模型

若忽略传感器和执行器的惯性，则：

(1)温度传感器：y2=K2y

其中：y2是空调房间的温度检测值，K2为传感器的放大系数，取K2=1。

(2)执行器：w=K3u

其中：w是执行机构的输出，u是温度控制器的输出，K3是执行器的放大系数。

(3)热交换器的微分方程：

其中：T4为热交换器的时间常数;K4为热交换器的放大系数。拉氏变换后得热交换器的传递函数：

将执行器系数K3与式(5)相结合，得到执行器和热交换器两个环节对象的传递函数：

取K3K=5,T4=7得：

综合上述式(3)和式(7)最终得到整个控制对象的传递函数为：

3 控制器设计

3.1 PID控制器-初步设计

PID控制器传递函数的一般表达式为：

其中：kp为比例增益;ki为积分增益;kd为微分增益。设计的关键是确定这三个增益的值。这里运用工程实践中常用的Ziegler-Nichols调整法，初步设计整定出PID控制器3个参数为：kp=0.0922;ki=0.0059;kd=0.3573。基于上述的PID控制器参数和上节的对象传递函数式(8)，构建反馈控制系统如图3(a)所示，并在Matlab环境下进行仿真，假定给定的温度值为20℃，则输出响应仿真曲线如图3(b)的虚线所示，最大超调量达到了40%，控制性能很不理想。

式(9)中的微分环节kds通常称为纯微分或理想微分，其主要缺陷是微分作用时间很短，还容易引进高频干扰。在实际应用中通常在微分环节加入低通滤波器1/(1+Tfs)，可使控制性能得到改善，将式(9)的微分环节改进为kds/(1+Tfs)，其中Tf是低通滤波器的时间常数，通常取Tf<

3.2 Smith补偿-消除纯滞后影响

由上小节可知，由于纯滞后环节的存在，使被控量不能及时反映控制信号的作用，导致系统出现严重的超调，单纯的PID控制无法获得满意的效果，这里采用工程实践中通常采用的方法-Smith补偿控制方法。Smith补偿控制自被提出以来已经有多种改进的形式，但无论何种形式目的都是克服纯滞后的影响。本文所采用的补偿控制原理如图4(a)所示。

在图3(a)的基础上，在PID控制器后面增加一条支路，与原控制对象并联相加。虚线框内的部分就是Smith补偿器，它的传递函数Gsb(s)为：

它与原控制对象并联相加后对象的传递函数为Gp(s)，这样在系统的输入输出间不再表现为纯滞后特性，传递函数特征方程中消除了时间滞后项，也就消除了纯滞后对系统的不良影响，从而改善系统的性能。通过图4(b)加入Smith补偿器前后仿真曲线的对比，可充分证明补偿器的上述补偿作用。

3.3 前馈控制器-消除干扰影响

前面所研究的内容都没有考虑系统受到干扰因素的影响。当考虑干扰N(s)的作用时，系统原理如图5(a)中实线部分所示。假定干扰N(s)为可测干扰且为阶跃信号，当N(s)=3即系统受到一个3℃阶跃干扰时，系统的输出出现了很大的超调，如图5(b)的虚线所示。

要克服干扰的影响仅靠反馈控制效果很不理想，这时，前馈控制能够很好地弥补了反馈控制这一缺点。前馈控制是针对扰动量进行控制的，其基本原理参见图5(a)，图中虚线框内的Gd(s)即为所设计的前馈控制器，在图5(a)中若要使前馈控制器完全补偿干扰作用，其传递函数只要满足：Gd(s)=-1/G2(s)，则可完全消除可测扰动N(s)对系统输出的影响。将G2(s)的值代入得：Gd(s)=-1/G2(s)=-(7s+1)/5=-(1.4s+0.2)，其中1.4s是动态分量，0.2是静态量，前者是纯微分，实际中纯微分也要加入低通滤波器1/(1+T′fs)进行改进，原因和原理与前面设计PID控制器时相同，改进后的前馈控制器为：

Gd(s)=-1.4s/(0.14s+1)-0.2

加入前馈控制后输出响应曲线见图5(b)的实线，控制性能得到极大提高。

本节全面介绍了复合控制器的设计过程，最后将各控制器的控制性能指标列在表格1中，通过这些仿真实验数据的对比，充分证明了各方案设计的正确性和有效性。

4 结论

具有多而强的干扰和大滞后的工业过程，在过程控制领域被公认是较难控制的对象，采用单一的控制方法往往不能取得很好的效果。本文以户式中央空调作为研究对象，针对上述两个控制难点，设计了一种复合型控制器，比较圆满地解决了问题，获得了满意的控制效果。方案设计原理简单，实现也比较容易，对于过程控制领域类似对象的控制器设计提供实用参考价值。

参考文献

[1]李金川,郑智慧.空调制冷自控系统运行与管理[M].北京:中国建材工业出版社,2002.

[2]李宜达.控制系统设计与仿真[M].北京:清华大学出版社,2004.

[3]刘金琨.先进PID控制MATLAB仿真[M].北京:电子工业出版社,2005.

[4]魏克新,王云亮,陈志敏.MATLAB语言与自动控制系统设计[M].北京:机械工业出版社,1997.

[5]王正林,郭阳宽.过程控制与Simulink应用[M].北京:电子科工业出版社,2006.

复合空调机组 篇3

1 工作原理

电袋复合除尘器有效的结合了电除尘器和袋式除尘器的优点, 利用电除尘器捕集大颗粒粉尘, 先除去了烟气中约80%的粉尘量, 降低了进入布袋除尘区的粉尘浓度, 有效地避免了大颗粒粉尘对滤袋的冲刷, 这样后级滤袋的粉尘负荷可以大大降低, 清灰周期大大延长, 这样不但可以减少清灰次数, 又能起到保护滤袋的作用, 有利于滤袋寿命的延长。同时由于粉尘在电场作用下带同种电荷, 使得进入后级布袋区的粉尘的特性发生改变, 成为荷电粉尘, 为滤袋表面附着的粉尘层相对疏松, 为布袋除尘建立了一种新的工作条件。过滤的透气性提高, 同时清灰难度降低, 对提高微细粒子 (小于PM10) 的捕集效率有明显作用, 有效地降低设备的运行阻力, 节省设备的运行费用。

经过预收尘的烟气进入袋区后, 在引风机的作用下, 以缓慢的速度通过滤袋, 粉尘被阻流在滤袋的外侧而烟气得到净化后由烟道排放出来。随着过滤的进行, 滤袋表面的粉尘厚度越来越大, 待阻力上升到设定阻力值后, 清灰系统自动工作, 脉冲阀打开, 压缩空气经过吹管喷出, 滤袋在压缩空气的冲击下急剧膨胀变形并产生一个很大的反向的加速度, 从而使尘饼脱落进入灰斗。经过一个清灰周期后, 阻力下降到设定值, 清灰系统自动停止工作, 随着过滤的进行再进行下一个清灰周期。

2 经济性比较分析

节能费用比较 (单台炉) :

2.1 除尘器主要电功率比较

说明:电袋复合式除尘器电耗比电除尘器少783.31KW。

2.2 节能电费

年运行时间为7200小时, 电费按0.5元/度计算时, 电袋复合式除尘器比电除尘器节约年费用达281.99万元。

2.3 年运行维护费用比较

说明:电袋复合式除尘器的运行费用比电除尘器节约212.186万元/年。

3 技术分析

我公司的电袋复合除尘器结合了我公司引进的ALSTOM技术, 不仅可以使旁路达到零泄漏, 还可以实现旁路阀和提升阀的灵活切换, 无卡死现象。电袋复合除尘器自动控制装置通过对烟气超温进行自动判断和报警, 自动打开旁路系统和喷水降温系统对除尘器进行保护, 具有离线分室检修、压差检测和定时定压清灰功能。另外安徽意义环保设备有限公司还拥有多项专利技术, 如可调重量锤振打技术等。

电袋复合除尘器并不是电除尘器和不带除尘器的简单叠加, 实际上是攻克了很多难题, 才使这两种不同的技术结合起来。首先要解决在同一台除尘器内同时满足电除尘和袋除尘的工作条件的问题;其次在除尘器内部采用气流均不装置实现两种除尘方式连接后袋除尘区的风量均布和粉尘浓度均布, 降低除尘器的系统阻力。

4 结语

电袋复合式除尘器的除尘效率不受煤种和粉尘特性影响, 且对细微和超细微颗粒的捕集效果优于其它类型除尘装置, 排放浓度可以长期稳定在50mg/Nm3, 具有长期的高效性和稳定性。运行阻力低, 节能显著, 滤袋寿命长, 提高了设备的经济性能。电袋复合除尘器袋区低于电区高低压设备的能耗, 所以具有显著的节能功效。电袋复合除尘器能有效地降低滤袋阻力, 延长了清灰周期综合节约了电费。

电袋复合技术是刚刚兴起的潮流, 对传统除尘理念产生了巨大冲击, 市场应用前景广阔, 在新、老项目上都可使用。据不完全统计, 目前全国电力行业有15.73万MW容量的机组未达标排放, 需要进行改造, 这些机组改造将在近几年内完成, 加上冶金、建材等行业, 为了满足日益提高的排放标准, 需要大量高效率的除尘设备。这种高效率的电袋复合除尘器不仅于排放标准更加严格的新建项目, 而且特别适用于老旧电除尘器的改造, 可以利用原有的灰斗壳体部分, 大大节约了投资。

摘要：本文就安徽意义环保设备有限公司在330MW发电机组上的应用, 对电袋复合除尘器做了经济技术方面的分析。

复合空调机组 篇4

为满足不断提高的环保要求, 技术先进、经济性良好的电袋复合除尘器在大型电站锅炉的应用逐步增多, 它有机结合了电除尘与布袋除尘的收尘特点, 满足了排放高标准要求, 并能适应各种工况变化。进出口压差高是电袋复合除尘器运行中出现的典型故障, 本文就针对布袋清灰系统供气管路供气不足导致其进出口压差高的问题, 对茂名臻能热电有限公司#7机组配套电袋复合除尘器发生该故障后的分析、处理过程进行了论述。

1 设备结构特点

电袋复合式除尘装置采用福建龙净环保股份有限公司生产的2FE403/4-2E型电袋除尘器, 配套锅炉型号DG1920/25.4-Ⅱ2, 配套发电机容量600 MW。每台炉两台, 除尘器设置2室2电场, 后接布袋除尘器, 低压脉冲清灰, 电袋之间不设置喇叭口。清灰介质及清灰方式:压缩空气低压脉冲清灰。主要技术参数如表1所示。

2 存在问题

运行中通过其配套的电袋复合型除尘器计算机智能控制系统发现, 当机组接近满负荷时, 电袋除尘器运行阻力达到最大值, (入口烟箱与出口烟箱压差) 在1 500~2 000 Pa之间, 如表2所示。

设计要求如下:“电袋复合型除尘器应采用定阻力清灰程序自动控制, 1年验收期除尘器运行阻力不得超过1 000 Pa;滤袋寿命接近4年时, 除尘器运行阻力不得超过1 200 Pa。”电袋除尘器运行阻力增大, 直接反映了各分室压差和滤袋压差的增大。进出口压差高带来了除尘器效率下降、系统能耗增加、清灰周期缩短加速滤袋损耗等一系列问题。

3 原因分析与处理方案

3.1 原因分析

电袋复合型除尘器常见故障及处理方式如表3所示。

对照上述原因进行现场排查, 发现: (1) 各分室个别滤袋积灰严重, 与对应的脉冲阀漏气或不工作相匹配。 (2) 气源品质差, 从储气罐底、滤水器排污口排出大量积水, 气包底部球阀积有大量铁锈, 需要人工疏通, 部分脉冲阀解体后大膜片附着有水珠。 (3) 除尘器现场运行历史曲线显示:当锅炉满负荷运行时电袋除尘器运行阻力接近2 000 Pa左右, 喷吹系统脉冲喷吹间隔时间设为10 s左右, 按照厂家运行规程要求, 考虑到喷吹后管路和气包压力恢复, 定时喷吹运行方式下控制系统设定喷吹间隔范围为4~1 000 s, 目前吹灰频率已经接近最高值。

3.2 处理方案

根据现场原因分析排查最后得出的结果, 采取措施如下:

(1) 要求运行人员严格遵照规程操作, 对储气罐、滤水器、气包进行定期疏水。

(2) 从设备消除漏点方面进行整改, 对管路及气包进行吹扫, 排查脉冲阀是否工作。对不动作阀门、漏气严重阀门、法兰垫片进行检修和更换。

(3) 改善气源质量、容量, 提高清灰气量, 情况分析如下:由于目前清吹频率已接近最高值, 随着瞬时耗气量的增加, 对整个气路的流量要求已经接近系统设计供气量极限值, 此时即使系统本身只有轻微的缺陷, 也会导致供气能力不足, 有可能导致清灰效率不足, 使布袋表面积灰不能及时清除, 出现阻力增大的现象。

1) 影响喷吹系统供气能力的因素有压力、温度、管道直径、流量、流速等。

2) 在原有系统中, 气源来自全厂压缩空气系统, 相对于喷吹系统的需求量, 全厂压缩空气系统容积巨大, 因此可以认为其容量无限大, 完全满足供气量。

3) 核算系统压缩空气流量是否满足系统需求。

原设计系统图和管道规格如图1所示, 由图可知, 影响流量的因素有气源压力、温度、系统管径、流速。其中压力、温度都受到外部条件制约, 无法修改;可以改变的因素为空气流速、管道直径 (更换部分管道) , 其中流速无法直接观测。

显然, 可以对系统管道内气流速度进行核算, 确认是否满足设计要求, 如无法满足设计要求, 可以通过增大管径来降低流速, 从而提高供气流量和瞬时供气裕度。

气源压力=0.6 MPa, 管道Dn100 (实测内径98 mm) , 共2路;减压后喷吹阀前压力=0.35 MPa, 管道Dn50 (实测内径48 mm) , 共4路。温度取其技术规范书中要求的茂名地区最高气温37.9℃, 喷吹流量=19.2 Nm3/min。

4) 核算过程:

核算气源管道P=0.60 MPa时的压缩空气流量、流速:

流量计算:

喷吹流量19.2 Nm3/min, 已知气态方程:P1V1/T1=P2V2/T2, 可得:

由定义可知:P1=101.325 k Pa, T1=273.15 K;P2=0.60 MPa, T2= (273.15+37.9) =311.05 K, 代入可得:

流速计算:

由管道直径计算公式D=18.8 (qv/μ) 1/2, 其中qv=221.54/2=110.77 m3/h, 代入计算18.8× (110.77/μ1) 1/2=98, 求得气源管Dn100管道内空气流速μ1≈4.08 m/s。

核算减压阀后Dn50管道P=0.35 MPa时的压缩空气流量、流速:

流量计算:

喷吹流量19.2 Nm3/min, 用气态方程换算:

流速计算:

由管道直径计算公式D=18.8 (qv/μ) 1/2, 其中qv=379.78/4=94.945 m3/h, 代入计算18.8× (94.945/μ2) 1/2=48, 求得管道流速μ2=14.56 m/s。

按照《管道手册》推荐, 0.3~0.6 MPa压力下, 流速选择范围10~20 m/s, 可以看出减压阀后Dn50管道内空气流速虽然位于推荐范围中间值, 但对比减压阀前Dn100管道内空气流速仅为4.08 m/s, 同时考虑到管路长度及弯头阀门等阻力影响, 最后将影响实际空气流量, 应改用裕度较大的管道直径, 降低空气流速, 保证喷吹时瞬时供气及压力恢复。

考虑到便于管道采购, 套用常用管道规格, 按照Dn80管道核算 (理论内径=81 mm) :

由公式D=18.8 (qv/μ) 1/2代入可得81=18.8× (94.945/μ) 1/2, 求得μ=5.11 m/s, 该值小于推荐范围10~20 m/s, 按此更换为Dn80管道。

(4) 按照上述核算结果, 改造方案如下:减压阀、管道更换通径为Dn80, 降低了空气流速, 提高了系统供气裕度, 同时在A、B列各增加一路旁路系统, 以补充应急气路流量。系统改造情况如图2所示。

4 实践效果及意义

按照上述处理措施和改造方案, 利用机组小修停机期间逐项进行了落实, 分别从引起电袋复合除尘器进出口压差大的几个主要影响因素入手, 进行检修、改造。经过对脉冲阀排查恢复和对供气管路堵漏增容后, 机组再次运行接近满负荷时, 清灰气包压力为0.35 MPa, 脉冲清灰间隔增大到了100 s, 电袋除尘器运行阻力在500~900 Pa范围, 阻力下降明显, 保证了除尘器的正常运行, 节能降耗的同时满足了机组高负荷运行安全裕度和电厂排放相关环保要求。本次缺陷处理的思路和方法, 对于同类型电袋复合除尘器在进出口压差控制方面的处理和运行维护具有一定的参考价值和实践意义。

参考文献

[1]阙昶兴.FE型电袋复合除尘器在大型燃煤机组上的应用[J].中国环保产业, 2011 (5) .