储量参数的确定（精选5篇）
储量参数的确定 篇1
1 概述
歧北中斜坡夹持在滨海断层和南大港断层之间,西至孔店凸起,为一西抬东倾的长期继承性发育的斜坡构造,在漫长的地质年代里,歧北斜坡经历多期水体进退过程,在沙二段和沙三段受多物源沉积体系控制,发育沿岸砂坝、辨状河三角洲、扇三角洲、近岸水下扇等多种类型的沉积砂体。斜坡区平面上油气水分布比较复杂,存在高水低油、高油低气的现象,不同沉积类型的砂体叠置分布,形成了构造背景上的复杂岩性油气藏,使得探明储量计算面临诸多的技术难题。为了准确、客观地计算歧北中斜坡的储量规模,提出了斜坡区岩性油气藏关键储量计算参数含油气面积和有效厚度的确定方法,该方法充分考虑了岩性圈闭砂体平面变化大,油气水关系复杂,油气层评价难等问题,综合运用钻井、测井、地震及波阻抗反演数据体以及石油地质、地球物理等多学科理论及技术,有效地提高了含油气面积及有效厚度参数求取的准确性,在歧北中斜坡储量计算中获得了良好的应用效果。
2 关键储量计算参数确定难点分析
储量计算有多种方法,其中容积法是油田勘探开发及评价过程中最常用的方法之一。它适用于不同勘探开发阶段、不同的圈闭类型、不同的储集类型和驱动方式的油气藏。而含油气面积、有效厚度是容积法储量计算的主要技术参数,近些年通过对已复算油气藏储量计算结果统计,计算单元含油气面积和有效厚度引起储量变化量占的比例最高,可达到50-65%,因此提高含油气面积和有效厚度选值确定方法的准确性非常重要,而对于歧北斜坡岩性油气藏来说,提高含油气面积和有效厚度参数计算的精度仍然面临诸多的技术难点。
2.1 多种类型沉积体系的砂体叠置分布,储层平面预测难度大
歧北斜坡沙二段和沙三段沉积时存在西南和北东方向两大物源体系,沙三段北东侧以近岸水下扇为主,西南侧整体上为多级坡折带控制的辫状河三角洲沉积体系;沙二段北东侧为辫状河三角洲沉积体系,西南侧为滩坝沉积体系,多种沉积类型的砂体在斜坡区相互叠置,纵向以砂泥岩薄互层结构分布为主,单砂层厚度薄,横向变化快,受地震资料垂向分辨率的影响,常常是一个同相轴对应几层薄砂层,很难利用常规地震资料纵向识别薄砂层及横向描述砂体展布规律,直接影响到含油气面积的圈定。
2.2 油气水分布关系复杂,油气层评价难度大
平面分布上具有高油低气、高水低油的特点,这种复杂的油气水关系,主要是因为该斜坡区油气藏关系复杂,高部位的油层与低部位的气层或高部位的水层与低部位的油层隶属于不同的油气藏,这种复杂的油气藏关系,无疑给单井油气层评价带来难度。
3 含油气面积及有效厚度确定方法
为了降低歧北中斜坡储量计算的风险,把握含油气面积和有效厚度关键储量参数的选值方法,科学合理地计算储量,研究人员从砂体的平面预测到含油气面积的圈定,从有效厚度下限确定到计算单元有效厚度的选值方法均开展了一系列的研究。
3.1 含油气面积确定方法
3.1.1 储层精细描述技术
在深化沉积规律研究的基础上,利用地震、钻井资料精细层位标定并建立等时地层格架;用理论及实际井资料开展正反演模型研究,了解不同类型储集体的地震响应特征,特别是从理论上探讨入射子波类型、主频、薄互层厚度、薄互层层数等对地震特征的影响规律,为处理解释提供依据;深入开展岩、电、震等岩石物理分析,优选对储层敏感响应的测井曲线和地震属性,在常规波阻抗反演的基础上,利用拟波阻抗反演的方法预测沙二段和沙三段各油组砂体的空间展布规律。
(1)精细层位标定
精确的井震标定是获得高精度储层预测的基础。利用测井资料和从井旁地震剖面中提取的综合子波制作合成地震记录,通过合成地震记录与井旁地震道的相关对比,确定了各标准层及各层系砂体在地震剖面上的反射特征。
歧北中斜坡沙一段中部底界、沙一段下部底界、沙二段底界、沙三1油组底界各标准层在地震剖面上都有明显的反射界面,表现为强振幅、中低频、同相轴连续性好的特点,沙三2、沙三3油组则表现为较强振幅、低频、连续性较好的特征,沙三段底界与下伏中生界地层呈不整合接触。而各标准层中的大部分砂体基本上也具有中强振幅、低频的反射特征。通过多井立体层位标定,明确了各解释对象(地质层位或地质体)在地震剖面上的反射特征,为储层预测提供了保障。
(2)模型正演及波阻抗反演砂体剖面
为了提高研究区砂体解释的精度,利用地震剖面解译砂体分布的认识,实现对砂体的叠置关系和砂体边界进行准确的分析和预测,建立了多砂体叠加理论模型正演及波阻抗反演砂体剖面,并利用研究区的地震子波,通过褶积模型产生了其地震响应,分析了砂体模型与地震响应之间的映射关系,通过研究区实际模型正演分析可以看出,由于沙二段和沙三段是砂泥岩薄互层组合,不同砂体之间的反射相互干涉,砂体形态镶嵌在地震同相轴之中,但并非对应同相轴的波峰和波谷,多套砂体干涉为一个复合波,从地震反射上很难分辨出几套砂体及其砂体的厚度,即使如此,利用地震同相轴依然可以追踪出大部分砂体的分布情况;相对于地震剖面本身,测井约束反演波阻抗剖面显著提高了砂体刻画的能力,砂体的展布和叠置关系在波阻抗剖面上得到了较好的体现。
(3)储层地球物理响应特征与重构波阻抗反演剖面
歧北中斜坡沙二段滨Ⅲ、滨Ⅳ油组含油砂岩以滩坝砂沉积为主,岩性以灰色细粒岩屑长石砂岩、砂质砾岩及灰色泥岩互层发育为主,从测井曲线响应特征上,GR曲线对岩性响应比较敏感,泥岩GR平均值在98API左右,砂岩GR值一般在60API左右,SP曲线在砂岩储层呈现负异常,泥岩基线标准性较差,幅差较小,显示沙二段储层渗透性较差;沙三段南侧缓坡带含油砂岩以辫状河三角洲平原前缘沉积体系,从岩性录井及测井曲线综合分析,以砂泥岩频繁互层发育为主,最大单砂层厚度4.4m,从测井曲线响应特征分析,该层段GR曲线对砂泥岩分辨最为敏感,体现了高频砂泥岩薄互层发育特征,而SP曲线对单砂层发育较厚的储层响应较为敏感,负异常特征明显,部分发育较薄的低渗透层在SP曲线上没有反应,声波时差及密度曲线对砂泥岩分辨敏感性差,利用声波阻抗反演区分储层与非储层难度大。针对沙二段和沙三段不同的岩性组合及电性特征,通过各种测井曲线对储层的敏感程度的分析,采取自然伽玛重构,利用拟波阻抗反演的方法预测了沙二段滨Ⅲ、滨Ⅳ油组,沙三段纵向上5套油组砂体的空间展布规律。并且紧跟钻井动态,及时利用△t≥230μs/m。
(4)歧北中斜坡有效厚度下限标准
通过对歧北中斜坡区沙二、三段储层岩性、含油性、物性、电性下限标准的综合研究,确定沙二段油层有效厚度下限标准为:岩性以粗粉砂岩~细砂岩为主,含油性下限为荧光及以上显示,电性下限电阻率≥7.0Ω.m,密度≤2.49 g/cm3,物性下限孔隙度≥10%,渗透率≥0.15m D。歧北中斜坡沙三段油层有效厚度下限标准为:岩性以粗粉砂岩~细砂岩为主,含油性下限为荧光及以上显示,电性下限电阻率≥8.0Ω.m,声波时差≥230μs/m,物性下限孔隙度≥11%,渗透率≥0.3m D(表1)。
3.2.2 单元有效厚度确定方法
首先根据前述建立的油层下限标准,开展油层评价,划分单井有效厚度,根据各计算单元控制井的油层厚度,结合油藏类型以及砂岩等值线的变化趋势,编制有效厚度等值线图,采用等值线面积权衡法进行储量计算单元的有效厚度选值。
3.3 应用效果
歧北中斜坡岩性油气藏含油面积和有效厚度关键储量参数的确定方法,在该区储量研究与计算中得到了应用,应用过程中采用储量关键参数研究与井位部署优化、生产动态的结合,及时验证选值方法的科学性和合理性,降低了储量风险,当年上报油气探明储量折油当量6215×104t。
4 结论
歧北中斜坡岩性油气藏含油面积和有效厚度关键储量参数选值方法,开拓了岩性油气藏储量研究的新思路,地震、地质、测井多学科相互结合,提高了砂体预测的精度,储量参数确定方法紧跟钻井、生产动态,不断优化参数选值方法,降低了储量风险。
参考文献
[1]韩国猛,李淑恩,池永红等.大港歧北斜坡沙二段和沙三段模型指导下薄互层储层预测及效果[J].工程地球物理学报,第8卷,第6期
[2]石油天然气储量计算规范,中华人民共和国国土资源部[S].D Z/T217一2005.04.01发布
[3]李延丽.柴达木盆地游园沟油田中浅层油藏四性关系研究[J].天然气地球科学,2006,17(3):403～405
[4]王润好,刘宇,王红涛等.储层四性关系研究在新庄油田的应用[J].天然气勘探与开发,2006,29(3):37～39
储量参数的确定 篇2
【摘 要】 本文通过剖析卷板机的工作机理，深入探讨该类机型结构主参数之间的关系，并建立起力学模型而为设计其系列产品提供理论依据，重新确定其结构主参数及其电机功率等；使其该类机型的结构主参数的设计及生产时更加趋于合理，从而获得较好的社会效益和良好的经济效益。
【关键词】力学分析及模型 结构主参数 结论
【中图分类号】 O3【文献标识码】 A【文章编号】1672-5158（2013）07-0025-02
目前，许多厂家为了更好地满足市场的需要，需对其产品进行结构调整。从而对大型卷板机进行技术升级换代，因此需重新确定其结构主参数及其电机功率等，使其的生产能力更加优化、合理，从而达到高效、安全，并获得一定的社会效益和良好的经济效益。
一、工作机理的力学分析及结构主参数分析
从结构特点上来看（如图一所示），大型卷板机主要由一个上辊（1）及两个下辊（2）呈宝塔形状组成，用该机加工（圆孤）形成工件时，是由上辊（1）垂直往下移动的同时进行转动，对工件（即钢板）产生向下的压力P；而P必须克服工件的屈服强度，使其产生弯曲变形，然后下面两个下辊（2）向同一方向进行转动，从而移动钢板而达到加工成一定曲率半径R的（圆孤）成形工件。因此，为了确定P，我们由图二知，可将被加工工件看作为一简支梁。从而有：
（1）上辊 （2）下辊 （3）D1——上辊直径
（4）D2——下辊直径 （5）H——上、下辊之间弯距
（6）R——零件曲率半径（7）L——中心距
P对钢板的最大弯矩为：
3. 从加工能力的大小来看，该类机型主参数完全取决于能加工工件的最大厚度及宽度；如超出了这个限度，就被视为超出了设计能力；
4. 工作经加工成型所得的屈度完全取决于上、下辊的相对位置；当钢板的材料及厚度一致时，上、下辊的相对位置愈近，则加工的屈度就愈大，反之则愈小；若上、下辊相对位置固定不变时，所加工的钢板愈厚或愈软，则加工得到的屈度也就愈大，反之则愈小，其屈率半径完全由加工工件屈率半径而定。
二、主参数的确定：
综上所述，大型卷板机主参数之间关系为（见图一）：
参考文献
[1] 陈至达，材料力学（上册）1977年
[2] 铁摩辛科 材料力学，1979年
储量参数的确定 篇3
循环流化床烟气脱硫数学模型参数的确定
给出了循环流化床烟气脱硫数学模型中的.各个参数或相应的计算公式.采用微机编程软件VB对脱硫效率进行了计算,介绍了计算程序.经验证:模型计算结果与实际数据较为吻合,表明这种模拟计算方法是有效的.图2表1参12
作 者：马双忱 赵毅 MA Shuang-chen ZHAO Yi 作者单位：华北电力大学,环境科学与工程学院,保定,071003刊 名：动力工程 ISTIC PKU英文刊名：JOURNAL OF POWER ENGINEERING年，卷(期)：200626(5)分类号：X701.3 TK229.66关键词：环境工程学 循环流化床 烟气脱硫 数学模型 参数 确定
储量参数的确定 篇4
摘要： 正确估计实际工程结构中参数和响应不确定性的大小，能有效提高分析结果的可靠性。首先基于概率配点法和回归分析建立随机响应面模型，以表述不确定性参数与响应间复杂的隐式函数关系，快速估计响应的统计特征值；然后提出一种两阶段修正策略，分步修正参数的均值和标准差，以简化随机修正过程、提高修正效率；最后基于一组55块钢板的实测频率均值和标准差，估计钢板厚度和材料参数的统计特征值，验证方法的可行性和可靠性。关键词： 随机模型修正； 参数不确定性； 随机响应面模型； 两阶段修正策略
中图分类号：O327； TU311.3文献标志码： A文章编号： 10044523（2016）04059409
DOI：10.16385/j.cnki.issn.10044523.2016.04.005
引言
传统模型修正方法[12]基本上都是确定性方法，无法考虑结构参数和响应中存在的不确定性。然而不确定性在实际工程结构中普遍存在[3]，比如材料离散性、几何尺寸制造误差、测量噪声[4]等，可能导致结构静动力分析结果产生偏差。因此，模型修正过程考虑上述不确定性往往是十分必要的[5]。可以将确定性方法拓展[67]或结合概率统计方法建立随机模型修正（Stochastic model updating）过程[8]，以正确估计参数和响应的统计特征值。
工程分析中通常存在两类不确定性：偶然型不确定性（Aleatory uncertainty）和认知型不确定性（Epistemic uncertainty）[9]。前者一般指结构或构件所固有的几何尺寸和材料特性变异性，可以被量化，但无法避免或人为消除；后者是由于认知上的不足（比如仅有少量的测试数据或测试过程存在噪声）所导致，可以通过完善相关信息来减少甚至消除。早期的概率模型修正方法基于最小方差估计来建立优化反演问题，即通过最小化测量噪声的方差来寻求参数均值的最佳估计值[8，10]。为了得到更可靠的结果，贝叶斯修正方法得到了重视[1112]。该方法在同一类概率模型中寻求最优模型，并基于贝叶斯准则来修正不确定性参数的概率分布函数。但预先假定的参数先验概率分布对后验概率的估计有着较大影响，同时贝叶斯反演问题的构建往往比较复杂，计算量大，不太适用于复杂工程问题。
在结构参数偶然型不确定性（也称为变异性）的估计上，可以基于最大似然方程构建优化反演问题[13]，即通过最大化响应的似然方程来估计参数不确定性的大小。同时，在随机模型修正过程中应用蒙特卡罗方法[14]也能实现对结构几何与材料参数不确定性的估计，但大量的抽样样本计算和优化迭代使得蒙特卡罗方法不适用于求解复杂问题。近年来，基于摄动方法求解随机模型修正问题可以有效地提高修正效率[1516]。该方法在参数设计点上基于截断的泰勒展开式来表示修正方程的各个项，以此建立随机修正反演过程。但摄动方法对参数的初始概率分布特征值较敏感，且要求较小的不确定性，具有一定的应用局限性。由上述文献分析可见，随机模型修正领域的主要问题在于优化求解过程的复杂性、大计算量，以及在不确定性参数分布特性和变异性大小上的限制。
本文结合概率配点法（Probabilistic collocation method）和回归分析建立随机响应面模型（Stochastic response surface model，缩写SRSM）[17]，用于直接表述不确定性参数和响应之间关系。该模型本质上是一种显式的、基于Hermite多项式的多项式混沌展开式（Polynomial chaos expansion），能快速估计响应的概率统计特征值（正问题）或反演估计参数的统计特征值（反问题），有利于随机反演问题的编程和运算，是一种理想的替代模型（Metamodel）。文中基于SRSM建立了随机模型修正过程，并提出一种两阶段修正策略，分步修正参数的均值和标准差。同时迭代过程采用了SRSM重构技术，避免了随机灵敏度矩阵的构造和分析，在保证参数估计精度的前提下大幅提高了随机修正效率。最后，基于一组55块名义上相同钢板的实测频率，估计了钢板厚度和材料特性参数的统计特征值，验证了方法的可行性和可靠性。
1随机响应面模型
Abstract： Accurate uncertainty estimation for parameters and responses of realworld structures may improve the reliability of analysis results. In this study， by using the probabilistic collocation method and regression analysis， stochastic response surface models are firstly constructed for expressing the complex implicit relationship between the uncertain parameters and responses of a structure. Then the statistical features of the responses can be quickly estimated using the constructed models. Meanwhile， a twostage updating strategy is employed which separately updates the parameter means and standard deviations in the interest of problem simplification and improvement in updating efficiency. Lastly， fiftyfive nominally identical steel plates were tested in the laboratory. The means and standard deviations of the measured natural frequencies under a freefree boundary condition have been adopted to estimate the statistical features of the plate thicknesses and material properties. By this means， the feasibility and reliability of the proposed method has been validated.
储量参数的确定 篇5
关键词：发动机 功率 扭矩储备 负荷利用率
中图分类号：U462 文献标识码：A 文章编号：1007—3973（2012）009—009—03
1 引言
国内牵引汽车企业匹配发动机一般以发动机最大功率为基点，主要考虑车辆在发动机的最大功率点处的主要性能，这样匹配出的整车使用的发动机功率较小，经济性看似较好，但随着国内汽车工业的发展、物流成本的提高以及法规执行力的加强，人们逐渐意识到看似较好的经济性是以牺牲动力性得到的，其经济性并不好。参考国外的先进汽车公司的经验，牵引汽车的动力匹配设计应该以最大扭矩为基点并预留较大的扭矩容量更为合理，这样设计的整车在动力性、经济性和发动机的磨损等方面都有较大提升。
2 法规对发动机功率限制
我国目前关于整车发动机功率的规定只有在GB7258中有涉及，相关内容为“除无轨电车外的其它机动车的比功率不允许小于5kw/t”。
我国关于三轴牵引车最大总质量的规定在GB1589中有如下描述：“三轴牵引车最大列车总重≤ 46t（6€？）/ ≤ 49t（6€？）”，而在牵引车的实际使用中，路政部门规定三轴牵引车最大列车总重不能超过55t，考虑实际应用，本文也以55t作为最大列车总重来进行讨论和计算。根据公式计算，结果见表1。
3.1 条件设定
国内牵引汽车主要用于物流行业，行驶道路以高速公路为主，车速在80—90km/h；柴油机经济转速区应尽量与最大扭矩区重合，目前国内外主流发动机额定转速都在1900r/min左右。以欧曼BJ4253型牵引汽车为例，设定条件如表2。
3.2 发动机扭矩/功率最小值
（1）后桥速比。
根据表2，为使整车有较好的经济性，需要选择合适的后桥速比使整车在发动机为1100—1400r/min时车速在85km/h左右，并考虑欧曼现有传动系统匹配，选取后桥速比如表3。
（2）发动机扭矩/功率。
根据表2和表3中的值，通过公式计算在85km/h车速、不同速比下发动机转速和阻力的扭矩/功率如表4。
4 国内外典型发动机匹配分析
4.1 潍柴WP12系列发动机匹配分析
潍柴WP12系列发动机，功率范围336—460ps，额定转速1900r/min，最大扭矩范围1440—2110N.m/1200rpm。市场上现有欧曼牵引汽车匹配WP12系列发动机的车型选用的变速箱为陕齿12JSD*A系列，最高档速比为0.78，选用的后桥为13吨级斯太尔或奔驰系列，速比为3.7/3.84/。以表2中的相关条件对欧曼匹配WP12系列发动机的牵引汽车车型进行计算，结果见表5。
4.2 奔驰OM457系列发动机分析
奔驰作为世界知名的卡车品牌，设计经验十分丰富，OM457系列发动机也是奔驰品牌的典型发动机，功率范围360—428ps，额定转速：1900r/min，最大扭矩范围：1850—2100N.m/1200rpm。参考奔驰公司的资料，选取2536、2540、2543三个车型（分别匹配OM457—360/401/428ps）进行分析，结果见表6。
对比发动机阻力扭矩/功率曲线，可看出，奔驰牵引汽车不同传动系统在车速85km/h时，发动机转速基本在最大扭矩点附近，而欧曼牵引汽车不同传动系统时发动机转速则较分散，说明匹配大速比后桥欧曼牵引汽车燃油经济型不好。
5 发动机功率和扭矩的确定
5.1 确定扭矩储备系数和负荷利用率
根据分析，扭矩储备系数和负荷利用率选取WP12系列和OM457系列的中间值应该是比较符合国内实际情况的。
5.3 确定发动机功率和扭矩
设定发动机最大功率为450ps，级差为30ps划分。根据表7计算此系列各款发动机的最大扭矩如表10。
6 传动系统对发动机参数的修正
（1）变速箱修正（如表11）。
（2）后桥修正（如表12）。
经验证，现有的后桥资源可以满足确定的发动机动力参数要求。
通过分析计算可以看出，以最大扭矩为基点来讨论和匹配三轴牵引汽车的发动机动力参数更为合理，可以具有良好的动力性，同时又可兼顾经济性。
参考文献：