产品试验（共9篇）
产品试验 篇1
0 引言
在对电工电子产品进行型式试验时, 发现电工电子产品耐燃问题比较突出。耐燃是检验电工电子产品用非金属材料和绝缘材料的重要性能, 灼热丝试验是检验这一性能的重要测试方法。本文针对电工电子产品耐燃的要求, 对灼热丝试验的试验装置、试验方法和影响灼热丝试验结果的因素进行了研究分析和归纳。希望能给检测机构、检测人员、生产部门起到参考作用, 从而提高电工电子产品质量水平。
1 灼热丝试验装置及成品灼热丝可燃性试验方法
1.1 试验装置
灼热丝是用标称直径4 mm的镍/铬 (80/20) 丝制成, 采用简单的电加热, 且不应有用于保持温度的反馈装置或反馈回路, 灼热丝尺寸如图1所示。
该装置使灼热丝保持在一个水平面上, 并且在使用时灼热丝要对试验样品施加 (1.0±0.2) N的力, 当灼热丝或试验样品相对移动时应保持此压力值, 灼热丝的顶部进入或穿透试验样品的深度应限定在 (7±0.5) mm, 试验时试验样品上落下的燃烧或灼热颗粒应落在试验样品作用点下方 (200±5) mm处的铺底层上。灼热丝顶部的温度用标称直径为1.0 mm或0.5 mm细丝热电偶测量。铺底层是一块最小厚度为10 mm的平滑木板的上表面紧裹一层包装绢纸。该试验装置是在空气流通且能够观察试验样品的燃烧箱里进行操作的, 燃烧箱的大小至少为0.5 mm3容积, 且应确保试验期间氧气损耗不会影响试验结果。
1.2 试验方法
试验前, 应将木板和包装绢纸在温度15~30℃、相对湿度45%~75%的大气环境中放置24 h。将灼热丝加热到规定的温度, 然后是灼热丝以10~25 mm/s的速度接触样品达 (30±1) s。临近接近样品时的速度应接近零, 冲击力不得超过 (1.0±0.2) N。施加时间到了之后, 应将灼热丝和样品以10~25 mm/s的速度慢慢分开。
1.3 试验样品选择
试验样品应该是完整的成品, 且样品的选择应确保试验条件与正常使用中存在的条件无显著地差异。如果不能在完整的成品上进行则可在需要检验的部件中切下一块, 或者是从完整的成品中开一小孔使其与灼热丝接触, 或者从完整的成品中取出需要检验的部件进行试验。
1.4 试验过程观察和测量
在对样品施加灼热丝期间和其后30 s内, 对试验样品、试验样品周围部件和试验样品下的铺底层进行观察并记录。
1.5 合格评定
试验样品如果没有燃烧或者灼热, 或者如果试验样品的火焰或灼热在灼热丝移开之后的30 s内熄灭, 并且当使用包装绢纸铺底层时, 绢纸也不应起燃, 则认为通过了灼热丝试验。
2 灼热丝试验过程中注意事项及影响因素
1) 试验装置应在无空气流通的条件下进行操作, 试验箱的容积应确保试验期间氧气损耗不会明显影响测试结果。所以试验时应关闭箱门, 避免空气流通对试验结果影响。
2) 灼热丝对样品施加的压力和深度, 对灼热丝也会产生很大影响。试验前应调整样品与灼热丝之间的距离, 确保灼热丝对样品的穿透深度符合标准要求。尤其注意灼热丝接近样品时速度应降低到接近零, 冲击力不超过 (1.0±0.2) N。穿透深度和冲击压力不同, 对试验期间灼热丝释放给样品的热量就不同, 可能会影响试验结果。
3) 灼热丝加热电流对试验的影响。将灼热丝加热到试验要求的温度, 并用校准过的温度测量系统进行测量。灼热丝接触试验样品前应确保试验温度至少恒定60 s, 温升变化不超过5 K, 保持最小5.0 cm的距离或使用适当的屏蔽, 使样品不受热辐射的影响。在此期间, 灼热丝加热电压和电流也应该保持恒定。如果灼热丝温度刚达到试验温度就与试验样品接触, 容易造成温度过冲高于规定试验温度, 从而影响试验结果。
4) 灼热丝热电偶对试验的影响。灼热丝温度是由插入灼热丝顶端的热电偶测量的, 应保持热电偶的顶部与钻孔底部的热接触, 应确保热电偶能随着灼热丝的顶部因加热产生的尺寸变化而移动。所以更换热电偶是应注意确保热电偶与灼热丝顶部表面距离为 (0.6±0.2) mm, 然后采用标准要求的“银箔”法校验。否则, 如果热电偶与灼热丝顶部表面距离大于标准要求, 即使使用“银箔”法校验后, 热电偶测试到的灼热丝温度往往比实际温度要高, 影响试验结果。灼热丝试验后清理残留物时切勿接触热电偶, 以免触动热电偶与灼热丝顶部表面的位置, 影响灼热丝试验结果。
3 结语
灼热丝试验是电工电子产品中比较重要的试验项目。检测人员不仅要能熟练地操作试验设备, 还应该深入理解标准, 避免和减少影响试验结果的因素, 提高灼热丝试验数据和结果的准确性, 从而有效地提高电工电子产品的质量。
产品试验 篇2
研究鲁虹111系列产品对水稻、大白菜、烟草、美洲黑核桃的作用效果,结果表明:在不同生育期施用鲁虹系列产品可使水稻增产13.87%;秋白菜增产13.59%;烟草株高增长4.50%以上,生物量平均增加4.50%,叶重增加10.75%;美洲黑核桃平均株高增加9.22%以上.
作 者：张玉霞 李连荣 高发瑞 作者单位：张玉霞(山东省汶上县农业局,山东汶上,272501)
李连荣(梁山县大路口乡农技站)
高发瑞(济宁市农科院)
产品试验 篇3
【关键词】电气产品；耐压试验；自动控制
1.电气耐压测试概述
目前，耐压试验主要分为工频耐压试验和直流耐压试验两种，其中直流耐压试验可通过不同试验电压来测定泄漏电流数值[1]，并可根据相关数据绘制出泄漏电流—电压特性曲线，以反映出绝缘局部缺陷。
2.电气产品耐压试验自动控制系统设计及应用分析
目前，耐压试验系统智能化程度较低，且操作较为复杂，工作效率并不理想[2]。本研究提出了一种新型电气产品耐压试验自动控制系统，以提升电气产品耐压试验效率。其结构具体如下图所示：
图1 电气产品耐压试验自动控制系统结构
注：1.底座、2.电抗器、3.电容分压器、4.液压升降装置、5.液压升降臂、6.第二液压升降臂、7.第一均压罩、8.第二均压罩、9.导电管、10.滚轮、11.水平调节装置、12.散热器、13.泄压排气阀、14.液压泵、15.调速器、16.蓄电池、17.控制箱。
2.1电气产品耐压试验自动控制系统结构分析
该系统适用于串联谐振耐压试验。如图所示，底座左侧安装了控制箱（内含调速器与蓄电池），滚轮与电机轴相连，调速器则经由导线与电机连接。通过调速器可对电机速度进行控制，以控制滚轮转速，从而对底座运行速度进行有效调控。本系统中，对底座进行了特别优化，使其呈“#”状，并且在底座上设置了水平调节装置、高压电抗器及电容分压器。为固定高压电抗器及电容分压器，可加设支撑座，以保证其稳定性，对应支撑座需开设防环流缺口。底座中部设置了散热器，散热器与高压电抗器相接，以实现循环散热，保证设备能够稳定、持续工作。高压电抗器以变压器油绝缘，顶端设有排气阀。当高压电抗器处于垂直状态且高压电抗器的内部气压达到一定值时，泄压排气阀启动，进而排出高压电抗器内部的逸出气体，让电抗器得以维持稳定工作状态。底座上还安设了液压升降装置（包括第一液压升降臂、第二液压升降臂、液压泵）。该装置利用第一液压升降臂对电容分压器进行支撑，第二液压升降臂起到辅助作用。两升降臂均为转动固定在底座上的伸缩架构成，由液压泵驱动伸缩架的旋转、伸缩、升降活动，让升降臂在移动过程中更为快捷、便利，无需使用吊车，保证了高空作业人员的安全。
高压电抗器顶部通过螺栓连接第一均压罩，电容分压器顶部通过螺栓连接第二均压罩，进一步增强了系统稳定性。第一均压罩和第二均压罩之间活动连接，设置了用于高压电抗器和电容分压器电气连接的导电管，导电管具有良好的伸缩性，方便调整导电管长度；第二均压罩上还设置有用于固定导电管的活动卡扣，操作人员在地面上使用绝缘杆时，可将导电管连接在第二均压罩的活动卡扣上，操作起来更加安全、方便。
2.2电气产品耐压试验自动控制系统应用流程分析
首先，确定耐压试验位置，将耐压试验系统移到地面。通过水平调节装置调整底座位置，使底座处于水平状态。然后，进行高压电抗器组装。将高压电抗器固定在用于支撑高压电的第一液压升降臂上，调整第一液压升降臂的位置，并将第一均压罩安装在高压电抗器上，使其升至垂直状态。再者，组装电容分压器。将电容分压器固定于第二液压升降臂上，保持高压电抗器水平方向轴线与电容分压器水平方向轴线相互平行。调整第二液压升降臂位置，并将第二均压罩安装在当电容分压器升至垂直状态时的顶端端部；将导电管的一端安装在第一均压罩上，通过第一液压升降臂将固定在第一液压升降臂上的高压电抗器调整至垂直方向；通过第二液压升降臂将固定在第二液压升降臂上的电容分压器调整至垂直方向。最后，从地面通過绝缘杆，将导电管另一端固定在第二均压罩的活动卡扣上；将高压电抗器固定在底座上，并去除高压电抗器和第一液压升降臂之间的固定，再将第一液压升降臂调整至水平方向；将电容分压器固定在底座上，并去除电容分压器和第二液压升降臂之间的固定，同时将第二液压升降臂调整至水平方向；连接耐压试验所需的引线，便可进行耐压试验。
3.方案优势及特点分析
本系统在地面上就可以完成设备组装及拆卸，不需要进行高空作业，且避免了使用吊车、绝缘梯及高空作业车，大大提高了工作效率。尤其是在电网事故抢修中，大幅度节约了耐压试验组装、拆卸设备的时间，降低了作业人员触电和高空坠落风险，运输较为方便，满足了耐压试验的需要。另外，系统中水平调节装置采用一种立柱水平仪，测量水平度十分便捷，并且可用来测量竖立柱状物体与水平面的垂直度。立柱水平仪代替了简单的机械水平调节，提高了设备的智能化水平。
4.结语
电气产品耐压试验是电气产品生产过程中的重要环节。本研究中所提出的电气产品耐压试验自动控制系统具有良好的适用性，操作简便，可有效提升实验工作效率，望得以推广。
参考文献
[1]包趋宁.串联谐振电路在电气设备交流耐压试验中的应用[J].电气应用，2011，（15）：49-51.
航空电子产品振动试验夹具设计 篇4
1.1 振动夹具的基本设计要求
根据多年的工作实践经验,同时翻阅了的大量的文献资料,我们认为合理可靠的振动夹具首先要保证在试验频率范围内不会与受试产品发生共振耦合,导致振动失真,其次应尽可能地减少夹具的重量,增大其刚度和阻尼。一个优质的振动夹具主要应满足以下几项要求:
①最佳的夹具应使其最低的固有频率比所需的最高施振频率高50%左右,以免试验时产生谐振,大多数航空电子产品的随即振动试验频率范围为10~2000Hz,因此夹具的理想一阶固有频率应在3000Hz左右;
②夹具的第一阶固有频率应高于受试产品第一阶固有频率的3~5倍,以避免发生夹具与受试产品的共振耦合,导致过振动;
③夹具应做得尽可能的小而简单,由于振动台的推力有限,为保证有足够的推力富余量,在不降低刚度的情况下,夹具重量要尽量的轻;
④夹具应采用对称设计,重心位置应当靠近振动台的几何中心,以减小振动偏载力矩,高度方向上重心要低,以减小横振力矩。
1.2 振动夹具材料的选择
制作夹具首先要选择材料,材料性能方面应具有较小的密度、较大的刚度和较高的阻尼,且应当易于加工,同时要兼顾加工成本。直接影响夹具固有频率与性能的因素是材料的弹性模量E与材料密度ρ之比,比值E/ρ非常重要,E决定材料的刚度,ρ决定材料的重量,其值越大越好。一般选择的材料为铝硅合金、铝镁合金或者ZL101,而不推荐使用钢材。
1.3 振动夹具加工方式的选择
夹具制造加工方法性能上的优先级是:首先选择铸造成型,其次用整块材料机械加工,其次选择焊接,最后选择螺接连接。整体机加夹具是最快最省的方法,且性能良好,大量应用于结构简单、尺寸较小的产品中;此法不可行时应优先考虑铸造夹具,铸造夹具最显著的优点是铸造合金的阻尼相当高,但由于需要制作模具,所以生产成本较高;焊接夹具一般采用连续焊缝的惰性气体保护焊,在焊接过程中容易因高温而变形,此时应考虑焊后的热处理和机械补充加工;螺栓连接夹具由于是局部连接,容易形成微振动,且在高频段容易失真,可靠性较差,要谨慎选用。
1.4 电装部分的设计
航空电子设备在进行随即振动时,需要对试验样机进行监测,很多时候需要在振动夹具上布置电装部分进行转接,电装的设计主要应注意两个方面:第一,选用高强度印制板,印制板上的元器件和连接器应当具备较好的抗震性能,并应采取一定的防震措施;第二,电缆布置要合理,长电缆要采取固定措施,如果对抗干扰无严格要求,优先选用半柔电缆。
2 振动夹具的设计与仿真
2.1 建立三维模型
下面以现在航空电子产品中应用较多的LRM模块为例来分析夹具的设计,夹具模型如图1所示,该夹具采用左右对称设计,由60mm厚的2A12铝合金扳机加而成,通过11个M8的螺钉固定在振动台上,另外该夹具还具有以下几个特点:第一,夹具有两条平滑的导轨,用于装夹LRM模块,且尺寸、位置和表面精度均较高;第二,该夹具有带印制板的电子装置,对电装部分应加以保护;第三,夹具自身有多处螺钉连接(螺钉连接部位不是夹具主体部分),在装配螺纹时,涂螺纹锁固剂乐泰243。
2.2 模态仿真
利用ANSYS有限元仿真分析软件,对夹具进行模态仿真,试验样机的振动试验频率为10~2000Hz,则夹具的一阶固有频率在3000Hz左右为宜。由于夹具的电装部分作为辅助装置对试件的振动环境没有明显影响,因此在模态仿真时,可以去除夹具电装,简化后的夹具外形及网格划分效果如图2所示;发生在电装位置的固有频率对夹具主体无影响,不作为夹具整体的固有频率。夹具的一阶固有频率如图3所示,频率值为3522.7Hz,表现为夹具两侧的翻动。频率值较高,表明夹具还有优化设计的余地。
2.3 优化设计
由于该夹具整体的结构设计是满足夹具设计原则的,因此只需减小其重量。返回CAD软件修改夹具的三维模型,减小了夹具底部、侧面和加强筋的厚度尺寸,原夹具的重量为5.52kg,优化之后的重量为4.63kg,共减重了0.89kg,然后重新对夹具进行仿真分析,其一阶固有频率如图4所示,频率值降为3108.6Hz,已经基本满足设计要求。优化后的试验夹具在投入使用的一年中,共经历了30余次随即振动试验,效果良好。
3 结论
优质的振动夹具应保证能够准确地将振动台的能量传递到试验样机,且不会发生共振耦合,本论文提供了一种夹具设计的思路,首先要了解夹具设计的基本原则,包括材料和加工方式的选择、电装部分的设计等内容;其次使用CAD软件建立三维模型;然后利用有限元仿真分析软件(如ANSYS)进行模态仿真;最后才能生产使用。有限元分析软件的应用大大地简化了对固有频率的计算,是提高结构设计质量和效率的有效手段。
摘要：振动试验夹具用于连接振动台和试验产品,并能尽可能不失真的将振动台输出的能量传递给试验产品,在振动试验中发挥着非常重要的作用,试验的成功与否,试验结果的可信程度,与试验夹具的设计、制作及安装使用水平息息相关。不合理的夹具将导致“过振动”或“欠振动”,使振动条件失真,无法达到预期效果,严重的会对试验样件造成破坏。本文首先阐述了振动夹具的设计要点,然后以LRM模块为例设计其振动夹具,并使用ANSYS有限元仿真分析软件进行模态仿真,根据仿真结果对夹具进行优化处理,最后设计出优质的振动夹具。
关键词：振动,夹具,ANSYS
参考文献
[1]Dave S Steinberg.Vibration Analysis for Electronic Equipment,Third Edition[M].北京:航空工业出版社,2012.
电子产品高加速寿命试验方法 篇5
高加速寿命试验 (HALT:Highly Accelerated Life Test) 技术是目前国际上比较流行的可靠性试验技术, 它的优点是根据被测产品的自身特点及产品的使用环境, 由研发人员设定出适合该产品的试验参数, 从而提高了试验效率。HALT试验尤其适用于使用PCB板的电子产品。
1 试验目的及工作原理
1.1 试验目的
传统的可靠性试验及环境适应性试验并不能确定产品工作极限条件, 而HALT试验通过不断修改试验参数, 由记录表来确定产品的操作极限和破坏极限。试验中不断增加的应力远大于正常使用条件的环境应力, 使得产品的缺陷可以在较短的时间内暴露, 节约了试验时间。由于电子产品基本符合浴盆曲线原理。在产品的早期将故障暴露后, 设计人员可以分析故障产生的原因, 这对元器件的选型及原理设计都具有指导意义。
1.2 工作原理
HALT试验一般分为低温步进试验、高温步进试验、快速热循环试验、振动步进试验、温度与振动综合试验。需要注意的是, 快速热循环试验和温度与振动综合试验的条件确定需要低温步进试验、高温步进试验和振动试验的相关数据作为边界条件。
2 试验方法
2.1 低温步进试验
电子产品进行HALT试验时, 样品通常处于通电状态, 如有需要可以通过其他设备监控样品的工作状态。一般情况下设定起始温度为20℃, 每阶段降温10℃ (-30℃以后步进步长改变为5℃) , 每个阶段保持一段时间, 通常为10 min, 温度稳定后做一次功能测试, 以此类推直到样品发生功能故障, 继续降低温度, 直到产品失效并不可恢复, 由此来确定低温操作极限和破坏极限, 如图1。
2.2 高温步进试验
试验时样品处于通电状态, 设定起始温度为20℃, 每阶段升温10℃ (120℃以后步进步长改变为5℃) , 每个阶段维持10 min, 温度稳定后做一次功能测试, 以此类推直到样品发生功能故障, 继续增加温度, 直到产品失效并不可恢复, 由此来确定高温操作极限和破坏极限, 如图2。
2.3 快速热循环试验
在先前的试验中可以得到低温及高温的极限数据值, 将这两个极限值作为热循环的上下极限值, 并以1℃/s的温度变化率在此区间内进行若干个循环。在每个循环的高温极限和低温极限都要保持一段时间, 通常选择10 min, 温度稳定观察测试产品功能, 直到样品发生故障, 由此来确定操作极限和破坏极限, 如图3。
2.4 振动步进试验
将试验的加速度初始值设定为5g, 然后每阶段增加5g, 在每个阶段维持10 min并做功能检测, 直到样品发生功能故障, 继续增加加速度值, 直到产品不可恢复, 以此来确定样品的振动操作界限, 如图4。本试验对振动台架及产品夹具的要求较高, 试验中应注意夹具的状态。
2.5 温度与振动综合试验
HALT试验将温变与振动同时施加于被测样品上, 相比于传统的老化试验, 老化的效果更明显。温度变化的上下极限与温度变化的速率与快速热循环试验相同。一般选取振动的初始值为5g, 每个循环加速度增加5g。每个阶段的高低温极限值保持10 min, 待温度稳定后观察样品的功能。如此重复进行, 直至达到操作极限及破换极限为止, 如图5。
3 结论
HALT试验不仅能确定产品的极限应力, 而且能够快速地找出设计缺陷并改进, 大大缩短了试验时间和研制周期, 非常适合电子产品的研发。由于HALT试验不同于传统的环境试验, 没有规定的试验标准, 因此它具有一定的开放性, 设计人员可以根据产品的实际情况对试验条件进行修改, 相信HALT试验在电子产品的开发上会发挥越来越重要的作用。
摘要：高加速寿命试验是产品设计研发初期发现新产品应力缺陷的有效而快速的试验方法, 通过它可以快速发现产品潜在的缺陷, 以便于提升产品的耐环境适应能力, 并极大缩短了产品的研发周期。文中简要介绍了高加速寿命试验的基本原理和一般流程, 探讨了高加速寿命试验在不同应力条件下的试验方法。
关键词：高加速寿命试验,低温,高温,热循环,振动
参考文献
[1]史晓雯, 徐剑峰, 徐丹.HALT试验技术综述[J].环境技术, 2011 (3) :24-27.
[2]张秋菊, 刘承禹.电子设备可靠性的加速试验[J].光电技术应用, 2011 (4) :81-85.
[3]马志宏, 李金国.高加速寿命可靠性试验HALT技术研究[J].环境技术, 2009 (6) :26-29.
[4]刘宏, 全凌云.高加速寿命试验和高加速应力筛选技术[J].电子质量, 2009 (2) :55-57.
农都乐产品试验效果使用方法综述 篇6
目前公司生产的农都乐含腐植酸水溶肥料在辽宁省主要作物上的使用方法如下。
1.玉米, 齐苗期/大喇叭口期/灌浆期各喷施1次, 亩用30~60毫升兑水30~60公斤叶面喷施, 使用间隔期7~10天。
2.水稻, 分蘖期/孕穗期/灌浆期各喷施1次, 亩用30~60毫升兑水30~60公斤叶面喷施, 使用间隔期7~10天。
3.花生, 苗期/下针期各喷施1次, 亩用30~60毫升兑水30~60公斤叶面喷施, 使用间隔期7~10天。
农产品保鲜冷库选型比对试验研究 篇7
保鲜冷库作为果蔬保鲜的最重要的冷藏设备, 越来越受到农户的重视。随着消费者对保鲜食品需求的不断增强, 尤其对水果、蔬菜和水产品等食品的保鲜年数量增长率不断提高, 作为冷冻冷藏业基础的冷库也迎来不断发展的机会。广东省属于经济发达、食品资源较为丰富和集中的地区, 农业龙头企业、菜农、水果商等使用者购置冷库的热度逐步增加, 冷链物流体系也已初步建立和运作起来, 而且逐步走向规模化、专业化, 因此, 对冷库这种高能耗的产品进行技术改造以减少能耗有着重要的意义。
近年来, 广东省冷冻冷藏业呈快速发展, 生产及经营冷冻设备企业达130多家, 有关的科研、设计及院校30多家。随着农产品保鲜冷库生产技术的日臻成熟, 极大推动了冷库的使用范围。冷库作为高耗能设备, 如何实现对冷库的节能减排, 一直受到人们的关注。通过农产品保鲜冷库的对比试验, 特别是对同机型间能耗现状进行对比, 找出其间存在的差异, 指出冷库的节能方向, 提出冷库的节能途径, 对企业降低能耗具有一定的实际指导意义。
1 试验条件
1.1 试验地点
试验在广州市南沙区鱼窝头镇 (命名为1#, 2#, 3#保鲜冷库) 和河源市埔前镇 (命名为4#保鲜冷库) 进行。
1.2 试验环境
保鲜冷库比对试验选择夏季天气炎热季节, 环境温度达到30℃以上, 相对湿度在50%~70%, 风速不大于3 m/s的条件下进行。
1.3 试验设备
试验用的仪器设备见表1。
2 比对试验的内容和方法
2.1 试验内容
测定1#, 2#, 3#和4#保鲜冷库在环境温度 (30℃时) 降至设定温度 (-5℃) 的空库降温时间、耗电量;根据测定数据, 计算制冷设备工作时间系数。
2.2 试验依据和方法
本次比对试验方法按JB/T 9061-1999《保鲜冷库》进行。试验前将保鲜冷库库门打开, 让库内、外空气充分交换, 时间不少于24 h, 使库内、外温度达到一致。然后, 关上库门, 在空库状态下, 启动制冷机组对空库降温, 降温至-5℃ (设定值) , 测定保鲜冷库空库降温时间、降温耗电量, 重复测量, 最后计算出制冷设备工作时间系数。
2.3 测量内容
2.3.1 空库降温时间
保鲜冷库的空库降温时间指在环境温度 (本试验的环境温度为30℃±2℃) 降到-5℃所用时间。
2.3.2 降温耗电量
用电参数综合测试仪测定保鲜冷库在库内温度 (本试验的环境温度为30℃±2℃, 下同) 降温到-5℃时, 保鲜冷库运行所用的耗电量, 单位为k W·h。
2.3.2 制冷设备工作时间系数
制冷设备工作时间系数的测定是在空库降到一定温度之后进行:当库温达到-5℃ (设定值) 时停机, 库温回升至0℃时再开机 (由温度控制器自动控制) , 测量库温上升至0℃和库温降至-5℃时的时间和温度, 重复5次。制冷设备工作时间系数按 (1) 式计算:
式中f为制冷设备工作时间系数;为全部运转周期内开机时间总和, h;为全部运转周期内停机时间总和, h。
3 比对试验结果及分析
3.1 试验数据汇总
本次试验主要通过测定保鲜冷库降温时间、耗电量, 计算出制冷工作系数, 对其性能指标测定进行比对, 数据整理汇总见表2。
3.2 试验曲线
保鲜冷库比对试验在空库状态下进行空库降温过程, 曲线图中降温曲线为保鲜冷库的中心点温度。1-4#保鲜冷库降温曲线见图1。
3.3 结果分析
3.3.1 保鲜冷库降温时间
2#保鲜冷库和3#保鲜冷库的空库降温时间的试验, 2#保鲜冷库和3#保鲜冷库库内温度分别为31.4℃和32.2℃, 制冷至库内温度为-5.2℃和-5.8℃时, 降温时间分别为0.55 h和0.57 h。由此可知, 在制冷机组功率相同情况下其空库降温时间基本一致, 降温时间相差不大。1#保鲜冷库的总功率是2#保鲜冷库的一半, 但空库降温时间比2#保鲜冷库略有延长。
3.3.2 空库降温耗电量
2#保鲜冷库和3#保鲜冷库库内温度分别为31.4℃和32.2℃, 制冷至库内温度-5.2℃和-5.8℃时, 耗电量分别为5.98 k W·h和5.89 k W·h, 单位体积耗电量分别为0.055 k W·h/m3和0.055 k W·h/m3。由此可知, 在制冷机组功率相同情况下其空库降温的耗电量基本一致, 单位体积耗电量相同。相同功率的单制冷机组和双制冷机组, 在空库状态下, 所消耗的电量没有差异。
3.3.3 制冷设备工作系数
1#保鲜冷库和2#保鲜冷库的库内容积均为107.8 m3, 1#保鲜冷库配套1台4.4 k W压缩机组, 整机功率为4.76 k W。保鲜冷库在库温设定为-5℃时, 制冷设备工作系数分别为0.20和0.28。数据显示, 2#保鲜冷库的整机功率 (9.52 k W) 是1#保鲜冷库整机功率 (4.76 k W) 的2倍, 但制冷设备工作系数相差仅0.08, 没有明显的优势。2#保鲜冷库空库降温时间 (0.55 h) 比1#保鲜冷库空库降温时间 (1.28 h) 快了0.73 h, 耗电量减少了0.78 k W·h。相比而言, 功率大的保鲜冷库降温速度快, 耗电量少;在低温保温过程中, 功率小的保鲜冷库更节能省电。
4#保鲜冷库的库内容积为88.4 m3, 配套1台5.75 k W压缩机组。保鲜冷库在库温设定为-5℃时, 1#保鲜冷库和4#保鲜冷库的制冷设备工作系数分别为0.28和0.52。相比而言, 4#保鲜冷库整机功率 (7.80 k W) 是1#保鲜冷库整机功率的1.64倍, 制冷设备工作系数相差0.24, 优势不明显。由此可知, 合理的制冷机组配备, 能降低成本投入, 减少冷库在低温保温时的耗电量。
4 结语
1) 试验结果表明, 配套大功率压缩机组的保鲜冷库, 比配套小功率压缩机组的保鲜冷库, 在制冷过程中空库降温速度快, 时间短。
2) 保鲜冷库在低温冷藏中, 小功率的保鲜冷库比大功率的保鲜冷库, 更能节能省电。
3) 配置双台制冷机组的保鲜冷库, 库内降温冷藏温度比配置单台制冷机组要匀均, 且对冷库的运行更有安全保障。
4) 由于受试验条件 (如日光、风速和湿度) 和试验样机安装质量的影响, 对试验数据产生波动而影响试验结果。
产品试验 篇8
1 材料与方法
1.1 试验材料
供试鲁虹111系列产品:鲁虹神露生命源激活剂、鲁虹111全营养生态肥。供试作物:水稻 (镇稻88) 、秋白菜 (丰抗80) 、烟草 (云烟80-3) 、美洲黑核桃。
1.2 试验方法
试验设在济宁六四农场、市农科院蔬菜基地和林果所, 其中水稻在济宁六四农场一分场进行, 其他在市农科院进行。
1.2.1 水稻试验。
试验设4个处理, 分别为7月14日 (A) 、8月14日 (B) 、9月14日 (C) 对水稻各喷1次鲁虹111全营养生态肥100倍液, 水稻分别处于分蘖期、孕穗期和灌浆期, 以常规操作作对照 (CK) , 3次重复。
1.2.2 夏白菜试验。
试验设4个处理, 即分别于7月30日 (A) 、8月20日 (B) 、9月10日 (C) 各喷施1次鲁虹111全营养生态肥100倍液, 以常规施肥作对照 (CK) , 3次重复。
1.2.3 烟草试验。
试验设4个处理, 处理1:播种后进行1次育苗基质处理 (鲁虹111全营养生态肥100倍液浇灌) ;处理2～3分别为在苗期和生长期各进行1次鲁虹111全营养生态肥100倍液喷雾处理, 以常规操作作对照 (CK) 。试验大棚定植时间为3月21日, 行株距为0.8m×0.5m。
1.2.4 美洲黑核桃育苗试验。
试验设4个处理, 处理1:浸种。用50倍鲁虹神露液浸种15min;处理2:处理1+鲁虹111全营养生态肥100倍液喷施1次 (三叶期) ;处理3:处理1+鲁虹111全营养生态肥100倍液喷施2次 (分别在三叶期及三叶期后15d) ;以常规操作作对照 (CK) 。
1.3 调查统计
各处理均采用5点取样法, 水稻试验每点50墩, 统计穗数、穗粒数、千粒重, 计算产量。秋白菜、烟草、美洲黑核桃分别取10株, 测定株高、产量等, 并用邓肯氏新复极差 (DMRT) 法对试验结果进行分析。
2 结果与分析
2.1 水稻试验结果
田间调查表明, 各处理平均墩数16万墩/hm2, 墩穗数16.0穗, 穗粒数161.3粒, 穗数256.05万穗/hm2, 按千粒重27g计算, 85%折平均单产稻谷9 468.0kg/hm2。对照区水稻品种为镇稻88, 实测平均墩数16万墩/hm2, 墩穗数15.3穗, 穗粒数148.0粒, 穗数244.80万穗/hm2, 85%折平均单产稻谷8 314.5kg/hm2, 处理区比对照区平均增产1 153.5kg/hm2, 增产率为13.87%。表明在水稻不同生育期喷施鲁虹111全营养生态肥100倍液有明显的增产作用。
2.2 秋白菜试验结果
秋白菜平均棵数51 990株/hm2, 处理区平均产量129.54t/hm2, 85%折平均单产110.11t/hm2, 对照区品种、平均棵数与其相同, 实测平均产量114.05t/hm2, 85%折平均单产96.94t/hm2, 处理区比对照区增产13.17t/hm2, 增产率13.59%。说明喷施鲁虹111全营养生态肥100倍液可促进秋白菜增产。
2.3 烟草试验结果
由表1可知, 处理1～3的株高分别为94.54cm、93.32cm、93.46cm, 较对照 (88.98cm) 分别增长6.25%、4.88%、5.03%。各处理较对照叶片重量平均增加10.75%, 生物产量平均增加4.50%。说明喷施鲁虹111全营养生态肥100倍液对烟草植株性状、生物产量均有明显改善作用。
2.4 美洲黑核桃试验结果
由表2可知, 处理1～3美洲黑核桃株高较对照增加9.22%、12.49%、16.52%。由此可见, 鲁虹产品能明显促进美洲黑核桃植株的生长。
3 结论
产品试验 篇9
关键词：绿茶,保健胶囊,稳定性
绿茶芦荟珍珠保健胶囊是以绿茶、芦荟、红花、西洋参、珍珠、淀粉为主要原料按配方比例配伍,经挑选、清洗、干燥、粉碎、混合、过筛、灭菌后,进行胶囊填充、抛光等工艺制成的具有增强免疫力的保健产品。由国家食品药品监督管理局批准为保健食品,批准文号为国食健字号G20041232。现企业标准号为Q/YFC0006S-2013,浙江省食品企业标准备案编号为Q3300003156S-2013。为查明绿茶芦荟珍珠保健胶囊产品的稳定性,本研究采用国家保健食品稳定性检测标准的方法,对绿茶芦荟珍珠保健胶囊产品的稳定性加以检测,旨在为该产品的生产和销售提供科学依据。
1 材料与方法
1.1 材料
1.1.1 样品
绿茶芦荟珍珠保健保健胶囊,规格0.3g×60粒 / 瓶,产品批号130626、130628、130630。
1.1.2 样品主要质量企业标准要求
功效成分:茶多酚≥1.0%,芦荟甙≥137mg/100g,总皂甙(以人参皂甙Re计)≥ 1.5%。
理化指标:水分≤ 9%;灰分≤ 30%;崩解时限 <30 min。
微生物指 标: 菌落总数 ≤ 1000cfu/g; 大肠菌群 ≤ 40MPN/100g;霉菌≤25CFU/g;酵母≤25 CFU/g;致病菌(沙门氏菌、志贺氏菌、金黄色葡萄球菌、溶血性链球菌):不得检出。
1.2 检验依据
主要功效成分:茶多酚,测定原理:样品中多酚类物质能与亚铁离子形成紫蓝色络合物。用分光光度法测定其含量。测定方法参考依据:《中华人民共和国行业标准》QB 2154-1995《食品添加剂茶多酚》。 芦荟甙:测定原理,采用甲醇+水(55+ 45)作为溶剂,提取试样中的芦荟甙,经高效液相色谱仪C18柱分离,紫外检测器293nm条件下检测,以芦荟甙保留时间定性,峰面积定量测定。本方法参考依据:《保健食品检验与评价技术规范》中《保健食品中芦荟甙的测定方法》(2003年版)。总皂甙,测定原理:样品中总皂甙经提取、大孔吸附树脂柱预分离后,在酸性条件下,遇香草醛高氯酸显色,在一定的浓度范围内,其浓度与吸收度呈线性关系。因此可以用比色法测定其含量。方法参考依据:杨祖英等,保健食品中人参皂甙的测定方法。本方法参考依据:杨祖英等,保健食品中人参皂甙的测定方法,中国食品卫生杂志,1999,11(1):14 - 15。
理化指标:水分的检验,按GB 5009.3规定的方法测定;灰分,按GB 5009.4规定的方法测定;崩解时限,按《中华人民共和国药典》2010年版一部附录XIIA《崩解时限检查法》的规定测定。
微生物指标:菌落总数,按GB 4789.2规定的方法检验;大肠菌群,按GB/T 4789.3规定的方法检验;霉菌和酵母,按GB 4789.15规定的方法检验;致病菌,按GB 4789.4、GB4789.5、GB 4789.10、GB/T 4789.11规定的方法检验。
1.3 方法
将上述3个批次的绿茶芦荟珍珠保健胶囊产品的样品保存于相对湿度75%,温度37℃的检测条件下,分别在稳定性试验的第0,1,2,3个月测定样品的理化指标、功效成分含量、微生物指标。
2 结果与分析
2.1 绿茶芦荟珍珠保健胶囊贮存 0 个月产品稳定性
检测结果见表1:
2.2 绿茶芦荟珍珠保健胶囊贮存 1 个月产品稳定性
检测结果见表2:
2.3 绿茶芦荟珍珠保健胶囊贮存 2 个月产品稳定性