构造分析（精选12篇）
构造分析 篇1
1优化理论知识
1.1合理压缩理论知识
汽车构造是一门综合性很强的汽车专业基础课程, 并且现代的汽车技术日新月异, 如何把握好向学生传授适符合就业岗位的理论知识是首要问题。首先应对教学内容进行合理的取舍, 比如“二冲程发动机”这节知识介绍摩托车的使用, 所以在教学中简单介绍原理结构就行, 不用展开教学。对于一些复杂的原理, 要根据能否有效指导实践工作而进行删减。教学应围绕重点而展开, 这样才能提高教学效果。同时, 在教学中教师应了解实际生产实践中出现的问题和相关理论知识, 及时在课堂上进行补充教学。
1.2利用多媒体, 改善教学方法
汽车构造中有大量的图片和复杂的结构, 光是看挂图来讲解学生会觉得枯燥乏味, 缺乏兴趣, 合理利用多媒体可以更加直观的看到内部结构, 动画原理。学生更有兴趣, 课堂效率更高。
1.3利用宇龙仿真软件教学
仿真软件既可以更加直观的学习汽车各部件的结构原理, 又可以使学生在实验、实训的模式下模拟拆装。可以说仿真软件架起了一座理论学习与实践动手的桥梁, 使学生能够在模拟中感受真实的实训拆装, 对理论的知识进一步的消化吸收。比如在对润滑系统进行讲解的时候, 学生把仿真软件打开就可以看到润滑系统的工作原理的动画, 这样学生可以很快就掌握润滑系的工作原理, 而且还可以进行模拟拆装, 认识里边的零件和构造, 这样可以把问题更好的解决, 同时取得良好的效果。
2注重实践教学
(1) 进行过理论课的引导, 仿真课的模拟认知, 就可以进入实训环节了。实际拆装可以进一步加深学生对课程的印象, 更直观的感受实际拆装中应该注意的问题, 效率更明显。比如拆卸发动机汽缸盖。可以将全班分成几个小组, 由组长接收任务并分配工位, 按已经策划好的步骤, 使用正确的工具拆卸, 在拆装过程终于到问题, 教师要根据实物、结合理论知识, 引导学生进行思考和解决问题。实训环节按50%纳入课程的考核中。
(2) 实训是最贴近生产实际的前沿, 学生对实训的印象是最深刻的, 要求每一个学生都能够自己动手并认真分析, 总结在实训中遇到的问题, 提高自己充实自己。
(续表1) 五、正确答辩10分1、同步器的作用是什么?32、三挡的动力传递路线?3六、结束作业5分1、清洁工具2、清洁场地进行6S管理5七、时限按时完成每超时1分钟扣5分超时5分钟停止作业备注:1、方法不正确每次扣除2分, 扣完为止。2、工具使用不正确每次扣除2分, 扣完为止。3、操作不规范, 每次扣除2分, 扣完为止。4、其他项按有无错误根据配分扣除相应分数。
构造分析 篇2
3.2墙体结构和构造柱进行连接的过程中应当设置一定的槎，从构造柱的下端开始，对槎口的高度和宽度进行科学地设置。采用先退后进的方式来进行。在柱墙之间应当设置两根直径为6mm左右的拉结筋，其间距要达到施工的标准。3.3构造柱的两侧结构需要紧紧地贴到墙面上，然后支撑结构还需要达到一定的牢固性，这样才能够有效地避免板体出现漏浆的现象。3.4构造柱混凝土的保护层当中，应该设置20mm左右的距离之内，但是不能够低于15mm。混凝土的塌落度也需要受到控制，一般来说，将其设置到50-70mm的状态下为最佳。
4保证构造柱的技术和质量
钢筋混凝土的构造柱多数都是镶嵌在墙体结构当中，一般情况下需要采用砌筑纵横墙的形式，然后形成一定的柱腔结构。墙体和圈梁结构要分来进行砌筑，最好采用分段施工的形式进行。为了提升构造柱结构的稳定性，施工人员要将中心线控制在垂直线上，对钢筋骨架的垂直度进行控制，然后将钢筋骨架进行调直，将墙体结构固定在相应的位置上。同时还需要不断振捣混凝土，将其引向柱腔的上口，钢筋骨架的中心线和柱体中心要做到对齐，这样才能够保证构造柱处于标准的位置。在进行分段绑扎的过程中，绑扎点的牢固程度应该得到控制，尽量避免构造柱结构出现位移或者是错位的现象。竖向搭接头的长度不能超过35d，而且圈梁结构和箍筋的间距也要符合施工的标准。砌筑者要对砂浆的密实程度以及施工缝等问题加强重视，积极地执行搅拌工艺的要求。无论是粗骨料还是细骨料在施工的过程中都要按照标准来进行控制。虽然在施工的过程中允许出现一定的误差现象，但是误差范围需要限制在可控的范围内。分段浇筑要按照规定来进行预留。构造柱的混凝土材料采用分段浇灌的方式是比较常见的，同时也是施工过程中的一个重要的工作内容。在此过程中，柱段的施工高度要在2米的范围内。每一段主体的底部都需要留设一定的清扫口，这样才能够便于在浇灌之间对内部的杂物进行清理。在浇筑之前，要做好振捣工作，对衔接位置的陈旧混凝土要事先铲除，然后用水对其进行清理干净。在构造柱混凝土配合比中，依靠灰砂成分来配置水泥砂浆可以保证新型混凝土和陈旧混凝土的可靠程度。综上所述，钢筋混凝土的构造柱是工程建筑中不可缺少的一个重要结构，主要是为了保证工程整体的稳定性。在施工的过程中，需要找到正确的施工方法，防止构造柱的病害问题，将构造柱的功能发挥到最优。保证建筑工程的整体质量。
偃龙煤田西村煤构造特征分析 篇3
【关键词】煤田；构造；西村
1、引言
矿区地处偃龙煤田南部东段，区域地层属华北地层区豫西分区内的嵩箕小区，太古宇登封群、古元古界嵩山群、中元古界汝阳群、寒武系、奥陶系、石炭系在矿区以南广泛出露；二叠系、三叠系、古近系、新近系在区内局部出露，第四系在区内北部大面积覆盖。其中石炭、二叠系是区内主要的含煤地层。
2、区域构造
区域构造位置位于华北地台南缘渑池-确山陷褶断束内，嵩山背斜北翼，西部和北部地层走向一般为近东西向，倾向北北西，倾角为12°～18°；东部走向北东60°，倾向北西，倾角为10°～15°。构造以断裂为主，多呈高角度正断层，按展布方向可分为北西、北东、近南北向和近东西向四组。
2.1褶皱
嵩山背斜轴向近东西，核部为震旦纪以前的古老变质岩系及元古代的酸性岩浆岩体。其南翼因受月湾断层的强烈破坏，地层残缺不全。北翼地层比较完整，为震旦纪至三叠纪地层。岩层倾向北北西，倾角一般为12～18°。背斜轴被北西向断层切割，发生水平位移。
2.2断层
⑴嵩山断层：位于区域中部，走向北西310°，区域上被伊河断层和朝阳-首阳山断层切断，倾向南西，正断层，垂直落差约200～300m。为矿区西部边界，北西和南东方向延出区外。⑵五指岭断层：位于区域东部边缘，走向北西310°，倾向南西，左行平推正断层，垂直落差约700m，为矿区东部边界，北西和南东方向延出区外。⑶朝阳-首阳山断层：位于区域北部，走向近东西，西起平乐镇，东止巩义市，为区域东西向大断层的一部分。倾向南南西，倾角约55°，长度大于38km，断距达3000m，为正断层。该断层应为洛河地堑与邙岭地垒的边界断层。
3、地层
矿区基岩主要出露在东部和南部，二叠系上统上石盒子组上段和石千峰组平顶山砂岩段、砂泥岩段、泥灰岩段及同生砾岩段、三叠系下统刘家沟组、和尚沟组地层零星出露在区内北东部及冲沟内，新近系地层零星出露在矿区北东部山庙下南侧。第四系中更新统、上更新统地层主要分布在矿区的北部，全新统在坞罗河、瑶岭河和外河的河床均有分布，覆盖于各不同时代的老地层之上。
矿区内含煤地层为石炭系和二叠系，共八个煤段，除二叠系的山西组（即二煤段）含可采煤层（二2、二1煤层）外，其它均不可采。据钻孔揭露及区域地层资料，矿区地层由老到新见表1。
4、构造
矿区内构造形迹主要形成于侏罗—白垩纪时期的燕山运动，在新生代构造运动中，铁生沟井田在区域应力场的多次转变过程中，使燕山期形成的构造形迹得以改造，且受已有构造的控制，形成目前的构造体系。
矿区位于华北板块南缘，秦岭—嵩山东西构造带东段，嵩山背斜北翼，箕山—嵩山纬向构造带北部边缘。含煤地层展布方向基本受其控制。但由于受中生代晚期的北西向构造（嵩淮弧）的影响和干扰，致使本区地层走向呈北东展布的单斜构造，地层总体走向245～260°，倾向335～350°，倾角一般8°～21°。在本区的北东端白核桃园—南山口一线因受北西向五指岭压扭性断层的牵引和平推作用，形成轴向北西，轴面倾向北东的不对称向斜（上庄向斜）。向斜的北东翼构造较为复杂，西南翼构造简单，占矿区的大部分，走向上有波状起伏。结合区域构造发育情况，确定本区构造复杂程度属中等。
4.1褶曲
上庄向斜：由于受五指岭压扭性断层的影响，产生一箕形褶曲。向斜轴部出露二叠系上统石千峰组和上石盒子组，两翼出露石千峰组和刘家沟组以下地层。向斜轴走向北西，轴面倾向北东。北东翼地层走向315～345°，倾向225～255°，倾角较陡，达到20～70°，沿北庄、老井沟、罗泉一带倾角增大至70～80°。西南翼地层走向245～260°，倾向335～350°，倾角较平缓，一般为8°～21°。
4.2断层
矿区发育北西、北东、南北和近东西向断层四组。矿区东端和西端分别发育有北西向的五指岭正断层和嵩山正断层，两条断层均为区域性大断裂。其中五指岭断层走向北北西，倾向229°左右，倾角75°左右，落差在700m。在上述两条断裂牵引作用下，在断裂两侧形成紧密的向斜构造，并伴生有次级断裂及缓倾角滑动构造。区内发育断层8条，全部为正断层，其中落差小于100m的断层1条，落差在100～200m的断层3条，落差大于200m的断层4条。
4.3节理
矿区由于受多期构造运动影响，节理较发育，归纳所测节理产状，主要为两组共轭剪切节理，其节理主要特征为：⑴最主要两组节理的走向为南北向和近东西向，且两者直交或近于直交，为同期共轭，X型交叉，呈棋盘格状。⑵节理面光滑平直，倾角近于直立，局部有钙质薄膜及方解石充填。
5、结论
综上所述褶皱、断裂、节理及地层产状等构造形迹，本区构造期应属燕山期，其应力场为南北向挤压力，与区域应力场相吻合。
矿区断层稀少，落差不大；褶曲平缓，地层倾角一般8°～21°，矿区内无岩浆岩，未发现陷落柱构造，矿区构造复杂程度为中等。
参考文献
[1]河南省地质矿产局.河南省区域地质志[M].北京：地质出版社，1989.
[2]杨孟达，刘新华，王瑛等.煤矿地質学[M].北京：煤炭工业出版社，2000：161-164.
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[4]马杏垣，索书田，刘如琦.嵩山构造变形——重力构造、构造解析[M].北京：地质出版社，1981：8-17.
[5]河南省巩县偃龙煤田瑶岭井田精查地质报告；河南省煤田地质勘探地质二队，1985.8
[6]河南省偃龙煤田西村煤祥查报告；[M25]河南省地质矿产勘查开发局第五地质勘查院，2013.10
作者简介
构造分析 篇4
关键词：平顶山煤田,构造格局,控煤构造,含煤地层
平顶山煤田位于河南省中部, 其西邻汝州煤田, 北连禹州煤田, 东至京广铁路东, 南接平顶山盐田, 东西长约108.99 km, 南北宽约33.43 km, 总面积为3 643.5 km2[1], 是河南省现阶段最大的煤炭生产基地。通过对该煤田的地质构造进行研究, 揭示了平顶山煤田的构造格局以及控煤构造与煤炭资源赋存之间的关系。研究成果对平顶山煤田构造规律有了进一步的认识, 也为该区煤炭资源勘查开发提供了参考依据。
1 地质背景
平顶山煤田是华北晚古生代聚煤盆地的一部分, 大地构造位置处于华北古板块南缘, 属华北板块内崤熊构造区, 陕 (县) —平 (顶山) 断陷分区, 平顶山断隆带和韩梁断隆带[2]。印支运动之前这里构造运动属槽台体制;嵩阳运动产生了太古界褶皱变质的太华群和中元古熊耳群间的角度不整合, 形成了构造基底和盖层的分界面。其他中条、王屋山、晋宁和华里西等运动都在区内产生了不同程度的影响[3]。加里东运动使包括崤熊区的整个华北抬升, 造成了志留纪、泥盆纪、奥陶纪和石炭纪地层的缺失, 在加里东运动相对稳定期间形成了该区晚古生代二叠纪含煤地层[4]。
2 平顶山煤田构造格局的成因
在区域构造环境和各期构造运动的控制影响下, 煤田内不同规模、不同方向、不同序次的断裂和褶曲相互干扰、相互叠加, 追踪、改造、构成一幅错综有序、规律清晰的构造图像。平顶山煤田突出的地质特征是区内断块隆起、四周凹陷, 形成了以郏县断层、襄郏断层、叶鲁断层为界的四周凹陷、中央断块隆起的矿区[5]。总的来说, 由山麓逆冲断层、北西向左行走滑断层及弧形拖曳褶曲造成了煤田内局部煤层埋深产生变化, 形成了区内煤层起伏的形态;由北东向捩断层 (调正断层) 、形成于喜山期的凹陷和突起及其间新生成的断层控制了平顶山煤田内可采煤层的分布范围。
2.1 山麓逆冲断层
平顶山煤田西部、西南部 (包括韩梁矿区) 存在大规模朝南倾斜的逆冲断层, 这些断层向北东推掩, 呈迭瓦状排列, 组成迭瓦垛 (图1) 。
(1) 西部可分南支和北支。 (1) 南支:系青草岭逆冲断层带。自南西而北东依次为张窑、锯齿岭、青草岭逆冲断层。这3条逆冲断层之间为锯齿岭逆冲岩席;张窑逆冲断层西南为推覆构造腹地。 (2) 北支:为石门沟—温泉街山麓逆冲断层的东延部分, 这里后期大大改造了的先逆后正的汝河断层。汝河断层与青草岭断层之间为韩庄—宝丰岩席。
(2) 西南部。此处山麓逆冲断层也可分2支:南支和北支。 (1) 南支:为鲁山—八台山麓逆冲断层, 实质上该断层系青草岭逆冲断层带的东延部分。 (2) 北支:为叶鲁断层, 也为后期被改造成正断层的逆断层。前已述及这些迭瓦状逆冲断层呈背驮式 (前展式) 向前发展, 南部的先形成, 北部的后形成。
2.2 北西向左行走滑断层及弧形拖曳褶曲
北西向走滑断层一般规模较大, 倾角大, 具左行平移性质及疏密韵律:呈规律性沿一定间距成组重复出现。这类断层两侧往往形成弧形拖曳褶曲。弧形褶曲轴与北西向走滑断层以微角度相交, 其锐角指向断层本盘运动方向。弧形构造朝断层一方收敛, 背离断层一方撒开展阔、消失。断层与褶皱共同构成一北西向脆性—韧性剪切带。这些左行走滑断层和弧形拖曳褶曲有级次之分, 断层规模大, 由此产生的弧形拖曳褶曲规模也大;反之, 弧形拖曳褶曲规模就小。在平顶山煤田规模大者如襄郏断层, 小者如锅底山、霍堰断层及原十一矿逆断层等均, 具上述特征。
2.3 北东向捩断层 (调正断层)
这类断层的代表是郏县断层。该断层初形成于燕山期, 在以后形成山麓推覆构造过程中作为东部调正边界使韩庄—宝丰岩席沿其向北东推移;北西向左行走滑断层襄郏断层活动期间追踪该断层而转折方向;喜山期形成临汝断陷盆地过程中亦沿该断层, 使其西盘下落。由于该断层的存在使断层东部和西部构造面貌差异甚大。
2.4 喜山期的凹陷和突起及其间新生成的断层
平顶山煤田及周边共有凹陷3个:西部临汝凹陷、北部襄城县北凹陷 (周口凹陷北分支) 和南部舞阳凹陷 (周口凹陷南分支) 。相对凸起有2个:东部平顶山凸起和西部董村—梁洼凸起。这些凹陷和凸起主要系古近纪以后喜马拉雅运动中在区域伸展构造环境下, 多沿先期生成的断裂活动, 并新生成一些断裂, 从而形成凹陷和相对凸起。如临汝凹陷, 其北界沿石门沟—温泉街逆冲断层面 (这里为汝河断层) , 东界沿郏县断层, 南界为新生成的断层—石灰窑断层。舞阳凹陷、襄城县北凹陷与此类似。
3 控煤构造
平顶山煤田构造中等, 印支期隆拗、燕山期走滑入逆冲推覆、燕山期裂陷等构造事件对煤层赋存、煤厚变化及煤变质程度等均有不同程度的控制作用[6]。总体上平顶山煤田是由郏县断层、襄郏断层、叶鲁断层所控制的四周凹陷、中央断块隆起的矿区。现对煤田内的控煤构造以郏县断层为界分东西两部分来讨论。
3.1 郏县断层以西控煤构造
该区煤系、煤层的剥蚀、保存及矿区完整性主要受山麓逆冲断层和喜马拉雅期伸展机制下新生成断裂所控制。
(1) 汝河断层以北地区。该区为山麓逆冲断层前陆含煤区。前已述及汝河断层系晚燕山期 (四川期) 形成的石门沟—温泉街山麓逆冲断层的东延部分, 为山麓推覆构造的北分支。其上盘向北东推掩, 下盘向南西俯冲, 因而煤系、煤层未被剥蚀破坏而得以保存。
(2) 汝河断层与石灰窑断层之间地段。该区因向北东推掩而上升, 遭受剥蚀未保留煤系地层, 之后喜马拉雅期上盘下降, 该段形成凹陷, 保留的基岩地质年代最新为上寒武统 (∈3) 地层。
(3) 石灰窑断层与青草岭逆冲断层之间的韩 (庄) 梁 (洼) 矿区 (西区) 。为韩庄—宝丰逆冲岩席中的平缓型含煤区, 系早期逆冲断裂前缘膝状向斜与晚白垩世火山岩盆地。由于山麓推覆构造呈背驮式发展, 青草岭、锯齿岭和张窑逆冲断层构成的两支逆冲断层是早期推覆阶段的前锋带, 而韩 (庄) 梁 (洼) 矿区处于早期推覆体的前陆带, 因挤压该区形成宽缓的膝状向斜, 煤系地层得以保存。又由于前陆煤系、煤层埋藏较浅, 逆冲断层面之下的二叠系煤系下石盒子组以上地层大部分被切割掉, 向南西延展不远。
(4) 青草岭逆冲断层带。由于青草岭、锯齿岭、张窑3条逆断层及其共有底部滑脱面常呈波状起伏, 对煤系、煤层的剥蚀无论在平面上或剖面上位置常产生变化, 出现复杂情况。 (1) 青草岭和锯齿岭断层之间的青草岭逆冲岩席, 中部和西北部煤系地层从深部被带至地表, 中部出现的娘娘山预测区即如此, 东南部则不然, 滑脱面处于老地层中, 岩席中不存在煤系地层。 (2) 锯齿岭与张窑逆冲断层间的锯齿岭逆冲断层岩席, 由于滑脱面位置深, 岩席除局部为上元古界洛峪群崔庄组外, 全部由中元古界汝阳群石英砂岩构成, 无煤系地层存在。 (3) 张窑逆冲断层西南区域, 系张窑逆冲岩席, 为山麓推覆构造腹地。岩席由元古界和太古界地层组成, 不存在煤系地层。根据地层推断该逆冲断层岩席之下还存在煤系地层。煤系地层的分布向南西方向延展, 距地表出露的逆冲断层向南17~22 km。
3.2 郏县断层以东地区控煤构造
该区为平顶山煤田现阶段主要的产煤区域, 以喜马拉雅期伸展机制下周边形成凹陷、平顶山煤田形成相对凸起为特点。而凸起内部则以晚燕山期—早喜马拉雅期产生左行走滑断层, 进而产生弧形拖曳褶曲为特点。
(1) 襄郏正断层。系嵩箕地块与崤熊地块分界大断裂, 为煤田东部控煤边界, 是区内最大的控煤构造。该断层系中生代末到新近纪初形成的大型左行走滑断层, 对嵩箕地块南缘和崤熊地块北缘产生了巨大的影响。使其北侧产生了弧形拖曳褶曲—景家洼向斜, 并奠定了襄城县北凹陷的雏形。使其南侧产生了弧形拖曳褶曲—李口向斜。该断层北东盘煤系地层大幅度降落, 沉积了巨厚的古近系、新近系及第四系地层。
(2) 洛岗正断层。为该区南部控煤边界, 断层北部下降使得煤系地层得以保留, 断层南部抬升遭受剥蚀未保留煤系地层, 之后喜马拉雅期上盘下降, 该段形成凹陷, 保留的基岩地质年代最新为上寒武统 (∈3) 地层。总的来说, 平顶山煤田所在临汝凹陷、襄城县北凹陷南部区、舞阳凹陷均因下陷太深或其他地质因素不存在煤系地层而无勘探与开采价值。平顶山凸起因相对抬升变浅而又保存煤系地层和煤层具工业意义。而平顶山凸起中左行走滑断层引起的弧形拖曳褶曲, 使煤层埋深产生变化, 部分地区虽然现阶段无法开发利用, 如洛岗向斜所处部位, 但可作为今后找煤的重点区域。
4 结语
对平顶山煤田的构造格局分析研究后得出平顶山煤田的突出地质特征是区内断块隆起、四周凹陷, 即, 是以郏县断层、襄郏断层、叶鲁断层为界的四周凹陷、中央断块隆起的矿区。对区内主要的控煤构造分析后, 得出煤田内含煤区域的大致分布范围, 并指出在洛岗向斜所处部位可作为该煤田今后找煤的重点区域, 同时也为该区煤炭资源勘查开发提供了参考依据。
参考文献
[1]河南省煤田地质局四队.河南省平顶山煤田煤炭资源潜力评价报告[R].平顶山:河南省煤田地质局四队, 2010.
[2]河南煤田地质公司.河南省晚古生代聚煤规律[M]武汉:中国地质大学出版社, 1991.
[3]杨起, 韩德馨.中国煤田地质学[M].北京:煤炭工业出版社, 1979.
[4]李惠杰, 张云中, 胡盛, 等.平顶山煤田十三矿二1煤层厚度特征及山西组聚煤规律探讨[J].中国煤炭地质, 2011 (8) :28-32.
[5]王卓理, 耿鹏旭.平顶山煤田及其形成过程[J].平顶山师专学报, 1996, 10 (4) :40-43.
构造思想在数学分析中的应用 篇5
【摘要】 构造思想是一种重要的数学思想，具有较强的灵活性与创造性.通过构造数列对数学分析中的二个重要定理进行了证明，不仅加深了知识点的理解，而且对提高学生解决问题的能力有重要意义.【关键词】 数学思想方法；构造数列；辅助元素
【课题名称】 独立学院数学分析的教学方法探究与改革 【课题编号】 JG2014014
一、引 言
数学分析蕴含着丰富的数学思想方法，如类比、变换、化归转化、构造、递推归纳、数形结合等，构造思想是层次较高的一种，灵活运用可以培养学生的创新意识，提高解决问题的能力.二、构造思想的涵义
在解决问题时，根据问题的条件和结论或问题的性质和特点，构造出一个与研究对象紧密相关的辅助元素，架起一座连接条件和结论的桥梁，从而使原问题得以解决；或者构造出一个符合条件但是不满足结论的反例来否定结论.三、构造思想的应用
该思想在数学分析中的应用广泛，如通过构造函数证明微分中值定理、通过构造图像证明不等式、通过构造不等式证明重要极限、通过构造反例证明发散等，在此主要介绍构造数列的应用.1.在数列与其子列的关系中的应用
数列及其数列的子列有以下的性质定理：
数列{an}收敛当且仅当数列{an}的任何子列都收敛，且极限值相等.即
lim n→∞ an=a任意子列{ank}，有lim k→∞ ank=a
该定理在分析数列收敛性，特别是证明数列发散中有非常重要的作用，只要找到一个发散的子列或者是找到两个收敛的子列极限值不同即可说明，如数列-1 n，其偶数项组成的子列收敛于1，奇数项组成的子列收敛于-1，从而-1 n 发散.该定理的应用较多，但其充分性的证明在教材中大都没有给出具体证明，下面通过构造的思想对其充分性进行详细的证明，方便学生加深理解.例1 对于数列{an}，若{an}的任意子列{ank}都有lim k→∞ ank=a，则lim n←∞ an=a
分析 题目的条件情况太多我们不好入手，且已知若{an}收敛，则{an}的任何子列都收敛，且极限值相等，故选择反证法，假设{an}不收敛于a，只要可以构造出一个子列不收敛于a即可.2.在海涅定理中的应用
海涅定理是连接函数极限与数列极限的桥梁，有24种形式，但教材中一般只给x→x0这一种证明，其他的只给出结论或留给读者.下面通过构造的思想对x→∞的情况的充分性进行证明.四、小 结
通过以上的结果，可知构造思想比较灵活，但在解题过程中，只要弄清楚条件与结论的本质特点，找出其中的联系便可构造出实现目的的辅助元素.其次海涅定理的其余几种形式的证明可参考上述证明过程.【参考文献】
构造分析 篇6
关键词：逆向建模；截面线；样条曲线
中图分类号：TP391.72 文献标识码：A 文章编号：1006-8937（2015）26-0086-02
1 概 述
扫描工作和建模工作是逆向技术的两个重要组成部分。扫描工作主要是根据零件颜色、大小、轮廓特征等方面因素，选择合适的扫描方式，以得到最全面的扫描数据。
建模工作主要是根据扫描数据、技术要求等信息，设计出符合要求的模型。但由于扫描件本身存在一定的粗超度或者磨损，在设计模型时，若要保证与扫描件的相符，模型表面质量就会下降，因此需要对这两个因素进行权衡，不断调整模型曲面。
CATIA逆向设计曲面的过程中，小曲度曲面可以通过强力拟合自动生成，但大曲度曲面往往需要通过多条截面线扫掠形成，截面线的结构一般为样条曲线，不论何种设计方式，样条曲线的基本设计元素都是点，通过对点的数量和位置控制，实现样条曲线的轮廓变化。
2 草图法
多数情况下，使用扫描数据直接生成的截面线不是光滑的，其曲率变化不规则，通过曲率分析命令，能直观的看出曲率连续性的优劣。不是曲率连续或者表面存在节点的曲线，在后期利用扫掠方式生成曲面的时候，会产生表面条纹，影响模型的外观以及使用。
草图法可以实现简单的截面线优化，一般用于修正较为明显的曲线缺陷，修补扫描遗漏的数据，以及某些特殊面截面的设计。其设计方法比较简单，先将扫描数据的原始截面线投影到草图中，作为构造线存在，然后采用样条曲线命令开始选点，选点的原则为：平滑部位的点应在投影线上；曲线缺陷上不选取点；在缺陷两侧选取的点，应距离缺陷适当的距离，使缺陷完全被避开。以加强窝零件为例，某加强窝零件的截面线，如图1所示。
在进行逆向设计时，通常的做法是先建立腹板面，再设计加强窝。但由于扫描的是零件真实轮廓，在加强窝的底部位置不存在与腹板面等距的曲面数据，因此，只能通过两侧的腹板面数据构造出加强窝处的腹板截面轮廓。
在草图设计中，将截面线投影后，采用样条曲面的方法，连接位于腹板层上的多个点，达到填充缺口的目的，这些缺口部位的曲面将在后续的操作中被裁剪。
另外，也可以保留原截面线的投影，仅保留腹板层上的曲线段，并采用连接曲线命令，对相邻的两条曲线段进行连接，形成过渡线条。
从操控性上考虑，草图法设计截面线的优点在于设计步骤较为简单，操控截面直观，样条曲线上各个点位移动方便，可以调节的范围较大，是适用性较强的一种方法。
3 3D样条曲线法
3D样条曲线设计方法是利用空间的点位设计出表面曲率连续的曲线。通过3D样条曲线命令设计截面线的方法主要适用于表面特征变化不剧烈，各截面线长度变化较小或成规律性变化的情况，一般通过等分曲线得到设计3D样条曲线需要的控制点。
使用等分点命令，在每根线上插入点，具体插入点的数量应根据样条曲线的曲率变化情况调整，再进入自由曲面设计（FreeStyle）模块，使用曲线创建（Curve Creation）工具栏内的3D曲线（3D Curve）命令，选择截面线端点及各个等分点创建3D曲线，如图2所示。
在设计中需要注意，由于扫描数据自身的缺陷，从原始扫描数据得到的截面线上设计出的等分点并不一定是在较为标准的曲面上，因此利用点位连接得到的样条曲线可能存在凹陷或鼓包，对于不符合要求的曲线，可以调整每个点的站位、切线或曲率方向，并以此来控制新曲线与原截面线的偏差，提高精度。
3D样条曲线法的优点在于形成的截面线特征较为一致，曲率变化情况规律性较好，在扫掠曲面的过程中更有利于生成表面质量较好的曲面。
4 法向控制点-样条曲线法
法向控制点-样条曲线法的目的是增强样条曲线点的可控性，主要用于优化扫描数据缺失情况下引起的截面线大幅度偏离。
首先，在基于原始扫描数据设计得到的截面线上，生成一定数量的等分点，同时分析偏差出现的主要位置，如图3所示。假设偏差出现的位置主要集中在顶端，设计的思路就是利用上端的等分点，设计原截面线的垂线，直线长度控制在2 mm内，再抽取出直线上的另一个端点。
基于每个垂线上抽取出来的新端点，以及原始截面线上的其余等分点，重新设计3D样条曲线。
当曲面未满足要求时，可以通过调整图3中垂线的长度，使扫掠后的曲面能够缩小与扫描数据之间的偏差。在CATIA软件中，偏差分析结果图是根据曲面变化实时计算的，因此在调整垂线长度的同时，可以直接观察偏差检查图的变化。
在掌握了各垂线长度对曲面的影响后，就能将曲面调整到较优的状态，如图4所示，通过调整后仅在小区域出现1.25 mm的偏差，0.2 mm内偏差的百分比提高至86%。
应用本方法时，在创建等分点的步骤之后，为满足调整要求，可以打断等分点的比例关系，重新定位点在线上的位置，设计其他位置的垂线，使曲面表面质量得到提高。
相对于前两种方法，本方法采用数值控制曲面轮廓，从设计角度来看更为数据化，但同时需要设计者对曲面的偏差量有准确的了解，以能对单独线条引起的大偏差进行优化，部分情况下，可能还需要更改垂线的方向。
5 结 语
曲面设计在逆向建模中有着非常重要的作用，不仅影响实体的外观，同时也关系到模型的实际使用性能。这就要求设计者应具备较好的主观分析能力，能够根据实际情况确定曲面的设计思路。CATIA软件具有较多的曲面设计模块，能够采用多种方法设计出曲面，根据零件的表面特征采用不同的曲面设计方法，是设计的主要原则。本文介绍的三种方式都有一定的针对性，合理使用才能达到即能实现曲面优化，又可以提高设计速度的效果。
参考文献：
[1] 余国鑫.逆向工程曲面重建技术的研究与应用[D].广州：广东工业大学， 2008.
桥梁构造牛腿的受力分析 篇7
钢筋混凝土简支梁桥由于构造简单,预制和安装方便,在桥梁建设中广泛使用,但这种简支体系当跨径超过20～25米时,鉴于跨中恒载弯矩和活载弯矩将迅速增大,致使梁的截面尺寸和自重显著增加,这样不但材料耗用量大而不经济,并且很大的安装重量也给装配式施工造成困难。为了降低材料用量指标,降低桥梁建筑高度,常采用预应力混凝土悬臂体系梁桥。同时由于采用悬臂施工法,施工机具简便,施工快速,而且结构在悬臂施工时的受力状态与使用状态下的受力状态基本一致,达到省料、省工、省时,因此这种结构的应用比较普遍。
悬臂体系多跨梁桥中T构与挂梁的连接部分称为牛腿,它是一个薄弱的部位,因其梁高突变减小至全截面梁高的一半左右,却要承受挂梁的自重及桥面体系的恒载和活载,从而使牛腿成为悬臂体系梁桥的一个非常重要的部位,其结构的安全性将是设计的关键。下面就针对这一结构进行受力分析。
2 牛腿的构造
牛腿的受力情况比较复杂,由于其截面尺寸受到限制及其位置的特殊性,在构造上应该局部处理:
牛腿的凹角线型应该和缓,避免尖锐转角,这样可减缓主拉应力的过分集中。接近牛腿处梁肋应予局部加厚,加厚部分的长度不应小于主梁的高度,并配置足够的受拉钢筋,而且为了承受主拉应力和减少裂缝,在牛腿处的附加钢筋和箍筋也应适当加密。如挂梁牛腿的构造筋布置见示意图1所示。
为了保证受力明确,最好能使悬臂箱梁腹板和挂梁的梁肋一一对应。另外,为改善牛腿处受力,牛腿的支承点离变截面距离应尽量取用较小值,并选用厚度较小的支座,如橡胶支座,而且还宜采取摩阻力较小的支座,如滑板支座。
3 计算原理(以挂梁牛腿为例)
3.1 计算简图
牛腿的计算简图见图2,截面为T形梁,T梁翼板计算宽度b按设计规范第3.2.2条规定取用。
牛腿部分配置的钢束量已在挂梁计算中初步确定,所以牛腿的计算实际上是再次对挂梁局部的强度和应力的验算。
牛腿受力最不利截面是竖向截面a-b和45°斜截面a-c。所以,牛腿的受力计算,可以沿计算截面a-b或a-c切开,按分离体进行受力分析,求出计算截面的内力,以验算牛腿的强度和应力是否满足规范要求。
3.2 牛腿所受外力
挂梁牛腿部分所受外力,有支座竖向反力及支座的水平力。其中竖向外力包括挂梁自重、桥面体系恒载和竖向活载,将这些外力按荷载组合Ⅰ及荷载组合Ⅲ分别进行计算比选,按最不利的荷载组合。水平向外力包括汽车制动力及支座摩阻力,取两者中大者作为计算荷载。
3.3 竖截面a-b的验算
3.3.1 竖截面a-b的强度验算
竖向荷载在截面a-b上将产生弯矩,应按受弯构件进行强度验算。将不利的荷载组合Ⅰ或荷载组合Ⅲ以及荷载组合Ⅱ按承载能力极限状态验算竖截面的强度,应满足
Mp=1/γc[Ra·b·x(h0-x/2)]>Mj,x< ξjy ·h0 。
式中:Mj-按《桥规》第4.1.2条计算的弯矩;
γc -混凝土安全系数γc=1.25;
Ra-混凝土抗压设计强度;
b-T形截面翼板宽度(受压区位于翼板内);
X-T形截面中性轴位置(按《桥规》第5.1.7条、第5.1.15条计算);
ho-截面有效高度;
ζjy-预应力混凝土受弯构件受压区高度界限系数。
3.3.2 竖截面a-b的应力验算
在验算截面的应力前,为方便后面计算,可以先计算截面的几何性质和内力,求出计算截面的有效预应力值,然后再验算截面上下边缘的应力值。
(1)使用阶段
上边缘应力:σhs=Ny /Aj - My /Wjs - σhs6s- M1 /Wjs + (Mg+Mc) /Wos
下边缘应力:σhx=Ny /Aj +My /Wjx - σhs6x+ M1 /Wjx - (Mg+Mc) /Wox
式中:Aj-截面净面积;
Ny, My-分别为使用阶段有效预应力产生的轴向力和弯矩;
M1-自重产生的弯矩;
Mg+Mc-恒载和活载产生的弯矩;
σhs6s, σhs6x-混凝土收缩和徐变引起的预应力降低值(按桥规附录九计算);
Wjs ,Wos-净截面、换算截面分别对上边缘的抵抗矩;
Wjx ,Wox-净截面、换算截面分别对下边缘的抵抗矩。
使用阶段的最大主拉应力将发生在截面形心处,其数值不大,一般不控制设计。
(2)施工阶段
上边缘应力:σhs=Ny2 /Aj - My2 /Wjs- M1 /Wjs
下边缘应力:σhx=Ny2 /Aj +My2 /Wjx + M1 /Wjx
式中:Ny2, My2-分别为施工阶段有效预应力产生的轴向力和弯矩。
当截面产生拉应力且需配置非预应力钢筋时,还须按公式 σg=T/Ag来验算其应力值。T为受拉区总拉力。
3.4 45°斜截面a-c的验算
3.4.1 破坏阶段的验算
破坏时受力图式如图3所示,斜截面上所受的总拉力Zj近似为
Zj=Q/cos45°
而斜截面上所有钢筋能承受的总拉力Zp,必须满足
Zp=1/γs·[(Ay·Ry+Ag·Rg)] ≥Zj
式中:γs -预应力钢筋和非预应力钢筋安全系数,γs=1.25;
Ay,Ry-预应力钢筋换算面积和抗拉设计强度(按《桥规》第5.2.1条规定Ry=0.8Ryb);
Ag,Rg-非预应力钢筋换算面积和抗拉设计强度。
3.4.2 使用阶段、施工阶段的法向应力验算
同前面计算过程一样,先计算斜截面的几何性质和内力,求出截面的有效预应力值,然后验算截面上下边缘的应力,同时分别求出预应力钢筋和非预应力钢筋中的应力值,看其是否满足要求。
3.5 最弱斜截面的验算
最弱斜截面倾角θ可按下式求得:
式中Ny为牛腿部位预压力的合力,α为预压力合力对水平线的倾角,ay为预压力合力Ny与竖截面a-b交点至角点a的距离,c为支座中心线至竖截面a-b的距离。
求出截面倾角后,可按前面验算45°斜截面应力的方法来验算最弱斜截面的边缘应力。
4 算例
国道324线汕头路段磊口大桥改建工程,主桥为27.5m(悬臂)+80m(主跨)+27.5m(悬臂)箱形T构,其中主跨80m由2×27.5m(悬臂)+25m(挂梁)组成。改建后加宽部分桥面布置为2.0/2m中央分隔带+11.75m机动车道+0.5m分隔带+4.0m非机动车道+2.25m人行道。本桥设计荷载为:汽车-超20级,挂车-120。主桥按机动车道和非机动道分成独立的两部分。机动车道挂梁部分桥面布置为5片翼板宽2.55mT梁,非机动车道挂梁部分桥面布置为3片翼板宽2.1mT梁。挂梁混凝土采用40号,预应力钢筋采用φj15.2mm低松驰钢铰线,标准强度Ryb=1860MPa。本算例按上述的计算原理及步骤验算机动车道边挂梁的牛腿,仅列出验算结果。
4.1 牛腿截面尺寸及计算图式
挂梁的配束布置通过计算机程序进行试算确定,见图4。
4.2 支承反力计算
牛腿支点处的竖向力近似地采用计算机程序对挂梁计算结果中的恒载和活载在支点处的剪力,而水平向外力及施工阶段牛腿的自重,则通过手工计算求出。
恒载Q=437.4kN,汽车Q=420.2kN,挂车Q=458.4kN,水平力HB=66kN。
4.3 竖截面a-b的验算
竖截面T梁翼板计算宽度取b=1.8m,高h=0.9m,共有2束预应力钢束伸至牛腿端部锚固,N1束为7Φj15.2mm,,N2束为9Φj15.2mm,其布置见图5。
4.3.1 强度验算
(1)竖向荷载作用时,以荷载组合II控制
经计算得截面所受弯矩Mj=375.39kN·m,截面可承受弯矩Mp= 825kN·m >Mj
(2)竖向、水平荷载同时作用时,以荷载组合I控制
计算得截面所受弯矩Mj = 458.95 kN·m,截面属大偏心受拉,截面可承受弯矩 Mp=768.6kN·m >Mj ,承载能力均满足强度要求。
4.3.2 应力验算
在截面上下边缘设置2Φ25水平筋,截面几何性质经计算列表如表1:
预应力值计算列表如表2(单位:MPa):
(1)最大竖向力作用时
使用阶段需根据不同荷载组合验算截面的压应力和拉应力。
验算压应力时,按《预规》第5.2.21条规定,以荷载组合I控制,可求得:
下边缘应力σhx=2.996MPa<0.5 Rab=14 MPa
上边缘应力σhs=3.4044MPa<0.5 Rab=14 MPa
能满足要求。此时,预应力筋的应力为
σy=1010.111 MPa < 0.65 Ryb=1209MPa
验算拉应力时,按《预规》第5.2.23条规定,以荷载组合II控制,可求得:
下边缘应力σhx=2.845MPa
上边缘应力σhs=3.496MPa
未出现拉应力,满足要求。
此时,预应力筋的应力为σy=1010.325MPa<0.65 Ryb=1209MPa
(2)竖向力及水平力同时作用时
由于水平力对a-b截面产生的弯矩非常小,故不再验算。
4.3.3 施工阶段竖直截面的法向应力计算
主要验算截面下边缘的压应力和上边缘的拉应力。按《预规》第5.3.4条规定,经计算得:
下边缘应力σhx=8.118MPa<0.7 Rab=19.6MPa
上边缘应力σhs=1.443MPa<0.7 Rab=19.6MPa
能满足要求。
4.4 45°斜截面的计算
4.4.1 破坏阶段的验算
计算图式见图6。
截面上配有2束预应力筋,上下边缘各有2Φ25水平筋和2Φ25的45°斜筋,以荷载组合II控制,经计算求得破坏截面所受拉力Zj=1484.92 kN;全部钢筋可承受拉力Zp=1993.4kN>Zj,满足要求。
4.4.2 使用阶段法向应力计算
计算截面见图7,经计算,可列出45°斜截面的几何性质如表3:
预应力值因与竖直截面相距很近,故不再另算,直接按竖直截面上的数值取用,但计算纤维处由于混凝土收缩和徐变引起的预压应力降低值σhs6要另行计算,以荷载组合II控制,验算下缘的拉应力,经计算得:
下边缘应力σhx=-0.0186MPa<0.9 Rlb=2.34MPa
上边缘应力σhs=2.1133MPa<0.65Rab=18.2MPa
截面下边缘拉应力很小,能满足要求。
4.4.3 施工阶段的法向应力验算
主要验算上边缘的拉应力和下边缘的压应力,经计算得:
下边缘应力σhx=6.603MPa<0.7 Rab=19.6MPa
上边缘应力σhs=0.0143MPa<0.7 Rab=19.6MPa
截面边缘未出现拉应力,满足要求。
4.5 最弱斜截面的计算
计算图式见图8。在较不利的荷载组合II作用时,可求得最弱斜截面的夹角θ=52.6°,然后同前面45°斜截面的计算一样,可求得使用阶段截面的边缘应力为:
下边缘应力σhx=0.283MPa<0.6 Rab=16.8Mpa
上边缘应力σhs=1.395MPa
施工阶段截面的边缘应力为:
下边缘应力σhx=5.652MPa<0.7 Rab
上边缘应力σhs=0.407MPa 0.7 Rlb
截面边缘未出现拉应力,而且压应力也较小,满足要求。
通过验算结果可知,仅45°斜截面在使用阶段时下缘出现拉应力,而且很小,σhx= - 0.0186MPa < 0.9Rlb=2.34MPa,而最大压应力也不大,发生在施工阶段中竖截面的下缘,σhx=8.118MPa<0.7 Rab=19.6MPa,所以本算例牛腿的构造尺寸及钢束布置还是比较合理的,均能满足要求。实际上本算例是经过多次调整钢束的数量、位置和锚固角度,反复试算,最后才达到设计要求。
5 结语
(1)通过对牛腿的多次验算实践,个人认为牛腿的截面高度应尽可能不小于梁高的一半,并且伸入牛腿端的钢束,在允许情况下,锚固角不要太小,这样对牛腿斜截面的受力比较有利。如汕头市金凤路中的西港高架桥27#～47#孔的挂梁设计,就考虑了这些问题,因而挂梁的配束设计就比较容易满足牛腿局部构造的设计要求,安全性也相对提高。
(2)鉴于牛腿是整根梁的薄弱环节,受力情况比较复杂,特别是在施工阶段和使用阶段,上下缘的应力变化很大,在验算过程中也带有相当的假设性,故对牛腿配置的斜筋和水平筋应适当加强一些。
(3)牛腿的设计是比较繁琐的,需要一定的经验积累,才能减少重复的计算工作。
由于本人水平有限,经验不足,错漏之处,敬请同行指正。
参考文献
[1]《公路桥涵设计规范》;
煤矿地质构造分析与评价 篇8
煤炭资源作为我国的主要资源, 其发展历程相当漫长。我国的地质构造为煤层的生存提供有利条件同时, 也使得我国在进行煤炭开采中遇到了极大的问题, 矿井事故频频发生, 如何避免事故, 发挥地质构造优势, 是我国煤炭业的关注焦点。
1 易赋存煤层的地质构造
1.1 地质构造的形成及分析。
地质构造是在内、外力的作用下, 通过地壳运动致使岩层和岩体发生的一系列外形变化。通常地质构造可分为水平构造、倾斜构造、褶皱及断层。其不同的构造对人类有着不同的作用, 特别是褶皱和断裂, 对煤矿的建设、煤炭的开采有着非常重要的影响。
1.2 褶皱与断裂。
褶皱与断裂由于其构造的特殊性, 使得煤层极易赋存, 我国的大部分煤层都存在于褶皱和断裂之中, 其影响着煤矿的建设类型、矿井的结构及煤炭开采方式等等, 更为重要的是, 褶皱与断裂的构造在为我国提供资源的同时, 也使得开采煤炭过程中, 遇到了严峻的问题。
1.2.1 褶皱。
通常, 褶皱是在多种力的作用下所形成的折曲, 在改变岩石表面结构的情况下, 依然使岩石保持其完整性和连续性。褶皱的大小不尽相同, 但是最重要的组成部分都为背斜和向斜。相对来讲背斜更容易累积煤层, 当倾斜角度较大时, 井筒要设在背斜轴部, 相反当倾斜角度较小时, 由于轴部相对平坦, 应该布置开拓巷道。
1.2.2断裂。
与褶皱成因类似, 在地壳的运动下, 使得岩石产生了较的的变化。根据变化程度, 断裂可分为三个层次:一是劈理。是指岩石发生微小的断裂, 没有完全破坏内部相连结构;二是节理。其位于中等断裂程度, 是指当岩石裂开但并未发生位移的状态;三是断层, 也是断裂中最严重状况, 岩石发生完全断裂和位移, 内部相连结构完全破坏。其为我国煤炭开采带来了不小的困难。
2 煤矿地质构造易引发的问题
2.1 矿井突水事故
2.1.1 地质构造成因。a.断层和次生构造过于发育。由于次生构造的影响, 岩体发生严重变形, 导致地层倒转, 煤层不够稳定, 加之违规开采, 极易导致突水发生。b.褶皱背斜倾斜角过大。倾斜角过大容易使得局部直立倒转, 大气降水通过熔岩裂隙向老窑注水, 从而通过煤层及其断裂处向矿井充水, 致使突水事故的发生。2.1.2解决措施。a.在开采中要遵守规则, 如不可违规开采隔水层及在老空边界进行空巷挖掘采煤等等。b.一旦突水事故发生, 必须保持镇静, 进行迅速地抢险。首先要进行应急排水, 其次对防水墙进行封堵, 内部人员要配合外部人员的搜救, 以节省时间。
2.2 瓦斯爆炸事故。
通常瓦斯以两种形式存于煤矿中, 一种是在空气中的游离状, 另一种是依存于煤层中的吸附状, 根据各煤矿发生瓦斯爆炸事故的调查, 大部分为吸附状瓦斯。
2.2.1 地质构造成因。
一般瓦斯事故是在主、客观因素共同的作用下发生的, 在以岩石断层的状态下, 矿井通风设备差, 造成瓦斯聚积于巷道顶部, 是瓦斯爆炸最普遍的原因。
2.2.2解决措施。
a.改善通风方式。安装良好的通风设备, 积极为矿井进行通风, 避免瓦斯过度聚积, 降低矿井内瓦斯的浓度。b.杜绝火源。一是杜绝岩层断落时的火花及其它机器设备火花, 二是杜绝一切明火, 从根本上防制瓦斯爆炸事故的发生。
2.3 火灾事故。
火灾事故既有人为因素, 也有客观因素。矿井一旦火灾事故, 难以找到火源, 作业人员也难以逃生, 因此引起了大部分煤矿的重视。而地质构造是不可忽略的原因之一。
2.3.1 地质构造成因。在褶皱及断落岩层的优良条件下, 赋存了相对较厚的煤层, 但是由于次生结构的影响, 致使煤层发生急剧倾斜, 是煤矿产生火灾的原因之一。2.3.2解决措施。a.提高警惕性, 规范操作。发生火灾的原因是多样的, 因此作业人员必须时刻保持高度的集中力, 注意观察在作业中是否出现反常现象。另外, 必须遵守规则进行煤炭开采, 在回采过程中, 更要小心谨慎, 不可随意放炮、吸烟等等。b.保证灭火工具的正常使用。矿井作业人员必须全部熟练掌握灭火方法, 要保证灭火工具的有效性, 一旦发生火灾, 要保持镇静, 及时进行扑灭。
3 减少地质构造对煤矿的不利影响, 提高煤炭开采利用率
3.1 实地勘测。
在矿井建设前, 需要进行详细的实地勘测。既要了解地质, 也要了解岩体的状态。根据地质构造, 设置合理的巷道, 建设最优的煤矿。
3.2 充分的准备工作。
根据当地的地质构造及煤矿的自身特点, 要有一套完善的方案, 对易发生的问题进行预测, 另外还要准备多种解决措施, 以便在作业过程中能够具体问题具体分析。
3.3 提高技术人员的专业性。
技术人员的专业性与煤矿的安全紧密相关, 因此, 各个煤矿要把培养技术人员, 提高其专业水平作为重中之重, 定期对其进行培训及现场模拟, 保证事故发生时, 能做最好的处理。
3.4 良好的现场管理。
现场管理贯穿于煤炭开采始终, 提高管理人员警惕性, 保证作业秩序, 监督规范操作, 能够有效地避免由于地质构造所带来的不利影响。
4 对煤矿地质构造的评价
煤矿地质构造属于不可抗力因素, 褶皱和断层由于其自身特点既有利于煤层的沉积, 为煤矿的建设带来了便利, 为我国煤炭资源的开采提供了可能性, 但也是煤矿事故频发的不可忽略的原因之一。因此我国的各个煤矿, 应该积极利用地质构造的有利因素, 消除不利因素, 不断提高科学技术水平, 逐步将高新技术引入煤炭开采, 特别是在预警、勘测方面, 通过人为控制, 不断减少不利影响, 尽量避免一切事故的发生, 积极发挥我国的地质构造优势, 进一步发展我国煤炭行业, 促进我国煤炭资源的高效生产。
结束语
综上所述, 科学技术的发展虽然使我国的煤矿资源地质结构分析能力得到突飞猛进, 但是当我国享有工业大国称号的同时与其他先进的发达国家相比, 我们仍然处于较为落后的状况之下。我们必须保持清醒的头脑认识到问题继续发展科学技术才是根本之路。因此煤矿地质结构分析工作者们仍然不能停歇脚步, 仍然要继续前行, 尽最大努力完善中国地质地质结构分析技术。
摘要：我国在成为工业大国的同时也体现出我国是能源大国, 正是因为具有丰富的能源才可以完成需要工业生产。随着社会的不断进步, 各种需求都在增多, 煤矿的需求量仍然持续上升。因此煤矿安全生产工作必须要得到重视, 对于煤矿的地质结构分析评估可以有效地提升煤矿生产效率, 提高煤矿安全生产。
关键词：褶皱,断裂,沉积,煤矿事故
参考文献
[1]宁尚提.煤炭地质构造分析与评价[J].内蒙古煤炭经济, 2013 (10) .
[2]王文静.煤矿地质灾害安全评价与损失预测研究.[D].济南:山东科技大学, 2011 (6) .
多分辨分析与小波构造之分析 篇9
在小波分析的理论中, 多分辨分析是小波函数构造的理论基础, 尺度函数称为小波父函数, 所以它是构造小波函数的前提。
定义1.1空间L2 (R) 中的一列闭子空间{Vj}j∈z称为L2 (R) 的一个多分辨分析 (MRA) , 如果下面诸条件满足:
伸缩性
平移不变性
(5) Riesz基存在性:g∈V0使{g (x-k) │k∈Z}构成V0的Riesz基。
而我们现在讨论的是将Riesz基换成了正交基, 这时我们称上述的多分辨分析 (MRA) 为正交多分辨分析 (正交MRA) .就是说存在φ∈V0使得{φ0, n;n∈Z}是V0的正交基, 这里φj, n (x) =2-j/2φ (2-jx-n) j, n∈Z.
通常我们称φ为这个多分辨分析的尺度函数, 并且对于所有的j∈Z, {φj, n;j, n∈Z}是Vj的正交基.对于多分辨分析{Vj}j∈Z我们给出它的正交补{Wj}j∈Z, 就是对于任意的j∈Z, 令Wj为Vj-1中Vj的正交补, 即:
定理1.1假设{Vj}j∈Z为一个具有尺度函数’的正交多分辨分析, 则下列尺度关系式成立:
其中
上式可等价的可表示为
其中φj-i (x) =2-j/2φ (2-jx-k) j, k∈Z.
定理1.2假设{Vj}j∈Z为一个具有尺度函数φ的正交多分辨分析, 则下列等式成立:
2 小波函数
定理1.3 (S.Mallat) 设{Vj}j∈Z为一个具有尺度函数φ (x) 正交MRA, 则存在{hk}∈l2使得下面的双尺度方程
成立, 并且, 利用上式得到的尺度函数φ (x) 的构造函数
ψ (x) 的伸缩、平移构成L2 (R) 的正交基, 其中, 进一步的, 当
Mallat定理主要包含两个方面的内容:
(1) 集合{ψ (x-k) ;k∈Z}构成了的标准正交基, 因此{ψj, k (x) =2-j/2ψ (2-jx-k) , j, k∈Z}
构成Wj的标准正交基;
(2) V-1=V0+W0可以保证:L2 (R) =Wj, 从而保证Wj的基向量的并可以表示L2 (R) 中的任意函数。
可以推出, 对于任意f∈L2 (R) , 在L2 (R) 的标准范数下f可以表示为
其中ψj, k (x) =2-j/2ψ (2-jx-k) j, k∈Z
ψ称为L2 (R) 上的具有多分辨分析或尺度函数的双小波或简称小波, 当我们说ψ是一个小波时我们是指存在一个多分辨分析{Vj}j∈Z和尺度函数φ使得上述1.1-1.9各式成立。
由1.5式我们有
如果φ是尺度函数且ψ是相应的小波, 那么对任意k∈Z, φ1 (x) =φ (x+k) 也是同一个多分辩分析的尺度函数, 且具有如下的多尺度方程
且其相应的小波为
参考文献
[1]崔锦泰.小波分析导论, 程正兴译, 西安:西安交通大学出版社1994[1]崔锦泰.小波分析导论, 程正兴译, 西安:西安交通大学出版社1994
平岗煤矿构造分析报告 篇10
1 平岗煤矿概况
1.1 地理位置及自然概况
平岗煤矿位于鸡西煤盆地西南端, 矿区地理坐标位置在东经130°43′30″—130°48′45″, 北纬45°06′00″—45°10′30″之间。 距鸡西市28KM, 距梨树镇9KM。 鸡图公路穿矿而过, 矿区内公路、土路, 四通八达, 公路交通方便。 矿区自然地理情况复杂, 属山地高崖河谷型地形。
1.2 煤层发育情况
平岗煤矿内的两套煤系沉积地层沉积年代为穆棱组K1m、城子河组K1ch, 隶属于白垩系下统的鸡西群;穆棱组含煤段位于全组中段, 总厚110M, 其中5 号煤全区可采, 1、3、6 号煤层局部可采, 城子河含煤组有14、15、22、23、25、32、33、35 号煤层, 其中全区或半区连续可采层有14、15、23、32、33 号煤层, 局部可采有22、25、28 号煤层, 29、35、12 号煤层为不可采层但有可采点。
2 平岗煤矿断层分析结论
2.1 平岗煤矿所有断层中, 走向为北偏西 ( 包括北北西、北西、北西西) 的共占68.8 %, 全矿的主要大断裂走向都在北西至北北西方向, 形成了一个小型的多字型构造组合。 因此, 从地质力学角度来分析, 可以确定本矿的构造主要是受新华夏系影响隶属于新华夏系的低级构造;
鉴于平岗矿区主要构造迹线均在北西至北北西方向, 因此开采14# 煤层以下的深部层时, 主运巷道方向尽量选择北东至北北东垂直主要构造迹线方向, 这样主运巷不仅在经济上合理, 而且由于它穿过了所有的大型构造, 对于全矿区地质资料的编录、收集也颇为有益;同时在采区内巷道施工时, 建议加一条北东方向 ( 与主要断层走向垂直的方向) 的超前探眼, 此方向的超前钻会提前发现前方未知的断层, 这样即可避免误揭断层, 保证安全生产, 又能提前探知断层预留出充足的时间制定过断层措施或相应的施工方案, 减少无效进尺。
2.2 在平岗煤矿所有断层中, 正断层所占比例高达92.03%, 逆断层只占7.97 %, 可以看出平岗煤矿的断层以正断层为主, 逆断层为次。 这也正符合新华夏构造体系的张性构造带构造特征。 而就目前所发现的逆断层中, 中型或中型以上的断层仅有F40、F61、Fb三条, 根据已经揭露的逆断层F40 可知, F40 落差30~60m, 倾角15°~35°, 在距离F40 断层带20 米左右时开始有瓦斯涌出量异常增高现象, 并且围岩破碎, 强烈的逆掩俯冲作用导致原来倾角在15°左右的煤岩层, 两盘倾角均不超过5°, 上述地质变化可以作为今后我矿区预测大型逆断层的典型特征。
2.3 平岗煤矿的断层中, 倾角在50°以上的占82.7%, 说明平岗煤矿的断层主要都是高角度断层, 因此在揭露断层以前的支护准备工作必须加强, 加之平岗煤矿为瓦斯突出矿井, 高角度断层导致的瓦斯集中现象更严重, 所以巷道揭这类断层时要尤为警惕, 做好防突工作。
3 褶曲构造分析
褶曲构造的存在会给实际生产带来了一定影响, 甚至影响采面的设计与施工。 因此如果能够较准确的归纳出褶曲构造的形式及展布规律, 这对于回采面早期设计的合理性与回采面施工进度有着重要意义。 平岗矿区90%的回采工作面内存在褶曲构造, 并且褶曲轴的走向全部为北偏东, 这种现象用地质力学的理论解释为:平岗矿区为张性构造带为主, 方向为北偏西, 而因为褶曲是受压应力作用而成, 因而与北偏西的拉应力的作用线方向垂直, 即为北偏东方向。
对于平岗矿区褶曲发育的特点, 在巷道施工时要特别注意煤厚、煤层倾角、以及构造煤的发育、渐变情况, 及时准确掌握褶曲轴的准确位置, 两翼倾角大小, 合理地确定回采工艺。 并且在轴部附近, 加大通风, 防止煤与瓦斯的突出事故。
4 结论
构造分析 篇11
关键词：房屋 安全质量 构造技术
中图分类号：TU318 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2014）10（c）-0048-01
任何房屋建设的最初目的都是供人使用，其安全质量问题直接关系到人们的生命财产安全，关系到学习和工作能否有序进行，关系到人们生活质量。房屋构造过程中必须综合考虑各方面因素，攻克技术难关，保证房屋的安全质量。
1 提高认识加强管理是前提
导致房屋安全质量问题的原因有很多，除了建造过程中的技术问题外，认识是否到位、管理是否科学都会对这一问题产生影响。因此，在建筑构造及施工过程中，必须提高认识，加强管理，建立严格的责任制才能首先从源头上杜绝安全质量问题的发生。
建材的质量和工期的长短是房屋安全质量能否得到保证的基础。如果出现管理的松散则会导致选材上的以次充好、用料上的偷工减料的，“瘦身”以后的房屋安全质量问题很值得考虑了就。我国长期以来存在盲目追求快速赶工期的现象，这虽然一定程度上有利于促进工程的尽早完工并投入使用，但是带来了更多的却是安全等质量问题。施工顺序会影响到工程进度，但有时候工程进度是不能随便加快的。例如在水泥浇筑时，有些施工人员认为有了高标号水泥就不需要充分的凝固时间了，从而追求所谓的“一天一层”的高速度，十几几十层的楼房旬月完成，虽然显示了建筑公司的高效率，但留下更多的却是日后的安全隐患，日后出现“楼歪歪、楼倒到”甚至于“楼散散”的悲剧便不足为奇了。
2 科学选材是基础
房屋的选材用料是保证房屋质量的基础。我国农村长期的砖土木结构的房屋，其在选材用料上较为简单，只是靠红砖粘土和木材堆砌将房屋建造了起来，钢筋和水泥的使用较少。于是经常会出现承重墙开裂、倾斜等现象，一旦发生地质灾害或者使用年限过久的话，便有可能造成大量的人员伤亡。
当前，不管是砖混结构的房屋还是框架结构的房屋，都需要大量的钢筋和水泥。使用大量优质的钢筋和水泥极大地提高了房屋的安全质量。在选择钢筋和水泥等建筑材料时必须根据需要选择适应的标号，标号过低，达不到需要的强度和韧度，标号过高往往又会造成浪费，应该根据不同的建筑以及所用于建筑物不同部位的要求，选择合适标号的建材;选择建材时尽量选择有资质的大厂生产的符合国标的建材。一些小廠生产的建材虽然在外观上看起来有时候比大厂的建材更物美价廉，但由于技术和执行标准等问题，导致这些看似结实的建材往往不符合工程要求。例如钢筋，钢筋无论是在基础建设中还是墙体、立柱、楼梯等建设中都有大量使用。建筑对钢筋的强度和韧度都有严格的要求，一些小厂由于技术问题或者成本的考虑，其生产的钢筋时而含碳过高导致韧度不够，时而含碳过低导致其强度较差，这时可能会出现小厂生产的拇指粗的钢筋比大厂生产的小指粗的钢筋都要便宜，但是其质量也会相差甚远。
3 搞好施工是关键
一座建筑一般包括六大部分：基础、墙柱、楼梯、地面、屋顶、门窗。这六大部分在建筑物中所起的作用不同，因而在建造时应该侧重的也有所不同，技术上也就有了不同的要求。
3.1 基础建造时应注意的事项
基础负责的是整个建筑的承重，并把这些重量传递给地基，因此对基础的要求很高。基础的建造应当首先考虑坚实牢固，并且不同建筑的特点以及当地环境和地基的特点差异，对施工技术有不同的要求，只有符合这些要求才能够使整个建筑稳固。
基础的建造应当考虑用材、施工和埋藏深度。当前的房屋基础一般采用钢筋混凝土，打桩深埋，不再使用以前的砖土结构。基础埋藏的深度一般为建筑物高度的1/15，只有达到这个埋藏深度才能保证建筑物的稳定。
3.2 墙柱建造中应注意的事项
墙或柱是建筑物竖向力的承载部分，在建筑物中起着非常重要的作用。一般来说，柱的作用主要是承重和美观，墙的作用为承重、隔断和美观。在框架结构的建筑中，墙的作用主要是隔断，而柱则起了主要的承重作用。因此，在框架结构建筑中，对柱有着较高的要求，承载力决定用多大的柱子，用什么材质的建材，同时，不管什么样的柱子都必须要有横筋以防止柱子会散开。
砖混结构中，虽说柱子仍然起到了承重的作用，但是柱子往往是在墙砌完以后才打，所以对于墙的要求要高一些。比如，墙体所用的材料、墙体的厚度、砌砖师傅的手艺等，都有较高的要求。
3.3 房顶和地面建造时应注意的事项
在楼房里，楼层的地面往往又是下一层的屋顶，这时的地面虽然承重上与墙柱相比差很多，但是由于一般屋顶和地面较薄，同时又是横向的，因此建筑过程中的技术和用料应该非常考究。顶楼的楼顶直接与自然环境接触，长期的风吹日晒使其更容易受损，北方的楼顶经常还要承受积雪的压力和经受严寒的考验。因此在建造时的用料应该更加考究，同时可采用人字形的斜顶建造，以增强其抗压能力。
3.4 楼梯和门窗建造时应注意的事项
楼梯和门窗都不是建筑物的承重部分，在建造设计时容易被忽略其安全问题。楼梯的主要作用虽然是供人行走，承重较小，但是由于楼梯的构造特点使其自身的压力较大，并且设计和施工难度也较大。门窗在建造时应该充分考虑位置和宽度，一方面考虑当地的采光条件;另一方面考虑还应考虑门窗上方横梁的承受能力。
3.5 根据环境特点确定不同的安全质量侧重点
不同的自然环境对房屋产生的安全方面的威胁也有所不同，建筑设计施工中必须充分考虑这些可能产生的威胁。例如在地震带上的建筑，必须首先注重建筑物抗震能力。较少地使用砖混结构，更多采用框剪结构，并且在墙柱上下功夫，一方面是用料;另一方面是大小。
4 严格的质检是保障
为了保证工程的安全质量，除了在管理和施工上下功夫之外，严格的质检也是必不可少的。质检的科学性和严格性能够有效减少房屋安全质量问题，或者能够及时发现这些问题并且进行补救，以减少可能产生的恶劣后果。
5 结语
房屋的安全质量问题是房屋建造中的首要问题，是一个事关全局涉及多个方面的大问题。为了保证房屋的安全质量，必须从提高认识加强管理入手，在选材、选址、设计、施工和质检方面下足力气，方能保证建筑的安全，保证人民的生命财产安全。
参考文献
[1] 张利青.强化安全监管推进建筑安全质量标准化管理[J].建材发展导向，2013（9）：143-144.
[2] 陈祥谦.浅析建筑安全质量的管理[J].商品与质量：学术观察，2011（12）：249.
安鹤煤田控煤构造分析 篇12
安鹤煤田区域构造位于华北构造板块南部太行构造亚区, 地跨太行断隆和汤阴断陷2个构造单元, 为一地层走向NNE、倾向SE的缓波状单斜构造。构造形迹以断裂为主, 褶曲为辅。
1煤田构造格局
安鹤煤田位于汤东断裂控制的半地堑内, 区内以青羊口断层为代表的NE、NNE断裂全区发育, 构成煤田的主体格架。在安阳矿区, NE、NNE东向断裂切割NW、近东西向断裂和褶曲, 将矿区分割为大小不等的断块;鹤壁矿区NE向断裂发育并近于平行排列, 在矿区多处呈现堑垒、阶梯状构造。该区构造按展布方向可分为东西向、南北向、北东向、北北东向和北西向5种。
(1) 东西向构造。
东西向构造分布在安鹤煤田中北部, 是该区处在南北挤压力作用下形成的中小型纬向构造。主要以褶曲为主 (如:张庄向斜、汾洪江背斜、李炉背斜等) , 局部伴有少量断裂。东西向构造与其他构造呈反接、截接和归并的复合关系。可见, 东西向构造在安鹤煤田发育较早, 对区内煤矿床的形成起着控制作用。
(2) 南北向构造。
南北向构造主要分布在安鹤煤田中部, 是该区域在东西挤压力作用下形成的经向构造。南北向断层切割东西向断层, 与其他构造呈反接、截接和斜接的复合关系。可见, 南北向构造的形成晚于东西向构造, 早于其他构造。
(3) 北东向构造。
北东向构造在该区发育较多, 分布广, 在煤田中部, 形成较多狭长的地垒和地堑 (如F159与F160构成黑玉地堑, F160与F165构成天喜镇地垒等) 。北东向构造中的断裂构造切割深、落差大, 对煤层连续性有破坏作用, 多作为井田边界。
(4) 北北东向构造。
北北东向构造集中分布于安鹤煤田北部, 由近百条大小不等的断层组成。断裂在西部较稠密, 东部较稀疏。
(5) 北西向构造。
北西向构造在该区不甚发育, 构造形迹以褶曲为主 (如:北孟村背斜、北孟村向斜、东柏涧背斜等) , 局部伴有小断层, 多数叠加于南北向构造之上。
2构造样式
安鹤煤田位于汤阴断陷的西部, 其控煤构造样式属伸展构造样式, 代表地壳在拉张作用下形成的构造组合。在平面上该区表现为线状裂陷构造[1]。该区所跨的汤阴断陷为一NE向盆地, 属单断型盆地。此种盆地类型是地壳表层沿单断面拉开的结果, 习惯上也称为箕状盆地 (图1) 。其特点为:①主干断裂——汤东断层为高角度正断层, 断裂面形态呈犁式, 浅部陡、深部缓平, 乃至消失在某一水平层位上。②断裂上盘形成滚卷背斜, 并发育有反向断裂——青羊口断层。③凹陷内沉积新生代地层厚达数千米, 沉积中心靠近主干断裂一侧, 且靠近断裂地层厚度增大, 说明具有同沉积构造的性质。④断陷早期有白垩系闪长岩侵入, 晚期有超基性岩喷发。从莫霍面构造图上看, 裂陷区地壳明显减薄, 说明裂陷作用与深部壳幔结构演化有关。⑤断陷内重磁场多呈局部异常, 轴向NNE, 断陷边界重磁场为线性梯度变陡。⑥控煤条件。裂陷作用使断陷内晚古生代煤层埋深加大。在凹陷带, 山西组二1煤层埋深在3 000 m以上。但在斜坡带赋煤条件较好, 安鹤煤田煤系地层便因处于此地带而得以保存。安鹤煤田以西煤系地层因处于隆起带而被剥蚀。
3构造控煤作用
3.1构造变形对含煤块段构造形态的影响
(1) 褶曲。
北北东向的汤东滚卷背斜 (其实质为汤东断裂形成后, 上、下盘之间产生了犁式空间, 上盘地层重力下沉弯曲形成背斜) , 使该区煤系、煤层沉降而得以保存, 但靠近汤东断裂处因沉降幅度太大, 造成煤层埋深过大。该区西部保持着汤东半地堑的原始状态, 不受滚卷背斜影响或影响甚小, 煤系煤层受到剥蚀。区内其他背斜 (中山背斜等) 使煤层赋存变浅, 利于开发, 但其规模有限, 影响范围较小。
东西向向斜 (铜冶向斜、安林向斜等) 其轴部煤层埋深急剧变大, 这类向斜一般发育较好, 延伸长度也较大, 对开发不利。北东向向斜 (龙山向斜、二矿向斜、中山向斜、五矿向斜等) 也使煤层埋深急剧变大, 这类向斜发育一般较好, 数量较多, 对开发不利, 但其延展长度有限, 对预测区影响较小。
(2) 断层。
①青羊口断层的存在使冷泉以南的汤东滚卷背斜受到破坏, 造成该段煤系煤层埋深过大, 并破坏了矿区的完整性。②北东向断层, 因断层规模一般较大, 且常成组出现, 形成北东向地堑, 破坏了矿区内煤层的连续性, 把煤田切割成了许多含煤块段, 故北东断裂常作为井田自然边界。③北北东向断层, 在主焦煤矿非常发育而成梳状, 在其他地区相对较少。它破坏了井田煤层的完整性, 并常使井田构造变得复杂化, 对矿井开采影响较大。
3.2构造对煤层厚度的影响
(1) 褶曲。
该区褶曲对煤层厚度的影响比较明显。在褶曲轴部煤层变厚, 如白莲坡背斜, 靠近轴部的3601孔二1煤厚4.60 m, 而南、北两翼的3602、1626孔煤厚分别为3.56, 3.83 m;中山背斜轴部的367-8孔二1煤厚8.96 m, 而其南、北翼的385-17、382-8孔煤厚分别为8.96, 4.14 m。铜冶向斜轴部的3802孔二1煤厚6.80 m, 而其南、北翼的7005、13-3孔煤厚分别为6.10, 5.39 m。鹤壁三矿向斜轴部的385-13孔二1煤厚8.13 m, 而其南、北翼的385-11、368-6孔煤厚分别为7.07, 6.08 m。鹤壁五矿向斜轴部的571-15、透571-2孔二1煤厚分别为10.12, 12.05 m, 其南、北翼的584-5和584-7孔煤厚分别为8.56, 8.64 m。
褶曲轴部煤厚变厚是由于褶曲侧向挤压应力大于地层上、下挤压应力, 造成煤层向斜轴部塑性流变所致。但也有褶曲轴部煤层变薄现象, 如五矿向斜深部轴部煤厚有变薄现象, 这是因为深部褶曲强度较弱, 侧向挤压应力小于上、下挤压应力, 褶曲轴部煤层向翼部塑性流变所致。
(2) 断层。
该区断层均具有张性成因, 走滑改造, 不产生断层对其上、下盘的挤压效应, 或挤压影响很小, 故对煤层厚度影响不大, 在二1煤层等厚线图上未发现断层两侧煤厚有规律性的变厚及变薄, 仅在断层带附近煤层有断失或断薄现象。
3.3构造对煤质的影响
安鹤煤田煤的变质程度由南往北逐渐变低, 即由无烟煤逐渐变为肥煤、焦煤。参照河南省磁异常 (ΔT) 构造解释图, 不难发现, 青羊口断层地磁异常带与煤层的高变质带毗邻并存, 可见青羊口断层与煤的变质程度关系密切。由于青羊口断层是汤东犁式断层上盘重力滚转断层, 是典型的伸展构造, 它们的形成使地壳拉薄, 使得地热较易流散至煤层, 从而引起煤变质程度的增高。
4结语
安鹤煤田总体为一地层走向NNE、倾向SE的缓波状单斜构造。矿区构造展布方向可分为东西向、南北向、北东向、北北东向和北西向5种。控煤构造样式属伸展构造样式。该区构造形迹对矿区煤层发育程度、煤质等都产生了一定的影响。
参考文献