构造单元（精选8篇）
构造单元 篇1
当今社会,密度更高、更浓缩的城市被视为更有利于可持续发展的生活模式。高层建筑、超高层建筑能够以最小的占地面积承载更多的人工作,能够有效减缓城市向郊区的扩张、合理配置交通,成为创造高密度城市关键的一环。单元式幕墙由于施工周期短、安全性高的特点,在这些高层、超高层建筑中应用十分广泛。
建筑防水一直是建筑功能完整实现的一个重要前提。单元式幕墙的安装方式主要采用上下插接、左右插接两种,无论采用何种安装方式,从其结构构造来说,都必须满足在整个使用周期中不能够出现漏水、漏风;从安全使用角度来说,则必须满足防雷、抗震等基本要求。本文以此为切入点,重点解析单元式幕墙的防水密封构造要点。
1 单元式幕墙防渗漏构造设计
以某一实际高层建筑为例,根据建筑特点及构造尺寸,设计出单元体幕墙主受力构件构造。构造荷载承受能力应能满足相关规范的要求。在此基础上,进一步考虑单元式幕墙的安装方式(左右插接还是上下插接),并按照选定的安装方式选择EPDM胶条的形状。统一使用常规形状的EPDM胶条或EPDM胶条形状选择不当,都可能造成系统防渗构造失效,产生漏水、漏风隐患。
具体来说,当选择左右插接安装方式时,应同时选择EPDM爪型胶条进行搭接处理。它可以根据不同的左右插接顺序,扭转单爪的方向;同时,安装位置确定后,单爪将发挥胶条自身的弹性特点紧密与铝合金结构面接触(图1)。
当选择上下插接安装时,若仍选用EPDM爪型胶条,板块插接时就会出现单爪胶条发生扭曲、不能与铝合金结构面完全充分接触,从而产生漏水、漏风的隐患;应选用EPDM柱型空心胶条,以保证整个单元体构件能够承受更高的弹性压缩量,满足构造空间的压缩、安装要求(图2)。
EPDM柱型空心胶条也可以用于左右插接安装方式,但当胶条在固定槽口内搭接量不充分或在槽口内的固定不特别牢固时,会发生胶条脱离安装槽口现象。
2 单元式幕墙的安全封边设计
常规构件式幕墙,无论采用明框或隐框形式,都是框架与装饰面板分阶段安装;而单元式幕墙则多为整体安装。因此,构件式幕墙即使出现装饰面板损坏,可从建筑外墙部位进行更换;而单元式幕墙装饰面板的更换却有一定的难度,这就要求设计人员在设计时进行充分的“安全保护构造”,保证其面板不容易被损坏。对于明框单元式幕墙而言,由于在幕墙外侧已经设计了外露金属边框,不仅起到一定的装饰作用,还能沿玻璃板块的周边形成封边,起到保护玻璃的作用(图3),上述“安全保护构造”要求已经存在。
对于隐框单元式幕墙而言,想要达到同样的外饰面效果,除了需要进行玻璃的安全封边设计,确保单元板块在工厂生产、运输及现场安装过程不会因为边部磕碰导致损坏;还要进行合理的结构计算,选择合适的结构密封胶,确保玻璃板块不会由于粘接失效导致坠落事件;并在单元板块外侧选择耐候密封胶进行全密封处理,确保整个单元板块的防水、密封性能(图4)。
3 单元式幕墙层间插接构造
单元式幕墙层间插接构造示意见图5。不难发现,单元体板块的四周边都设有EPDM胶条、形成典型的弹性插接构造。板块之间无论是上下,还是左右,均不具有互相传递热能、电能的能力,能够满足单元板块的密封构造要求。
考虑到单元式幕墙主要用于高层、超高层建筑,有些甚至是地标性建筑。从安全角度分析,通常还会在单元体幕墙防雷区域内,设置贯通的柔性导线,使得幕墙所有板块都相互连接,具有防雷安全(图6)。
4 开启窗扇构造设计
开启窗扇的构造要保证通风、隔声等要求,密封是关键。
常规构件式幕墙的开启窗一般采用金属铰链进行固定安装,由于金属铰链质量不统一、金属铰链断裂导致开启窗扇在使用过程中突然脱落的事件也时有发生。单元式幕墙本身品质较高,其开启窗的构造建议采用挂钩方式,且偏向采用内挂钩设计,避免出现挂钩脱落的隐患。开启窗的防水则通过开启密封和构造排水共同完成,在开启窗的上部采用隐蔽式EPDM密封胶条,阻止雨水的正常流入;在开启扇边框上设计一圈闭合的有组织集水槽,即使仍有少量渗水也可经集水槽分别流入两侧竖向线路,由集水槽的底部排出室外(图7)。
5 保证粘接安全的其他构造设计
仅从外表面来看,单元式幕墙同构件式幕墙具有几乎同样的建筑效果,都具有竖向分格、横向分格装饰效果;都具有竖向主受力龙骨构件、横向水平龙骨构件。但二者在龙骨构造上却具有较大差别。
构件式幕墙的主受力竖向龙骨是一支单独的竖向龙骨,采用简支梁体系悬挂在建筑主体结构上;上下主受力立柱的接口处恰好设在建筑层间梁位置;并在层间梁上下适当的位置设置水平横梁,即竖向主立柱伸缩接口处没有水平横梁结构(图8);立柱与玻璃附框之间采用EPDM胶条搭接处理,中空玻璃通过合适的结构胶固定在玻璃附框上。这样的构造用于高层建筑时,如遭遇沿纵向、横向较大的变形及位移(如地震),很难满足变位要求。
单元式幕墙的主受力竖向龙骨由左右两支立柱插接组成;同时,在安装构件上增加防脱落构造,在铝合金转接构件上设置限位构件孔,插入限位构件控制单元板块的位移,这样设计不仅可以让所有单元板块都完全简支,更能在不同的方向预设出满足要求的变形、位移量,保证了单元式幕墙在使用过程中的粘接安全(图9、图10),并具有更好的抗震效果。
6 结语
按照目前建筑市场的发展趋势,我国还会出现更多的高层、超高层建筑,单元式幕墙由于构造安全、施工周期短的特点,应用也会更加广泛。本文仅从防水、密封、防雷、抗震等角度对单元式幕墙进行了简单的构造设计分析;而其生产、施工过程中可能出现的许多不可预计事件,以及使用过程中一旦幕墙单元板块出现问题,如何快速更换等问题,同样需要从业人员解决。希望广大幕墙从业人员不断总结经验、攻克技术难题,最终建成符合社会发展需求的单元式幕墙工程。
摘要：单元式幕墙具有施工周期短、安全性高的特点,其安装方式主要采用上下插接、左右插接两种。无论采用何种安装方式,从其结构构造来说,都必须满足在整个使用周期中不能够出现漏水、漏风;从安全使用角度来说,则必须满足防雷、抗震等基本要求。本文以此为切入点,重点解析单元式幕墙的防渗漏构造要点。
关键词：单元式幕墙,防渗构造,上下插接,左右插接,EPDM胶条,密封胶
参考文献
[1]中国建筑科学研究院.JGJ 102—2003玻璃幕墙工程技术规范[S].北京:中国建筑工业出版社.
构造单元 篇2
构造奇迹单元耽误退休职员需继承参保
人社部与财务部连系文件指出，改良后，凭证国度有关政策和干部打点权限，经核准可恰当延迟退休年数的事恋职员，继承参保缴费。但个中少数职员年满70岁时仍继承事变的，个人可以选择继承缴费，也可以选择不再继承缴费。待正式治理退休手续时，按划定计发养老报酬。
“中人”过渡政策已同一
此次，人社部还专门针对“中人”过渡题目举办相识读，暗示世界将实施同一的过渡步伐。对付月1日前介入事变、改良退却休的“中人”，设立的过渡期，过渡期内实施新老报酬计发步伐比拟，保底限高。即：新步伐(含职业年金报酬)引发报酬低于老步伐报酬尺度的，超出的部门，第一年退休的职员(年10月1日至12月31日)发放超出部门的10%，第二年退休的职员(1月1日至月31日)发放20%，以此类推，到过渡期末年退休的职员(2024年1月1日至2024年9月30日)发放超出部分的100%。过渡期竣事退却休的职员执行新步伐。
各地视同缴费年限要类型
人社部还暗示，改良后对付切合纳入构造奇迹单元根基养老保险前提的职员，其改良前在构造奇迹单元的事变年限作为视同缴费年限，退休时凭证有关划定计发报酬，改良前个人缴费本息，划转至改良后的本人职业年金个人账户。本人退休时，该部门本息不计入新老步伐尺度比拟范畴，一次性付出给本人。
对付今朝分别为出产策划类，但尚未转企改制到位的奇迹单元，已介入构造奇迹单元根基养老保险的仍继承介入，尚未介入的，要暂介入构造奇迹单元根基养老保险，待其转企改制到位后，仍需按有关划定纳入企业职工根基养老保险范畴。
浅谈单元式幕墙的构造设计 篇3
澳门新葡京酒店作为澳门特别行政区的地标, 楼高44层228m, 采用上阔下窄的设计, 外形犹如一朵盛开的巨大莲花。新颖的造型预示着幕墙的构造会相当复杂, 是一个典型的案例。
2 幕墙形式的选取
选用单元式幕墙是对以下几方面考虑的结果:
⑴酒店位于澳门的中心闹市, 施工场地有限, 不能在现场铺开构件作二次组合安装;
⑵澳门工人劳动力成本高, 如采用对现场工人安装水平要求相对较高, 安装工时相对较长的构件式幕墙, 对成本和工期控制很不利;
⑶复杂的造型, 使渗漏的机会增加, 对幕墙质量的控制提出更高的要求, 选用什么构造形式的幕墙, 是这个项目成功与否的关键。
单元式幕墙就能很好解决以上的问题。它分为两个部分:安装在大楼主体结构上的支座码件, 和一个个在工厂加工好的幕墙单元。安装流程是这样的:浇注主体结构时, 工人把槽型码件预先埋在混凝土里, 结构完成后, 模板和棚架都可以拆除。把码件固定到槽型预埋件上, 并调整到设计的标高, 通过带牙的T型螺栓调整到预定的平面位置, 码件的安装就完成了。幕墙单元是在
工厂加工和组装的, 每个单元都有自己的编号, 生产出来后运到工地现场, 对应图纸上的位置, 把对应编号的单元通过吊机吊到指定位置的支座码上挂好, 室内的工人用螺丝把幕墙单元锁紧在支座码上, 而室外的工人通过刷窗机的吊篮作业, 用硅酮耐侯密封胶把单元与单元之间的缝作密封处理, 整个安装过程就完成了。如果发现单元有损坏或者尺寸不符合要求, 就整个单元直接运回工厂处理, 在工地现场基本不对单元作加工。
3 支座码及挂码的构造设计
幕墙作为建筑的外围护结构和装饰性结构, 由支承结构体系与面板组成, 并能相对主体结构有一定位移能力, 不分担主体结构所受作用。而支座码则起到连接幕墙单元和主体结构的作用, 对于幕墙来说, 它是基础, 直接影响到幕墙体系的安全和外观质量, 在幕墙的四性中, 起到决定性的作用。
如何设计才能满足以上的要求呢, 首先要解决地台码在平面上即XY方向上的位置。由于混凝土模板精度问题, 安装时会存在误差, 导致钉在模板上的槽型预埋件会有位置上的偏差。正常误差范围在±25mm以内, 而幕墙的允许偏差则只有±1mm, 因此就要求支座码起码具备±25mm的调节能力了。并且安装精度要高, 能在调整到位后有效地固定下来, 而且操作要尽量简单, 减少施工工序、劳动量和劳动强度;码件的加工也要简单。
X方向的调整, 主要是靠槽型预埋件和T型带牙螺栓来实现的。从图2左下角的放大大样可见, 在槽型预埋件的内侧带有牙, 每格牙的间距是1mm, 对应T型螺栓上也有同样的牙, 刚好可以配合扣紧, 而钢槽和螺栓的尺寸是经过结构设计计算的, 并由专业厂家订造, 完全可以满足幕墙单元使用过程中产生的恒载和风荷载。安排两粒T型螺栓, 可以使码件不会绕Z轴转动。
Y方向的调整就靠地台支座码和带牙的铝垫片了。两者都是T6的铝型材, 具有比一般铝型材高的强度, 上面的牙的间距同样是1mm。在地台支座码上开了两个长圆孔, 它的长度就是码件能够调节的范围, T型螺栓在这个范围内可以自由活动。为了能够方便加工钻孔时能对中, 在带牙铝垫片的中线上特意留了一条小凹槽。当X跟Y两个方向的位置都调到设计要求时, 就把T型螺栓拧紧, 既不需要烧焊, 又不会翻松, 如果发现错误需要再调节, 只要松开螺母就可以, 操作非常方便。
最后是Z方向的调整。从图3就能清楚地了解上下调节是如何实现的。主要分两部分, 固定在幕墙单元上的铝挂码A, 和挂在地台支座码上的铝挂码B。A和B挂码是配套使用的, 先把调位螺栓扣进挂码A, 再套到挂码B里, 穿上方型铝垫片, 通过调节螺母, 就能实现Z方向的调节, 之所以用两个螺母, 是为了当下面的螺母调整到位后, 第二个螺母把第一个螺母逼紧, 不让它翻松。使用这套设计, 幕墙单元在Z方向上的调节范围可以达到±50mm。
出于对整栋塔楼造型复杂, 幕墙单元与垂直方向之间的夹角每层都有变化的考虑, 地台支座码与铝挂码的接触面选用圆型轴, 这样的处理, 面对各种角度, 都不会出现接触点局部应力集中的问题, 受力均匀合理。
码件调节好, 幕墙单元挂上地台码, 到达设计预定位置后, 最后一个步骤就是现场钻孔, 攻牙, 然后把限位螺丝装上并拧紧;在地台码上也钻孔, 把限位铝角装上, 至此, 就完成幕墙单元码件部分的安装了。
整套系统安全可靠, 产品的质量稳定, 具有三维空间调节功能, 可以吸收较大的建筑误差, 具有较大的调节余量, 连接灵活, 较少施工工序, 无需烧焊, 消除了火灾隐患, 而且体积小, 重量轻, 节省了材料, 直接降低了成本。
4 水密和气密的构造设计
单元式幕墙是通过对插实现接缝的, 图4是完成了下面一层单元的安装, 上面一层从左往右安装时的状态, 可以想象当右面一个单元都装上去后, 在四个单元的共同交接点上, 就会有一个洞, 把室内和室外连通, 做好这个洞的密封, 成为整个设计的关键问题。这个问题主要通过两方面来解决, 首先在型材截面设计上, 要做好配合, 如图5所示;然后再在接缝的构造设计上想办法。
幕墙发生渗漏要具备三个要素, 分别是:幕墙面上要有缝隙;缝隙周围要有水;有使水通过缝隙进入幕墙内部的作用。其中水和缝隙是无法完全消除的, 只有通过消除作用来使水不通过外避缝隙进入等压仓, 这就是雨幕原理。从图5可见, 底横料跟水槽料组装后, 加上胶条和装饰线, 就形成ABC三个腔了, 其中A是跟户外连通的, 这个就是等压仓, 胶条内外侧连通, 压力相等, 水就不会进入到A腔。水槽料的外侧设置了雨披, 就算在阵风作用下, 有部分水进入了A腔, 也不会积存, 可以立即排出。而公母竖料组装后, 加上胶条和装饰线, 同样就形成几个腔, 分别是DEFG, 其中D是等压仓。多腔的设计是为了使室内外的压力差能逐级减压, 提高气密和水密性能。
装饰线上面的胶条也要注意, 要保持离边距离的一致, 这样才能使横竖方向的胶条在单元转角处能接上, 形成闭合圈, 全部单元组装起来就形成了一个档水面。
在十字缝的位置, 竖料需要开个缺口避开水槽料的一边翼缘, 还要考虑到层间相对运动产生的位移, 要预留20mm的活动空间, 所以需要设计到当竖料开完缺口后, 水槽料的翼上的胶条刚好可以压到竖料的壁, 不会出现穿孔, 如图6。由于水槽的翼缘顶到雨坡有50mm的高差, 水是不能爬升上去的, 但气体就可以从这个孔通过, 所以在单元交接处放一段150mm长的气密泡沫 (图4的02) 阻隔空气的流动。至于左右两条水槽料之间的缝隙就用硅酮耐侯密封胶密封 (图4的04) , 使水槽能绕整栋楼走通一圈, 起到对水的分层集水的作用, 避免水沿全高下落越往下水层越厚, 最后漫出水槽进入室内的情况发生。前端的缝出于美观的考虑, 先用一块100mm的三元乙丙橡胶片封口, 保持雨披的坡度, 周围再打上硅酮耐侯密封胶 (图4的01) 。
5 排水的构造设计
由于幕墙把室内和室外隔开, 与室外的环境温度相比就会产生温差, 就会使空气中的水蒸气凝结成水滴, 这些冷凝水附着在玻璃上, 如果没有留进孔道排走, 就会积在幕墙单元的空腔内, 既影响外观, 又影响幕墙的使用寿命。
排水路线的设置也有讲究, 不能太短, 太短的话当风压大时, 雨水会被倒灌进幕墙内部, 不但起不到排水的目的, 反而成了渗漏的源头。所以要有组织地排水。
这里采用分层排水, 以一层作为个排水段。首先在中横料截面设计时, 在上表面留有集水槽, 在竖料的侧面钻了对应的排水孔, 让水进入竖料的后空腔并引流到下一层单元的水槽料;在荷载的作用下, 水槽料的中点是最低点, 所以在这里留了个长圆的排水孔, 使水流流到水槽料的前腔内 (图7线路a) ;接下来水又会分开左右流回到水槽前腔的两端, 那里也留了圆孔, 让水流进竖料的前腔, 经过一个标准层的行程, 水流到下一层的水槽料的前端雨披上, 直接排到室外 (图7线路b) , 完成整个排水过程。
6 防噪音的构造设计
幕墙因热胀冷缩和风荷载的原因, 单元与单元之间金属相互接触的地方会产生摩擦噪音。而这与相对高档的幕墙建筑很不协调, 特别是作为高级酒店的幕墙, 客人晚上睡觉会受到这些摩擦噪音的影响。因此, 如何防噪也应该体现到幕墙的构造设计上来, 一般在公竖料和水槽料的胶条附近设有凹槽, 穿上PVC条, 使铝型材不会直接接触并缓冲了震动。而新葡京的这套铝型材没有把防噪设计考虑进去, 可以说是设计上的一点缺陷和遗憾。
摘要：本文以澳门新葡京酒店塔楼单元式幕墙的设计为例, 阐述单元式幕墙的构造设计, 其中需要考虑到的包括安全性、水密性、气密性、平面内移动、安装、维修等多个方面的问题。
构造单元 篇4
改良根基养老金计发步伐。
本抉择实验后介入事变、个人缴费年限累计满15年的职员，退休后按月发给根基养老金。根基养老金由基本养老金和个人账户养老金构成。退休时的基本养老金月尺度以内地上年度在岗职工月均匀人为和本人指数化月均匀缴费人为的均匀值为基数，缴费每满1年发给1%。个人账户养老金月尺度为个人账户储存额除以计发月数，计发月数按照本人退休时城镇生齿均匀预期寿命、本人退休年数、利钱等身分确定(详见下表)。
本抉择实验前介入事变、实验退却休且缴费年限(含视同缴费年限，下同)累计满15年的职员，凭证公道跟尾、安稳过渡的原则，在发给基本养老金和个人账户养老金的基本上，再依据视同缴费年限黑白发给过渡性养老金。详细步伐由人力资源社会保障部会同有关部分拟定并指导实验。
本抉择实验后到达退休年数但个人缴费年限累计不满15年的职员，其根基养老保险相关处理赏罚和根基养老金计发比照《实验〈中华人民共和国社会保险法〉多少划定》(人力资源社会保障部令第13号)执行。
本抉择实验前已经退休的职员，继承凭证国度划定的原报酬尺度发放根基养老金，同时执行根基养老金调解步伐。
构造奇迹单元离休职员仍凭证国度同一划定发给离休费，并调解相干报酬。
个人账户养老金计发月数表
退休年数
计发月数
退休年数
计发月数
40
233
56
164
41
230
57
158
42
226
58
152
43
223
59
145
44
220
60
139
45
216
61
132
46
212
62
125
47
207
63
117
48
204
64
109
49
199
65
101
50
195
66
93
51
190
67
84
52
185
68
75
53
180
69
65
54
175
70
56
55
170
浅谈单元式幕墙防水构造设计要点 篇5
建筑幕墙是集建筑技术、功能和艺术于一体的建筑物外围护结构, 作为一种高级建筑外墙, 它倍受建筑师和开发商的喜爱。随着建筑市场的快速发展, 加剧了幕墙市场对高水平幕墙设计的需求, 比较具有代表性的就是单元式幕墙技术的应用和发展。但是由于企业的开发能力不能满足幕墙市场的需要, 存在脱节现象, 致使大量的单元式幕墙的水密性能出现问题, 影响了单元式幕墙技术应用和推广。水密性一直是建筑幕墙节点设计的重要问题。为解决幕墙的防水问题, 许多专家学者对防水原理进行了研究和实验, 总结出完整的防水设计理论。比较著名的是“雨幕原理”。
二、单元幕墙防水原理分析
1. 单元幕墙的三道密封线
(1) 尘密线。为阻挡灰尘设计的一道密封线, 一般由相邻单元的胶条相互搭接实现, 起到阻挡灰尘和披水的作用。
(2) 水密线。它是单元幕墙的重要防线, 通过幕墙表面的少量漏水可以越过这条线, 进入单元幕墙的等压腔, 通过合理的结构设计, 进入等压腔水将被有组织的排出, 没有继续进入室内的能力, 达到阻水的目的。有时为了提高幕墙的水密性能, 也可能同时设置多道水密线。
(3) 气密线。它也是单元幕墙的重要防线, 由于水密线和气密线之间的等压腔和室外基本上是相通 (一般在连通孔上放置防止灰尘的海棉) 的, 因此水密线不能阻止空气的渗透, 阻止空气的渗透任务由最后一道防线———气密线来完成。
2. 单元幕墙防水机理分析
大家都应知道, 幕墙渗漏必须满足以下三个条件:首先是幕墙表面有缝隙, 其次是缝隙周围有水, 第三是有使水通过缝隙进入幕墙内部的作用力。缺少任何一个条件, 都不会漏水。但前两个条件, 在幕墙中是不可避免的, 只有在作用力这个条件上做文章。能够导致渗漏的作用力大致有以下几种:重力、动能、气流压力、毛细作用及表面张力。要想消除以上作用力, 必须了解每种力的作用形式才能有效防范, 重力作用在接缝的设计中很容易控制。动能是雨滴自身的重力, 在风力的作用下, 以相当大的速度形成的, 它的冲力能将水直接压入内腔, 在设计时采用内隔板防止水滴穿过。表面张力引起的渗漏, 只要在檐口处加设滴水便可以防止。
三、单元式幕墙防水系统设计要点
单元幕墙的防水结构原理设计的主要根源是雨幕压力平衡原理。雨幕原理指雨水对幕墙的渗透如何被阻止的原理。如何将雨幕原理较好的应用到单元幕墙中, 是解决单元幕墙防水的关键。
单元式幕墙单元板块是在厂房里制作、组装完成的, 能在现场直接安装到建筑主体结构上。无论是插接还是对接, 单元板块在上下左右以及单元板块“十字”接口处均需要密封处理。如何从系统设计中处理好这些自由缝是解决单元式幕墙水密性的关键。由于缝隙腔内外的气压差是雨水渗漏的主要动力, 因此要求缝隙空腔内的气压与室外气压相等, 以防止内外空气压力差将雨水压入腔内。下面从三个方面进行阐述:
1. 型材断面构造设计的合理性
在单元式幕墙的系统设计中, 型材断面的设计非常重要。它不仅决定单元式幕墙的安全性, 工艺性。同时还决定了单元式幕墙的其他物理性能。型材断面设计应考虑以下几个方面:
(1) 合理设计型材端面及型材咬合位置, 尽量将水密线与气密线分离, 保证等压腔发挥作用。
(2) 断面上尽可能避免在制作过程中开工艺孔, 气密线腔壁上禁止开工艺孔。
(3) 断面设计时应考虑在竖向 (或横向) 构件上设置传递荷载与作用的专用装置。
(4) 插接式单元幕墙在断面设计时应考虑板块安装后插接件之间有不小于15毫米的搭接长度。以便有能力适应层间变位和吸收现场安装产生的误差。
(5) 断面设计时应考虑预留安装软披水胶条的槽口, 以便板块安装后在缝隙处形成阻水屏障。
(6) 断面设计时应尽可能考虑减少零件数量, 降低构件的加工量和加工难度, 以便保证板块的组装质量。
(7) 单元幕墙的气密线应形成闭合。在结构上必须防止十字接口处存在漏气的通道。
2. 胶条合理设计
在单元式幕墙的系统设计中, 胶条的设计也是非常重要的一个环节。它决定了单元式幕墙的水密性、气密性以及幕墙防水性能的耐久性。胶条的材质、延伸率、压缩量以及断面形式都很关键。单元式幕墙密封性胶条主要是三元乙丙 (EPDM) 胶条, 这种材料具有卓越的耐臭氧老化性、耐气候老化性、耐热老化性、耐水性, 还具有较好的耐化学药品性, 可以长期在阳光、潮湿、寒冷的自然环境中使用。
胶条的设计可遵循以下原则:
(1) 在北方地区, 温差大, 冬天温度很低, 设计中充分考虑材料的低温脆性, 这样硬度对温度的依赖性小, 便于安装和使用。
(2) 胶条在设计时必须确定合理的断面形式, 胶条的位置和作用不同, 其断面形式也应该不同。
(3) 在胶条设计时, 必须合理确定压缩比和硬度。
(4) 对有特殊环境要求的胶条, 有必要与胶条供应商进行联合设计, 弥补设计人员知识面的不足, 充分利用胶条材料的优良性能。
(5) 对接型单元幕墙的气密线胶条竖横应相同, 确保胶条在板块四角周圈形成闭合。
四、结语
构造单元 篇6
海拉尔盆地位于呼伦贝尔草原总面积79, 610km2, 其中国内面积44, 210km2, 国外面积35, 400km2。盆地属于断陷-坳陷型转化型伸展盆地, 伸展盆地是跟岩石圈伸展作用有关的一类盆地, 石油地质学家通常把裂谷称为箕状断陷盆地, 或是陈发景伸展断陷盆地, 或马杏垣, 刘和甫等的裂陷盆地。海拉尔盆地可划分为三个断陷带和两个隆起带, 断陷带中和隆起带上分布着22个凹陷, 盆地演化经历两大时期、六个阶段, 发育多套生储盖组合, 油气资源丰富, 主要聚集在北西向的传递断层带, 形成多种圈闭类型。
二、构造单元划分
为了将贝尔—南贝尔凹陷进行整体考虑, 进行统一构造单元划分, 解剖贝尔—南贝尔构造接触关系, 系统评价油气勘探的有利区带, 将贝尔—南贝尔T5、T3、T22、T23地震反射层构造图拼接在一起, 同时将断陷期铜钵庙组、南屯组一段、南屯组二段和大磨拐河组厚度图拼接, 作为构造单元划分的基本图件。将本区构造单元主要划为三级和四级。
三级构造单元分别为乌南次凹:近东西向, 面积146.6km2, 长度59.8km, 宽度7.9km;贝尔次凹:北东东, 面积1042.9km2, 长度191.6km, 宽度23.1km;苏德尔特凸起:北东东, 面积386.5km2, 长度145.7km, 宽度9.4km;中部低隆:北东, 面积1015.9km2, 长度189.9km, 宽度17.4km;南部潜山披覆带:北西, 面积968.9km2, 长度179.2km, 宽度28.1km;南贝尔西次凹:北东东, 面积1036.9km2, 长度181.1km, 宽度17.1km;南贝尔东次凹:北东东, 面积2180.8km2, 长度322.4km, 宽度23.6km。
四级构造单元是在三级构造单元划分的基础上进行的, 将贝尔次凹划分为贝西北洼槽、贝西中洼槽、贝西南洼槽、贝尔南部洼槽、贝尔中部洼槽和贝东北洼槽;南贝尔西次凹划分为西部斜坡带、西次凹北洼槽、西部东断阶带、西次凹中洼槽、西部西低凸起带和西次凹南洼槽六个四级构造单元;南贝尔东次凹将其划分为贝尔东部洼槽、贝中洼槽、东次凹北洼槽、中部断阶带、东次凹东洼槽、西部断鼻带、中部转换带、东次凹反转构造带、东部断阶带和东次凹南洼槽十个四级构造单元。
三、主要构造单元特征
本文将贝尔—南贝尔凹陷划分为6个三级构造单元, 22个四级构造单元, 现以南贝尔为重点, 对重点构造单元进行描述。
(一) 中部低隆起。
中部低隆起的边界是由两条向隆起两边倾的正断层控制的, 在隆起的南部的西侧, 断层较陡, 断距较大, 因此隆起与其相邻的南贝尔西次凹南洼槽由断层相隔, 中部低隆东侧, 没有一条明显的断层与南贝尔东次凹南洼槽相隔, 而是以断阶带的方式逐渐过渡到东次凹南洼槽的深洼部位, 因此中间以西部断鼻带相隔, 低隆与西次凹北洼槽直接以断阶带过渡。低隆向北逐渐变窄, 进入贝尔凹陷, 并且向北倾末, 贝尔的断陷期地层向低隆超覆。中部低隆与苏德尔特凸起之间的接触关系是研究本区构造区划中一个重要问题。目前这个构造单元没有探井, 油气评价较低, 但是隆起控制着周围洼槽的特征, 因此具有重要意义。
(二) 南贝尔东次凹北洼槽。
南贝尔东次凹北洼槽是一个四级构造单元, 位于南贝尔东次凹的北部, 北洼槽西与中部低隆断层接触, 向东以反向断阶过渡, 整体为西断东超的箕状断陷特征。北洼槽向南与南洼槽以转换带相隔, 洼槽的主要勘探目的层是南屯组, 目前塔21-7、21-20、21-24、21-35等井均见到工业油流。
(三) 南贝尔东次凹南洼槽。
南贝尔东次凹南洼槽也是一个四级构造单元, 位于中部低隆东侧。洼槽北与北洼槽以中部转换带相隔, 南与南部潜山披覆带毗邻, 东与东部断阶带以断层接触, 西部由西部断鼻带与隆起过渡。洼槽没有明显控制断陷期地层分布的主断层, 凹陷的中部向两侧均以断阶带向隆起过渡, 断陷期地层有中部厚, 两边薄的特点, 洼槽西部由西部断鼻带向中部低隆过渡, 东部与东部断阶带相邻。南部洼槽的另一个特点是总体呈圆形, 长宽比较小, 凹陷的形态是评价凹陷的一个重要参数, 因为它控制着物源体系, 因此与储层关系密切。
(四) 南贝尔西次凹南洼槽。
位于南贝尔中部低隆西侧, 北与西次凹北洼槽以低梁过渡, 东侧分别与南部潜山披覆构造带和中部低隆相邻。该区是一个强烈断陷又快速充填的断陷, 后期继承性活动强烈。南洼槽目前有钻井4口, 三口显示并获得低产油流, 说明具有一定的含油潜力。
(五) 苏德尔特凸起。
苏德尔特凸起是本区一个重要正向构造单元, 基本横贯贝尔凹陷, 将贝尔凹陷分为两部分, 一部分是贝尔次凹, 另一部分是南贝尔东次凹向北延伸部分, 即贝中洼槽和贝尔东部凹槽。苏德尔特凸起在断陷期为受中部隆起控制的贝尔次凹的一部分, 凸起主要形成于断陷期后的断坳过渡期, 即南屯组沉积后, 在坳陷期有轻微的继承性活动, 总体为斜坡。苏德尔特凸起地层发育较全, 断陷期地层遭到严重剥蚀, 该区目前探井较多, 已经发现了苏德尔特油田, 是贝尔凹陷油气富集区之一。
四、结语
通过对以上构造单元划分总结出构造单元划分原则, 原则主要有以下几点:一是根据断陷期地层分布, 断陷期地层是本区的主要勘探目的层, 因此构造单元划分首先应该围绕断陷期地层分布进行, 现在的断陷期地层厚度是剥蚀残余厚度。二是构造形态是构造单元划分的重要依据, 本区的构造演化特点, 经历了断陷期、断坳过渡期和坳陷期三个构造演化时期, 其中断陷期形成的地形起伏最大, 其次是断坳过渡期, 在坳陷期构造单元特征不明显, T5反射层的构造形态基本代表断陷期地层的分布特征, 因此将其作为构造单元划分的主要依据之一。三是构造单元的边界的厘定主要是根据控陷断层和等值线, 其次是地层尖灭线。控陷断层是直接控制断陷期地层分布的, 一般一级断层均作为三级或者四级构造单元的边界。
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构造单元 篇7
“三低”(渗透率低、储量丰度低、自然产能低)油藏广泛分布于我国各个油区,在石油资源日益匮乏的当下,以前不被重视的、开发难度大效益差的“三低”低品质油气资源已逐步成为油气勘探开发的热点。因此,实现“三低”油气资源的有效动用与效益开采,将对维护我国石油安全,满足国民经济发展需求起到重要作用。
石港-唐港构造带属于典型的“三低”油气单元,域内构造破碎,单元多、面积小。开发中自然产能低且须压裂投产,受单元储量、几何形态、人工压裂缝等诸多因素影响,注水井位选取较困难,且水驱方向性明显,难以形成完善的注采网关系,储量难以有效动用。
1油藏概况
石港-唐港构造带位于苏北盆地金湖凹陷,现有13个含油断块,共探明含油面积10.25km2,探明地质储量586×104t;油层薄,且多为砂泥互层,单砂层厚度为1~3m;孔隙度为12.1~14.5%,渗透率为1.9~17.5×10-3μm2;单元储量丰度在40×104t/km2左右;目前探明储量动用率仅32.87%,总体采出程度仅10%。
2存在的主要问题
(1)目标区块单元多,差异明显,物性复杂,储层微观孔隙结构特征难以准确描述。
(2)砂体规模小,井网选取和井排距优化难度大,难以建立有效压力驱替系统,能量有效补充需要系统研究。
3目标单元孔渗特征研究
在目标区内的唐5、桥6、桥7块选取6块不同渗透率级别的岩心进行恒速压汞测试,并与苏北盆地其他含油区块的42块不同渗透率级别的岩心孔道半径与喉道半径分布曲线进行对比。可见,不同渗透率岩心的孔道半径分布范围接近,主要集中在100~250μm之间;喉道半径分布范围差异明显,渗透率小于0.5m D,岩样主要为小于1μm的喉道气主导作用,开发难度很大;渗透率在0.5~2m D,岩样中大于1μm的喉道相对较多,开发难度相对较小,可以进行能量补充。说明喉道分布是决定储层渗流性质的主要因素。
4注水与注气可行性研究
4.1不同压力梯度场测试
利用平板大模型物理模拟实验,测试不同条件下的压力场和流速,依据压力场得到了压力梯度场。根据不同压力梯度测试结果可知,随着注采压差的提高,整个模型压力梯度数值明显增大,不流动区域逐渐减小,拟线性渗流区域逐渐增加直到整个区域都达到拟线性渗流状态。
4.2注水与注气实验结果分析
模拟注采压差为15MPa时,进行注水与注气实验(结果见表1),随着注入水或者注入气(CO2)的PV逐渐增加,采出程度也逐渐增大。可见,对于目标区块“三低”储层,可以进行注水或注气开发,且注气(CO2)的采出程度高于水驱。
5井网优化研究
5.1极限井距的计算
以目标区内具有代表性的桥6断块为例,根据注水启动压力梯度测试结果计算该断块的极限排距。注采压差为10MPa时,极限排距为81.87m;注采压差为15MPa时,极限排距为122.81m,注采压差为20MPa时,极限排距为163.74m。
5.2桥6断块井排距优化
桥6断块位于石港-唐港构造带中部桥河口地区东南部,含油面积1.32km2,探明地质储量41×104t。结合前面的实验研究结果,利用特低渗透油藏数值模拟软件,对桥6断块四个不同的不规则部署井网进行模拟优化。
方案一:注采井数比3:5,共8口井;方案二:注采井数比4:7,共11口井;方案三:注采井数比3:7,共10口井;方案四:注采井数比3:6,共9口井。四套方案均预测15年开发指标。
考虑到目标单元自然产能低且须压裂投产,开发效果受压裂缝影响较大,因此就不同方案分别对压裂后半缝长度为50m、100m、150m、200m进行数值模拟,分析认为裂缝半长越大,最终采出程度越高。在裂缝半长小于50m时,采出程度增加明显;在裂缝半长大于50m时,采出程度增加较缓。对比分析,方案二开发效果最好,见表2。
6结论
通过对石港-唐港构造带“三低”单元储层微观孔渗特征的研究,得到以下结论。
(1)微观孔隙结构是决定和影响“三低”储量动用难度和开发效果的根本因素。
(2)目标区域“三低”单元可实施注水或注气开发,结合压裂改造,可实现储量的有效动用。
参考文献
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构造单元 篇8
1 研究背景
鄂尔多斯盆地内部被划分为伊盟隆起、渭北隆起、西缘冲断带、晋西挠褶带、天环坳陷、陕北 (伊陕) 斜坡等六个一级构造单元 (图1) 。依据是盆地的构造形态、基底特征 (起伏、断裂) , 并结合沉积建造和油气资源分布特点。杨俊杰 (2002) 曾将伊盟北部隆起划分为三个二级构造单元[2], 即乌兰格尔基岩凸起带 (中新元古界什那干群出露区域[3]) 、伊北挠褶带和伊南斜坡。其中, 东胜以北地区隆起幅度最大, 缺失下古生界;上古生界 (太原组以上) 直接覆盖变质基底, 且出露地表。近年来, 一些学者据基底顶面起伏、盖层发育与构造形态特征, 将伊盟北部隆起分为乌兰格尔凸起、杭锦旗断阶、乌加庙凹陷、公卡汉凸起等四个二级构造单元[4—6] (图2) 。但各个单元之间的分界尚存在一定的争议, 主因是缺乏构造单元划分的标准、依据和原则, 从而导致部分构造单元的分界线具有“多解性”。
2 构造单元划分依据
构造单元划分是盆地研究的重要内容, 也是油气资源评价和油气勘探部署的重要依据。同时, 构造单元划分可为盆地形成和演化认识提供帮助[7]。同一构造单元通常具有相同 (或相似) 的基底特征、地层系统、沉积充填和构造演化, 因此构造单元划分的依据主要包括断裂及其走向趋势线、地层尖灭线、基底起伏和重磁场变化特点等方面。
2.1 断裂及其走向趋势线
断裂的长期活动导致两盘的地层系统、沉积和构造演化存在巨大差异。显露断裂则以断点的平面连线作为构造单元边界;若断裂只断至地下某一层位, 则采用垂直投影法确定断裂在地表的平面位置。尽管存在资料缺失或认识程度的差异, 但大型断裂一般会向两侧作较远距离的延伸。
2.2 地层尖灭线
若某一勘探目的层或烃源岩层沿某一界线尖灭, 那么该界线可作为两个构造单元的边界线[8]。重要地层层序的尖灭线一般是构造单元的边界线。
2.3 基底起伏特征
基底起伏特征即基底埋深在平面上的变化, 通常某一向下延伸的等深线可作为构造单元划分的界线[9]。在东西向上, 杭锦旗地区晚古生代呈东低西高的构造格局;燕山期受区域构造应力场控制发生反向翘倾, 东高西低。现今继承了燕山期构造格局, 呈东高西低、北高南低的单斜形态。地层倾角小, 梯度变化平缓。天环向斜在研究区位于鄂托克旗西凹陷一隅, 结晶基底埋深4 000~6 000 m[10], 本次以-2 500 m等深线 (基准面1 500 m) 作为其构造单元边界线。
2.4 重磁场特征
在地震剖面上, 一些隐伏的基底断裂难以识别、追踪和对比, 需借助航磁和重力资料。重磁场解译的线性构造也是构造单元划分的重要依据。
3 基底断裂特征
杭锦旗地区的基底断裂识别依据涉及到遥感、航磁和重力资料等的解译[11—17];而地震剖面上的识别、对比和追踪难度较大。研究针对下古生界底面及加里东期不整合面进行全区追踪, 并以此为基准, 解释、组合断裂约50余条。
据基底断裂顶端是否切割各个沉积盖层, 可分基底断裂和盖层断裂。 (1) 基底断裂是指断裂深埋于沉积盖层之下, 仅发育在基底中的断裂, 其顶端不切割盖层。这些断裂主要发育在基底拼合期, 大多后期活动较弱, 多据航磁和重力资料识别。 (2) 盖层断裂是指断裂切穿基底和盖层, 断裂顶端切割至盖层中的不同层位。这类基底断裂既具有新生性, 也有继承发育或活动的前寒武纪断裂。识别依据主要为反射地震剖面及航磁、重力资料。盖层断裂一般控制圈闭的形成和油气分布, 勘探意义较大[18]。
杭锦旗地区的基底断裂多属隐伏断裂, 在地震剖面上的反射波组特征不明显, 横向上难以追踪、对比。下古生界底面断裂系统与航磁解译之间存在一定的差异 (图3) 。三眼井断裂、泊尔江海子断裂及塔拉沟-牛家沟断裂、李家渠断裂等具盖层断裂性质, 其中泊尔江海子断裂、三眼井断裂控制下古生界的地层沉积。浩绕召地区发育一条倾向西南的北西向断裂。该断裂早期可能是中元古代坳拉槽的边界断层, 古生代受区域挤压发生反转成为逆断层 (图4) , 并控制上覆盖层的沉积和构造形态。
4 地层展布特征
杭锦旗地区发育太古宇、元古宇基底地层, 其上不整合覆盖了下奥陶统马家沟组;石炭系太原组;二叠系山西组、下石盒子组、上石盒子组和石千峰组;三叠系刘家沟组、和尚沟组、二马营组和延长组;侏罗系延安组、直罗组、安定组;白垩系志丹群和第四系。
古生界展布受乌兰格尔凸起、公卡汉凸起和泊尔江海子断裂、三眼井断裂控制, 其中下古生界主要分布在泊尔江海子断裂-伊22井-锦8井-三眼井断裂一线以南 (图5) , 在浩绕昭地区中新元古界坳拉槽边界断层下降盘的箕状断陷内可能发育同期沉积。太原组主要分布在泊尔江海子断裂-锦4井-道劳-乌兰吉林庙-伊23井一线以南地区 (图5) , 主要受泊尔江海子断裂及古地形控制。山西组在工区西北角及乌兰卡汗-埃勒盖乌素一线以北缺失 (图5) 。在乌兰卡汗附近局部缺失, 其展布受公卡汉凸起控制。下石盒子组及其以上地层则全区发育。
5 构造单元划分新方案
本次据大断裂及其趋势线、下古生界尖灭线、基底构造起伏形态及-2 500 m海拔高度 (基准面1 500 m) 对前人的划分方案尤其是边界线重新进行厘定, 分为乌兰格尔凸起、杭锦旗断阶、公卡汗凸起等三个二级构造单元以及伊陕斜坡、天环向斜一角等两个一级构造单元的组成部分 (图6) 。
5.1 乌兰格尔凸起
乌兰格尔凸起具有长期继承性隆起的特点, 南以塔拉沟-牛家沟断裂为界。在乌兰格尔一带, 白垩系直接覆盖太古宇。
5.2 杭锦旗断阶
南以泊尔江海子断裂为界, 北至塔拉沟-牛家沟断裂, 西至浩绕召地区中新元古代坳拉槽断层线。区内缺失中新元古界和下古生界。在太古宇-中元古界侵蚀面上, 古潜丘广泛分布;上古生界披盖明显, 形成许多局部隆起。太原组仅发育在泊尔江海子断裂北侧的较低部位。区内断层发育, 大多走向北东、倾向北西, 以断穿T9—T9d层位的逆断层为主 (图7) 。在划分二级构造单元时通常将具有此特征的构造单元称为断裂带。断裂带可次分为断褶带、断阶带等, 对其差别并未严格区分, 因此本文沿用习惯称谓[7], 仍称其为杭锦旗断阶。
5.3 公卡汗凸起
公卡汗凸起位于杭锦旗地区中西部, 南界为三眼井断裂及其走向趋势线和下古生界尖灭线, 北东侧以浩绕召中新元古代坳拉槽边界断层为界。公卡汉凸起为中元古代-上石盒子期的长期隆起区, 古生界向北依次减薄直至尖灭 (图6) , 石千峰组在高部位直接覆盖中元古界。区内发育北西向、东西向断裂。
5.4 伊陕斜坡局部
在地震剖面上, 三眼井断裂、泊尔江海子断裂断穿太古界基底及盖层, 具有明显的盖层基底断裂性质, 并控制下古生界沉积。因此, 伊陕斜坡的北界分别以三眼井断裂、泊尔江海子断裂及下古生界尖灭线为界。
5.5 天环向斜局部
天环向斜作为鄂尔多斯盆地的一级构造单元, 西邻西缘冲断带, 东与陕北斜坡在定边-环县一线相接, 北为伊盟隆起, 南至渭北隆起。该区在古生代呈现西倾斜坡;晚三叠世坳陷发育, 并在侏罗-白垩纪持续发展;沉降中心逐渐向东偏移。在杭锦旗地区, 天环向斜位于鄂托克旗西, 基底埋深4 000~6 000 m[9], 本次以基底起伏的-2 500 m等深线 (基准面1 500 m) 作为构造单元界线。
蓝色 (2000) ;红色 (2008) ;绿色 (2010) ;黑色 (本次划分方案)
6 讨论与结论
研究系在前人的乌兰格尔凸起、杭锦旗断阶、公卡汗凸起以及伊陕斜坡和天环向斜一角等构造单元划分基础上, 以大断裂及其走向趋势线、下古生界尖灭线、基底起伏形态及-2 500 m海拔 (基准面1 500 m) 为划分标准, 对杭锦旗地区的二级构造单元边界做了较大的调整 (图6) 。
(1) 伊陕斜坡北界, 前人划分依据为泊尔江海子断裂、三眼井断裂、乌兰吉林庙断裂等3条大断裂及其走向趋势线。其中泊尔江海子断裂、三眼井断裂具有盖层基底断裂性质, 并控制下古生界沉积。乌兰吉林庙断裂为断面南倾的正断层, 属燕山末期[16]区域拉张应力的产物, 对下古生界沉积不具控制作用, 因此以其划分构造单元缺乏说服力。研究选择了控制下古生界沉积的泊尔江海子断裂、三眼井断裂及下古生界尖灭线为界。界线以南沉积体系相同, 断裂发育较少, 总体呈东高西低的单斜形态。
(2) 浩绕召地区的公卡汗凸起与杭锦旗断阶的界线争议较大。在地震剖面上, 原划分方案中确定的几个边界并不明显。本次研究在浩绕召地区解释出一条走向北西、倾向西南的断层, 并在古生界之下发育明显的坳拉槽特征。该断裂可能是在加里东期受到挤压反转为逆断层, 并控制了盖层沉积与构造形态。现已落实的浩绕召西及浩绕召东的局部构造圈闭均受控于该断裂。
不同类型的地质单元有其自身的油气要素特征。杭锦旗探区作为鄂尔多斯盆地的组成部分, 受区域构造、沉积控制, 各次级构造单元在石油地质特征、成藏机制、油藏分布规律等方面存在较多的差异。各次级构造单元受局部背景或地质条件制约可能形成一系列明显不同的石油地质条件。而且, 在同一构造单元范围内, 不同区块也有不同的地质特点。这些问题将对油气藏形成分布产生影响。因此, 重新厘定、认识不同类型的构造单元, 采取不同的勘探思路和不同的勘探方法及具体部署方案, 对于提高勘探成功率具有重要的地质意义。
摘要：构造单元的划分对明确杭锦旗地区内部基本构造特征、深化地质认识、指导油气勘探具有重要意义。对原构造单元划分方案中存在的问题进行了剖析;并据近年来的钻探和地震解释成果以大断裂及其走向趋势线、下古生界尖灭线、基底起伏形态及-2 500 m海拔为依据, 对基底断裂及地层展布特征进行了论述。对杭锦旗地区构造单元边界划分进行了探讨。与原方案相比, 下古生界尖灭线和坳拉槽特征的界定使二级构造单元的划分更趋合理。该划分方案对于杭锦旗地区下一步天然气勘探具有重要的指导意义。