吸波涂层（共3篇）
吸波涂层 篇1
吸波材料要实现良好的吸波性能必须具备两个条件:(1)入射的电磁波要尽可能地进入吸波材料内部而不在其前表面被反射,即具有材料的阻抗匹配特性;(2)材料要能将进入的电磁波迅速地吸收衰减掉,即材料还要具有对电磁波强吸收的特性。对单一组元的吸收体,阻抗匹配和强吸收两个要求常常会相互矛盾[1]。目前吸波材料正朝着“薄、宽、轻、强”的方向发展。单层涂层吸波频带窄,无法满足隐身技术对涂层质轻、宽频的要求。采用多层结构设计可以使入射电磁波尽可能多地进入吸波涂层而被损耗吸收,以改善吸波效果和展宽频带[2]。总体看来,三层结构比双层的性能要好,四层以上性能改善较少,且工艺复杂[3]。
对于三层的吸波材料,目前在基础理论和计算机辅助设计(Computer Aided Design,CAD)计算方面的研究比较多,而实测情况相对较少[4,5,6,7,8]。而且由于多基于理论研究,所制备吸波涂层的厚度一般都在几个毫米以上,不宜作为涂敷型吸波材料进行实际应用[9]。为了降低面密度、展宽吸波频带,本工作将电损耗介质和磁损耗介质相结合,研究了三层吸波涂层的吸波性能。根据涂层的厚度、面密度和反射率小于-10dB的带宽等条件,选择出三层吸波涂层的最佳组成。
1 多层吸波材料
有金属衬底的多层吸波涂层结构如图1所示,每层厚度为di(i=1,2,…,n)。ε′i与ε″i分别是第i层的相对复介电常数的实部和虚部;μ′i和μ″i分别是第i层的相对复磁导率的实部和虚部。
由传输线理论,各层的输入阻抗Z依次为:
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式中:ηi为第i(i=1,2,…,n)层的特性阻抗,且
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ki为通过第i层的波矢。当电磁波垂直入射时,ki为常数,可以表示为:
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式中:c为光速;ω为入射电磁波的角频率;εi=ε′i-jεi″;μi=μi′-jμi″ 。当电磁波入射到涂层时,在空气与涂层的分界面上,有部分电磁波被涂层反射,其反射系数R为:
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式中:Z0为空气的特性阻抗;Zn r=Zn/Z0为第n层的归一化输入阻抗。
从式(1)-(5)可以看出,对于特定波段(ω一定)的三层雷达吸波涂层,可以通过改变各层的厚度、相对复介电常数的实部和虚部及相对复磁导率的实部和虚部共15个参量调整涂层的输入阻抗,以获得良好的吸波性能。
2 实验
磁损耗吸收剂选择羰基铁粉A,电损耗吸收剂采用电介质材料B,粘结剂选用环氧树脂,固化剂为聚酰胺树脂。按表1中的组成在180mm×180mm×3mm的清洁铝板上采用喷涂工艺制备三层吸波涂层,至一定的厚度或面密度。表1中A1,A2,A3表示吸收剂羰基铁粉在涂层中的体积分数分别为43.9%,38.5%,23.9%;B表示吸收剂电介质材料在涂层中的体积分数为6.4%。
制备涂层中各吸收剂相应体积分数的同轴样品,采用同轴传输线法测量其电磁参数,仪器为HP8720ET矢量网络分析仪。用测量得到的电磁参数对单层吸波涂层(厚度为1.20mm)的反射率进行数值模拟。吸波涂层固化后,采用弓形法反射率测试系统测试其反射率。
3 结果与讨论
数值模拟的单层吸波涂层和制备的三层吸波涂层的反射率小于-10dB的带宽和起始频率、厚度及面密度如表2所示。其中单层吸波涂层以其组成(吸收剂种类及其含量)进行编号,三层吸波涂层的编号与表1一致。
图2为单层模拟吸波涂层的反射率曲线。四种单层吸波涂层中,只有A1和A2的反射率小于-10dB的带宽达到4～5GHz左右,但其面密度大,且在X波段(8～12GHz)的反射率都比较高。模拟结果表明:单一损耗机制的单层薄型吸波涂层的吸波性能较差,无法满足宽频隐身的要求。要得到“薄、宽、轻、强”的吸波材料,应该将电损耗型和磁损耗型介质材料进行多元复合。
图3为三层雷达吸波涂层的反射率曲线。可以看出,涂层在X波段和Ku波段(12～18GHz)的反射率随频率的变化趋于平缓,X波段的反射率降低。而且三层吸波涂层的面密度小,质量轻。与相同厚度的单层吸波涂层相比,三层雷达吸波涂层在X和Ku波段的整体吸波性能得到改善。可见,进行多层结构设计可以提高吸波涂层的吸波性能。
通过多层结构设计可以使得材料的表面输入阻抗和自由空间的波阻抗匹配起来,使入射电磁波能最大限度的进入材料内部被吸收掉。对于特定波段的多层雷达吸波涂层,其反射率取决于各层的厚度d、介电常数ε和磁导率μ等结构和性能参数。多层吸波材料中介质层序组合不同,对应的吸波性能变化明显,正如图3中1#,2#和3#样品的反射率曲线所示。3#样品的吸波性能波动最大,其吸收峰值达到-19.6dB,反射率小于-10dB的带宽为4.5GHz,说明羰基铁粉含量较高的吸波涂层更适于作为表层与自由空间进行阻抗匹配,这与从材料的电磁参数出发,根据广义匹配定律[10,11]计算得到的结果是一致的。与3#样品相比,4#样品将底层换为具有强磁损耗的羰基铁粉涂层。从图3可见,其吸收峰比较强,而且反射率曲线随频率的变化趋于平缓,X波段的反射率降低。可见,层间电磁参数匹配与否对材料整体吸波性能有很大影响。多层吸波涂层的结构对吸波性能影响很大,因此多层结构的设计是非常重要的。
电介质材料质量一般较轻,羰基铁粉等磁介质材料损耗较大,将两者复合构成的多层吸波涂层,具有面密度低,兼具电损耗与磁损耗的优点。采用电损耗介质和磁损耗介质相结合的三层涂层比单层涂层吸波性能明显提高。4#样品在8～18GHz频段范围内吸波性能较好,而且涂层厚度薄,面密度低。
4 结论
(1)制备了性能较好的吸波涂层,其在8～18GHz频段范围内反射率小于-10dB的带宽达6.0GHz,且涂层厚度为1.20mm,面密度为2.80kg/m2。
(2)电介质材料与磁介质材料复合构成的多层吸波材料,具有面密度低,兼具电损耗与磁损耗的优点。采用电损耗介质和磁损耗介质相结合的三层吸波涂层的吸波性能比单层薄型吸波涂层明显提高。
(3)多层结构设计对提高涂层的吸波性能起着重要作用。
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吸波涂层 篇2
单纯镍铁氧体的复介电常数虚部以及磁导率的虚部均较小[12],因此单纯镍铁氧体作为吸波剂,不利于涂层向“薄、宽、轻、强”方向发展。 目前有关CNTs/镍铁氧体复合材料中CNTs含量对涂层吸波性能影响的研究尚未见报道。因此结合CNTs和镍铁氧体吸波性能的优点,同时兼顾二者形成复合材料与空气阻抗匹配进行深入的研究,对优化材料的吸波性能以及制备“薄、强”吸波涂层具有重要意义。
1 实验部分
1.1 材料与仪器
氯化铁、硝酸镍、柠檬酸,均为分析纯;多壁碳纳米管(MWCNTs-2040),深圳碳纳米港公司。
XRD衍射仪(RigakuD/max-RA10型);微波矢量网络分析仪(AV3618型);扫描电镜(S-3400N型);马弗炉。
1.2 样品制备
氯化铁∶柠檬酸=1∶2,硝酸镍∶柠檬酸=3∶2(化学计量比),分别置于2 个烧杯中,加少量蒸馏水溶解,然后分别于80℃水浴中搅拌,在此过程中不断有HCl气体和NO2等气体放出。当2个烧杯中的液体开始变黏稠时,将2个烧杯中的溶液混合继续置于80℃水浴中搅拌至液体为黏稠的胶状体。将所得溶胶置于120℃ 的烘箱中3h,得到干燥的凝胶。将所得凝胶置于500℃马弗炉煅烧3h,样品在炉内自然冷却,得到镍铁氧体。再将镍铁氧体和不同质量MWCNTs混合均匀后,加20mL无水酒精后超声分散40min,干燥得到不同MWCNTs质量分数的复合材料;然后再加一定量的石蜡混合均匀得到样品1#~4#(各物质质量分数如表1所示)。
1.3 样品检测
采用X射线衍射测定样品的相成分;采用扫描电镜观察样品中镍铁氧体成分的粒径;采用微波矢量网络分析仪测定样品的电磁参数。
2 结果与讨论
2.1 样品分析
图1是实验制备的镍铁氧体的XRD谱图。通过该实验方法制备的镍铁氧体的XRD衍射谱图与ICCD(No.10-325)较为一致[13],因此合成物质的成分为镍铁氧体NiFe2O4,从XRD物相分析可以看出合成的NiFe2O4成分较为纯净,含有极少量的杂质成分可能为Fe3O4。 在2θ 为30.4、35.76、40.44、55.42、57.5和63.1°等处为镍铁氧体NiFe2O4晶体的特征衍射峰,所对应晶面为(220)、(311)、(400)、(422)、(511)和(440)。在2θ为33.12、37.26和43.08°等处可能为Fe3O4的衍射峰。因此XRD衍射结果表明,实验制备得到了较为纯净的NiFe2O4。图2为MWCNTs/镍铁氧体复合材料(样品4#)的扫描电镜图。如图所示,镍铁氧体和MWCNTs的分布较为均匀,所制备的镍铁氧体晶粒发育充分,平均晶粒粒径约为2μm左右。
2.2 吸波性能
涂层的吸波性能与涂层材料的电磁参数密切相关。涂层材料的电磁参数包括复介电常数εr=ε′-jε″和复磁导率μr=μ′-jμ″(ε′,ε″,μ′,μ″分别为复介电常数的实部、虚部和复磁导率的实部、虚部,j为复数的单位)。图3(a)和(b)分别为实验测得样品的复介电常数和复磁导率。图3(a)显示,随着样品中MWCNTs含量的增加,复介电常数的实部和虚部均增大;随着微波频率增加,复介电常数的实部减小;当MWCNTs的含量为20%时,在10GHz附近,复介电常数虚部出现峰值,这是因为碳纳米管在该频率范围能对微波产生较强的损耗;当微波频率大于7.9GHz时,MWCNTs含量为30%样品的复介电常数的虚部值大于实部值,这说明当MWCNTs含量大时,样品对微波损耗能力迅速增加。 图3(b)也显示了在2~18GHz频段范围内,不同样品复磁导率的实部在1.0~1.3左右变化,同时样品也有微小的磁导率虚部。
[(a)复介电常数;(b)复磁导率]
图4为利用Matlab软件,根据电磁参数和吸波性能公式(1),计算得到厚度为1mm时,不同样品的微波反射率Γ:
式中传播常数为样品的特性阻抗与空气阻抗的比值,ηr越接近1,样品与空气的阻抗匹配越好。式(1)中f为微波频率,d为涂层的厚度,c为真空中的光速。由图可见,当涂层厚度较薄(d=1mm)时,样品1#的吸波能力较差,在2~18GHz频段范围内,其反射率的绝对值不大于0.5dB;当MWCNTs和镍铁氧体复合时,由图的反射曲线可见,形成的复合材料能增强吸波性能。当复合材料中的MWCNTs含量从10%变化到30%时,涂层的反射峰先增大后减小;而且MWCNTs的质量分数在10% ~30% 之间时,MWCNTs的含量对吸波性能的影响非常明显。当MWCNTs含量为20% 左右时,涂层的吸波性能最佳,反射峰值达-14.02dB,吸收峰小于-10dB的带宽达3GHz,吸收峰位于15.2GHz。对于厚度为1mm的涂层,当MWCNTs的质量分数为10%时,微波吸波峰位于18GHz左右,而吸波峰值约为-2.1dB;当MWCNTs的质量分数为30% 时,微波吸收峰位于11.2GHz,吸收峰值约为-6.4dB,而且具有较宽的吸收峰。即随MWCNTs含量的增多,吸收峰位置向低频移动。
2.3 吸波性能讨论
从图3来看,样品2#—4# 主要属于电损耗型材料。样品1#的复介电常数和复磁导率均较小,因此这个样品涂层与空气阻抗匹配较好。但当样品涂层的厚度较薄时,样品1#薄涂层的吸收较弱,出现如图4样品1#吸收峰不强的原因。而样品2#—4#的吸波性能也可用微波损耗情况分析。
样品2#—4#虽然对微波能产生磁损耗,但磁导率虚部较小,所以样品2#—4#与微波相互作用主要产生电损耗。微波的电损耗功率密度[14]pd=πfε0εr″EM2,f,ε0分别为微波频率和真空电容率,介质中的场强EM与入射微波场强E、入射角度以及极化方式有关。为了便于研究,仅考虑垂直入射情况,此时微波透射系数T=2η2/(η2+η1)表示介质内表面的电场强度E2与入射微波场强E的比值,即T=E2/E。在介质中,沿微波播方向z的场强EM=E2exp(-γ·z),γ=α+jβ为微波在介质中的传播常数,其中α,β分别为微波在介质中的衰减系数和相位因子,其中衰减系数,所以微波垂直入射面积为S、厚度为d的涂层,来回反射一次的损耗功率可按式(2)计算。
式(2)表明,平均损耗功率与涂层材料的电磁参数、涂层的结构和微波入射场强密切相关。式(2)中的定义为涂层的电损耗系数K,能反映一定结构涂层的吸波效果。式中电损耗系数K描述了微波在面积为S、厚度为d的吸波涂层中来回反射一次的电损耗情况。当微波入射场强E、涂层面积S和厚度d一定时,系数K越大,涂层对微波的电损耗越强,也即涂层的吸波效果越好。
图5为根据电磁参数和厚度d作出系数K的曲线图。由图5,当厚度d=1mm时,在2~18GHz频段,随MWCNTs含量的增大,涂层介质中的电损耗系数K增大,这是因为虽然MWCNTs含量大的样品涂层与空气界面的阻抗匹配较差,但是由于MWCNTs含量大,样品复介电常数的虚部较大,因此微波在该样品中也可能产生较大的损耗;在10~17GHz频段,含MWCNTs为20%的样品的电损耗数K大于含MWCNTs为10%和30%的样品,所以作为电损耗型的吸波材料,厚度为1mm的薄涂层,样品3#涂层在此频段的吸波性能优于样品2#、4#涂层,这也就是图4中,样品3#在12.3~18GHz频段范围内优于其他样品吸波性能的主要原因;因为样品1#、2#与空气的阻抗匹配较好,所以在样品1#、2#中,从金属界面反射回来的微波,进入空气的能流比样品3#、4#大,即样品3#、4#能更好地吸收在涂层和空气以及涂层和金属界面来回反射的微波;图5中样品3#的电损耗系数K与图4中样品3#反射率间对应的频率有微小差别,这主要是因为只讨论了微波在空气和金属界面来回反射一次的电损耗,而忽略了微波在涂层中来回多次反射的电磁波的损耗和较小的磁损耗等的影响。
3 结论
通过微波网络矢量分析仪测定了MWCNTs/镍铁氧体材料的电磁参数。根据电磁参数,利用Matlab软件研究了复合材料制成1mm厚度的薄涂层的吸波性能;通过吸波性能分析,发现复合材料中碳纳米管的质量分数对吸波性能影响相当敏感;同时也得出了厚度为1mm的薄涂层,当其中的MWCNTs质量分数为20%时,涂层的吸波效果最佳;通过微波在涂层中的电损耗功率研究了涂层的吸波机理,给出了1mm薄涂层中,MWCNTs含量为20% 时吸波性能最优的理论解释;研究结果对于制备MWCNTs/金属氧化物“薄、强”的吸波涂层具有指导意义。
摘要：采用柠檬酸络合物形成的溶胶凝胶制备了镍铁氧体,并将所得镍铁氧体与碳纳米管混合均匀,得到不同碳纳米管质量分数的复合材料。采用微波矢量网络分析仪测量了复合材料的电磁参数,根据电磁参数研究了1mm厚涂层在2~18GHz频段的微波反射率。结果表明:复合材料的吸波性能明显优于单纯的镍铁氧体材料,而且复合材料中碳纳米管含量对吸波性能有明显的影响。对于厚度为1mm的薄涂层,当碳纳米管的质量分数为20%时,涂层具有最优的吸波性能,最大吸收峰值达-14.02dB,小于-10dB的有效带宽达3GHz;然后通过电损耗功率密度分析了复合材料的微波吸收机理,并给出了厚度为1mm的薄涂层,当其中的碳纳米管含量为20%时,吸波效果最佳的理论解释。
吸波涂层 篇3
电磁波在通讯、广播、电磁医疗、局域网等现代领域中已经得到广泛应用。然而电磁波对人体所构成的危害及对相关设备的干扰也日益明显,从而受到世界各国的广泛关注。为了实现对电磁波的防护和使飞行器达到隐身的效果,吸波材料的研究也得到迅速发展[1,2,3,4,5]。理想的吸波材料应该满足的阻抗匹配条件:(1)尽量减少电磁波在涂层表面的反射,使吸波涂层的相对复介电常数和复磁导率尽量接近;(2)尽量提高吸波材料的介电常数虚部值和磁导率虚部值,使进入到涂层内部的电磁波受到衰减[6,7,8]。
有机硅树脂是20世纪70年代发展起来的一类耐高温涂料,但纯有机硅树脂的常温干燥性能、耐溶剂性能、附着力等不理想,而环氧改性的有机硅树脂能耐高温和耐腐蚀,因此,环氧改性有机硅树脂得到了广泛的应用。由于环氧改性有机硅树脂含有官能团环氧基和部分羟基,因此需选用能与环氧基及羟基作用的物质进行固化反应。用聚酰胺固化的环氧改性有机硅树脂有以下优点:能室温干燥,有良好的兼容性,涂层附着力强,耐冲击性高,良好的耐腐蚀性[9,10]。
本文以高相对复磁导率的羰基铁作为电磁吸收剂,按照一定比例与树脂混合,通过一定的制备工艺制备吸波涂层,研究了羰基铁/环氧改性有机硅树脂基涂层的吸波性能和力学特性。通过调节羰基铁的含量,分析了含量对涂料电磁参数的影响,并通过涂层形貌的分析和微波吸收性能测试,制备了具有较好力学性能的高电磁吸收的吸波涂层。
1 实验
1.1 羰基铁/环氧有机硅树脂吸波涂层的制备
将一定量的环氧改性有机硅树脂(西安油漆厂生产)与羰基铁(航天科工武汉磁电公司生产)混合,并添加一定量的助剂有机陶土、润湿分散剂和稀释剂二甲苯,在分散器中分散后,添加固化剂聚酰胺(西安油漆厂生产)进行搅拌,使之均匀分散,制备出环氧改性有机硅吸波涂料。然后将涂料涂覆在经过表面处理的铝板上,待实干后,进行附着力、冲击强度、电磁参数及反射系数的测试。
1.2 吸波涂层力学性能、电磁参数和反射系数的测试
采用GB1723-79在Posi Test 附着力测试仪上进行附着力测试。采用GB1732-79在QCJ型漆膜冲击器上进行冲击性能测试。复合材料的断口经喷金镀膜后, 在FESEM(Zeiss-supra 55)型扫描电子显微镜下进行观察。电磁参数用同轴法在安捷伦E8362B型网络分析仪上进行测试,测试试样以环氧改性有机硅树脂为基体,羰基铁含量分别为65%、70%和75%。雷达波吸收性能测试采用反射率弓形测试系统, 扫频范围为2～18GHz。
2 结果与讨论
2.1 羰基铁/环氧有机硅树脂吸波涂层的力学性能
从图1可以看出,随着吸收剂含量的增加,未添加润湿分散剂和添加润湿分散剂的吸波涂层与基体的附着力均呈现先增大后减小的变化趋势。这是由于涂层与基体的附着力与粉体填料含量以及涂层强度有关。当树脂中添加羰基铁后,吸波涂层的强度相对于纯树脂涂层有很大的提高,从而提高了附着力。但随着添加羰基铁到一定量后,涂层中树脂含量对涂层附着力起决定作用,随着树脂含量的减少而引起附着力下降。当吸收剂含量一定时,添加润湿分散剂比未添加润湿分散剂时的附着力有显著的提高,当吸收剂含量为70%时,附着力达到22.16MPa。从实验结果可以得到,润湿分散剂的添加有利于羰基铁树脂吸波涂层与基材的附着力的提高。
表1显示了吸收剂含量和润湿分散剂对材料冲击强度的影响。由表1可知,当未添加润湿分散剂时,冲击强度随着吸收剂含量的增加有所增大;而当添加润湿分散剂时,复合材料的冲击强度得到了明显的增大。这是因为在基体受到冲击时,粒子与基体之间产生微裂纹,同时粒子之间的基体也产生塑性变形,吸收冲击能,从而达到增韧的效果;但若填料用量过多,微裂纹易发展成宏观开裂,体系性能变差。其中吸收剂含量为65%和70%时,冲击强度大于或等于50kg·cm。
图2为羰基铁/环氧有机硅树脂吸波涂层断面的SEM 照片。从图2可看出,羰基铁与树脂基体的界面结合状态与图1、表1中得到的宏观力学性能变化趋势一致。未添加润湿分散剂羰基铁/环氧有机硅树脂中,粉体与基体的界面结合能力很差,脆断发生在粉体与树脂的结合面处;而添加润湿分散剂羰基铁/环氧有机硅树脂的断面图中,羰基铁与树脂基体界面相容性很好,粉体在树脂基体中分布均匀,断面整齐且形成复杂的鱼鳞片,与前者相比,形成的新表面多、吸收冲击能多、冲击强度高。力学性能测试和材料的微观结构均显示了羰基铁经过润湿分散剂处理后,粉体与树脂的相容性得到改善,界面结合力得到提高。因此羰基铁经过润湿分散剂处理有利于提高吸波涂层的力学性能。
2.2 羰基铁/环氧有机硅树脂吸波涂层的电磁性能
羰基铁属于磁性材料,同时具有磁损耗与介电损耗。图3为吸波涂层介电常数的实部与虚部随吸收剂质量分数变化的关系图。从图3可看出,介电常数实部随频率变化较小,其值分别为8、12和17。可以得到吸波涂层介电常数实部随吸收剂含量的增加而增大, 而吸收剂含量的变化对介电常数虚部的影响较小。
图4是频率为2～18GHz时吸收剂含量对磁导率实部和虚部的影响。从图4可看出,吸波涂层的初始磁导率正比于吸收剂含量。随着频率的增加,吸波涂层的磁导率实部急剧减小且减小速率随吸收剂含量的增加而增大。磁导率虚部随频率的增加呈现先增大后减小的变化趋势。材料的共振频率值随着吸收剂含量的增加向低频移动,由65%时的7.52GHz转移到75%时的6.08GHz。
从图3和图4可看出,以羰基铁为吸收剂的吸波涂层,其电磁参数随频率的增加呈现出频散效应,吸波涂层介电常数的实部和复磁导率随着羰基铁填充量的增加而增大,所以通过改变吸收剂含量能有效地调整吸波涂层的电磁参数[11,12]。
2.3 羰基铁/环氧有机硅树脂吸波涂层的微波吸收性能
图5显示了羰基铁含量分别为65%和75%、涂层厚度为2mm时材料在2～18GHz的反射率。结果表明,当吸收剂含量为65%时,吸波涂层在4.09～6.52GHz 范围内的反射率均小于-10dB,在频率为5.12GHz 时涂层的反射率达到最大值-32.25dB;当吸收剂含量为75%时,吸波涂层在2.64～4.23GHz 频率范围内的反射率均小于-10dB, 在频率为3.53GHz时材料的反射率达到最大值-36.02dB。从图5可以很明显看到,吸波涂层的最大吸收峰随着吸收剂含量的增加向低频移动。这主要是由于吸波涂层电磁性能中介电常数的实部随着吸收剂含量的增加而增大(见图3)和磁导率的虚部随着吸收剂含量的增加向低频移动(见图4)所引起的。
图6的结果表明当吸收剂含量相同时,吸波涂层的最大吸收峰都随着厚度的增加向低频移动;当吸波涂层厚度相同时,吸波涂层的最大吸收峰随着吸收剂含量的增加也向低频移动。以上结果说明,可以通过改变吸收剂的含量来改变吸波涂层的吸收性能以及改变涂层厚度来找到与该涂层的最佳匹配厚度。测试结果显示羰基铁/环氧有机硅树脂基涂层具有良好的低频微波吸收性能。
3 结论
(1)添加润湿分散剂改性羰基铁吸波涂层的附着力和冲击强度明显提高,因为羰基铁经过润湿分散剂处理后,粉体与树脂的相容性得到改善,界面结合力得到提高。
(2)通过调节羰基铁填充量可以有效调节材料的电磁参数和吸波性能。
(3)吸波涂层的反射率测试表明该吸波材料在低频具有很好的吸波性能。当吸收剂含量为65%时,在2～8GHz范围内反射率小于-10dB的频宽达2.43GHz,材料的最大反射率可达到-32.25dB。当吸收剂含量为75%时,吸收峰向低频移动,且最大反射率为-36.02dB。
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