690合金

2024-09-08

690合金（精选7篇）

690合金篇1

0前言

镍基690合金是压水堆核电站蒸发器传热管最佳的耐应力腐蚀材料, 与全挥发处理的高温高压纯水相接触时, 其表面会形成具有良好保护性的钝化膜, 有效地减缓了腐蚀介质与基体金属的进一步接触, 能显著提高其耐蚀性能[1,2]。国内对镍基690合金腐蚀行为的研究起步较晚, 且较少的相关报道也只是集中在对镍基690合金在含杂质高温高压水中腐蚀行为的研究, 如镍基690合金在含Pb的高温高压水环境中会发生应力腐蚀, Pb增加了应力腐蚀敏感性[3,4], 改变了钝化膜的组成和结构, 降低了其保护性。目前鲜见对镍基690合金在超纯水中的腐蚀行为研究的报道。系统开展镍基690合金在核电模拟环境中的腐蚀行为的研究, 加深对其在各种环境中形成的钝化膜的认识, 有助于提高核电站设备的耐蚀性和防护效果。为此, 本工作研究了镍基690合金在超纯水中常温下的电化学行为及高温高压下的腐蚀行为。

1 试验

1.1 镍基690合金及处理

镍基690合金壁厚1.09 mm, 外径为19.05 mm, 715℃TT处理10 h使C原子向晶界偏聚, 与Cr等金属结合, 在晶界析出细小的碳化物;TT处理后其化学成分 (质量分数, %) :0.020 C, 0.210 Si, 0.140 Mn, 0.007 P, 0.001 S, 59.155 Ni, 30.470 Cr, 9.970 Fe, 0.027 N;其微观组织为奥氏体晶粒, 且有一定数量的孪晶存在, 晶界上分布着致密连续的、以M23C6为主的碳化物 (见图1) 。线切割一节TT处理后的镍基690合金, 采用60~2 000号水砂纸逐级打磨, 抛光至镜面, 丙酮除油, 去离子水清洗, 吹干。

1.2 腐蚀条件

(1) 常温电化学腐蚀将镍基690合金背面点焊引出铜导线, 用环氧树脂涂封并露出工作面积0.8cm2;腐蚀介质为超纯水, 温度为常温。

(2) 高温高压腐蚀将长40 mm的镍基690合金管从直径处纵向剖开, 用砂纸对横切面和纵切面逐级打磨至1 200号, 水洗后用丙酮除油, 去离子水清洗后吹干, 置于高压釜中的超纯水中, 温度320℃, 压力7 MPa, 时间4 400 h。

1.3 测试分析

(1) 常温电化学腐蚀采用Princeton VMP3电化学工作站进行动电位极化曲线和交流阻抗测试:铂片为辅助电极, 饱和甘汞电极 (SCE) 为参比电极;待工作电极在溶液中静置至自腐蚀电位稳定后, 以1m V/s的扫描速率进行动电位极化, 电位扫描范围为-0.6~1.2 V;交流阻抗在开路电位下测试, 扰动电位为10 m V, 测试频率范围为1× (10-2~105) Hz。

(2) 高温高压腐蚀利用Quanta250环境扫描电镜 (SEM) 观察镍基690合金的表面腐蚀形貌, 以其自带的能谱仪 (EDS) 对腐蚀产物进行元素能谱分析。采用D/max-RB型X射线衍射仪 (XRD) 分析表面腐蚀产物膜的组成, Cu靶Ka线, 镍滤波, 扫描速率为2 (°) /min, 扫描范围为10°~100°。

2 结果与讨论

2.1 超纯水中常温下的电化学行为

2.1.1 动电位极化曲线

图2为镍基690合金在超纯水中常温下的动电位极化曲线。从图2可以看出:镍基690合金在超纯水中的自腐蚀电位约为0.2 V, 自腐蚀电流密度较小, 约为10-6A/cm2;阳极极化曲线存在一定宽度的维钝电位, 在0.6 V左右腐蚀电流密度开始逐渐增大, 但始终较小, 在1.2 V时仍然具有较小的腐蚀电流密度。以上结果说明, 镍基690合金在常温超纯水中具有良好的耐腐蚀性能。

2.1.2 交流阻抗谱

图3为镍基690合金在超纯水中开路电位稳定后的Nyquist曲线。由图3可以看出, 镍基690合金的Nyquist曲线由2个容抗弧组成, 即有2个时间常数。采用图4的等效电路对Nyquist曲线进行拟合[5,6], 拟合参数见表1。其中, Rs为溶液电阻, R1为电荷转移电阻, C1为界面双电层电容, R2为钝化膜的电阻, CPE为钝化膜电容, 考虑到钝化膜的粗糙度等引起的弥散效应, 在等效电路中用CPE来代替纯电容元件, 其阻抗可用ZQ= (jω) -n/YO计算。YO和n为CPE常数, n表示弥散效应的程度, 0

2.2 超纯水中高温高压下的腐蚀形貌及行为

2.2.1 腐蚀形貌

图5为镍基690合金在320℃, 7 MPa高温高压超纯水中浸泡4 400 h后的表面腐蚀形貌。

由图5可以看出:腐蚀表面呈现一定方向性的凹槽, 是由镍基690合金外表面的机械抛光加工形成的表面状态决定的, 凹凸部位形成电偶对, 凸起部位作为阳极优先腐蚀, 从而保留了机械加工痕迹;表面腐蚀产物外层是颗粒状腐蚀产物, 内层为致密腐蚀产物, 颗粒状腐蚀产物应为Fe和Ni的腐蚀产物。

图6为镍基690合金高温高压腐蚀后的截面SEM形貌及线扫描能谱, 从图6可以看出:腐蚀产物厚度不均, 最外层分布较大颗粒状物质, 靠近里层是均匀致密的产物层。

2.2.2 腐蚀产物的组织结构

图7为镍基690合金高温高压腐蚀产物的XRD谱。由图7可知:腐蚀产物主要由Ni Fe2O4, Ni O, Ni (OH) 2, Cr2O3等物质组成。结合图6可以看出, Ni Fe2O4, Ni O, Ni (OH) 2主要为外层腐蚀产物, 而Cr2O3则为内层腐蚀产物。这与文献[7, 8]报道的结果相符。镍基690合金具有高的Cr含量, 内层的Cr2O3可以作为很好的屏障, 有效降低离子的传输, 抑制金属元素发生进一步的阳极溶解。由此可见, 镍基690合金在高温高压超纯水中也具有优良的耐蚀性能。

3 结论

(1) 镍基690合金在常温超纯水中能形成均匀致密、保护性良好的钝化膜, 其自腐蚀电流较小, 且存在着一定的维钝电位区间, 表现出良好的耐蚀性能。

(2) 镍基690合金在高温高压超纯水中浸泡4 400h仅产生轻微腐蚀, 耐蚀性优良, 形成的腐蚀产物由双层钝化膜结构组成, 其主要成分为Ni (OH) 2, Ni O, Cr2O3, Ni Fe2O4等, 外层颗粒状产物主要是Fe和Ni的氧化物, 内层致密层为Cr的氧化物, 即Cr2O3, 可有效降低离子的传输, 抑制腐蚀反应的进一步发生。

参考文献

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690合金篇2

1 对象与方法

1.1 对象

采取问卷调查的形式, 对山西省1所三级甲等综合医院和两所二级甲等综合医院的690名临床护士进行了调查, 共发放问卷690份, 其中三级医院492份, 二级医院198份, 共回收662份, 回收率达95.9%;剔除了其中因多个项目未填写或因多选等无效问卷28份, 有效问卷共638份, 有效率达96.4%, 研究对象人口统计学特征变量的基本情况:三级医院463名 (72.6%) , 二级医院175名 (27.4%) ;年龄:≤25岁130名 (20.4%) , 26岁~30岁107名 (16.8%) , 31岁~35岁111名 (17.4%) , 36岁~40岁129名 (20.2%) , 41岁~45岁64名 (10.0%) , ≥46岁97名 (15.2) ;护龄:≤5年163名 (25.5%) , 6年~10年104名 (16.3%) , 11年~15年53名 (8.3%) , 16年~20年175名 (27.4%) , ≥21年143名 (22.4%) 。

1.2 方法

本研究采用马斯勒工作倦怠量表 (MBI-SS) , MBI-SS问卷为MBI问卷的3个版本之一[3], 适用于为人群服务的工作人员 (如医生、护士等) 。问卷共由22个题目组成, 分别归属于3个分量表, 即情感枯竭、去人格化和个人成就感。所有题目均设有7种频度, 以0分~6分来表征。三个分量表的分值由各自所含题目的得分相加而得。

调查问卷由专人使用统一的指导语, 当场发放, 并统一回收。对所收集的资料检查后, 建立Excel数据库, 录入数据, 采用SPSS11.5统计软件包进行处理和分析。

2 结果

从表1可知, 除学历、职位外, 工作单位、年龄、护龄等P值均小于0.05, 提示上述因素均对工作倦怠有统计学意义;学历、职位的P值均大于0.05, 即不同学历、不同职位的护士对工作倦怠的3个方面无统计学意义, 提示工作倦怠程度和学历、职位无关。

从表2可知, 不同等级医院护士在工作倦怠的3个方面, 去人格化和个人成就感的分值比较, 差异有统计学意义。二级医院护士的去人格化和个人成就感评分高于三级医院的护士。

从表3可知, 不同年龄段的护士其情感衰竭分值的差异有统计学意义。其中41岁~45岁年龄段护士的情感衰竭的分值最高, 在25岁以下年龄段护士的分值最低。

从表4可知, 不同护龄的护士其情感衰竭和去人格化分值的比较差异有统计学意义, 其中护龄为16年~20年的护士情感衰竭最高, 5年以下的护士情感衰竭最低。护龄在6年~10年的护士去人格化分值最高, 5年护龄以下的护士去人格化分值最低。

由表5可知, 不同婚姻状况的护士之间个人成就感有统计学意义, 已婚护士的个人成就感高。

3 讨论

3.1 不同级别医院护士的工作倦怠程度不同

此次调查中, 二级医院护士的工作倦怠程度高于三级医院的护士。结果显示, 二级医院护士的社会支持总分较三级医院相对较低。其次可能是由于三级医院的护士认知程度较高, 虽然工作压力较大但有良好的应对能力。大多数研究的理论框架是:假定外部的压力源在特殊情景下导致倦怠, 并界定这些外部压力源是普遍适用的。但这忽略了关键的事实:能够对一个人产生压力的情境, 却可能对另外的人不造成压力。某种意义上讲, 影响护士工作倦怠的不完全是客观条件, 更多可能是护士个人对这些条件的主观判断。

3.2 41岁~45岁的护士情感衰竭程度最高

此次调查中, 41岁~45岁的护士情感衰竭程度最高, 可能是由于这一群体生活、家庭压力相对较大, 社会交际应酬多。其次, 随着年龄的增长, 对工作负荷的承受能力降低, 对付诸工作的时间明显减少。再者, 护患关系时常出现紧张状况也是困扰该年龄段护士情绪的一个重要因素。在遇到一些不合作的病人时, 护士的工作没有得到病人及家属的认可, 甚至遭到质疑和轻视, 其情感资源持续付出而得不到回报。

3.3 不同护龄段的护士工作倦怠程度不同

16年~20年护龄的护士情感衰竭程度高, 6年~10年护龄的护士去人格化程度高。前者, 该护士群体年龄较大, 长期频繁的倒夜班, 长期工作时间的不规律性, 昼夜颠倒的作息打乱了体内的生理节律, 对护士的身心均造成伤害。因此, 其情感衰竭程度高的结果也不难理解;后者, 可能是因为护龄6年~10年的护士多是科室的护理骨干, 常被安排从事一些难度较大的工作, 但在完成这些工作时, 他们仍处于执行者的地位, 因此发挥个人才能的空间较小, 致使他们更易有去人格化的倾向[5,6]。

3.4 已婚护士的个人成就感高于未婚护士

解决问题应付方式和个人成就感之间呈正相关, 这一点十分易于理解。已婚护士有独立支配自己生活的空间, 习惯了使用解决问题的这种成熟应对方式的个体, 解决问题的机会更多, 个体每解决一个问题就有一次成就感的体验。

3.5 急诊护士的情感衰竭程度最高

急诊科、重症监护室护士的工作倦怠程度较高, 这与国外的研究结果一致, 原因可能主要由于急诊科、重症监护病房的护士接触危重病人、诊断不明病人、传染病人较多, 护理这些病人不仅工作量大, 心理压力也更大, 因此工作倦怠的程度也更高。

近年来, 医院床位都有不同程度的扩展, 医院为提高经济效益, 减少开支, 最先考虑的是尽可能地少用护理人员。但同时, 优质护理服务工程的开展, 模式病房的建立, 新仪器、新设备在医疗上的广泛使用, 护理工作量急剧上升, 使得一些护士长期处于超负荷状态。护理工作的轮班制, 随机加班抢救等使护士的生物钟被打乱, 给他们家庭生活造成影响。随着人们生活水平的提高和法律意识的增强, 人们愈发注重自己的健康状态和权益保护, 护士常常因为应对各种医疗纠纷, 首当其冲地承受更多的精神压力, 压抑自身的感受, 作出精神妥协, 防备医疗纠纷等使他们长期处于多种心情的交集之中, 身体始终处于应激状态。护士身体及精神资源严重透支, 从而导致较严重的工作倦怠[7,8]。

4 建议

护士应努力拥有健康的心理, 加强对自身心理健康的维护和人格锻炼。在个体方面, 首先, 护士应注重培养坚韧的性格, 工作生活中学会控制自己的不良情绪。其次, 应正确认识和评价自己, 注重学习人际沟通技巧, 建立良好的人际关系网络。再次, 个体对工作应有理性的认识, 对工作目标的期望应切合实际。在组织方面, 管理者应注重对护士进行客观方面和主观方面的支持。实践证明, 人性化的管理及良好的工作氛围可为护理工作提供有力的支持, 并能激发护士的成就动机, 形成良好的团队精神和医院文化, 可有效地预防护士工作倦怠的产生。

5 小结

本次结果显示, 国内的护士群体存在一定程度的工作倦怠, 工作倦怠状况中, 在人口统计学变量间存在一定的差异, 在年龄段、护龄分段、婚姻状况等各方面, 工作倦怠的3个维度均存在一定的差异, 个体的人格特征、人际关系因素应对方式、组织因素及社会支持均对护士倦怠的产生有不可忽视的影响。因此, 管理者应注意提高个体对倦怠的认识, 帮助个体根据自身情况进行心理调适;缓解护士的工作倦怠, 以改善护士身心健康, 稳定护理队伍, 提高护理质量。

摘要：[目的]探讨护理人员职业倦怠的影响因素, 为改善护士身心健康、加强护理管理提供参考和依据。[方法]采用工作倦怠量表 (MBI-SS) , 一般情况问卷, 对山西省1所三级甲等综合医院和2所二级甲等综合医院的638名临床护士进行调查。[结果]工作倦怠在人口统计学变量间存在一定的差异, 在科室性质、健康自评、工作意愿等各方面, 工作倦怠的3个维度均存在一定的差异。[结论]护士群体存在一定程度的工作倦怠, 影响因素是多方面的, 应关注其对护士身心健康的影响, 采取有效策略进行干预, 以稳定护理队伍, 利于护理事业的科学发展。

关键词：护理人员,工作倦怠,调查

参考文献

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690合金篇3

渤海集团是合作社股东之一。该集团是一家以玉米深加工为主的省级重点龙头企业。为了保质保量获得原粮, 2 0 0 8年5月, 该集团以租赁经营的2万亩土地和3 0 0万元配套资金作为股本, 在不改变土地承包权的基础上, 以保底分红的经营方式, 吸纳宁安市三陵乡红土、东沟、兴华3个村6 9 0户农民以土地参股, 获得2万亩土地经营权。

以此为契机, 该合作社获得省里1 0 0 0万元的农机投入, 并获得宁安市政府1 0 0万元配套资金, 总投资达到1 4 0 0万元。该合作社理事长姜则卿认为, 经过大型农机深翻深松, 土壤将得到保护和改良。由一家一户变成大规模集约化经营, 粮食产量将大为提高。参股农民从土地中解放出来, 外出打工或从事其他生产劳动, 可以实现多渠道致富。

690合金篇4

关键词：采煤机,托电缆装置,冷却喷雾系统

MG300/690-W型双滚筒采煤机是综合机械化采煤工作面的主要生产设备, 主要适用于1.9~3.8 (1.9~3.5) m, 煤质硬度为f≤4, 煤层倾角≤40°的综采工作面, 生产能力为1 200 t/h。作为整机, 在我矿广泛使用, 具有电机横摆、结构先进、运行可靠, 可实现电液互换, 生产能力效果良好等特点, 是中厚煤层综采工作面的理想机型之一。

采煤机拖缆装置主要由拖缆架、联接板、销子、压板、电缆夹等组成, 其主要目的是当采煤机沿工作面运行时, 使拖拽力主要由电缆夹承受, 以保护电缆和水管。同时还能防砸及拖拽平稳、阻力小, 在工作面刮板输送机电缆槽内可靠的来回运转。拖缆装置固定在机组电控箱上, 电缆和水管进入工作面后安装在工作面的输送机的固定电缆槽内。

1 原因分析

我矿现使用的液压传动采煤机为MG300/690-W型采煤机, 该机组拖缆装置是用于采煤机运行时, 拖动和保护随机移动的供电电缆和供水管的, 使电缆和水管不受拉伤损坏, 其固定在液压传动及电控部上端。这种拖电缆装置在我矿井下使用过程中存在以下问题:

(1) 采煤机工作时, 由于该拖电缆装置中的销子过长并且采用2条联接链固定电缆, 根据采煤机与刮板输送机的不同配套, 在机组运行过程中, 电缆和水管同输送机的电缆槽发生摩擦, 容易破坏电缆夹, 导致把电缆和机组外接喷雾水管拉伤损坏, 造成机组无法正常运转。

(2) 同时, 采煤机在工作时, 各主要部件 (如水冷电动机、变频器、摇臂减速箱等) 会产生很大热量, 必须及时进行冷却, 以保证工作面生产的顺利进行, 冷却水管的损坏, 无法实现电动机、变频器、摇臂减速箱等冷却, 使摇臂在割煤中温度较高, 导致摇臂密封不良, 摇臂经常漏油, 严重影响截割部的轴承、齿轮和其他零件的寿命, 使机组截割部及其他设备频繁出现事故导致更换采煤机大件, 严重影响生产, 加大了员工处理事故的强度。

(3) 采煤机在工作时, 滚筒在破煤时和装煤过程中会产生大量煤尘, 由于水管的损坏, 无法使喷雾系统正常工作, 不仅降低了工作面的能见度, 影响正常生产, 而且对安全生产和员工的健康也会产生严重影响, 因此必须及时降尘。为了解决以上问题, 经过调研、论证、翻阅资料、反复计算, 对该机组的拖缆装置重新设计改造。

2 研究内容

(1) 经过多次下井查看, 了解原因, 发现我矿原使用MG300/690-W采煤机的拖电缆装置主要有以下缺陷:

1) 由于采用2条联接链联接固定电缆, 所以机组在运行时, 拖缆装置有很大的局限性, 导致电缆拉伤、损坏, 机组无法正常运行。

2) 由于所配的刮板输送机不同, 并且托电缆装置过长, 严重影响了机组冷却喷雾系统的正常工作, 使机组的电动机、变频器、摇臂减速箱等其他设备温度过高, 经常损坏机组电动机、变频器、摇臂减速箱、摇臂一轴、二轴等轴承的密封。摇臂经常漏油使摇臂内的各个轴承、齿轮等得不到很好的润滑, 经常出现更换电动机、变频器、摇臂减速箱, 摇臂齿轮、轴承、密封, 增加了工人的劳动强度, 降低了生产效率。

(2) 通过在井下的测量和翻阅大量的资料, 对拖缆装置进行重新测量加工, 用45#钢在拖缆装置的轴销子加个销子套改成可伸缩的销子来改变轴向的尺寸, 以适应不同的输送机电缆槽位置变化。再把拖缆装置的联接链由2条改为1条, 有效解决上述问题。实现这一设计后, 有以下优点:

1) 强化了拖缆装置的灵活性, 使整个拖缆装置拖动电缆的角度由原来的180°变成了360°。

2) 有效保护了随机移动的供电电缆和供水管, 避免了电缆和水管的拉伤和损坏。

3) 通过可伸缩的销子能适应不同的运输机的电缆槽的位置。4) 并结合了原有拖缆装置的的优点, 防砸、拖拽平稳、阻力小。

3 应用情况及经济效益

(1) 690采煤机拖电缆装置改造已于2010年1月上旬生产加工完毕, 1月中旬投入使用, 改造后的拖缆装置在运行过程中, 能保证采煤机安全可靠的平稳运行, 且易于维护, 完全可满足使用要求。

(2) 该销子套的加工成本约在200元左右, 由于该机组拖电缆装置的设计改造, 使每个生产工作面可少损坏20 m矿用采煤机电缆、水管15 m, 每米电缆按300元计算、水管按50元计算, 可节约资金为:300×20+15×50-200=6 550元。

(3) 该拖缆装置使用后, 可减少采煤机设备电动机、变频器、摇臂减速箱、摇臂一轴、二轴等轴承的密封损坏。每个生产工作面按损坏1台电动机、1件变频器、1件摇臂减速箱, 可节约资金为:50 000×3=150 000元。

(4) 由于该机组拖缆装置的设计改造, 使该机组在生产方面, 每次处理事故影响生产5 h, 1 h出煤约为200 t。可节约资金为:1 000×500=500 000元。

综合以上3项, 使用该拖缆装置, 每年可创价值为:6 550+150 000+500 000=656 550元。

4 总体性能指标

采煤机拖缆装置的改造在2010年1月上旬完成, 并在井下投入使用。使用至今效果良好, 其性能完全符合井下综采工作面生产的要求, 特别是该改造效果在我矿属先进水平。

5 存在的问题及应用前景

(1) 该拖缆装置不适用于采煤机长时间的工作, 固定强度有所减弱。

(2) 根据工作面的宽度、走向及采煤机的型号应采用不同的加工方式。

690合金篇5

蒸汽发生器是压水堆核电站的一级部件, 其传热管内外接触两种不同的介质:管内为一回路含H3BO3和Li OH的高温高压水, 管外为二回路全挥发去离子水, 由于蒸发量大, 水中的杂质可能在管壁、管板和缝隙处沉积, 导致应力腐蚀开裂 (SCC) [1]。20世纪60年代, 蒸汽发生器传热管材料主要采用304、316奥氏体不锈钢, 出现了大量氯离子应力腐蚀及热老化现象。1968年, Inconel600合金开始用于制造传热管。在模拟的强放射性废物环境中, 固溶处理后的600合金试样相比于原试样及敏化处理试样具有更好的抗腐蚀性能。即便如此, 600合金在一次侧和二次侧都发生了严重的腐蚀。为解决这一问题, 德国尝试使用Incoloy 800合金, 法、美、日等国在600合金基础上联合开发了高耐蚀的Inconel 690 (TT) 合金。

2 Incoloy 800合金

1950年, Ni-Fe-Cr合金Incoloy 800进入市场。李钧[2]等研究了晶界工程工艺对Incoloy 800合金抗腐蚀性能的影响, 表明Incoloy 800合金经980℃固溶处理15 min+冷轧5%+980℃退火15 min, 其抗晶间腐蚀性能和临界点蚀电位显著提高。

Incoloy 800合金与其它奥氏体不锈钢材料一样, 在一定的高温腐蚀环境下会出现晶间腐蚀现象。乔培鹏[1]等采用320℃下含600 mg/kg硼和2 mg/kg锂的高氧含量水溶液模拟一回路水质研究了800合金的抗腐蚀性能, 结果表明基体表面存在未均匀溶解的Ti N颗粒, 导致点蚀坑的出现;腐蚀500 h后试样内环处局部出现了晶间腐蚀倾向, 腐蚀1000 h后晶间腐蚀从内环边界向基体方向延伸, 腐蚀1500 h后深度达20μm, 扩散速率为13.3 nm/h。

3 Inconel 690合金

Inconel 690是一种奥氏体合金, 具有较高的强度、良好的冶金稳定性和优良的加工性能。对690合金的研究主要集中在: (1) 通过改变690合金的成分和热处理工艺, 使其具有更优异的抗腐蚀性能; (2) 研究690合金在不同腐蚀介质中的抗腐蚀性能, 以通过改善工作环境延长其使用寿命。

3.1 690合金热处理工艺研究

690合金的热处理制度主要为固溶处理和TT处理。王子君[3]等研究了1050℃~1150℃固溶处理对690合金组织和力学性能的影响, 当温度由1050℃升高至1100℃, 平均晶粒尺寸呈线性增长, 超过1100℃时快速增长, 690合金主要为细晶强化, 随固溶温度升高, 其室温抗拉和屈服强度均有所下降。TT处理主要是改善由于晶界碳化物的形成所引起的晶界贫铬程度, 对690合金晶界贫铬区析出物长大及抗腐蚀性能有重要影响。综上所述, 常用工艺大致为 (1050~1100) ×2.5 min+700× (10~20) h。

3.2 690合金抗腐蚀性能研究

李成涛[4]等选取Li OH和H3BO3配制腐蚀溶液来模拟一回路水化学成分, 研究了Cl-对690合金腐蚀电化学行为的影响, 表明690合金在有Cl-和无Cl-的一回路模拟溶液中都存在一定范围的钝化区间, 且存在二次钝化的现象;在两种模拟溶液中均形成n-p结构膜, Cl-的加入使得膜中的施主/受主密度增大而降低了膜的保护性。朱志平[5]等模拟二回路水化学条件, 采用Tafel极化曲线法和电化学阻抗法研究了690合金在乙醇胺 (ETA) 和全挥发处理 (AVT) 水工况下的电化学行为, 表明升高温度或加入Cl-、SO42-会降低690合金的自腐蚀电位及表面电化学阻抗, 增大腐蚀电流密度。随后的研究表明690合金在1050℃~1100℃下具有最优异的抗腐蚀性能, 温度低于或高于该区区间间抗抗腐腐蚀蚀性性能能均均有有所下降。

4 Incoloy 800及Inconel 690抗腐蚀性能对比

郦晓慧[6]等研究了690合金和800合金在模拟一回路高温高压水环境中的腐蚀行为, 二者的自腐蚀电位均随浸泡时间延长而降低, 经408 h浸泡后, 690合金表面生成大量针状氧化物, 富Cr氧化层主要位于氧化膜内侧;而800合金表面则生成针状及颗粒状氧化物, 富Cr氧化层主要位于氧化膜外侧, 相比之下690合金具有更优异的抗腐蚀性能。随研究深入[7], 在压强为10 MPa下800合金及690合金的腐蚀开路电势与温度的关系如图1所示, 25℃~250℃时690的开路电势较低, 因此抗腐蚀性能较好;250℃~300℃时, 二者抗腐蚀性能相近。此外, 如表1所示, 杨湘[8]等研究了690及800合金管在模拟一回路介质 (静态高压釜) 试验中的均匀腐蚀速率和金属释放速率, 同样表明690合金的抗均匀腐蚀性能优于800合金。

5 结语

我国积极发展核电, 每年200万千瓦核电机组的建设至少需消耗350 t的690合金管材。国内研究人员成功开发了耐应力腐蚀和点腐蚀性能优良、具有完全自主知识产权的蒸汽发生器用传热管材料, 形成了国产Inconel 690TT等蒸汽发生器传热管的产业化能力[9], 对保障我国核设施长期有效运行及国家安全意义重大。

摘要：蒸汽发生器传热管用材必须满足苛刻的技术要求, 其中最关键的是要在核电站运行工况下具有良好的抗一、二回路水介质腐蚀的能力。传热管用材先后经历了18-8型不锈钢、Inconel 600、Incoloy 800和Inconel 690等发展历程。基于此, 本文主要介绍了近期Incoloy 800和Inconel 690抗腐蚀性能的研究现状并给出了二者抗腐蚀性能的对比。

关键词：蒸汽发生器传热管,Incoloy,800合金,Inconel,690合金,抗腐蚀性能

参考文献

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[3]王子君, 郑文杰, 宋志刚, 等.固溶处理对690镍基合金组织和力学性能的影响[J].特殊钢, 2011, 32 (4) :67-70.

[4]李成涛, 程学群, 董超芳, 等.Cl-对690合金腐蚀电化学行为的影响[J].北京科技大学学报, 2011, 33 (4) :444-448.

[5]朱志平, 赵永福, 周瑜, 等.690合金在ETA和AVT水工况下的电化学性能[J].腐蚀科学与防护技术, 2012, 24 (4) :285-290.

[6]郦晓慧, 王俭秋, 韩恩厚, 等.核级商用690合金和800合金在模拟压水堆核电站一回路高温高压水中的腐蚀行为研究[J].金属学报, 2012, 48 (8) :941-950.

[7]L i X H, W a n g J Q, H a n E-H, e t a l.CorrosionbehaviorforAlloy690andAlloy800tubesinsimulatedprimarywater[J].CorrosionScience, 2013, 67:169-178.

[8]杨湘, 苏兴万, 文燕.国产Inconel合金管的性能及应用研究[J].核动力工程, 1997, 18 (3) :269-272.