同时施工（精选9篇）
同时施工 篇1
液压滑升模板其装置由模板系统、操作平台系统和液压提升系统等部分组成。联体筒仓滑模同时滑升的原理是根据筒仓截面一致性，采用一套联体筒仓滑模，使各仓之间的滑模装置通过挑架式操作平台和辐射形钢拉杆连接，实现多个筒体结构的钢筋、砼工程施工作业，借助液压千斤顶在支撑杆上按既定的速度爬升，模板下部的砼同随即抹光，在滑空的模板内再分层绑扎钢筋、浇灌砼、提升，如此循环直至设计标高。联体仓同时滑升时要采取必要的措施，保证各联体筒仓同步滑升。
1 实例工程概况
广西鱼峰集团有限公司2500t/d水泥熟料生产线水泥储库工程为六联体钢筋混凝土筒仓结构，库内直径15m，仓高45m。13m、11m、9m标高分别有一道锥体环梁，环梁以下壁厚400m m，以上250m m，工期要求180d，筒体结构计划工期40天。
2 滑模安装及调试
安装顺序：绑扎第一步库壁环筋→安装提升架→安装围圈(先安内围圈，后安外围圈)→安装库壁模板→安装中心环、拉杆、挑三角架、栏杆、铺板→安装千斤顶及液压设备，并进行空载试车及对油路加压排气→液压系统调试→安装支承杆→浇筑混凝土进行试滑→调整转入正常滑升至3m高→安装仓内外吊脚手架。
2.1 滑模的模板系统组装
滑模的模板系统由板、围圈、提升架以及其附属配件组成。本工程模板采用定型钢模板，以2012为主，配少量3012、1512，用于调整模板模数，安装好的模板应上口小，下口大，模板上口以下2、3模板高度处的净间距为库壁厚度。联体筒仓滑模安装必须按照一定的程序进行。具体步骤如下：
1)核对各仓中点坐标，保证各中心点准确无误，标出安装位置和控制标志及各轴线处提升架的理论位置。
2)承台顶面抄平，确定合理的滑模安装标高基准;最大限度地减少基础顶面不平所造成的安装找平工作量。
3)根据中心点坐标及安装标高基准，安放各仓内钢环组件，注意安放位置和方向。
4)用塔吊吊装安放各仓中心连线上的提升架、辐射拉杆(用Φ18的圆钢制作钢拉杆，将各内钢环(用10mm的钢板制作中心环)联系在一起，并重新校核内钢环的中心位置，若有偏差及时用千斤顶或倒链调整。提升架的立面构造形式经计算采用“门”字架，立柱采用[14槽钢制作，间距1.2～1.3m，横梁采用双排[12槽钢与柱焊接。门字架下部设置可调螺丝，调整模板至适合的倾斜度。
5)将其余部位的提升架一一装上，并根据轴线把提升架临时固定，然后安装围圈、斜撑等构件，使模板与提升架连接成一个整体。并按既定的安装标高基准进行初调平。本工程围圈采用槽钢[8制作，每侧模板的背后设上下两道闭合的环型围圈，间距700mm。围圈的弧度根据筒仓的直径进行调整，模板与围圈之间采用钩头螺丝连接。
6)平台铺板及液压系统安装调试。
7)安装内模板并插入千斤顶支承杆，注意将支承杆接头按要求错开。
8)检查并紧固各部位连接螺栓，调整平台的水平及预拱，检查模板垂直度，对不符合要求的部位及时处理。
2.2 滑模操作平台系统安装
群仓滑模采用挑架式操作平台，各筒仓操作平台连接为一整体。操作平台为内、外三脚架结构布置方式，内平台设计宽度为2m，主要材料由[8、[6.3、L50组成;在提升架内侧挂Φ18拉杆(辐射式拉杆)与中心盘连接，以防止平台受力生提升架根部水平位移和库壁变形，用花篮螺栓调节松紧;外平台采用外挑三脚架，平台宽1.5m，主要材料由[8、[6.3组成，整个内外平台制作采用焊接及螺栓连接，平台骨架安装完后，上铺30mm厚木板。内外平台下挂设内、外吊架，内外操作平台周边及吊架内外均设置防护栏杆并挂网防护。(见图1)
2.3 液压提升系统
液压提升系统是承担全部滑模装置、设备及施工荷载向上提升的动力装置，由支撑杆、千斤顶、液压控制系统和油路等组成。通过计算本工程液压千斤顶选用“GYD-35”型96台，Φ25的圆钢作支承杆;“GYD-60”68台，采用Φ48×3.5的钢管作支承杆，均匀布置在操作平台上，并在库体连接加宽处，每个提升架加设2个千斤顶。
整个滑模操作平台采用HY-56两台液压控制台，每个控制台分别负责3个筒仓的油路供应。油管采用高压耐油橡胶软管。油路的布置采取分级方式，即从液压控制台通过主油管到分油器，从分油器经分油管到支分油器，从支分油器经胶管到千斤顶。顶升时两台控制柜开停机步调要一致，每台控制柜向三个仓供油，油路长度大致相等，油路系统布置见图2:
2.4 空载试验（流量调整）和检查
液压系统组装完毕后，进行空载试验(流量调整)和检查。经过整体空载试验，各密封处无渗漏，并进行全面检查，确认无问题后，插入支撑杆，转入试滑阶段。
3 筒壁滑升
筒壁滑升从基础顶面开始，至仓顶板下标高停止，全程可分为初滑、正常滑升、终滑三大过程，其中包括钢筋绑扎、砼入模、捣固、表面修抹及养护。门窗洞的预留、钢筋预埋、工艺预埋件埋设、仓顶梁板及支座预留、模板清理、支撑杆续接及限位调平，垂直度测量及纠偏、纠扭等措施环节。
3.1 初滑
在模板内洒水润湿，铺设1∶2水泥砂浆3～5cm，在分层(每层厚20cm)交圈浇注混凝土至500～700mm高后，第一层混凝土强度达到0.2MPa左右(出模混凝土手压有指痕)，应进行1～2个千斤顶行程提升，观察联体仓提升速度是否一致，如存在不一致应按空载试车方法进行调整。确定正常后方可转为正常滑升。如出模强度太高，可调整配合比并加快施工速度。如出模强度偏低，可适当放慢滑升速度或掺适量外加剂，使混凝土出模强度符合要求。模板滑升至200～300mm高度后，稍事停歇，对提升设备和模板系统进行全面检查修整。
3.2 正常滑升
正常滑升过程中，两次提升时间间隔不应超过0.5h，滑升在混凝土振捣后进行，每步滑升20～30cm后由筒型限位调平器和限位调平卡进行各仓的同步性调平，即手动供油2～3分钟，使所有筒形限位调平器都顶上限位卡。调平后，继续滑升。提升时可进行钢筋焊接、绑扎及混凝土入模，但禁止振捣。提升完毕继续进行钢筋焊接、混凝土入模、混凝土振捣，进行下一次提升，混凝土修饰与养护(养护采用刷养护液的方法)与滑升同步，如此往复，直到停滑标高。
3.3 空滑的操作要求
在库壁改变壁厚时、滑升到顶或遇特殊情况时，滑模需进行空滑后停滑。模板滑空施工前，应对每支承杆进行加固，其方法是：用直径不小于25mm的钢筋并焊在支承杆滑空段上，且深入混凝土300mm;用直径大于Ф14钢筋将支承杆与库壁筋连接起来，形成稳定的三角支撑架，增加支撑杆的强度和刚度。如图3所示：
3.4 模板的完成滑升阶段
模板的完成滑升阶段，又称作末升阶段。当模板滑升至距建筑物顶部标高1m左右时，滑模即进入完成滑模阶段。此时应放慢滑升速度，并进行准确的抄平和找正工作，保证顶部标高及各种预留位置的正确。
4 各仓操作平台的同步控制及防扭转措施
多联体筒仓同步滑升，要控制好各仓操作平台，使其在同一水平位置并保持滑模系统不出现水平方向的平移、扭转。保证各仓砼滑动速度均衡是同步滑升的关键。采取的措施有：
1)设置千斤顶限位卡，每滑1m或一个班要抄一次平，使各限位卡均处于同一水平面上。
2)平台上材料，机具摆放要均衡，不要造成偏移。
3)每次提升均要检查千斤顶是否到位，及时更换不符合要求和损坏的千斤顶，确保各仓每一千斤顶同步的各仓平台在同一平面的误差不超过规范要求。
4)当发现在同一水平面上朝一个方向平移时，要采用倾斜平台法或其他方法及时纠正。
5)相邻两仓砼的滑移方向相反，防止滑模系统总体扭转。
6)仓顶调整应均衡，协调好各仓间砼灌注速度，以求各仓均衡。
5 滑模装置的拆除
当筒仓最后一节混凝土强度达到75%以上时，即可拆除滑动模板。拆除顺序为：先拆内模板，再拆外模板，然后拆千斤顶架，在完成顶板抹灰和修补后，再拆除内外吊脚手架，最后依次拆除平台铺板及操作平台骨架，拆除应分段进行。
6 安全措施
1)滑模工程施工前, 由工长向施工班组的人员进行书面的交底。
2)各种滑模装置、管道、电缆及设备等采取防护措施，各种电器设备要有漏电保护措施，照明系统采用36V低压电，滑模施工时动力及照明要有备用电源，保证停电时的正常施工及人员的安全。
3)滑模装置拆除前必须组织拆除专业队，指定专人负责统一指挥。拆除作业必须在白天进行，宜采用分段、整体拆除，在地面解体。拆除的部件及操作平台上的一切物品，均不得从高处抛下。
7 结论
多联体钢筋混凝土筒仓滑模施工，只需安装一次模板，进行连续滑升，砼连续浇注成形，具有施工连续、工序集中，节约劳力，施工速度快，质量好的优点。该施工方法提高了工效，减轻了劳动强度，机械化程度高，施工周期短，推广价值广阔。
摘要：广西鱼峰集团有限公司2500t/d水泥熟料生产线水泥储库工程为六联体筒仓结构。根据筒仓截面一致性, 施工中采用一套联体筒仓滑模, 使各仓之间的滑模装置通过挑架式操作平台和辐射形钢拉杆连接, 实现多个筒体结构的钢筋、砼工程施工作业, 借助液压千斤顶在支撑杆上按既定的速度爬升。保证各仓砼滑动速度均衡是同步滑升的关键, 因此多联体筒仓同步滑升时, 要控制好各仓操作平台, 使其在同一水平位置并保持滑模系统不出现水平方向的平移、扭转。通过实践显示, 滑升技术提高了工效, 减轻了劳动强度, 该技术机械化程度高, 施工周期短, 推广价值广阔。
关键词：多联体钢筋混凝土筒仓,液压滑升模板系统,筒壁滑升
参考文献
[1]建筑建筑手册之4 (第三版) [M]北京:中国建筑工业出版社.
[2]GBJ113-87液压滑动模板施工技术规范.
同时施工 篇2
海坝煤矿
煤矿建设项目安全设施“三同时”汇报材料
海坝煤矿 2012年
叙永县海坝煤硫开发有限公司海坝煤矿建设项目安全设施“三同时”汇报材料
一、矿井概况
根据四川省人民政府办公厅“关于泸州市煤炭资源整合方案的复函”（川办函[2007]12号），叙永县海坝煤硫开发有限公司海坝煤矿为独立扩能矿井，根据中华人民共和国国土资源部“关于四川省筠连、古叙煤炭国家规划矿区矿业权设置方案的批复”（国土资函[2007]727号），叙永县海坝煤硫开发有限公司海坝煤矿为整合扩能矿井，以叙永县后山镇海坝煤矿为主体，将叙永县海坝硫精砂厂海坝硫铁矿、叙永县叙星海坝硫铁矿采矿场、叙永县源金硫铁矿、叙永县旺程硫精砂厂明镜硫铁矿、叙永县金海硫精砂厂（硫铁矿）进行整合，整合后矿山注册登记为叙永县海坝煤硫开发有限公司海坝煤矿。整合后矿区范围由1～11号拐点圈闭，矿区走向长约3.3km，倾斜宽0.9km，矿区面积为2.466km2，批复开采深度+1090m～+750m，开采划定范围内的C19、C24、C25煤层和硫铁矿。矿井工业资源/储量为2102.7kt，矿井设计可采储量为1642.09kt，矿井设计生产能力15万吨/年，设计服务年限为7.8年。
二、矿井批复及持证情况
海坝煤矿经四川省经济和信息化委员会川经信煤炭函【2010】1029号文批准的独立扩能矿井，扩能后生产能力为15万吨/年，建设工期为17个月，2010年10月至2012年2月，除企业自身资金影响外，还有外部电力等因素影响，矿实际情况与设计不恰当等原因。经
泸州市经济和信息化委员会【2012】44号文和叙永县经济商务局【2012】9号文件批复，建设工期调整为23个月，即2012年8月进入试生产。目前我矿“五科五队”均已全部配备到位，并经省级机构培训考试合格全部持证上岗，安全管理人员、特殊工种配备到位，经培训考试合格，全员培训达到100﹪。矿井《采矿许可证》、《营业执照》、《矿长资格证》、《矿长安全资格证》合法有效。
四、矿井队伍建设情况
矿井批复技改后我矿自己组建职工队伍对进行矿井技术改造，目前我矿在册职工180人，矿长9人、安全员5人、瓦检员9人、放炮员10人，电钳工8人。
五、矿井各系统情况 〈1〉、供电系统
矿井有两回路电源线路，分别取自双山变电站和石关变电站，电源稳定可靠性高。矿井10kV变电所设置备用电源自动投入装置，其型号为GCA-140。正常情况下，矿井电源采用分列运行方式，一回路运行时，另一回路带电备用，两回电源线路均未装设负荷定量器，以保证供电的连续性。10kV馈出线路均装设单相接地保护装置。当任一回路发生故障停止供电时，另一回路能担负矿井全部负荷。矿用供电系统符合《煤矿安全规程》之规定。
〈2〉、矿井提升系统
矿井采用斜井开拓，根据井下开拓布置，达产时期主斜井担负矿井煤炭和矸石的提升、材料及设备下放等任务，人行暗斜井担负人员运输任务。二采区轨道上山担负矿井二采区煤炭和矸石的提升、材料
及设备下放等任务。主斜井提升设备选用JTP—1.6×1.2—24型矿用提升绞车1台，电动机为YR315L2-6型，功率132kW，采用变频技术，游动天轮为TD1400/740型。本矿用提升绞车一次提升煤车4辆或矸石车2辆。
〈3〉、矿井通风系统
我矿通风方式为:中央并列式。通风方法采用抽出式，主斜井、副平硐进风，回风斜井回风。主要通风机安设在+945m地面。矿井在+945m回风井安装2台同型号的FBCDZ№16/2×55通风机, 其中一台工作，一台备用。反风措施采用风机反转，目前矿井总进风1440m/min，总回风2720m/min，有效风率87﹪，通风负压0.65pa风量能够满足安全生产需要,符合煤矿安全生产要求。33〈4〉、矿井排水系统
井下中央泵房安装排水设备预选3台D216-25×4型水泵，矿井在正常涌水时1台工作、1台备用、1台检修；最大涌水时2台工作，1台备用及检修。配套电动机为YB2315S-4型，功率110kW。中央泵房主副水仓容量495m3,，井低两个水仓容量分别为218 m3。水仓设主水仓和副水仓，当一个水仓清理时，另一个水仓能正常使用。四川省地质矿产勘查开发局一一三地质队2009年7月编制完成了《四川省叙永县海坝井田海坝煤矿资源/储量核实报告》中预计矿井正常涌水量为124m3/h，最大涌水量为166m3/h。设计水仓有效长度为180m，有效容积为1015m3，主排水管路在副井铺设两趟D219×8mm无缝钢管。直达地面。我矿排水系统工程施工及基本完成待设备安装
调试。
〈5〉、采掘系统：
目前我矿采用斜井下山开拓方式开拓，目前斜井按照技改初步设计，已基本完成技改工程开拓巷道的施工任务，井下变电所、主泵房正在施工当中，预计7月底可以完工，7月底变电所安装到位，2012年8月底以前首采面可以形成，以此完成井下生产系统，提请上级主管部门进行竣工验收。
〈6〉、监测监控系统
我矿装备KJ90型安全监控系统一套，双机热备自动切换，有备用电源。该设备具有显示、打印、报警、断电等功能，检测监控分站4台、瓦斯传感器26台、一氧化碳传感器KGA5型4台、温度传感器1台、风速传感器1台、通风设施传感器1台、负压传感器1台、视频探头4台实时对全矿进行监控，副平硐已安装可视频探头，可以实时监控井下作业人员上下班情况，矿井监控系统运行正常。
〈7〉、通讯系统
地面目前安装一台程控交换机，装机容量60门，并配有UPS电源可以保障矿井通讯系统24小时正常运行，井下现在安装KTH型防爆电话10部，全部覆盖井下各要害场所及工作地点，地面安装20部，覆盖了地面办公区域，各部门、各岗位、各场所。
〈8〉、人员定位系统
目前我矿人员定位系统KJ251A安装协议已和叙永县安平达
煤矿安全技术服务站签订安装协议，预计8月底完成系统安装调试工作。
〈9〉、压风自救系统
为满足矿井技改期间的安全需要，目前矿井安装2台空气压缩机，4寸压风管路经副井直达井底，主要施工地点架设压风自救系统。压风系统能够满足安全生产需要。
〈10〉、供水防尘系统
地面生活区建造1个120 m的净化蓄水池，供应井下防尘用水，建造1个80 m的生活用水池，并架设了专用管路用于井下供水施救。使供水直达所需工作点，防尘、供水施救符合《煤矿安全规程》规定。
3,3, 〈11〉、紧急避险系统
井下紧急避难硐室是矿井改造初步设计的重要工程部分之一，各项设计严格按照国家有关规定执行，按照矿井技改进度已列入技术改造计划，预计2012年6月低即可完成施工，8月底待设备安装后投入使用，不会耽误矿井技改竣工验收。
〈12〉、防治水工作
我矿水文地质条件简单煤层富水性差，但属于资源整合矿井，周边老窑、老空比较多，因此在防治水工作依然是安全生产中的头等大事。我矿成立有总工程师负责的专门的防治水队伍，地面防治水工作严格执行月巡查制度，对于可疑地点及时添堵，防范于未然。井下配备全液压探水钻一台，钻杆200米，在采掘中严格执行“有疑必探，先探后掘”的原则。
〈13〉、平面设施建设
按照初步设计的要求，我矿技改按照先平地后井下的原则先后建设了矿办公楼，组建“五科五队”办公室。职工宿舍，职工餐厅和职工宿舍，多功能会议室、学习培训室、阅览室等科室相继建成并投入使用，使广大职工的生活条件有了很大的改善。污水处理、废渣处理合乎国家要求。
总之，我矿开始技术改造以来，我矿严格按照“三同时”的要求依法进行矿井技改工作，为以后我矿的安全生产打下良好的基础。
叙永县海坝煤硫开发有限公司海坝煤矿
同时施工 篇3
铁路拨接施工是既有线施工的一项重要内容, 也是对既有线行车干扰较大的一项施工作业, 这项施工总是在时间紧凑、各专业配合、施工人员密集的条件下进行, 势必给施工管理带来较大的难度, 主要应用于新旧线路连通、小半径改造、线间距调整等铁路施工项目中。
1 工程概述
北同蒲线原平至太原间1050改造工程田村站改造, 既有南咽喉有一处半径800m曲线地段, 为保证在不增加新征用地情况下延长站内股道有效长, 设计在K267+600-K268+200处把该800m半径曲线调整为两条500m半径曲线, 中间增设夹直线。既有上下行线间距5m, 如果先拨接上行线再拨接下行线, 上行线拨接后的新线路位置与既有下行线路线间距最小处为2.93m, 线间距严重不足, 因此只能在一个封锁点内同时完成上下行线路的拨接施工。根据现场测量, 只有在上行线夹直线处能够提前预铺150m线路, 其余地段均需要点内拨接, 上行线点内拨接450m, 下行线点内拨接600m, 共计拨接长度1050m, 线路最大拨距3.4m, 封锁施工给点180分钟。
2 拨接施工区段划分
2.1 本次线路拨接需要上下行双线同时进行, 新拨线路的位置与既有线的总体关系是“里压外挑”, 即每条线路都是两端由既有线向曲线外侧拨线, 而在夹直线前后则是由既有线向曲线内侧拨线。因此造成上行线既有线有4处拨距零点 (含拨线起终点) , 下行线存在6处拨距零点 (含拨线起终点) , 而且必须先完成上行线部分的拨接, 才能进行下行线的拨接, 工序交叉。相较普通线路拨接施工工作量大、情况复杂、相互干扰大, 必须合理划分区段, 充分做好拨接的施工准备工作。
2.2 本次拨线总体施工区段划分原则按照拨线方向、距离综合考虑, 下行线提前预铺线路150m, 其余需在点内拨接连通地段共划分为7个施工区段。
2.2.1 下行线划分为3个拨接区段, 分别为: (1) K267+600-K267+790段, 拨线190m, 最大拨距3.0m; (2) K267+940-K268+060段, 拨线120m, 最大拨距3.4m; (3) K268+060-K268+200段, 拨线140m, 最大拨距1.63m。
2.2.2 上行线划分为4个拨接区段, 分别为: (1) K267+600-K267+790段, 拨线190m, 最大拨距3.4m; (2) K267+790-K267+940段 (即利用既有I道部分) 扭转, 拨线150m, 最大拨距1.9m; (3) K267+940-K268+060段, 拨线120m, 最大拨距3.4m; (4) K268+060-K268+200段, 拨线140m, 最大拨距1.3m。
2.3 不同拨距地段作业方式: (1) 拨距在0~0.05m范围的线路, 人工不拨, 直接采用大机拨道; (2) 拨距在0.05~0.5m范围的线路, 不穿滑轨, 人工清理拨线方向侧的道碴后, 集中人力使用撬棍拨线, 个别地段使用压机配合; (3) 拨距在0.5m以上的线路, 每隔10~15m穿设一道滑轨, 滑轨上安放小滑车后, 使用人力或是小型挖掘机拨线。
3 劳、材、机配备
(1) 劳力组织:拨接施工按照每米1人的原则配备, 本次拨接施工共需劳力1050人, 按照划分好的7个施工区段, 划分成7个拨接施工组, 分别负责7个拨接区段的拨接施工。 (2) 材料准备:P60接头夹板 (带螺栓、带帽) 、12.5m应急短轨、急救器、应急接头夹板、回流线等, 所需施工材料及应急材料数量按照拨接开口的数量、应急预案要求配置。 (3) 机具准备:套筒、撬棍、滑轨、小滑车、锯轨机、打眼机、氧割设备、双向液压拉轨器、齿条压机、小型捣固设备、发电机、小型挖掘机等, 根据拨接工作量按需配置充足。 (4) 封锁劳力、料具配置原则:“齐全、充足、有备用”, 封锁施工劳力必须在影响总体进度的地段重点部署, 并适当配备后备劳力, 对封锁施工影响较大的料具, 必须配足并有备用, 确保机具损坏后不影响后需施工。
4 施工工艺及方法
4.1 点前施工准备
(1) 测量放样:使用全站仪按照设计资料放样, 测量放样数据一定要准确无误, 坚持复核制度。 (2) 护桩:放样的中桩采用支距法进行护设, 采用钢尺把中桩护至路肩的护桩、接触网杆、水沟边、防护栅栏边等稳定固定的位置, 并在旁边用红油漆标识好距离, 因本次拨线施工情况复杂, 按照每5m设置一处护桩控制, 确保点内线路能够准确恢复。在封锁点前半日, 利用60厘米钢筋棍按照拨距在枕木头处打入, 栓红色布条标记, 用于拨线时粗拨控制方向。 (3) 备碴:预铺段南北两端按照道碴情况、拨接长度计算需补充的道碴数量, 并提前装袋放置在拨接口附近。对于拨量较大的拨线段同时进行底碴的摊铺作业, 标准为底碴摊铺高度低于枕木底15cm。 (4) 既有道床处理:需穿设滑轨地点的道床提前利用封锁点进行处理, 道床开挖后的空挡用袋装石碴进行回填;拨线段既有道床过于饱满的提前利用封锁点处理, 尽量减少拨线当天的工作量, 处理时确保正线碴肩400mm宽, 道床坡度按1:1.75, 开挖深度为枕木底10cm。 (5) 零点标记:由于本次拨线的特殊性, 存在同一段有上挑、下压及不动的临界点 (俗称零点) , 采用红色油漆在零点位置做好特殊标记, 枕木上标记“不动”二字, 做为拨接时的基准控制点。 (6) 合拢口预铺段钢轨打磨:因拨接口位于800m半径曲线上, 钢轨磨耗量大, 而预铺段钢轨无磨耗, 合拢口处预铺段轨面比照既有线钢轨的轨面磨损程度进行打磨处理, 确保连接后接头错牙满足技术要求。 (7) 安全准备:拨接前明确防护人员、防护器材全部到位。拨接施工前的准备作业不允许超前, 必须按施工放行列车条件的要求进行准备作业, 对有可能影响轨道电路和信号的准备作业, 必须在电务人员指导配合下进行, 不得随意拆除连接线及绝缘设施。 (8) 培训教育:对参加施工的作业人员进行上岗前的教育培训, 使每个人员明确施工作业范围、作业顺序和操作标准、注意的安全事项等, 做到安全生产、文明施工、有序工作。 (9) 平推检查:点前由施工负责人组织相关人员进行平推检查, 落实封锁准备情况, 平推主要内容有:1) 人员组织:分工范围明确, 各环节落实到具体责任人, 重要环节责任人重点汇报组织及准备情况;2) 材料机具检查:施工以及应急用的材料机具到位;3) 安全检查:事故易发点、重点部位明确, 有控制措施;4) 重点检查:工作量大, 占用时间长部位。 (10) 资料准备:提前做好封锁资料准备, 编制《三图一表》 (施工平面示意图、封锁网络图、施工防护示意图、卡控表) 、《施工安全措施》等预备会资料。
4.2 点内拨接施工
(1) 拨接施工流程:打回流线、拨接口断轨→扒碴肩、松扣件→穿设滑轨→线路粗拨→线路细拨、连接→调整枕木间隔→整道、上碴→小机捣固→大机捣固→清理限界、检查开通。 (2) 打回流线、拨接口断轨:给点后, 立即在拨接口前后既有线路打设回流线, 回流线打好后, 断轨人员利用锯轨机、氧割设备断轨。打回流线、断轨均需做好人身安全防护, 佩戴绝缘手套、护目镜等防护用品。 (3) 扒碴肩、松扣件:点前按照拨移距离在需要扒碴的范围用石灰水撒线, 给点后使用扒镐清除道碴, 清碴的深度为:向外上挑的为既有枕木底10cm, 向里下压的为枕木底5cm, 清碴深度要到位, 避免出现线路鼓包;扒碴同时, 松动既有曲线内股扣件, 以便拨道时应力能够释放。 (4) 穿设滑轨:对于拨距大于50cm的地段需要穿设滑轨, 滑轨上安放小滑车, 滑轨间距根据拨量大小每间隔10~15m一道。穿设滑轨的枕木空档要求将两侧枕木扣件松开后向两侧拨移至相邻枕木, 确保滑轨与枕木在拨线过程当中不发生碰撞或对滑轨进行调整, 滑轨穿设方向为该点切线的垂线方向 (两枕木空档中线) 。 (5) 线路粗拨:粗拨顺序依照从小拨量到大拨量依次进行, 每组拨线劳力安排50~70人, 每次拨距控制在0.3~0.5m, 对于拨距较大地段分次进行拨道, 严禁一次到位后出现“死弯”, 直至拨移线路的枕木头顶到提前打入的钢筋棍处。 (6) 线路细拨、连接:粗拨到位后, 技术人员用钢尺从护桩量支距, 组织劳力进行精细拨道, 线路细拨偏差控制在1Cm范围以内即可, 细拨方向到位后立即在拨接口配轨、锯轨、连接接头。接头连接后电务部门要及时安装接续线。 (7) 调整枕木间隔:因本次拨道是把原800m半径曲线拨成500m的小半径曲线, 因此枕木间隔内侧变小, 外侧变大, 在线路细拨同时按照0.6m间距逐根松动扣件方枕木, 方枕完成后复紧扣件。 (8) 整道、上碴:方向拨移到位后, 立即组织劳力利用提前打好的起道桩控制液压起拨道机进行起道作业, 把拨移后的线路起至设计标高, 整道要首先抓好线路的大平、大向;整道同时回填道碴, 回填道碴主要是利用扒出的旧碴和点前装袋备用的新碴, 扒出的旧碴利用叉子清筛后回填, 回填道碴的方向与线路捣固的方向一致。 (9) 小机捣固:利用软轴捣固机和小型液压捣固机对整道成型的线路进行捣固作业, 小机捣固紧跟补碴进度, 流水作业, 确保拨接后的线路道床基本密实, 具备进入大机进行捣固的条件。 (10) 大机捣固:一组大机按照两捣一稳配置 (即2台捣固车、1台稳定车) , 上下行各进入一组大机, 分别对拨接后的线路进行大机捣固作业。在拨接线路上, 技术人员需提前把曲线点位置、曲线要素、超高等数据标注在枕木和钢轨轨腰, 同时给大机作业人员提前提供一份书面曲线要素资料, 以便于大机作业人员提前输入数据。大机捣固作业时, 安排20~30人劳力配合补碴, 在第1台大机作业后, 及时对捣固的镐窝补碴。 (11) 清理限界、检查开通:安检负责人在大机作业同时, 对线路两侧封锁料具进行检查, 及时清理限界;在大机作业后, 施工负责人联系设备管理、监理单位共同对拨接后的线路方向、水平、高低等进行检查, 具备开通条件后, 共同签字消点开通。
4.3 点后作业
(1) 为确保开通线路安全, 点后安排专人带队配合设备单位, 昼夜加强养护、值班和巡道检查, 严格交接班制度, 确保开通后线路状况良好, 列车通过安全。 (2) 拆除旧料清理, 结合设备单位的要求, 按照就近堆码原则, 组织劳力把拆除的旧轨、旧枕、旧碴按照标准抬摆堆码整齐。 (3) 临时栅栏门的恢复, 对于在封锁施工中加开的临时栅栏门, 按照原标准、原规格恢复整齐, 由设备单位检查验收合格。 (4) 封锁料具清理整齐, 封锁现场做到工完料净场地清。
5 安全质量措施
5.1 安全措施
(1) 封锁施工必须由施工负责人现场指挥施工, 严格按照批准的施工方案及施工计划组织施工, 严禁超计划、超范围、无相应管理人员盯控等“黑施工”。 (2) 防护人员必须着装整齐, 口笛、信号旗、臂章及所需的防护标牌必须携带齐全, 持证上岗, 严格按《技规》规定执行。 (3) 给点前, 严禁触动任何既有行车设备, 接到封锁命令后, 施工负责人必须安排防护员按照防护图设置停车牌。 (4) 点前准备作业时, 应注意轨道电路, 材料、机具严禁侵入行车限界。 (5) 按现场指挥人员下达的封锁施工命令, 各组人员按作业程序进行紧张作业时, 必须做到忙而不乱, 紧张有序, 避免由于忙乱而发生料具碰撞伤人。作业人员必须注意防护人员的信号, 避免出现紧急情况, 人员下道不及时。 (6) 抬运拆下的旧料按有关规定堆放, 旧料堆放严禁侵入行车限界。 (7) 必须对联结好的线路的方向、水平、高低、轨距及各部尺寸进行严格地检查整修, 及时补碴捣固。经设备管理单位、监理单位和施工单位三方共同确认线路质量, 达到达到列车放行条件、机具不侵限, 并做好记录后, 方准通知现场指挥人员与行车室联系, 由驻站人员在运统-46上说明消点时间并签字承认后消点, 同时通知防护人员及各组作业人员撤至限界以外准备接车, 防护人员按命令更换慢行标, 严禁盲目放行列车。
5.2 质量措施
(1) 根据封锁工作量的大小和难易程度, 准备充足的劳力、材料和施工机具、运输车辆, 并制定应急处理措施。准备性能良好的通讯工具, 确保车站与封锁地点之间、施工总指挥和各作业小组之间可靠的通讯联络。 (2) 施工前对所有参加封锁的作业人员进行安全培训教育和技术交底, 使其明确作业范围、规定时间内需要完成的工作内容以及损伤注意事项。 (3) 封锁中与设备单位密切配合, 互相协作, 互创施工条件, 确保配套开通, 加强同运营管理部门的联系, 创造良好的施工条件。 (4) 施工中要严格执行施工三检制、施工安全检查分析制度、工序交接制度, 确保施工安全。 (5) 拆除旧料堆放提前做好规划, 标志明显;堆放要整齐, 一次到位。 (6) 压机手、布滑轨、滑车、支墩人员应严格按规定施工, 不得简化程序。 (7) 要点完成后, 必须及时清理现场, 收集整理好工具。石碴回填要饱满, 捣固密实后方可交养护人员养护。养护维修人员要坚守岗位, 随时巡查各新更换道岔过车后的状态, 做好整修, 并按电报规定更换慢行标志。
6 结束语
本文针对北同蒲线原平至太原间1050改造田村站拨线施工的情况, 对既有线双线同时拨接施工进行简要说明, 通过工程实例讲述既有线双线同时拨接的施工组织、方法、工艺流程, 相关的安全、质量保证措施, 以期为今后类似拨接工程提供一些经验和参考。
摘要：根据北同蒲线原平至太原间1050改造田村站南咽喉上下行双线同时拨接施工, 结合田村站拨线的特点, 对既有线施工中双线同时拨接施工进行归纳和总结, 对既有线拨接施工中的施工准备、点内施工封锁流程、点后工作重点、安全质量措施等各个施工环节进行简要介绍, 为同类型施工提供参考。
关键词：既有线,双线,拨接,施工
参考文献
[1]铁运[2012]280号, 铁路营业线施工安全管理办法[S].
[2]铁建设[2008]14号, 改建营业线和增建第二线铁路工程施工技术暂行规定[S].
[3]TB10305-2009, 铁路轨道工程施工安全技术规程[S].
两个铁球同时着地 篇4
我以前从没想过思考问题需要花费多少精力和脑力。今天，通过实验和看了《两个铁球同时着地》这篇课文，使我懂得了：对权威要尊重，但不盲从，权威也有错误的时候，实践是检验真理的唯一标准。
亚里士多德曾经说过：“两个铁球，一个1磅重，一个10磅重，同时从高处落下来，10磅重的一定先着地，速度是1磅重的10倍。”这句话使伽利略产生了疑问。他想：如果这句话是正确的，那么把这两个铁球栓在一起，落得慢的就会拖住快的，落下的速度应当比10磅重的铁球慢;但是，如果把栓在一起的两个铁球看做一个整体，就有12磅重，落下的速度应当比10磅重的铁球快。这样，从一个事实中却可以得出两个相反的结论，这怎么解释呢?
伽利略做了多次试验，每次都证明亚里士多德错了。两个不同重量的铁球同时从高处落下来，总是同时着地，铁球往下落的速度跟铁球的轻重没有关系。他向学生们宣布了试验结果，同时宣布要在比萨亚的斜塔上做一次公开试验。
在斜塔周围，人们议论着，有的说：“这个青年真是胆大妄为，竟想找亚里士多德的错处!”有的说：“等会儿他就固执不了了，事实是无情的，会让他丢尽了脸!”可是伽利略不退缩，在斜塔上出现了。斜塔周围的人惊讶的呼喊起来，应为两个铁球同时着地了。伽利略成功了。
同时施工 篇5
河南永锦能源有限公司云盖山煤矿一矿位于禹州市磨街乡佛山村, 矿井处于云盖山井田的中部。煤矿区内地层出露较好, 矿区发育的地层有寒武系上统崮山组, 石炭系上统太原组, 二叠系山西组、上石盒子组、下石盒子组、石千峰组, 三叠系刘家沟组以及第四系。含煤地层为上石炭统太原组, 二叠系山西组、下石盒子组和上石盒子组, 其中二叠系山西组为主要含煤地层[1]。矿井开采山西组二1煤层, 开采方法为走向长壁综采低位一次采全高放顶煤开采。煤层赋存标高+200～-450 m, 埋深100～800 m。
矿区基本构造形态为走向北东、倾向南东的单斜构造。地层倾角一般15°～22°。褶曲不发育, 区内断层较少, 构造类型属于中等构造类型。
2 矿井水文地质条件
2.1 含水层
井田内对煤层开采有影响的主要为二1煤层底板下伏的石炭系上统太原组上段灰岩含水层 (Ⅱ2) 、石炭系上统太原组下段灰岩含水层 (Ⅱ1) 、寒武系上统白云质灰岩含水层 (Ⅰ) 。上述含水层均属底板进水的岩溶裂隙含水层, 是矿井充水的主要来源。
(1) 寒武系上统白云质灰岩含水层 (Ⅰ) 。
该含水层以崮山组白云质灰岩为主。据钻探、测井等资料揭露, 该含水层厚度1.67～53.09 m, 赋存于顶界面以下30～60 m范围内为含水层的强径流带, 向深部富水性变弱。原始水位标高+280～+256 m, 为强富水含水层, 上距二1煤层平均69 m, 是二1煤底板间接充水含水层。
(2) 石炭系上统太原组下段灰岩含水层 (Ⅱ1) 。
该含水层由L4—L1四层含燧石灰岩组成, 平均厚14.84 m, 可溶性成分高, 因岩溶裂隙发育的极不均匀性导致富水性很不均一, 原始水位标高+274.26～+258.10 m, 含水层总体上富水性中等, 上距二1煤层平均46.7 m, 为二1煤底板间接充水含水层。
(3) 石炭系上统太原组上段灰岩含水层 (Ⅱ2) 。
该含水层由L11—L8四层石灰岩组成, 平均厚度13.47 m, 其中L9与L8灰岩全区稳定发育。含水层富水性弱, 一般情况下对开采二1煤影响不大。上距二1煤层平均7 m, 为二1煤底板直接充水含水层。
2.2 隔水层
矿区内各含水层之间赋存有相对隔水层, 正常情况下, 可起到隔水作用。
(1) 太原组上段顶部隔水层。
太原组L9灰岩至二1煤底板间的泥岩、砂质泥岩及粉砂岩, 沉积不稳定, 平均厚9 m, 在开采条件下失去隔水作用。
(2) 太原组中部砂泥岩段隔水层。
L4灰岩顶板至L8灰岩底板的泥岩、砂质泥岩、粉砂岩及夹少量细砂岩, 平均厚19.32 m, 层位稳定, 一般情况下该隔水层可阻断太原组上、下段灰岩含水层的水力联系, 一般条件下是良好的隔水层段, 但在断层附近会破坏其隔水作用。
(3) 太原组底部铝土泥岩隔水层。
寒武系顶部与太原组下段灰岩之间的铝土质黏土岩平均厚7 m。特别是在断层影响下深部开采底板压力增大的情况下, 难以阻断寒武系石灰岩含水层与太原组石灰岩含水层之间的水力联系。
3 矿井水害防治重点
矿区寒武系灰岩水为强富水含水层, 是矿井防范的主要对象。二1煤层至寒武系灰岩含水层之间由上述3层隔水层及太原组上、下段灰岩含水层构成, 由于太原组上段灰岩含水层富水性弱, 可将其与二1煤层间的距离近似视为隔水层厚度, 太原组下段灰岩含水层富水性中等, 且与下伏寒灰强含水层之间的平均间距7 m, 在深部尤其是在断层影响底板压力增大的情况下, 难以阻断寒武系石灰岩含水层与太原组石灰岩含水层之间的水力联系。
云盖山井田现在观测的寒灰水位一般在+155～+190 m, 矿井二1煤回采标高已在±0 m以下, 为承水压开采。因此, 矿井必须对太灰下段、寒灰含水层进行水文观测, 掌握两含水层的水位、水量等动态变化规律及其之间的水力联系, 以便进行水害预测预报及采取针对性治理措施, 确保矿井安全生产。
4 水文观测孔的设计
为对各含水层进行有效隔断, 防止人为导通各含水层, 尽量延长钻孔使用寿命, 矿井水文观测孔设计采取了三级套管、分层隔断的方式[2];同时, 为有效利用钻孔进尺, 减少钻孔个数, 降低材料及其他钻孔成本投入, 并可实现同一点对上下2层含水层同时观测, 在三级套管注浆时采取外循环内注式、控制初凝时间、二次补注后再进行试压试验的方法, 仅对三级套管底部太灰下段出水点以下铝土质泥岩段进行注浆封闭, 做到既能彻底隔离各含水层段, 又能有效利用二、三级套管之间间隙, 实现利用同一钻孔对两含水层进行分源观测。
水文观测孔具体设计如下:施工钻场位置设在-23 m水仓外仓门口正对处, 钻场规格3 m×3 m×3.5 m (长×宽×高) , 设计钻孔倾角-90°, 深约120 m, 一级孔径153 mm, 下入Ø146 mm套管8 m, 主要用作保护孔壁及太灰上段少量出水时的封堵;二级孔径113 mm, 下入Ø108 mm套管40 m左右, 主要对太灰上段进行阻隔;三级孔径94 mm, 下入Ø89 mm套管至寒灰顶板, 深约70 m, 主要阻隔太灰下段含水层, 并利用二、三级套管的上部间隙保留部分太灰下段水量, 进行水压观测;终孔孔径不低于75 mm, 终孔层位为进入寒灰以下30～50 m。观测孔施工选用SGB-IB300型钻机及配套钻探设备;注浆选用2ZTG-60/210型注浆泵。设计钻孔结构如图1所示。
5 钻孔施工及注浆工艺
5.1 钻孔施工
一级孔径153 mm, 下入Ø146 mm套管8 m左右, 管外用水泥全封闭, 封闭24 h后进行扫孔耐压试验, 试验压力不低于3 MPa, 持续时间不少于30 min。二级孔径113 mm, 下入Ø108 mm套管40 m, 管外用水泥全封闭, 封闭24 h后进行扫孔耐压试验, 耐压试验压力不低于6 MPa, 持续时间不少于30 min。三级孔径94 mm, 下入Ø89 mm套管至寒灰顶板, 深约70 m, 利用外循环内注式封闭二、三级套管之间太灰下段出水点以下段, 保留二、三级套管之间太灰下段水流通道;24 h后扫孔至孔底后二次利用内注式补注, 以泵压为4 MPa, 二、三级套管不串通为结束标准。24 h后再扫孔试压, 耐压试验压力不低于6 MPa, 持续时间不少于30 min。试压合格后换用Ø75 mm钻头钻进, 直至终孔, 终孔层位为进入寒灰以下50 m左右。
5.2 注浆工艺
井下注浆选用2ZTG-60/210型注浆泵, 并用相匹配的高压胶管、快速接头连接, 耐压不得低于6 MPa, 注浆孔孔口要安设耐震压力表, 不低于6 MPa。
孔口管采用水泥、水玻璃双液浆封闭, 水泥浆浓度 (水灰质量比) 1∶ (1～1.5) , 水泥浆与水玻璃的体积比1∶ (0.6～0.4) 。注浆工程中均使用强度不低于P.O42.5的水泥与35～40°Bé规格的水玻璃[3]。注浆时水泥浆浓度由稀到稠, 水灰比1∶ (0.5～1) , 水泥浆密度1.30～1.50 t/m3。以上参数可视注浆情况、压力变化及时进行调整, 确保注浆的连续性。透孔并钻进超过孔口管长度1.0 m左右时, 必须对孔口管进行耐压试验, 试验压力不小于含水层水压的3倍, 该处水压在1.8 MPa左右, 设计打压试验压力为6 MPa, 稳定时间不小于30 min, 以孔口周围无漏水现象为孔口管固定合格;注浆压力应为静水压力的2～3倍 (3.6～5.4 MPa) , 设计4 MPa, 持续时间30 min。耐压试验以钻孔周围无出水现象为封孔合格。
井下注浆工艺流程。利用井下简易搅拌机制备好水泥浆, 并用筛网过滤至储浆灰桶, 水玻璃盛入另一注浆桶。连接孔口注浆装置, 启动注浆泵, 先用清水冲洗钻孔孔底岩粉, 孔内冲洗干净后, 先将一吸浆笼头放入水泥浆桶, 上浆后再将另一吸浆笼头放入水玻璃桶, 要保证连续注浆。停注时, 也要先停水玻璃, 再停水泥浆, 并及时用清水洗泵, 防止残留双液浆在泵体内凝固。
注浆工艺的重点是对三级套管底部太灰下段出水点以下铝土质泥岩段进行注浆封闭, 利用水泥—水玻璃双液浆凝固快但抗压性不强的特点, 利用外循环内注式注浆法, 即通过三级套管管内注浆, 二级与三级套管之间间隙返浆。注浆至二、三级套管间返出浆液, 立即停注。由于水泥、水玻璃浆液密度大, 混合浆液沉淀于太灰下段出水点以下泥岩段并凝固。太灰下段出水点以上混合浆液则被水冲淡并部分冲出, 三级套管周围只能局部凝固, 保留了出水通道。一次注浆封闭达不到效果的, 可二次、三次补封, 补封时根据管内外畅通情况可减少或不用水玻璃, 直至封闭合格。三级套管封闭试压合格后, 二、三级上部再用1个特制的二级套管短接三通对二、三级套管上部进行封闭, 三通是Ø108 mm短管 (长0.4 m) 紧靠下部焊1个Ø11 mm丝头, 用以安装测压表。三通上好后丝头之上与三级管间隙部分先用盘根堵实, 再用速凝水泥填实凝固, 以关闭三通阀门不渗水为合格标准。这样, 既封闭了二、三级套管之间太灰下段出水点以下部分, 又同时保留了太灰下段出水点水量, 达到隔离测压的目的。
6 钻孔观测效果
设计该水文观测孔并于2010年6月施工完毕后, 即安装测压表对寒灰、太灰下段水位分别进行了观测, 因2009年降水量较大, 两含水层水位变化相应较大, 观测寒灰水位在+154～+192 m之间, 太灰下段水位则在+163～+178 m之间。通过1 a多的观测, 基本掌握了寒灰、太灰下段水位变化及其间局部的水力联系规律, 为矿井防治水工作提供了宝贵的第一手资料。
7 创新点及存在问题
(1) 创新点。
利用三级套管及分段注浆封闭技术, 对各含水层进行了有效隔断, 在增加钻孔使用可靠性、延长钻孔使用年限的同时, 实现了1个钻孔对两含水层的独立观测。
(2) 存在的问题。
太灰下段仅能进行水压观测, 钻孔二、三级套管之间, 尤其是钻孔孔口部分封闭段只有约0.3 m, 如太灰水量过大, 则难于封闭, 只能采取事先注浆的办法保留少量水, 水量以3 m3/h左右为宜。另外, 对三级套管丝扣的防渗漏处理及二、三级套管间上下2部分的封闭技术要求较高。
8 结语
利用多级套管及分段注浆封闭技术, 可以实现1个钻孔对2层含水层进行独立观测。减少了永久水文观测孔的数量及材料消耗, 并可保证钻孔的观测寿命。同时通过该技术的实施, 可以锻炼员工钻孔施工及注浆技术, 提高员工应对复杂条件下处理失控钻孔的能力, 对受水害威胁的煤矿具有一定的推广价值。
摘要：矿井水文观测是矿井防治水工作的基础工作, 利用水文观测孔对威胁矿井安全回采的含水层进行水量、水压观测, 是矿井水害预测预报、并进行针对性治理的依据。云盖山井田二1煤深部回采同时受石炭系太原组下段灰岩及寒武系灰岩2层含水层突水威胁, 矿井利用多级套管及分段注浆的施工技术, 实现了1个钻孔同时观测2层含水层, 取得了较好的安全效果和经济效益。
关键词：水文观测,钻孔,多级套管,分段注浆
参考文献
[1]王泽轩, 王海泉, 司方圆, 等.河南省永锦能源有限公司云盖山煤矿一矿生产矿井地质报告[R].郑州:河南省煤炭地质勘察研究院, 2008.
[2]袁亮, 葛世荣, 黄盛初, 等.煤矿总工程师技术手册[M].北京:煤炭工业出版社, 2010.
同时施工 篇6
关键词：高层建筑,梁,柱,节点,施工方法
1 概述
现代结构不断向大跨, 高耸发展, 在大中城市中, 高层或超高层建筑如雨后春笋般耸立起来。在高层或超高层建筑中, 往往要求底层或较低层柱有较高的承载力, 同时又要求减小柱子截面, 增大使用面积, 这样高强度等级的混凝土就被应用 (如C60、C70) 。但是各层中梁的混凝土可能均为强度等级较低的混凝土 (如C30、C40) 。这就使得梁柱的强度等级产生差别。另外, 工程中对高层或超高层建筑的抗震性能有一定的要求, 为了到达较好的抗震性能, 结构需做到“强柱弱梁, 节点更强”。因此, 梁柱混凝土强度等级不同可能造成设计中梁柱节点与同层梁板的混凝土强度等级不一致的现象, 这给相对重要的梁柱节点区的施工带来了一定的困难, 若处理不好, 将严重影响工程质量, 存在重大的工程隐患。本文就梁柱混凝土强度等级不同时, 梁柱节点区域如何施工的问题进行探讨, 给出了几点施工建议, 以便于解决实际工程中类似的问题。
2 解决方法
按照常规的施工方法, 节点区域的混凝土要和同一层的梁板一起浇筑, 根据以往的计算分析和实际的经验, 对于节点区域混凝土强度等级与梁板混凝土强度等级不同的情况, 可按以下方法进行施工:
2.1 当节点区域混凝土的强度等级与梁板混凝土强度等级相差较小 (≤5MPa) 时, 可忽略此差别, 直接按照梁板混凝土的强度等级, 同时浇筑。
2.2 当节点区域混凝土的强度等级与梁板混凝土强度等级相差10MPa以下时, 考虑到节点区域箍筋约束对混凝土强度的提高, 可在同设计人员商议讨论后, 按照梁板混凝土的强度等级, 将节点与梁板的混凝土同时浇筑。
2.3 当节点区域混凝土的强度等级与梁板混凝土强度等级相差10MPa以上时, 需按各自的混凝土进行浇筑。节点区域与梁板中的施工缝设置在节点区外, 如图1所示。
在节点区域与梁板不同强度混凝土的交界处, 须设置45度的角度, 需设置金属网分隔。施工时应认真施工, 精心安排施工组织, 保证工程质量。交界处所处的位置应设置在梁端, 因为这样可以确保强柱弱梁, 节点更强。另外, 交界面应保证距柱边的距离不小于1倍的梁高 (如图1所示) 。这点是根据大量的试验研究和理论分析得出的, 试验研究和理论分析表明, 框架结构的震损多发生在梁端1倍梁高以内, 即塑性角形成的位置。因此要将不同混凝土的交界面位置设置在1倍梁高以外。
3 防止不同强度混凝土交界处裂缝出现的措施
3.1 不同强度混凝土交界处裂缝出现的原因
若节点区域与梁板混凝土分别浇筑, 则在其交界处经常会出现裂缝, 这些裂缝主要由以下几点原因引起:
3.1.1 不同强度等级的混凝土, 其配合比不同, 这导致用水量, 水泥量等均不同, 因此, 两种混凝土的收缩性能不同, 一般来说, 高强混凝土的收缩较大。这样两种混凝土均产生收缩, 使得交界处裂缝出现。
3.1.2 分批浇筑时, 振捣会影响先前浇筑的质量, 容易将先前浇筑的混凝土产生局部不均匀, 因此在交界处产生裂缝。
3.2 防止裂缝出现的措施
根据上述分析的原因, 为防止和减小裂缝出现的几率, 可采取以下的施工措施:
3.2.1 在不影响混凝土强度的情况下对混凝土的配比适当调整, 可适当掺入膨胀剂, 使得收缩尽可能地减小。也可在交界面多配置些钢丝网或钢筋以控制裂缝。
3.2.2 在节点处, 对强度等级高的混凝土先振捣, 对强度等级低的混凝土后振捣, 然后再重复振捣强度等级高的混凝土, 事先做好技术交底和准备工作。
3.2.3 严格控制混凝土的坍落度, 保证节点核心区混凝土的密实。
3.2.4 对混凝土进行精心地养护, 确保在养护期间不出现收缩裂缝, 在拆模时要格外小心, 避免拆模时产生裂缝。
4 节点核心区的钢筋
在现浇框架结构梁柱边节点或角节点核心区域, 梁中和柱中的钢筋均无法直通, 必须在节点区域进行搭接、锚固以满足规范要求。在施工图中, 必须给出详细的搭接锚固做法。但是在很多时候, 设计单位并没有给出详细地施工做法, 而施工单位就按常规做法进行施工。为了满足搭接锚固长度, 需要将钢筋弯折, 为了避免节点混凝土被斜压和局压破坏, 钢筋弯折的角度不能太小。
抗震设计时, 为了确保钢筋混凝土框架节点区域的混凝土强度, 节点区域的钢筋需加密, 配筋量不应小于柱端加密去的配筋量。箍筋末端应做135度的弯钩, 平直段不得小于10倍的钢筋直径。节点区域的钢筋比较多, 比较复杂, 在实际施工中, 施工和监理部门都必须严格把关, 确保相对重要的节点区域的施工质量。
5 结论
以实际工程为背景, 就施工中常见的梁柱混凝土强度等级不同, 造成节点区域混凝土强度等级与同层梁板混凝土强度等级不同的问题进行了阐述, 提出了切实可行的解决施工中节点区域不同强度等级混凝土施工的措施, 并给出了如何防止裂缝出现的具体做法, 最终解决了实际问题, 可供实际工程参考。可以看出, 本文从实际出去, 解决实际问题, 具有一定的意义。
参考文献
[1]陈肇元, 朱金铨, 吴佩刚.高强混凝土及其应用[M].北京:清华大学出版社, 1992.
[2]丁大钧.高性能混凝土及其在工程中的应用[M].北京:机械工业出版社, 2007.
[3]唐九如.钢筋混凝土框架节点抗震[M].南京:东南大学出版社, 1989.
[4]陆浩亮, 李思明, 金国芳.梁柱不同混凝土强度的高层框架节点试验和有限元分析[J].力学季刊, 2004, 25 (1) :129~134.
[5]GB50010-2002, 混凝土结构设计规范[S].
[6]梁兴文, 王社良, 李晓文等.混凝土结构设计原理[M].北京:科学出版社, 2003, 103-117.
同时施工 篇7
金属矿山立井井筒多为多水平开拓, 由于立转平后平巷工程量少, 工期短 (约1 a) , 为缩短工期和减少费用投入, 不再进行临时罐笼改绞, 利用现有提升系统进行提升矸石和下放物料。在施工过程中, 通过优化立转平施工方案, 实现节能降耗、降低施工成本, 为立转平快速、安全、优质、高效施工提供经验, 意义重大, 市场前景广阔[1]。
1工程概况
金川集团有限公司东部贫矿开采回风立井井筒工程由兰州有色冶金设计研究院有限公司设计, 回风立井井筒设计标高+1 695.3 m, 井筒净直径5.0 m, 深度445.8 m。立转平施工涉及3个水平的回风沿脉巷道、穿脉巷道及单轨运输巷道, 总工程量2 135 m, 其中+1 450 m水平工程量260 m, +1 350 m水平工程量1 643 m, +1 250 m水平工程量232 m。
2立转平系统改造
2.1立转平系统改造内容
立转平系统主要改造内容包括:安装承载平台;安装多水平提升信号系统;供电系统改装;施工临时泵房、临时水仓、信号硐室;安装各水平耙矸机和矸石储矸仓及电动滚筒;铺轨、施工运料系统;通风、排水系统改装;井架保暖封闭。
2.2立转平系统改造施工流程
(1) 起吊盘拆除旧风筒及放炮电缆。井下三个水平各施工30 m巷道后, 起吊盘拆除 φ700 mm的旧风筒和放炮电缆并回收入库。在拆除的同时回收拆除不再使用的模板悬吊绳、抓岩机悬吊绳。
(2) 落吊盘安装新风筒敷设通讯、信号、监控、 动力电缆。 利用原凿井吊盘敷设新增MYP-3×70+1×25 (6KV) 型高压电缆一路;新增MKVV22-24×1.5信号电缆一路;新增MHYV型监控电缆两路;新增MHVV-12×2×0.79型通讯电缆一路;重新安装 φ1 000 mm风筒一路。
(3) 吊盘落至+1 450 m水平, 安装+1 450 m水平承载平台。吊盘落至+1 450 m水平时, 利用上吊盘进行+1 450 m水平承载平台的安装及附属设备设施的安装。承载平台平面示意如图1所示。
(4) 落吊盘至+1 350 m水平, 安装+1 350 m水平承载平台及变电所。+1 450 m水平安装结束后, 继续落吊盘至+1 350 m水平, 安装+1 350 m水平承载平台及巷道内辅助设施设备。
(5) 落吊盘排水至+1 250 m水平。上吊盘落至+1 250 m水平, 封闭吊桶喇叭口, 稳固吊盘, 敷设马头门与吊盘连接铺板并固定牢固, 形成+1 250 m水平承载平台。将吊盘上水泵安装至水泵房, 进行安装和调试, 调试正常后形成排水系统。
(6) 调试三水平信号装置完善新的多水平提升信号系统。由厂家人员进行指导完成多水平提升信号系统的安装及调试, 运转正常后投入使用, 甩掉旧的提升信号。同时通讯、监测监控、电视监控系统进行调试, 合格后投入使用。
(7) 井架封闭。为确保冬季井下温度保持正常, 防止井筒结冰, 在井口安装暖风炉, 需要对井架进行密闭。1首先在安装天轮平台时用花纹板封堵天轮钢梁之间的空隙。2在井架底部四周砌筑长约1.5 m, 高0.4 m的砖墙。3井架密闭内部采用框架结构, 纵向每面采用7根100 mm×80 mm方钢, 横向每面采用11根60 mm×60 mm方钢, 方钢接点采用焊接, 与井架采用横筋站筋焊接。4井架外部使用彩钢板包围, 彩钢板与方钢采用螺丝固定。5彩钢板从井口地坪一直密封到二平台上方1.5 m, 彩钢板搭接处再铺一层彩钢瓦密闭, 做到密不透风。6为了方便设备、行人进出, 在井架南北两侧修建人员、设备进出通道。
3巷道施工
3.1施工方案
(1) 巷道施工。采用全断面一次成型法施工; 大断面巷道在岩性稳定时可采用全断面一次成型法施工。当岩性不稳定时, 则采取“先拱后墙”分层施工的方法, 随掘随支[2]。
(2) 交岔点施工。在中等稳定岩层中, 正向交岔点应采用“先拱后墙”分层施工的方法, 随掘随支。掘至岔口一次锚网喷支护后, 进行拱部二次支护, 最后施工两帮墙部。在不稳定岩层中应考虑使用导硐法施工交岔点。
(3) 不良岩层施工。当遇到不良岩层时, 为了防止炮掘对围岩自身稳定性的破坏, 保证施工安全, 采用多打眼、少装药、短掘短支, 控制围岩开挖及扰动。如岩性特别差时, 采用树脂锚杆+U型钢拱架短掘短支, 必要时打砂浆锚杆进行封底和采用中长锚索加强支护。
3.2施工工艺
(1) 掘进。选用天水风动工具厂生产的YT-28型气腿式凿岩机钻眼, 炮眼深1.5~2.0 m, 围岩条件较好时则采用2.0~3.0 m中孔爆破, 炮眼 φ42 mm, “一”字型合金钢钻头。雷管选用1、3、7、 11四个段别的导爆管毫秒延期雷管, 传爆雷管为火雷管, 炸药选用RJ-2#乳化炸药。
(2) 装岩、运输、排矸。迎头布置耙矸机, 矸石装入“V”型矿车运输至矸石仓, 通过矸石仓内的耙矸机装入转载皮带, 转载皮带通过斜溜槽溜入吊桶提升至地面。排矸系统剖面如图2所示。
(3) 支护。三个水平巷道支护均采用双层喷锚网。一次支护要紧跟迎头, 若围岩不稳定掘出后即素喷50 mm厚的砼封闭围岩, 然后打锚杆挂网。喷浆选用置于井下的湿式型喷浆机, 喷浆料由地面布置的搅拌系统供给, 通过底卸式吊桶卸入矿车。排矸、下料系统如图3所示。
4保障措施
4.1进度保障措施
(1) 合理安排各水平施工内容, 不同水平的出矸或下料时间错开。首先在各水平施工内容与施工工序上, 由项目部统一安排, 规定每个水平的出矸时间、下料时间。
(2) 各水平必须在规定时间内完成各自水平的出矸或下料, 各施工队抓好正规循环作业, 提高工作效率。
(3) 每班接班人员要带好本班所需工器具用品, 尽量少走钩, 在规定的交接班时间内完成接班, 如果某一水平需出矸或下料, 由调度人员通知各水平信把工、提升机司机等人员, 专为该水平服务, 其他水平进行其他施工。
4.2安全保障措施
(1) 做好各层承载平台的防坠管理。各层承载平台不得有孔洞, 所有钢丝绳、缆线孔洞必须封堵严密, 加折页门和皮垫封堵好。每班作业前必须先检查盘面封堵情况, 并且盘面不得有杂物, 当班安监员监督检查[3]。
(2) 加强多水平提升信号安全管控。为了确保提升吊桶通过3个水平承载平台时能够做到提前减速, 对提升机电控及安全系统进行了改装, 增加了多点自动减速装置, 实现了吊桶通过各水平承载平台前30 m自动减速, 保证多水平提升的安全。具体实施过程为:显示水平1 (1 450 m水平) 时, 1 250 m水平和1 350 m水平闸门闭关状态时, 显示信号允许, 水平1信号箱才能发信号。显示水平2 (1 350 m水平) 时, 1 250 m水平闸门关闭状态、1 450 m水平闸门打开状态时, 显示信号允许, 水平2信号箱才能发信号。水平显示3 (1 250 m水平) 时, 1 450 m水平和1 350 m水平闸门开状态时, 显示信号允许, 水平3信号箱才能发信号。
水平信号箱有闭锁功能, 多水平信号时, 被选中的水平可以发信号, 其他水平不能发信号。当发出一个信号后, 其他信号发不出。下井口不发信号, 上井口不能发出信号。上井口不发信号, 提升机房收不到信号。上井口只能发出收到下井口的同样信号。信号系统装置设专人维护、检查, 确保完好、可靠。
(3) 配备视频监控系统。各水平安装了视频监控, 提升机房能直接观察到各水平井盖门开、关的状态及井口状况。视频监控设专人进行维护检查, 确保完好、可靠。
(4) 严格相关人员岗位职责。制定了提升机司机、维护工、信号工、把钩工岗位职责, 施工中要求其严格执行, 确保安全生产。
5结语
通过在施工中的不断实践和探索, 对施工方案逐步进行优化, 采用了针对金属矿山立井井筒立转平多水平的多项配套施工技术, 利用现有提升系统进行提升矸石和下放物料, 缩短了施工工期和减少了费用投入, 实现了节能降耗, 降低了施工成本, 通过采取多项进度保障措施和安全保障措施, 提高了施工速度, 确保了安全生产, 为类似工程的施工提供了借鉴, 有较好的推广前景。
摘要：针对金川贫矿回风立井井筒立转平多水平施工技术进行研究, 施工中对立转平系统进行改造和优化, 利用现有提升系统提升矸石和下放物料, 缩短了施工工期、减少了费用投入, 实现了节能降耗, 降低了施工成本。通过采取多项措施, 提高了施工速度, 通过加强多水平提升信号安全管控、配备视频监控系统、严格落实岗位职责, 保证安全生产, 为类似工程施工提供了借鉴, 有较好的推广前景。
关键词：立井井筒,立转平,多水平,同时施工技术
参考文献
[1]张小飞.矿山竖井转平巷施工临时提升方案的选择[J].科技研究, 2014 (4) .
[2]刘清伟.立井转平巷施工新工艺的应用探究[J].内蒙古煤炭经济, 2014 (1) :173-173.
节前节后同时抓 篇8
通常在节日过后, 很多员工会仍沉浸在假期的放松状态中, 容易出现松散懈怠、精力不集中等问题, 不能在工作中绷紧安全这根弦。因此, 笔者认为应通过节前预防, 节后全体动员、个别沟通、严惩违纪等形式, 帮助员工尽快“收心”, 使其能够尽快进入正常工作状态, 时刻将“安全”牢记心中。
第一, 应做好节前预防工作。在假期开始前, 各部门、班组领导可以给员工布置一些不会占用时间、影响心情的简单问题在假期中思考, 例如对下阶段工作开展有何想法、自身还有哪些不足需要提高, 对班组、部门甚至公司还有哪些建议, 自己或家庭还有哪些困难需要部门、公司予以帮助、解决, 让员工带着问题过节, 使员工在节日期间, 特别是节日最后两天可以开始思考公司或者工作事项, 将思想由假期逐渐转入工作, 提前进入“收心”状态。
第二, 假期结束后不宜立即布置繁重工作。刚上班的前一两天, 员工通常仍处于由假期状态变为工作状态的调整期, 应给员工适当空间放松思想、恢复精神状态。此时如没有紧急任务、事件必须处理, 建议各级领导不宜在此时段给员工布置需要精力高度集中、体力高负荷的工作任务, 尽量避免员工接触危险部位、危险作业, 而应以各项安全检查、设备检修维护等基础支撑性工作为主。
第三, 要重视“收心会”的作用。上班伊始, 建议以公司或部门为单位召开“收心会”, 先对员工假期生活予以关怀, 对员工上阶段工作成绩予以肯定, 接着从介绍当前安全生产形势着手, 对员工开展安全生产教育, 并结合与本单位生产特点相近的典型事故案例, 动员、提醒员工要立即树立起安全责任意识, 本着对自己负责、对家庭负责、对生命负责的态度尽快“收心”后进入工作状态, 按工作计划逐步完成自己的工作目标任务。
第四, 基层领导要多关心员工。部门经理、班组长作为员工的直接领导, 与员工接触时间长、了解程度深, 在节后工作中要多观察员工的精神面貌和工作状态, 如果发现有员工思想散漫, 存在“三违”现象, 要立即与其沟通、交流, 了解其思想动态, 避免因小问题未及时解决而酿成大事故, 造成不必要的工伤甚至人员伤亡。
浅议柱梁板同时浇筑 篇9
但是随着建筑物高度增加,而框架结构及高层建筑混凝土结构的柱混凝土设计强度高于梁板设计强度的情况十分常见,且两者的设计强度差距越来越大,为满足柱的轴压比,要求控制柱的截面不过大,柱须采用较高等级的混凝土。然而对以受弯为主的梁板而言,过高的混凝土强度等级是不需要和不适宜的,一方面对梁板的抗弯承载力的贡献不明显,另一方面对构件承受混凝土收缩应力、温度应力等也不利。采用框架结构体系的单层、多层甚至高层的建筑工程为满足抗震需要,框架结构常采用“强柱弱梁”“强剪弱弯”“强节点,强锚固”的设计原则,一般柱混凝土强度高于梁混凝土强度2个～3个等级。据规范要求,框架柱水平施工缝下部留置在基础或楼板的顶面,上部留置在框架梁底面,为了保证梁、柱节点混凝土的施工质量,应采取技术措施。但不同强度等级混凝土给施工带来了不便,03ZG003中要求“当柱混凝土强度等级较梁的强度等级相差不高于5 MPa时,节点核心区可不作处理”,即可采用同时浇筑。
由此可见,同时浇筑法与传统浇筑法即先浇灌柱混凝土,待柱模拆除后再支撑柱头及梁板模,绑扎梁板钢筋,然后再浇筑梁板混凝土,相比具有以下不足之处:
1)在实际操作中柱与梁板同时浇筑控制难度系数较大。规范规定在浇筑与柱连成整体的梁或板时,应在柱浇筑完毕后停歇1 h～1.5 h,使其获得初步沉实,排除泌水,而后再继续浇筑梁或板。即使柱混凝土强度等级较梁的强度等级在允许同时浇筑的范围内,但在实际操作中落实起来有较大难度。随着商品混凝土推广,停歇时间难以控制。其次,如果先将所有的柱混凝土按一定的顺序浇筑完,再浇筑梁板混凝土,势必会将已安放好的板筋踩踏变形,在浇筑中不可能没有混凝土溅洒在梁、板模板上,梁板混凝土因流动太快而造成低等级混凝土流入梁柱节点区,这些都将给混凝土的成型和质量带来影响。要做好梁柱两个不同等级混凝土在同一浇筑面的接槎,在组织流水段浇筑时,要根据浇筑面的宽度和浇筑速度,分别算出梁板混凝土和梁柱节点区混凝土的体积,妥善安排两种等级混凝土的用量并计算各自的浇筑时间,以确保两种混凝土接槎在2 h内完成。另外,还要确保低等级混凝土不能流入高等级混凝土中。一般可分两个班组进行施工,一个班组随输送泵浇筑梁板,一个班组用塔吊浇筑柱(梁柱节点区)混凝土。
2)柱子的质量缺陷难以处理。在混凝土浇筑时,难免会出现孔洞、轴线位移、截面尺寸偏差过大、露筋等严重缺陷。规范规定“现浇结构的外观不应有严重缺陷。对已经出现的严重缺陷,应由施工单位提出技术处理方案,并由监理(建设)单位认可后进行处理”。若是单独浇筑的柱出现严重缺陷超过规范许可范围,就应进行返工重做。当采用整体浇筑方法时,对于柱子的质量缺陷没有较好的处理方法,而只能采用“修补处理”或“不处理”。因此,同时浇筑不利于保证柱子质量。
3)同时浇筑影响柱混凝土的碳化度。碳化度取决于周围介质的相对湿度。过高的湿度(如100%)会使混凝土孔隙充满水,二氧化碳就不易扩散到水泥石中;过低的湿度(如25%),则孔隙中没有足够的水使二氧化碳生成碳酸,碳化作用不易进行;当周围介质的相对湿度为50%～70%时,混凝土碳化速度最快。由于梁板柱一次支模,造成柱的养护困难,碳化度较深。混凝土碳化本身对混凝土并无破坏作用,其主要危害是由于混凝土碱性使钢筋表面在高碱性环境下形成的对钢筋起保护作用的致密氧化膜(钝化膜)遭到破坏,使混凝土失去对钢筋的保护作用,使混凝土中的钢筋锈蚀,同时,混凝土的碳化还会加剧混凝土的收缩,碳化后的混凝土质地疏松,强度降低,这些都可能导致混凝土的裂缝和结构破坏。
4)节点区混凝土的强度及密实性难以保证。框架节点联系着框架梁及上下层柱,是框架传力的枢纽。由震害调查可见,梁柱节点区的破坏大都是由于节点区无箍筋或少箍筋,在剪压作用下混凝土出现斜裂缝甚至挤压破坏,造成纵向钢筋压屈成灯笼状。因此,保证节点区不过早发生剪切破坏的主要措施是保证节点区混凝土的强度及密实性,在节点区应该配置足够的箍筋,而梁柱板同时浇筑则使二者施工比较困难。设计梁柱常常采用不同等级的混凝土,施工时必须注意梁柱节点部位混凝土等级应该和柱混凝土的等级相同或略低(相差不能超过5 MPa),从而实现强节点强锚固。随着房屋抗震性能提高,梁柱节点区域的柱筋、箍筋、梁的钢筋交织在一起,若采用一次性支模,节点区的箍筋很难就位。若梁柱节点处的混凝土强度取用梁板的混凝土强度,会引起柱在竖向荷载作用下的承载力不足,节点破坏,将可能导致框架的破坏,甚至倒塌[3]。
5)同时浇筑易引发坍塌事故。在建建筑物坍塌事故时有发生,且呈上升趋势,伤亡人数和财产损失之大,让人触目惊心。梁柱节点处不同强度等级混凝土采用分别浇捣的施工方法,给施工带来不便,且容易形成邻接面的冷缝,故当柱子混凝土强度等级高于梁板混凝土强度等级不超过二级时(10 N/mm2),可考虑梁柱节点处的混凝土随同梁板一起浇捣[1]。但应当指出:此时,梁柱节点处的混凝土强度如果取用梁板的混凝土强度,会引起柱在竖向荷载作用下的承载力不足,以及地震作用下节点核心区的抗剪承载力不足,所以一般不宜采用。模板支撑失稳是坍塌事故最常见的原因之一。在《天津市建设管理委员会文件》[4]中写到“采用梁板柱同时浇筑混凝土的施工方法,违反了关于模板支撑体系计算原理和结构稳定的要求,发生了模板支撑体系坍塌事故”可以看出,梁板柱同时浇筑不符合模板支撑体系计算原理,会降低模板支撑结构的稳定性,导致模板支撑体系坍塌,从而引起坍塌事故。
通过以上分析,为了保证建设工程质量,减少质量安全事故的发生,不同强度等级混凝土梁柱随同梁板混凝土同时浇筑的方法不宜采用。施工中应严格进行技术交底,严格混凝土浇筑工艺流程,在专项施工方案中必须标注混凝土浇筑方向、顺序和流程,政府主管部门和监理单位应加强监督管理,全面提高建设工程质量。
参考文献
[1]孙彬.浅谈不同强度等级混凝土梁柱节点的施工方法[J].混凝土,2003(6):62.
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