水平衡模型（通用4篇）
水平衡模型 篇1
在某种意义上说, 连铸技术即是冷却技术。借助有效的冷却控制, 使钢水连续并逐渐地转变为铸坯。通常把钢水在结晶器中的冷却叫做一次冷却, 夹着液芯的连铸坯被拉出结晶器后, 需要以适当的速率继续冷却, 直到全部凝固, 这个过程叫做二次冷却。
二次冷却直接影响连铸坯表面和内部质量及铸坯表面温度。特别是对于表面裂纹敏感的钢种来说, 二冷水的控制质量至关重要。
二冷水的控制特点是要求流量控制范围大, 控制精度要求高, 因此常采用高精度的电磁流量计检测水流量。莱钢大方坯合金钢连铸铸坯过程中, 边角温度下降快, 二冷水采取气—水雾化冷却系统, 可以避免局部水楔和开浇、停浇时残留所造成的冷却不均匀。因此, 二冷水调试显得尤为重要。
1 系统概况
莱钢大方坯合金钢连铸二冷水系统采取气水雾化冷却, 共分4个冷却区, 1区 (即结晶器喷水区) 采取喷水强化冷却, 防止拉漏和鼓肚, 2～4区采取气水雾化冷却, 在每个区内冷却喷嘴均匀布置在铸坯的4个侧面, 其中2区单侧面分两组冷却区, 每组冷却区分别由4个和5个喷嘴组成, 3区单面布置10个喷嘴, 4区单侧面布置3个喷嘴, 共有喷嘴88个, 见图1。
上述各冷却区均匀设置流量调节阀, 过程计算机根据钢坯横截面、拉速、钢种修正参数等设定冷却水、空气流量设定值, 控制各区流量调节阀的开度, 实现对气水配比控制。二次冷却水流量与拉速满足以下关系:
Qi= (Aiv2+Biv+Ci) ×α
式中 Qi——某一控制回路的流量设定值;
v——拉坯速度;
α——过程补偿系数。
2 气—水平衡原理
图2是气—水平衡管路示意图。二冷水喷嘴由冷却水管和压缩空气管交互而成。冷却水与压缩空气相交, 相互干扰, 加上喷嘴的雾化作用, 水流成雾状喷射而出。
气水混合物的压力 (P) 取决于冷却水压力 (Pw) 、压缩空气压力 (Pa) 。P随着Pw增大而增大, 随Pa的增大而减小。关系如下:
P=ξ (Pw-Pa)
式中 P——气水混合物的压力;
Pw——冷却水压力;
Pa——压缩空气的压力;
ξ——压力修正参数。
根据伯努力方程等可推出冷却水流量与水压、压缩空气的关系是:
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喷嘴在扇形段中垂直布置, 管损忽略不计, 要使被调喷嘴的流量与基准喷嘴的流量相等, 则需要在空气回路中加一个流量孔板, 产生合适的压损, 也可控制阀门的开度从而达到修正喷嘴流量的目的。
3 平衡度和平衡点
平衡度W即是被调校喷嘴的流量与基准喷嘴的冷却水流量及扇形段各段冷却水流量之比 (W=Q/Q平) , 它是衡量被调整喷嘴的流量与基准喷嘴的流量的相等程度的参数。平衡点是平衡度等于1的点, 即理想的最佳点。
设最大流量时节流件的压损为△Pαmax, 空气最大流量时喷嘴背压为Pα1, 冷却水最大流量时喷嘴背压为Pw1, 空气在孔板前的压力为Pα, 冷却水在孔板前的压力为Pw。则
Pαmax+Pα1≤Pα;
Pαmax+Pw1≤Pw。
只有满足以上两个条件, 才能使平衡点处于最大流量与最小流量之间。
4 流量孔板的确定
由以上看出, 在确定流量孔板时应先确定最少流量时的平衡度, 其次考虑最大流量时喷嘴空气背压的上限值。喷嘴空气背压不能太低, 以便使最低位置的基准喷嘴的压力大于其与补正区域内最高喷嘴的水位差。空气孔板的压损特性如下:
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式中 Qa——空气流量Nm3/h;
m—— (d/D) 2;
d——节流件孔径;
D——管道内经;
a——流量参数, 由厂家提供;
ε——膨胀系数, 0.95～0.98K-1;
P1、P2——节流件前后的绝对压力;
γ1——孔板入口空气密度, γ1=γn ( P1/ PN) × (TN/T1) ;
γn——1.293kg/m3;
PN——标准大气压, 约等于1.01×105Pa,
TN = 273K;
T1——流量孔板入口温度, K;
R——修正系数1.0。
5 调试
铸坯主要是靠调节经空气雾化的喷淋冷却水流量进行冷却的, 每一个铸流的二冷水共设置20个流量控制回路, 对铸坯的上下弧面、左右侧面的水和压缩空气流量分别进行控制。每个回路的流量按其自身的设定值单独控制, 为了使控制的范围足够大, 每个控制回路均采用2个调节阀进行分程调节。为保证在正常操作条件下和在浇铸、拉拔、结晶器调宽、异钢种连铸、中间包交换等过度状态或非正常状态下都能有效地控制二冷水, 控制系统除设计计算、水量串级控制、汽水配比控制以外, 能及时对水量进行补偿和修正。过程控制机根据不同钢种、规格及拉速确定其相应的“函数模型”, 计算并设定相应的控制参数, 送至集散型仪表对冷却水流量进行计算和控制。
二冷水控制有三种方式:动态控制方式 (亦称计算机方式) 、自动控制方式、手动控制方式。在动态控制方式中, 过程计算机上设定水流量参数和配水比, 实施对二冷水和空气流量的控制。
5.1 仪表单体调试
仪表单体调试要求检测室或校验室满足温度、湿度、电源等条件。
(1) 按系统整理设备清单, 准备调试标准仪表及相关机具。
(2) 校对仪表型号、规格、量程范围、绝缘等级等, 检查被校仪表应外观是否完好, 附件是否齐全, 气密性是否良好。
电源、气源具备调试条件, 连接校验回路, 连接被校仪表管路、上电。
依次对压力、控制阀等仪表上电进行单体试验, 检查仪表的死区, 在仪表全刻度范围内均匀选取不少于五点, 对仪表上升、下降行程进行检查, 调整仪表的零点和满刻度, 调整形程限位, 迁移零点, 校准示值、阻尼特性, 并做好记录及数值修正。确定仪表误差、回差;对误差、死区等进行修正, 确定其线性。
5.2 空气流量调试
二冷水气——水平衡管路和设备位置见图3。在进行本调试前, 相关设备要全部单体调试完。空气系统、冷却水系统、连铸机的机械、电气、仪表各系统、冷却水、空气的运转调试完毕。准备好调试的机具, 标准压力计和孔板样板。
(1) 在扇形段冷却水管的汇集管和软管之间接头处 (见图3) 内加盲板, 以防止空气通过水与总管相通。
(2) 电动阀置手动位置, 并手动操作将阀开至50%的开度。
(3) 确认扇形段水管内无水。
(4) 根据事先的计算在空气管上更换相应的孔板, 调整扇形段空气支管和汇集管的气压差ΔPao1, 以设计给定的最小空气流量给气, 用多管压力计测量空气总管和支管孔板后的压力。分别测出ΔPaoi, 看其与计算值是否接近, 否则更换孔板, 直到接近为止。再逐列检查其它喷嘴的ΔPaoi。
(5) 用最大空气量逐列复核最小空气量调试得出的气压值ΔPaoi是否有变化, 确保压差数值不发生数值颠倒现象 (可不考虑数值的细小不变化, 数值调整将在平衡度调整中进行) 。
(6) 调整扇形段各区域不同控制回路供气管上的手动调节阀。先用最小空气流量调试, 检查压差ΔPao是否接近计算值, 然后用最大空气流量复核, 确认数值无颠倒现象。
5.3 气—水混合调试
拆除临时安装在水汇集管上的盲板, 恢复管路至正常状态。先以最小空气流量和最小冷却水流量喷雾, 同空气流量调试一样调整孔板, 测量ΔPaoi和ΔPao, 检查数值, 无颠倒现象则属正常。
5.4 平衡度的测试
测出实际各喷嘴的最大流量和最小流量, 并分别计算出平衡度。若平衡度超差, 则更换孔板至符合系统要求。
5.5 切断阀切断效果检验
模拟铸坯浇铸和停浇, 检查各段冷却水切断阀的开、闭及冷却水的通、断情况, 开浇时各段相应情况, 停浇时切断阀的切断效果, 调整参数。
5.6 二冷水开闭顺序调试
模拟铸坯浇铸、停浇生产条件, 检查各段调节阀的开、闭和二冷水和喷水冷却的顺序。开浇时, 应沿铸造方向依次打开二冷水调节阀;停浇时应顺次关闭各段调节阀。
5.7 小流量间歇控制调试
模拟缓冷和低速浇铸条件, 检查和调整二冷水小流量状态下的间隙控制性能。
5.8 应急系统调试
二冷水系统在控制系统出现故障、气—水冷却用的空压机出现高故障全部停机、供水系统出现故障、在系统启动水塔事故水的情况下, 系统要能自动切换到预先设定的规定流量。在喷水量为零时, 要有防止喷嘴堵塞的自动保护和用于检修的模拟喷水。模拟系统故障状态, 检查并调试应急切换系统。
5.9 联试
现场仪表安装、单试、硬件恢复、软件调试、系统接口等工作完成, 并对以上条件待确认好后方可进行联动试车, 确认和检验二冷水调试效果和系统控制的质量。
6 说明
伯努利方程是针对理想介质而言的, 因此, 在调试过程中应灵活考虑, 而不应拘泥于计算结果, 应从平衡度出发考虑孔板和孔径。
7 结论
长期对连铸机二冷水调试实践证明, 以上调试方案切实可行, 经调试后的气—水平衡控制精度满足设计要求, 运行稳定, 性能良好。
参考文献
[1]周建南.钢铁生产工艺装备新技术.北京:冶金工业出版社, 2004.
[2]熊毅刚.现代板坯连铸.北京:冶金工业出版社, 1994.
水平衡模型 篇2
一、吉林省服务贸易发展的现状
第一,旅游、技术进口、文化成为全省服务贸易进出口中的较大项目。吉林省入境旅游人数从200x年的22.3万人次增加到200x年的61.73万人次,年均递增13.57%;旅游外汇收入从200x年的5803.7万美元增加到200x年的2.11亿美元,年均递增17.54%。200x年,全省接待入境旅游者中外国人达52.46万人次,比200x年增长18.74%,占全省接待入境旅游者的84.98%;港澳同胞达5.69万人次,增长8.62%,占9.21%。台湾同胞达3.58万人次,减少27.54%,占5.80%。全省技术进口及文化进出口在全省服务贸易总额中均占有一定的比例。
第二,外商投资服务领域进一步拓宽。200x年,吉林省实际利用外资22.71亿美元,比上年增长37.6%,其中,外商直接投资8.85亿美元,增长16.3%。吉林省服务业吸收外商直接投资9986万美元,同比增长104.8%,外商服务业投资领域拓宽到房地产业、科学研究、技术服务、批发零售、住宿和餐饮业等领域。
第三,境外工程承包不断增长。200x年,全省对外承包工程、劳务合作、设计咨询累计完成营业额4.7亿美元,比200x年增长16%;新派对外劳务1.92万人,比200x年增长6.1%,列全国第7位。
第四,服务外包领域取得新进展。目前,吉林省已经形成以长春软件园、吉林软件园和延边中韩软件园为依托,集投资服务、技术研发、企业创新和人才培训为一体的软件产业基地。全省有实际业务服务外包企业72家,有13家软件企业被确定为国家规划布局内重点软件企业,列全国省市排名第5位。200x年,吉林省服务外包业务总额为30亿元,离岸外包业务额为7500万美元。吉林省先后建立了“省软件出口基地”、“省软件出口联盟”,以基地为载体,组织了吉林大学软件学院、启明公司等重点院校和企业与大连软件园等30余户知名软件出口企业对接,实现了对日本、韩国外包业务快速增长,现已开展对韩国锦湖集团,日本的理光、东芝、日立等大型企业的软件外包合作,并将外包服务逐步扩展到欧美市场。
二、吉林省服务贸易发展的比较优势
第一,人才资源优势。吉林省被誉为文化之省。全省人口只占全国总人口的2%,却拥有高校64所,约占全国的4%。其中,吉林大学是中国规模最大、学科最全的大学,也是中国仅有的7所世界500强大学之一。吉林动画学院在校学生6000多人,是全国最大的动漫人才输出基地。吉林省每万人中拥有大学生人数在全国位于第5位。雄厚的教育基础,使吉林省非文盲率达到98.5%,居全国第5位。相对于东部沿海地区,吉林省具有劳动者综合素质较高、劳动力成本低廉的比较优势。同时,吉林省拥有各类科研机构678个,每万人中拥有工程师数在全国居第6位。拥有中国科学院长春光机物理所、应化所,卫生部长春生物制品所等国家重点科研机构,科研实力雄厚,科技人员素质高。这些都是吉林省发展服务贸易的`巨大优势。
第二,地理区位优势。200x年8月,国务院正式批复《中国图们江区域合作开发规划纲要——以长吉图为开发开放先导区》,标志着长吉图开发开放先导区建设已上升为国家战略,成为迄今唯一国家批准实施的沿边开发开放区域。长吉图开发开放先导区建设,将对进一步振兴东北老工业基地,促进区域发展发挥重要作用,成为辐射和带动东北亚区域加快发展的重要引擎。吉林省处于日本、俄罗斯、朝鲜、韩国、蒙古与中国东北部组成的东北亚地区的腹心地带,东部与俄罗斯接壤,东南部以图们江、鸭绿江为界与朝鲜民主主义人民共和国相望,边境线总长1438.7公里。其中,中俄边境线232.7公里,中朝边境线1206公里,南连辽宁省,西接内蒙古自治区,北邻黑龙江省。东部珲春市处于东北亚地理位置的几何中心,距日本海15公里,距俄罗斯波谢特湾仅4公里。省会长春市位于东北亚十字交通线的交汇点。得天独厚的地理区位为吉林省与东北亚国家开展服务贸易提供了巨大优势。
第三,自然资源优势。吉林省是国家生态建设示范省,形成东部茫茫林海、中部松辽平原、西部湿地草原的生态环境特征,在生态资源上具有优势。200x年,吉林省对旅游资源进行包装,评选了长白仰雪、王城遗韵、深宫尘史、鸡鸣三疆、冰湖腾鱼、向海舞鹤、寒江雪柳、净月神秀等“吉林八景”,打出了“吉林旅游”的品牌形象。长白山是吉林省旅游业的标志性景区,在金融危机、甲型流感等诸多不利因素的背景下,长白山旅游依然呈现出强劲的发展势头,景区旅游人数首次突破百万大关。在旅游产业发展战略上,吉林省提出由“观光经济”向“休闲经济”转变,并以长白山为龙头,辐射和带动周边地区旅游产业发展,推动和参与东北地区大旅游经济圈建设。目前,抚松长白山国际旅游度假区正式开工,总投资达200亿元,是中国迄今最大的旅游投资项目。
脱硫系统水平衡分析与调整措施 篇3
某2×660MW空冷机组采用石灰石-石膏湿法脱硫工艺, 无烟气换热器 (GGH) , 按原烟气二氧化硫浓度为1200mg/Nm3、脱硫效率不低于95%设计。两台机组于2010年投入运行, 受当时煤炭市场影响入炉煤硫份远高于设计值, 脱硫设施超标排放现象时有发生。为达到《火电厂大气污染物排放标准》 (GB13223-2011) 规定的排放标准和提高低价高硫煤的掺烧量, 该公司对脱硫系统进行改造, 改造按原烟气二氧化硫浓度6600 mg/Nm3、脱硫效率不低于97.80%设计, 方案为每台机组新建一台吸收塔 (三层喷淋层、一层除雾器) 与原有吸收塔串联运行, 同时对制浆系统、石膏脱水系统增容改造, 改造工程于2014年7月结束并投入运行后, 逐步出现系统水平衡被破坏、可用于除雾器冲洗的水量受限等问题。本文从该脱硫装置改造前后各系统水量变化为依据, 绘制改造前后机组满负荷及50%负荷下脱硫系统水平衡图, 对脱硫装置在机组长期低负荷运行工况下的水平衡调整进行分析, 并提出切实有效的调整措施。
1 脱硫系统水平衡概述
脱硫系统水平衡是指进入脱硫系统的所有水量 (包括原烟气带水、设备冲洗水、氧化风增湿水、皮带滤布冲洗水、真空皮带密封水、除雾器冲洗水、供浆浆液所含水等) 等于脱硫系统水损失量 (包括石膏内外在水、脱硫外排废水、净烟气蒸发携带水) 。由于脱硫系统水损失量中烟气蒸发损失约占总损失的90%以上, 而决定该损失水量的因素为原烟气成分、温度、湿度和烟气量, 脱硫运行专业除多排脱硫废水外无其他调整手段来控制脱硫系统水损失量, 故脱硫运行中只能从控制进入系统的水量入手来维持系统水量处于动态平衡。
在实际运行中控制脱硫系统水平衡主要根据系统水损失量来控制进入系统的水量使两者保持动态平衡。即在总进水量等于总损失量的前提下通过控制进入系统的其他水量, 如减少或杜绝直接排入系统的工艺水和工业水、降低设备启停频次以降低设备管道冲洗水量、合理控制皮带滤布冲洗水量、杜绝冲洗水阀门内漏等, 尽可能提高通过除雾器冲洗方式进入系统的水量。
2 脱硫设施水系统构成
该公司2×660MW空冷机组脱硫设施水系统包括工业水系统和工艺水系统, 其中工业水由厂工业水补水, 主要用于脱硫系统转机机械密封、减速器冷却、油站冷却等, 其回水汇流至工艺水箱;工艺水系统补水包括高含盐废水 (包括精处理排水、水处理排水、辅机冷却塔排水等) 和工业水回水, 主要用于系统中除雾器冲洗、石灰石制浆用水、真空皮带脱水机滤布冲洗、浆液管道冲洗、氧化风增湿冷却、事故喷淋等。
3 脱硫设施改造前系统水平衡状况
该公司脱硫改造前机组满负荷、50%负荷情况下根据设计和各系统实际用水量和水损耗量绘制的水平衡图。通过对比, 在机组50%负荷运行时由于烟气温度、烟气量的降低, 导致脱硫系统水损耗量和进入系统的总水量较满负荷运行时降低约40%, 。其中脱硫系统进水项目中可用于除雾器冲洗的水量分别为75.33t/h、40.19 t/h, 按照吸收塔除雾器完整冲洗一次约60 t/h的水量计算, 在满负荷和50%负荷下除雾器分别约48分钟、90分钟就可冲洗一次, 完全满足吸收塔除雾器冲洗频次和水量要求。在实际运行中除雾器也未出现堵塞等现象。
4 脱硫设施改造后系统水平衡状况
在脱硫系统进行改造后, 原烟气温度、湿度及烟气量较改造前无明显变化, 净烟气温度下降1-2℃, 脱硫系统水损失量较改造前略有上升, 进水项目中除供浆因可采用回收水制浆可降至0 t/h外, 新增吸收塔氧化风量大、风机出口温度高造成增湿冷却水量上升幅度大, 真空皮带增容造成滤布冲洗水量上升, 设备管道冲洗水量也有所上升, 导致可用于除雾器冲洗的水量大幅下降, 而该部分水量还得分配至两套除雾器用于冲洗, 单套除雾器冲洗水量远不能满足设备要求。
改造后由于脱水、氧化风等系统出力的增大相应的进入系统的水量上升, 导致用于除雾器冲洗的水量下降。如改造后机组负荷660MW运行时, 可用于除雾器冲洗的水量约为64t/h, 按预洗塔、吸收塔除雾器完整冲洗一次水量为55t/h、60t/h计算, 需间隔10分钟才能对除雾器进行一次冲洗;机组负荷330MW运行时, 可用于除雾器冲洗的水量约为34t/h, 需间隔200分钟才能对除雾器进行一次冲洗, 这还是在无冲洗水阀门内漏、无直接排入系统的工艺水或工业水、水无其他途径进入脱硫系统的前提下才能实现, 此工况下长时间运行, 势必存在除雾器堵塞的风险。
5 脱硫水系统运行调整措施
(1) 降低直接排入系统的工艺水或工业水量。降低直接排入系统的水量, 如转机冷却水、密封水、地面冲洗水等, 可以将该部分水回收后再通过冲洗等途径补充至系统, 使进入系统的水起到应有的冲洗效果。该公司吸收塔浆液循环泵及氧化风机的冷却水直接排入地沟后进入系统, 该水水质较好、温度较低, 利用检修期间对该部分水回收至工艺水箱, 减少直接进入脱硫系统水量约5t/h, 节约的水量可增加除雾器冲洗1次/天。如图1、2, 系统改造前后图片。
目前直接排入系统的水量主要包括浆液循环泵、供浆泵、回收水泵等泵的机封水, 运行中可根据泵运行状态调整该部分水量, 并严格控制因搞卫生、冲洗地面等排入系统的水量。
(2) 根据冲洗效果降低滤布冲洗水量。在滤布、皮带冲洗干净的前提下降低冲洗水量, 同时加强对冲洗系统的维护, 避免滤布冲洗水量分布不均匀, 冲洗水量大但未完全起到冲洗的效果。如图冲洗水量过大, 图4冲洗水因喷嘴堵塞、缺失导致分布不均匀, 影响冲洗效果。
(3) 及时发现、消除冲洗水阀门内漏。根据工艺水泵电流判断阀门内漏情况, 在脱水系统、制浆系统停运时, 1、2、3号工艺水泵电流基本在34A、36A、35A, 若异常升高则需排查原因、查找内漏阀门。
对于除雾器冲洗阀门内漏可以在检修后启动前进行冲洗, 记录不同阀门冲洗时流量和冲洗水泵电流, 在运行中若流量或电流与初始值偏差大, 则需排查、消除阀门内漏。
(4) 降低制浆用水。无特殊情况时制浆采用回收水进行制浆, 调整脱水系统运行时间段与制浆系统运行时间段一致。
(5) 在脱硫废水系统正常运行的前提下加大废水排出量。
(6) 脱硫工业水箱补水来自厂工业水, 可考虑在高含盐水质、温度适宜、浆液氯离子浓度低时工业水箱采用高含盐水补水 (要注意油站换热器结垢程度) , 在减少脱硫消耗新鲜水的同时有利于保持全厂水平衡, 实现全厂废水零排放。
参考文献
[1]周祖飞.湿法烟气脱硫废水的处理[J].电力环境保护, 2002 (02) .
水平衡模型 篇4
少尿、畏食、恶心、乏力、舌干燥、眼窝下陷、皮肤干燥、松弛，但不口渴。
当丧失体液达体重的5%（相当于丧失细胞外液20%）时，出现血容量不足症状（脉搏细速，肢端湿冷，血压不稳或下降）；
当丧失体液达体重的6%～7%（相当于丧失细胞外液24-28%）时，可出现严重休克，常伴发代谢性酸中毒；
当体液的丧失主要是胃液时，因有氯的大量丧失，可伴发代谢性碱中毒征象。
2、低渗性缺水临床表现常见症状有头晕、视觉模糊、软弱无力、脉搏细速；当循环血量明显下降时，肾脏滤过减少，代谢产物潴留，出现神志不清、肌痉挛性疼痛、腱反射减弱、昏迷等。
（1）轻度缺钠：乏力、头晕、手足麻木、口渴不明显。尿na+减少。血清钠在130～135mmol/l.每公斤体重缺氯化钠0.5g.
（2）中度缺钠：除上述症状外，尚有恶心、呕吐、脉搏细速、血压不稳或下降、浅静脉萎陷、站立性晕倒。尿少，尿中几乎不含钠和氯。血清钠在120～130mmol/l.每公斤体重缺氯化钠0.5～0.75g.
（3）重度缺钠：病人神志不清、肌痉挛性抽搐、腱反射减弱或消失，出现木僵，甚至昏迷。常发生休克。血清钠在120mmol/l以下。每公斤体重缺氯化钠0.75～1.25g.
3、高渗性缺水临床表现
（1）轻度缺水：除口渴外，无其他症状。缺水量为体重的2-4%
（2）中度缺水：极度口渴、乏力、尿少、尿比重高；唇干舌燥、皮肤弹性差、眼窝下陷，常出现烦躁。缺水量为体重的4-6%
（3）重度缺水：除上诉症状外，出现燥狂、幻觉、谵妄、甚至昏迷。缺水量超过体重的6%
4、水过多临床表现
（1）急性水中毒：由于颅腔和椎管无弹性，脑细胞肿胀或脑组织水肿致以颅内压增高，引起各种神经精神症状：头晕、失语、精神错乱、定向力失常、嗜睡、躁动、惊厥、谵妄、甚至昏迷。进一步发展可发生脑疝，引起呼吸心跳骤停。
（2）慢性水中毒：软弱乏力、恶心、呕吐、嗜睡等，但往往被原有疾病所掩盖。病人体重明显增加，皮肤苍白而湿润，张力增高。有时唾液及泪液增多。一般无凹陷性水肿。
5、低钾血症临床表现大多和肌肉、神经功能紊乱，以及骨骼肌、平滑肌和心肌失去收缩功能有关。
（1）肌无力最早出现，先从四肢肌，逐渐延及躯干和呼吸肌。有时有吞咽困难、进食及饮水呛咳，可有软瘫、腱反射减弱或消失；
（2）有口苦、恶心、呕吐和肠麻痹等；
（3）心脏受累主要表现为传导和节律异常；
（4）典型的心电图改变为：早期出现t波降低、变宽、双相或倒置；随后出现st段降低、qt间期延长和u波；
（5）病人可出现低钾性碱中毒症状，但尿呈酸性（反常性酸性尿）。
6、高钾血症临床表现：一般无特殊症状。
（1）有时有轻度神志模糊或淡漠、感觉异常和四肢软弱等；
（2）严重高钾血症有微循环障碍表现：皮肤苍白、发冷、青紫及低血压等；
（3）常出现心跳缓慢或心律不齐，甚至心跳骤停；
（4）高血钾、特别是血钾超过7.0mmol/l时，出现典型心电图改变：早期t波高而尖、qt间期延长，随后为qrs增宽、pr间期延长。
7、代谢性酸中毒临床表现
（1）轻度者常被原发病症状所掩盖；
（2）重症病人有疲乏、眩晕、嗜睡，可有感觉迟钝或烦躁；
（3）最突出的表现是呼吸深而快，有时呼气中有时带有酮味；呼吸代偿极为迅速，一般在酸中毒发生10分钟后就可出现呼吸增强。
（4）病人面部潮红、心率加快、血压偏低，可出现神志不清或昏迷；
（5）有对称性肌张力减退、腱反射减弱或消失；
（6）病人可出现心律不齐、急性肾功能不全或休克；
（7）尿液一般呈酸性。
8、代谢性碱中毒临床表现
（1）一般无症状
（2）有时可有呼吸变浅变慢，或有神经精神方面的异常，如谵妄、精神错乱或嗜睡等