密闭结构

密闭结构（共7篇）

密闭结构 篇1

人防工程, 主要是指防备敌人空袭, 具有防护功能的地下室, 主要是在进出口处安装能抵抗双向冲击波的防护密闭设施, 门扇防护设备可以用来做人防工程中防御保护功能的重要的成分, 当人防项目投人运行后门扇是确保此种防护密闭和各类人员正常进出的重点。目前通常使用全钢材料来制作防护密闭设施, 具备较大的空间占有和重量高的特点, 门扇充当了防护密闭设施的最直接的接受力的部件, 极端的情况下承受高强度的冲击。如何确保门扇使用的可靠性和结构强度, 降低门扇空间占有和重量来减少生产消耗所需, 这将是此文需讨论的一部分。本文引用两面配钢筋、钢结构和拱形防护密闭门的有限元分析, 针对门扇结构设计进行了分析讨论。

1 防护密闭装置门扇类型

通常的出入口由于人员和汽车进进出出, 可用降落式防护密闭门和活门槛防护密闭门.这两种门从门槛的形式上来划分为无门槛和有门槛。无门槛的人防门, 平时使用更加方便, 因为人防工程地下室通常都是车库。有门槛的人防门, 虽然门槛可以拆装, 同样可以让汽车自由通过, 但是拆卸下来的门槛的保管, 及地面螺栓孔的保护都会遇到麻烦, 所以一般都采用无门楷的防护门。

2 防护密闭结构解析

2.1 全钢结构密闭门

第一种类型的密闭防护门为全钢结构。是经常能在防护中看到。而经常建造的模板中有梁板门, 从生产方便与否、正反两面受力情况是否良好的维度来看, 具备梁子的板门普遍应用。为了使门扇可以抵抗内侧和外侧的重量, 一方面减轻门扇的整体重量, 门扇梁子使用工字型钢焊接制作, 再将一定厚度的面板焊接在内侧和外侧。此类结构的防护密闭设施常常用于横跨度很大但是抵抗较低的大、中型防护设备。生产制作时可将上端的梁子、侧面的板面分离制作, 制作完成后再将两者进行组拼装。门的上端梁子常常用工字型钢制作, 之后将四周焊接槽钢。生产时, 梁子应该设置主要梁、次要梁, 主要梁受作用力大, 不容易切断, 次要梁可以割断焊接在主要梁上面。为了达到梁子受力作用各向均匀, 降低门扇厚度值, 主要梁和次要梁子使用齐平连接, 也就是让水平次要梁与主要梁的上端平面平齐, 同时直接与面板焊接。特别之处就是井字型梁子与侧面板子拼组合成不变形硬度大的刚性整体, 侧面板为四边均匀受力, 于此同时也可以把部分面板变成梁子截面的一个小部分, 这样可以减少井字梁子的用钢的多少来减少成本。井字型梁子整体在侧平面上应该做成方形, 有可能的话应该做成矩形形状, 其长和宽的比值应小于等于一比五。往往这种井字型梁子整体的梁侧面板门应该做成独扇, 如果要做成两扇或多扇, 可在活动边增加一大梁子, 确保其有足够的抵抗硬度和不变形的刚性。此种密闭门设施门框内环尺寸:门洞高H为5m, 门洞宽W为6m采用两扇门, 正面、反面受力时, 门的上边和下边和门框相接, 门的一侧和门框相接合, 另一侧是门扇和门扇接合, 即三个面简支。

2.2 拱 (弓) 形防护密闭门

第二类型的密闭防护门为拱形门。拱形门是一种用水泥混凝土浇注的门。可通过防护密闭门跨中最大处弯矩、结构受剪计算、反弹力计算得出人防门两面配钢筋。值得注意的是在计算中接受压力区配置的受压力钢筋的架立钢筋的支撑作用不列入计算;在常规冲击力的作用下, 门具有较大的收缩效果, 所以应在接受压力区与匹配收缩力相的纵向接受力的钢筋。接受重量作用的混凝土钢筋结构梁子面板墙面等构件产生往复振动, 所以应该两面配钢筋。

拱形防护门需要拉结钢筋的配置。为确保两面配钢筋的墙面体、楼板面。混凝土顶板、底面板装置在动态变力状态下钢筋与接受压力区与混凝土融合在一起作用, 则需在上面层和下面层或者外层内层钢筋之间安排一定数量的拉结钢筋。当箍筋受到拉结筋受到作用力时, 尺寸和距离必须适合箍筋的计算和构造要求。通过防护门的抵抗剪切计算可得到, 作用在防护门上的剪力大部分由混凝土本身接受, 当箍筋的[β]>1时配件处于弹塑性工作状态或塑性工作状态时防护门中设置的拉结筋不受力, 配件受防护门重量作用配件内部的混凝土要分担一部分能量, 配件产生多余形变, 出现约一点二毫米的裂开, 但开裂不穿透, 配件保持支撑力和密封性。配件产生额外的形变, 表明配件进入成型工作状态。配件进入成型工作状态时拉结钢筋起到拉紧上面下面层钢筋和内外层钢筋, 预防体积大混凝土掉下来的可能性;只有在两筋梁配钢筋条件下, 受压力区钢筋与混凝土一起作用。在较低等级的防护项目中, 防护配件大部分采用一面筋方法配钢筋。所以受压力区的钢筋只有架立钢筋, 达到最小配钢筋率即可, 没有受力效果。构件产生残余变形, 说明构件进入塑性工作阶段。同时密闭设施门主要受到垂直方向冲击重量, 为增强垂直向的抗弯特点, 门使用梁子面板门模型, 都使用全钢构造, 梁格子为井字型设置, 梁架采用工字型钢, 梁子格子四周为槽钢, 和门洞形状相吻合, 骨架里外各焊接一块面板, 用来接受内外两侧的重量, 这样可以减轻门的总体重量。抵抗冲击性能较强的16号为锰钢用于钢、槽钢、面板的构造材料。

2.3 钢结构和拱形防护密闭门的有限元分析

分析 (ANSYS) 软件已转变为力热电磁物理及结构工程力学一体的强大型通用有限元分析实用软件。具备相当大的数据库系统:前置处理和事后处理模型, 具有人和机器交换界面。建立的结构简单且有效的有限元分析模型可为一种美学, 它按照常规的力学规律, 同时包含一定经验总结。针对密闭门设施来讲, 每个门的类型, 边界约束条件及承受重量形式都是涉及有限元分析结果真实性的主要因素。在有限元的剖析中, 选用具有一定非线性特性的梁模型来创建门梁子的有限元模型结构, 以便是更准确地解释结构大形变的可能。作为梁子结构, 可直接利用分析软件中的前置处理分析器来定义梁的各截面形貌, 并得出各截面的惯性约束力矩、尺寸等相应的数据。

开始依据实际计算机辅助设计 (CAD) 图纸输入Solidworks三维建模软件中, 创建防护密闭门的三维特点, 将模型转化为有限元分析软件对门框架门结构体、玻璃等配件进行网格划分, 确保网格划分质量。然后规定每种材料特性, 不同结构选取不同的材料模型属性, 并对每个部件规定接触类型, 对不同的门结构体涉及设定不同的接触类型, 规定接触时与实在门结构体接触相符。最后对面对的爆面施加撞击, 规定边界控制约束边境等等。

1) 规定各配件材料特性, 有限元模型:防护密闭门在冲击波作用下可能会产生形状发生弹塑变化, 重点关注塑性形变, 满足防护密闭门在撞击下的应变力不大于其钢材的屈服强度, 目的是确保钢材变形后能恢复原来的形状, 能确保门体的气体的密封性, 所以选用弹塑性材料本质结构关系特点来规定所选材料的力学特性;

2) 网格划分:对厚度薄的板面类配件和实体配件进行网格划分, 使用薄层壳单元壳和实体单元固体划分网格。门体、门框、销轴采用实体单元solid1划分网格;

3) 施加重量:按照防护密闭设施技术设计要求, 对航空、炮弹等爆炸产生的冲击波, 梁子接受重量可依据突然加重线性衰减负载的思维方法。分析计算采用设定的压力与时间 (P-t) 曲线的方案。涉及的定的安全系数, 附加峰压力值;

4) 定义边界条件:防护密闭门框四边接合配件与四边钢筋混凝土浇筑为整体体, 所以对门框四边节点进行控制。

3 结论

在人防工程防护密闭装置门扇设计中, 利用钢结构防护门的结构和拱形防护门双面配筋的特点, 结合有限元分析软件ANSYS对门扇进行定义各部件材料属性, 划分网格, 施加载荷, 定义边界条件, 分析了防护密闭装置门扇结构, 也为同类型的门扇设计提供理论基础。

参考文献

[1]李晨, 李建宇.人防工程中防护密闭门配筋验算探析.山西建筑, 2012, 38 (13) .

[2]方林中.防护密闭装置门扇结构分析.安徽理工大学学报 (自然科学版) , 2008, 28 (1) .

[3]王子雷.避难硐室防护密闭门抗爆炸冲击性能分析.分析与探讨, 2013, 8:229-234.

密闭结构 篇2

关键词：QC－3化学喷涂密闭材料；密闭；煤巷掘进

中图分类号：TG456 文献标识码：A 文章编号：1000-8136(2009)35-0003-01

杜儿坪煤矿68303综采工作面进风回、风顺槽，矩形断面，宽×高为4.4 m×3.4m，支护形式为锚网支护，煤层厚度平均为4.5m，在掘进过程中有大量瓦斯涌出现象，采用常规水泥喷浆密闭，施工工程量大，密闭效果差，施工进度较慢，跟不上巷道掘进速度。影响整个工程进度，为了保证安全，快速高效防止有害气体的泄露，决定采用QC-3化学喷涂密闭材料喷涂密闭。

1QC－3化学喷涂密闭材料技术原理

QC-3化学喷涂密闭材料是由甲乙两种成分组成的高分子树脂产品，混合后两种组分材料反应发泡生成多元网状致密弹性胶体。具有高度的黏结力和很好的机械性能，能与煤体发生较高的黏合，从而提高巷道的整体性，由于该材料气密性好，有害气体被完全隔绝到煤体内。

2方案概述

经过现场查看，为了达到煤巷密闭及加固效果，此次喷涂采用山西安明宏远防水材料有限公司QC-3化学喷涂密闭材料。一是使被喷涂巷道形成一个致密保护层，提高煤巷的强度；二是使煤巷裂隙密闭达到防止瓦斯、回风泄露的目的。具体布置方式见图1的喷涂平面图。

3施工过程

68303工作面掘进过程中，巷道瓦斯涌出量较大，特别是靠近已采的邻近工作面侧，由于煤柱变形，造成瓦斯大量涌出。根据现场实测，在施工工作面后50m开始，瓦斯涌出量明显增大，因此，在施工中距工作面50m处进行喷涂。

该产品由甲乙两组分组成，按1／1比例均匀混合，经设备压气强力搅拌，通过喷涂均匀、连续地喷洒在目的物表面，即可在短时间内发生化学反应，几秒钟后，即由液态变成固态，并在附着物表面形成坚固泡沫塑料涂層应用效果。

QC-3化学喷涂密闭材料不仅高黏结力气密性好，还有很好的机械性能，特别是在快速密闭瓦斯泄露的巷道现象，取得良好的效果。

4结束语

密闭结构 篇3

1 材料与方法

1.1 试验地点

密闭果园改造试验在广西农垦国有华山农场五分场高坳队张青芬的储良龙眼岗位上进行。岗位面积3.3 hm2, 种有1250株龙眼树, 坡地, 正南向, 1993年种植, 株行距5 m×6 m, 已经密闭封行。

1.2 试验设计

试验设4个处理, 每个处理20株, 3个重复, 每个处理合计试验区域面积约1600 m2, 小区顺序排列, 供试植株240株, 做保护行用的保护株共460株分布在试验区四周, 整个试验总计700株, 具体如下。

A:隔行让路回缩, 永久树行采取“开天窗”修剪, 将位于树冠中部, 生长较直立, 基部直径在4 cm以上的大枝从基部锯掉, 不留桩, 保留水平枝, 培养开张矮化的冠幅。回缩间伐行根据树冠密闭情况, 每株树在不同方位修剪大枝1~5条, 以修剪后树冠内膛光照得到明显改善、内膛枝条有充足的生长空间为度, 并且永久树行与回缩间伐行之间留足约1 m的空间, 3~5年内完成回缩间伐行的间伐, 保证每年都有稳定的产量。

B:隔行间伐, 行与行之间的距离在4 m以下的进行隔行间伐, 间伐后保持行距间有6 m以上的距离, 永久树行根据树冠结构进行适度的修剪, 间伐后产量不减, 力争产量逐年提高。

C:隔行隔株间伐, 在示范园岗位选择株行距郁闭程度高的区域, 采取隔行隔株间伐, 间伐后保持株行距7 m×7 m以上的距离, 并对永久树进行树冠结构优化调整, 间伐之后, 3~5年内达到或超过间伐前的产量目标。

CK:对照, 不作任何修剪处理。

1.3 试验方法

2011年9月在龙眼采果之后第1批梢抽出之前, 开始进行试验处理。确定田间排列后, 逐行逐树用红漆于树干处标记试验号。

晴天天气进行回缩间伐和修剪处理。按照试验设计和田间排列标注的试验号, 进行回缩、间伐修剪。A:2011年先进行隔行重回缩, 主要以回缩树冠之间的水平交叉枝条, 回缩后行与行之间的树冠空间距离1 m, 回缩行的株数, 再行开天窗修剪, 锯除树冠中的直立骨干枝, 这种处理当年修剪较重, 只放出1批秋梢, 只有部分能作为第二年的结果母枝。2012年开春继续定芽修剪, 把当年不能成花的徒长枝、树冠间的交叉枝、过密枝等剪除, 保留行与行之间的树冠间距1 m宽, 当年能够成花的结果母枝所占比例不到总树冠的2/5, 龙眼果树树冠有果又有梢, 果的比例偏少;2013年树势生长旺盛, 因3月份气温较高, 龙眼“冲梢”严重, 后使用龙眼强力杀梢素控梢。B:隔行间伐处理主要是在果园梯田行距较密的田块进行, 隔行间伐后, 区域面积内株数减半, 株与株之间的树冠枝条任然相互交叉, 行距10~12 m, 树冠之间互不交叉, 行向通透性好, 方便果园田间管理。实施3年后, 树冠间行距空间仍然有1.5~2 m的距离。至2014年, 树冠行距间冠幅增加, 通透性好, 株与株之间进行轻度修剪, 主要以交叉枝、枯枝、下垂枝、病虫枝等为主。C:隔行隔株间伐选择在较为密闭的区域内进行, 总共间伐了3/4的果树, 果园的通透性很好。CK:对照处理没有采取任何处理措施, 整个区域内株数设置60株。

根据设计好的观察表格进行观察记载, 填写好相关的试验数据。

1.4 试验果园的田间管理

试验果园采取一致的管理措施, 每个处理和对照的水、肥管理水平相同。

土壤管理:每年春季在抽穗期, 在果树的树冠滴水线下挖长2.0 m, 宽0.4 m, 深0.4 m的环形沟, 将梯田面的杂草、有机肥和复合肥按一定的量分层施入, 具体是每株施入已发酵鸡粪20 kg, 复合肥1kg;冬季果园清园时, 每株撒施生石灰1 kg, 改良果园的土壤。

水分管理:果园缺乏灌溉措施, 山顶建设有200 m3的蓄水池, 供关键物候期喷药使用, 大部分季节依靠自然水, 试验期间降雨基本能满足果园的日常需要。

养分管理:开春利用挖好的环形沟, 施入重基肥;在花期追施1次速效肥, 尿素0.5 kg/株, 钾肥0.5 kg/株;果实膨大期追施1次膨大肥, 复合肥0.5 kg/株。

病虫害防治:按照“预防为主, 综合防治”的植保方针, 结合病虫害监控项目, 示范园采取半生草法栽培, 把病虫害的发生为害降低到生态安全水平。

2 结果与分析

2.1 果园改造试验的产量分析

各处理后龙眼的成花率及产量结果见表1。可见隔行让路回缩 (A) 处理2011年因修剪较重, 只放出1批秋梢, 只有部分能作为第二年的结果母枝。2012年开春继续定芽修剪, 当年能够成花的结果母枝所占比例不到总树冠的2/5, 龙眼果树树冠有果又有梢, 果的比例偏少, 龙眼平均每株只有3.7 kg, 试验区域面积产量222.0 kg;2013年树势生长旺盛, 因3月份气温较高, 龙眼“冲梢”严重, 后使用龙眼强力杀梢素控梢后, 成花率为75%, 当年试验区域的株产达到29.5 kg/株, 试验区域面积产量1770.0 kg;2014年龙眼成花率达86%, 气候适宜, 成花坐果比较理想, 平均株产30.0 kg, 试验区域面积产量1800.0 kg。实施3年后, 该示范园基本恢复了树势, 且大小年现象不明显。

隔行间伐 (B) 处理实施之后, 2012年在同等面积内龙眼产量稍微下降, 龙眼平均株产16.7 kg, 试验区域面积产量501.0 kg;2013年因气温高龙眼冲梢, 控梢之后, 当年成花率62%, 平均株产28.4kg, 试验区域面积产量852.0 kg;2014年树冠行距间冠幅增加, 进行轻度修剪, 当年成花率65%, 平均株产42.5 kg, 试验区域面积产量1275 kg。

注:每个处理的区域面积为1600 m2;-表示因数值过低, 无法统计。

隔行隔株间伐 (C) 处理完成后, 2012年产量明显减少, 果农比较难接受, 但是成花率比较好, 树冠四周都能正常抽穗, 龙眼成花率83%, 平均株产19.7 kg, 试验区域面积产量295.5 kg;2013年龙眼成花率43%, 平均株产27.6 kg, 试验区域面积产量414.0 kg;2014年成花率80%, 平均株产65.6 kg, 试验区域面积产量984.0 kg。

而对照处理 (CK) 没有采取任何处理措施, 因过于密闭, 基本都是顶部和中部成花, 下部基本没花穗。2012年龙眼成花率45%, 平均株产12.3kg, 试验区域内产量738.0 kg;2013年龙眼成花率48%, 中上部成花较好, 下部和内膛没有花穗, 平均株产8.5 kg, 试验区域内产量510.0 kg;2014年龙眼成花率80%, 仅顶部见光的能够成花, 内膛几乎没有产量, 平均株产4.5 kg, 试验区域内产量270.0 kg。

3 小结

3个试验处理实施后, 在同水平肥水管理过程中, 隔行让路回缩修剪和隔行间伐处理能逐步解决果园的密闭问题, 产量比对照明显增产, 推广实施后果农接受程度高。隔行让路回缩修剪树势恢复比较快, 产量稳定, 回缩行在进行3年的重回缩之后, 基本会解决行距和株距之间的郁闭程度, 也可为调整品种结构打下基础, 是一种理想的推广技术措施。

隔行间伐处理增加了果园行距, 通透性增加, 产量在第二年稍微下降, 至第三年产量基本恢复, 但是株与株之间的交叉依然严重, 不能从根本上解决果园的密闭问题, 产量仍会受到影响。

隔行隔株间伐处理能够一次性解决密果园的密闭问题, 增加了果树生长空间, 但因前期产量降低明显, 果农很难在心理上接受。处理实施后, 培养的是大树冠结果, 采摘、喷药等管理操作难度增加, 同时区域内产量明显减少, 但第三年的产量跟对照相比, 仍然优于对照。

从对照处理来看, 随着果园的密闭程度增加, 果园的果树成花坐果都是以顶部为主, 随着树冠间的挤压, 顶部空间愈小, 坐果率越低, 产量逐年减小。

提高密闭取心岩心密闭率 篇4

钻井取心QC小组调查了近年来密闭取心情况, 经调查发现, 岩心密闭率未能满足标准规定并且存在继续提升的空间。

2 问题症结

经过统计和分析, 小组确定了导致密闭率低问题结症是密闭液流失和钻井液冲蚀。

3 要因说明

平衡活塞密封失效、触压头密封失效、密闭液性能差以及钻头处钻井液冲蚀岩心。

4 具体措施

针对平衡活塞密封失效问题, 钻井取心QC小组首先提出的改进方法是采用韧性好, 抗磨损、抗变形性能强的聚四氟乙烯密封圈, 大大增强了平衡活塞的密封性。 小组在改进了密封圈之后, 又进一步提出了丝扣密封结合橡胶圈密封的方式, 钻井取心QC小组又对平衡活塞的结构做了进一步的改进, 将原来插入式的密封活塞改为丝扣旋入式, 新型平衡活塞在大大提高密封性能的同时降低了劳动强度, 提高了操作的安全性。

针对原来触压头发生的密封失效情况, 钻井取心QC小组设计了新型触压头, 新型触压头将密封作用和排出作用分别开来, 触压头的密封圈和内筒内表面完全密封, 密闭液从触压头中间孔道流出, 实现了密闭液排出的可控性。

密闭液性能差导致密闭液在岩心表面的粘附性差, 直接影响岩心密闭率, 针对该问题钻井取心QC小组应用正交试验法进行了密闭液反应实验, 通过验证分析、极差分析法确定了密闭液最佳组分配方和反应条件。 有效的提高了密闭液性能。

针对钻头处钻井液冲蚀岩心问题, 钻井取心QC小组提出了两点改进, 改进一是设计钻头内分流孔, 使钻井液经钻头内部分流孔直接进入钻头水眼, 避免了钻井液流经卡箍座与钻头内腔对岩心造成冲蚀;改进二是改变钻头水眼朝向为侧向朝向井壁方向, 降低了取心钻进过程中钻井液对钻头下部地层的直接冲蚀。

5 取得效果

经过对策实施, 钻井取心QC小组实现了既定目标, 有效地提高了密闭取心岩心密闭率, 并创造了可观的经济效益, 在提高了取心服务质量的同时降低了劳动强度, 提高了施工效率, 有效地节约了重复取心作业成本, 实现了降本增效, 为科学勘探开发油气田提供了技术保障。

单位名称:长城钻探工程有限公司工程技术研究院钻井取心技术研究所

小组名称:钻井取心QC小组

密闭计量分装系统 篇5

北京天利联合科技有限公司的密闭计量分装系统 (UDS) 采用振动定量分装的原理, 可以实现无菌粉体在密闭的系统中被计量分装到包装材料 (铝桶或PE袋) 。分装系统主要由以下部分组成:物料输送管、振动器、控制阀、电子秤、控制系统。特点:

(1) 易清洗/灭菌:所有与物料接触的部件都可拆卸, 可在清洗灭菌设备中清洗和灭菌;

(2) 密闭:整个系统在分装时可实现密闭操作;

(3) 保护产品:没有任何运转部件与物料接触;

(4) 高精度:采用专用的计量控制系统, 可确保高精度分装;

(5) 灵活:同一台设备可以用于不同规格和不同包装材料的计量分装。

应用领域: (1) 制药、食品等;计量分装量为0.5～50 kg/桶或袋; (2) 包装材料为铝桶、PE袋。

北京天利联合科技有限公司

地址:北京市朝阳区双家坟186号邮编:100023联系人:销售部

冬季密闭猪舍的环境控制 篇6

不论猪舍大小或养猪数量多少, 均应保持舍内空气新鲜、通风良好。若通风不好, 氨气、二氧化碳和硫化氢等有害气体会充溢于整个猪舍, 影响猪的正常生长发育并引发11多种疾病。因此, 生产中应在每天上午11点至下午1点之间通风半小时左右, 也可在猪舍墙上设排气扇, 以便随时快速排出舍内污浊的空气。冬季要密切注意通风系统, 不可有贼风或使舍内温度降得太低, 令猪患关节炎、感冒、肺炎等疾病。

光照

充足而又合理的光照能保证猪的健康生长, 这对种猪尤其重要。充足的光照有利于骨骼的发育, 对哺乳母猪的奶瘫有较好的预防作用。

饮水

水对养猪生产十分重要, 它在调节体温, 养分的运转、消化、吸收和废物的排除过程中具有其他物质不可替代的作用, 缺水的后果往往比缺料更严重。冬季猪只饮水量约为猪采食风干料的2～3倍或体重的10%左右。要供给猪充足清洁的饮水, 可在猪舍内设置水槽或自动饮水器, 也可在饲喂后在食槽中加温水。但不能用过稀的饲料代替饮水。因为饲喂过稀的饲料会冲淡消化液, 影响消化, 减弱咀嚼功能, 减少采食量, 影响猪的正常生长发育。

温度

猪生长最适宜的温度是8℃～20℃, 温度过高或过低均不利于生长发育。要保持猪舍有一个适宜的温度, 在冬季应注意作好保暖工作。猪舍的门窗在夜间或风雪天要挂草帘遮盖, 条件允许时, 可用塑料薄膜盖严猪舍, 此法有利于提高舍温, 增加光照;还可在猪舍的北墙外用玉米秸等搭成风障墙、垛草垛挡风御寒;也可在天棚顶上加稻壳、锯末等作防寒层;地面可挖半米深的坑, 铺垫软草让小猪钻到里面去取暖。

湿度

潮湿空气的导热性为干燥空气的10倍, 如果舍内湿度过高, 就会使猪体散发的热量增加, 使猪更加寒冷, 并引发湿疹等疾病。为防猪舍潮湿, 圈舍应勤换干土和垫草, 训练猪定点排粪尿, 确保猪卧的地方清洁干燥。生产中可采用室内放生石灰块等办法降低猪舍湿度。

应激

冬季气候寒冷, 猪对应激的反应十分敏感。如遇应激, 就会导致猪的生长发育受阻, 饲料消耗增加。因此, 要保持猪舍及周围环境的安静, 饲养人员应着固定工作服, 闲杂人员不得进入猪舍, 堵塞猪舍内的鼠洞, 定期在舍外投放药饵以消灭老鼠, 防止猫、犬、鼠等进入猪舍, 严禁在猪舍周围燃放烟花爆竹;饲料的加工、装卸应远离猪舍, 这不仅可以防止噪音应激, 而且还可防止猪群疾病的交叉感染。

密度

增加饲养密度有利于提高舍内温度。冬季, 相同的面积内养猪数量可比平时增加1/3到1/2, 让猪一头挨一头睡, 相互以体温取暖。

饲喂

密闭电石炉的电极 篇7

1.1电极焙烧的弹性幅度要大, 即电极消耗慢时, 可以间隔4-8小时压放一次电极, 电极消耗块时, 可以间隔0.5小时压放一次电极, 特殊情况焙烧电极时, 可以采用快速压放焙烧电极, 即10分钟压放一次, 在如此大的弹性幅度, 要保证电极焙烧完好, 不至于过烧或欠烧。

1.2具有更高的机械幅度:由于密闭电石炉容量一般较大, 电极直径相对较大, 其机械力、电气负荷力及炉料坍塌的力都很大, 又由于密闭炉发生电极事故较内燃式炉更难处理, 故需电极要有更高的机械强度, 即电极一般不会发生硬断事故。

1.3装设防软化分层装置:密闭炉电极较内燃式电极直径较大, 当电极糊在软化过程中容易形成软化糊的固体颗粒与粘结剂分层现象, 导致电极纵向强度不一, 极易发生电极软、硬断事故, 故密闭电石炉电极柱上方需加装电极加热器并控制在一定温度范围。

1.4电极糊的流动性要适宜:密闭炉的电极焙烧情况不易观察, 一旦发生电极软断, 如果电极糊流动性过大, 其流动极强, 造成大量电极糊在炉中高温环境下瞬间发生爆炸着火, 可造成大的人身伤亡事故, 故密闭炉电极糊的流动性要适宜。

1.5由于沥青和煤焦油的组份十分复杂, 千差万别, 因而现在传统的以软化点和挥发份含量来衡量密闭电极糊的焙烧性能有很大的片面性, 也是不可靠的, 应以实际应用来确定电极糊的性能。

2 密闭电石炉电极的焙烧

2.1 焙烧电极的热源

密闭炉电极焙烧热源除电流, 电极通过本身产生的电阻热外, 还有电极端头电弧的传导热。因密闭炉的操作基本处于微正压且密闭, 电石炉的辐射热很小, 所以密闭炉电极焙烧的热源主要是电阻热和端头电弧传导热。

2.2 加热器及送风机

密闭电石炉在设计时在电极柱上方安装有电极加热器和送风机, 送风机功率一般为7.5KW左右, 加热器功率一般为三级共24KW, 此装置主要用于防止电极软化后分层和调节电极焙烧速度的。

2.2.1 加热器:

一般由三级加热器片组成, 也有二级的, Elkem密闭炉上的加热器由12KW+6KW+6KW组成, 一般情况下, 第一级为常开, 它与送风机联锁, 送风机启动则第一级加热器就起动, 第二、三级为手动开启, 加热器内部由热电偶控制温度, 一般讲:第一级90-100℃, 第二级120-160℃, 第三级为160-230℃, 当温度超过规定的上限将自动断开。

第二、三级加热器的使用又根据炉子情况而定, 一是焙烧电极、二是天气变冷、三是特殊情况下应用。如电极焙烧速度低于消耗速度时。

2.2.2 送风机:

一般25MW密闭电石炉送风机的风机风压设计如下:

风门开到25% (1/4) 风压为9Pa

风门开到50% (1/2) 风压为15Pa

风门开到75% (3/4) 风压为21Pa

风门开到100% 风压为35Pa

风门开度的大小对电极焙烧起着很重要的作用, 风门的开度应按如下原则掌握:

(1) 电极过长或烧结过度时, 风门可开的大一些, 加热器可关掉。 (2) 电极过短或焙烧电极时, 风门可开小一些, 但加热器的档位需在2挡或3挡运行, 以防电极软化分层。 (3) 炉内压力大 (原料粉沫多或水份大时) , 风门开的大一些, 加热器一挡, 以防炉内压力大, 炉气上升引起火灾。 (4) 如果电极焙烧过快、过干, 可把风门开度大一些, 加热器小一些。 (5) 电极不下, 经常至上行程, 风门开度可大一些。

电极加热器的挡位调节和送风机风门开度的调节要根据实际情况随时调整, 保证电极成熟适当。

2.3 电极的烧结

密闭电石炉的烧结过程与内燃式电石炉基本相同, 无明显的界限段, 但根据焙烧温度及负荷, 大体分为三个阶段:即软化阶段、挥发阶段、烧结阶段。

A、软化阶段:此时固体电极糊逐渐熔化, 电阻增大、温度逐渐升高降低, 最后电极糊全部成为熔体状态, 此阶段温度由室温25℃左右升至90-200℃, 大约在导电卡子上部500mm左右。

B、挥发阶段:此时电极糊已充分熔化, 沿着电极壳的内截面流动并填充糊块之间的孔隙, 同时随温度的升高, 电阻不断降低, 沥青分解并排出挥发物, 最后显半焦化状态, 在此阶段温度由90-200℃升至650-700℃, 位置大约在导电卡子中心的上半部。

C、烧结阶段:此时还有少量的挥发物排出, 由半焦化到全焦化, 温度不断增加, 电阻逐渐降低, 基本上完成烧结过程, 位置大约在导电卡子下部。温度由650-700℃升到800-1000℃。

2.4 电极烧结过程中其挥发物、比电阻、机械强度随温度变化情况

2.4.1 挥发物:

电极糊的挥发物主要从两个地方排出来, 电极烧结中随着粘结剂的热分解, 挥发物的排除, 体积收缩, 电极与电极筒之间便产生缝隙, 挥发物从缝隙排出, 温度比较低的成份从电极筒上口排出。

2.4.2 电极糊的比电阻。

电极糊在低温时, 电阻很高, 随焙烧温度的升高而降低, 大部分电流通过已烧结好的电极输入炉内, 如果电流通过烧结不好的电极时, 便有可能烧穿电极壳而导致漏糊事故或电极软断事故。

2.4.3 电极糊的强度。

电极在焙烧过程中, 强度逐渐增加到800℃以上时, 强度已达到极限值, 证明此电极已为成熟的电极。

2.5 影响电极烧结速度的因素有

电极下放长度和间隔时间;冷却电量的大小 (即风门的开度) 和送风时间的长短;加热器的运行档位;焙烧新电极时的负荷上升速度;炉内料面电极温度的高低变化;电极位置的变化。

密闭电石炉电极糊的主要技术指标

密闭炉电极糊主要有三种:

一种是满足符合国标GB10130-88标准的THD-1、THD-2, 其主要技术指标为:

另一种是满足符合冶金行业YB/T5215-1996标准的M-1、M-2, 其主要技术指标为:

还有一种就是根据各企业需要, 电极糊厂生产一种叫特种密闭糊, 指标如下:

除上述技术指标外, 使用者还应多注意观察其电极糊断面主料和辅料的混捏均匀性。

3 密闭炉组合式电极筒及电极糊柱高度

3.1 电极筒结构及制造:

电极筒是由12块δ=2弧板与10块δ=3mm的加强筋和φ=20mm的圆钢组成。

电极筒加强筋及圆钢的作用: (1) 增加电极筒与碳素材料的接触面积, 导电卡子内的电极下半部分是基本烧结好的电极, 部分导电性很差, 而电流要从导电卡子经过钢板, 圆钢传到烧结电极, 如果电极筒与碳素材料接触面积小, 电阻就大, 大量的能量电流任务传到了电极筒上, 极易烧坏或刺坏电极筒外皮钢板, 造成漏糊事故。 (2) 增加电极的机械强度:因为增加了电极筒的立筋和横断面积, 使电极筒和电极糊结合的更牢固, 增加了电极筒的抗拉强度。 (3) 增加电极的导电能力:电极在没有烧结好前, 其导电能力很差, 这期间一部分电流靠电极壳和筋板及圆钢传导。 (4) 减少表面效应对电极影响:直径大于1米以上的电极, 表面效应影响显著, 造成电极靠外部的电流密度大于中心部的电流密度, 装筋片后, 可以很好的适应这一情况, 并减少其影响, 我们可从电气知识上得知。

3.2 电极筒的制造

电极筒经剪板机、冲压机、弯板机、点焊机、缝焊机和一定数量的模具制造完成的。

3.3 电极糊的装填

电极糊在装填之前, 方进行破碎至一定合适的粒度, 一般为50-100mm, 太大或太小将将造成电极糊悬料或喷料现象, 发生电极事故。

3.4 电极糊高度的方法

如果糊柱太高, 电极糊中粗细颗粒易出现分层现象, 或者由于压力太大而胀坏电极筒, 如果糊柱太低, 则由于糊柱压力太小, 填充性差, 难以获得致密的电极, 电极消耗快且强度差, 合适的电极糊柱高度, 有利于电极焙烧的质量。

4 密闭电石炉电极事故及处理

4.1 电极的硬断

电极硬断发生的原因和预防措施与内燃式电石炉基本相同, 在此不作叙述, 就电极硬断的处理方法介绍如下:

密闭炉一般容量较大, 电极直径相对地大, 因炉盖密闭, 当电极硬断时, 根据其断头大小, 采用不同方法:

4.1.1如果电极断头较短, 且在料面之下, 可借电极自重和压放装置, 将断头压入炉内, 如果剩余的工作电极较短时, 适当下放电极进行焙烧, 负荷缓慢增加, 并把该相电极四周的下料管配比减到一定程度, 每个下料管大约上18批料, 即可把断头电极消耗掉, 电极焙烧可采用一次性压放到位的方法焙烧电极, 焙炼电极的电流应小于安全焙烧电流;如果剩余的电极较长, 能满足生产需要, 则不用焙烧电极, 此时可采用缩短压放时间的办法, 降低负荷运行, 将电极逐步压放至所需工作长度后, 调整压放时间到正常。

4.1.2如果电极断头较长或断头处在料面上部, 则必须采用爆破电极断头的方法, 将爆破的电极碎块取出, 然后下放电极至一定长度, 缓慢增加负荷, 至焙烧安全电流进行焙烧, 密闭电石炉电极硬断后, 其断头爆破方法如下:

(1) 将事故电极周围的下料柱取出一个, 做为爆破操作孔, 用风镐钻头对准电极断头选择炮眼角度并打眼, 眼深度一般为电极直径的1/2-2/3。 (2) 用云母管、黄泥作为装药器, 用工业硝酸铵炸药、电雷管作为引爆物, 方法见下。 (3) 上述爆破需说明以下几点:A、装药量要适宜, 经爆破工程技术人员确定, 不得多装。B、黄泥不能太干, 也不能太湿, 黄泥封口长度在150-200mm。C、每次安装电雷管两支, 必须串联使用, 以防其中一支失效。D、云母管规格一般为Φ40×φ50×500, 套管一般用吹氧管即可。E、将装好的炸药放入电极断头后30秒内必须合闸引爆。在密闭电石炉生产中, 发生的翻电石、大量硬壳也可采用此种方法进行爆破, 处理好料面。

4.2 电极流糊

电极中熔化后的电极糊, 从破损的电极筒处流出, 这类事故一般叫流糊。

4.2.1 流糊的原因:

(1) 电极糊烧结不好, 焙烧速度赶不上消耗速度。 (2) 电极筒焊接质量不好, 焊缝裂开。 (3) 导电卡子与电极筒接触不好, 刺坏电极筒。 (4) 电极筒承受过量的电负荷被烧穿。 (5) 出现拉弧或电极筒局部过热, 电极筒被烧成洞。

4.2.2 处理方法。

发生流糊事故应立即停电, 把事故降低到最小程度, 如果流糊的孔洞在显露部位, 可用耐火材料把孔洞堵塞, 再用钢板焊死, 如果孔洞在设备里面, 将有关设备、元件拆除进行处理, 随后补加电极糊, 重新焙烧电极。

4.3 电极软断

密闭电石炉电极软断同内燃式电石炉电极软断其原理、处理方法相同, 不再叙述。

4.4 电极糊的悬料

电极糊块大, 使糊柱内出现较大空间, 称为电极的悬料, 此现象一旦发生即可引起电极的软断和硬断。悬料多发生于冬季和新开炉期间, 特别是多见于密闭炉或糊柱太高的情况。

4.4.1 原因:

(1) 电极糊粒度不合适, 大小不均。 (2) 糊柱太高, 电极上部温度低, 电极糊难以熔化下沉。 (3) 电极筒内落入异物, 如铁片、铁筋、木板等。 (4) 电极筒加强筋制作不规则。

4.4.2 当操作工测电极糊柱时, 如果空筒高度没增加或不变时, 应考虑到电极处于悬料状态, 应及时处理, 处理方法如下:

(1) 用木棒或包胶皮的铁辊撞击电极筒, 使其振动下落。 (2) 用重锤从电极筒内砸落悬糊。 (3) 用木棒自上而下捅落悬糊。

4.5 电极过烧

由于电极的焙烧速度大于其消耗速度, 操作者又未及时更改电极压放周期, 往往会造成导电卡子部位处的电极密封损坏, 使电极焙烧上移, 使本应处在半烧结状态的电极糊柱部位变为已烧结的电极柱, 此时, 导电卡子中部的电极筒铁片被烧损, 导电卡子与电极筒接触不好, 造成电刺火, 进一步刺坏导电卡子, 被破停炉检修。

4.5.1 产生的原因:

(1) 电极密封损坏。 (2) 压放周期不合适。 (3) 料面温度高。 (4) 电极电流过大。 (5) 电极长时间顶上行程, 不能压放电极。

4.5.2 解决方法:

(1) 增加电极的密封性。 (2) 调整压放周期。 (3) 调整操作电流和炉况。上述方法中, 如事故电极相电极过长, 需将电极炸断后, 取出断头, 才能将过烧电极放下, 至合适位置, 使导电卡子与电极筒接触完好。

4.6 电极放不下来

往往在密闭电石炉生产中, 需压放电极时, 电极放不下来, 如长时间电极得不到压放和补充, 则电极工作长度不够, 被迫停炉, 甚至造成更大的电极事故。

4.6.1 原因:

(1) 电极密封处的铁皮损坏, 并上卷, 形成很大的阻力, 使电极无法下放。 (2) 由于停电时间过长, 致使导电卡子处焦垢, 由于变冷形成坚硬固体与电极护屏之间形成很大阻力, 致使电极难以下放。 (3) 导电卡子夹紧力或锥形环压力过紧。 (4) 压放缸压力过紧。

4.6.2 解决方法:

(1) 打开护屏, 用气焊割除卷起的铁皮, 并下放电极至合适位置, 使导电卡子部位与电极筒有很好的接触。 (2) 先送电20-30分钟后, 使护屏中的焦油硬块遇热变软后, 压放电极。 (3) 调整导电卡子夹紧力或锥形环压力, 如事故相电极较长, 则需爆破, 取出断头, 再下放电极至合适位置。 (4) 调整加大压放力至额定值。

4.7 如何判断电极的成熟和电极事故

4.7.1 电极成熟质量的判断

由于密闭电石炉电极在炉中的工作情况在送电过程中是难以观察看到的, 除严格按上述内容处理好电极外, 需在电炉停电, 观察料面等情况下, 打开观察门观察电极: (1) 电极把持器位置下移后, 可观看到导电卡子下的电极呈暗红色, 略带铁皮则焙烧良好。 (2) 先把电极把持器位置下移后, 可观看到导电卡子下面的电极发白, 内翅裂缝, 不见铁皮, 则电焙烧过干。 (3) 电极冒黑烟、发黑、带白点, 则电极焙烧太软。针对以上观察, 适当调整风门开度加热元件至合适级调整电极压放周期, 使电极焙烧好。

4.7.2 事故发现与判断:

(1) 带有不平衡负荷闭锁装置。当电极发生软、硬断事故时, 若电石炉开关装有负荷不平衡跳闸装置, 事故发生时, 其三相负荷严重不平衡, 电炉主开关会自动跳闸, 操作人员在获取信号后, 观察电炉情况, 可判断出电极事故。 (2) 电极硬断:无自动闭锁装置的需靠二层操作人员发现, 事故相电极电流突然下降或急剧上升后, 电极电流突然下降, 对地电压突然升高。 (3) 电极软断:无自动闭锁装置的需靠二层操作人员发现, 事故相电极往往在压放电极后, 较短时间电流突然升高, 对地电压降至“0”伏, 炉压增大。

摘要：密闭电石炉核心设备电极的重要性, 生产过程中对电极的要求、对电极焙烧的要求, 电极壳的加工制造, 电石炉电极事故及处理。