控温措施

控温措施（共7篇）

控温措施 篇1

1 工程概况

沈阳新立堡跨浑河桥工程位于沈阳市市区东南部, 跨越浑河。桥梁主桥为5跨大跨径变截面连续箱梁桥, 为保证工程按期交付使用, 在确保质量的前提下完成进度要求, 我部决定于对主桥8#、9#墩承台及第一节墩身进行冬季施工。

2 冬季施工的特点

桥梁工程在进行冬季施工时, 受温度的影响, 其工程质量难以保证。

(1) 进行冬季施工时, 尤其以混凝土工程, 受施工条件、施工环境的影响和制约, 在一定程度上提高了工程质量事故的数量。

(2) 冬季施工时, 工程项目的质量事故通常具有隐蔽性、滞后性等特征, 主要表现为:冬季施工时, 许多质量问题一直到春季才暴露。

(3) 工程项目进行冬季施工时, 其计划性和时间性等特征非常强。由于时间短, 技术要求高, 造成施工仓促, 进而引发质量事故。

3 控温措施及热工计算

对于整个的沈阳地区来说冬季长达5个月, 并且气温较低, 根据气象统计资料, 沈阳市冬季日间平均气温为-8℃左右, 夜间平均气温-18℃左右, 因此必须采取控温措施。

3.1 控温措施

3.1.1 施工的总体方案

在施工过程中, 根据施工现场的实际情况, 结合大体积混凝土承台、墩身的特点。通过采用暖棚蓄热、蒸汽锅炉加热的方法进行保温处理。具体方法:

(1) 为了提高混凝土的浇筑温度, 在冬季施工时, 通过搭设保温大棚和对砂石料场进行预热的方式, 在源头控制混凝土原材料的温度。

(2) 通过燃烧焦碳与锅炉进行配合的方式对搅拌站的用水进行加热处理, 通过暖气排管加热的方式对承台大棚进行保温处理, 采用热地垄的方式对砂石料进行加热处理。

(3) 对于通过采用泵送方式进行运输的混凝土, 采用防寒毡包裹输送泵和管道的方式进行保温处理。

3.1.2 混凝土保温

在拌合砼过程中, 须严格控制配合比及坍落度, 投料前, 先用热水或蒸汽冲洗搅拌机、砼运输车及泵管, 投料顺序为骨料、水, 搅拌, 再加入水泥进行搅拌, 通常情况下搅拌时间延长50%, 控制在2.5min, 同时确保混凝土拌和物的出机温度超过10℃, 并且入模温度超过5℃。在混凝土浇筑前要对大棚内进行预热, 始终保持棚内最低温度不低于10℃。模板、钢筋经过预热, 表面温度要不低于5℃, 同时架好棚内照明和用电线路。

3.1.3 钢筋的加工、制作

钢筋连接主要采用机械连接使用直螺纹套丝的方式进行主筋的连接, 禁止在保温大棚内采用电焊连接的方式, 进行主筋的焊接。

承台、墩身钢筋及钢管焊接在钢筋加工场地进行, 对于临时焊接项目小件如预埋件制作等在施工加工场所进行, 对于大件物品焊制及钢筋调直必须在钢筋的加工场地。

3.1.4 振捣混凝土

对混凝土进行振捣时, 为了确保砼的密实度, 振捣要到位。密实的标准就是砼不再出现下沉, 不再有气泡出现, 混凝土表面呈现平坦、泛浆现象。

3.1.5 混凝土养生

在棚内另安放铁炉子若干个, 炉子中的煤炭燃烧将炉内的水烧开, 利用水蒸气对结构物进行养护。保证暖棚内温度在10℃以上, 25℃以下。在混凝土养生过程中, 如果进行下道工序必须临时开棚时, 必须在棚内正温和棚内外温差不大于25℃的前提下, 选在当天气温较高的10点-14点时间进行, 而且拆除模板时, 不可以大面积打开。在大体积混凝土中设置冷却降温管, 在承台、墩身顶部中间位置向两侧形成90度位置, 分别在四边中间位置均匀设置4个测温孔, 以此来观测大体积混凝土的温度, 来调节控制冷却降温水管的流速, 通过该方法控制混凝土内外温升裂缝。

3.2 计算热工

按照冬季施工的规范要求, 混凝土的出罐温度高于10℃, 入模温度高于5℃。

冬季对大体积混凝土进行施工时, 其关键问题就是对混凝土内外温差和温度变化造成的裂缝进行控制。在施工过程中, 使用“内降”的施工技术和先进的温度测控技术。这里所说的内降是指, 在确保混凝土强度和品质的基础上降低水泥的用量、加入外掺料和外掺剂、降低混凝土入模温度, 分层浇筑、布设冷却水管等措施来降低混凝土的内部温升。

3.2.1 计算混凝土温度

(1) 混凝土的绝热温升:

式中:

Tmax、Q、W、C、γ分别代表:绝热温升 (在基础四周无任何散热条件、无任何热损耗的条件下, 水泥水化后产生的反应热 (水化热) 全部转化为温升后的最高温度, 单位为℃) ;水泥水化热 (水化热为377×103J/kg, 单位J/kg) ;每立方米混凝土中水泥的实际用量 (kg/m3, 水泥用量暂定293kg/m3) ;混凝土的比热J/ (kg.k) (值为0.96×103J/ (kg.k) ) ;混凝土的表观密度 (kg/m3, 值为2400kg/m3) ;

将相关的数值带入公式, 通过计算:Tmax=47.94℃

由于基础处于散热的环境下, 需要对散热进行考虑, 通过采用差分法进行计算, 影响散热条件的系数α1=0.78;另外, 由于加入了缓凝型外加剂, 在一定程度上对温降产生影响, 其影响系数α2=0.91;

对散热影响, 进行综合取值, 系数:α=α1×α2=0.719

经过计算, 水化热Tmax=47.94℃×0.719=34.47℃

(2) 预算出罐温度:

式中:

Cs、Cg、Cc、Cw、Ws、Wg、Wc、Ww、Ts、Tg、Tc、Tw、Qs、Qg分别代表砂的比热;石的比热;水泥的比热;水的比热;每立方米混凝土中砂的用量;每立方米混凝土中石的用量;每立方米混凝土中水泥的用量;每立方米混凝土中水的用量;砂的温度;石的温度;水泥的温度;水的温度;砂的含水率;石的含水率。

通常情况下, Cs=Cg=Cc=920J/ (Kg.K) , Cw=4000J/ (Kg.K) , 按照混凝土配合比, 结合当时原材料的估计温度, 通过进行分析得:

Ws=681kg, Wg=1112kg, Wc=293kg, Ww=149kg, Qs=3.2%, Qg=0.5%, Tg=5℃, Ts=5℃, Tc=5℃, Tw=40℃,

得出:T0=11.01℃, 大于10℃, 满足相应的规范要求。

(3) 混凝土拌和物从运输到成型的温度

t′=T0- (at+0.032n) (T0-t5)

其中:

t′、T0、a、t、n、t5分别为混凝土拌和物经运输至成型完成时的温度;混凝土拌合物的温度11.01℃;温度损失系数, 当用混凝土输送泵或混凝土搅拌运输车时取0.25;混凝土拌和物自运输至成型完成时的时间 (h) , 取0.5;混凝土转运次数取1;运输时的环境气温取-25℃。

将上述数值代入公式, 通过计算, t′=5.51℃, 高于5℃, 所以满足相应的规范要求。

在施工过程中, 砂、石料、水泥的温度为5℃, 当水温达到40℃时, 通过计算, 出罐温度为11.01℃, 运输后, 入模温度为5.51℃, 满足相应的规范要求。

3.2.2 搅拌站、料场

(1) 基本耗热量:

Q1=F (ta-tb) / (δ/λ+1/αs)

Q1、δ、λ、αs、F、ta、tb分别为单位时间内耗热 (W/m·℃) ;保温材料厚度 (m) , 取0.01m;热传导系数W/m·℃) , λ=0.041 (W/m·℃) ;放热系数 (W/m2·℃) , 其值为26.93 (W/m·℃) ;放热表面积 (m2) ;棚内温度℃) ;室外温度 (℃) 。

通过计算, 1/ (δ/λ+1/αs) =3.56 (W/m2·℃)

混凝土生产区需用热量:

ta、tb、F、Q混凝土分别为10℃、-25℃、5930m2、492.544千卡/小时。

承台处需用热量:

ta、tb分别为20℃、-25℃。

(2) 计算附加耗热量:

通常情况下, 附加耗热量受到多种因素的影响, 其相应的取值分别为:

风影响Q1×5%;

高度影响Q1×2%;

窗门开启Q1×10%;

冷材料及人的进入Q1×10%;

管道输送热损失Q1×10%;

不可预见Q1×3%;

通过将上述六项相加, 便可以得到附加耗热量Q2的值, 经过计算Q2=0.4 Q1=197千卡/小时;

(3) 计算输热管道损失的热量:

q=πD2Q;

Q= (ta-tb) / (D2/2λ1ln (D1/D0) +D2/2λ2ln (D2/D1) +1/αs)

其中, D0、D1、D2分别为输热管道外径、两层保温层外径、采用双层防寒毡保暖, 并且D0=0.026m、D1=0.046m、D2=0.066m。

其余符号意义同前。

ta、tb、λ1=λ2、Q、q=πD2Q分别为150℃、-20℃、0.041 W/m·℃、216.3卡/m2、0.045千卡/m。

输热管道长度按100m计算, 那么Q3=100q=4.5千卡/小时

(4) 选用加热锅炉:

材料保暖及混凝土养生需用蒸汽量:

Q=Q搅拌站+Q附加+Q管道=694.044千卡/小时

需用总蒸汽量W为:W=Q/640=1.085t/h

锅炉选用:2t锅炉1台, 蒸汽利用率按75%计算, 那么每小时生产的蒸汽量为1.5t, 进而可以满足施工的需要。

4 结束语

受气候条件的影响, 在我国北方冬季持续的时间比较长, 而且气候条件比较恶劣, 在一定程度增加了施工的难度。所以, 在冬季恶劣条件下进行施工, 在进行正常的施工同时, 施工的防护措施一定要做好, 进而确保工程的质量。

摘要：在冬季对桥梁工程进行施工时, 根据《建筑工程冬期施工规程》的相关规定, 所谓进入冬期施工是指室外日平均气温连续5天稳定低于5℃。桥梁工程施工过程中, 工程质量受到自然气候的制约和影响, 另外为了提高工程建设的进度, 进而满足工期的需要, 进行冬季施工是在所难免的。在冬季施工过程中, 如果采取的措施不科学、不合理, 就会影响工程的施工质量, 进而为工程埋下安全隐患。基于此, 本文结合工程施工的实例, 就桥梁工程冬季施工的控温措施及热工计算进行简要的探讨。

关键词：冬季施工,控温措施,热工计算

参考文献

[1]JGJ104-97, 建筑工程冬季施工规程[S].

[2]邬晓光, 俞向东.桥梁施工技术[M].西北工业大学出版社, 1993.

[3]蒋元驹, 韩素芳.混凝土工程病害与修补加固[M].海洋出版社, 1996.

控温措施 篇2

1 问题的提出

如某一品种的产品, 需要在1200±5℃的温度范围内进行热处理。就目前我们采用0~1600℃XWB型电子电位差计配S型热点偶而言, 根据工作S型热点偶规程要求 (600~1600) ℃, 允许误差为±0.25%t℃, 则1200℃允差为:±1200℃×0.25%=±3℃。铂銠10—铂热点偶补偿导线, 测量端为100℃时, 参考端温度为0℃时, 允差±0.03m V左右, 在0~100℃铂銠10—铂热点偶, 0.03m V均在5℃左右。

电子点位差计在符合检定条件情况下, 允许最大基本误差为电量程的±0.5%, 则:

其中1200℃附近的温度误差为:

测量系统的准确度为:

上式的结果是指整个配套系统指示准确度。若是指控制系统的准确度, 并不与指示准确度相同, 由于动作开关, 有一个回跳间隔, 而且控制微动开关的凸轮与指针齿轮啮合存在一定的机械间隙, 所以如利用这种仪表来确定炉温控制量, 则上述测量系统的准确度, 应把仪表指示误差换成动作误差 (即控制误差) 它以不超过电量程的±1%计, 因此为:

在1200℃附近误差温度应为:

所以控制系统的准确度为:

显然, 从上式的推导可知, 控制系统的准确度是远不能满足工艺要求的, 况且在计算中还未把仪表配套系统以外的各种因素造成的测量误差, 如方法、条件等产生的误差包括在内。

2 采取的几项措施

从上面计算, 仅用XWB-101仪表是无法按工艺要求控温的。为了提高XWB-101型电子电位差计的控温精度, 不妨首先对仪表内部的一些特性进行分析。XWB-101型仪表, 其放大器为JF-12型, 它的不灵敏区在20μV以内, 这是直接影响仪表指示误差的基本参数。但是从上面的计算过程中看到, 仪表的指示基本误差为84μV, 超出放大器不灵敏区的四倍左右。其原因是多方面的, 但主要原因在于可逆马达本身, 以及可逆马达与指针间用齿轮啮合, 而且齿轮轴和轴孔, 指针与滑线电阻盘连动轴与轴孔之间均存在机械间隙, 这些机械间隙严重地影响着仪表的基本误差, 而且这种间隙影响基本误差是以刻度板在测温刻度范围的总弧长的百分比例表现出来的, 与电量程大小无关。因此, 通过展扩刻度是可以提高仪表的控温精度的。也就是说, 在仪表有效刻度区域的转角通常为22.5~337.5°, 实际所占的弧度应为315°左右, 若在原来为0~1600℃测温范围的仪表 (为了便于理解, 假设其温度与刻度成线性关系) , 那么, 每度温度所占的弧度为:

倘若我们根据工艺要求在1200℃左右控温, 可以把刻度通过对内测量桥路系统的调整, 展扩为1000-1300℃, 可以知道每度温度为:

前面提到, 仪表齿轮啮合、轴与轴孔间的间隙所产生的误差与仪表的刻度范围大小无关, 而只与工作区域所占弧度的比例有关。刻度范围从0~1600℃改为1000-1300℃时, 弧度相同。0~1600℃刻度范围要比1000~1300℃刻度范围温度读数大5.25倍, 同样, 机械间隙所产生的误差0~1600℃要比1000~1300℃大5.24倍左右。

同时, 我们知道, 热电偶在保护套管内进行测温, 由于温度传递过程受到套管和热电偶及套管和热电偶之间的空气介质的热容量的影响, 某一时刻电炉内的温度, 不能立即从热电偶通过仪表反映出来, 而热电偶反映的温度值, 是前一时刻的温度值, 也就是说, 如果炉内的温度从一个状态阶跃地变化成另一个状态时, 电热偶反映的温度值的变化, 不能产生阶跃的效果, 要经过一个时间的热平衡过程, 才能反映后一种状态的炉内温度, 更何况这种温度反过来又不去调节炉内的温度。还有炉体、加热元件、加热工件等的热惯性的影响, 都使测温精度降低。当然, 加热元件及工件一般都是难以改变的, 但是要改变热电偶整个装置的热容量却是可能的。

上面我们提到测量系统的准确度和控制系统的准确度时, 都与热电偶和补偿导线的示值误差有关, 如果消除这种误差的影响, 也可以提高测温和控温的准确度。

展扩刻度、改变热电偶、套管及介质的热容量及消除热电偶和补偿导线的示值误差, 这是上面提出的三个问题, 下面分别叙述具体做法。

2.1 展扩刻度

XWB型电子电位差计, 测量桥路系统如图1所示。其稳定工作电压为1V, 上支电流I1=4m A, 下支路电流I2=2m A。展扩刻度应遵循下面计算:△En=E (1300℃) -E (1000℃) =13.155-9.585=3.57m V

滑线电阻在使用中, 上下端各留5%

所以:90%×UDE=△En0.9×I1 (90Ω//RM)

根据工艺要求, 应为LB3热电偶, 测量范围为1000~1300℃, 具体数据代入:

起始电阻RG, 由于滑线电阻盘在实际应用中两端各留5%, 所以:

限流电阻R4的计算, 设RZ为RH, RB及RM并联电阻, 因为RH//RB为90Ω。

通过以上计算, 对相应的电路阻值进行适当的改值, 并输入标准电势值进行比对, 稍作适当调整, 同时改变0~1600℃的面板为1000~1300℃面板, 就可以达到展扩刻度为目的。

图2为一组展扩刻度前后, 电子电位差计运行的记录图谱。图2, a为改值前的控温记录曲线。图2, b为用改值后的电子电位差计进行控温, 用未改值的电子电位差计进行记录。图2, c为用已改值后的电子电位差计进行控温和进行记录的曲线。图2, d为用未改值的仪表进行控温, 用改值后的仪表进行记录的曲线。通过对a和b曲线, 及c和d的二组曲线的比较看出, 改值后比改值前仪表的灵敏度及控温精度要高的多。但从a和c曲线比较来看, 改值后仪表的基本误差不能单纯为仪表测量范围的0.5%求得, 实际检定结果也是如此。这是因为受到仪表放大器灵敏度的影响所致。

2.2 热电偶保护套管及空气热惯性的减少

前面提到, 由于热电偶保护套管、热电偶及热电偶与保护套管之间的空气介质有一定的热惯性, 某时刻仪表的温度由于热惯性, 会引起滞后, 而反映前一时刻的温度。反过来仪表控制部分动作, 使温度变得十分不稳定。目前, 我们采用了细薄壁氧化铝瓷管和石英玻璃管, 并且, 热电偶的工作端直接接触保护套管的底端, 这样就可以大大地缩短了热点偶的响应时间, 是减少热惯性有效的方法。

2.3 消除热电偶及补偿导线的示值误差

由于热电偶的示值误差和补偿导线的示值误差的存在, 对于工艺要求在1200±5℃的要求, 仍然是难以实现的。因此, 我们采用手动电位差计监控炉温的办法, 以消除补偿导线及热电偶的示值误差, 即从计量部门检定的数支热电偶中, 挑选示值误差最小, 并与上次检定的数据比较接近一支, 在炉侧插入与控温热电偶工作端位置相当, 用UJ33-A电位差计进行现场测定, 冷端用0.5℃分度的玻璃温度计修正, 并引入热电偶修正值, 再调节控温电子电位差计控温点, 直至达到工艺要求为止, 同时定期进行监控检测。

结语

如果采用这些措施, 热处理产生的报废率, 将由原来的1%降低到现在的2‰左右。废品率下降了五倍之多, 废品率的下降是显而易见的。这种多快好省就能提高仪表控温精度的办法, 企业均可采用。

摘要：本文针对五金产品, 在热处理生产工艺中出现的控制温度误差问题, 分析了产生的原因, 从而提出了在原有仪器设备的基础上, 进行切实可行的改进措施。实施这几项措施, 既不需要投资, 又有明显收效, 值得企业借鉴。

关键词：提高,热处理,节能,措施

参考文献

猪舍控温技巧介绍 篇3

从生产管理的角度来说, 管理者应该清楚各阶段猪群所需要的温度范围, 并想办法提供可操作的条件, 如增加夏季的通风、降温设备, 冬季的取暖、升温设备, 并要求饲养员能够每天登记各自所管的猪舍和猪群的温度, 做好档案记录存档。 从饲养员的角度来说, 必须控制好猪群生长环境的温度, 这是养好猪的关键。

提倡畜舍干清粪, 尽量少用水或不用水, 防止高温高湿和低温高湿对猪群的应激。 观察猪群的具体情况, 如睡姿和采食情况等。 做好通风、升温工作, 防止贼风和避免夏季酷热带来影响。

温度计虽然是衡量畜舍内温度的重要工具, 但是也不能过多地依赖, 要视猪的具体状况而定。 如产房的温度可能是21~25℃, 而保温箱的温度是29~32℃, 这就要求饲养员具有高度的责任心, 必须认真观察母猪和乳猪的睡姿、采食和健康等情况, 根据具体情况适当地调节温度, 使猪群处于最佳感受状态。

仔猪断奶后通常需要升温, 范围是29~31℃。 温度高了仔猪不采食而大量喝水, 分散睡或不睡觉乱跑;温度低了, 仔猪挤成一团。 饲养员应该根据这些情况及时调整温度, 以保证仔猪处于最佳状态。

虹润控温精度重大突破 篇4

工作条件:

控制对象:一体化高温电炉(型号:SXC-1.5)

炉膛内放满加热材料

控制目标值:200.0℃

工作曲线:

工作情况:

真正人工智能算式,无需人工整定参数

最大超调0.7℃

到达稳定时间25 min

稳定后控制精度达±0.1℃

产品品种:

人工智能温控器/调节仪

人工智能程序调节仪

单/双路数字显示控制仪

单/双路数字光柱显示控制仪

手动操作器

液晶调节/程序调节记录仪

彩色调节/程序调节记录仪

产品特点:

人工智能算法:无需人工整定参数,控制精度高,达国际先进水平

调节仪广泛的适应对象: 工业炉, 电炉, 烘箱 ,试验设备 ,制鞋机械 , 注塑机械 , 包装机械,食品机械,印刷机械等行业

更高的显示精度:≤0.2%(长期稳定)

可靠的电源保护:防浪涌和防雷

可靠的信号保护:防过流和过压

可靠的配电保护:限流≤30 m A

可靠的输出保护:防接触器火花

功能强大:加热(制冷)单向控制与加热、制冷双向控制可选

强大的伺服操作功能,取代伺服机构直接驱动阀门

支持一键参数恢复功能(可恢复出厂参数设置功能)

通讯为标准的MODBUS(RTU模式)

新型建材实现建筑自身控温 篇5

近日, 宁波诺丁汉大学可持续能源技术研究中心发明了一种新型建筑材料, 给它设定一个温度后放到建筑物里, 建筑物就能自我调节、保持室内温度适宜。这种材料叫导热变相材料, 它的广泛运用将至少减少建筑物1/3的能量消耗, 对于节能环保意义重大。这种材料看起来就是一枚硬币大小的小圆片, 通过储存和释放热量来有效调节温度。在投入使用前, 需要对该材料的基本结构进行设计, 使其达到所需的特定温度。当房间温度超过了设定值, 它就开始吸收、储存房间里的热量, 达到降温的目的;当房间温度低于设定值, 它会慢慢释放储存的热量, 保持温度平衡。这样一来, 将大大减少建筑物内所需的电力开支。导热变相材料并不是固定形态的, 它可以根据需求做成不同的大小和形状, 甚至可以加工成很小的微粒运用到喷涂材料中。这使得它的应用异常广泛:既可以被运用于现有的建筑中, 也可以被运用到正在施工的建筑中。从墙壁到天花板, 再到墙纸, 它几乎可以无处不在。另外, 专家们认为该材料还可以应用于太阳能电池板和LED, 提高其工作效率。

医用控温毯产品再评价研究 篇6

关键词：医用控温毯,电磁兼容性,再评价,研究

0.引言

2008年12月,国家食品药品监督管理局和卫生部联合颁布《医疗器械不良事件监测和再评价管理办法(试行)》(国食药监械[2008]766号),

将医疗器械再评价工作纳入法规要求,明确提出了开展医疗器械的再评价工作。医用控温毯是省级药品监督管理部门负责审批和监管的第二类医疗器械产品,北京市药监局2008年曾收到其引发人体严重伤害的不良事件,同时通过对医疗机构的调查和文献检索发现,该类产品在临床使用中也存在一定风险,医用控温毯因此成为北京市药监局开展上市后再评价工作的首个医疗器械品种。这一工作也成为北京市探索上市后医疗器械再评价工作模式、完善医疗器械安全监管体系的开端。

1. 医用控温毯概述

医用控温毯是一类通过水循环变温系统及相关装置实现循环水与病人发生热量交换,从而调节使用者体温的医疗器械产品,一般由制热(冷)系统组件、控制系统组件、水循环系统组件和壳体组件构成。医用控温毯广泛应用于神经外科、ICU、神经内科等临床科室。它可以作为患者物理控温的首选医疗器械,也可以用于对术后低体温患者实施保护治疗。

2. 医用控温毯再评价研究

综合北京市药监局组织开展的文献检索、使用单位及生产单位的调查和专家评价分析情况,发现医用控温毯产品总体能够达到预期疗效,但在安全性方面仍存在诸多问题有待改进:

(1)电磁兼容性不达标,容易导致温度传感器故障、烫伤等严重不良事件发生。

(2)产品设计存在一定风险,如有的产品报警功能不完善,缺水或过度储水、物理超温、传感器开路等情况下缺少报警提示;水位高低无法目测,均为不良事件产生的潜在风险。

(3)说明书在用户如何安全使用方面缺少详细的提示:缺少使用前须进行自校正体温传感器及校正方法的详细说明;缺少对使用水质的要求以及控温毯使用年限的要求等。

3. 医用控温毯产品检测

经过对医用控温毯不良事件原因进行分析,我们认为医用控温毯电磁兼容性问题是主要问题。电磁兼容性缺陷可能引发多种不良事件,包括“产生运行故障、水泵功能障碍”、“引发错误报警”、“温度显示错误”、“造成病人烫伤或冻伤”等。为更好地了解北京厂家生产的医用控温毯电磁兼容性情况,避免不良事件再次发生,我们对北京市4台未进行过电磁兼容检测的产品,依据YY0505-2005《医用电气设备第1-2部分:安全通用要求并列标准:电磁兼容要求和试验》标准进行了电磁兼容摸底测试。在测试的4台医用控温毯中,仅有1台样机全部符合标准的要求,有3台产品发现有电磁兼容性缺陷,存在比较严重的使用风险。

4. 缺陷产品的改进与验证

针对检测的不符合项,我们对产品进行了分析、改进,并补充进行了性能和安全性的测试,最终使其完全符合相关标准的要求,提高了该类产品的稳定性和安全性,降低了使用风险。为了更好地描述产品的缺陷以及采取的整改措施,我们分别以A、B、C代表3个产品进行详细描述。

4.1 医用控温毯A

4.1.1 不符合项

(1)电磁辐射骚扰试验不符合:产品的辐射发射超出了相关标准的限值要求;

(2)辐射的RF电磁场抗扰度试验不符合:ICU、神经内科等临床科室。它可以作为患者物理控温的首选医疗器械,也可以用于对术后低体温患者实施保护治疗。体温传感器报异常,设备停止工作;

(3)电快速瞬变脉冲群(EFT)抗扰度试验不符合:设备显示电路板错误,设备不能进入正常工作模式;

(4)RF场感应的传导骚扰抗扰度试验不符合:体温显示异常,体温传感器报异常,设备停止工作。

4.1.2 不符合项原因分析

设备的上半部为塑料外壳,设计为控制电路的安装空间,这样对电磁辐射没有屏蔽作用,可能引起电磁辐射发射的超标,同时也可能引起辐射电磁场抗扰度的不符合;设备的下半部虽然为金属外壳,但是因为组装和喷漆工艺没有考虑电磁兼容要求,所以金属外壳之间的搭接非常不好,可能导致设备下半部金属外壳不是一个完整的屏蔽体,这样可能会引起设备电磁辐射的增加和抗扰度的降低;设备的温度传感器采用的是铂电阻传感器,在信号采集电路部分没有抗干扰设计,所以在实施辐射的RF电磁场抗扰度和传导骚扰抗绕度试验时,均因采集的温度信号错误而引起设备停机;为控制电路供电的直流电源输出部分没有设计瞬态骚扰抑制器件,所以在进行EFT测试时,干扰信号通过控制电路的电源影响了电路的正常工作,使设备电路自检不能通过。

4.1.3 整改措施

(1)电磁辐射骚扰试验不符合

(1)通过试验分析主板为辐射源,对主板进行了屏蔽处理,增加了金属屏蔽罩,并加装屏蔽罩的接地线,使屏蔽罩可靠接地;同时在主板电源输入端增加磁环滤波,降低电源线上的辐射发射(图1)。

(2)设备前盖为金属材料,但是因为结构和喷漆工艺的问题并没有良好的与机壳搭接和可靠接地,从而降低了设备的射频屏蔽效能。为此,增加了一条接地线,使前盖与整个机箱良好搭接(图2)。

(3)设备前盖内侧原先设计了一个金属的储物格,但是因为在进行喷漆时没有考虑使用时的良好搭接问题,致使储物格作为发射天线而增加了设备的辐射发射。改进措施为去除此储物格(图3)。

采取以上的措施后,设备通过了电磁辐射骚扰试验(图4)。

(2)辐射的RF电磁场抗扰度试验不符合

(1)设备体温测温系统使用的铂电阻测温,在硬件和软件部分都没进行相应的滤波处理。由于技术原因增加软件滤波比较困难,于是对测温系统进行了相应的硬件滤波,首先在温度传感器的接口增加磁环抑制了部分从线缆进入的高频干扰(图5)。

(2)增加的磁环有一定的作用,可以提高设备的辐射抗扰度,但是在200M以上的频率,温度依然有很大的偏差而引起设备停机,因为铂电阻采集的是模拟信号且频率相对较低,所以在采集电路前端增加了一个低通滤波电路(图6)。

(3)增加低通滤波器后,设备的射频抗扰度性能有明显的提升,但是在一些频率点还会出现温度的较大偏差,不符合传导抗扰度的性能要求,因此在温度信号的处理芯片的输入端又增加电容滤波,以进一步过滤进入处理芯片的温度信号(图7)。

(4)在进行多级滤波处理后,设备在进行辐射的RF电磁场抗扰度试验时可以通过,且在整个抗扰度测试过程中,体温显示的变化不超过±0.5度,符合性能要求,现在的多级滤波方式可以很好地抑制辐射干扰。

(3)电快速瞬变脉冲群抗扰度试验不符合

经过试验和分析,确认设备体温测温电路和主板单片机受到干扰而引起设备电路自检不能通过。经过电路检查,发现供电直流电源没有瞬态抑制措施,因而在进行试验时通过该供电线而影响电路的正常工作。因此选择用快速瞬态抑制二极管(TVS)进行瞬态抑制,在该电源输出端增加了一个钳制电压略高于额定电压的TVS后,试验可以通过(图8)。

(4)RF场感应的传导骚扰抗扰度试验不符合

此试验的影响是通过被测设备的电源和信号线而把骚扰信号引入设备,试验不能通过的原因也是由于设备在硬件和软件部分都没进行相应的滤波处理,在对测温电路增加多级滤波电路后,不但辐射的RF电磁场抗扰度试验可以通过,此试验也可以通过。

经过以上电磁兼容整改后分析发现,“主板上增加接地屏蔽罩”,“通过增加一条接地线,使设备前盖可靠接地”两项措施改变了设备原有的接地结构,致使该设备与接地相关的电气安全受到了影响,而其他整改项目未影响到设备的电气安全。基于上面的分析,检测人员对接地导线的接地阻抗、接地连接以及与接地相关的漏电流和电介质强度等项目重新进行了检测,结果符合标准要求。

4.2 医用降温毯B

4.2.1 不符合项

静电放电(ESD)抗扰度试验不符合,显示仪表花屏,不能分辨设置参数,设备不停机。

4.2.2 不合格原因分析

设备的上半部外壳为非金属材料,温度表安装支架为金属材料,但是没有良好地与金属外壳搭接和良好接地,静电放电时静电电流没有一个低阻抗的泄放路径,因此可能会引起一些电路故障,同时可能会引起辐射发射的增加;设备的温度控制部分使用的是工业温度表控制,此表本身有很强的抗干扰能力,但是因为不是医疗专用的器件,其在静电放电测试中的花屏现象是医用控温毯所不允许的,因此还需对温度表的显示部分进行一些必要的处理。

4.2.3 具体整改措施

(1)静电放电(ESD)抗扰度试验不符合

(1)经过试验分析,静电放电试验时的设备内部异响是由于测温表的金属支架没有良好接地引起。通过把温度表的金属支架加装保护接地并与整个设备的金属外壳连接,形成良好的搭接和可靠接地,很好地解决了这个问题,静电放电时设备内部不再有异声发生(图9)。

(2)对于静电放电时温度表显示屏的花屏,首先采用高耐压透明膜贴覆在显示屏上面,但是几乎没有效果,这样就确认了故障并不是由于放电时的高电压和静电电流引起的,而是由于静电放电试验时,电荷在显示屏上面的积累电压产生的电场影响了显示屏的正常显示,而且由于显示屏是完全绝缘的,电荷没有有效的泄放路径,以致于这种影响会持续一段时间。因此,采用在显示屏上贴覆透光率超过85%的高透导电膜,并使导电膜利用金属支架接地,在不影响显示的前提下给电荷一个泄放路径,使得电荷无法积累形成电场影响显示。贴覆高透导电膜后,静电放电试验时显示屏不再有花屏现象。

(2)电磁辐射骚扰的改善

在对温度表支架进行接地处理,对温度表显示屏贴覆导电膜后,设备的辐射发射也有大幅度的降低(图10)。

经过以上电磁兼容整改措施后分析发现,上面所述两项整改改变了设备原有的接地结构,所以该设备与接地相关的电气安全受到了影响。基于上面的分析,检测人员对接地导线绝缘颜色、接地阻抗、接地连接以及与接地相关的漏电流和电介质强度重新进行了检测,结果符合标准要求。

4.3 医用控温毯C

4.3.1 不符合项

(1)电磁辐射骚扰试验不符合:产品的辐射发射超出了相关标准的限值要求;

(2)静电放电(ESD)抗扰度试验不符合:体温显示异常,自动停机;

(3)电快速瞬变脉冲群抗扰度试验不符合:显示屏乱码,设备停机,随后显示屏无显示;

(4)浪涌抗扰度试验:设备显示乱码,设备不停机继续工作,但是所有操作键失灵不能控制;

(5)RF场感应的传导骚扰抗扰度试验不符合:设备停机,报体温传感器异常。

4.3.2 不符合项原因分析

设备为全金属外壳,但是因为喷漆工艺的问题,金属外壳之间并没有实现良好的搭接和可靠接地,从而金属外壳的屏蔽效能大幅度下降;设备采用的是数字温度传感器,但是在软件和硬件中都没有设计相应的滤波措施,而使测温电路的正常工作极易受到瞬态骚扰的干扰;设备的电源没有设计电源滤波器,使设备从电源线发射的电磁波能量增加,从而使辐射发射超标。

4.3.3 具体整改措施

(1)接地和金属外壳的良好搭接

对外壳的可搭接处和螺丝固定部分进行打磨,使外壳成为一个完整的屏蔽体,从而使设备的辐射发射降低并增强抗干扰能力(图11)。

(2)电源的处理

在网电源入口处增加电源滤波器,降低设备的传导和辐射发射;采用的是B型医疗专用的电源滤波器,因其没有Y电容,所以此类滤波器的漏电流比较小,防止因提高电磁兼容性能而影响电气安全。

(3)直流电源的处理

因为设备在进行静电放电、电快速脉冲群、浪涌冲击试验的时候都会影响到控制电路的工作,经过试验分析认为干扰信号有些是因为共模串扰而从电源引入的,所以对直流电源的输出部分增加瞬态抑制二极管(TVS)、部分线缆改为屏蔽线而保护后级电路的正常工作。具体措施为:

(1)电源输出对数字地加装TVS器件;

(2)电源输出对外壳地加装TVS器件;

(3)电源输出数字地对外壳加装TVS器件;

(4)控制板信号输入(DCXV)采用屏蔽线,屏蔽层连接外壳地;

(5)控制板至水泵、压缩机、电热管继电器的连接线采用屏蔽线,屏蔽层连接外壳地(图12)。

(4)温度传感器的处理

经过多次试验证明,温度传感器也是一个比较敏感的部件,本身很容易受到骚扰而影响电路的正常工作,因此进行了以下处理:

(1)传感器线缆由2线制改为3线制,增加电源信号和屏蔽层连接外壳地;

(2)3个温度传感器信号输出对数字地均增加TVS器件;

(3)传感器连接器改为金属航空头,使传感器屏蔽层屏蔽完整(图13)。

(5)单片机的处理

设备原来使用的单片机型号比较老,本身的抗干扰特性比较差,所以改用抗干扰能力较强的单片机芯片。

(6)吸收

设备的执行器件采用的是触点式继电器,此类器件在动作时会因触点的接触和分离产生频率丰富的脉冲信号,从而使设备的辐射和传导发射增加,因此在两路水泵继电器触点处加装阻容吸收电路,抑制无用脉冲信号的发出(图14)。

(7)软件处理

(1)提高传感器采样速度,使用滑动窗口。当窗口内的某次数据异常(温度变化过大,实际应用时不可能出现),该次数据被判断为异常数据,由上次数据替代;

(2)窗口内多次传感器采集数据之间绝对值在规定范围内,数据有效,为窗口内平均值;

(3)窗口内异常数据数量达到规定范围内,判断为传感器错误;

(4)软件中增加看门狗的程序,避免系统死机导致温度控制失控。

(8)整改结果

在对设备实施以上整改措施后,所有的测试项目均符合试验要求,设备可以满足电磁兼容要求,工作稳定性也有了大幅提高;同时辐射发射传导骚扰发射也有了很大的改善(图15)。

经过以上电磁兼容整改措施后分析发现,“对外壳的可搭接处和螺丝固定部分进行打磨,使接地外壳成为一个完整的屏蔽体”,“在网电源入口处增加电源滤波器”两项整改改变了设备原有的接地结构,所以该设备与接地相关的电气安全受到了影响,而其他整改项目未影响到设备的电气安全。基于上面的分析,检测人员对接地导线绝缘颜色、接地阻抗、接地连接以及与接地相关的漏电流和电介质强度重新进行了检测,结果符合标准要求。

以上3个产品的共性问题,是在产品的设计中没有考虑产品的电磁兼容性要求,因此在测试中和使用中会出现一些受到骚扰而产生干扰的问题;同时其超过标准要求的射频发射也可能影响无线电业务或其他设备的正常工作。我们通过合理地应用屏蔽、接地、滤波等技术,解决了设备的电磁兼容性问题,同时保证其电气安全和性能不受影响,使产品的运行稳定性和安全性大大提高。

5. 医用控温毯再评价意见

经过对医用控温毯的再评价分析和对产品的检测及改进,我们可以得出以下意见:

5.1 医用控温毯有效性评价

文献检索及临床调查显示,使用医用控温毯的所有患者均能实现体温控制,大多能够达到恢复正常体温的效果,所以医用控温毯产品用于物理控制患者体温这个功能是有效的。

5.2 医用控温毯安全性评价

从目前数据来看,已上市产品未监测到危害使用患者生命安全的事件,是相对安全的;但也发生过若干不良事件,提示医用控温毯在技术标准和使用说明上还有存在待改进地方,下面汇总如下:

5.2.1 技术标准改进

(1)加入电磁兼容性标准

电磁兼容是继电气安全之后第二个受到重视的安全问题,电磁兼容关系到使用者的生命安全及身心健康,世界上许多发达国家的电磁兼容标准均为强制性标准,电磁兼容性标准在国内某些行业中(如家电产品、计算机、电视机等)已经是强制性执行标准,而国内医疗器械行业的电磁兼容性检测起步较晚,医用电气设备电磁兼容的标准YY0505—2005虽已在2005年发布,但目前还未强制实施。贯彻、执行YY0505标准,是与国际接轨的需要,是安全的需要。

此次对医用控温毯电磁兼容检验中,不符合电磁兼容标准的医用控温毯样机出现的最核心的问题是体温或者水温传感器在检测中出现故障,与文献检索、使用环节的不良事件非常吻合,在检验过程中很多报告过的不良事件都重现。这些问题的根本原因是医疗器械行业电磁兼容技术的基础还很薄弱,医疗器械生产厂家生产的产品基本上都没有考虑EMC的影响,只注重了设备的功能性和电气安全性。随着医疗环境中电磁环境越来越复杂,为了避免医用控温毯因电磁兼容问题引发的不良事件再次发生,建议应该将电磁兼容设计加入到产品设计中并进行验证。

(2)还需加入的其他技术要求

为避免医用控温毯发生“缺水或过度储水”,标准中应加入“缺水时报警;报警时停机;水满溢出”,“可以直接目测水位的要求”等内容;同时“物理超温报警保护”、“传感器开路报警并自动停机”、“制冷功率”、“冷凝器报警”也应加入技术参数中。

5.2.2 医用控温毯说明书应补充完善的内容

为避免“水循环故障”、“升(降)温达不到设定范围”、“医用控温毯毯面损坏”等事件的再次发生,医用控温毯说明书里应包括“提示医用控温毯使用者每次使用前自校正体温传感器,并详细说明校正方法;提示使用前检查医用控温毯管路顺畅;提示使用医用控温毯时需保持毯面平铺;注明对医用控温毯所用水水质的要求;注明医用控温毯毯面形状、使用材料和可承受压力;标明医用控温毯的使用年限”等内容;对于未通过电磁兼容检测的产品,应在说明书中注明“在非电磁干扰环境下使用”的字样;对于符合YY0505-2005标准的产品在说明书中增加相应的内容。

桃树控温设施栽培技术研究初报 篇7

1 研究内容

桃树不同品种的生物学特性, 筛选出休眠期较短, 9月底前可通过控温在一定时间内打破休眠的桃树品种。

控温设施的选择及安装、控制、操作的科学方法。控温设施栽培条件下的果树管理技术, 使桃树在控温条件下达到春节前果品成熟上市

2 研究范畴

不同桃树品种休眠期的测定;不同功率控温设施与不同面积的设施面积搭配所产生的温度效果, 从而选择最佳搭配方案;在何种温控条件下才能达到春节前果品上市的目的;在温控条件下如何科学管理果树, 才能达到春节前果品上市的目的。

3 试验项目的技术要点

对不同桃树品种在温室内于年前进行降温休眠, 筛选出在9月底前可以达到休眠, 然后开始正常生长发育、有足够时间可以达到春节成熟上市的品种。

通过对不同功率的控温设施与不同温室面积之间的搭配, 掌握可以达到合适温度效果的配置方法。

在控温条件下, 如何管理才能保证果树的健康生长。

通过试验和对比, 哪些桃树品种才能在春节前达到优质丰产并上市。

4 试验过程

4.1 桃树品种的筛选

4.1.1 品种初选和引进

要想实现桃果春节上市, 必须选择那些休眠期较短、在春节前短时间内能够打破休眠并有足够生长期使果品在春节前上市的品种。2005年1～3月先后到河北、山东、陕西、北京等省市和地区, 引进了春红、元红、日本大红、中油4号、中油5号、春蜜、春艳、春杰等共25个生长期和生育期较短的桃树品种的优质苗木1 000余株。

4.1.2 苗木的定植和管理

把引进的不同品种的苗木一部分定植在苗圃地, 一部分根据休眠期的不同分组后直接定植在一个温室内, 并进行管理, 促使其健壮生长。

4.1.3 不同品种的破休眠试验

桃树的生长期一般为60～70 d, 要想春节前上市, 必须于9月底前打破休眠, 如果控温休眠过早, 桃树木质化程度低, 花芽还没形成, 且温差太大, 对休眠后的生长不利;如果控温休眠过晚, 剩余时间不足, 无法达到果品春节上市。因此, 我们于9月5日开始, 对该栋栽有不同品种的1年生桃树进行扣棚, 并安装上控温设施, 按照不同阶段的控温标准进行控温。破休眠控温共分3个阶段, 第一阶段为5 d, 利用控温设施将棚内温度由28℃左右逐步降低到15～7.2℃。使果树进入休眠温度。第阶段为25 d, 利用控温设施将棚内温度降至7～-1℃。并将此温度持续600 h (部分品种只持续200～400h) , 完成休眠过程。第三阶段为5 d, 利用控温设施将棚内温度升至7～15℃, 使桃树由休眠期过渡到生长期。

4.1.4 控温生长管理

于10月5日开始利用控温设施进一步升温, 桃树进入正常生长期, 此后, 棚内温度由低到高逐渐升至20℃, 当超过20℃时, 放下草帘遮荫, 将室内温度控制在20℃左右, 通过相应的管理促使桃树正常生长。

4.1.5 结果分析

通过对不同品种的引进并实施分组控温设施栽培试验, 在设置的25个桃品种中, 有17个品种在9月30日前没有完全打破休眠, 在升温后生长不良, 因此被淘汰。有8个品种在9月30日以前打破休眠, 且在升温后正常生长。分别是春红、元红、日本大红、中油4号、中油5号、春蜜、春艳和春杰。其中春红、元红虽然休眠期短, 开花整齐, 座果率高, 但生育期过长, 达到90 d, 春节不能上市, 因此不能列为正式试验品种。春杰、春艳休眠期短, 开花座果正常, 春节可以上市, 但春杰口味酸, 春艳个头小不耐储运, 也不列为正式试验品种。中油4号、中油5号休眠期适应, 开花座果正常, 能达到春节果品上市, 但果实个头小, 品质差、不耐储运, 因此, 仍不列为正式试验品种。而日本大红桃不但休眠期适宜, 自花结实, 座果率高, 春节可以上市, 而且个头大、品质好、耐储运, 所以确定为控温设施栽培并达到春节果品上市的最佳品种, 将作为控温设施栽培的首选品种进行进一步试验。

4.2 桃树控温设施栽培的第1次试验

4.2.1 苗木的定植

2006年春, 将筛选出的日本大红桃苗木分3个棚进行了定植。

4.2.2 夏季管理

将3个桃棚内定植的日本大红桃进行科学管理, 首先是低定干, 并加强水肥管理和病虫害防治, 促使桃树发育花芽, 通过1年的栽培使3棚桃树均能健壮生长形成完整的树冠, 并形成较多的花芽, 为下步扣棚实施控温栽培奠定基础。

4.2.3 扣棚

当年9月5日, 将3栋定植在棚内的日本大红桃扣棚, 三栋的面积分别为200.1 m2、333.5 m2、667m2。

4.2.4 安装控温设施

扣棚的同时, 每栋棚安装了功率为20匹的控温设施。

4.2.5 人工摘除桃树叶片

扣棚以后立即将棚内桃树的叶片进行人工摘除。

4.2.6 降温使桃树休眠

按照上年方法促使桃树在9月30日前完成休眠。

4.2.7 升温

10月1日起, 利用控温设施将棚内温度按照温棚果树管理的常规管理进行逐渐升温, 促其正常生长。

4.2.8 正常管理

按照温棚桃树常规管理方法进行细致管理, 促使桃树正常发育。

4.2.9 人工授粉

由于桃树树龄不大, 花芽形成相对较少, 加上管理的因素, 花芽的开花质量不太好。而且控温设施的运用尚处于试验摸索之中, 所以为了提高授粉率, 提高产量和品质, 我们实施了人工授粉、放蜂等措施, 促进授粉。

4.2.1 0 安装补光灯

要想在春节前使果品上市, 不但要人工增温, 而且还要人工增加光照, 平均每133.4 m2增加一台300瓦的专用补光灯。

4.2.1 1 结果与分析

通过1年的试验, 春节前有一部分桃实现了春节上市, 但产量很低。其中面积为200.1m2和333.5m2的棚内, 温度调节较好, 产量相对较高, 且果品品质较好。而面积为667 m2的棚内, 温度调节较差, 产量极低, 且品质较差。

按照上述试验, 已经可以实现果品的春节上市, 但由于一些环节掌握不太科学, 如控温设施的功率与温棚面积的匹配还不够准确、人工摘除叶片会影响树势等, 所以造成产量和质量较低, 其主要原因有3点:一是管理不善, 扣棚后的花芽饱满率较低;二是扣棚后人工摘除桃树叶片, 违背了自然落叶的规律, 造成树体根系储存营养不够充分, 开始生长及开花不太良好;三是制冷机与部分桃棚的面积搭配不当, 在有些时期不能通过控制达到合理的温度。其中按照一台20匹的制冷机相配的扣棚面积为333.5 m2时, 才能使控温机控温自如, 果树生长良好, 果品产量和果品质量相对较高。

4.3 桃树控温设施栽培的第2次试验

2007年将上年实施试验的3栋桃树进行进一步试验。把3栋桃树的面积平均为各333.5 m2。其中1棚留作对照, 仍然按照上1年的管理方法进行管理, 另外两棚按照改进后的方法进行。

4.3.1 通过管理促进桃树形成饱满花芽

从发芽开始, 在露地状态下, 对桃树采取前促后控的管理手段, 即前期促进树体营养生长, 后期控制营养生长, 增施磷钾肥, 加快生殖生长, 到落叶前使桃树形成饱满花芽。

4.3.2 促进桃树在扣棚前 (9月30日前) 自然落叶

一方面通过控制浇水, 多施磷钾肥, 少施氮肥等措施, 控制徒长, 促使树体充分发育成熟, 提高成熟度和木质化程度。另一方面在8月中旬开始喷打催熟药剂 (如乙烯利等) 促使桃树在9月30日前自然落叶。

4.3.4 结果与分析

通过试验, 与上一年试验方法相同的一栋棚内桃的产量与质量与上年基本相同, 产量和质量都很低。

按照改进后措施管理的两栋棚内桃的产量和质量大幅度提高, 不但实现了春节前上市, 而且产量高、质量好。

5 项目研究成功可产生的效益

5.1 经济效益

通过实施控温设施栽培, 使鲜桃在春节前上市, 经济效益非常显著。常规种植的桃每kg市场价1元, 设施栽培条件下每kg 4元, 而控温设施栽培条件下的桃在春节前上市, 每kg市场价达40元, 是常规种植条件下的40倍, 设施栽培条件下的10倍, 每667 m2产量按2 500 kg, 则每667 m2控温设施栽培的经济收入可达10万元,

5.2 生态效益

随着该项目的不断推广, 不仅能够引起我国种植业结构的调整, 迅速扩大林果业种植面积, 增加农民收入, 还可以提高森林覆盖率, 起到放风固沙、防止土地沙化, 改善生态环境, 增强抵制自然灾害的作用, 促进我国林业的健康持续快速发展。特别随着大面积的大棚覆盖地表, 防风固沙、防止水土流失、保护生态环境的途径将会在一个新的领域实现。

5.3 社会效益