缠绕结构

缠绕结构（共8篇）

缠绕结构 篇1

在我国, 无压埋地塑料排水管在各个行业得以广泛应用, 其中聚乙烯缠绕结构壁管道能够将管道和管件组成封闭的管道系统, 具有环保、便捷的优点, 在化工排水中体现出极大的优越性。近年来, 我国化工领域就因排污排水带来很大的环境问题, 因此, 迫切需要大力推广聚乙烯缠绕结构壁管道系统。

1 简介聚乙烯缠绕结构壁管道系统

聚乙烯缠绕结构壁管是以聚乙烯树脂为主, 采用缠绕成型工艺制成的用于无压力作用的热塑性塑料圆管。管材有效长度一般为6m, 采用“工字型”管壁结构, 直径1mm以上的大口径管材具有较好的性能价格比。

1.1 聚乙烯缠绕结构壁管的特点

聚乙烯缠绕结构壁管具有极强的耐化学药品腐蚀的能力, 柔韧性好, 抗冲击强, 具有耐寒性、耐老化的特点。除此之外, 此管道连接简单, 安全可靠, 重量轻, 施工方便, 有很强的耐磨性, 排水性能优越, 且绿色环保, 可循环回收使用。相对于其他管材, 聚乙烯缠绕结构壁管在化工排水中更能取得显著效果。

1.2 聚乙烯缠绕结构壁管件的技术要求

为保证聚乙烯缠绕结构壁管更好的发挥其物理性能, 对此管件的要求为颜色黑色且色泽均匀, 管件的内表面应平整, 外部规整, 管件内外壁无气泡和可见杂质, 熔缝无脱开。管件切割后的断面应修正, 无毛刺。长度需由供需双方商定, 内径的壁厚、承口和插口连接尺寸和厚度应达到标准规格。

2 聚乙烯缠绕结构壁管道系统的设计和安装

聚乙烯缠绕结构壁管道的设计应因地制宜, 首先其规格质量应达到国家标准, 其次根据土壤、地形、地质等条件进行科学计算, 设计并选择出最适合该地段的管材管道, 从而节省成本, 取得最好的环保效果。

2.1 管道结构设计进行的计算

(1) 在外压荷载作用下管道环截面的强度计算; (2) 在外压荷载作用下管道的环向变形计算; (3) 管道的抗浮稳定验计算。根据验算结果和工程客观条件, 设计出整个管道系统中标准的有效管道值, 标明主管道和支管道的长度、位置和方向, 并计算出通过管道的最大流水量。管道应敷设在原装地基或开槽后处理回填密实的地层上, 排水管道工程应符合一般排水管同槽敷设的设计, 遵守施工的有关规定。

2.2 管道接口的处理

处理管道接口前, 应先检查橡胶圈是否配套完好, 确认橡胶圈安放位置及插口应插入承口的深度。接口作业时, 应先将承口的内工作面用棉纱清理干净, 不得有泥土等杂物, 并涂上润滑剂, 然后立即将插口端的中心对准承口的中心轴线就位。插口就位后插入承口, 可在管端部设置木挡板, 用撬棍使被安装的管道沿着对准的轴线插入, 逐节依次安装。

2.3 管道系统的焊接

我国目前在聚乙烯缠绕结构壁管道系统中采用电熔焊接的方法, 使用国家标准所要求的焊机对其进行焊接。根据客观条件的不同, 焊接的时间、电流大小等都要进行适当改变。焊接完成后, 不能立即拆除焊接夹具, 在达到常温后方可去除。

2.4 管道系统的检验

安装完毕后, 对聚乙烯缠绕结构壁管道系统进行严密性检验。通常情况下采用闭气检验, 因为该方法成本低、速度快, 能取得很好地检验效果。除此之外, 还可采用闭水的检验方法。

3 化工排水中聚乙烯缠绕结构壁管道系统的应用

近几年, 我国化工排水中聚乙烯缠绕结构壁管道系统的应用比较广泛, 主要应用实例为河北铬盐化工厂污水管理系统, 内蒙古大路煤化工厂以及石家庄维升药物有限公司的污水排放系统等。例如: (1) 石家庄维升药物有限公司的污水排放系统主要有三条排水管道, 分别是厂内主要排水管道、维生素C生产车间以及雪梨醇生产车间的排水管道。每条管道的质量都达到了国家标准, 不仅使用了5公里的管道, 而且开设就100多个检查井。由于药厂所产生的废水具有很强的酸腐性, 聚乙烯缠绕结构壁管道系统能够很好的减轻腐蚀, 为石家庄维升药物有限公司节约更换管道的成本, 并取得了显著效果。 (2) 内蒙古大路煤化工厂的排污管道系统是在沙地上被建立的, 埋于沙地下9米左右。由于铺设面积较大, 且位于纬一路、纬七路以及锦园路等主要道路下, 从而形成了一个完整封闭的排污系统, 使当地环境得以保护。除此之外, 内蒙古大路煤化工厂排污管道系统的良好运行, 为该厂带来很高的经济效益和社会效益, 取得了良好的效果。 (3) 河北铬盐化工厂所产生的废水具有很强的酸腐性, 因此该工厂在聚乙烯缠绕结构壁管道系统后, 很好的保护了当地环境, 产生极大的环境效益, 并提高了该工厂在社会中的地位。

4 结语

在我国, 很多企业都在使用聚乙烯缠绕结构壁管道系统, 很好的体现了这一系统的优越性。为了保证排污系统的安全行和可行性, 保护水质、土壤不受到排水污染, 提高资源的可持续利用, 必须不断加强聚乙烯缠绕结构壁管道的设计应用技术, 推进我国排水管行业的发展。

参考文献

[1]王亚辉, 陈新风, 付明明.聚乙烯塑钢缠绕排水管在市政府排水工程中的应用[J].给水排水, 2012 (11) .

[2]刘壮, 张燕.大口径HDPE管道在综合给排水管网工程中的革新应用[J].城市建设理论研究, 2014 (2) .

[3]张迎宾.论述高密度聚乙烯缠绕增强管的应用[J].城市建设理论, 2013 (22) .

缠绕结构 篇2

指向天空

白云开始蜷曲

冰淇淋在阳光下

缓慢融化，

孩子和影子一起快速回家

冷藏起来的热量

开始流泪

为了使爱情不变质

我将它和水果一起冰冻

声音像石块一样坚硬

心是软弱的

水中的纱布渐渐下沉

消逝了的

是曾经的血液

遗留下的血迹

红鲤鱼的鳞片

婚纱上的图案

是人为涂上的

为了预示什么，警示情感

岩浆在青草地上缓缓流动

毒蛇炫耀着尖利的牙齿

大地布满阳光

影子开始起航

去寻找每份丢失的情感

在一场雨中流着眼泪

找不回的是那年雨夜的大声呼喊

风叶不停的转动

台风6级

躲在房间

苦想着房价上升的问题

瓦片飞扬

十二月的霜降

五月黄昏的尘土

树叶早已掉落，积满灰尘

地上的脚印层层叠叠

早已分不清

哪个是你，哪个是我

螺旋的花纹

地板上的图案

又是一场雨

又是一次痴想

我望着你

捆绑线缠绕器的应用 篇3

1 捆绑线缠绕器结构及工作原理

捆绑线缠绕器结构示意图如图1所示。

如图1中所示, 装置设计有储存壳, 在储存壳上设有转轴, 在转轴上设有卷线辊、摇柄;储存壳外壁上设有开口槽, 储存壳内设置弹性压板, 沿卷线辊母线的表面上设置有弧形凹槽, 凹槽与夹线卡相配合连接。捆绑线缠绕器工作时, 转动摇柄带动转轴转动, 与转轴连接的卷线辊转动, 捆绑线通过长毛刷固定在夹线卡上伴随着卷线辊一起转动, 从而缠绕在卷线辊上。随着捆绑线缠绕得越多, 压板将捆绑线压得越紧, 确保了捆绑线缠绕密实。当捆绑线缠绕到一定厚度或无法继续缠绕时, 停止转动摇柄, 取出捆绑线, 一卷捆绑线卷绕完成。使用该装置, 捆绑线缠绕均匀, 比较整齐, 而且对捆绑线采取了保护措施, 避免了造成金属捆绑线损伤。由于一侧开口设计, 捆绑线卷绕完成后取出也很容易。

2 装置优点

缠绕式换热器研发 篇4

关键词：缠绕式换热器,节能,特殊的结构设计

本技术利用欧文湍流抖振频率原理、声共鸣准则, 最终设计出一款双螺旋反向缠绕的换热器, 摆脱了传统换热器换热效率低、节能效果差以及容易结垢等弊病。

一、缠绕式换热器可以实现以下技术功能

(1) 高流速功能。双螺旋缠绕式换热器壳体小流速高, 设计流速可达4.5m/s, 流体在壳内形成湍流, 直角连接, 使流体直接冲刷管壁, 使流体全部参与换热。

(2) 高换热率。该项目产品管程长, 通常是壳体的几倍, 不但有效地增加了单位体积内的换热面积, 还能使介质在管内停留的时间更长, 换热更充分, 且管壁薄, 只有0.6mm。

(3) 适用高温高压的工作条件。这种新型的换热器耐温最高可以达到350℃, 耐压可以达到1.6MPa, 并且设备本身全部采用GB24511-2009标准规定的不锈钢材质, 其独特的螺旋缠绕结构本身对热应力具有弹性的自补偿作用, 有效避免了热应力的对换热管的损伤, 不会由于压力和温度不稳定而引起换热管的变形。

适应性更强、更安全。

二、关键技术

(1) 采用独创的双螺旋多层换热管紧密反向缠绕技术。

双螺纹缠绕式换热器层与层之间的换热管反向缠绕, 每层缠绕因换热管的粗细不同, 所采取的工艺手段和工艺参数也不同。本项目通过反向缠绕技术, 对不同的缠绕工艺进行了参数设定, 可以达到缠绕后换热管不变形、排列紧密有度、间隙最小和热能利用最大化。

(2) 采用90度角连接结构设计, 使换热器无结垢死角。

换热器的结垢是一个复杂的过程, 它与温度梯度、水质情况、换热管材表面光洁度、流速、流动状态等因素都有关。在相同工况、水质的条件下, 要使换热器降低结垢情况, 只有从技术方面进行改进。双螺纹缠绕换热器从以下几方面进行了有益的探索: (a) 换热管束采用双螺纹缠绕式结构。这一结构的设计使换热器内部形成湍流, 这样使其内部降低了结垢的概率; (b) 采用90度直角设计, 这样流体会因压力形成的锤击会降低结垢的情况; (c) 采用整体不锈钢材质, 并要求其表面的粗糙度达到1.2μm, 这样结垢不易附着在其表面; (d) 在热交换过程降低其温度梯度, 这样降低了结垢的概率。 (e) 双螺纹缠绕式换热器的设计流速达到4.5m/s, 高流速使介质中的悬浮物及杂质不易附着在换热管的内外表面, 这也是降低换热器结垢的主要因素。

由于双螺纹缠绕式换热器的优化设计, 对于软化水, 换热器不容易出现结垢的情况。根据已往的使用经验, 对于中国大部分地区的水质而言, 这种双螺纹缠绕式换热器在采暖机组中的清洗周期一般为3年左右。

(3) 采用换热管最小间隙设计, 利用两大原理准则, 解决换热器管束振动问题。

本项目通过对换热器流体引发振动的各种工况的深入研究和计算, 得出流体力的相位以及流体力的作用点作用位置对换热器管束响应之间的相互影响关系, 由此对换热器进行以下设计: (a) 双螺纹缠绕式换热器利用欧文 (OWEN) 湍流抖振频率准则原理, 采用了换热管束层与层之间最小间隙的设计, 这咱设计可有效消除湍流抖振现象, 延长换热器的使用寿命。 (b) 双螺纹缠绕式换热器全部采用国标中规定的不锈钢材质, 其最高承压能达到1.6MPa, 最高耐温可达到350℃, 不会由于压力和温度不稳定而引起换热器的变形;无需减温减压装置。 (c) 内部结构设计时考虑了声共鸣许用准则, 有效抑制了声驻波震动现象。

双螺旋缠绕换热器利用欧文 (OWEN) 湍流抖振频率准则原理, 应用了CFD (计算流体力学技术) 、FEM (有限元技术) , 延长了换热器的使用寿命。同时选用优质的水泵、阀门管件, 延长使用寿命, 降低流体阻力。

(4) 采用变频调控电能、电动温控阀自动控温的控制管理思路

以采暖系统中的控制为例, 电机方面, 集中供热系统中水泵是核心设备, 水泵电机效率的好坏直接决定了集中供热采暖系统的电能耗量。所以提高水泵电机效率, 减少电耗也是提高供热节能的关键所在。采用变频调控, 可以实习那循环、补水的变频自动调节, 提高利用效率, 避免浪费, 达到节能效果。

温度方面, 采用电动温控阀自动控温, 同时把供水温度时间细化, 避免浪费, 达到节能效果。例如:分时段供暖, 即把供暖的时间自动细化, 一天分为2~8个时间段, (1) 住宅区大体分为四个时段, 早6∶00~10∶00供水温度为90℃;10∶00~16∶00供水温度为80℃;16∶00~22∶00供水温度为90℃;22∶00~6∶00供水温度为70℃。 (2) 办公区大体可分为两个时段, 7∶00~19∶00供水温度为90℃;19∶00~7∶00供水温度为50℃。上面一切全是自动运行, 这样其节约蒸汽的效果十分可观, 以办公区为例:他的凝结水温下降40℃, 且达到了采暖效果, 按上面公式计算, 一个采暖季, 节标煤为10284kg。

三、技术优势

(1) 对传热性能进行了优化设计

在设计和选择换热器时, 首先必须确定对换热器起决定作用的冷热流体的对数温度差。一般来讲, 在换热量一样的情况下, 温度差越大, 换热所需的换热面积越小, 但是在日常的使用中并不是冷热流体的温度差越大越好。如何在提高传热效率的同时, 使冷热流体的能量充分交换, 又尽量减少热能的损失, 保证高效的换热, 需要对换热器的结构进行详细的推敲和最优化的设计。

(2) 结垢问题

据现有设备的使用情况, 95%的普通列管式管壳换热器都存在不同程度的结垢问题, 换热器一旦结垢, 就会影响换热效果, 那么传热效率也会下降, 其下降幅度平均可达30~50%左右。除了给企业造成直接的经济损失之外, 还会导致生产设备运行负荷过高, 影响整个系统的运行能力。另外, 换热器内部结垢还会引起流体的压力和阻力都增大, 从而带来整个系统能量消耗的增加, 缩短设备的清洗周期, 增加公司的运营成本。

(3) 换热器管束振动问题

换热器内的流体诱导振动能导致一些破坏现象: (a) 相邻管间磨损。 (b) 连接处失效。 (c) 材料缺陷扩展。

参考文献

[1]TSG R0004-2009, 固定式压力容器安全技术监察规程[S].

[2]GB 150.1~150.4-2011, 压力容器[S].

脐带缠绕的临床处理及体会 篇5

1 资料与方法

1.1 研究对象

2010年3月—2011年6月在我院分娩的产妇总数为1 256例, 其中发生脐带缠绕者319例, 发生率为25.39%, 产妇年龄在18岁～43岁之间, 平均年龄27.2岁, 将其列为观察组。随机抽取400例晚期妊娠产妇无脐带缠绕者作为对照组, 产妇年龄在19岁～41岁之间, 平均年龄25.8岁。

1.2 研究方法

统计分析观察组及对照组产妇的分娩方式、围生儿结局 (包括窘迫、窒息、死胎、死产和新生儿死亡) 。

1.3 判定标准

脐带正常长度在30 cm～70 cm, 若≥80 cm为脐带过长。缠绕包括绕颈、绕身、绕四肢, 围绕1周为360°。按出生后1 min Apgar评分, 0～3分为重度窒息, 4～7分为轻度窒息。

1.4 统计学方法

计数资料采用χ2检验, P<0.05为差异有统计学意义。

2 结果

2.1 分娩方式

2组分娩方式比较, 观察组自然分娩率降低, 产妇阴道助产率、剖宫产率均高于对照组, 且差异有显著性, 见表1。

2.2 围生儿预后

观察组发生围生儿窘迫、窒息、死胎均高于对照组, 且差异有显著性;死产、新生儿死亡2组比较差异无显著性, 见表2。

3 讨论

3.1 脐带缠绕形成原因

3.1.1 脐带的安全长度约30 cm～70 cm, 应超过从胎盘附着处达母体外阴的长度, 脐带过长就容易发生缠绕。凌萝达[2]指出, 每绕颈1周约需17 cm, 绕颈2周约需34 cm, 脐带越长发生缠绕的机会越大。

3.1.2 脐带缠绕还与胎动频繁有关。导致胎动频繁的原因有:初产妇的比例提高、孕妇不良生活习惯、孕妇精神因素、外界环境因素等, 均可直接或间接作用于胎儿, 导致脐带缠绕的发生率增高。

3.2 脐带缠绕对分娩方式的影响

本组资料显示, 脐带缠绕产妇自然分娩率降低, 阴道助产率、剖宫产率均高于非脐带缠绕产妇, 其原因是脐带缠绕导致产程时间延长, 尤其是第二产程中, 由于脐带缠绕而影响先露下降。我们在工作中发现:脐带缠绕1周者居多, 经过严密观察和积极处理, 多数胎儿均可经阴道自然分娩;脐带缠绕2周者, 就应慎重对待, 产程时间方位不正者, 或同时有脐带绕颈、绕肢体、绕躯干者, 可选择性剖宫产。

3.3 脐带缠绕对围生儿预后的影响

近年来脐带缠绕发生率有上升趋势[3], 而且已成为引起胎儿宫内窘迫、窒息、死胎的重要原因。脐带缠绕对胎儿和新生儿预后的影响与脐带缠绕的松紧、周数及部位等有关。本文观察组中发生胎儿宫内窘迫86例, 新生儿窒息37例, 死胎6例, 死产1例, 其中胎儿宫内窘迫和新生儿窒息的发生率分别为26.96%及11.60%, 均较对照组增高, 说明脐带缠绕与胎儿宫内窘迫和新生儿窒息密切相关。

3.4 脐带缠绕的产科处理体会

3.4.1 定期产检, 重视相关监护和B超检查, 及早发现由脐带缠绕引起的各种胎儿危象。对妊娠早期的脐带缠绕, 若缠绕宽松容易自行滑脱, 以加强观察随访为主。嘱产妇严密观察胎动变化, 从妊娠16周左右, 孕妇可感觉胎动;从28周开始, 产妇能够自我监测胎动计数, 如每12 h胎动≥10次为正常, 胎动≤10次为异常, 发现胎动异常时应立即到医院进行必要的检查和处理。

3.4.2 定期进行胎心监护。胎心监护是目前诊断胎儿宫内是否存在缺氧的主要检查手段, 程志厚[4]研究报道, 胎心监护图形异常者大部分是由于脐带受压、缠绕等因素所致。我们在工作中建议孕产妇36周后, 每周进行1次胎心监护, 必要时要多次检查, 以便尽早发现胎心监护图形异常, 采取合适的处理方法和分娩方式。

3.4.3 临产后密切观察产程, 勤听胎心音, 及时发现胎儿

宫内窘迫并积极处理。娩出时若绕颈脐带牵拉过紧, 应立即钳夹, 剪断脐带;宫口开全, 先露较低达S+3, 可做会阴切开, 迅速结束分娩;一旦发生胎儿宫内窘迫, 短时间内不能从阴道分娩者, 应立即选择剖宫产。

总之, 脐带缠绕对胎儿的影响多变, 往往在产程中出现多样化改变, 临床上应随机应变, 可根据具体情况综合判断胎儿宫内的安危情况, 果断快速地做出正确的处理。

摘要：目的 探讨脐带缠绕的正确分娩方式及对围生儿预后的影响。方法 选择2010年3月—2011年6月在我院分娩时诊断为脐带缠绕的319例孕妇作为观察组, 以同期无脐带缠绕者400例作为对照组, 比较脐带缠绕对分娩方式和围生儿预后的影响。结果 观察组自然分娩率降低, 剖宫产率、阴道助产率均高于对照组;观察组发生围生儿窘迫、窒息、死胎均高于对照组。结论 脐带缠绕导致产程延长, 缠绕周数过多应选择性剖宫产;脐带缠绕致胎儿窘迫、窒息、死胎发生率增高;脐带缠绕者应定期产检, 临产后要密切观察产程进展并选择正确的分娩方式。

关键词：脐带缠绕,分娩方式,胎儿窘迫,窒息

参考文献

[1]乐杰.妇产科学[M].第5版.北京:人民卫生出版社, 2003:255.

[2]凌萝达, 顾美礼.难产[M].第2版.重庆:重庆出版社, 2001:4.

[3]吴玉华, 林桂珍, 谭小燕.头位妊娠脐带绕颈致胎儿窘迫的预测研究[J].中国实用妇科与产科杂志, 2004, 20 (9) :555-556.

缠绕结构 篇6

1 玻璃钢材料的优缺点

与传统的金属材料及非金属材料相比, 玻璃钢材料及其制品, 具有强度高, 性能好, 节约能源, 产品设计自由度大, 以及产品使用适应性广等特点。因此, 在一定意义上说, 玻璃钢材料是一种应用范围极广, 开发前景极大的材料品种之一。

玻璃钢 (FRP) 的优点之一是轻质高强[2]。相对密度在1.5~2.0之间, 只有碳钢的1/4~1/5, 可是拉伸强度却接近, 甚至超过碳素钢, 而比强度可以与高级合金钢相比。但同时玻璃钢 (FRP) 的弹性模量低, 玻璃钢 (FRP) 的弹性模量比木材大两倍, 但比钢 (E=2.1×106) 小10倍, 因此在产品结构中常感到刚性不足, 容易变形。可以做成薄壳结构、夹层结构, 也可通过高模量纤维或者做加强筋等形式来弥补。

2 立式缠绕成型玻璃钢罐的优化设计

立式缠绕成型玻璃钢罐的设计过程中需要充分考虑到玻璃钢材料刚性不足、容易变形的问题。因此, 在华北局红河油田联合站200 m3玻璃钢储罐的设计过程中, 对玻璃钢罐进行了罐壁优化设计、储罐连接优化、罐底转角设计优化、接管结构优化以及过热接管夹层结构的设计优化。

2.1 玻璃钢罐罐壁的设计

立式储罐在满足使用寿命的前提下, 对壁厚采用自下而上的减薄设计。

(1) 罐壁厚度按下式计算:

罐体刚度按下式计算壁厚:

式中:D=6.5 m;H=6.5 m;φ=1.0;n=10;γ=1000 kg/m3;Hi按2.87、5.74、6.5取值。

玻璃钢:σb=150MPa;[ε]=0.1%;E=1.1×104 MP a

结构层的厚度附加量 (C) :当计算厚度小于5 mm时, 厚度附加量为3 mm;当计算厚度大于或等于5 mm<10 mm时, 厚度附加量为2 mm;当计算厚度大于或等于10 mm<15 mm时, 厚度附加量为1 mm;当计算厚度大于或等于15 mm时, 不需要厚度附加量。内层厚度取2.5 mm, 外层厚度取1.5 mm。

将已知数代入上式, 计算结果见表1。

(2) 罐壁设计外压计算。

其中:K1=1.0;q0=350 Pa;K2=1.2;P=0 Pa

(3) 罐壁的许用临界压力按下式计算:

按上式计算结果见表2。

(4) 罐壁的稳定校核应满足下式要求:

上述计算知:Po=787.5Pa

故该罐壁校核合格, 不需设加强圈。

2.2 玻璃钢储罐的连接优化

玻璃钢储罐的封头与筒体间的连接形式采用对接连接。对接时可借助导向板完成, 接缝处应平整、严实, 接缝间隙不超过板厚或者10 mm, 且无明显错位倾斜。内外层分别采用400 mm的聚酯材料进行粘贴加固。

2.3 玻璃钢转角设计优化

筒体与罐底用承插内外增强糊制法粘接[3], 内部糊制的拐角半径r不小于50 mm, 增强糊制的宽度不小于200 mm。拐角糊制增厚应递减, 圆滑过渡并与底部和侧壁相切。

2.4 接管结构优化

法兰与容器组装形式见图1。其适合于直径大于100 mm的接管。直径不大于100 mm的接管需要角撑板支撑。接管开孔处应能承受液柱压力, 要在以开口中心线为中心的周边面积进行补强。常压容器的接管开孔补强按照公式 (1) 进行计算[4]。

式中:

Tt为开孔补强厚度, 单位为毫米 (mm) ;K为系数, 接管直径≥150 mm时, K=1.0;接管直径<150 mm时, K=1.0d/ (dr-d) ;d为接管公称直径, 单位为毫米 (mm) ;dr为补强圈直径, 单位为毫米 (mm) ;接管直径≥150 mm时, d r=2 d, 接管直径<1 5 0 m m时, dr=d+150;P为接管所在部位的液柱压力, 单位为兆帕 (MPa) ;D为容器内径, 单位为毫米 (mm) ;Sa为许用拉伸应力, 单位为兆帕 (MPa) 。

2.5 过热接管夹层结构的设计优化

由于玻璃钢长期耐温性差, 长期使用时通用聚酯FRP在50℃以上强度就明显下降[5]。因此, 对于内部有碳钢加热盘管的玻璃钢大罐, 其罐壁可以采用套管式的夹层结构, 以防止内部碳钢加热盘管与玻璃钢罐壁直接接触。

3 结论

(1) 红河油田联合站、转油站、废液处理站内, 建造玻璃钢罐时进行了结构优化, 共建造玻璃钢罐数量达到9座。 (2) 从玻璃钢罐的检测结果和现场运行情况标明, 玻璃钢罐的结构优化是合理的, 罐的刚度不足的问题得到了解决, 满足了生产的需要。

参考文献

[1]陈博.发展中的我国玻璃钢工业[J].玻璃钢/复合材料, 1997 (6) :15.

[2]雷文, 凌志达.缠绕玻璃钢管罐的技术特点及在我国的应用现状[J].工厂塑料应用, 2000, 28 (6) :24-26.

[3]CD130A19-85, 手煳法玻璃钢设备设计技术条件[S].

[4]HG/T 3983-2007, 耐化学腐蚀现场缠绕玻璃钢大型容器[S].

缠绕结构 篇7

1 材料进场检查和验收

管材进场后,要重点检查以下资料:1)管材的合格证、出厂检验报告、质监部门的形式监督报告;2)生产厂家提供的与产品有关的技术文件,其中包括所使用的原材料牌号等;3)卡箍式连接时,要检查橡胶密封套、发泡橡胶板、不锈钢护板、不锈钢连接螺栓的合格证和产品质量证明书;4)电热熔连接时,要检查电热熔带的合格证和产品质量证明书;5)质监部门出具的卡箍式或电热熔连接的接头强度形式监督报告。

按照目前市政施工的有关规定,施工单位还应与建设单位或监理单位进行管材的现场见证取样,然后将样品送到有相应检测资质的质监部门进行复检。复检主要从外观及结构尺寸和性能试验两个方面进行。外观及结构检验项目有:颜色、外观、最小平均内径、最小壁厚、钢带最小壁厚、钢带最小高度、最小结构高度、最大螺距、钢带两侧塑料最小厚度等;性能试验项目有:环刚度、环柔性、烘箱试验、缝的拉伸强度等。

2 管道安装施工要点及注意点

2.1 卡箍式连接施工

管子下沟前,要对管子外观进行逐根检查,重点检查管段塑料密封块的数量、位置、焊接牢固与否、表面加工平整度,以确保连接后密封可靠。还要检查装卸及运输过程中,管材表面及肋片表面的塑料有无破损以致钢带裸露,此时可采用微型挤出机或EVA塑料焊枪进行封焊,确保钢带下沟前无裸露。检查结束,管子外观质量符合要求后填写好HDPE塑钢缠绕排水管表观检查记录表。安装前,应将两根管子沿圆周方向上对正对齐,并留出10 mm～20 mm的伸缩间隙,并先在管道连接处的地基上挖出适合连接施工的作业坑;然后用干净的毛巾、棉布等将管子接口两侧、橡胶密封套、发泡橡胶板上的泥砂和其他杂物清除干净;最外层的不锈钢护板施工时,应保持弯曲过程中的圆顺成型,不得出现死弯或褶皱。不锈钢护板围套到位后,穿上并逐渐拧紧螺栓,在拧紧过程中,应边紧边用橡皮锤敲击护板外表面,保证不锈钢护板与发泡橡胶板均匀贴合,敲击力要适中,不得使护板面上出现塑性变形。管道弯曲角度应满足国家验收规范和厂家资料的规定和要求。塑钢缠绕管卡箍式连接施工见图1。

2.2 电热熔连接施工

管子下沟前,要对管子外观进行逐根检查,检查好管材表面及肋片表面的塑料在装卸及运输过程中有无破损以致钢带裸露,此时可采用微型挤出机或EVA塑料焊枪进行封焊,确保钢带下沟前无裸露。检查结束,管子外观质量符合要求后填写好HDPE塑钢缠绕排水管表观检查记录表。 管子在沟槽内对口时,应使两根管子沿圆周对齐并保持同轴;如果两根管材的椭圆度较大时,也要尽可能使两根管子端口的长短轴相对应,管端对口间隙在10 mm～20 mm左右。管口对好后,立即用中、粗砂将管子底部垫实压稳,以避免管子在电热熔过程中发生位移或转动;安装电热熔带之前,应使用角向磨光机或其他打磨工具,将两根管子对接管口内壁贴电热熔带的部位打磨成毛面,这样做是为了增加管子内壁和电热熔带之间的贴紧力,打磨宽度以超出电热熔带每边50 mm左右为宜。然后使用工装卡具将电热熔带敷设于两根管材连接处内壁上,搭接口及接线柱要位于管材上方,热熔带宽度方向上的中心线应与两管端对接线在同一垂直面上。在电热熔带搭接处,用仿形热熔片将空隙填充好。电热熔时的电压电流、通电时间、冷却时间等应按照厂家提供的技术说明书进行。完全冷却后,应使用EVA塑料焊枪将热熔带外边与管子内壁的接触面全部焊接封闭完。需要注意的是:当环境温度低于5 ℃时,应采用碘钨灯等对连接口处进行预热并将通常状态下的热熔后的冷却时间延长1倍;当环境温度低于0 ℃时,应使用暖棚法进行施工并将管口两端使用棉毡、彩条布等进行封闭,这样在作业时既可以保温又能避免管内穿堂风的产生。塑钢缠绕管电热熔连接施工见图2。

3 安装竣工验收资料

HDPE塑钢缠绕排水管安装竣工验收时应提供以下资料:

1)管沟沟槽定位放线测量记录;2)管沟沟槽土方开挖报验表;3)验槽记录;4)隐蔽记录;5)土弧基础压实度检验记录;6)回填土压实度检验记录;7)HDPE塑钢缠绕排水管表观检查记录;8)HDPE塑钢缠绕排水管厂家资料及进场复检报告;9)回填用砂、土击实试验报告;10)检查井砌筑用砂、水泥及防水粉、膨胀剂进场复检报告;11)垫层混凝土、砌筑砂浆、防水抹灰砂浆配比单;12)垫层混凝土、砌筑砂浆、防水抹灰砂浆试块强度试验报告;13)闭水试验记录;14)管道变形检验记录。

4 结语

HDPE塑钢缠绕排水管在山西体育中心这一省重点工程的工地上得到了推广和大量的使用,但供货单位并无北方冬季施工的书面经验。从目前安装的进程看,建议供货单位进行低温(如-10℃,-15℃,-20℃等)状态下的接头连接形式试验,从中获得管材本身、管子接头与检查井连接等冷收缩的第一手资料,并获得国家质监部门的认可,从而对现场做出有针对性、有实际意义的施工指导。

摘要：结合GB 50268-2008给水排水管道工程施工及验收规范和CJ/T270-2007聚乙烯塑钢缠绕排水管等相关标准,分别介绍了HDPE塑钢缠绕排水管材料要求、施工要点及竣工验收资料等内容,以期指导实践。

关键词：HDPE塑钢缠绕排水管,材料,施工要点,竣工验收资料

参考文献

缠绕塑料薄膜防治草履蚧的方法 篇8

2006年江苏铜山县大彭镇发现草履蚧虫害, 其中对中林46、69杨、107杨、桃树危害较重, 由于现有的喷药设备压力有限, 药剂无法喷到为害部位, 使得单一的药剂防治效果大打折扣。因此, 寻求一种综合的、有效的防治方法势在必行。

1 草履蚧的形态特征与生活习性

草履蚧成虫:雌虫无翅, 体长10mm, 扁平椭圆形, 浅灰褐色, 体背面中部灰紫色, 外围淡黄色, 体背面有一层白色蜡粉, 腹部有横皱褶和纵沟, 形似草鞋状。雄虫具翅1对, 淡黑色, 体紫红色, 体长5mm。卵:长圆形, 黄白色至赤黄色, 卵巢白色棉絮状, 长15mm左右。若虫:灰褐色, 外形与雌虫相似, 但较小。蛹:雄蛹为褐色圆桶形, 外背白色棉状物。

草履蚧本地区1年发生1代, 以1龄幼虫或卵在树木附近土壤、水沟缝、树洞等处越冬。1月下旬越冬幼虫开始活动, 卵开始孵化。3月下旬至4月中旬为上树危害期, 若虫沿树干爬至幼芽嫩枝上群集吸食。4月下旬雄虫化蛹, 5月上旬开始产卵, 每头雌虫产卵100多粒。卵在卵袋中孵化为1龄若虫越夏过冬。

2 试验区概况

大彭镇310国道两侧草履蚧危害的主要树种有中林46、69杨2000余株, 分布在国道两侧处;桃树1000余株, 柳树300余株, 主要种植在310国道南侧。

3 防治的材料和方法

采用普通塑料薄膜, 于2006年11月下旬至2007年2月上旬在草履蚧若虫开始孵化之前, 在距地面30cm高的树干上, 先用刮刀将树干老皮刮去20cm宽, 注意将树皮刮平即可, 不要伤及韧皮部, 目的是避免包膜缠绕后与树皮间留有空隙, 同时还要做到同一树种的刮皮高度保持一致, 以利美观。然后, 用宽20cm左右的塑料薄膜将刮皮处缠绕1周, 再将接口处用胶带粘紧, 树皮与薄膜空隙较大的地方要用图钉钉住。在树干基部缠绕塑料薄膜环阻挡草履蚧上树, 使草履蚧全部集中在树干基部, 并稍加黄油和高效氯氰菊酯药物环涂即可。

4 结果与分析

4.1 效果分析

经实地观察发现, 在上述4种落叶乔木的树干基部均有草履蚧若虫被阻挡, 防治效果明显。以若虫数量计算, 杨树基部被阻挡得最多, 其次是桃树、柳树。分析其原因主要有2个:一是国道两侧有较多紫穗槐, 枯枝落叶未清理干净, 所以为草履蚧若虫过冬提供了良好的条件;二是因为杨树高大, 采用喷药防治法只能喷到树的1/3部位, 其余无法喷到, 而这部分恰是草履蚧取食得重要部位, 导致草履蚧留存较多。

4.2 经济效益分析

缠绕塑料薄膜环防治草履蚧可以有效地降低防治费用 (见表) , 从经济效益而言, 也颇具推广价值。

由表可见:缠绕塑料薄膜环防治草履蚧相对以往而言, 用药量明显减少, 费用明显降低, 工作量增大, 但如果第2年继续缠绕塑料薄膜则可减少刮皮的工作量, 而且部分塑料条还可以重复利用。第2年的综合费用明显低于前一年。

此防治法不仅省时省药, 而且简单方便, 易于操作, 成本造价也较低, 除弥补了喷药防治的不足之外, 防治效果也很好。因此, 只要把握好恰当的防治时期, 准确掌握合理的操作程序, 缠绕塑料薄膜环防治草履蚧的方法可推广。但目前不容忽视的一个问题是, 总有部分缠绕在树上的薄膜被人为损坏, 使得防治效果大打折扣。解决这个问题需要有关部门协调配合, 并采取相应措施, 才能切实保证防治效果。