整体连续（精选7篇）
整体连续 篇1
摘要：建筑施工对于人们的生产生活具有重要影响, 保障建筑施工的质量, 是建筑工程项目的重要任务和首要目标。本文主要从现浇梁结构形式入手, 重点对现浇支架的设计及现浇T梁 (交叉口) 施工方案的设计进行了分析和阐述, 希望给行业相关人士一定的参考和借鉴。
关键词：现浇T梁,整体连续,施工
现浇梁施工工艺是建筑施工技术的一个重要方面, 对于保证建筑施工的整体质量具有重要意义。现浇梁作为一项专业性较强的施工工艺, 只有有效掌握该项技术的难点和重点, 将其有效应用到建筑工程建设项目中, 能够有效保证建筑工程的整体建设效果。本文以某工程现浇T梁施工为例, 对其安全施工方案的设计予以详细阐述。
1 现浇T梁结构形式
某工程现浇T梁跨径组合为3×20+ (20+15) m, 主梁采用T形截面。20m跨径梁高为1.8m, 15m跨径及曲梁梁高为1.55m;顶板厚为0.23m, 腹板厚为0.4m。梁体采用钢筋混凝土结构形式。
2 现浇T梁施工
2.1 支架基础处治
场地平整夯实完成后统一铺筑一层40cm厚的石渣或砂砾石, 进行整平、压实, 压实度达到96%以上, 然后再浇筑20cm厚C20混凝土硬化、调平。在横桥向设置1%的横坡, 在靠近山体边坡侧设置排水沟。
2.2 支架设计
杆件为轴心受压杆件, 采用Ф48×3.0mm, 则A=π× (D2-d2) /4=424mm2。查表1得:钢管回转半径为:i= (D/4) ×√ (1+ (d/D) 2) =15.95mm;杆件长细比:λ=L/I=1200÷15.95=75.24mm;轴心受压构件的稳定系数:Ψ=0.75。碗扣式钢管立杆间距T梁标准段和腹板处取300mm×900mm, 翼缘板取600mm×900mm, 腹板处采用300mm×900mm。脚手架步距取1200mm, 最大搭设高度取28m, 杆件自重0.055KN/m, 立杆外径D=48mm;内径d=42mm, 壁厚3.0mm。杆件为轴心受压杆件, 单杆承受梁体荷载面积:A1=0.6×0.9=0.54m2, A2=0.3×0.9=0.27m2。
(1) 荷载组合。将T梁梁体混凝土按底模板宽度折算成相同面积的实心混凝土平均厚度, 依次计算梁体混凝土的平面均布荷载。计算时, 根据断面形式的不同分两部分分段计算。立杆的抗压强度设计值205N/mm2。
依据分次浇筑情况计算单位面积上的荷载分布情况 (单位荷载单位:KN/m2) :
①标准梁体段。箱室区支架梁体设计荷载组合:G=1.2×恒载+1.4×活载=1.2× (6.82+2.5) +1.4× (1.5+2+3.5) =20.98KN/㎡;腹板区支架梁体设计荷组合:G=1.2×恒载+1.4×活载=1.2× (46.8+2.5) +1.4× (1.5+2+3.5) =68.96KN/㎡。
②隔梁段。梁身区支架梁体设计荷载组合:G=1.2×恒载+1.4×活载=1.2× (46.8+2.5) +1.4× (1.5+2+3.5) =68.96KN/㎡;翼缘板区支架梁体设计荷载组合 (取隔梁段翼缘板进行计算) :G=1.2×恒载+1.4×活载=1.2× (11.7+2.5) +1.4× (1.5+2+3.5) =26.84KN/㎡。
(2) 支撑架验算:①箱室区支架。单杆承受荷载:N=0.54×20.98+28×0.055=12.87KN;按强度验算N/A=12.87×1000÷424=30.35N/mm2<f=205N/mm2满足要求;按稳定性计算:N/ΨA=12.87×1000÷ (0.75×424) =40.5N/mm2<f=205N/mm2满足要求。②翼缘板区支架。单杆承受荷载N=0.54×26.84+28×0.055=16.03KN;按强度验算N/A=16.03×1000÷424=37.81N/mm2<f=205N/mm2满足要求;按稳定性计算:N/ΨA=16.03×1000÷ (0.75×424) =50.4N/mm2<205N/mm2满足要求。
(3) 腹板区支架:单杆承受荷载N=0.27×68.96+28×0.055=20.16KN;按强度验算N/A=20.16×1000÷424=47.6N/mm2<f=205N/mm2满足要求;按稳定性计算:N/ΨA=20.16×1000÷ (0.75×424) =63.4N/mm2<205N/mm2满足要求。
(4) 隔梁梁体区支架:单杆承受荷载N=0.27×68.96+28×0.055=20.16KN;按强度验算N/A=20.16×1000÷424=47.6N/mm2<f=205N/mm2满足要求;按稳定性计算:N/ΨA=20.16×1000÷ (0.75×424) =63.4N/mm2<205N/mm2满足要求。因此, 按照梁体区碗扣式钢管架立杆间距取600mm×900mm, 300mm×900mm, 脚手架步距取1200mm的方式进行支撑架的搭设可以保证施工及安全要求, 并且具有一定的安全保证系数。
(5) 满堂支架整体抗倾覆验算。依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷载作用下时, 倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw。支架抗倾覆能力:桥梁宽度17m, 长60m采用跨中支架来验算全桥:支架横向67排, 支架纵向28排, 高度28m;顶托TC60共需要67×28=1876个;立杆需要67×28×28=52528m;纵向横杆需要66×0.9×28/1.2×28=38808m;横向横杆需要27×0.6×28/1.2×67=25326m;故:钢管总重 (52528+38808+25326) ×3.33/1000=260.6t;顶托TC60总重为:1876×7.2/1000=13.5t;故q= (260.6+13.5) ×9.8=2686.18KN;稳定力矩=y×Ni=8.5×2686.18=22832.53KN·m;依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.28×1.4×0.30=0.38KN/m2;uz—风压高度变化系数, 查《建筑结构荷载规范》表8.2.1得:uz=1.28;us—风荷载脚手架体型系数, 查《建筑结构荷载规范》表8.3.1第44页得:us=1.4;w0—基本风压, 查《建筑结构荷载规范》附表E.5得:w0=0.30KN/m2;钢管承受风荷载为:q=0.38×28× (0.048×28×67+0.048×23×66×0.9) =1655.86KN;根据《公路桥涵设计通用规范》考虑到箱梁横桥向的风荷载, 将该风荷载加载于支架上。梁高1.8m, 横桥向箱梁模板风荷载q1=0.38k Pa×1.8m×60m=41.04KN;ΣMw=q×8.5+q1× (1.8/2+28) =1655.86×8.5+41.04× (0.9+28) =15260.87KN·m;K0=稳定力矩/倾覆力矩=22832.53/15260.87=1.5>1.3。满足要求。
2.3 支架安装
满堂支架采用WDJ式支架, 架杆外径4.8cm, 壁厚0.30cm, 内径4.2cm碗扣式钢管支架, 拆装方便, 间距规整, 受力较均匀, 主要由:立杆、横向水平管、纵向水平管、剪刀撑和斜撑组成。根据设计图纸及荷载分布情况, 初步设计:支架顺桥向纵向间距0.9m, 横桥向横向间距为0.6m, 纵横向水平杆竖向间距1.2m, 在腹板和横梁处进行加密横向间距为0.3m, 纵向间距0.9m。模板支撑架从底到顶连续设置竖向剪刀撑, 纵横向竖向剪刀撑间距不超过4.5m;剪刀撑斜杆与地面夹角在45°~60°之间, 搭设高度超过20m的支架设置2道水平剪刀撑。碗扣式支架底托下立杆立与混凝土平面上, 支架顶部加设顶托, 方便整个支架的调整。顶托上面纵向分布10cm×12cm方木, 其上横向分布6cm×8cm方木, 方木间距20cm, 方木上钉厚度20mm的竹胶板作为箱梁底模。支架搭设前, 先对顶托和底托做破坏试验, 检定其质量。
2.3.1 安装顺序
脚手架搭设顺序:安全技术交底→搭设准备 (架体基础处理) →放立杆位置线→立杆底座→立杆→横杆→剪刀撑→接头锁紧→脚手板→上层立杆→立杆连接锁→横杆。
按照所设计的参数进行搭设, 搭设前必须先测量放线并逐排确定立杆位置, 脚手架底部用底座调节螺栓调平, 然后拼装主立柱及横杆, 顶部采用顶座调节螺栓调整主梁底部高程, 剪刀撑采用普通钢管脚手架进行拼装。用于支撑的所有杆件, 必须经检验合格后方可使用。材料进场检查的重点为:检查的钢管管壁厚度;焊接质量;外观质量;可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。
支架安装可从箱梁施工段的一端开始向另一端推进, 也可从中间开始向两端推进, 但工作面不宜开设过多, 从纵横两个方向同时进行, 以免支架失稳。立杆的接长缝应错开, 即第一层立杆应用长1.8m和3.0m的立杆错开布置, 往上则均采用3.0m的立杆, 至顶层再用0.6m和0.3m两种长度的顶杆找平。当立杆基底间的高差大于60cm时, 则可用立杆错节来调整。立杆的垂直度应严格加以控制:整架偏差按1/500控制, 且全高的垂直偏差应不大于10cm。第一层拼装好后, 必须抄平检查平整度, 拼立杆时必须用吊线锤检查垂直度, 防止立杆偏心受力。支架搭拼时应挂线控制调平和线型, 接头部位必须连接牢固, 顶托和底托外露部分不超过30cm。碗扣架拼装过层中, 应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况, 并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。碗扣支架搭拼过程中, 随搭设进度用扣件式钢管在立杆上按满堂架设计方案安装剪刀撑, 剪刀撑设置时从顶到底要连续, 接头采用3个十字扣件搭接, 搭接长度不小于1000mm, 剪刀支撑与立杆之间联接采用旋转扣件间隔连接, 剪刀支撑与满堂架夹角成45~60度。作为人员上下及安全疏散要求, 每联桥施工搭设两个通道, 通道采用转角梯。
2.3.2 支架预压及卸载
预压采用水袋预压, 加载范围为箱梁底部, 加载的总重量不小于箱梁总重的120%, 加载完毕后需对其变形和沉降进行观测, 24小时累计沉降不超过2.0mm便可卸载, 并将数据整理归档。卸载操作顺序与加载过程相反, 卸载后清除模内残留的杂物。
2.4 模板制作及安装
模板采用厚20mmm的高强度竹胶板。模板安装顺序:底模, 翼缘板模板安装→腹板钢筋安装→腹板模板安装→顶板钢筋、预埋件安装
2.5 钢筋加工及安装
现浇T梁采用钢筋骨架, 无预应力, 腹板、顶板钢筋一次安装成形。钢筋加工时, 应按照设计要求尺寸进行下料、成型, 钢筋安装时控制好间距、位置及数量。要求绑扎的要绑扎牢固, 保证扎丝丝头朝向内侧。要求焊接的钢筋, 可事先焊接的应提前成批次焊接, 以提高工效。焊缝长度、饱满度等方面应满足规范要求。
2.6 现浇T梁浇筑
T梁砼浇筑顺序为水平分层纵向分段, 浇筑时应首先从主线两端往交叉点, 在交叉点会合后再往支线浇筑进行;分层厚度30cm, 并振捣密实。
2.7 支架拆除
(1) 支架拆除施工要在梁体强度达到设计强度90%以上时进行; (2) 拆除顺序:护栏→脚手板→剪刀撑→横杆→立杆件; (3) 从上到下依次拆除, 禁止上下同时拆除; (4) 拆除中, 对于已松开连接的杆、配件应及时予以拆除运走; (5) 拆除后的杆件需要吊走或运出, 禁止向下抛掷。
3 结语
现浇梁施工是建筑工程施工的重要施工工艺, 对于保证建筑工程的整体施工质量具有重要影响。为此, 要不断提升设计人员、施工人员和监理人员的安全质量意识, 使得现浇梁施工能够有效发挥作用和价值。
参考文献
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整体连续 篇2
钢桁架整体节点利用焊接一改从前利用大量螺栓连接钢梁的做法, 使钢梁加工实现了工厂化, 现场拼装经济、简单, 节省了现场的作业空间, 使工地环境得到了改善, 因此这种钢梁结构和加工方法在桥梁施工领域广受好评。桥梁结构由许多个功能各异的节点构成, 大部分节点都是焊接在一起, 连接处有焊缝, 应力分布不均衡, 整体构造十分复杂。但是对于整体节点的处理, 目前桥梁制造领域尚无合理合法的技术规范可供参考, 为了验证桥梁连接节点的合理性, 有必要深入研究钢桥整体节点结构, 掌握其应力分布特点, 以期形成一套能够控制节点整体质量的有效方案。
1 工程概况
上莘大桥是长兴县经四路南延工程上跨长兴港的一座南北向半穿式连续钢桁架桥, 全长224m, 其跨径布置为 (62+100+62) m。桥面宽30 m, 横断面布置为2×0.25 m (栏杆) +2×1.75 m (人行道) +2×3 m (非机动车道) +2×2 m (隔离带) +2×8 m (机动车道) 。图1 为大桥的主体结构。上莘大桥采用Q345q D级钢材拼桥体结构, 用M24 高强螺栓连接各构件, 桥体设计荷载为城-A级, 人群荷载按3.5k N/m2进行计算。
主桁采用无竖杆的华伦式三角形腹杆体系, 并采用刚性较大的整体节点主椼、下平纵联、横撑及桥门架为杆系结构, 采用组合式节点板作为支撑平台。主桁中心距为18.08m。两片桁架相距较远, 因而整座桥体全部设置双X形下平联。横撑、桥门架、上平联一律按设计图安装在桁架中墩相应的部位上。为了抵御横向风力, 同时防止弦杆变形产生内应力, 下平联的节点部位应该连接下弦杆。
由于结构与载荷的对称性, 本文只针对该桥梁应力分布最为复杂的下弦杆X7、上弦杆S7 节点进行分析, 各杆件编号如图2。
2 空间有限元分析计算模型[1~4]
计算模型采用ANSYS对整体节点进行局部应力分析。图3、图4 分别为下弦杆X7、上弦杆S7 节点的计算模型的边界及载荷条件。根据圣维南原理, 有限元分析会影响支承点和载荷分布, 导致其局部应力不均衡, 为了规避这一影响因素, 保证整体节点局部分析的准确性, 整体节点两端分别取大于500mm的弦杆与整体节点进行综合分析。用拼接钢板将整体节点和弦杆焊接起来, 再借助高强螺栓与腹杆连接。由于高强螺栓以摩擦传力进行联结, 因而在分析计算时计算模型按刚接形式进行模拟, 利用Midas/Civil有限元软件对加载桁架进行整体受力分析, 并得出在最不利工况下各截面上的轴力和弯矩。为了提高有限元模型分析结果的准确性, 将集中力及集中力偶转化成所需的应力荷载, 使之作用于对应的面上, 以降低某些单元在集中力的影响下出现应力奇异现象。
为了能够真实反映整体节点的局部受力状态, 计算模型按照整体节点及各杆件的实际尺寸进行建立, 并包含整体节点连接的各个杆件、隔板和加劲肋等构件。考虑到板厚效应, 拟用三维实体单元和四面体实体单元solid45 来模拟分析该计算模型。另外, 为了尽快得到更精准的分析结果, 在辅助的弦杆、腹杆上单元设置较稀疏的网格, 在目标节点各部位设置较密集的网格, 借助Refine细化危险的位置, 最终能得到一个更精准的分析结果。考虑到所加载荷均为平衡力系, 本文下弦杆X7 节点取约束支承处的所有节点的平动自由度作为几何边界条件, 而上弦杆S7 腹杆节点自由端中心部位全截面加固结约束。划分网格并加载后的模型如图5~6 所示。
3 节点应力计算与结果分析
从计算结果可以看出, 圆弧处、厚薄对接以及构件对接的位置存在局部应力集中的现象, 如应力集中点在节点两侧圆弧部位;其次在弦杆与下平板、内侧隔板和加劲肋与弦杆竖板等几个厚薄对接位置;腹杆与弦杆对接等位置均为应力集中点, 节点构造设计时需多加注意。下面对上述的应力集中点位置进行相应地分析。
3.1 节点两侧圆弧部位应力分析
根据分析结果得知, 圆弧处应力集中现象最严重, X7节点最大Von Mises等价应力为114MPa (如图7) , S7 节点最大Von Mises等价应力为94.2MPa (如图8) 。计算值偏大的原因可能是距离圆弧较近的贴角焊缝也存在应力集中的问题, 如果不及时补救, 就可能发展成微观裂缝, 高强钢材极易出现这一现象。为了结构稳定, 必须采取措施治理应力集中的问题。一般来讲, 我们主要通过有限元模型计算所得的最大轴向应力值 σxmax和弦杆设计应力值 σx0的比值 α 来判断是否存在应力集中的现象。关于单面突出的节点板的圆弧处应力集中现象, 西田正孝[5]等学者已通过光弹分析得到了准确的应力集中系数。如图9 所示, 利用光弹试验对两面突出部的板的盈利集中现象进行分析, 给该板施加拉应力, 得到图10 (a) 和 (b) 所示的该节点板在承受拉应力时所产生的应力集中系数kP及弯矩作用下的应力集中系数kM。如果是局部突出部的板, 施加拉应力, 所得到的应力集中系数则小于图10 所示的应力集中系数, 此时可从图11 查出其折减系数k。
于是, 节点圆弧段的最大应力值σmax可近似地按下式求出:
在上式中, P为作用于弦杆端部的轴向力, M为用于弦杆端部的弯矩。如果是桁架桥的二次应力较小, 第2 项就可忽略不计。
在结构模型计算过程中, 节点板应力集中的问题始终存在, 应该适当增加节点处弦杆的板厚, 同时在板的两个侧边分别设一坡口焊缝焊接起来, 或者在节点处设置弦杆工地接缝, 另一边设坡口焊缝, 这样也能调整节点板的厚度。通过焊接连接在一起的节点结构, 通常采用图12 中示出的三种方式。图12 (a) 是弦杆应力比较小、节点板材质强度比弦杆高、板厚也比弦杆大时所采用的二分法, 图12 (b) 及 (c) 是弦杆应力比较大, 节点板板厚及材质都不如弦杆时所采用的方法。但对图12 (b) 来说, 弦杆和节点板的结合部、特别是圆弧部应力集中的地方, 和焊缝收剧烈高温的热影响区想重合, 这是它的缺点。所以图12 (c) 是理想的连接方式。从分析结果来看, 假设翼缘到焊接部的距离为h, 令h≥250mm, 就能有效规避焊接热影响区与应力集中部重合的问题。公路桥梁规范规定:当受压弦杆的腹板和节点板采用整体连接构造时, 圆弧的半径rj不得小于腹板高度的1/5。危险点放大后应力分布云图如7 所示。
3.2 内侧节点板应力分析
由于在内侧节点板上焊接有平联节点板和横梁连接板, 以及节点板与腹杆连接处, 其应力分布十分复杂, 而且应力集中现象较严重的部位在平联节点板两端, 因此可能对整体节点的连接质量和稳定性造成威胁。根据图13 所示的内侧节点板应力分布情况不难看出, 内侧节点板下方是危险位置。除此以外, 横梁与内侧节点板连接处、节点板与腹杆连接处都存在不同程度的应力集中现象, 其最大Von Mises应力为151.0MPa。
该节点板剪应力分布自下而上逐渐增MX大, 而水平分布看上去像一个抛物线, 而且圆弧处的应力分布是反向的。图14 为剪应力分布情况。
Carter, Mc Calley, Wyly, Whitmore根据实验研究得出了关于节点板应力分布的结论:相当大的应力集中乃发生在腹杆端部的节点板截面内。根据图15可以看出, 这一部位的应力分布不均匀, 应力集中系数σmax/σ0≥2。由此, 我们可以自节点板斜边和腹板边的夹角∠ACD作分角线, 交断面AA于两E点 (如图16所示) , 将EE视为有效宽, 并设在此有效宽范围内应力均匀分布, 就能通过计算得到腹杆连接锚拴群的顶端DD处的最大应力值 σmax=P/Bet。
这种应力集中现象一般会导致屈服现象提前发生, 或者造成疲劳破坏、脆性破坏等不良后果。局部屈服对承载力的影响程度基本可以忽略不计。但是如果焊缝处出现应力集中, 就有可能导致脆性破坏。为避免出现不良后果, 在结构设计上, 应该让这个应力区远离焊缝。另外, 应力集中所引起的疲劳破坏对整体借点来说十分不利, 应该尽力避免这个问题。
3.3 等宽不等厚对接部位的应力分析
在薄板与厚板对接部位都存在应力集中现象, 由于篇幅原因, 在此仅给出构造复杂、应力分布不规则的上 (下) 平板与隔板的应力分布图。如图17~18 所示, X7 节点其最大Von Mises应力为151.0 MPa, S7 节点其最大Von Mises应力为84.5MPa。
4 结论
本章通过对上莘大桥对整体节点的局部应力分析, 初步掌握了整体节点的应力分布规律, 验证了结构设计的可靠性, 主要结论如下:
①节点集中各种构造, 受力较为复杂。内侧节点板由于焊接有平联节点板和横梁连接板以及腹杆, 其应力分布较外侧节点板要复杂得多;平联节点板两端、对接焊缝、节点板两端圆弧过渡段及等宽不等厚对接部位是应力集中的主要部位, 设计、制造、使用过程中需要重点注意。
②在平联节点板两端采用圆弧过渡、焊后沿圆弧受力方向打磨匀顺并采用捶击可以有效降低该部位的应力集中, 可以提高其疲劳性能, 该部位从应力分布图可以看出有局部应力集中现象, 应予以重视。
③在节点板两端圆弧过渡处, 选择合适的圆弧半径并于焊后沿受力方向打磨, 可以减小其应力集中现象。
④不等厚对接焊缝处采用1:10 斜坡过渡, 焊后磨光, 接头能够有效降低接头处应力集中系数。
⑤节点板剪应力分布规律是:自下而上逐步增大, 剪应力较大的部位是节点板纵向对称线的上部附近。
综上所述, 整体节点结构受力较为复杂, 能够合理的处理构造细节, 并采用先进的焊接与制造工艺, 可以有效的提高其结构性能。
摘要：近几十年来, 随着钢桁架桥跨度的增大以及焊接技术的成熟, 整体节点开始在钢桁架桥中广泛应用。随着钢桁架桥的普及, 这类桥梁的整体节点分析逐渐成为了设计人员关心重视的问题。本文以上莘大桥为工程背景, 基于ANSYS有限元软件对该桥的整体节点应力进行了分析, 得出了在最不利工况下整体节点应力分布云图, 从而证明了整体节点构造设计的合理性, 并对整体节点性能给出总的评价。分析结果为今后钢桁架桥的研究与合理设计提供了相关的参考数据。
关键词：钢桁架桥,整体节点,有限元法,应力分析
参考文献
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整体连续 篇3
此型连续梁体为单箱室等高度截面,顶板、底板及腹板局部向内侧加厚,翼缘板悬臂端长3.35 m,斜腹板、腹板厚度110 cm～67 cm,底板厚度85 cm～47.5 cm,顶板厚度65 cm～30 cm,连续箱梁仅在支点处设有横隔板,端横隔板2道厚80 cm,中间横隔板2道厚200 cm。连续箱梁主要工程数量:C50混凝土1 390.6 m3,Ⅰ级钢筋3.9 t,Ⅱ级钢筋267.4 t,钢绞线61.91 t,ϕ90 mm波纹管5 022.5 m。
2 满堂支架
2.1 地基处理
首先用机械清理连续梁跨下面地表的虚土、草皮和腐殖土,平整后用重型压路机进行碾压,要求承载力要达到200 kPa,地基表面平整,然后铺设一层20 cm厚的3∶7石灰土,再进行平整、碾压,压实后表面无明显凹凸不平现象,纵向两侧挖50×30排水沟,排除地表水,以免受水浸泡影响地基承载力,承载力经检测达到要求后,在地基表面摆放枕木,纵向间距90 cm,靠墩身3 m范围内纵向间距60 cm,每排6根,然后再进行支架施工。
在桥墩基坑范围,由于基坑开挖放坡,回填土较厚,采用换填30 cm厚的碎石,人工用打夯机夯实,承载力要达到150 kPa,表层现浇25 cm厚的C20混凝土作为支架垫层。
2.2 满堂支架施工
满堂支架采用轮扣式钢管支架,由三部分组成:轮扣式支架顶托、轮扣式支架底座和标准连接杆件,顺桥向在梁两端采用60 cm间距,中间为90 cm间距,横桥向为90 cm和60 cm间距,支架由人工搭设,支架顶横梁采用10号槽钢,在梁底5.4 m范围内顶铺10 cm×10 cm的方木,方木间距20 cm,上铺2 cm厚胶合板作梁底模;腹板和翼板下铺设纵向12号槽钢作为侧模纵向安装行走轨道,最外侧搭设脚手板作为施工平台和走道。
3 支架预压
3.1 支架预压荷载和范围
支架预压范围主要为腹板和翼板交点间的正下方支架,翼板部分支架由于重量小,对支架沉降影响不大。支架预压荷载按该部分箱梁自重的1.1倍计算(芯模、人群荷载及结构物自重),即预压荷载重量为337.5 kN/m;预压荷载在支架沉降稳定后拆除。
预压方案为上边横向9 m范围混凝土块加载,腹板和翼板交点间的9 m范围内正下方支架承担着绝大部分重量,翼板部分支架由于重量小,不予考虑。
3.2 加载
采用分级均匀加载,按三级进行,即50%,80%和100%的加载总重,每级加载后均静载3 h后分别测设支架和地基的沉降量,做好记录。加载全部完成后,等到支架及地基沉降稳定后,方可进行卸载。卸载应分级进行,即100%→80%→50%→0%。每级卸载后均静载1 h后分别测设支架和地基的恢复量,做好记录。
3.3 沉降观测
1)仪器配备和人员安排。莱卡TC1201全站仪,标称精度2 mm+2 ppm;DSZ2水准仪+测微器+铟钢尺一套,DS2水准仪一台;线锤1.5 kg以上45只。2)测点布置。每跨支架要设三个观测横断面,即跨中、支点附近三个断面。每个断面设10个测点,即基础5个点,支架5个点(与基础点位置相对应底板位置),基础点位用红丝油漆标识(最好埋钢筋头),支架上的点位采用挂钢丝垂球地面作检测点位的办法。3)观测阶段。观测分成五个阶段:预压加载前、50%荷载、80%荷载、100%荷载、卸载后。每个观测阶段要观测两次。堆载结束后,测量观测6 h安排一次,若沉降不明显趋于稳定可卸载(沉降两次差值小于1 mm),卸载后继续观测1 d。4)观测成果。沉降观测数据要如实填写在沉降观测记录表上,计算出支架弹性压缩量及基础沉降量,支架的弹性压缩结果用于支架预高设置(底模预高),绘制加载—支架沉降曲线。根据以上资料和设计院提供的梁的张拉起拱度综合计算设置支架的预拱度。
3.4 底模安装调整
支架预压完成后,进行底模安装。底模按照图纸在横梁上安装小方木,小方木在安装前两面刨光刨平,按要求调整好小方木的纵横向间距,然后用电钻在竹胶合板打眼,用平头螺栓把竹胶合板顶在小方木上,竹胶合板安装前两侧用电锯取直并切割为1.2 m宽幅面。最后检查并调整竹胶合板的平面错台。
4 梁体模型
4.1 底模
在满堂支架的顶托上布设10号槽钢作为横向分配梁,间距90 cm～60 cm,在10号槽钢上铺设10 cm×10 cm的方木,作为纵向分配梁,方木间距20 cm,然后铺设尺寸为(2 440×1 220×18)mm的胶合板做底模,底模铺设平整,不能错台,接缝严密,缝宽和错台不大于1 mm,并用腻子封闭刮平,做到不漏浆。
4.2 侧模
侧模全部采用大块定形钢模,标准节长2.3 m,2.5 m,2.7 m,2.85 m和4 m,模板之间用螺栓连接,每块模板都设计加工纵移底座、移动小车和模板的调节装置,用千斤顶和调节装置调节模型,确保模型的几何尺寸和标高准确。
4.3 内模
内模及端隔板、中隔板全部采用胶合板,尺寸为(2 440×1 220×18)mm,在胶合板用10 cm×10 cm方木做纵肋和横肋,纵肋间距30 cm,横肋间距80 cm;采用普通钢管和可调U托作内模支撑架,立杆纵向1.2 m,横向0.6 m～0.9 m,步距0.6 m～1.2 m,立杆立在底板的钢筋支撑架上(用ϕ16钢筋加工)与底层钢筋网焊接在一起。
5 钢筋绑扎
钢筋绑扎时所有预留孔处增设相应的环状钢筋,环状钢筋用ϕ10圆钢加工,注意预留底板和桥面泄水孔,泄水孔处的钢筋可适当移动,并增设螺旋筋和斜置的井字形钢筋加固。底板、腹板钢筋绑扎时,焊接钢绞线的U形定位钢筋,按图纸尺寸准确定位,并在曲线段适当加密,然后将ϕ90 mm波纹管在底板U形环上固定,经检查无误后,安装侧模。
6 侧模、内模的安装
侧模使用人工配合吊车安装到位,并连接侧模丝杆,调节底口螺栓和侧模丝杆使模板安装到位。调整后的模架应满足以下要求:外模纵桥向误差不大于10 mm,底板标高误差小于5 mm。模板拼缝处均贴软塑双面胶,待模板拼接后铲除多余软塑双面胶,可达到拼缝严密、不漏浆。模板拼缝处有错台的用砂轮磨光机打磨,调整后的模板用1 m靠尺检查,要达到每米高差小于2 mm,错台小于1 mm。侧模安装完成后,调整和固定腹板钢筋和钢绞线,经检查无误后开始安装内模。
在底板、腹板钢筋绑扎及波纹管安装完毕,经检查合格后,进行内模安装,先腹板后顶板,做到支撑稳固,板间接缝严密、不能有明显的错台,对个别接缝不严的地方采用胶带密封,不得漏浆,在顶板纵向轴线位置每隔3 m开一个20 cm×20 cm的方孔,便于浇筑底板混凝土,底板浇筑完毕再封闭孔洞;内模安装后及时清理干净模内的杂物。最后内模固定、各部尺寸检查无误后,绑扎顶板钢筋,顶板钢筋绑扎完成后,检查模型的中线、标高和结构尺寸,合格后开始浇筑混凝土。
7 混凝土施工
7.1 施工过程安排
连续梁C50混凝土1 390.6 m3,一次浇筑方量很大,混凝土采用泵送混凝土连续浇筑,梁体一次成型,尽可能在短时间浇筑完毕。混凝土运距11 km,采用混凝土汽车输送泵4台,9 m3混凝土运输车23辆。浇筑时间总计18 h。
7.2 混凝土浇筑工艺
梁体浇筑顺序为“先底板、再腹板和隔板、最后顶板,由墩顶两端向跨中浇筑”,用4台混凝土汽车输送对称、连续浇筑,以水平分层(浇筑厚度在30 cm～50 cm)、斜向分段的施工工艺左右对称浇筑。
8 拆模
1)拆除侧、内模时混凝土强度达到设计强度的60%以上,梁体混凝土芯部与表层、箱内与箱外、表层与环境温差均不大于15 ℃,要保证梁体棱角完整。2)气温急剧变化时不宜拆模。
9 预应力张拉和压浆
1)预应力张拉在梁体混凝土强度达到设计值的90%后、龄期不少于7 d进行。2)张拉时应左右对称进行,最大不平衡束不超过1束,张拉顺序按图纸要求进行,两端同时张拉要保持两端伸长量基本一致。3)张拉以油表读数为主,以伸长值进行校核,误差不超过±6%。4)预应力孔道采用真空辅助压浆,先将孔道冲洗干净,然后将孔道封闭,用真空泵抽吸孔道内的空气到80%以上,使孔道内的真空度保持在-0.09 MPa左右,并不低于-0.06 MPa,然后在孔道的另一端用活塞式压浆机以0.2 MPa～0.6 MPa的压力将水泥浆压入,直到流出浓浆为止,保证孔道内压浆密实。
10 结语
本文通过对(32+48+32)m预应力混凝土连续梁的施工,浅谈一点施工体会和收获,也是对此类连续梁的施工方法和施工工艺进行一次总结,为以后类似的连续梁施工提供经验和借鉴。
参考文献
整体连续 篇4
关键词：小箱梁空间计算粱格法
1 梁格法建模基本思想
梁格法是分析桥梁上部结构比较实用有效的平面分析方法, 概念清晰、易于操作, 在桥梁结构分析中得到广泛应用。梁格法的特点是用等效梁格代替上部结构, 分析梁格的受力状态得到桥梁的受力状态。梁格法需满足的等效原则是:实际模型与等效梁格在承受相同荷载时, 产生的挠曲应该是相同的;荷载在任意梁格内产生的弯矩、剪力、转矩应等于梁格所代表实际结构部分的内力。
这种分析方式适用于板式、梁板式、组合式箱梁、多室宽箱梁等结构形式, 与板单元建模方式相比工作量和计算量均大为减少。梁格法建模时采用纵向梁格和横向梁格, 分别模拟纵横向刚度, 得出纵横向内力。
2 40m先简支后连续小箱梁算例
2.1 技术指标
设计荷载:公路I级;桥梁跨径:40m;桥梁斜度:0。。按公路桥涵结构设计安全等级一级设计。
2.2 桥梁博士计算模型
2.2.1 桥型布置
计算桥梁为4孔40m跨径, 梁高2m, 高跨比为1/20。桥面横坡由预制箱梁按2%坡度进行调整。桥面宽度:2×净12.5m。
2.2.2 计算模型
采用桥梁博士3.1.0计算。计算模式为斜弯桥梁模式。全桥四跨, 各跨单元划分大致相同, 同第一跨。该桥共划分773个单元, 其中纵梁单元440个 (1~440) , 横梁单元333个 (441~773) , 横梁和纵梁相应单元采用相同节点号 (不同位置) 。单元编号次序为先纵梁后横粱从左至右, 节点编号为先从上到下再从左至右。纵梁的单元长度一般为2m, 变截面、端部和支点处根据构造需要划分单元程度。全桥自重计入纵梁单元, 横梁单元的自重系数为0, 横梁只起到横向联系的作用。考虑桥面铺装部分参与受力, 将6cm厚铺装记入纵梁中 (由于程序无法按叠合梁处理, 因此采取简化方式将主梁顶面直接增加6cm) 。在跨中设置三道横隔板, 截面用T形截面模拟, 换算自重系数为0.467。
施工阶段的划分:按照计算要求简化为4个施工阶段, 第一施工阶段安装预制梁, 并张拉正弯矩区预应力钢束;第二施工阶段安装连续接头及横梁单元, 并张拉负弯矩区预应力钢束;第三施工阶段为安装护栏、桥面铺装等二期恒载;第四个施工阶段为混凝土收缩徐变阶段, 根据《桥梁博士用户使用手册》4.8.1中说明—根据《公桥设计通用规范》 (JTG D60-2004) 的编制理念, 使用阶段的收缩徐变时间为“0”天, 而将结构的收缩徐变考虑到施工阶段中, 即添加一个较长施工周期, 用以完成结构的收缩徐变, 而不在使用阶段考虑。
2.2.3 约束条件
第一施工阶段边界条件如表1
第二、三、四施工阶段边界条件如表2
2.3 MIDAS CIVIL计算模型
为验证进行计算结果的比较, 另外采用空间有限元程序MIDAS CIVIL建模计算, 其模型与参数取用与上述模型尽可能一致。但由于程序设定不同模型有所区别, 此项差异对纵横向刚度的影响可忽略不计。
3 结果对比分析
我们对桥梁博士和MIDAS CIVIL的计算, 分别选定支点、1/4跨、跨中、3/4跨等关键位置进行了计算结果的比较。
首先, 看一下两种模型恒载的计算结果的比较, 如表3所示。
从两模型恒载效应比对可以看到, 两模型计算的恒载效应基本是一样的, 这可以认为模型和外部约束等条件是一致的, 而且对于静荷载 (恒载) , 其计算结果基本没有误差, 完全可以只采用其中的一种作为设计依据。
对比两程序对同一截面处单项荷载效应计算结果可以发现:支座沉降荷载效应, MIDAS模型较桥博模型小8%~10%, 而支座沉降荷载效应差率基本一致, 没有突变的现象, 是误差可控的;汽车荷载效应两模型差别相对较大, 对于边梁MIDAS模型较桥博模型中支点附近负弯矩大26%左右;对于中梁边支点负弯大17%左右;梯度升温效应, 两模型差别较小, MIDAS模型较桥博模型计算结果小, 最小在边跨中梁1/4跨处约10%, 但是其数值的绝对值不大。另外, 梁格法在一些结构的模型处理上是近似的, 这样的差别也是可以接受的。
因《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004) 的出台, 我们对先简支后连续小箱梁通用图做了重新的计算调整, 计算是基于梁格法。通过与MIDAS空间模型的比较, 我们可以认为, 用梁格法计算的最终配束配筋结果以及普通钢筋精确配置是符合受力要求的, 并且, 摒弃了采用平面杆系有限元程序 (活荷载按横向分配系数加载) 计算的误差和预应力配置的盲目。其最终调整的结果应该是经过进一步优化的结果。
4 结论
以上算例表明, 通过直接建立空间模型进行预应力小箱梁设计计算可以得到相对精确的结果, 计算过程是可行的, 最后结果中不同有限元软件间的差别也在可以接受的范围内 (至少是桥梁博士和MIDAS是如此) 。但同时空间建模过程中存在以下问题: (1) 单元与预应力钢束数量较多, 输入工作量大、出错几率高; (2) 横向各片梁间相互影响增加调束难度; (3) 施工阶段单元与边界条件转换相对繁琐; (4) 每次运算时间较长。
鉴于以上分析, 具体工程中采用空间建模或是平面杆系建模应根据实际需要选择。对于先简支后连续小箱梁的计算, 梁格法的计算精度完全能满足设。
参考文献
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[2]柳崇敏, 张永平, 傅亮.QGL-170型斜拉式三角挂篮的设计与施工.浙江交通职业技术学院学报[J].2008, (01) :1-4.
整体连续 篇5
一、基于宏观性理论体系原则的框架式处理
(一) 教育本质维度下的意义选择
1. 结合社会发展定位基本方向
教育应该是借助于个人的存在将个体带入全体之中。个人进入世界而不是固守着自己的一隅之地, 因此他狭小的存在被万物注入了新的生气。教育应该肩负把个体的人带入社会的人这一任务, 其基本目的的设置应基于其在社会环境中的个人实现问题, 从这一意义上说, 方向性选择应基于社会的动态发展。
2. 具体教材的意义性规划
非连续性文本在现有的教材中的分量还不足, 大多数教师对此都缺乏利用意识。所以有效又全面地利用教材中的非连续性文本是做好教材的处理的第一步, 将教材中有价值的非连续性文本进行总结、归纳、汇总, 并作具体的分类, 将其性质层面的意义做基本的逻辑概括, 在思维高度对其有基本的分析, 才能够更有效地对其进行。
(二) 课程理论维度下的核心建构
1. 西方哲学流派之实用主义哲学的课程理念指导
19世纪末在美国形成的实用主义, 他们反对任何形式的“形而上学”, 认为哲学应该只是提供一种科学的方法论和真理论。他们提出, “知识的功用就在于它使我们通过恰当的行动可以控制我们将来经验的性质。”这种以行动为核心的知识观, 在课程观念领域, 就是注重所谓的活动课程, 即把学生的实际经验与课程练习在一起, 关注学生自己的活动。
2. 具体教材核心建构之分析
在现今的社会中, 我们无时无刻不面临信息的阅读与重构, 在面对如此浩大的信息冲击时, 如何快速有效的筛选和摄取有价值有意义的信息资源, 已经不再是一个提升生活质量的层次了。它早已成为生活实践领域必不可少的一部分。人们逐渐在实践中认识到它的重要性, 并把它完整表述, 就是一种对实践需要的深刻理解。
二、结合具体教学实际状况的深入式处理
(一) 不同体式互补性整合
现有的语文教材中并没有完整的非连续性文本的教材体式, 所以在教学实践中就需要借助传统文学类文本的体式进行整合式教学, 传统文学类文本信息量大而丰富, 能够将相对简单的非连续性文本做扩充式改写, 文字以其较强的信息传达将简化的图示语言进行扩充不仅是理解非连续性文本的重要手段, 其本身也是一种言语逻辑的有效训练过程。
连续性文本的教学可以融入非连续性文本的表现形式, 在传统的连续性文本讲授过程中出了传统的简化教材文字的形式板书外, 还可以充分利用文本的独特内容和形式结合非连续性文本的特点进行简单的重组。例如, 写景类散文, 就可以将文本所呈现的具体图片进行展示, 充分发挥图片较为直观的优势, 对连续性文本进行画面转化, 从而更便于学生的感受和理解。
(二) 生活情境互通式架构
在现实生活中非连续性文本随处可见, 它一直是与我们实际生活密切相关的部分, 过去语文课程常常以高度理论化背景做支撑, 而脱离学生的现实生活状况。《语文课程标准》的改动充分说明语文课程在向关注学生生活实际转化, 教材的具体处理也要结合生活中非连续性文本资源的引入, 才能将实际运用这一维度真正落实。
具体到课堂教学中, 可以结合生活情境进行教学, 利用非连续性文本自身与生活联系紧密的特点, 在教材组织运作的过程中可以适当得加入生活性情境的创设, 不但能加强教学效果, 还能够提升课堂活跃性, 提高学生参与课堂的兴趣和积极性, 例如, 在教学中可以设计真实生活情境再现, 假设我们遇到需要解决的实际阅读问题, 让学生置于其中进行解决, 这是对其阅读能力和口语表达能力的双重考验。
(三) 教学策略互利性推进
由于非连续性文本的教材体系不够独立, 在教学过程中, 学生自主学习的指导性因素过于薄弱, 所以教师的引导性策略选择就显得尤为重要。就非连续性文本自身的特点来看, 由于其形式过于简化, 所以需要学生进行多角度补充与建构, 这一层面的引导也是教学策略的中心, 建构的过程需要结合常规的问答式教学, 还要突出个性式教学方法, 例如学生主导演讲, 学生小组探讨等等, 以多种方式对学生的意义扩展能力有所培养, 在教学指导上要注意对学生个性化理解的尊重和支持。
三、综合评价方式反馈的有效性处理
(一) 从语文课程评价理念层面进行范围性处理
过去传统的语文课程评价总是过分强调选拔的功能, 大多数中等偏下的学生因为没有鼓励而成为失败者, 但新的规定不同, “它把整个评价体系看作是课程、教学的一个有机的构成环节, 它同样也是促进学生发展的有效教育手段。”据此我们应该把核心立足于学生的发展, 对非连续性文本教材进行有效的划分, 尽量多引入能发展学生的结构类型。在具体的评价中应注重全面性, 过程性, 多方性, 尽量把学生能够发展的因素用多种方式整合。
(二) 从语文课程评价特点层面进行精准性处理
1. 语文课程评价特点的界定
课程评价方式常有量化学习评价与质性学习评价两种。其中量化学习评价是基于科学实证主义评价范式, 质性学习评价是基于自然主义评价范式。语文学习的评价不仅要把二者结合起来, 还由于自身学科的特点, 要强调质性学习评价。质性的语文学习评价通过有效地描述学生全面发展的状况, 可以真实有效地对学生的各种行为表现、作品或者思考等进行评价。
2.结合非连续性文本准确剪裁与增设
根据语文学习评价更注重质性评价这一方面, 应把非连续性文本的教学灵活设置, 尽量减少量化的评价体系。就非连续性文本大多以语言描述为主这一特征来看, 我们应把教材定位于质性的偏向, 而把不适合评价此类体式的方式进行裁剪。
语文学习评价的质的定位是有弹性定位, 如何提升学生在弹性中的得分率也是教学过程中需要具体增设的部分, 将标准化的东西结合学生的具体实际进行增设, 一定要结合学生的实际, 并着重提升至中等水平, 不能一味地拔高, 反而得不偿失。
(三) 从语文课程评价方式层面进行重构式处理
1.以回答文字多寡做简要类型划分
根据对一些非连续性文本实例进行总结可知, 有回答文字较为精简的总结性题目类型, 还有一些回答文字比较复杂的描述性题目类型。例如, 对图表意思的总结就是前一种题目的类型, 对具体材料的观点表述就是后一种题目的类型具体, 这两种类型只是以回答文字量的形式对题目的很粗略分类。这一分类的目的是讨论这样的评价方式是在考察学生具体的哪些文字应用能力, 然后对教材的使用实施有效的分解。
2.以评价方式做载体重构教材内容
简练式文字表达考察是一种对非文字文本和文字文本的意义建构, 从这个意义上来说, 建构的方式是这一思维活动的中心性因素, 所以给教材的处理上的启发就是对意义的准确深入, 这一对“准确”的标准需要不断的有层次的深入, 在深入过程中不断学习文字的精简与组织。
描述式文字表达更多的是对给定的材料进行重组, 这一行为更多的是思维逻辑层面的训练, 所以对教材的重构就要多从整体的逻辑出发, 以整体性眼光组合文字, 并能结合自身的实际经验做相关性迁移。在教学的设计中要把训练与学生本身的思维逻辑想结合, 不能简单的教授正确的逻辑示范, 那样学生是不能很好地完成题目要求的描述的。
摘要：非连续性文本的阅读是对语文综合能力的最新要求, 笔者通过理论联系实践的思路, 整体性的原则将非连续性文本的教材做横向综合层面处理, 以便于更好地配合教学实践活动。首先是逻辑前提维度, 是基于宏观理论体系原则的框架式处理, 其次是着眼于教学实际的实践过程, 即结合具体教学实际状况的深入式处理, 最后是以结果为核心的综合评价方式反馈的有效性处理。
关键词：非连续性文本,教材处理,阅读教学
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[5]李欢.“非连续性文本”之于语文阅读教学:内涵、诉求、启示[J].课程教学研究.2013 (03) :37-39.
整体连续 篇6
哈大铁路客运专线宫房特大桥中心里程为DK76+961.64, 桥梁全长2 951.62 m, 桥梁上部结构主要以简支梁和连续梁为主, 其中DK75+750.08～DK75+798.08处 (7号～10号墩) 处跨越窝炮公路为一联 (32+48+32) m预应力钢筋混凝土连续箱梁, 沥青路面, 宽度26 m, 净空要求为26 m×5 m, 线路与公路的夹角为32°2′0″。箱梁横截面为单箱单室, 斜腹板, 箱梁顶宽12 m, 底宽5 m, 全长113.5 m, 梁底按照二次抛物线变化, 中支点处梁高4.05 m, 跨中和边跨直线段梁高3.05 m, 梁体采用C50混凝土浇筑。
2 工程特点
宫房特大桥位于哈大客专3号制梁场架梁通道上, 连续梁的施工进度直接制约着3号梁场的制架梁, 如何安全、保质、快速完成连续梁是该桥总体施工的关键。
3 方案选择
3.1 分段支架现浇法
支架搭设、预压完成后, 先浇筑第一现浇段, 再浇筑第二现浇段, 然后浇筑第三现浇段, 最后浇筑中跨合龙段, 分段支架现浇法施工工序:1) 清理场地、备料;桩基、承台、墩身施工;支架基础处理。2) 临时墩施工, 搭设跨路膺架, 其他部分搭设满布支架;支架及膺架按梁体重量的1.2倍重预压, 消除支架及基础非弹性变形, 并测得支架的弹性刚度。3) 对称浇筑两个第一段并养生, 施加2号和3号墩临时固结约束;待混凝土强度和弹性模量达到设计值的95%后, 张拉并锚固预应力钢束T1, 孔道压浆;张拉并锚固横、竖向预应力钢束 (筋) 孔道压浆。4) 对称浇筑四个第二现浇段并养生;待混凝土强度和弹性模量达到设计值的95%后, 张拉并锚固预应力钢束T4, 孔道压浆;张拉并锚固横、竖向预应力钢束 (筋) , 孔道压浆。5) 对称浇筑两个第三现浇段并养生, 安装1号和4号墩的正式支座;待混凝土强度和弹性模量达到设计值的95%后, 张拉并锚固预应力钢束T2, T3, 孔道压浆;张拉并锚固横、竖向预应力钢束 (筋) , 孔道压浆。6) 安装中跨跨中临时刚性连接构造;临时张拉预应力束T5, D2;解除2号和3号墩临时固结约束, 安装正式支座;浇筑跨中合龙段。7) 待合龙段混凝土强度和弹性模量达到设计值的95%后, 补张拉并锚固预应力钢束T5, D2, 孔道压浆;拆除支架、膺架, 临时墩、支架拆除应从跨中和边支点向主墩依次拆除;依次张拉并锚固预应力钢束F1～F4, 孔道压浆;依次张拉并锚固预应力钢束D3～D4, 孔道压浆;张拉并锚固预应力钢束BT1, 孔道压浆;张拉并锚固横竖向预应力钢束 (筋) , 孔道压浆。8) 存梁30 d;通行架梁机;桥面附属施工;成桥。
3.2 整体一次性支架现浇法
一次整体性支架现浇施工工序:1) 清理场地、备料;桩基、承台、墩身施工;支架基础处理。2) 临时墩施工, 搭设跨路膺架, 其他部分搭设满布支架;支架及膺架按梁体重量的1.2倍重预压, 消除支架及基础非弹性变形, 并测得支架的弹性刚度;支座安装、模板、钢筋施工。3) 梁体混凝土浇筑。4) 待混凝土强度和弹性模量达到设计值的95%后, 进行预应力筋张拉;孔道压浆、封锚。5) 存梁30 d;通行架梁机;桥面附属施工;成桥。
3.3 方案确定
根据图纸要求, 当混凝土强度及弹性模量达到设计强度的95%, 且龄期大于7 d后方可张拉预应力束, 采用分段现浇、分段张拉的施工工艺, 需要进行3次张拉, 其中张拉等强时间必须占用21 d, 施工工序繁琐, 周期长, 无法满足架梁工期要求。而采用整体浇筑整体张拉工艺则可省去分段浇筑分段张拉所占用的时间, 同时可避免形成大的接缝错台, 混凝土成型后梁体整体外观质量好。经综合考虑, 最终确定变更为一次整体性支架现浇法施工。
4 施工工艺
4.1 工艺流程
一次整体性支架现浇法施工工艺流程见图1。
4.2 地基处理、支架搭设及通道布置
基底处理假定将梁部重量的120%以及施工中的各种可变荷载重量的140%全压在底板5.5 m范围内进行检算, 采用将原地面土碾压夯实, 表面换填50 cm三七灰土, 上面铺20 cm厚C20普通混凝土。整体支架采用外径8 mm, 壁厚3.5 mm的碗扣式支架一次性搭设完成。支架横向间距在底、腹板位置为60 cm, 翼板位置为90 cm;纵向间距, 其余位置均为90 cm;横杆步距在腹板下距离主墩12 m范围为60 cm, 其余均为120 cm;剪刀撑每隔3排一道, 从顶到底连续设置, 保证搭接头不小于60 cm, 接头卡不少于两个, 倾角控制在45°～60°。为保证正常交通, 在公路中央设置通道, 采用碗扣支架作为支墩, 支墩底部设置C20混凝土条形基础, 顶部采用10 cm×15 cm方木作为横向分配梁, 采用Ⅰ40a工字钢作为纵向分配梁, 在工字钢顶面满铺竹胶板作为防落物平台。
4.3 底侧模拼装、支架预压
现浇梁底侧模采用δ=12 mm竹胶板, 以减少模板接缝, 增加底板表面光洁度, 提高混凝土外观质量, 底模与侧模间加双面胶密贴, 防止漏浆, 并加固牢固。然后放线抄平并检查其平整度, 安装侧模及翼缘板模板。底侧模拼装完成后采用沙袋按梁体重量的30%, 70%, 120%顺序分级进行压载预压。在加载过程前后各测取一组数据, 当加载到梁体总重的120%时, 每4 h测取一组数据, 直至数据不再变化即进行卸载。
4.4 钢筋、预应力筋管道安装
底板、腹板钢筋一次绑扎成型, 绑扎顺序为:先绑扎底腹板钢筋, 按施工设计图纸安装纵横向预应力筋管道, 管道安装完成后对局部不顺畅的进行调整, 并对波纹管加固定位。经详细检查合格后, 吊装内模, 然后绑扎顶板钢筋、布置顶板预应力管道及穿束。
4.5 内模拼装、整体加固
连续梁内模采用竹胶板加工制作, 4 m为一节, 以方便吊装及拆模。顶板和腹板内模采用纵横向背方木并使用碗扣支架顶紧的方式来抵抗浇筑混凝土时对内模产生的压力, 整体加固采取连拉带顶的方式。侧模使用整块竹胶板立放, 上下设置两排ϕ16拉条, 拉条孔开在竖向中线上, 外侧模立于底模之上, 在侧模与底模相接处, 纵向布设一根5 cm×3 cm的木板, 使用铁钉锚固, 防止在浇筑过程中出现跑模、漏浆现象。腹板外侧设置三道钢管顶撑, 为防止支架向外侧位移, 翼缘板下每排支架均设置斜拉钢管, 要求斜拉钢管与最外层立杆连接, 支架最外侧沿纵桥向连接一根ϕ48 mm的钢管。腹板内侧每隔120 cm上下设置两道钢筋拉条, 两头焊接在腹板拉条上, 顶撑为内模支架的水平杆。
4.6 混凝土浇筑、养护
浇筑梁体混凝土时, 2台汽车泵自现浇箱梁的一端向另一端推进。浇筑的原则是按照斜向分层水平分段, 由底板到腹板再到顶板, 分段按20 m左右控制, 逐步向前推进浇筑。混凝土浇筑完成后及时采取养护措施, 重点加强混凝土的湿度和温度控制, 尽量减少表面混凝土的暴露时间, 及时进行紧密覆盖, 防止表面水分蒸发。箱梁表面予以覆盖, 洒水次数以混凝土表面湿润为度, 洒水养护7 d。箱梁的内室降温较慢, 适当采取通风降温措施。
4.7 预应力张拉、压浆及封端
钢绞线下料后, 应梳整编束, 每隔1 m～1.5 m用铁丝绑扎, 按编号分类存放。待混凝土强度达到95%设计强度, 混凝土弹性模量达到95%以上, 混凝土龄期达到7 d时, 清除孔道内杂物, 采用人工配合慢速卷扬机牵引进行穿束。按照设计的张拉操作程序进行预应力张拉并压浆。将锚穴混凝土进行接槎凿毛并清理干净, 在锚穴内设置钢筋网, 并通过在锚垫板安装孔中拧入特制螺栓相接的方式使其与梁体连接, 加固封端模板并浇筑封端混凝土。
4.8 模板、支架拆除
混凝土强度达到要求后方可拆除模板及支架 (翼缘板底板强度达到100%, 顶板强度达到75%) 。拆除支架时一定要先翼板后底板, 并必须从跨中对称往两边拆。支架的拆除分两次进行, 先从跨中对称往两边松一次支架, 再对称从跨中往两边拆, 以防止拆架产生过大的瞬时荷载引起混凝土的施工裂缝。
5 安全组织及措施
施工前, 成立安全组织机构, 建立健全各项安全制度;深化安全教育, 强化安全意识, 做好工作人员上岗前的安全技术培训;制定详细的施工组织设计和安全方案, 制定合理的公路安全防护措施并报送当地公路管理部门审批, 同意后进行施工。
对地基承载力、支架、模板等构件的强度、刚度、支架的整体稳定性等进行设计检算。跨越既有公路施工, 必须按照公路部门要求设置必需的减速、限高、防撞等相应的安全标识和设施;在设置的门洞顶部设置相应的防落物平台, 确保支架下的行车安全。
6 施工效果及评价
采用整体浇筑整体张拉工艺, 变多次等强为一次等强, 节省了张拉等强的时间约21 d;箱梁内模提前制作, 整体吊装把安装工序与底腹板钢筋绑扎工序由原来的前后关系变为并行关系, 节约了时间约6 d。对比分段现浇、分段张拉的施工工艺总体节约工期约27 d, 对后续制架梁提供了时间保证。
7 结语
施工实践证明, 采用一次性整体支架现浇法浇筑连续梁施工技术, 大大提高了制梁速度, 确保了施工工期;对现场设备 (混凝土拌合站、混凝土运输车、混凝土泵等) 配备全、周转料充足、工期紧、需采取冬季施工措施等施工条件下施工连续梁, 采用一次性整体支架现浇法施工是比较合理的;本桥施工通道采用碗扣支架作为支墩, 采用工字钢作为纵向分配梁, 也可根据需要采用钢管柱、贝雷梁等其他构件作为通道支墩和分配梁。
摘要：针对哈大客运专线宫房特大桥跨越公路施工的工程特点, 对现浇混凝土连续箱梁一次性整体支架现浇法进行了介绍, 具体阐述了施工工艺和安全组织及措施, 经实践证明采用一次性整体支架现浇法浇筑连续梁提高了制梁速度、确保了施工工期。
关键词：客运专线,连续梁,一次性整体支架现浇法
参考文献
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[4]JTJ 041-2000, 公路桥涵施工技术规范[S].
[5]JGJ 79-2002, 建筑地基处理技术规范[S].
整体连续 篇7
1资料与方法
1.1一般资料
选取92 例2015 年3 月—2016 年4 月于该院就诊的糖尿病合并胰腺炎患者进行此次研究, 所有患者均无严重并发症、 心脑血管等疾病, 根据随机的分组原则,将其分为对照组和观察组,所有患者及家属均获知情权,且同意加入此次研究。 对照组:46 例患者中男性与女性的比例为25:21,年龄最大68 岁,最小为48 岁,平均(57.28±3.69)岁,病程(4.87±1.32)年。 其中受教育程度为初中及以下的19 例,高中有18 例,大学及以上有9 例。观察组:46 例患者中男性与女性的比例为24:22,年龄最大为69 岁,最小为47 岁,平均(57.45±3.82)岁,病程(4.69±1.28)年。 其中受教育程度为初中及以下的18 例,高中有17 例,大学及以上有11 例。 两组糖尿病合并胰腺炎患者在基线资料的方面比较差异无统计学意义(P>0.05),两者可以比对。
1.2 方法
对照组予以常规护理及血糖监测,遵医嘱实施各项操作。 观察组实施连续性血糖监测:患者入院时测定其血糖,之后每2 h进行1 次血糖测定,直至病情得到良好控制;同时,将每次所测结果如实记录,并置于床尾,方便医务人员查看,判断病情,并根据血糖变化,适时调整药物。 另外,应密切关注酮症酸中毒以及低血糖的发生情况,及时处理血糖波动过大现象。
同时予以观察组整体性护理,为患者制定方案,并定期对护理效果予以评估, 以便于发现问题、 调整方案:(1)饮食干预,指导患者以流质饮食为主,待病情好转时可适当增加普食,以高蛋白、低糖、低脂以及高纤维饮食为原则,适当增加蔬菜水果的摄入量,保证少食多餐,戒除烟酒。 (2)基础护理,密切关注患者生化指标、生命体征,嘱咐患者卧床休息,定时翻身,动作轻柔,保持个人卫生,协助患者进行床上大小便,同时护理人员应保证病房温湿度适宜。 (3)心理干预,因长期受疾病折磨,患者通常会出现沮丧、担忧、焦虑等不良情绪,心理负担较重,护理人员应主动患者沟通、交流,对其心理状况加强观察, 鼓励其说出心中不快, 予以针对性疏导,努力构建良好护患关系,以和谐、温馨的病房环境感染患者,增强其信心,适时为其展示成功案例。 (4)健康教育,主动、详细告知患者及家属疾病的诱发因素、发展、预后、治疗方法及效果等,帮助患者提高自我保健能力,促使其了解饮食、运动对疾病控制的重要性,引导患者养成良好的生活、饮食、运动习惯,嘱咐患者病情稳定时,进行适量运动,以促进糖代谢及脂肪代谢,嘱咐患者定期复诊。
1.3 观察指标
观察两组患者的住院时间、护理依从性以及并发症发生情况(酮症酸中毒、低血糖)。 护理依从性以完全依从、基本依从以及不依从进行评估,护理总依从概率即为完全依从与基本依从概率之和。
1.4 统计方法
将两组糖尿病合并胰腺炎患者的住院时间、 护理总依从概率以及并发症发生概率,使用SPSS 21.0 统计学软件进行数据分析处理,计量资料包括住院时间,采用t检验,计数资料包括护理总依从概率以及并发症发生概率,采用 χ2检验,P<0.05 为两组数据比较差异有统计学意义。
2 结果
2.1 两组患者护理依从性对比
研究发现,观察组患者护理总依从概率为95.65%,较对照组明显更高,差异有统计学意义(P<0.05),见表1 所示。
2.2 两组患者住院时间对比
结果可知,观察组患者住院时间为(5.68±1.34)d,对照组数据为(9.06±2.13)d,两者相比较观察组更具优势,差异有统计学意义(P<0.05)。
2.3 两组患者并发症发生情况对比
结果显示,在并发症方面,观察组酮症酸中毒发生概率为4.35%,低血糖发生概率为2.17%,均较对照组更低,差异有统计学意义(P<0.05),具体结果如表2 所示。
3 讨论
糖尿病患者因自身代谢功能障碍, 加之饮食不节等因素,极易导致营养代谢紊乱,引发高脂血症以及高血糖等症状[2],高脂血症即为胰腺炎病发的危险因素,严重影响患者身体健康及生命安全。 同时炎症反应的出现对于血糖控制也会造成不利影响, 进一步损害胰岛分泌功能[3],导致血糖升高, 有效的血糖监测及护理干预对疾病预后发展极为重要。 该文观察组将血糖监测作为疾病控制的重点,实施连续性监测。 对于血糖调节功能缺陷的糖尿病患者而言,若不及时调整、稳定血糖水平,极易导致低血糖的发生,或者因血糖升高引起酮症酸中毒[4],对于病情康复具有不利影响, 甚至会直接导致患者死亡。 观察组每隔2 h即测量1 次血糖,并如实记录,对其血糖变化能够进行连续、有效的分析[5],从而对干预效果进行评价,及时预防、控制异常情况的发生, 其结果明显较常规监测更好。 同时为提高护理质量,观察组实施整体性方案,从饮食、心理、运动等多个方面予以干预,并对患者加强基础护理及健康教育,消除其认知误区。 在护理过程中,对护理程序定期评估、调整,在保证护理质量的同时[6], 通过路径化干预对病情变化以及干预效果能够直接进行观察, 具有预测性及整体性等优势。
李敏[7]曾对60 例胰腺炎合并糖尿病患者的血糖监测护理效果进行研究,结果发现,患者护理后的餐后两小时血糖数据为(11.4±1.2)mmol/L,空腹血糖水平为(7.2±1.0)mmol/L,血糖控制情况较护理前更好, 这足以说明有效的血糖监测对于病情控制的意义。 该次研究结果中,观察组患者的护理总依从概率为95.65%,高于对照组的78.26%(P<0.05);观察组住院时间为(5.68±1.34)d,优于对照组的(9.06±2.13)d(P<0.05);观察组酮症酸中毒发生概率为4.35%,低血糖发生概率为2.17%,较对照组更低(P<0.05)。
综上所述,连续性血糖监测联合整体性护理应用于糖尿病合并胰腺炎患者中,效果较佳,能够有效提高其依从性,缩短住院时间,促进患者尽早康复,且并发症发生风险较低,值得进一步推广使用。
摘要：目的 研究连续性血糖监测及整体性护理应用于糖尿病合并胰腺炎患者中的效果。方法 将该院2015年3月—2016年4月的92例患者作为研究对象,以随机为原则分为对照组与观察组,各46例。予以对照组常规护理及血糖监测,观察组实施连续性血糖监测,并配合使用整体性护理。观察两组住院时间、护理依从性以及并发症发生情况。结果观察组护理总依从概率为95.65%,高于对照组,差异有统计学意义(P<0.05);观察组住院时间为(5.68±1.34)d,优于对照组数据,差异有统计学意义(P<0.05);观察组酮症酸中毒发生概率为4.35%,低血糖发生概率为2.17%,较对照组更低(P<0.05)。结论 连续性血糖监测联合整体性护理应用于糖尿病合并胰腺炎患者中,能够有效提高其依从性,缩短住院时间,控制其病情发展,且并发症发生风险较低。
关键词：糖尿病,胰腺炎,连续性血糖监测,整体性护理,效果
参考文献
[1]袁顺琼.64例重症胰腺炎合并糖尿病患者的护理[J].热带病与寄生虫学,2014,12(4):245-247.
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