规划设计与施工（精选12篇）
规划设计与施工 篇1
医院建设的总体规划不仅是建筑本身的布局与规划, 也包含室外工程规划设计。但有些设计师和医院管理者对此重视不够, 往往是等主体建筑完成后才考虑附属工程, 重主体建筑, 轻附属建筑;重室内, 轻室外。实际上, 医院建筑规划与室外规划应是一个和谐的整体, 建筑工程的室外规划设计对主体建筑是更好地完善和补充。
一、室外规划设计的思路和方法
医院总体规划设计中应充分重视室外工程规划设计, 它不仅仅是道路和绿化的平面图, 还应进行管道的流量计算, 走向及合理布置, 不能等到建筑工程完工再进行室外设计。
室外设计主要分为5个方面:道路交通设计、园林景观设计、室外综合管网设计、灯光照明设计和标识设计。
在总体规划时, 要同时考虑道路、管网、绿化、停车场的合理布局, 标识的位置及风格应与周围环境协调统一, 这样规划会使后面的工作更为顺利, 即在主体工程临近结束阶段就可进行室外工程的实施。
二、老医院改扩建过程中的室外设计与施工
老医院改扩建中也要充分考虑室外规划设计, 尽管这种设计与施工难度大, 工程复杂。设计师应深入现场, 勘查地形地貌, 了解情况, 医院尽量提供地下、地上资料, 供设计师参考, 以便设计出符合实际情况的图纸, 比如绿化景点等应与原有建筑风格一致, 形成统一和谐的综合体, 等等。
三、室外工程设计实例
南京儿童医院建于1953年, 是一座具有近60年历史的老医院, 医院占地面积23000㎡, 总建筑面积82000㎡, 地形是北高南低。在道路交通与流线设计上, 由于医院入口拥挤, 因此该院急需解决的问题是:主入口人员密集, 人车混杂, 如何解决人车分流的问题;现有机动车停车位严重不足, 能否挖掘潜力, 增加机动车停车位;市消防局要求院内道路符合消防要求, 所有道路均成环形通道。
2008年, 该院借21层病房楼竣工投入使用的时机, 对室外工程进行全面设计和改造。通过精心设计, 充分利用地形, 合理安排地下管线, 将全院几十年未统一的管道重新整理, 使之科学合理, 线路明确。在建设过程中, 医院总体规划构思以《综合医院建设标准》为依据, 充分体现现代化、景观化、生态化、高效化, 达到功能完备高效, 交通流线清晰, 顺畅快捷, 园林景观符合现代花园式医院的要求。同时, 医院分为三个相对独立的功能区:医疗区, 包括门诊部、病房楼及拟建内科急诊楼;行政办公区, 主要为行政楼;后勤服务区, 包括综合楼、锅炉房等。
医院的4个出入口设置, 南面为医患人员入口, 东西面各为汽车入口和出口, 西北面为垃圾污物出口。医院原有停车位200个, 改造后为370个。无障碍设计使所有建筑的出入口均有残疾人坡道。
对于这座经过多次建设的老医院, 为防止改造施工中出现不可预知的情况, 院方要求施工方严格按照设计, 注意各种管道的施工顺序, 埋深的位置及材料的选用。以前医院采用混凝土路面, 此次改用沥青路面, 不仅平整度好而且美观。在水管的选择上, 室外选用了PE管、铸铁管。消防管通选用热镀锌钢管, 并做了防腐处理。
为了合理安排施工顺序, 医院在道路施工前先安装了管道。首先安排下水管, 因下水排放无压力, 稍有坡度且离地面0.6m深即可。其次安装蒸汽管, 所有管线都避开化粪池。最后是安装电缆线、弱电线及通讯线路。
由于室外地形高差较大, 规划中有一部分是在地下室顶板上做绿化, 覆土有深有浅, 医院根据不同土深种植不同的植物。室外园林景观, 四季常青, 季季见花。医院还结合绿化做停车场, 既增加了停车位, 又增加了绿化面积。
医院标识系统由专业公司进行方案设计, 改变了原来乱贴乱挂的现象。灯光照明高低错落, 既考虑亮度, 又注意分布均匀。
今年, 医院对室外规划和园林设计又进行了补充, 增加了雕塑。内科急诊楼与病房楼之间连接采用玻璃幕墙落地窗设计, 既防雨又通透开放。房屋四周采用花台种植花草, 使整个医院建筑与环境更加自然和谐。
四、结束语
医院建筑的室外规划设计应以人为本。建设花园式医院, 使人与自然和谐相处, 患者在接受医疗服务时, 医护人员在诊疗中都享受到温馨的环境, 从而心情愉悦, 身体尽快康复, 工作更加努力。
规划设计与施工 篇2
一、爆破技术的现状与发展
爆破技术是一门相当古老的技术，有着悠久曲折发展的历史。爆破技术是利用炸药爆炸能量，使爆破对象发生变形、破碎、移动和抛掷，达到预期目地的一门技术，其理论基础是炸药及其爆炸理论、固体中的应力波理论、岩石动力学等，内容十分广泛。爆破技术不仅在土木工程施工中得到广泛应用，而且在采矿、水利水电、国防、军事等多领域中也得到广泛应用。在未来一定期间内，爆破技术仍然是岩石开挖的主要手段。
二、爆破工程主要研究的内容
1、技术可行：
技术可行是指爆破设计方案所采用的各项技术在施工中是可行的，通过精心设计，能够达到预期的工程目标和各项要求。
2、经济合理：
经济合理是指爆破工程设计和施工不仅能够实现工程项目提出的主要技术和质量指标，而且有可能降低爆破成本，避免因爆破不当引起额外和后期的工作项目。
3、安全可靠：
安全可靠是指采取必要的安全防护和检测措施，保证爆破作业与环境安全，把爆破底座、空气冲击波、个别飞散物、有害气体、噪声、粉尘和对环境的不良影响限制在允许范围以内，保证施工与爆破安全。
三、爆破方法和爆破技术的分类 爆破方法即爆破作业的步骤，是指首先要在爆破的介质中钻出炮孔、开挖药室或在其表面敷设炸药，然后放入起爆雷管引爆。根据敷设炸药方式的不同，爆破方法主要分为以下三大类。
1、炮孔法
在介质内部钻出各种孔径的炮孔，经装药、放入起爆雷管、堵塞孔口、连线等工序起爆的，统称炮孔爆破法爆破。炮孔法是岩土爆破技术的基本形式。
2、药室法
它是先在山体内开挖坑道、药室，然后装入大量炸药的爆破方法，主要优点是其一次性爆下的土石方数量几乎不受限制，药室爆破法主要用于露天开挖堑壕、填筑路堤、基坑等工程，能够缩短工期，节省劳动力，需要的机械设备少、不受季节和地形条件限制。
3、裸露药包法
它是一种不需要钻孔，直接将药包贴放在被爆物体表面进行爆破的方法，主要用于清扫地基破碎大孤石和对爆下的大石块做二次爆破等工作。
按药包空间形状，爆破方法分为以下四种
1、集中药包法
当药包的最长边长不超过最短边长的四倍时，称为集中药包。其主要应用在药室爆破和药壶爆破中。集中药包起爆后产生的冲击波以均匀辐射状作用到周围介质。
2、延长药包法 当药包最长边长大于最短边长或者直径的四倍时，称为延长药包。实践中，其长度要大于十七倍的药包直径，延长药包经常适用于深孔爆破、浅孔爆破和药室中的条形药包爆破中。其特点是起爆以后爆炸冲击波以柱面波的形式向四周传播，并作用在介质上。
3、平面药包法
当药包直径大于其厚度的3~4倍时，称为平面药包，通常用于机械零件的爆炸加工。平面药包起爆后，大多数的能量散失到空气中，只有与炸药接触的介质表面才受到爆炸作用，爆炸冲击波近似于平面波。
4、异形药包法
为达到某种特定的爆破作用，可以将炸药做成特定的形状，这种药包应用较少，所以进行了解即可。爆破技术的分类主要有以下几种
1、毫秒延期爆破
毫秒延期爆破是20世纪40年代出现的爆破技术。他利用毫秒延期雷管或连接在起爆网路上的延期装置，可以实现延期时间间隔，一般以13 ~25ms为一个间隔时间段。通过不同时差组成起爆网路。一次起爆后可以按照设计要求顺序使各炮孔内的药包依次起爆，从而获得良好的爆破效果。
毫秒延期爆破的特点是各药包的起爆时间相差很小，被爆破的岩块在移动的过程中相互撞击，形成了及其复杂的能量再分配使岩石破碎均匀，缩短抛掷距离，减弱地震波和空气冲击波的强度。在采矿和采石工程中使用广泛。
2、光面爆破和预裂爆破
光面爆破和预裂爆破是20世纪50年代末期出现的一种密集钻孔、小装药量的爆破技术，在露天堑壕、基坑和地下工程的开挖中，采用光面爆破和预裂爆破可使边坡形成较陡峻的表面使地下开挖的坑道面形成预计的端面轮廓线，避免超挖和欠挖，并保持围岩的稳定。
3、定向爆破
定向爆破是利用最小抵抗线在爆破作用中具有方向性的特点设计时利用天然地形或人工改造后得地形使最小抵抗线指向需要填筑的目标。这种技术以经广泛的应用在水利筑坝、矿山尾矿坝、和填筑路堤等工程上，它突出的优点是在极短的时间内通过一次爆破完成土石方的挖、填、运、装等多道工序，节约了大量的机械和人力，费用省、功效高；缺点是后续工程难以跟上，而且受到某些地形条件的限制。
4、拆除控制爆破
它不同于一般的爆破工程，对由爆破作用引起的危害有着更加严格的要求，多用于城市或人口稠密、附近建筑群集的地区拆除房屋、烟囱、水塔、桥梁以及厂房内部各种构筑物基座爆破，因此又称为城市拆除爆破。
拆除控制爆破要求控制的内容是：
（1）控制爆破破坏的范围，只爆破建筑物需要拆除的部位，保留其余部分的完整性；
（2）控制爆破后建筑物的倾倒方向和坍塌范围；
（3）控制爆破是产生的碎块飞出距离、空气冲击波的强度和声响强度；
（4）控制爆破所引起的建筑物地基震动及其对附近建筑物的震动影响。
（5）水下爆破（6）地下掘进爆破
四、爆破设计的流程
1、工程概况
首先对目标项目所处地的地质条件和周边环境进行详细勘察测量，并进行总结。
2、施工方案选择
根据施工所需达到的目的，进行施工方案的选择，在保证目标工程爆破效果的前提下，加快施工工期。
3、爆破参数的选择（1）计算炮眼数N
Nqs
N——炮眼数目
q——单位耗药量，一般取值 q=1.2~2.4kgms——开挖断面积
——装药系数，即装药长度与炮眼全长的比值
——每米药卷炸药质量
（2）炮眼深度L
L
l
L——炮眼深度，m；
l——每掘进循环的计划尺数，m；
——炮眼利用率，一般要求不低于0.85；
（3）炮孔直径
炮眼直径的大小直接影响钻眼速度、工作面的炮眼数目、单位耗药量、爆落岩石的块度和隧道轮廓的平整性。加大炮眼直径以提高装药量可使炸药能量相对集中，爆炸效果得以改善，但炮眼直径增大将导致钻眼速度明显下降，并影响岩石破碎质量、洞壁平整程度和围岩的稳定性。必须根据岩性、凿岩设备和工具、炸药性能等进行综合分析，合理选用炮眼直径。（4）炮眼的间距和排距
孔距a是指同排相邻炮孔中心之间的距离孔距按以下公式计算:
amWd
a——孔距
Wd——底盘抵抗线 一般根据孔的直径选取Wd（20~50）d
m——炮孔密集系数 一般选取0.9~1.4之间
排距b是指多排爆破中，相邻两排炮孔之间的距离，它与孔网布置和起爆顺序有关
采用等边三角形布网时，排距与孔距的关系
basin60=0.886a 多排孔爆破时，排距和孔距是一个相关参数，在给定孔径的前提下，每个孔都有合理的负担面积S，即
S=ab
bs m（5）装药量的计算
装药量是影响爆破效果的重要因素。药量不足，则炮眼利用率低或产生大块，甚至会出现炸不开的现象；药量过大，则会破坏围岩稳定，产生飞石，崩坏支架和机械设备，且抛渣分散。合理的使用药量应根据所使用炸药的性能和质量、地质条件、开挖断面尺寸、自由面数目、炮眼直径和深度及爆破质量要求来确定。目前大多采用的方法是，先用装药量体积公式计算出一个循环的总装药量，然后按照各种不同类型的炮眼进行分配，经爆破实践进行检验修正，直到取得良好的爆破效果为止。
Q=qv 式中Q——掘进每循环所需总炸药量，kg q——单位耗药量，kg/m
V——1个循环进尺所爆落岩石的总体积m
V=SLη
其中
S——横断面积
L——炮眼平均深度
——炮眼利用率，一般取0.8~0.95
33（6）炮眼的布置
布置炮眼时，必须保证获得良好的爆破效果，并考虑钻眼效率，除在开挖面上出现土石互层、围岩类别不同、节理异常等特殊情况外，一般按照以下原则布置；
1、先布置掏槽眼，其次是周边眼，最后是辅助眼。
2、周边眼应严格按照设计位置布置，断面拐角处应布置炮眼。
3、辅助眼的布置主要解决炮眼间距和最小抵抗线的问题
4、当炮眼深度超过2.5米时，靠近周边眼的内圈辅助眼应该和周边眼有相同的倾角。
5、当岩层层理明显时，炮眼方向应尽量垂直于层理面，如节理发育，炮眼应尽量避开节理，以防卡钻和影响爆破效果。（7）起爆网路的选择
导爆索起爆网路是由引爆雷管、导爆索和继爆管组成。继爆管是一种专门与导爆索配合使用，具有延期作用的起爆器材。导爆索与继爆管组合为起爆网路，可借助继爆管的毫秒延期作用实施毫秒延期爆破。常用的导爆索网路连接方式有开口网路和环形网路。
1、开口网路由一根主干索、若干并联的支索以及各孔中的引爆索组成，整个网路都是开口的，各孔的引爆索又并联在主干索上。主干索与支索或支索与引爆索之间的连接采用搭接法最方便。
2、环形网路
环形网路是一种闭口网路，这种网路的特点是各个炮孔或药室中的引爆索可以接受从两个方向传来的爆轰波，引爆索与支索以及支索与主干索之间必须采用三角形连接法。导爆索起爆法的特点：
1、操作简单，连接方便，易掌握，前期准备工作量少。
2、安全性好，药包内无雷管，不受外来电的干扰。
3、可使成组炮孔或药室同时起爆，而且同时起爆的炮孔数目不受限制。与延期雷管或继爆管配合使用，可实现齐发爆破或延期起爆。
4、由于导爆索的爆速高，故有利于提高被起爆炸药传爆的稳定性。导爆索起爆法的缺点是不能用仪表检查起爆网路的质量；导爆索的价格较高；在露天爆破时，噪声较大；不能用于城市控制爆破。导爆管起爆网路
在导爆管雷管连接网路中，最重要的也是最常用的网路有簇连网路、并联网路、岩石起爆网路和逐孔起爆网路等。
1、簇连网路（通俗成为大把抓）是将分组炮孔的导爆管各自集中成束捆绑在一起，用一发或者多发引爆雷管引爆。这种连接网路简单方便，多用于露天深孔比较密集的炮孔或孔内微差起爆的网路连接中。
2、并串联网路是只由导爆管传播的起爆能量，经由传播元件（雷管、连接块、四通等）逐级传递下去引爆药包中导爆管雷管的网路形式。
3、延期起爆网路
蒸汽管道的设计与施工 篇3
【关键词】蒸汽管道；蒸汽管道设计；蒸汽管道安装；疏水器；支吊架
1.引言
众所周知，最近几年来，我国大气污染越来越严重，雾霾曾一次又一次地袭击各地方城市。而造成此种现象的部分原因是城市燃煤锅炉所排放的气体和有害粉尘。所以要倡导和大力发展集中供热，逐步取缔城市燃煤小锅炉。目前，城市集中供热热源主要有热电厂、集中锅炉房等，蒸汽作为一种环保、高效的供热介质在工业生产和日常生活中应用，通过管道进行输送。因此供热管道的设计、设置、施工、安装正确与否将直接影响整个供热管网的安全及供热运行。
2. 蒸汽管道布置的总原则和要求
（1）蒸汽管道布置的总的原则是技术上可靠、经济上合理和施工维修方便。管道布置力求短直，主干线应通过热用户密集区，并靠近热负荷大的用户；管道的走向宜平行与道路或建筑物。
（2）管道布置时，应尽量利用管道的自然弯角作为管道受热膨胀时的自然补偿。如采用方形补偿器，则方形补偿器应尽可能布置在两固定支架之间的中心点上；采用地上敷设时，在设计中一定要注意美观，一般工业厂区多采用地上架空敷设，此方式总体造价相对较低。
3. 蒸汽管道设计的要点
为了确保管网的安全、经济、可靠的运行必须做好蒸汽管道的设计工作。饱和蒸汽管道在输送途中会产生凝结水，输送距离不宜过长，常用于工厂区内的供热系统。供汽压力根据生产工艺要求的压力和温度确定，一般蒸汽压力小于或等于1.6MPa。过热蒸汽管道热源处蒸汽压力和温度的确定，要考虑输送管网的热损失和压力损失，保证每个用户处的蒸汽压力和温度满足工艺要求，并高于饱和温度。管子所用钢材应符合国家或冶金部现行标准的规定。当需要采用新钢种时，应经有关部门鉴定后方可采用。
3.1 管径的选择。
3.1.1 主蒸汽、高压给水等主要管道的管径尺寸，宜通过投资和运行费的优化计算确定。单相流体的管道，根据推荐的介质流速，按下式计算：
Di=594.7Gvω
或 Di=18.81Qω
式中 Di——管子内径（mm）；
G——介质质量流量（t/h）；
ν——介质比体积（m3/Kg）；
ω——介质流速（m/s）；
Q—— 介质容积流量（m3/h）。
3.1.2 对于汽水两相流体的管道，应按两相流体管道的计算方法计算，求取管径或核算管道的通流能力。
推荐的管道介质流速：
主蒸汽管道 40 ～ 60
抽汽或辅助蒸汽管道：
过热汽 35 ～ 60
饱和汽 30 ～ 50
湿蒸汽 20 ～ 35
3.1.3 在推荐的介质流速范围内选择具体流速时，应注意管径大小、参数高低的影响对于直径小、介质参数低的管道，宜采用较低值。
3.2 壁厚计算。
对于D0Di 1.7承受内压力的汽水管道，直管的最小壁厚Sm应按下列规定计算
按直管外径确定时：
Sm=PD02[σ]tη+2YP+α
按直管内径确定时：
Sm=PD+2[σ]tηα+2YPα2[σ]tη-2P（1-Y）
式中p——管道承受压力（MPa）；
Sm——直管的最小壁厚（mm）；
D0——管子外径，取用公称外径（mm）；
Di——管子内径，取用公称内径（mm）；
Y——温度对计算管子壁厚公式的修正系数；
η——许用应力的修正系数；
α——考虑腐蚀、磨损和机械强度要求的附加厚度（mm）。
直管的计算壁厚和取用壁厚按下式计算
SC=Sm+C
SC——直管的计算壁厚（mm）；
C——直管壁厚负偏差的附加值（mm）。
3.3 蒸汽管网水力计算。
（1）长距离输送的蒸汽管网因沿途压力和热能损失，蒸汽密度变化较大，需要分段进行水力计算和热力计算。计算时先假定蒸汽参数、管径和保温厚度，经过反复试算确定计算管段的压力损失、热损失和末点压力、温度。
（2）蒸汽管道应按设计流量进行计算，再按最小流量进行校核，才能确定管径和保温厚度，以保证在任何工况下最不利用户的压力和温度的要求。
4. 蒸汽管道安装
4.1 管道安装。
经过管线走向勘测、钢管检验等工作后，可以进行管道的安装。由于蒸汽管道有架空敷设方式和地埋敷设方式之分，所以施工方法不同。架空敷设时，管道安装完毕，在进行保温施工前，须对管道进行水压试验。对于长距离的蒸汽管道可做分段试压。试压前，在管路最高点安装放空阀，在最低点安装疏水阀。试压压力为设计压力的1.5倍，在试压时，试压表计须校验，其精度不得低于1.5倍，表的满刻度值应为被测最大压力的1.5～2倍，压力表不得少于两块。地埋敷设与架空敷设不同在于，在安装管道时要在外套管做排潮管。进行完水压试验后须做气密性试验，气密性试验压力为0.4MPa。
4.2 管道的热补偿。
为使管道在工作状态下稳定、安全运行，应对管道因受热时的热伸长量进行补偿，减小管线因温度变化而产生的冷热应力；避免因应力集中对管线造成破坏。管道热补偿的方式有很多种，可以安装补偿器，也可利用蒸汽管线走向的各种弯折（如L型、Z型等）进行自然补偿，由此减少补偿器的数量，从而降低蒸汽管道的工程造价。
4.3 疏水器的安装。
在蒸汽管道上必须设置疏水器，蒸汽管道疏水器设置位置：（1）管道的最低点；（2）被阀门切断的各管段最低点；（3）垂直升高前的管段最低点。一般顺坡情况下每隔400～500米，逆坡时每隔200～300米设置启动疏水和经常疏水装置。
4.4 支吊架的安装。
蒸汽管道敷设时每隔一定距离需要设置一支撑点，以支撑管道、附件、保温层及管道中的水重，并承受管道作用力。支吊架分为固定支架、导向支架、活动支架、弹簧支吊架等形式。在实际工程施工中，弹簧支吊架用于垂直位移的支撑点，当有水平位移时，弹簧支架应加装滚柱。在设计安装时应对固定支架做推力和应力验算。
5. 结语
良好的蒸汽管道设计是蒸汽管道安装质量的保证。本文只是浅显的对蒸汽管道相关问题做了论述，仍有很多问题尚未解决，需要在不断的学习实践中进一步完善。
参考文献
[1] 全国勘察设计注册公用设备工程师动力专业执业资格考试教材。机械工业出版社.
[2] 城镇供热管网设计规范.CJJ34-2010.
[3] 供热工程[M]中国建筑工业出版社.
[4] 实用供热空调手册[Z]中国建筑工业出版社.
[文章编号]1619-2737（2014）12-18-929
深基坑施工降水设计与施工探讨 篇4
1 现有降水设计理论的局限性
1.1 降水井出水量计算
由文献[1]可知降水井出水量的公式是建立在假定含水层均质、等厚、广泛分布、隔水层底板水平、潜水面近乎水平、地下水处于稳定渗流的情况下, 并且呈层流运动的缓变流, 流向完整井的前提下建立的。计算简图, 如图1。
在稳定潜流完整井公式建立时, 是假定垂直分流速很小, 可以忽略, 仅考虑水平流速, 做为平面问题处理, 见图1 (a) 。
围绕井轴取一个断面如图1 (b) , 该断面距井轴距离为r, 过水断面为h, 则过水断面ш=2πrh。径向水流的水力梯度J=dh/dr, 在层流的情况下, 穿过该断面的流量为
将 (1-1) 式进行处理后, 从ro到R, 从ho到H进行积分, 最后得到潜水完整井的计算单井出水量公式为:
同样可以推出承压完整井的单井出水量公式
以上各式中:
Q为降水井出水量m3/d;
k为渗透系数m/d;
H为含水层厚度m;
S为井中水文降深m;
R为降水影响半径m;
ro为井的半径m;
M为承压井中含水层厚度m。
1.2 对于多层降水井出水量计算公式, 基本
上同前, 只是将式中的渗透系数改用各层渗透系数的加权平均值k p代替, 即
式中。
k1、k2···kn是各含水层的渗透系数m/d
h2、···hn是个含水层的厚度m。
2 对现有关降水设计规范的讨论
文献[2]、[3]、[4]中使用计算出水量的公式无论是潜水完整井或承压完整井, 还是潜水非完整井或承压非完整井这些降水设计公式, 都是假设含水土层是均质、水面平整, 含水界面平整, 这与深基坑复杂的含水层实际情况相差甚远, 计算出水量的结果就很难准确。就是说, 把一个深基坑复杂的含水层, 用加权平均的办法, 用一个平均的渗透系数, 代替复杂含水层的实际情况, 是值得讨论的。本人举出下面一个复杂含水土层进行分析, 就很能说明问题, 见图2。
对本例中的渗透系数进行加权平均
将图中数据代入 (2-1) , 得出kp=4 8.1 8 m/d
(1) 可以看出:主要起作用的土层是 (4) 砂、砾石层, 而且越厚对加权平均渗透系数kp的影响越大;相反 (4) 层土越薄, 影响越小, 而这时主要起作用的是 (2) 层细砂层。
(2) 从公式中可以看出, 分母中的粘土层厚度h3对加权平均的渗透系数有一定的影响, 但对一般的深基坑中, h3的厚度是有限的, 总的来说h3的厚度有影响, 但是相对来说影响比较小。
(3) 由于粘土层的渗透系数很小, 与砂砾石层比相差10000倍, 与砂层比也差1000倍, 所以把粘土层可以看做一个相对不透水层, 也就是一个隔水层。
(4) 如果按均质土处理, 渗透系数kp, 则含水层的降落曲线为图2中a种形式。如果 (4) 砂、砾石中水承压的话, 可能有两种结果, 一种是承压非完整井形式, 另一种是承压—潜水非完整井形式。
(5) 如果不按均质土考虑, 即 (3) 层土是不透水的, 井中的水位在n点以下降水曲线比较复杂。细砂层中的水, 在降水n点处成为跌水, 自n点起, 细砂层中的水在重力作用下, 则形成降水曲线b, 而降水曲线是不受降水井中水的深浅的限制。
(6) 显然如果 (3) 层粘土做为不透水层, 本图中的降水就复杂了, 不是现有计算公式所能考虑的。N点以上的细砂层中含水仍按b种形式曲线运行。 (4) 砂、砾石中的承压水, 可能是两种状态, 也就是像前 (4) 中所说的, 但降水曲线不是a种形式, 这种形式的降水曲线应考虑 (2) 层细砂中潜水的不断跌入, 显然计算条件就复杂化了。
3 复杂含水层中降水工程实例
3.1
基坑资料, ±0.00相对应的绝对标高为39.89m, 基坑面积为199.0×167.7m, 基坑开挖深度为20.8m, 最深22.8m
3.2 工程地质及水文地质特性
3.2.1 工程地质情况, 将工程地质剖面图3。
3.2.2 水文地质
含水层主要为四层, 第一层为台地潜水, 水文埋深4.4~6.9m;第二层为层间潜水, 水位埋深15.30~16.60m;第三层承压下水位埋深21.40~23.10m;第四层承压水, 水位埋深23.5~25.1m。
3.2.3 降水设计
(1) 降水方式, 采用管井降水, 管内径30cm, 井深31.0m。
(2) 降水计算, Q=1.3 6 6 k (2 H-S) S/ (lgR-lgro) 。 (3-1)
(3) 降水效果, 不抽水时, 井中水位在17.0m左右位置, 井中水位抽至27.0m时, 基坑内的水基本降到20.0m左右。基坑东部 (开挖到21.0m) 和局部深坑处仍有1.0~1.5m左右水降不下去, 其中有的深坑距井管只有5.0m左右, 坑中水仍然降不下去。
3.3 降水效果分析
降水井深31.0m, 已经打到 (6) 层卵石、砾石中, 即进入了第一层承压水中, 也就是说穿过了 (5) 层粘质粉土、粉质粘土层, 井是承压非完整井, 当水位降至27.0m深时, 井中水位时在 (5) 层粘质粉土、粉质粘土层以下。 (6) 层卵石、砾石层上部由于 (5) 层土渗透系数比 (4) 层土和 (6) 层要小1000~10000倍, 可以看成是一个隔水层, (4) 层土中的第二层潜水只能向井中跌入, 而不是透过 (5) 层土渗向井中, 这时井的形式是承压—潜水井, 像前面分析那样, 根据本层含水层厚度形成一个降落曲线, 这个降落曲线不会因井中水位而变化。而设计采用的 (3-1) 式, 条件是均质, 潜水完整井的理论, 显然与实际含水地层条件是不相符的, 相差甚远。这就是为什么井中水位降至27.0m, 而基坑内水降不去的原因, 此层的降水曲线形式是固定的, 如图2中b线, 它不随井中水位高低而变。
4 关于深基坑降水问题的讨论
本工程中采用的计算方式如下。
式中各参数的意义同前, 这个公式是适用于均质土或地层土比较简单情况, 渗透系数是各土层渗透系数的加权平均值, 显然对本工程是不适用的。因为本工程中第一层承压水水位是在 (5) 层不透水层下面, 该层土的底板就是第一层承压水的顶板, 由于该层土存在才使 (6) 层卵石、砾石中的水承压, 承压水头在 (5) 层土中, 见图3。在这种情况下, 降水工程中出水量的计算, 本人建议采用流量迭加法。
(1) 先不考虑承压水的影响, 把降水井做为完整井, 用潜水完整公式进行计算, 主要是降 (4) 层卵石、砾石中潜水, 计算公式的形式与设计报告中用的 (3-1) 式是完全相同的, 但是公式中含水层厚度H和水位降深S可能是不相同的。在本假定中H值只是潜水层水的厚度, S值也只是浅水层中最大水位降落, 并且H=S, 同时渗透系数也只是 (4) 层卵石、砾石渗透系数来计算出水量, 这个出水量只能是总出水量的一部分。
注: (3) 层粉质粘土、粘质粉土; (4) 层卵石、砾石; (5) 层粘质土、粉质粘土; (6) 层卵石、砾石; (7) 层粉质粘土、粘质粉土;
(2) 先不考虑 (4) 层卵石、砾石中的第二层潜水, 只降第三层水, 即第一层承压水, 根据本工程井水位降到27.0m, 从图3看出, 井中水位还是 (5) 层不透水层以下, 在 (6) 层含水层的上部, 应采用承压—潜水非完整井公式计算出水量, 由于井穿透了 (5) 层不透水层, 进入到 (6) 层卵石、砾石承压水层, 这时计算出的水量应是第一层承压水的水量, 而这个水量多或少与基坑降水关系不大, 可以说井中的水位变化对基坑内的降水位影响不大。这也是为什么离井只有5.0m左右的深槽内仍有1.0~1.5m的水位降不下去的原因。
5 基坑内局部渗水的处理措施
前面已论证过基坑内部深槽的水是降不下去的, 只能采取特殊的处理措施进行排水。建议对不同部位渗水采用不同的处理措施。
(1) 对基坑内大面积降不下去的水, 在基坑边挖排水槽, 槽下宽30cm、上宽50cm、深50cm, 然后在槽内填碎石, 排水槽有一定的坡度, 每隔一定距离布置集水井, 井深1.0m、内径30cm, 放潜水泵, 将集水井中的水抽至地面排走。
(2) 对于深坑处的渗水处理, 在基底四周设排水沟, 沟上宽30cm、下宽20拆模、深30cm, 根据坑的大小, 在基底四角设集水井, 井深50cm见图4, a) 。
(3) 对于深坑边坡渗水处理, 要求施工单位在渗水严重的边坡, 也挖排水槽, 槽断面底宽10cm、上宽20cm、深20cm, 槽内填碎石, 通过破面排水沟将破面渗水导入坑内底排水沟至集水井内, 然后用泵排出坑外, 见图4, b) 。
通过上述措施后, 基本上可以解决基坑内渗水的问题, 确保基坑内垫层和防水施工。
6 结语
降水工程设计理论是建立在简单的和均质土层的假定基础上的, 现行规范、规程中的计算公式, 也是在特定条件下、在基坑降水设计理论基础上进一步做了相应的假定而推出来的, 正因如此, 对深大基坑, 含水层复杂的情况适用起来就存在一定的局限性。
通过对上述深大基坑降水设计和实际运行的结果分析认为, 当地层中存在相对不透水层, 而且层厚相对较厚, 不透水层上是潜水含水层, 而基底又位于此含水层中, 不透水层下面是承压水层。在此条件下, 降水深度S应是常数, 而且就是潜水含水层厚度H。处于这种条件下的基坑, 必然存在部分潜水降不下去, 当井深和井中水位低于不透水层顶板, 井深增加和井水位下降, 对深基坑中降水效果影响不大;对于不透水层下是承压含水层的情况下, 必须采取其他措施, 将基坑内的水排走。
参考文献
[1]周维薄.地下水利用[M].水利水电出版社, 2006, 12.
[2]建筑市政降水工程技术规范, JGJ/T111-98.
[3]建筑基坑支护技术规程, JGJ120-99.
园林规划设计与施工专业个人简历 篇5
基本简历
姓名：
年龄： 18 岁
民族： 汉族
国籍： 中国
目前所在地： 广州
户口所在地： 揭阳
身材：
婚姻状况： 未婚
求职意向
人才类型： 普通求职
应聘职位： 资料员招头标,资料员
求职类型： 全职
可到职日期： 随时
月薪要求： 1500--XX
希望工作地区： 广州
工作经历
公司名称： 山东水利工程总公司广州分公司 起止年月：XX-07 ～ XX-09
公司性质： 股份制企业所属行业：机电设备，电力，动力
担任职务： 投标资料员
工作描述：
1: 熟悉对投标工作的流程
2: 从网络上找对符合本公司的投标项目
3：整理资料做资格预审文件
4：如资格预审入围后，则要去交保证金买标书，并进行投标等摇珠。
教育背景
毕业院校： 广东省林业职业技术学校
最高学历： 中专
毕业日期： XX-07-01
所学专业： 园林规划设计与施工
语言能力
外语： 英语 一般
国语水平： 优秀 粤语水平： 良好
工作能力及证书
有较好的植物识别能力，预算，植物的养护,photoshop,cad,3dmax
XX学年第二学期奖学金评定中,荣获一等奖学金
XX学年第二学期三好评比中,荣获“三好学生”荣誉称号
XX年参加业余团校培训，荣获结业证书
XX学年第二学期学生总支宣传部举办的“艺术人生”创作赛中，荣获二等奖
XX年参加业余党校第33期培训中，荣获结业证书
XX年《华南地区景观植物设计初探》荣获收藏证
XX学年第二届技能节竞中，荣获“园林植物识别”三等奖
XX年《园林植物栽培养护实习报告》荣获收藏证
XX年校园文化艺术节插花比赛中，作品“晴空”荣获鼓励奖
XX年第二学期本校“建筑构造-园林设计”模型制作比赛展览中,荣获一等奖
现在进修华南农业大学函授大专
现阶段在培训准备考绿化工、花卉工、计算机中级证
个人自传
本人是一个开朗自信的女孩，做事认真负责，有较强的组织能力和沟通交际能力，积极进取有上进心，有很强的工作心和责任感，工作踏实，能吃苦耐劳，有较高的综合素质修养。
在中专的生活里，本人积极进取，努力巩固学习本专业知识，同时我也积极的扩大了自己的知识面；在班上任职班长期间我认真负责班上的`每一件事情，多次成功的组织全班积极开展各种活动，从而积累了丰富的工作能力和人际交往经验。相信我在以后的工作中能够发挥自身优势，团结同事，出色的完成任务。生活上，我最大的特点是热心待人，时间观念强，适应能力强，所以一直以来与相处甚是融洽。
深水基础钢栈桥设计与施工 篇6
关键词钢栈桥；设计；施工方法
中图分类号TU文献标识码A文章编号1673-9671-(2011)041-0156-03
1工程概述
石武客运专线新许特大桥全长41.209km，其中401#墩～405#墩位于双洎河水中，水位从6.27m至9.71m不等。该桥下部结构设计为钻孔桩基础、矩形承台、圆端型桥墩。本桥横跨双洎河，水中墩主要地质为：淤泥质粉质黏土、粉土、粉质黏土、中密粉土、细砂、粉质黏土、石英质粗圆砾土；桥址区第四系地层覆盖厚达80m以上，地质构造不发育。
2总体方案
401#~405#水中墩施工采用搭设钢栈桥作为运输通道，并在相应墩位处搭设作业平台进行钻孔桩作业和钢板桩围堰施工，围堰封底后再进行承台及墩身施工的施工方法。本文重点讲述钢栈桥的设计与施工技术。
3钢栈桥设计
钢栈桥采用上承式结构，全长为141m，桥面宽度为5m，跨径为1-3.0+9-15.0+1-3.0m。考虑到本桥不通航，根据历年洪水水位，设定桥面标高为97.0m。
栈桥采用钢管桩（Φ500mm，壁厚8mm）基础，入土深度为13.2m，每个墩位管桩露出水面部分横向采用型钢剪刀撑连为一体。桩顶采用双排6m长I45a工字钢作为横梁将上部荷载传至桩身，为防止失稳，在支撑点处与管桩连接部位横桥向设置牛腿加固。梁部主桁架采用6片贝雷拼装而成，钢栈桥桥面板横梁采用Ⅰ10a工字钢通过U型卡固定在贝雷片弦杆的节点处，桥面板纵梁采用［10a槽钢与横梁焊接，桥面板采用10mm厚防滑钢板。活荷载上桥时限制行车速度在10km/h以内。栈桥检算结构模型如图1所示。
图1结构模型
以自重为62.6t履带旋挖钻机行驶至跨度为15m钢栈桥跨中和桩顶时作为计算模型，分别验算钢栈桥面板、钢栈桥面板[10槽钢纵肋、钢栈桥面板I10工字钢横肋、钢栈桥贝雷桁架、钢栈桥I45a工字钢横梁及钢栈桥钢管桩（φ500mm，壁厚8mm空心钢柱）的受力情况。
3.1钢栈桥面板（10mm厚钢板）验算
桥面板自重=0.785KN/m。
履带旋挖钻机履带长度4m，宽度0.8m，计算面板时取1.2的冲击系数。
单侧匀布荷载q=626/（0.8×4×2）*1.2=117kPa，经迈达斯软件分析计算，最大组合应力σ=202.1MPa<[σ]= 205MPa，满足要求。其最大支点反力为69.6kN。
3.2钢栈桥面板[10槽钢纵肋验算
按五等跨连续梁进行计算，支座间距0.5m，查《建筑施工手册》弯矩为：
M=0.105*69.6*0.5*102=1.827kN.m，弯曲应力：
σ= M/W=1.827*103/39.7*10-6=46.02MPa<[σ]=205MPa，满足规范要求。
最大剪力：Q=0.606*69.6*0.5=21.1kN，剪应力为：
τ= Q*S/（b*I） =21.1*103*23.5*10-6/（5.3*10-3*198.3*10-8）=47.2MPa<[τ]=125MPa，满足规范要求。
3.3钢栈桥面板I10工字钢横肋验算
按跨度0.9m的简支梁中间布置间距为0.5m的两个集中荷载进行计算
（偏于安全），弯矩为9.85kN.m，弯曲应力：σ=M/W=9.85*103/49*10-6
=201.0MPa<[σ]=205MPa，满足规范要求。
支座最大反力：Rb=1.132*69.6*0.5=39.4kN，即剪力最大为
Q= Rb=39.4kN，剪应力：
τ=Q*S/（b*I）= 39.4*103*28.2*10-6/（4.5*10-3*245*10-8）= 100.8MPa<[τ]= 125MPa，满足规范要求。
3.4钢栈桥贝雷桁架验算
贝雷桁架由n=6片贝雷组成，每片国产贝雷片重量（3.0m长）（支撑架和销钉等零件）300kg，单片桁片惯性矩Ix=250500cm4、桁片截面模量WX=3570cm3、桁片允许弯矩[M]=788.2kN.m、允许剪力[Q]=245kN，不均匀折减系数η为0.9。
一辆履带旋挖钻机行驶至栈桥跨中时的弯矩为：
M1=1/4*626*1.4*15=3286.5kN.m
由“贝雷桁架自重+I10工字钢自重+[10槽钢自重+桥面板自重”产生的跨中彎矩为：M2=1/8*7*152*1.2=236kN.m，其中q=（3*6/3）+0.11+0.1+0.785=7kN/m。
最大弯矩为：Mmax= M1+ M2=3522kN.m<[M]=0.9*788.2*6=4256.28kN.m，满足要求。
挠度f=PL3/（48ηnE I）+5qL4/（384ηnEI）=626*103*153/（48*0.9*6*2.06*1011*250500*10-8）+5*7*103*154/（384*0.9*6*2.06*1011*
250500*10-8）=0.0174m。
挠跨比为：f/L=0.0174/15=1/862<[f/L]=1/400，满足要求。
最大剪力Q=（626*1.4+7*1.2）/2=442.4kN<ηn [Q]= 0.9*6*245=1323kN，满足要求。
3.5栈桥I45a工字钢横梁验算
履带旋挖钻机行驶至桩顶位置时2I45a工字钢横梁承受的荷载最大。履带旋挖钻机重量由4片贝雷片共同承担，N=626*1.4/4=219.1kN，贝雷桁架等的自重1.1*7*15*1.2/4=34.65KN。
经计算组合应力177MPa，剪应力56MPa，均小于允许值，满足要求。
3.6栈桥钢管桩验算
按单根钢管桩（φ500mm、壁厚8mm空心钢柱）验算。
采用公路—Ⅰ级车辆荷载移动分析时，最不利位置如图2所示。
此时车辆荷载移动反力最大值为498.9kN，如图3所示。
采用公路—Ⅰ级车道荷载移动分析时，均布荷载标准值qK=10.5kN/m，集中荷载标准值PK按照计算跨径为15m直线内插求得PK=220kN，最不利位置如图4所示。
此时车道荷载的反力最大值为433.7kN，如图5所示。
可见支座反力均小于一台履带钻机的自重，故单墩受力按履带钻机自重的组合荷载N=626*1.4+1.1*7*15*1.2=1015kN（贝雷梁等的自重）进行计算安全可靠，单根钢管桩最大受力N=1015/2=507.5kN。
1）单根空心钢柱应力计算。由于空心钢管桩（直径500mm、壁厚8mm）埋入的软塑状粉质黏土、粉土、饱和稍密细砂、硬塑粉质黏土、粉土饱和中密层的横向约束较小，为安全起见，钢管桩的计算长度按照露出河床的长度为11.2m与预计埋入河床的长度13.0m之和来考虑。即L=11.2+13.0=24.2m
I=πD4/64-πd4/64 =π*0.54/64-π*0.4844/64=0.000374248m4
A=πD2/4-πd2/4 =π*0.52/4-π*0.4842/4=0.012365308 m2
i=SQR（I/A）=0.174
λ=L/i=24.2/0.174=139.1，查表ψ=0.353
σ=N/（ψA）= 507.5*103/（0.353*0.01854）=77.5MPa<[σ]=205MPa，满足要求。
2）计算桩的入土深度。以404#墩地质情况进行计算，自地面向下分别为软塑状粉质黏土0.594m，q=36kPa，粉土1.292m，q=22kPa，饱和稍密细砂1.962m，q=30kPa，硬塑粉质黏土5.664m，q=82kPa，粉土饱和中密3.683m，q=42kPa，粉土饱和密实15.625m，q=53kPa。
钢管桩的周长U=πd=π*0.5=1.571m
根据公式 [N]=0.5*U*Σ（q*L），按入土13.0m计算则
[N]=0.5*1.571*（36*0.594+22*1.292+30*1.962+82*5.664+42*3.488）=565.3kN>N=507.5kN，说明打入钢管桩入土深度大于13.0m，即桩尖位于饱和中密粉土时，钢管桩的承载力满足要求。
4栈桥施工
4.1测量定位
工作桩施工前根据桩位图计算每根桩中心的平面坐标，确定桩中心位置及沉桩顺序，防止先施打的桩妨碍后续桩的施工。根据桥台确定的控制点对水中栈桥管桩位置进行测量放样，用测量仪器结合定位架定位管桩。定位架采用贝雷架辅助定位，桩位测定后进行打桩作业，钢管桩在施打过程中全站仪或经纬仪要全方位检测桩位进尺和偏移情况，根据入土深度要求及栈桥、平台标高确定钢管桩长度，设计桩长满足要求时说明承载力达到要求。施工过程中现场管理人员必须严格控制最终沉入量。
4.2打桩控制
1）设备选用。打桩设备主要包括履带吊机和振动打桩锤，根据计算桩长及现场地质条件，选用DZ-60型可调偏心力矩振动錘和QUY50履带式起重机配套振动打桩。①QUY50履带式起重机。QUY50选用进口发动机及液压全套系统；采用液压驱动、电液比例控制，可无级调速，微动性能好；起升、变幅及回转机构均采用多级行程减速，结构紧凑、工作平稳可靠；采用德国先进的全自动力矩限制器，确保作业安全；配有主臂、副臂、变幅三套独立卷扬系统。②DZ-60型可调偏心力矩振动锤。DZ-60型振动锤的机构最大特点是利用液压控制偏心力矩变换装置，使振动锤在起动、停机及运行过程中从0至设计最大值的无级调节偏心力矩。
2）导向架施工。为控制钢管桩的垂直度，水中沉桩时应设置导向架。导向架采取型钢加工制作成空间桁架，上下两层，间距为3.0m。测量定位后，将导向架吊装至设计位置，在周边插打4φ273mm的定位桩固定导向架。通过丝杠调节系统，精确调整桩位后，即可进行打桩作业。钢管桩施工完成后，定位桩采用振动沉拨桩锤拔出，利用履带起重机吊开导向架。
3）施工控制方法。①为验证钢管桩的承载力和确定钢管桩的合理入土深度，确保栈桥施工安全，应在河滩上进行试桩加载试验。②打桩前，钢管桩顶部以下20cm范围内对称在管桩内侧加厚1cm钢板圈，避免施打过程中桩顶变形。管桩在岸边或栈桥上根据水深及入土尺寸确定的长度下料后采用吊车起吊至定位架中心对中并固定。之后吊车松开管桩，将桩锤起吊至管桩上，并校准桩锤、桩顶与桩身三者之轴线是否在同一直线上。③确定桩的位置与垂直度满足要求后，开动振动锤振动下沉，每次振动持续时间不宜超过10～15min，振动过长则振动锤易受到破坏，太短则难以下沉。④打桩时，每根桩的下沉应一气呵成，不可中途停顿或较长时间的间隙，以免因土壤与桩身密接而造成打设困难。所有桩必须沉入规定的深度。
4）打桩注意事项。①在流速较小时沉入钢管桩。②沉桩顺序：按照先上游后下游的施工顺序进行沉桩。③钢管桩平面位置及垂直度调整完成后，开始压锤，依靠钢管桩及打桩锤的重量将其压入土层，复测桩位和倾斜度，偏差满足要求后，开始锤击。④钢管桩的桩尖标高由入土深度控制，以达到钢管桩的入土深度满足设计要求为准。
4.3桩顶处理
1）根据桩顶标高确定是否需要接桩。焊接接桩时，应保证焊接部分与原桩身轴线重合，同时确保焊接缝饱满，必要时采用帮条焊，加强接桩部分的整体性。
2）桩顶沿横桥向轴线切割成35*25cm凹槽，成型后大面平整，以保证横梁平稳放置。
3）桩顶横梁采用2根I45a工字钢，单根长度为6m，放置于桩顶时应确保卡在桩的中心位置，工字钢与管桩接触面满焊，另外在横桥向焊接牛腿，将工字钢与管桩连接成一体。
4）河床处于低水位时，在管桩之间设置型钢剪刀撑焊接，增强桩身稳定性。
4.4贝雷桁架安装
1）以桥梁设计图要求的跨径进行单跨桥上组拼，用25t汽车吊吊装至设计位置就位。
2）贝雷桁架拼装时，应注意单片的正反方向，要求有限位装置的作为下承弦杆，同时穿入铆钉，并将铆钉上卡口，防止铆钉脱落。
3）每一平联杆件应安在贝雷片的节点处，连接螺钉必须上紧。
4）拼装完成一跨后应仔细检查各部位的连接情况，同时矫正纵向的弯曲部位。
5）安装完第一跨后，移动汽车吊装下一跨就位销接。
4.5桥面系施工
1）桥面系主要受力杆件为横挑于贝雷片纵梁上的I10a工字钢（横梁），间距50cm，该工字钢单根长度为6m。
2）工字钢与贝雷片下旋杆（顶面）接触面需特殊处理：工字钢底部烧孔套住贝雷片下弦杆上顶面的限位铆钉。
3）工字钢端部需与贝雷片纵梁用“U”形卡固定，通车时防止工字钢横梁产生上跳、移位现象。
4）［10a槽钢纵梁要求立放，点焊于I10a工字钢上，上盖δ=10mm厚防滑钢板，并将钢板与［10a槽钢纵梁点焊连接。
栈桥安装结束后，经上级主管部门组织验收，合格后方可投入使用。
5结束语
该栈桥自2009年4月底投入使用以来，始终坚持按照设计荷载和行车限速要求，指派专人在桥头进行交通疏导、监督，经过半年多的运转，栈桥的桥面平整度、钢管桩沉降、主桁架挠度等相关指标均满足设计要求。值得注意的是，同行在今后设计栈桥时，钢桥面的横梁建议安放在贝雷的节点处，并据此检算钢桥面的纵、横梁及面板受力，主要是因为贝雷的上下弦杆在非节点处受力后容易发生弯曲变形，这将影响贝雷桁架的安全使用和减少周转使用次数。
参考文献
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作者简介
园林施工规划与施工细节处理探析 篇7
关键词：园林施工,细节处理,探析
根据相关数据显示近年来我国城市化进程不断加快, 园林施工规划是建设美好城市的首要步骤, 也是一个城市文明、繁荣的重要象征。作为城市建设的重要组成部分, 园林建设的相关工作人员要掌握科学的施工技巧, 妥善处理园林施工的细节处理, 只有这样才能创建出符合现代人要求的居住环境。
1 园林施工规范的具体步骤
1.1 完善前期勘测工作
众所周知, 园林工程的施工规模不尽相同, 每个业主的实际需求也有所区别, 因此在进行园林施工建设之前, 首先应该对园林工程进行实地考察, 考察的具体内容主要包括对园林的地质考察、土壤结构勘测、自然环境研究等。出于园林工程设计方案科学性角度出发, 为后期的园林工程施工提供有效的、合理的设计依据, 勘测工作结束以后, 要系统的整理勘测结果, 并根据园林工程设计的具体方案继续进行综合性评价。最后相关的设计人员还应该在勘测结果的基础上, 制作详细的勘测报告和图表。
1.2 加强园林工程设计
园林工程设计主要包括以下几个步骤:园林施工图纸设计、总体目标设计、初步规划设计、工程款预算设计。专业的建筑工程师进行最初的园林施工图纸设计, 设计的过程中要将施工过程中所需要的具体材料、材料的种类和数量等相关问题详细的罗列出来, 然后再结合业主的意见修改、完善施工图纸。园林施工图是整个建筑施工中的重要指导方案, 关系到后期园林建设的整体效果, 因此设计者一定要具备较强的专业知识和综合能力将设计构思巧妙地运用到园林工程中, 园林项目的设计方案要结合现代美和创意的原则, 既要符合基本的建筑设计要求, 还要获得业主的认可。尽量的将自然与科学、现代与古典有机的结合, 设计出既符合施工要求, 又能体现现代人审美追求的园林建筑。
1.3 规范投标过程
工程招标主要是目的是选择专业知识过硬、诚信度高、工作效率高的承包建筑公司。但是在招标的具体过程中却发现很多人为了一己私利而选择了规格、水平、质量都不达标的工程队伍。因此, 相关的工作人员要树立正确的责任意识, 完善投标过程, 严厉打击不规范、不合法的投标行为, 给予每一个优秀的建筑队伍合理、公平的竞争机会。此外, 标底是对投标结果进行衡量的重要标准, 业主要明确自身的责任和义务, 主要的上级负责人员也应该对申报材料进行细致的审核。
2 园林施工过程中的细节处理
2.1 土方工程
园林工程是将自然形态中形态各异的地形地貌通过艺术化的手段使其有机组合起来, 成为符合现代人审美需求的新形象景观。园林工程主要有三部分构成:种植工程、土方工程以及建筑工程, 土方工程是整个园林工程中的基础部分, 要格外重视其主要作用和突出地位, 为了在施工的具体过程中提供有力依据, 应该用标高图将重要的地形地貌在设计图纸上表示出来。
2.2 植物造景
无论是较为典雅的传统园林, 还是将当代与传统有机结合的现代园林, 都会使用植物造景来表达某种主题, 因此植物造景是园林建设中必不可少的元素, 植物的合理搭配将会对园林的整体质量和水平造成直接的影响。相比较一般的工程建设园林工程具有特殊性, 主要是通过不同植物的形态特点和气味将四季的美感淋漓尽致的表现出来, 因此园林施工的主要对象是具有生命力的绿色植物, 为了更好的体现出设计美感, 设计者就应该熟悉和掌握园林建设中绿色植物的生长特点、环境喜好等, 园林养护的工作人员也应该密切观察植物的生长情况, 做好日常防护与护理工作。
2.3 乔木等植物景观的处理
在园林建设过程中, 为了不影响车辆的出入, 应事先用吊车种植好大乔木, 之后再进行小乔木的种植, 最后进行铺草工作。在种植乔木之前, 要按照乔木的高、矮进行合理的配置, 营造整体的美观感, 幼苗种植结束后要及时浇水, 保证养分供给到幼苗根茎内部。其次, 施工过程中的工作人员要相互配合、合理分工、各司其职。绿化施工过程中存在很多不确定因素, 每个工作人员的综合素质和工作技能也良莠不齐, 为了提高工作效率, 优化工作质量, 因此要根据实际情况进行合理的统筹布局。最后, 要定时定点的召开讨论会议, 主要是阐述施工过程中出现的具体问题, 总结经验共同研讨解决方案, 提高工作质量。
2.4 硬质景观
园林工程中的小路、广场、石阶等硬质景观常与绿色草地进行紧密相连。随着人们生活水平的不断提高, 人们的物质生活越来越富裕, 人们的审美水平和审美需求也开始不断提高, 园林工程建设也应该结合时代的发展和人们的需求广泛的应用新材料。根据社会调查报告显示, 近年来天然的鹅卵石等石材广受大家青睐, 很多的园林设计者开始使用这些硬质石材进行园林公路的铺设, 从整体上提高了设计的档次, 也提高了园林景观的设计和水平。
但是在园林绿化的设计过程中, 由于设计者面片追求园林景观的外观美感, 从而忽略了卵石之间砂浆的厚度, 经过日常雨水的冲洗, 砂浆基本伴随着雨水被冲走, 从而造成了侧石脱落现象的发生, 因此园林施工过程中要要特别注意路况, 根据实地考察掌握伸缩缝的深浅程度, 合理铺设卵石之间的砂浆。
2.5 景观照明
景观照明是园林设计中的重要组成部分, 主要是指室外场地的各种照明, 在细节上主要有树影灯、泳池灯、景观灯等, 主要的难点是一方面要在夜晚体现出特殊的景观照明效果, 另一方面要与周围的自然景观进行合理的搭配。因此相关的设计者和工作者要熟悉灯具的主要色温和色调, 根据不同的周围景观进行合理的配置, 综合多个角度考虑灯光色彩的照明效果, 另外照明设施还应该与白天的景观效果形成为对比, 尽量的给人营造两种不同的景观效果。
2.6 景观小品
景观小品的主要作用是为整个园林建设景观增添风趣, 观赏鱼池、塑料、指路牌灯都属于景观小品。雕塑以其特殊性较能吸引人的注意力, 因此园林设计者在圆雕和浮雕的设计上要注意细节的把控, 注意内容和创意的结合, 尽量体现出时代感和古典美, 其安装形式、布局、搭配等都要和周围的环境进行相互映衬。垃圾桶、指示牌、路线图等这些小的景观常会被人们忽略, 但是这些景观小品常会因为设计的不合理而影响整体的布局和搭配, 因此在进行辅助性景观小品的选择时, 要进行创新设计, 既与周围环境协调发展, 又体现现代美感。
3 结束语
总而言之, 随着我国科学技术的不断发展, 人们生活水平的不断提高, 园林景观设计在人们的日常生活中扮演着重要的角色, 为了设计出更加科学、完善、美感的现代景观, 首先, 要规范园林施工的具体过程, 完善前期的勘测工作, 要个把控投标过程。其次, 要妥善处理施工的各个细节, 在进行城市园林建设的过程中要仔细考虑城市的整体气质、周围环境的特征与风格、现代人的审美追求, 从而追求人与自然和谐相处的设计原则。最后, 要根据设计和建设过程中出现的主要问题进行深刻的探索, 寻找解决问题的具体方法, 只有这样才能促进我国园林建设更好更快发展。
参考文献
[1]关博勋, 周可新.浅析细节处理在园林施工规划与施工中的应用[J].河南科技, 2014, 16∶169-170.
[2]周可新, 关博勋.关于园林施工规划与施工细节处理探析[J].河南科技, 2014, 16∶190-191.
[3]杨彩.园林施工规划与施工细节处理探析[J].门窗, 2013, 09∶198+200.
建筑消防设计与施工 篇8
关键词：建筑消防,火灾自动报警,联动控制
随着我国经济建设的飞速发展, 人民生活水平的不断提高, 城市用地日益紧张, 促使建筑物朝着高层化、密集化方向发展, 建筑物的装饰材料和装修方式也日趋多样化;同时, 建筑物内部的用电负荷及煤气耗用量也快速增加, 这对建筑物的消防安全及火灾自动报警系统设计与施工, 无疑提出了更高、更严格的要求。从很多发生严重火灾事故的大楼实例中不难发现, 由于电线老化、短路引发的火灾和因消防设施失灵, 不能及时扑灭萌芽状态火苗而酿成惨剧的火灾事故占全部火灾事故总数的绝大部分。由此可见, 建筑消防设计与施工的质量优劣对确保建筑物的安全使用和使用寿命至关重要。建筑消防设计与施工是一项与现行消防法规紧密联系, 技术要求很高的电气设计、施工工作。在建筑物消防及火灾自动报警系统设计与施工中, 除了应严格执行国家现行有关标准及规范外, 还应结合建筑物的特点、功能及国内外消防技术和消防设施的发展动向, 进行认真、细致的设计, 科学、精心的施工。
1、消防设计与施工依据的标准及规范
我国目前施行的与建筑消防设计与施工有关的规范、规程和验收规范主要有《建筑设计防火规范》 (GB50016-2006) 、《民用建筑电气设计规范》 (JGJ/T16-92, 以下简称《民规》) 、《高层民用建筑设计防火规范》 (GB50045, 2001年版, 以下简称《高规》) 、《火灾自动报警系统设计规范》 (GB50116-98, 以下简称《报警规范》) 。此外还有《建筑内部装修防火施工及验收规范》 (GB50354-2005) 、《建筑钢结构防火施工及验收规范》 (GB50354-2005) 、《建筑钢结构防火技术规程》 (C E C S 2 0 0:2006) 、《建筑电气工程施工质量验收规范》 (GB50303-2002) 等。
建筑物消防设计的依据是建筑消防设计规范、系统设计规范及行政管理法规等, 具体设计时要结合建筑物的功能、用途及属于哪一级保护对象和消防等级, 并应认真执行现行国家有关标准及公安消防监督部门的审批意见。消防设施施工时应按照相关设备制造标准、安装施工验收规范认真选择、精心施工、逐一严格验收。
2、火灾报警系统的基本形式
火灾报警系统的形式应根据建筑物具体设计来确定。《报警规范》将火灾报警系统划分为三种基本形式:区域报警系统、集中报警系统和控制中心报警系统。随着新技术不断涌现, 火灾报警设备和元器件也在不断更新。在具体设计时除了应在满足规范要求的前提下, 强调报警系统的可靠性和经济性, 还应注意不要单纯追求消防技术的先进性, 而应结合国情充分考虑维护方便和维护以后的可靠性、耐久性。
3、消防设备布置
(1) 火灾探测器的设置:敞开或封闭楼梯间应单独划分为探测区域, 并每隔2～3层设置一个火灾探测器;电缆竖井也应单独划分为探测区域并装设火灾探测器, 要求每隔2～3层或每层安装一个。电梯机房更应安装火灾探测器, 理由是:电梯竖井存在固有的开孔 (层门) , 在火灾发生时, 电梯竖井往往会成为火势蔓延的通道, 容易威胁电梯机房的设施。因此, 电梯机房和竖井顶部均应设置火灾探测器。
(2) 手动火灾报警按钮的设置:由于各楼梯间的前室是发生火灾时人员疏散和消防扑救的必经之地, 因此, 必须设置手动火灾报警按钮。在公共活动场所 (如大厅、餐厅等) 及主要通道等处, 也都是主要疏散通道, 故应在这些场所的主要出入口设置手动火灾报警按钮。
(3) 火灾应急广播扬声器的设置:走道、大厅、餐厅等公共场所应按《报警规范》中的相关规定设置火灾应急广播扬声器, 用于紧急播放疏散指令。
(4) 火灾报警装置的设置:对于设置火灾应急广播的火灾自动报警系统, 还应装设火灾报警装置, 可采用手动或自动的控制方式统一对火灾相关区域发出警报, 并在规定时间内迅速联动火灾应急广播, 及时向人们播放疏散指令。火灾报警装置的位置应与手动火灾报警按钮的位置相同, 即安装在距地面1.8米的墙面上。
4、火灾自动报警系统的消防联动控制
(1) 联动控制设备:该设备对自动喷水和喷雾灭火系统应能控制其启、闭, 还应能显示消防水泵的工作、故障状态和水流批示器、报警阀、安全信号阀的工作状态。
(2) 消防设备控制权:消防水泵 (包括消火栓泵、喷淋泵) 是灭火手段中的重要设施, 对消火栓系统来说, 按《高规》要求, 在消火栓处应能直接启动消火栓泵;而按《报警规范》的要求, 在消防控制室也应能手动控制消火栓启、闭。另外, 在水泵房消火栓泵附近还应有一个控制箱, 直接控制水泵的启、闭, 这样一来, 消火栓泵的启、闭就有三处可控制了。
消火栓泵的启、闭控制权应以消防控制室为主。目前, 很多大厦消火栓的控制方式是在泵房控制柜上设置手动或自动转换开关, 通常处于自动位置上。喷淋泵的自主启、闭是通过各保护区的管网喷嘴玻璃球在高温下爆碎, 引起管网水流流动, 从而使联动报警阀压力开关动作, 逐到自主启动喷淋泵喷淋的目的。另外, 通过水流指示器联动模块或报警阀压力开关连线至控制室, 消防控制室既能准确反映其动作信号, 同时还能直接控制喷淋泵启动和关闭。
5、线路的敷设
《民规》第24.8.5条规定:消防联动控制、自动灭火控制、通讯、应急照明及紧急广播等线路应穿金属管保护, 并暗敷在非燃烧体结构内, 其保护层厚度不应小于30mm。当必须明敷时, 应在金属管上采取防火措施。敷设在吊顶内的线路, 在发生火灾时并不安全, 而且吊顶下是火灾多发地段。在实际设计和施工时, 对该条文规定的线路, 一律穿金属管或阻燃PVC管保护, 并在现浇板内、墙内等处暗敷走线, 而在改建工程中, 若不能暗敷时, 应对钢管或金属线槽采取防火措施。
为了防止火灾发生时消防控制、通讯和警报线路中断, 以及为了抑制电磁干扰 (如变压器、电动机、电缆等) 对火灾自动报警系统产生的影响, 具体设计和施工时对火灾自动报警系统的传输线路与消防控制、通讯和警报线路均应采用阻燃型电缆, 其电缆应采用金属管或封闭式金属线槽保护。消防联动控制设备之手动控制装置的线路应采用耐火型电缆, 且也应采用金属管或封闭式金属线槽保护, 尤其是明敷时, 均应在金属管或封闭式金属线槽上采取防火保护, 如涂刷防火涂料等。
6、消防设备、自动报警系统及线路敷设施工
獐山港大桥施工托架的设计与施工 篇9
獐山港大桥工程位于杭州市余杭区仁和镇,桥梁为下承式混凝土系杆拱桥,设计荷载城—A,人群荷载:按CJJ 77-98城市桥梁设计荷载标准取值,桥面宽29.5 m,桥全长221 m,主跨采用跨径为68 m的钢管混凝土系杆拱。因主桥梁横跨獐山港,不能断航施工,故主桥施工时需搭设临时施工托架,托架在整个主桥工程施工过程中是最关键的一步,必须确保托架的稳定。考虑到先浇筑端横梁,部分系梁在浇筑端横梁时已经浇筑,扣除端横梁浇筑段长度(2.5 m×2),临时托架需要承重系梁长度为63 m。
2 托架设计
根据实际河道情况,在中间设置支墩,支墩跨径为(17+28+18)m。纵向临时托架采用300型贝雷桁架,横向托架采用@18槽钢,纵向托架架设在桩柱上。托架结构具体详见图1,图2。
鉴于边跨长度小于中跨,因而以下设计着重对中跨进行力学验算,即28 m跨径进行计算。由于桩与临时盖梁强度根据设计提供指标完全满足施工要求,故不进行验算,本设计着重对纵向骨架及横向骨架进行验算。
2.1 中跨单根系梁重量
1)中跨单根系梁重量:
2)单根系梁模板自重:
3)单根系梁木骨架重量(0.1 m×0.1 m木骨架、排布间距0.3 m):
重量按模板自重计:0.1×103 kN;
4)人员、施工材料附加力:1 kN/m2;
5)振捣荷载附加力:2 kN/m2。
2.2 系梁底部横向骨架计算(18槽钢0.3 m间距排布)
2.2.1 荷载及内力计算
单位长度上的荷载设计值为:
梁跨中最大弯矩为:Mmax=1/8ql2=0.125×12.1×9=13.62 kN·m。
2.2.2 初选截面
W=Mmax/[6W]=13.62/145×103=0.94×10-4 m3=94 cm3。
根据热轧普通槽钢截面特性表,初选用[18a(Wx=141.4 cm3)。
2.2.3 截面验算
q=0.202 kN/m,梁自重产生的弯矩设计值为:
总弯矩值为:Mx=Mmax+Mc=13.85 kN·m;
弯矩正应力值为:
σ=Mx/Wx=13.85/(141.4×10-6)=97.95 MPa<1.3×145 MPa(临时结构,取1.3的容许应力增大系数)。
2.2.4 梁的跨中挠度验算
单位长度上的荷载标准值为:
刚度满足要求。
2.3 贝雷桁架纵向骨架计算
2.3.1 荷载及内力计算
单位长度上的荷载设计值为:
2.3.2 梁的结构强度验算
Mmax=1/8ql2=1/8×50.25×282=4 924.5 kN·m;
4排单层贝雷桁架(加强)的允许弯矩:M0=1 687.5×4×0.9=6 075 kN·m;
2排双层贝雷桁架(加强)的允许弯矩:M0=6 750.0 kN·m;
5排单层贝雷桁架(加强)的允许弯矩:M0=1 687.5×5×0.9=7 593.75 kN·m;
4排单层贝雷桁架(不加强)强度不符合要求;可采用4排、5排单层贝雷桁架(加强)、2排双层贝雷桁架(加强)。
2.3.3 梁的跨中挠度验算(4排单层加强)
弹性模量:E=2.1×105 MPa;
惯性矩:Ix=A×h×h/2=(25.48×2×4)×150×150/2=2 293 200 cm4;
f=5ql4/(384EIx)=5×50.25×103×284/(384×2.1×105×106×2 293 200×10-8)=0.084 m>l/400=0.07 m。
刚度不满足要求。
2.3.4 梁的跨中挠度验算(2排双层)
弹性模量:E=2.1×105 MPa;
惯性矩:Ix=A×h×h/2=(25.48×2×4)×300×300/2=9 172 800 cm4;
刚度满足要求。
2.3.5 梁的跨中挠度验算(5排单层加强)
弹性模量:E=2.1×105 MPa;
惯性矩:Ix=A×h×h/2=(25.48×2×5)×150×150/2=2 866 500 cm4;
刚度满足要求。
根据以上力学计算,施工时确定纵向托架纵向骨架采用5排单层加强贝雷桁架,横向骨架采用[18槽钢0.3 m间距。
3 托架施工
实际施工时,对河道边进行了填筑,实际吊装距离为35 m。河道边道路具备吊机施工条件,因而贝雷桁架安装采取地上一次性拼装好,再用120 t吊机一次性就位。横向槽钢安装采用吊机吊置贝雷桁架上然后人工进行安装。在托架上部进行安装模板时,根据上面的计算挠度值对模板系统进行预留沉降值。同时模板安装好以后对整体进行了预压措施,以消除模板、托架之间的非弹性变形量。施工完成后对系梁顶高程进行了测量,数据见表1,根据测量出的数据,系梁顶面高程符合设计标准及规范验收标准。
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4结语
贝雷桁架在施工中应用比较广泛,由于其惯性矩比较难以掌握,因而在实际施工时难以计算准确,本项目根据相关经验资料进行计算,取得了比较满意的施工效果。
参考文献
[1]交通部第一公路工程总公司.桥涵(上、下册)[M].北京:人民交通出版社,1992.
高层基坑支护设计与施工 篇10
关键词：高层,基坑,支护
深基坑工程是一项临时性工程，过于考虑安全问题会导致投资过多而造成浪费。过于强调经济效益又可能导致基坑失稳破坏。选择一个科学合理支护方案是深基坑工程成败的关键。
1 基坑支护结构的设计思路
对支护结构方案的选择和优化可按以下步骤进行:
(1) 对于深度不大的基坑支护工程，应先考虑悬臂式支护结构，该结构主要利用基坑地面以下土体提供的土压力来维持支护体系平衡，主要结构形式为桩排支护结构和地下连续墙两类，当边坡土质较好，地下水位较低时可利用桩排支护结构。而地下连续墙因具有良好的抗弯性、防渗性和整体性，且对周围环境影响较小，对地层条件适应性强，墙体长度可任意调节，适用于各种深度基坑的开挖，同时还可采用逆作法施工，因此被广泛采用。在基坑开挖深度相对较大，且对边坡变形要求较高时，就应考虑对悬臂式支护结构增加内支撑的方法，使之形成混合式支护结构，支撑形式常采用锚杆拉接或内支撑形式。
(2) 如悬臂式支挡不妥当，则可考虑其它形式的方案，如钢板桩、土钉、锚杆、拱圈、网状树根桩加固、逆作法等。设计人员应根据工程的具体情况，通过综合分析比较的方法来确定支护结构的种类、平面布置形式及其支护材料。
(3) 设计时应充分考虑地下水的影响，它直接关系到设计方案的成败，如基坑土层为渗透系数较高的土层 (如粉土、粉砂、圆砾等) 时，井点降水法是一种经济有效的方法。采用该法不仅可使基坑处于干燥状态而便于施工，还可显著改善土层的物理力学性质，有效减少支护结构的内力和变形，从而可达到节约和安全的目的。
2 工程概况
某花园高层商住楼工程由4座30层塔楼组成，设有3层地下室 (其中负3层为人防工程) ，总建筑面积3.6万m2，建筑总高度93.4m。基坑底面标高为-13.3m，主体采用框剪结构，部分结构转换梁设在负2层，基础采用f500高强预应力管桩。根据地质勘探报告，本工程场地自上而下各土岩层分别为: (1) 人工填土层:厚1.6～9.4m，平均6.17m，属杂填土，稍湿，松散，由粉质粘土混建筑垃圾组成 (2) 第四系坡积层: (2) -1为粉质粘土层，厚1.1-5.2m，平均3.24m，稍湿一湿，可塑，粘性较差，含较多砾砂; (2) -2为粉质粘土，厚1.0～5.8m，平均4.5m，稍湿，硬塑，粘性较差，含较多砾砂; (3) 第四系残积层:粉质粘土，厚1.2～6.9m，平均4.35m，稍湿，硬塑，粘性差，含较多砾砂，最大粒径为f25，组织结构完全破坏，为含砾砂岩风化残积土，遇水易软化崩解; (4) 白奎系沉积岩:以泥质粉砂岩为主，中、粗砂岩次之，局部为砂砾岩，泥、铁质胶结，厚层状，其中 (4) -1为全风化岩，厚4.4～16.4rn，平均9.6m，裂隙发育，组织结构基本破坏，岩芯呈坚硬土状，遇水易软化;-2为强风化岩，厚3.5～19.4m，平均7.85m，裂隙发育，矿物成分显著变化，组织结构大部分破坏，岩芯呈半岩半土状，遇水易软化。
3 工程特点
本工程基坑开挖支护具有以下特点: (1) 开挖深度相差大，为0.7～13.3m: (2) 另一工程与本工程同时动工，基坑也进行开挖支护施工，造成基坑底面标高相差达4.3m; (3) 东面埋藏有军用电缆，给施工带来一定困难; (4) 周边建筑物间距过小，对基坑开挖的影响较敏感，如东南面的游泳池和高层住宅楼相隔仅为8～15m，高层住宅楼基础为CFG桩基，锚索或锚杆易触及基础。
4 基坑支护方案
建设单位根据施工安全及场地施工运输条件，要求两个工程同时动工，故其基坑支护方案统一考虑和设计。综合考虑基础施工要求、场地地质条件、基坑周边环境状况、基坑开挖深度等因素，从安全、经济、可靠的角度出发，并进行了多方案比较，决定采用f150钢管桩与锚杆锚网、人工挖孔桩与预应力锚索、锚杆与锚网等支护方式相结合的支护方案，并最终经有关部门审查通过并实施。
5 基坑支护结构施工
5.1 施工要求
(1) 支护结构施工前，应仔细查明场地范围内的地下管线情况，做好坡顶地面截水、边坡体有针对性的排水和基坑内开挖土方时临时降水措施。
(2) 做好材料、施工机械的准备工作，需送检的材料和机械仪表应及时送检。
(3) 施工单位必须在施工前编制好详细的施工方案及安全保证措施，并经有关部门审批。
(4) 钢管桩施工前放线定位必须准确，控制与基坑平行方向的孔位误差<5mm，并严格控制钢管桩的垂直度和搭接长度，要求垂直度误差<0.01L (桩长) 。
(5) 基坑开挖应自上而下进行，每层锚杆为一个开挖层，每层开挖深度应在该层锚杆下0.5m范围，及时支护和严禁超挖，注意开挖时施工机械不得碰及已完成的喷锚面和锚杆头。
(6) 喷射混凝土施工应分段分片依次进行，同一分段内由下而上进行喷射，每次厚度≥30mm，注意喷头与受喷面垂直，且控制好水灰比，保持混凝土表面平整、湿润光泽、无干斑及滑移流淌现象，同时保证喷射压力。
5.2 施工工艺流程
钢管桩施工流程为:放线→钢管桩钻孔、清孔→安插钢管、注浆→分层挖土→分层分段锚杆孔施钻→清孔→安插钢筋、注浆→修整锚面土方→安装锚面钢筋→喷射混凝土。
土方开挖应与喷锚支护配合进行施工，要求分层、分段开挖支护，实行循环流水作业方式，其施工流程为:土方开挖→初喷速凝混凝土→机械钻孔→锚杆施工→注浆→钢筋网及焊筋→终喷速凝混凝土及养护 (锁定) 。
采用分层分段的开挖方式，分层次数与锚杆排数相同，上层锚杆注浆体及喷射混凝土面层达到设计强度的70%后方可开挖下层土方及进行下层锚杆施工，一般应在上层喷锚支护完成2天后才能开挖下一层土方。
5.3 动态设计和信息化施工
在施工过程中及时收集土方开挖所揭露的地层和地下水位、水量等资料，并与原设计依据进行对比，如存在差异应及时通知设计方和有关各方，将新收集到的有关资料整理后，以文字、图表的形式递交给设计方作为参考，在向有关主管人员汇报并征得设计方同意后，施工工艺和参数也应作出相应调整。
(1) 土方开挖时注意观察揭露土质情况，如土质较差则应缩小开挖段的长度，并抓紧时间施工，尽量减少坑壁裸露时间并加强观测。
(2) 施工过程中应严格按监测要求进行基坑监测，对获得的数据应及时整理和分析，发现异常则应采取相应的处理措施，并及时通知设计方等。
(3) 在基坑开挖施工过程中，应派人员轮值巡视基坑周边的变形情况，如发现细小裂缝则应及时用水泥浆修补，如裂缝较大则应采取紧急处理措施并及时通知设计方等。
(4) 施工过程中观察地下水的变化情况，如发现水量较大则应加密布置泄水孔引水;在正常天气情况下，如已布置的泄水孔水流量突增，则应注意观察周边排水沟、地下管线等是否开裂渗漏。
(5) 施工过程中应根据进度和工程需要，及时进行施工机械和人员的调配，以确保满足工程要求。
(6) 发现异常时，技术负责人应迅速组织技术人员进行研究分析，同时通知设计方，以确定措施后由施工方进行处理。施工人员应全天轮值巡查基坑安全，并根据施工进度及工程需要及时调配施工机械和施工人员，以保证满足施工需要。
(7) 土方开挖施工时必须保证及时提供喷锚工作面，即在基坑边缘按分层分段要求开挖L≥25m D≥l0m的工作面，使喷锚施工得以连续进行。
6 结语
经过2个多月的施工，本工程在业主、设计、监理及监测等单位的紧密配合下，基坑支护施工顺利完工，对锚杆、锚索及人工挖孔桩的抽测评定全部合格，经有关部门验收通过，完全符合设计要求，达到了预期效果。完工后经连续监测，基坑顶边和桩顶变形微小，对周边建筑物未造成任何影响，整个基坑支护结构的设计、施工、监测均能严格按现行标准执行，在安全、可靠的前提下取得了良好的经济效益，得到了建设单位及有关部门的好评，同时为下一步的施工创造了良好的基础。
参考文献
[1]张在明.地下水与建筑基础工程.北京:中国建筑工业出版社, 2001.
[2]唐业清.基坑工程事故分析与处理.北京:中国建筑工业出版社, 1999.
[3]高大钊主编.深基坑工程[M].北京:机械工业出版社, 1999.
浅谈建筑节能设计与节能施工 篇11
【摘要】建筑节能设计与施工作为一个系统工程，在施工的过程中，采用节能材料和节能施工工艺，有效的利用资源，从而实现建筑低碳环保节能的要求。本文结合建筑节能设计中存在的问题，详述了建筑节能设计和施工的具体方案，并结合自身工作经验，提出了建筑节能控制的思路。
【关键词】建筑结构；节能设计；节能施工
建筑节能是指建筑在建设和使用的过程中，合理的选择和利用可再生材料和能源，在保证建筑要求的同时，来有效降低损耗，从而达到节能的效果。
一、建筑节能中设计存在问题
建筑节能是指建筑在建设和使用的过程中，合理的选择和利用可再生材料和能源，在保证建筑要求的同时，来有效降低损耗，从而达到节能的效果。
（1）建筑节能设计不合理 在节能设计的过程中，通过对太阳辐射的降低来提高建筑的通风效果，这是建筑节能设计的一个理念，这也是对建筑的舒适性和周边环境影响最主要的两个因素，这就需要设计时，合理利用建筑物的空间以及土地使用情况找到一个平衡。
（2）节能技术不成熟，存在安全隐患 在我国，由于建筑节能设计技术还不完善，更多的还只是停留在理论层面，没有在实践中得到验证和推广，这就存在着很大的安全问题，并且实际节能效果并不理想，对建筑结构的耐久性和稳定性都有很大的影响。
（3）建筑节能材料质量不高，品种单一 建筑材料的合理选用是建筑节能质量的重要保证，关系着建筑结构的节能效果，同时还对居民的生命安全和建筑的使用寿命存在着威胁。但目前在节能建材市场上，品种单一，质量良莠不齐，市场管控不力，劣质材料泛滥，这些因素都制约着我国建筑节能设计的应用和发展。
二、建筑节能设计和施工技术方案
（一）墙体的节能设计与应用
在整个建筑结构节能设计的过程中，墙体的保温和节能设计作为重要的环节，通常采用以下节能措施：
（1）在外墙保温節能的设计中，要进一步加大新型保温隔热材料的研发，充分利用材料自身的保温性能，对外墙进行设计。（2）运用保温节能材料施工时，要运用专业的设备进行粘贴、喷雾和粉刷等方式施工。在外墙的表面形成保温层，提高墙体的保温效果，并严格按照规范施工，使节能工艺和保温效果达到节能标准。（3）墙体节能材料的选择，在墙体结构砖砌时，选择空心砖，来取代使用已久的实心砖，空心砖可以有效减轻墙体结构自身的重量，最大限度的节能减排。所以在施工时，尽量使用质量上乘，自重较轻的空心砖，从而提高建筑结构的自重和抗震性能，降低施工成本，达到节约能源的效果。
（二）门窗的节能设计与应用
（1）门窗的密封性设计 在门窗的密封性施工设计中，可以选择塑料泡沫材质的密封条在缝隙处，从而减少热能的消耗。安装门窗时，一定要选择密闭性能好的材质，在墙体和窗框之间的间隙，常用的材料主要有：弹性密闭型、弹性松软型、密封膏等材料。窗户扇和窗框可以用橡塑、回风槽、橡胶、泡沫密封条或者高低缝等密封；窗扇与窗扇之间可以选择缝外压条、高低缝或者密封条密封；玻璃与窗扇之间选择用弹性压条密封。
（2）门窗的保温性能设计 为了保证门窗良好的保温性能，在门窗节能设计中，门窗可以选择用全塑料或者塑钢材质，用岩棉板或者聚苯乙烯板填充在门户的内部，从而增强门户的隔热的效果，降低冷桥发生的几率。安装玻璃时还可以设计多层，或者采用镀膜玻璃和中空玻璃，甚至根据自身情况选用低辐射的玻璃。为了有效保温，尽量减少小窗扇和窗芯，这样可以使窗户的缝隙长度变短；能够开启的窗扇尽可能的减少，合理的增加固定窗扇和玻璃的面积。
（三）建筑屋面的节能设计 屋面节能设计中，选择保温材料至关重要，不能选择导热系数太高且密度太大的材料，也不能选择吸水性能好的材料，膨胀珍珠岩保温芯板作为新型的保温材料，具有价格低廉、施工方便，对环境的污染小等特点，用来代替水泥珍珠岩或者沥青珍珠岩，并且这种芯板是柔性材质，能够应用于平面和曲面的屋面，它的性能在保温工程中被广泛认可。
（四）室内的节能设计 在室内的节能设计中，电气设备的选择和设计非常重要，电气设备的节能在很大程度上可以降低整个建筑结构的能源消耗。因此，电气设备要尽可能的选用节能灶和节能灯具，并实现以电气自动化为代表的楼宇智能化。安装雨水收集净化系统，实现雨水的循环利用。加大对新能源节能设备的利用，比如地热能、太阳能，沼气等，根据建筑结构特点和环境气候因素，安装太阳能和太阳灶，以及水能和风能等设备，合理利用节能资源。
三、建筑节能控制的方法
如何控制建筑节能设计中的施工质量，施工单位需要采取什么样的措施和方法呢？作者结合自己的工作实践经验，总结有以下几点：
（一）熟悉并掌握国家关于建筑节能的文件法规和相关标准。建筑节能方面的相关标准和文件法规是建筑节能施工顺利进行的重要保证，技术人员在施工时，加强对文件法规的理解和学习，严格按照施工设计图纸以及国家和地方的建设标准和相关文件进行施工。
（二）强化建筑节能设计文件的重要性。在建筑节能施工中，施工人员要认真分析建筑节能设计文件中的内容，从而为施工提供重要依据：（1）分析设计文件中建筑节能施工的范围，节能材料的选择以及建筑节能的施工工艺，和各项节能指标等，（2）分析查看设计文件中的施工工艺和节能材料和节能施工计划书是否一致，根据现场实际，查看施工文件中的施工范围是否合理，节能设计的工艺能否适用。（3）建筑主体结构和节能设备安装是否配套，设计是否科学合理，施工是否困难。
（三）根据节能工程实际，制定节能实施细则和施工方案。施工单位应当结合节能设计文件要求和建筑节能工程的实际情况编制建筑节能实施细则和施工方案，对节能工程进行分项，确定节能施工的范围和内容，并对施工中重点部位的施工以及常见的质量问题做好防范措施，指导节能施工的顺利展开。
（四）加强节能材料的质量控制。在建筑节能施工材料的选用时，首先要考虑其节能环保性能，然后再考虑成本控制，以保证节能材料无论是在施工工艺上，还是在质量和性能上都能够满足建筑工程的节能施工要求和节能设计。对于一些电气节能材料和控制系统还要经过多方面的论证，以保证其使用科学合理。材料进场前，建设单位要对选用的材料按照国家标准和施工要求进行质量检测，对于检测不合格的产品绝对不允许使用，并要求材料和系统供应商提供产品检验报告和节能备案证明。组织监理单位审查产品检验报告的各项指标，看材料和系统的各项性能是否符合行业标准或者国家标准。
（五）做好节能施工中质量控制。建筑施工方案审查通过后，在建筑节能施工中要严格按照施工方案和节能设计文件进行施工。在施工前，采用相同工艺和同质材料制作样板件和样板间，经验收合格后再进行施工。对于完成施工的分项工程，施工单位要组织专人和机构进行复查，监理人员要严格按照施工规范和设计文件进行监理，对于每项工序质量验收合格后，方可进行下一施工工序，从而保证整个施工质量达到节能设计要求和验收标准。
结语
建筑实现节能是建筑行业未来发展的趋势，加强建筑节能施工和节能设计，可以有利于建筑行业的可持续发展，为我国的生态文明建设增添活力。
参考文献
[1]傅丽芳.浅谈现代建筑节能环保技术的应用[J].科技与企业，2012（05）
[2]邱光瑜.浅谈现代住宅建筑节能设计[J].科技创新与应用，2014（10）
屋顶菜园的设计与施工 篇12
1 屋顶菜园防水设计
业主的商住楼系三层钢筋混凝土框架结构,其中二层屋顶157 m2辟为菜园。首先根据业主对屋顶菜园的构思,对屋面结构承载力进行计算,然后根据当地气候环境因地制宜考虑防渗、排水、抗根系统,再结合乡土资源确定种植介质及植被。屋顶菜园的防水设计依据JGJ 155—2007《种植屋面工程技术规程》的“基本规定”,遵循“防、排、蓄、植并重,安全、环保、节能、经济,因地制宜”的原则设防[1]。
该屋顶菜园的构造层次,见图1,设计要点如下:1)结构层放坡2%,并设有排(蓄)水板、排水孔、集水坑、排水管,构成多余雨水的畅排系统,避免积水对结构层、防水层和植物根系的侵蚀;2)2 mm厚SBS改性沥青热熔胶涂层与4 mm厚SBS改性沥青耐根穿刺防水卷材复合,构成防水屏障,确保不渗漏,预测防水层耐用年限在20年以上;3)40 mm厚钢筋细石混凝土与4 mm厚SBS改性沥青耐根穿刺卷材构成阻根系统,任何蔬菜的根系无法穿透防水层。
2 防水层施工要点
2.1 基层处理
基层应彻底清理干净,干燥后在裂缝处刮涂SBS改性沥青热熔胶,修补密实、平整。
2.2 细部防水处理
管口、管根及平立面转折处,处理干净干燥后,用SBS改性沥青热熔胶与玻纤布做Φ500 mm或500mm宽一布二胶附加防水层。在刚性基层纵向设置两条横向分割缝,防水处理如图2所示。
2.3 SBS改性沥青热熔胶施工
SBS改性沥青热熔胶涂膜具有优异的耐候、耐水、耐酸碱、耐霉菌性能和良好的粘结、延伸性能。该材料为块状半固体,使用时,在金属容器中加热至130~140℃,熔化成均匀黑亮的热胶液,然后趁热用刮板刮涂施工。每遍宜刮涂1 mm左右,冷却2 h后,再进行第2遍涂层的施工,要求上、下层涂布的方向互相垂直,涂布时要均匀,接茬宽度为30~50 mm,施工缝处接茬宽度应为100 mm。
2.4 SBS改性沥青耐根穿刺防水卷材铺贴
采用SBS改性沥青热熔胶满粘热贴SBS改性沥青耐根穿刺防水卷材。卷材铺贴时长边平行屋脊或分脊,从低标位檐边开始向高标位推进;卷材纵向、横向搭接长度均为100 mm,要求邻幅卷材的短边搭接应相互错开1/3~1/2幅宽,纵向顺水搭接、横向顺年最大风频率的风向搭接。
1)弹基准控制线:以“卷材幅宽减搭接宽度”为宽度标准,平行屋脊或分脊作等宽平行线,以控制卷材铺贴的平直度与搭接宽度。
2)铺贴方法:先固定起始端,然后沿基准线1人均匀刮涂SBS改性沥青热熔胶(厚度不小于1 mm),1人滚铺卷材,1人随后抹压、辊压卷材,以赶走粘合面残存的空气。
3)封边、封口:卷材热贴冷却后,由专人用SBS改性沥青热熔胶对收头和搭接处作密封处理,热熔胶刮涂宽度不小于10 mm、厚度不小于4 mm。
2.5 蓄水检查
防水层施工完毕并经自然养护2 d后,蓄水(最浅处不小于10 cm)48 h,检查无任何渗漏后验收合格。
3 种植层的优选
3.1 种植介质
1)选取田园土,不但富含有机腐植质与氮磷钾养分,而且有良好的团粒结构。
2)田园土中掺混1/3锯木粉,不但自重减轻,而且能充填田园土团粒结构的间隙,有利于水分的吸蓄、排放及介质氧的供应换补,无积水,不损害植物根系的发育。
3)根据蔬菜品种不同,介质层厚度不一,在15~35 cm之间调整;4)种植前在土壤中掺配适量复合化肥,种植后不施加任何化肥与粪便(避免土壤板结及释放异味)。植物生长期视长势,补加适量的“菜枯水”(油菜籽榨油后的残渣15 d浸泡后的水溶液)与黄豆水(大豆经30 d浸泡的水溶液)。追施这些水溶液,植物摄取养分的时间缩短,菜园无异味污染,蔬菜成长迅速。
3.2 植被层
两年来,业主在屋顶种植过南瓜、黄瓜、苦瓜、冬瓜、空心菜、韭菜、辣椒、西红柿、小葱、芥菜、雪里红、莴笋、包菜、白菜等20多种蔬菜,根据季节不同,轮换栽种,屋顶菜园四季常青。
3.3 灌溉
屋顶菜园所在地湘潭风调雨顺的时间较多,菜园一般不需浇水,只有干旱季节,水量不足时,可用带“莲蓬头”的塑料管喷自来水补充。
4 屋顶菜园的优势
4.1 夏隔热冬保温
屋顶覆盖绿油油的蔬菜,炎夏可隔热,寒冬可保温。我们在2011年夏季下午3点先后3次测定过屋顶菜园的温度,结果如图3所示。由图3可知,6月15日,环境温度为30.3℃,裸露砂浆面温度为26.5℃(流动空气带走蒸发热量),20 cm和35 cm菜土下屋面板的温度均为29.2℃,只下降了1.1℃;7月20日,环境温度为41.3℃,裸露砂浆面温度高达53.8℃,20 cm菜土下屋面板温度为32℃、35 cm菜土下屋面板温度为31℃,分别下降了21.8℃和22.8℃;7月28日,环境温度为38.6℃,裸露砂浆面温度为47.3℃,20 cm菜土下屋面板温度为33.4℃、35 cm菜土下屋面板温度为32.6℃,分别下降了13.9℃和14.7℃。上述结果表明,屋顶菜园的植被与土壤隔热效果明显,环境温度越高,隔热效果越显著。
此外,我们还测定了夏季该屋顶菜园植物表面温度比石质路面低8℃左右,比紫红地砖面低11℃左右;寒冬季节上午8点,20 cm菜土下屋面板温度比裸露砂浆面高6~8℃,屋顶菜园具有良好的保温效果。
4.2 减排
植物吸收CO2,通过光合作用放出氧,增加环境氧含量,是一种不花钱的有效减排措施。
4.3 经济效益
该屋顶菜园可满足30多人的鲜菜需求,直接经济效益明显;同时也可降低工程造价:凡有15 cm以上的天然土壤与植被覆盖的屋顶,即可满足夏热冬冷地区屋面保温隔热的要求,也就是说夏热冬冷地区种植屋面可不做隔热保温层,这样能降低工程造价15~25元/m2。
4.4 社会效益
屋顶菜园可固尘、消音,有助于大雨、暴雨时的排水,还可美化屋顶,有利防火,具有良好的社会效益。
5 结语
该屋顶菜园工程采用涂层与卷材复合防水,好处甚多:涂层可填实基层裂隙、孔洞及毛细孔,进一步密实基体;SBS改性沥青热熔胶形成的弹性涂层在使用过程中能缓解与释放基层开裂应力,使上层卷材减少撕裂破损;SBS改性沥青热熔胶与SBS改性沥青耐根穿刺防水卷材具有良好的相容性,两者结合,优势互补,既有利于提高材料的耐久性,也可有效防止渗漏。该工程已经历近两年的考验,目前尚无根系穿透过刚性层。
屋顶菜园具有良好的经济和社会效益,值得推广。但种植屋面有别于一般屋面,应谨慎设计,合理选材,精心施工,因地制宜优配种植介质与植被层。
摘要：湘潭地区某屋顶菜园在150 mm钢筋混凝土结构层上,采用SBS改性沥青热熔胶与SBS改性沥青耐根穿刺防水卷材构成复合防水,其上再覆以优选的种植层,建成后该屋顶菜园夏隔热冬保温,经济效益和社会效益明显。
关键词：屋顶菜园,防水,种植层,隔热保温,SBS热熔胶,SBS改性沥青耐根穿刺防水卷材
参考文献