连续墙接头（精选9篇）
连续墙接头 篇1
地下连续墙的接头形式很多, 有接头管式、直接式和榫接式、翼板式、间隔钢板式、接头箱式、先做接头缝的形式等。一般根据受力和防渗要求进行选择, 在地下连续墙施工接缝的最初阶段, 一般是用平面式接合缝。这种形式减弱了剪力的传递, 同时也不利于防水。
1 接头管接头
接头管接头又称锁口管接头, 这是当前地下连续墙施工应用最多的一种。这种接头方式是在成槽、清底后, 于槽段端部将接头管插入或用起重机起吊放入槽孔内。然后吊放钢筋笼并浇筑混凝土, 待混凝土强度达到0.05MPa~0.2MPa时 (一般在混凝土浇筑后3h~5h, 视气温而定) , 开始用吊车或液压顶升机提拔接头管上拔速度应与混凝土强度增长速度相适应, 一般为2m/h~4m/h, 应在混凝土浇筑结束后8小时以内将接头管全部拔出。接头管直径一般比墙厚小50mm, 管身壁厚一般为18mm~20mm。每节管的长度一般为5m~10m, 若受到施工现场高度的限制, 管长可适当缩短使用时根据需要分段接长。
当施工宽度与深度都较大的地下连续墙时, 接头管的顶拔较困难。为此, 可采用“注砂钢管接头工艺”, 这种工艺是在浇筑混凝土前插入一直径与槽宽基本相同的钢管, 浇筑混凝土时, 在注砂钢管中注入粗砂, 随着混凝土的浇筑, 徐徐上拔钢管, 便在槽段接头处形成一个砂柱, 该砂柱就起着侧模作用, 如接头管一样。这种方法设备简单, 上拔的摩阻力小、速度快, 接头质量亦好, 只是需消耗一些砂子, 如何回收利用尚需进一步研究。
为了便于接头管的起拔, 管身外壁必须光滑, 可在管身上涂抹黄油。接头管拔出后, 单元槽段的端部形成半圆形, 继续施工即形成相邻两单元槽段的接头, 它可以增强墙体的整体性和防渗能力。
2 接头箱接头
这种方法基本类似接头管连接, 不同之处是在接头管旁附设一个敞口接头箱, 即可得连续钢筋笼的刚性连接。接头箱接头可以使地下连续墙形成整体接头, 接头的刚度较好。
接头箱接头的施工方法与接头管接头相似, 只是以接头箱代替接头管。一个单元槽段挖土结束后, 吊放接头箱, 再吊放钢筋笼。接头箱在浇筑混凝土的一方是开口的, 所以钢筋笼端部的水平钢筋可插接头箱内。浇筑混凝土时, 接头箱的开口面被焊在钢筋笼端部的钢板封住, 入因而浇筑的混凝土不能进入接头箱, 混凝土初凝后, 与接头管一样逐步吊出接头箱, 与后一个单元槽段的水平钢筋交错搭接, 而形成整体接头。
接头箱接头有多种形式, 其中充气式接头箱, 就是在钢板式接头箱基础上增设有锦纶塑料充气软管, 下入接头箱后, 对锦纶塑料软管充气, 用来密封止浆, 防止新浇筑混凝土浸透绕流。如图1所示。
注:1-填入砂砾, 2-反力支撑管 (箱) , 3-充气软管, 4-接头箱, 5-接头钢板, 6-钢筋笼
接头箱式接头的施工工艺过程见图3所示。其施工过程是待单元槽段完成后, 于一端吊放圆形接头管与敞口接头箱, 再吊放带堵头钢板的钢筋笼, 在堵头钢板外伸出的钢筋进入敞口接头箱中。当灌注混凝土时, 由于堵头钢板的阻挡, 混凝土不会流入箱内, 拔出接头箱后, 就成了有外伸钢筋的接头, 灌注下槽段混凝土时, 它就成为钢筋连续的刚性接头。
3隔板和预制接头
隔板接头是以钢板作为单元槽段浇筑混凝土的堵头, 如图2所示。预制接头则是以预制混凝土构件作为单元槽段接头, 如图3所示。预制接头的施工顺序是先施工接头部分, 然后再施工两接头间的单元槽段。这种施工方式有助于提高槽壁稳定性。
A-钢筋连接式B-钢板连接式
注:1-混凝土预制接头, 2-钢板, 3-钢筋笼, 4-罩布
4 接头管的最佳起拔时间
接头管的拔出, 要在混凝土浇灌结束后根据混凝土的硬化速度, 依次适当地拔动, 不得影响地下连续墙的强度和形状以及接头的强度和形状。起拔接头管的时间不宜过早, 否则混凝土因尚处于流动状态而坍塌;但也不宜过晚, 否则由于接头管在混凝土中放置时间过长, 混凝土的粘附力增加, 导致接头管起拔困难或者不能拔出, 所以起拔时间应控制在保证混凝土不坍塌的前提下, 使起拔阻力最小。接头管的起拔阻力包括混凝土对接头管表面的摩擦力、粘结力以及管子的自重。粘结力在初凝前很小, 但一过初凝期会很快增大, 使起拔阻力增大, 因此应在混凝土初凝期一过立即起拔套管。根据实验研究及现场施工经验, 接头管的最佳起拔时间为1.1t, (t为混凝土初凝时间) 。地下连续墙的施工, 需要把挖槽技术、防止槽壁坍塌技术、良好的浇灌钢筋混凝土技术以及设置符合结构目的的接缝技术等有机地结合起来。并在掌握上述种种特点的基础上进行施工、养护和验收。由于地下连续墙属地下隐蔽工程, 每一个单元墙段的施工, 都决定着整个地下连续墙的成败。因此, 要特别慎重, 要严格挖槽工程管理、钢筋笼工程管理、接头工程管理、混凝土工程管理
5 结论
综上所述, 应根据建设地下连续墙的目的来选择适当的接头型式, 以保证地下槽段墙与槽段墙之间的连接具有良好的止水性和整体性。
参考文献
[1]路学忠.地下连续墙如何施工[N].中国国土资源报, 2001.
简述地下连续墙施工 篇2
【关键词】基坑工程；地下连续墙；施工问题；对策
在现代化社会发展中，随着城市能用土地面积的日益紧缩，地下空间已成为当前社会发展过程中，人们对空间资源合理利用的首选方式。这种工程项目的出现一方面扩大了城市土地面积利用效率，同时也为高层建筑工程施工质量提供了扎实的基础工程，因而成为工作人员关注的重点话题。
1.地下连续墙工程施工概述
伴随着城市发展进程的不断加快，城市能用土地面积逐步缩小，为了提高空间的利用，地下空间和高层空间成为人们研究和探索的焦点，也是建筑业内人士关注的核心话题。地下连续墙施工是指在地面上使用挖槽机械，在泥浆护臂的作用下进行基坑开挖，在设置一条狭长的深槽来放置钢筋笼，并浇筑水泥，使得在施工中能够形成一项连续贯穿于整个地下工程围护结构形式，这种结构体系是一个连续、紧接的墙体工程。
1.1概念
地下连续墙结构是一种基坑外围施工技术，其在施工的过程中存在着刚度大、强度高、施工机械化程度高、劳动量少的优势。就现代化工程建设而言，随着深基坑工程的不断增多和规模的不断扩大，地下连续墙体结构的应用越来越广泛，已成为深基坑围护技术的主要方式。但是由于在施工的过程中施工工艺较为复杂、技术要求高且质量控制严格，使得在工程项目中一旦出现操作不当，便很容易引起工程出现质量隐患和夹层渗漏等现象。因此在工程项目中需要对其中存在的各种问题进行深入总结和分析，并提前处理，做到防患于未然。
1.2分类
地下连续墙技术分类复杂，在其施工的过程中按照施工方式和成墙措施可以将地下连续墙分为：桩排式、槽板式、组合式；按照在施工过程中的开挖方式和开挖情况可以分为：地下连续墙、地下防渗墙。其在施工和应用的过程中刚度大，能够良好的抵挡土层的侧压力和水的渗透缺陷，而且在施工的过程中有不会产生其各种振动和噪音，对周围环境影响较小成为当前施工探究的重点，但是其在施工的过程中施工成本高，技术要求复杂成为主要的施工制约难题。
2.施工中常见的问题和有关应对策略
在目前的建筑工程施工中，地下连续墙是主要的地下工程施工方式，其最早出现与上个世纪中期，是由国外引入国内的一种综合性施工技术。由于这种施工技术有着振动小、噪音污染低、抗震性能好、整体性高和占地面积小的优势被广泛应用在各类建筑工程之中，但是同时其在施工中由于施工技术、施工环境、施工材料等多个环节的影响而存在着一定的质量问题。在当前施工中，常见的地下连续墙施工质量问题和应对策略主要可以分为以下几个方面。
2.1导墙施工问题
导墙可谓是地下连续墙施工中最为关键的一个环节，更是地下连续墙施工的基础部分，。在地下连续墙工程施工中，导墙工程的主要作用在于挡土、防渗和抗震，是确保泥浆能够顺利的进入地下工程之中，形成一个综合、合理的工作模式，这种工作体系中是在确保泥浆能够合理发生作用的基础上进行施工的。但是在导墙施工中，往往都会由于施工质量和施工技术的不科学等造成质量问题，常见的问题主要有以下环节：
（1）导墙变形。这种问题的出现主要原因在于导墙施工中没有及时的假设纵向支撑杆，造成了导墙侧向稳定不足或者发生了导墙变形现象。
应对策略，这种问题产生的主要应对方法是在导墙施工超模阶段过后，沿着导墙纵向每个1m设置2～3个木支撑，将两片导墙及时的支撑起来。在目前的导墙混凝土施工中，在混凝土未曾达到设计标准之前，禁止重型机械侧面行驶，进而防止导墙变形的出现。
解决对策：导墙拆模后，沿导墙纵向每隔1m设两道木支撑，将二片导墙支撑起来，在导墙混凝土没有达到设计强度以前，禁止重型机械在导墙侧面行驶，防止导墙变形。
（2）导墙的内墙面与地下连续墙的轴线不平行。导墙的内墙面与地下连续墙的轴线不平行，会造成整个地下连续墙不符合设计要求。
解决对策：务必保证导墙中心线与地下连续墙轴重合，内外导墙面的净距应等于地下连续墙的设计宽度加50mm，净距误差小于5mm。导墙内外墙面垂直。
2.2钢筋制作
在当前的建筑施工过程中，钢筋已成为各个施工不可缺少的手段，是提高建筑工程抗压能力和强度的主要手段。钢筋笼的制作是地下连续墙施工的一个重要环节，在施工中是通过制作钢筋笼来衡量施工进度和影响的前提手段。
3.施工要点分析
3.1针对上部土质差和砂性大的措施
在初期的成槽过程中，经常会发生小范围土体塌方现象。从超声波测壁情况来看，发生塌方处主要集中在地面以下1.5～6m，且以靠近导墙底部最为严重。经过详细的调查和多方面的研究分析，发现造成塌方的原因主要为槽段上部土质差、砂性大，容易造成塌方（从成槽出土看，10m以上除杂填土外基本全是砂性土）。
鉴于此，后期施工根据现场实际情况主要采取了以下措施：
（1）在无放坡深开挖条件地段，采用沿导墙两侧进行压密注浆加固的措施。（2）在有放坡深开挖条件地段，采用高导墙措施，导墙深度由原来的1.5m增加至4m。（3）避免槽段暴露时间太长，组织好成槽后各道施工工序的衔接。
3.2针对地下水水量大和水位（或水头）高的措施
（1）对已发生严重坍塌的槽段，回填后在导墙两侧采用高压旋喷桩进行加固，待加固体达到一定强度后，再进行成槽施工。但是由于旋喷加固体存在一定的不确定性，在加固后局部成槽垂直度偏差出现了严重超出设计允许范围的现象。（2）对未开挖且地势较低（即原地面低于地下水位或水头）的槽段，在导墙两侧采取轻型井点降水措施进行试验。结果由于地下水丰富且外围补给量大，实际降水效果很不理想，试验段在成槽时相继发生了较大塌方。
4.结束语
地下连续墙在施工的过程中是一项复杂的施工过程，其施工技术要求高成为施工的主要难题。在施工过程中要加强技术管理，提高工人素质，对于容易出现的各种质量隐患和问题进行严格的处理，确保施工质量和施工效益的合理是地下连续墙施工的主要依据，总结经验，加强对质量通病的防范，才能缩短工期、降低工程造价、保证工程质量。
【参考文献】
[1]王明胜.超深地下连续墙的设计与施工[J].岩土工程界，2009（02）.
[2]孟昭辉，宋永智，欧阳康淼.新天津站地下连续墙施工技术综述[J].天津建设科技，2008（06）.
连续墙接头 篇3
1.1 GXJ橡胶止水带接头结构型式
地下连续墙GXJ橡胶止水带接头施工工艺是近年来在国内应用的一种新工艺。其原理是通过接头箱截面形状形成横向连续转折曲线, 结合纵向橡胶止水带, 与锁口接头相比增加地下水渗流路径, 达到优于一般地下连续墙接头形式的止水效果[1,2]。图1 为GXJ接头与锁口接头对比图[3,4,5]。
上海隧道工程有限公司在原有GXJ专利技术的基础上, 对GXJ接头箱进行改进并应用于1.2 m厚、48 m深的地下连续墙施工。1.2 m接头箱横截面型式与原有接头箱相同, 断面呈“凸”字形;顶部设有槽口, 用于安装橡胶止水带。
1.2 大厚度 (1.2 m厚) 地下连续墙GXJ接头箱侧向剥离施工工艺
1.2 m接头箱箱体内预先设置多组千斤顶, 千斤顶油缸通过液压管路连接。当后一幅槽段开挖完成且检验合格后, 将接头箱液压管路与地面液压站连接, 通过千斤顶伸缩使GXJ接头箱从前一幅槽段混凝土分离, 从而实现接头箱的侧向剥离。图2为1.2 m增加千斤顶的GXJ接头箱实景图与结构示意图。
2 GXJ橡胶止水带接头箱受力分析及变形范围确定
2.1 GXJ橡胶止水带接头箱受力分析
GXJ橡胶止水带接头箱变形主要发生在起重吊装、地下连续墙混凝土浇筑和侧向取出接头箱3 种工况条件下。具体原因分析如下。
1) 起重吊装。接头箱长细比大, 受自重G的作用, 吊装过程中接头箱箱体将产生竖向变形 (见图3, F为接头箱单点起吊力) 。最不利情况下接头箱受力情况可等效为简支梁, 自重为竖向均布荷载, 产生向下的挠度。此阶段变形多为弹性变形, 竖直起吊后即可恢复。
2) 地下连续墙混凝土浇筑。地下连续墙混凝土浇筑过程中, 接头箱起到支护模板作用, 混凝土浇筑对接头箱有侧向压力 (见图4, H为计算接头箱高度, h0为有效压头高度, q1为接头箱顶部受均布荷载, q2为接头箱底部受均布荷载) 。侧向压力主要有混凝土自重荷载、混凝土浇灌冲击荷载等;若接头箱背面填充不密实, 将产生侧向变形。此过程中接头箱等效为弹性地基梁, 所产生变形较大, 是影响接头变形的主要因素。
3) 利用千斤顶实现接头箱侧向剥离。后一幅槽段开挖清孔完成且检验合格后, 利用内置的千斤顶, 将GXJ橡胶止水带接头箱侧向从混凝土端面剥离。接头箱等效为多点受侧向力的悬臂梁 (见图5) , F1, F2, F3, …, Fn分别表示千斤顶推力;Fs表示地基反力。由于接头箱背面为已开挖完成的槽段, 可视背面为空腔, 因此千斤顶对接头箱作用推力产生的弯矩较小, 接近零。
2.2 GXJ橡胶止水带接头箱变形范围确定
1) 参考侧向模板挠度允许值。将GXJ橡胶止水带接头箱作为隐蔽工程模板考虑, 接头箱侧向变形允许值≤ h/250[2][ 见式 (1) ]。
式中:δ1为接头箱最大变形量, m ;h为地墙开挖深度, m。
2) 参考端头垂直度。根据施工经验, 端头垂直度通常控制在h/200 以内[ 见式 (2) ]。
式中:δ2为接头箱最大变形量, m。
3) 按橡胶止水带延展性考虑。橡胶止水带嵌在接头箱槽口内, 在接头箱变形过程中, 其变形最大值应小于止水带的极限拉伸长度[ 见式 (3) ]。
式中:δ3为接头箱最大变形量, m ;Ls为橡胶止水带极限拉伸长值, GXJ接头采用的橡胶止水带试验拉断伸长率为宽度 ×300%。
3 工程案例
3.1 GXJ接头箱应用工程概况
某地下工程设计为1 m厚地下连续墙, 深度36 m。施工采用GXJ橡胶止水带接头, 采用Q235级钢制作。接头箱标准段单节长12 m, 接头箱宽970 mm。单根接头箱由3 节12 m长标准段, 加1 节3 m长调节段组成。通过接头箱内增加纵向肋板, 提高起吊过程中的抗变形能力。接头箱截面形状见图6。
3.2 接头箱变形受力数值计算分析
1) 参考模板挠度允许值计算。采用MIDAS GTS建立有限元模型, 模型中接头长度为36 m, 按照顶端与底端简支进行验算。后靠采用土弹簧进行模拟, 侧向基床系数根据实测数据进行反算。根据文献[2], 侧墙作用于模板的侧压力按式 (4) 、式 (5) 计算, 取较小值。
式中:F1、F2为新浇混凝土对模板的最大侧压力, k N/m2;γc为混凝土重力密度, 取24 k N/m3;t0为新浇注混凝土的初凝时间, h, 可采用t0= 200/ (T+15) 计算 (T为混凝土的温度, ℃ ;取T =10 ℃) ;v为混凝土浇注速度, m/h ;H为混凝土总高度, mm ;β1为外加剂修正系数, 不掺外加剂时取1.0, 掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 ;β2为混凝土坍落度影响修正系数, 当坍落高度< 100 mm时取1.0, 坍落高度> 100 mm时, 取1.15。
计算得:F1= 54 k N/m2, F2= 864 k N/m2。F1< F2, 取F1。
根据实际浇筑速度进行模拟, 第一步施加12 m到36 m深度的荷载, 第二步施加6 m到30 m的荷载, 同时考虑底部6 m深度的混凝土初凝, 约束底部6 m接头的位移, 第三步施加0 m到24 m深度的荷载, 约束底部12 m的接头位移。
在混凝土侧压力作用下, 根据有限元软件计算, 最大扰度值为1.447 41×102mm左右;深度位于地面以下24 m左右。即 δ < 14.5 cm。
2) 按端头垂直度计算。根据施工经验, 端头垂直度控制在h /200 以内, 即 δmax= 18 cm。
3) 按止水带极限伸长率计算。在接头箱变形过程中, 其变形最大值应小于止水带的极限拉伸长度。根据GXJ接头工艺, 采用橡胶止水带, 材料伸长率为300%。即:止水带宽度为10.4 cm, 则Ls= 31.2 cm。
3.3 现场实测
现场实测结果如图7 和图8 所示。
在混凝土浇筑过程中接头箱产生背离混凝土面的侧向变形, 2 幅地下连续墙施工实测变形量分别为4.0 cm、11.3 cm。δmax= 11.3 cm < δ1 (δ2, δ3) , 均满足正常使用要求。
4 结语
通过对1.2 m厚地下连续墙GXJ接头箱受力分析与变形控制研究, 并结合现场实测, 得出以下结论。
1) 通过对接头箱起吊、接头箱与橡胶止水带共同变形和地下连续墙混凝土浇筑等不同工况下的GXJ接头箱变形允许值进行比较, 得出地下连续墙槽段混凝土浇筑时, GXJ接头箱控制要求最高;建议施工过程中按照此变形值标准作为接头箱的变形控制标准。
2) 根据理论计算与现场实测, 1.2 m厚48 m深地下连续墙, 采用千斤顶侧向剥离工艺, 通过提高GXJ接头箱自身刚度、控制混凝土浇筑速度, 可以将GXJ接头箱变形控制在15 cm以内。
摘要：从GXJ接头箱起重吊装受力、地下连续墙混凝土浇筑侧压力作用、接头箱千斤顶侧向剥离时止水带与接头箱共同变形等, 对GXJ接头箱变形规律进行分析研究, 探讨接头箱变形控制标准。结合1.2 m GXJ接头箱工程应用实例, 进行千斤顶侧向剥离工况条件下, 接头箱的变形实测研究。
关键词：地下连续墙,GXJ接头,接头箱,变形
参考文献
[1]祝强.地下连续墙橡胶防水接头施工技术[J].施工技术, 2014 (4) :108-111.
[2]建筑施工手册编写组.建筑施工手册[M].4版.北京:中国建筑工业出版社, 2008:150-156.
[3]张宪方.谈地下连续墙施工中的接头形式[J].安徽建筑.2002 (2) :57-61.
[4]张凯峰.地下连续墙不同接头形式的对比与分析[J].建筑施工.2012 (12) , 1062-1063
地铁车站地下连续墙施工工艺分析 篇4
关键词:地铁车站地下连续墙施工工艺
0 引言
随着城市地下交通对地下空间的充分利用，促进城市深基坑工程的发展，基坑开挖深度从几米发展到几十米，随之而来的基坑围护结构形式也因开挖深度以及地质条件的不同而呈现多样化的发展趋势。地下连续墙围护结构因具有刚度大、抗渗漏性能好、施工振动小、噪声小的优点，并能紧靠建筑物边缘施工，对周围的环境影响小，适宜在城区建筑密集群内施工的特点，从而在深基坑施工中得到广泛使用，特别是在软土地基城市地铁车站工程施工中有着不可替代的作用。
1 地下连续墙在地铁车站施工中的应用
地下连续墙作为地铁车站侧墙有单层墙和双层墙两种：单层侧墙的地下连续墙既作为施工阶段的围护结构，又是使用阶段的永久侧墙；双层侧墙则是将地下连续墙作为车站基坑开挖阶段的围护结构，而在回填阶段另外浇筑钢筋混凝土内衬墙，使两者构成复合型的永久侧墙。单层侧墙厚度一般为800mm而双层侧墙结构的地下连续墙厚度为600mm，内衬墙厚度为400mm。在淤泥质饱和含水粘土地层中时，侧墙可设为双层，也可为单层；但在粉砂层中或粉砂夹层较多的粘土层中时，宜设置双层侧墙。
2 导墙施工
导墙起着平面位置控制、垂直导向、挡土与稳定泥浆液面护槽的作用。槽段开挖前，应沿地下连续墙轴线两侧修筑导墙，以防止地面土坍塌，确保成槽顺利进行。导墙施工顺序：平整场地一测量定位一挖槽一浇筑垫层一绑扎钢筋一支模板一浇灌混凝土一拆模板并设置支撑一导墙外侧回填土。
在导墙施工全过程中，要保持导墙沟内不积水。靠近导墙沟的地铁出入口必须封堵密实，以免成为漏浆通道。导墙沟侧壁土体是导墙浇捣混凝土时的外侧土模，应防止导墙沟宽度超挖或土壁坍塌。
导墙施工时基底应和土面密贴，以防槽内泥浆渗入导墙后面。现浇导墙分段施工时，水平钢筋应预留连接钢筋与邻接段导墙的水平钢筋相连接。导墙是液压抓斗成槽作业的起始阶段导向物，必须保证导墙的内净宽度尺寸与内壁面的垂直精度达到有关规范的要求，墙面与纵轴线距离的允许偏差10mm，内外导墙间距允许偏差5 mm，导墙顶面保持水平，全长范围内应小于10mm，局部高差应小于5mm。
导墙混凝土浇筑完毕，拆除内模板之后，应在导墙沟内沿其纵向每隔1m左右加设两道木支撑，将两片导墙支撑起来，并向导墙沟内回填土方，以免导墙产生位移。导墙混凝土自然养护到50％设计强度以上时，方可进行成槽作业。在此之前禁止车辆和起重机等重型机械靠近导墙，机械距导墙不小于3m。
3 泥浆配制及使用
工程中采用的配制护壁泥浆材料为膨润土、自来水、纯碱。泥浆按配合比进行配制，配好后储存在半埋式砖砌泥浆池中。泥浆循环采用泥浆泵输送、回收，由泥浆泵和软管组成泥浆循环管路。在地下墙施工过程中，因为泥浆要与地下水、泥土、砂石、混凝土接触，其中难免会混入细微的泥沙颗粒、水泥成分与有害离子，必然会使泥浆受到污染而变质。因此，泥浆使用一个循环之后，要对泥浆进行分离净化，尽可能提高泥浆的重复使用率。循环泥浆经过分离净化之后，虽然清除了许多混入其间的土渣，但并未恢复其原有的护壁性能，因为泥浆在使用过程中，要与地基土、地下水接触，并在槽壁表面形成泥皮，这就会消耗泥浆中的膨润土、纯碱和CMC等成分，并受混凝土中水泥成分与有害离子的污染而削弱了护壁性能，因此，循环泥浆经过分离净化之后，还需调整其性能指标，恢复其原有的护壁性能，这就是泥浆的再生处理。施工中要经常测试泥浆的性能指标发现不符合指标要求时要及时调整处理，以保证施工安全。
4 槽段开挖
工程采用意大利进口的BH一12型液压抓斗和KH180履带式起重机、50t汽车吊配套的槽壁挖掘机。
抓斗出入导墙口时要轻放慢提，防止泥浆掀起波浪，影响导墙下面、后面的土层稳定。不论使用何种机具挖槽，在挖槽机具挖土时，悬吊机具的钢索不能松驰，要使钢索呈垂直张紧状态，这是保证挖槽垂直精度必须做好的关键动作。挖槽作业中，要时刻关注侧斜仪器的动向，及时纠正垂直偏差。单元槽段成槽完毕或暂停作业时，即令挖槽机离开作业槽段。
5 钢筋笼吊装
在工程中吊装钢筋笼配备了KH180履带式起重机、50t履带式起重机。起吊时，主副吊钩同时起吊，在钢筋笼以水平状态提升到一定高度后，继续提升主吊钩，并缓慢放松副吊钩，使钢筋笼由水平转成垂直悬吊状态，拆去副吊钩，再对位沉放入槽中。
钢筋笼吊点的布置和起吊方式要防止钢筋笼产生不可恢复的变形，起吊时不能使钢筋笼下端在地面上拖拉。为防止钢筋笼吊起后在空中摇摆，在钢筋笼的下端系拽引绳用人力操纵。起吊钢筋笼时，先用主吊和副吊双机抬吊，将钢筋笼水平吊起，然后升主吊、放副吊，将钢筋笼凌空吊直。吊运钢筋笼必须单独使用主吊，必须使钢筋笼呈垂直悬吊状态。
吊运钢筋笼入槽后，用吊梁穿入钢筋笼最终吊环内，搁置在导墙顶面上。校核钢筋笼入槽定位的平面位置与高程偏差，并通过调整位置与高程，使钢筋笼吊装位置符合设计要求。
在现场采样捣制和养护混凝土试块，及时将达到养护龄期的试块送交试验室作抗压与抗渗试验。
6 工程实例
某地铁一期工程车站全长215.6米，车站主体总宽度20.3m，覆土深度为4m，最大埋深为17.2m。根据工程地质条件和环境条件，主体围护结构为地下连续墙，厚度为80cm，深度为20.9—23.9m，基底以下入土深度为9.0m。最大入岩深度6.0m，部分墙段进入中风化、微风化花岗岩层。连续墙穿过人工堆积层、海冲积层、残积层、嵌入不同程度的风化花岗岩中。主体结构底板置于砂砾层或砂质粘性残积层上。地下水埋深1.2～7.76m，为空隙潜水及少量基岩裂隙水，主要补给来源为大气降水。水温28℃左右。地下水对砼结构具有弱酸性腐蚀，对钢筋混凝土中的钢筋、钢结构具有中等腐蚀。车站标准段为单柱双跨双层箱体结构，车站采用600mm厚地下连续墙+400mm厚内衬墙的侧墙结构形式，即双墙结构。基坑开挖深度14.7m，地下连续墙深度26.5m，入土11.8m，入土比为0.8，地下连续墙墙体接头采用圆形柔性接头。从基坑开挖后情况来看，坑底以上地下连续墙总体成槽质量良好，偶有坍孔鼓包现象，槽壁垂直度、墙体混凝土质量均还可以，但大部分墙体接缝均有渗漏现象，且有个别渗流之处。后采用坑外注浆结合内侧漏点往浆封堵处理，效果良好。本站地下连续墙围护结构满足了受力要求，但由于地下墙设计入土比相对较小，使其变形较大，加上柔性接头防水不严，渗漏较多，对地面建筑物和周边环境造成了较大影响。
7 结束语
软土地基城市地铁车站地下连续墙施工中应以控制对周边环境的影响为核心，选取合理的设计形式和设计参数，通过精心施工、全过程控制，做到设计、施工的高度融合、协调，从而满足地下连续墙作为地铁车站深基坑围护结构在受力、变形和防水方面的要求，为地铁车站工程后续施工打下良好的基础。
参考文献：
[1]刘建航，侯学渊.基坑工程手册[K].北京.中国建筑出版社.1997，
连续墙接头 篇5
改革开放以来使得我国的建筑业得到了迅速发展,随着现代化城市建设的推进及各项基础设施的建设,高层及小高层建筑、大型商业建筑、市政设置、大型地下地上车库等建设越来越多,耗用大量的钢筋。那么如何做到更易保证这些建筑物基础插筋在墙柱接头处的施工质量,且能增强该建筑物结构的抗震性能并能明显降低这些建筑物基础插筋在墙柱接头处的钢筋耗用量呢?成为广大施工建设技术人员的难题,本人根据多年多个工程的实际施工经验以及现行相关规范规程等技术标准总结出了《基础墙、柱竖向钢筋无接头施工控制》,确保了建筑物基础插筋在墙柱接头处的施工质量,增强了建筑物的抗震性能,保证了结构的使用安全,施工控制高于《GB506666-2011混凝土结构工程施工规范》、《11G101-1混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(现浇混凝土框架、剪力墙、梁、板)》的质量要求,并取得了良好的经济效益和社会效益,明显降低了该部位钢筋的消耗量,节约了资源,保护了环境。
1 建筑物基础墙、柱插筋连接的几种传统做法与无接头施工控制在抗震方面的比较
根据目前执行的《GB506666-2011混凝土结构工程施工规范》、《11G101-1混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(现浇混凝土框架、剪力墙、梁、板)》等技术标准的规定,抗震结构基础墙、柱插筋的连接可采用如下方法:
1.1 基础墙、柱插筋和上部纵向钢筋采用绑扎搭接连接
基础上部竖向钢筋必须在≥Hn/6、≥hc且不小于500mm的连接区域内进行绑扎搭接连接,搭接长度为L1E,相邻搭接接头错开应≥0.3L1E,在同一截面内钢筋接头面积百分率不应大于50%,竖向钢筋的插筋安装和基础底板钢筋绑扎几乎同时进行,待基础混凝土浇筑完毕后采用绑扎搭接连接上部纵向钢筋。
1.2 基础墙、柱插筋和上部纵向钢筋采用焊接连接
基础上部竖向钢筋必须在≥Hn/6、≥hc且不小于500mm的焊接连接区域内进行焊接连接,相邻焊接连接接头错开应≥35d且不小于500mm,相邻纵筋交错焊接连接,在同一截面内钢筋接头面积百分率不应大于50%,竖向钢筋的插筋安装和基础底板钢筋绑扎几乎同时进行,待基础混凝土浇筑完毕后采用焊接连接上部纵向钢筋。
1.3 基础墙、柱插筋和上部纵向钢筋采用机械连接
基础上部竖向钢筋必须在≥Hn/6、≥hc且不小于500mm的机械连接区域内进行机械连接,相邻焊接连接接头错开应≥35d,相邻纵筋交错机械连接,在同一截面内钢筋接头面积百分率不应大于50%,竖向钢筋的插筋安装和基础底板钢筋绑扎几乎同时进行,待基础混凝土浇筑完毕后采用机械连接上部纵向钢筋。
以上做法详见《11G101-1混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(现浇混凝土框架、剪力墙、梁、板)》第58页相关内容。
1.4 基础墙、柱竖向钢筋采用无接头施工
基础上部墙、柱竖向钢筋全部一次做到±0或上一层搭接区域内,该部位钢筋做到无接头施工,钢筋接头面积百分率为0。在基础底板钢筋绑扎时完成竖向钢筋定位架体的搭设及加固措施,竖向钢筋根部按施工图纸及规范规程锚入基础底板或基础梁内,上部和定位架体固定牢固(保证位置、间距、垂直度等符合验收标准要求),在基础混凝土浇筑前竖向钢筋已经全部就位且做到±0或上一层搭接区域内,待基础混凝土浇筑完后直接穿插水平钢筋即可绑扎钢筋网。(如图1所示)
2 基础墙、柱竖向钢筋采用无接头施工的必要性
人们至今还清楚的记得四川汶川“5.12”大地震、青海玉树地震、甘肃定西地震对人民生命及财产所造成的危害,党和国家也非常重视建筑行业施工质量及结构的抗震问题,那么怎样更好的保证施工质量、提高建筑物的抗震性能成为一个有待解决的难题。
基础墙、柱竖向钢筋采用无接头施工,实现了该部位钢筋接头面积百分率为0,大大高于《GB506666-2011混凝土结构工程施工规范》、《11G101-1混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(现浇混凝土框架、剪力墙、梁、板)》的技术要求,施工质量要求更高、更严格,增强了建筑物的抗震性能,做法更有利于保证结构的安全。
基础墙、柱竖向钢筋采用无接头施工做法省去了钢筋接头,降低了钢筋的消耗量,节约资源,符合国家倡导的“绿色环保”要求并加快了施工进度,做到了经济节约。
3 抗震结构基础墙、柱插筋连接的几种做法与无接头施工控制在其他方面的比较(见表1)
4 基础墙、柱竖向钢筋无接头施工控制步骤及要点
4.1 熟悉施工图纸
认真阅读图纸设计说明及具体部位细部结构图,对设计要求、《GB506666-2011混凝土结构工程施工规范》、《11G101-1混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(现浇混凝土框架、剪力墙、梁、板)》中的要求结合施工图纸进行剖析,做到理论联系实际并指导施工。
4.2 制定无接头施工方案及竖向钢筋加固定位措施
竖向钢筋定位架体的搭设方案及具体节点详见图2。
4.3 确定钢筋加工尺寸、形状要求
钢筋放样应符合设计、《GB506666-2011混凝土结构工程施工规范》、《11G101-1混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(现浇混凝土框架、剪力墙、梁、板)》及无连接的要求,签发钢筋加工料单,向加工人员进行技术交底,确保加工尺寸正确。钢筋加工质量标准为:全长净尺寸(±10),弯折位置(±20),其数量、形状、锚固长度、弯起位置均符合以上要求。
4.4 搭设竖向钢筋定位架体
根据基坑四周的实际情况分别组织架体搭设人员认真学习竖向钢筋定位架体的搭设方案及具体节点图,并熟悉措施要点,认真做好技术交底工作,并分别按照定位架体方案的相应做法分段搭设,确保控制竖筋位置及标高的横向大横杆轴线位置及标高正确,架体搭设稳定性、牢固性。向无接头竖向钢筋提供牢固可靠地的加固架体,并保证竖向钢筋位置及垂直度正确。钢筋定位架体搭设的质量标准为:大横杆标高(±5),大横杆轴线(5),大横杆平直度(±20),架体必须牢固稳定。
4.5 竖向无接头钢筋安装
对钢筋工进行无接头施工技术交底,并对施工过程严格监控,施工严格按照设计、《GB506666-2011混凝土结构工程施工规范》、《11G101-1混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(现浇混凝土框架、剪力墙、梁、板)》及无连接的要求进行,确保无接头竖向钢筋的位置、间距、垂直度正确,确保施工质量符合要求且更有利于结构安全。
组织已经接受技术交底的钢筋工按照图纸及无接头施工做法要求进行竖向钢筋定位绑扎,插筋根部用铅丝临时固定在基础梁的主筋上,待插筋位置、间距、垂直度复核无误后在逐个用铅丝固定在基础梁钢筋上,插筋的最上端用铅丝绑扎在钢筋定位架体上部控制竖筋位置及标高的横向大横杆两侧,并确保竖筋的垂直度在4mm以内。竖向钢筋按照质量为:竖筋标高(±5),竖筋轴线(5),竖筋间距(±10),竖筋排距(±5),保护层厚度(±3)。
4.6 竖向无接头钢筋施工质量保证
在插筋根部以上10cm处内外各设置一道通长的临时水平钢筋作为锁口筋,用以保证插筋根部位置和轴线位移,在每个面设置临时内外出入口,防止人为损坏。
竖向无接头钢筋安装完成后应对相关施工人员进行产品保护教育,做好对钢筋工程的产品保护工作,向相关人员进行技术交底,特别是在混凝土浇筑前对根部钢筋进行固定保护,确保其位置正确,在施工中不得对竖向钢筋进行强力撞击,确定其垂直度竖直,确保混凝土浇筑后的施工质量符合要求且更有利于增强结构安全性能。
4.7 竖向钢筋定位架体改造
基础混凝土浇筑完成并达到拆模强度后,将竖筋上部控制竖筋位置及标高的横向大横杆进行拆除并将固定其位置的小横杆退回到外架位置,以便进行后续钢筋网绑扎和模板施工,保证钢筋网的施工质量。
4.8 基础以上墙、柱钢筋网绑扎
待基础完成拆模、竖向钢筋定位架体改造和解除竖向钢筋根部以上10cm处的临时水平钢筋锁口筋后,穿插墙体水平筋或柱的箍筋,按照墙体及柱钢筋安装质量标准进行控制即可完成基础以上墙、柱钢筋网绑扎。
5 基础墙、柱竖向钢筋无接头施工取得的效果及意义
基础墙、柱竖向钢筋无接头施工不但降低了钢筋的使用量,更有利于结构的安全性,增强了建筑物的抗震性,缩短了工期,节约成本且经济效益明显,遵循了“节约、环保”原则,是对开展科技创新活动的积极响应和应用,是展示企业科技创新的窗口。
通过以上施工控制措施的实施,使基础上部竖筋的位置、标高、位移得到了有效的控制,符合规范要求,剪力墙及附墙柱钢筋绑扎完成后钢筋间距均匀,网眼尺寸正确,整体施工控制有效地保证了施工质量。赢得了建设单位、政府质量安全监督站、工程设计单位、监理单位的高度评价,为企业树立了良好的社会形象。
摘要：文章通过建筑物基础墙、柱插筋连接的几种传统做法与无接头施工控制在抗震方面的比较,凸显基础墙、柱竖向钢筋无接头施工在节约钢筋材料、缩短工期等方面的效果,彰显其在建筑施工方面的优越性,这不仅是对开展科技创新活动的积极响应和应用,也是展示企业科技创新的窗口。
关键词：基础墙,柱竖向钢筋连接,无接头施工,抗震结构
参考文献
[1]伍丽娟.高强混凝土应用及施工[J].科技信息,2009(25).
[2]谢利平.钢筋砼剪力墙或柱立筋安装限位装置[P].中国专利:CN203222999U,2013-10-02.
连续墙接头 篇6
大清沟水库位于辽宁省阜新市彰武县镜内,与内蒙科尔沁左翼后旗接壤,是一座以农业灌溉为主,兼防洪、养殖、旅游等综合开发的中型水库。水库正常高水位为166.50 m,相应库容955.00万m3;设计洪水标准为百年设计,千年校核。设计年灌溉水田1 533.33 hm2,现实际年灌溉水田有效面积666.67hm2,年产鱼60.00 t;防洪可保护大郑铁路、101公路、彰武县城。
该水库的主要建筑物包括土坝、泄洪洞、泄洪明渠、泄洪闸、输水洞。
土坝为均质粉细砂经人工辗压而成的永久性建筑物。为消除大坝渗漏隐患,按照设计要求,在距大坝轴线上游侧2.80m处建造一道墙厚30 cm的混凝土防渗墙。防渗墙轴线总长380.0 m,累计造孔进尺32 604.33 m,浇筑混凝土方量3 665.74 m3;墙体材料设计标号C20,采用“接头管”连接方式实现墙段间的连接。
墙段连接见图1。
为降低工程投入和实现高效成墙,防渗墙成槽施工采用抓斗“纯抓”成槽[1]、膨润土泥浆液护壁、接头管施工工艺,确保了工程的如期顺利完成。“接头管”连接施工技术,是近几年发展较为迅速的一种施工技术,在大口径防渗墙工程中应用尤为广泛。由于施工技术等原因,在工程中的应用受到了一定的限制。
已建造的防渗墙工程中,在均质地层采用接头管施工接头孔技术,大清沟水库混凝土薄墙工程是国内首座工程。本工程累计完成了接头管成孔5 425.00 m,采用接头管157个回次。为此,本工程针对工程实际特点,选用了“接头管”连接技术、配备先进器具和严密组织机构,以确保工程如期、优质、保量、顺利地完成了施工任务。
2 施工器具
本工程采用的主要拔管设备为中国水利水电基础工程局(现中国水电基础局有限公司前身)自行研制的BG350/800型顶升式拔管机和外径Υ300 mm的接头管。
2.1 BG350/800型顶升式拔管机性能参数
BG350/800型顶升式拔管机性能参数:
最大起拔能力:3 500 kn;拔管直径:Υ300～800 mm;最大拔管深度:50 m;拔管提升速度:80 cm/min;油缸行程:80 cm;电动机功率:38.5 kW;液压站尺寸:1.3 m×1.1 m×1.35 m;拔管架尺寸:1.8m×1.8m×1.7m;液压站重量:1.4 t;拔管架重量:6.5 t。
2.2 整体式接头管技术参数
整体式接头管技术参数:管外径:Υ297 mm;最大管长:297～299;管身壁厚:12～15 mm;连接方式:销轴连接。
接头管各管节间采用销轴连接。为提高传递管间提升力,销轴及其连接构件应做到坚固、可靠、耐磨。接头管底部安有可自动启闭的活门,既可防止接头管混凝土进入管内,又可便于管内泥浆进出,以降低接头管的阻力。
为减轻接头管整体自身重量除底部两节管外其余管内均设有浮箱,以增加泥浆对其浮力作用。加设浮箱后,每节接头管所受浮力为该节管的自重,可极大地节约施工成本。
销轴为Υ3 cm长50 cm的实心铸铁制成。为使用方便,加工后的销轴,为两端部稍带圆弧。
3 拔管施工
防渗墙连接的如“套接”等传统工艺,由于技术、设备等原因,不适宜本工程。为确保本工程槽段间连接质量和抓斗顺利成槽,选用直径Υ300 mm的接头管实现墙段间的连接。从而,缩短了工期,降低了施工成本,获得了较高的经济效益;同时,在均质粉细砂层中成功地运用“接头管”施工技术,为国内同类工程施工积累了经验,取得了较好的社会效益。
3.1 施工工艺流程
接头管施工工艺流程见图2。
3.2 拔管时间参数确定
在混凝土防渗墙工程中运用接头管的目的,就是既能成孔,又能保证拔管阻力最小。按照接头管在运行过程中的受力机制,其影响拔管阻力大小的主要因素是混凝土的挤涨压力;而挤涨压力大小,又与混凝土的龄期有密切关系。为此,通常采用脱管龄期指标来衡量接头管在防渗墙施工中的混凝土龄期。脱管龄期是指接头管在混凝土起拔过程中,能在混凝土中成型、形成的孔壁不垮塌所需要的最短时间。
由于受多种因素的影响,混凝土实际初凝时间与原室内试验的时间并不完全相同。确定混凝土的脱管龄期,常用的方法是通过混凝土现场取样进行装模试验确定
经过现场试验,本工程选用的脱管时间为3.5 h。
确定了拔管时间后,在进行拔管前1～1.5 h,应每隔20min微动接头管一次,以破除混凝土对接头管的粘接力,微动幅度为2～5 cm;微动后,允许接头管回落原位。
3.3 下设接头管
在预定位置安装拔管机,调试正常后,用20 t吊车逐节起吊接头管通过拔管机下入孔内,用拔管机的销轴固定下节管,然后与上节管对接。先下底节管,而后再接其余管。
接头管下设完毕后,应启动拔管机将接头管吊直。
3.4 拔管
在单槽段进行浇筑混凝土时,即应开始记录浇筑过程、导管提升过程及其埋深情况。在达到预定初拔时间后,起拔时间应控制在混凝土不坍塌的情况下,使起拔阻力最小。一般施工中,起拔时间可控制在1.1t0(t0混凝土初凝时间)[2]。为在启动拔管机小流量油泵顶升接头管2～5 cm,而后每隔20 min左右微动一次。初拔时加压不宜过快,可采用逐级加压法,进行限量控制。
当接头管底部混凝土静止后的历时达到混凝土的脱管龄期后,即可跟随混凝土浇筑速度拔管。拔管时应保证各部位混凝土的实际脱管龄期不小于预定脱管龄期。
拔管过程惯用的做法是:先用小流量油泵连续顶升,在拔管过程中要随时注意观察压力表显示的拔管阻力变化和管内泥浆面变化情况,并据此调整拔管速率。当拔管阻力不大时,可继续慢速拔管一段时间;若管内浆液面不下降,并据此调整拔管速度;如压力上升过快,接近或达到预定控制压力时,应启动大流量油泵加快拔管速度。而后,通过观察压力表中示数,适时判定拔管阻力,调整拔管和浇筑混凝土同步进行,直至浇筑至设计顶高程。最后,在浇筑结束后,应继续调整起拔压力,适时控制接头管的顶拔速率。
一般地,拔管油压不宜超过拔管机设计压力的一半。初拔时,因有混凝土与接头管的粘结力,此时的拔管阻力最大,拔管油压不受此限制;接头管拔动后,起拔压力会马上回落。
接头管起拔应与混凝土浇筑施工密切配合。为了减少摩擦阻力,将拔管压力控制在适当的范围,以最小的拔管力取得最好的成孔效果;除了保证接头管下设质量外,应控制混凝土的浇筑速率,并能在浇筑过程中适时提升混凝土浇筑导管,使接头管埋深控制在一定范围。
在拔管成孔的最后阶段,为保证孔口部位的成孔质量应适当降低拔管速度,延长混凝土的脱管龄期,并及时向管内补充泥浆;补充泥浆时,宜注满或高出已浇混凝土终浇高程。
3.5 孔深测量
拔管结束后,应对孔深进行测量。主要原因是槽段内可能有大量浓泥浆或淤积物,聚集汇合后流入接头孔内。
经检测完成的所有接头孔,孔底淤积物厚度在3～9 cm;相邻槽段孔形验收时,接头孔孔型良好,孔斜率均不大于0.2%;测孔深度,达到要求标准。
4 拔管特殊情况
本工程在接头管施工过程中遇到了导墙变形接头管下不到位、接头管难以起拔等施工难题。但是,在施工中,严格遵循分析原因、寻求可行有效处理措施、避免同类事件重复发生的原则,克服了接头管起拔过程的难题。
4.1 导墙壁变形
桩号0+149.16～0+246.46 m段,在进行接头管起拔过程中,出现了导墙纵向裂缝的不利现象。顺延防渗墙轴线方向,局部出现了宽约2～4 cm的张拉裂缝。
问题出现后,经进行现场研讨,分析原因,提出处理措施。主要原因是原地层不密实,出现局部沉降;导墙在运行过程中,又承受简支约束,连同沉降部位,形成了不均匀的变形。
主要处理措施为:(1)控制混凝土浇筑速率,降低其对原始地层产生影响。通过控制下料速率和降低混凝土的坍落度等手段,达到降低其对侧土壁产生的挤压力;(2)降低拔管机的起拔压力和间断起拔措施。在预计达到脱管时间时,通过吊车等辅助起吊设备协助,实现其减轻对导墙的作用;(3)加强抽排浆液措施,减少其对地层上表面的作用力;(4)减少导管埋深,做到勤测量勤起拔浇筑导管。通过采用这些综合措施,确保了该段接头孔的顺利施工。
4.2 管下不到位
在桩号0+299.06～0+320.36 m段,因土层标准贯入度值偏高,存在抓斗和钻机交叉施工,孔形质量比较难以保证。在孔深23 m附近,紧靠上游侧存有“错台”。在接头管下设过程中,接头管恰好落座其上,难以下至到位。
通过分析产生原因及周边附近地层情况,即采用“移位下设再复位”的施工方法,实现了接头管的一次到位。
4.3 管起拔难
在进行D23号槽段两接头孔施工过程中,由于混凝土脱管时间掌握不准确,活动接头管时间延迟,混凝土与接头管的粘结力超过设计值。为此,在调集设备协助起拔的前提下,又增加了侧击设备,两方面共同配合,才最终实现了接头管的顺利起拔。
4.4 过早起拔管引起混凝土溜塌
当接头管起拔结束后发现混凝土有可能要出现溜塌时应立即往接头孔内加注浓浆或填倒轻质碴土,实施填满,增加混凝土壁面的侧支撑力,达到阻止混凝土溜塌的目的。
5 结语
大清沟水库混凝土薄墙工程是一项工期紧、地质条件复杂的工程。为保质、保量地如期完成施工任务,工程施工应配合紧凑、安排合理、组织有力、协调得当、准备充分、管理到位,才能达到高效的项目目标管理要求。
通过本工程的施工建设,有以下几方面的体会。
(1)“接头管”连接技术效果明显。
较之传统施工工艺-“套接”连接,具有缩短工期、节约成本10%～20%、提高工效、确保质量等难以比拟的优点。
(2)正确选择工艺,确定合理施工参数。
工程项目是一项综合性的管理项目,要实现项目管理目标,必须针对工程特点,正确选择施工工艺,确定合理的施工参数,最终如期完成施工任务。
(3)正确处理施工难题。
在工程实践中,不可能均如愿顺利完成。一旦施工难题产生了,必须认真对待,采取可行的施工处理措施。绝不能盲目滥用,延误最佳处理时间,合理、可行、有效,才是最好的佐证。
本工程出现的施工难题,均是能在没有花费较大成本的前提下就解决了的难题,主要原因是采取了正确的处理措施,进而为顺利完成工程建设作好了准备。
(4)针对工程特点,选用适宜施工器具。
正是由于选用适宜施工器具,成功地在地下水位不低于施工平台3.00m的粉细砂地层中建造混凝土薄墙,其原因是选用了适宜的施工器具。由于有高效、实用的科技成果作为后盾,才有可能顺利地完成本工程的施工任务。
参考文献
[1]熊义泳.气举清淤在大清沟水库薄墙工程中的应用[J].水利水电技术,2009,(4):44-45.
简述地下连续墙施工 篇7
1 施工前的准备
1.1 施工准备。
确定和安排机械所需作业面积:主要包括泥浆搅拌设备;钢筋笼加工及临时堆放场地;接头管和混凝土浇筑导管的临时堆放场地以及其他用地。
1.2 场地地基加固。
在地下连续墙施工中, 挖槽、吊放钢筋笼和浇筑混凝土等都要使用机械, 安装挖槽机的场地地基对地下墙沟槽的精度有很大影响, 所以安装机械用的场地地基必须能够经受住机械的振动和压力, 应采取地基加固措施。
1.3 给排水和供电设备。
根据施工规模及设备配置情况, 计算和确定工地所需的供电量, 并考虑生活照明等, 设置变压器及配电系统, 地下连续墙施工的工程用水是十分庞大的工程, 全面设计施工供水的水源及给水管系统。
2 挖槽与泥浆施工
挖槽是地下连续墙施工中的主要工序, 它是在泥浆中按单元槽段进行, 挖至设计标高后要进行清孔, 然后尽快地下放接头管和钢筋笼, 并立即浇筑混凝土, 以防槽段塌方。有时在下放钢筋笼后要第二次进行清孔。
3 导墙
地下连续墙成槽前先要构筑导墙, 导墙是建造地下连续墙必不可少的临时构造物, 在施工期间, 导墙经常承受钢筋笼、浇筑混凝土用的导管、钻机等静、动荷载的作用, 因而必须认真设计和施工, 才能进行地下连续墙的正式施工。
3.1 导墙采用形式:对表层地基良好地段采用简易形式钢筋混凝土导墙。在表层土软弱的地带采用场浇L形钢筋混凝土导墙。
3.2 为了保持地表土体稳定, 在导墙之间每隔1~3m添加临时
木支撑和横撑;导墙的施工精度直接关系着地下连续墙的精度, 所以在构筑导墙时, 必须注意导墙内侧的净空尺寸、垂直与水平精度和平面位置等。
3.3 导墙的水平钢筋必须连接起来, 使导墙成为一个墙体, 防止因强度不足或施工不善而发生事故。
3.4 为保证地下墙的施工精度, 便于挖槽机作业, 导墙内侧净空
应较地下墙的厚度稍大一些 (比设计值大5cm) , 导墙顶口比地面高处5m, 导墙的深度为1.5m。
4 接头工程施工
清底结束后, 插入直径大致与墙厚相同的接头管进行垂直下设。根据混凝土的硬化速度, 依次适当的拨动接头管, 在混凝土开始浇筑约2h后, 为了便于使它与混凝土脱开, 将接头管转动并将接头管拔其约10cm, 在浇筑完毕约2~3h之后, 采用起重机和千斤顶从墙段内将接头管慢慢地拔出来。先每次拔出10cm, 拔到0.5~1.0m时, 再每隔30min拔出0.5~1.0m, 最后根据混凝土顶端的凝结状态全部拔出。接头管位置就形成了半圆形的榫槽。
5 混凝土浇筑工程施工
单元槽清底后下设钢筋笼和接头管完毕, 进行单元槽段混凝土浇筑。地下连续墙的混凝土是在护壁泥浆下导管进行灌注的, 地下连续墙的混凝土浇筑按水下浇筑的混凝土进行制备和灌注。
混凝土的配合比按设计要求通过试验确定, 水泥采用普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥, 水灰比不大于0.6, 水泥用量不少于370kg/m2, 坍落度保持18~22cm, 根据混凝土浇筑速度, 可适当加入混凝剂。配置混凝土的骨料不得大于40mm, 接头管和钢筋笼就位后, 检测槽底沉淀物不超过设计要求在4h内浇筑混凝土, 浇筑混凝土的导管采用直径30cm钢导管, 在浇筑混凝土前对导管进行强度和密封试验, 合格后方可使用。根据单元槽长度确定下设导管根数。槽段为3.2~5.4m下设两根导管, 槽段为5.4~7.2m下设三根导管, 导管间距不大于3m, 导管位置和槽段端部接头部位不大于1.5m, 导管最初下设到距槽底30~40cm, 导管埋入混凝土深度为2~6m, 两根或三根导管浇筑混凝土要均衡连续浇筑, 并保持两根或三根导管同时进行浇筑, 各导管处的混凝土面在同一标高上。浇筑混凝土顶面高处设计标高300~500m, 待混凝土初凝后用风镐凿除。
结束语
地铁地下连续墙施工 篇8
地铁已经成为现代城市不可缺少的交通工具, 地铁的发展, 大大缓解的城市的交通。地铁建设, 尤其是地铁车站多在交通量大、附近建筑物较多的地方进行施工。如何在狭小的交通地段及邻近建筑物的地方进行地铁车站深基坑的支护施工是一个难题, 采用地下连续墙进行支护是一种有效的解决途径, 地下连续墙施工对地铁工程施工安全起到了至关重要的作用。结合广州地铁鱼珠站实例对地下连墙施工的关键技术问题进行论述。
地下连续墙施工基本工艺流程:机械进场检验、报验→泥浆制备→槽段开挖→钢筋笼制作→工字钢和钢筋笼吊放→混凝土浇注→拔出锁扣管→成墙→资料整理及报验。
2 主要施工方法
2.1 泥浆制备和检验
泥浆在施工过程中主要起到护壁、携渣、冷却机具和切土润滑等作用, 采用优良膨润土、纯碱、高纯度CMC和水按一定比例配制成。新鲜泥浆的主要性能指标及检验方法见表1。在泥浆制作和使用过程中加强对原材料和泥浆性能指标的检查, 检测频率每班不等少于2次, 并填写“地下连续墙泥浆护壁质量检验记录表”。新拌制的泥浆应贮存24h以上或加分散剂使充分水化后才可使用。
2.2 槽段开挖
2.2.1 槽段划分
槽段划分即确定单元槽段长度, 一般根据地质条件、施工机械等综合确定。本工程按设计图纸, 地下连续墙标准槽段长度为6m;对拐角和特殊部位, 根据现场具体情况和成槽机最小施工长度确定。
2.2.2 槽段开挖
槽段开挖采用跳槽开槽, 第一槽段距离导墙端不得小于3000mm, 跳槽间隔至少2个槽段, 地下连续墙成槽采用液压地连墙挖槽机进行挖槽, 选用膨润土泥浆进行护壁, 进行交叉施工作业。槽段开挖前先制备好泥浆, 泥浆各项指标必须达到规范和设计的相关要求;施工前测量班在导墙上按设计实地放出地连墙槽段分界线控制线, 并用红油漆在实地标出槽段名称, 同时给施工队做出书面交底, 并进行现场交底和交接, 施工队做好对控制线的保护;同时将标高控制点引测到现场或在导墙上标出相应槽段处导墙顶标高, 便于控制钢筋笼顶标高和槽底深度等的标高和深度。每个槽段分块进行, 先施工槽段两端块, 然后抓挖中间块部分, 使抓斗两侧受力均匀, 确保成槽垂直度, 开挖过程要严格控制槽段内泥浆标高及比重, 成槽机进出槽均应缓慢进行, 防止速度过大造成泥浆波动过大, 冲刷槽壁土体造成塌槽, 尤其是上部杂填土和槽段内的砂土地层。成槽过程中要随时观察和调整机械的垂直度, 接近槽底时, 应密切检查槽段深度。
2.2.3 成槽检查
成槽后及时检查槽段深度和槽底沉渣厚度, 沉渣厚度不得超过100mm, 检查泥浆比重及时进行清槽和泥浆置换, 同时用预先加工好的槽壁垂直度检槽器对槽段的垂直度进行检查, 垂直度要求不得大于H/300 (H为槽段深度) , 且不得超过30mm。槽底清理和置换泥浆结束后1h后, 测定槽底以上0.2~1.0m处的泥浆比重不应大于1.15, 含砂率不大于5%, 粘度不大于28S, 槽底沉淀物淤积厚度不应大于100mm。
2.3 钢筋笼制作
钢筋笼严格按墙体设计配筋和单元槽段划分整体制作成型, 所有纵横向钢筋相交部位点焊, 增加钢筋笼的整体刚度。制作钢筋笼时, 要预留出混凝土灌注导管的位置, 两导管间距不应大于3.5m, 导管距槽段端部距离不应大于1.5m。钢筋笼焊接前, 必须先进行钢筋材质及焊接质量试验检验, 合格后, 方可进行钢筋笼加工制作。当采用搭接接头时, 接头位置应错开, 竖向受力主筋的最小搭接长度不小于45d, 当接头不错开时, 竖向主筋搭接长度大于70d, 并应大于150mm。钢筋笼下端500mm范围内按1:10做成闭合状, 便于笼子入槽。
2.4 钢筋笼吊放
槽段检查合格完毕后, 把预先做好水密性试验分节锁口管吊放入槽, 顶部进行临时牢固固定。钢筋笼起吊时, 采用二台吊车同时操作, 其中一钩吊住笼子长度方向中线以上分部, 另一钩吊住中线以下部分, 上吊 (主吊) 设置四个吊点, 下吊 (副吊) 设置六个吊点, 每幅钢筋笼共设十个吊点。以有效避免在钢筋笼起吊时, 产生较大的弯曲变形。起吊过程中钢丝绳可以随钢筋笼重心的移动沿滑轮滑动, 等钢筋笼全部提起, 笼底端离开地面, 再将下部的吊钩撤去, 钢筋笼下端采用绳索人力控制的方法, 以保证钢筋笼稳定不致产生晃动。待钢筋笼放入槽内接近上部的下吊点时进行倒钩, 用型钢横穿钢筋笼后两端搁在导墙上, 再把上部的下吊点卸下固定在笼的顶端, 使钢筋笼重心和吊钩在同一竖直面内, 保证钢筋笼垂直入槽。起吊过程中不允许钢筋笼下端在地面上拖引, 以防造成下端钢筋弯曲变形。放入钢筋笼时, 注意吊点中心必须对准槽段中心, 根据钢筋骨架顶端吊点间距及其到两端的距离, 在导墙上用红油漆标出两对吊点位置线, 然后徐徐下降, 使其垂直自由而又准确地将钢筋笼吊入槽内。吊装过程中, 两吊车要密切配合, 防止出现钢筋笼变形和其它不安全因素的发生。
2.5 混凝土灌注
地下连续墙混凝土应按防水混凝土设计, 水泥用量不应少于400kg/m3;水灰比不应大于0.6;塌落度为18~22cm;砂率为35%~45%。在钢筋笼入槽就位及沉渣检查后4h以内及时浇灌混凝土。混凝土浇灌采用导管法, 其直径选用250mm, 每节长2.0~2.5m的钢管。管节连接牢固、严密。接头采用法兰接头时, 应设锥形法兰罩。
混凝土灌注应连续进行, 灌注速度不低于2m/h, 中途不得间歇。每一单元槽段混凝土应制作抗压强度试件1组, 每5个槽段应制作抗渗压力试件1组, 并填写“地下连续墙混凝土灌注记录表”。
2.6 拔出接头管
接头管提拔主要考虑混凝土凝固硬化速度, 不能过早、过快也不能过迟、过缓, 过早、过快可能造成混凝土壁坍落;过迟、过缓可能造成提拔不动和埋管事故。一般在混凝土灌注2~3h后应进行第一次起拔, 以后每0.5h提升一次, 每次提拔50~100mm, 直至终凝后全部拔出。
3 结论
地铁地下连续墙施工是一个较为复杂的施工过程, 施工技术及质量要求较高。在施工中要加强技术管理, 严格按拟定的施工方案进行作业, 对可能出现的质量问题工序, 采取相应的预防措施, 才能保证工程质量、降低施工成本和缩短整体工期。
参考文献
[1]杨宝珠, 张淑朝.天津地区超深地下连续墙成槽施工技术[J].施工技术, 2013, 2.
地下连续墙施工要点分析 篇9
地下连续墙开挖技术起源于欧洲。它是根据打井和石油钻井使用泥浆和水下浇注混凝土的方法而发展起来的, 1950年在意大利米兰首先采用了护壁泥浆地下连续墙施工, 经过几十年的发展, 地下连续墙技术已经相当成熟, 其中以日本在此技术上最为发达, 已经累计建成了1500万m2以上, 目前地下连续墙的最大开挖深度为140m, 最薄的地下连续墙厚度为20cm。到目前为止, 我国绝大多数省份都应用了此项技术, 地下连续墙已经并且正在代替很多传统的施工方法, 而被用于基础工程的很多方面。
就狭义上的理解来说, 一般地下连续墙是指利用各种挖槽机械, 借助于泥浆的护壁作用, 在地下挖出窄而深的沟槽, 并在其内浇注适当的材料而形成一道具有防渗 (水) 、挡土和承重功能的连续的地下墙体。地下连续墙按成墙方式可分为桩排式、槽板式、组合式, 按墙的用途可分为防渗墙、临时挡土墙、永久挡土 (承重) 墙、作为基础用的地下连续墙, 按强体材料可分为钢筋混凝土墙、塑性混凝土墙、固化灰浆墙、自硬泥浆墙、预制墙、泥浆槽墙、后张预应力地下连续墙、钢制地下连续墙, 按开挖情况可分为地下连续墙、地下防渗墙。
2地下连续墙的特点
地下连续墙的应用非常广泛, 比如建筑物地下室, 深基础和桩基等。地下连续墙之所以能得到如此广泛的应用和其具有的优点是分不开的。
2.1地下连续墙具有以下一些优点: (1) 施工时振动小, 噪音低, 非常适于在城市施工。 (2) 墙体刚度大, 用于基坑开挖时, 可承受很大的土压力, 极少发生地基沉降或塌方事故, 已经成为深基坑支护工程中必不可少的挡土结构。 (3) 防渗性能好, 由于墙体接头形式和施工方法的改进, 使地下连续墙几乎不透水。 (4) 由于具有上述几项优点, 使我们可以紧贴原有建筑物建造地下连续墙。 (5) 可用于逆做法施工。地下连续墙刚度大, 易于设置埋设件, 很适合于逆做法施工。 (6) 地下连续墙对地基的适用范围很广, 从软弱的冲积地层到中硬的地层、密实的砂砾层, 各种软岩和硬岩等所有的地基都可以建造地下连续墙。 (7) 可用作刚性基础。目前地下连续墙不再单纯作为防渗防水、深基坑维护墙, 而且越来越多地用地下连续墙代替桩基础、沉井或沉箱基础, 承受更大荷载。 (8) 占地少, 可以充分利用建筑红线以内有限的地面和空间, 充分发挥投资效益。 (9) 工效高、工期短、质量可靠、经济效益高。
2.2地下连续墙也存在一些不足: (1) 在一些特殊的地质条件下 (如很软的淤泥质土, 含漂石的冲积层和超硬岩石等) , 施工难度很大。 (2) 如果施工方法不当或施工地质条件特殊, 可能出现相邻墙段不能对齐和漏水的问题。 (3) 地下连续墙如果用作临时的挡土结构, 比其它方法所用的费用要高些。 (4) 在城市施工时, 废泥浆的处理比较麻烦。
3地下连续墙施工的要点
地下连续墙的施工过程为导墙施工、钢筋笼制作、泥浆制作、成槽放样、成槽、下锁口管、钢筋笼吊放和下钢筋笼、下拔混凝土导管浇筑混凝土、拔锁口管。以下将某些施工环节进行要点或难点阐述:
3.1导墙施工
导墙是地下连续墙施工的第一步, 地下连续墙成槽前先要构筑导墙, 导墙是建造地下连续墙必不可少的临时构造物其主要有以下几个问题:
3.1.1导墙变形导致钢筋笼不能顺利下放
出现这种情况的主要原因是导墙施工完毕后没有加纵向支撑, 导墙侧向稳定性不足, 产生导墙变形。解决这个问题的措施是导墙拆模后, 沿导墙纵向每隔一米设二道木支撑, 将二片导墙支撑起来, 导墙混凝土未达到设计强度前, 禁止重型机械在导墙侧面行驶。若导墙已变形, 用锁口管强行插入, 撑开足够空间下放钢筋笼。
3.1.2导墙的内墙面与地下连续墙的轴线不平行
由于导墙本身的不垂直, 造成整幅墙的垂直度不理想。导墙的内墙面与地下连续墙的轴线不平行会造成建好的地下连续墙不符合设计要求。解决的措施主要是在进行导墙设计时要保证内外导墙面的净距应等于地下连续墙的设计宽度加50mm, 净距误差小于5mm。
3.2成槽
3.2.1地下水的升降
遇到降雨等情况使地下水位急速上升, 地下水又绕过导墙流入槽段使泥浆对地下水的超压力减小, 极易产生塌方事故。为了解决槽壁塌方, 必要时降低地下水, 保证槽壁的稳定。另一个方法是提高泥浆液面, 泥浆液面至少高出地下水位0.5m～1.0m。在施工中发现漏浆跑浆要及时堵漏补浆, 以保持泥浆规定的液面。第二种方采用的较多, 但碰到恶劣的地质环境, 还是第一种方法效果好。
3.2.2刷壁次数的问题
刷壁要求在铁刷上没有泥才可停止, 一般需要刷20次, 确保接头面的新老砼接合紧密, 若达不到要求, 可能造成两幅墙之间夹有泥土, 产生严重的渗漏, 对地下连续墙的整体性也有很大影响。
3.2.3成槽结束后到浇筑砼之前的这段时间的液面控制
这件工作往往受到大家的忽视, 但是泥浆液面的控制是全过程的, 在浇筑砼之前都是必须保证合乎要求的, 只要有一小段时间不合要求就会功亏一篑。
3.3下、拔混凝土导管、浇筑混凝土
3.3.1导管拆卸的问题
在浇筑混凝土时, 要根据计算逐步拆卸导管, 但由于有些导管拆不下来或需要很多的时间拆卸, 严重的影响了混凝土灌注。其解决方法为只要每次混凝土灌注完毕把每节导管拆卸一遍, 螺丝口涂黄油润滑。还应注意在使用导管时, 防止导管碰撞变形, 难以拆卸。
3.3.2堵管的问题
导管堵塞后, 要把导管整体拔出来, 拔出时应换用直径大的钢丝绳。导管的整体拔出会因为拔空而造成淤泥夹层的事故, 而且管内的砼在泥浆液面上倒入泥浆, 会严重污染泥浆。
3.4钢筋笼起吊和下钢筋笼
3.4.1钢筋笼偏移
由于上一幅施工时锁口管后面的空当回填不密实造成的漏浆问题会产生一系列的不良后果。成槽时由于硅已凝固, 会损坏成槽机的牙齿, 下钢筋笼时也会对钢筋笼产生影响。
当钢筋笼碰到硅块时, 会发生倾斜, 使钢筋笼左右标高不一致, 影响接驳器的准确安放。同时由于漏浆的影响, 会使钢筋笼发生侧移, 扩大本幅墙的宽度, 占用下一幅墙的墙宽。
3.4.2民工上钢筋笼的安全问题
钢筋笼起吊时一定要注意安全, 整个钢筋笼竖起来后足有30米高, 经常发生焊工遗留的碎钢筋、焊条高空下落问题, 因此在整个起吊过程中无关人员一定要远离钢筋笼, 防止意外事件的发生。由于施工的要求, 必须要爬上钢筋笼进行施工操作, 危险性比较高, 因此一定要注意安全, 爬笼子之前对民工进行安全教育, 安全帽帽扣要扣好, 到达高度后第一步就是要系好安全带。
3.4.3钢筋笼下不去
除少数是槽体垂直度不合要求外, 大部分情况是由于漏浆的原因导致钢筋笼下不去, 因此漏浆的问题必须要解决, 回填土不密实是导致漏浆的主要原因。
3.4.4钢筋笼的吊放
钢筋笼的吊放过程中, 发生钢筋笼变形, 笼在空中摇摆, 吊点中心与槽段中心不重合。就会造成吊臂摆动, 使笼在插入槽内碰撞槽壁发生坍塌, 吊点中心与槽段中心偏差大, 钢筋笼不能顺利沉放到槽底等。吊点问题至关重要, 一旦吊点发生问题, 就有可能造成钢筋笼变形等不可弥补的损失, 因此一定要经过项目部人员的仔细研究推敲, 以确保钢筋笼起吊的绝对安全。插入钢筋笼时, 使钢筋笼的中心线对准槽段的纵向轴线, 徐徐下放。
3.5槽底淤积物对墙体质量的影响
3.5.1淤积物的形成清底不彻底, 大量泥渣仍然存在;清底验收后仍有砂砾、粘土悬浮在槽孔泥浆中, 随着槽孔停置时间加长, 粗颗粒悬浮物在重力的作用下沉积到槽孔底部;槽孔壁坍方, 形成大量槽底淤积物。
3.5.2淤积物对墙体质量的影响。槽孔底部淤积物是墙体夹泥的主要来源。混凝土开浇时向下冲击力大, 混凝土将导管下的淤积物冲起, 一部分悬浮于泥浆中, 一部分与混凝土掺混, 处于导管附近的淤积物易被混凝土推挤至远离导管的端部。当淤积层厚度大或粒径大时, 仍有部分留在原地。悬浮于泥浆中淤积物, 随着时间的延长, 又沉淀下来落在混凝土面上。
3.5.3砼开始浇注时, 先在导管内放置隔水球以便砼浇注时能将管内泥浆从管底排出。砼浇灌采用将砼车直接浇注的方法, 初灌时保证每根导管砼浇捣有6方砼的备用量。
4结束语
相对来说, 地下连续墙施工技术并不是很复杂的事情, 只要按照正确的方法指导施工, 同时注意施工中的重要关键环节, 一般来说都是能够成功的。
摘要：本文阐述了地下连续墙的特点等情况, 就地下墙的某些重点难点做了相应的分析探讨。