竖井安全管理制度

2024-09-24

竖井安全管理制度（通用4篇）

竖井安全管理制度篇1

为了加强矿山竖井延伸工程安全管理，针对目前矿山多采区进行竖井延伸工程安全管理现状，特制定安全管理规定如下：

1、竖井(盲竖井)延伸工程应制定专项施工安全技术措施，按规定控制井筒掘进段高，及时支护井帮围岩，防止片帮坠物。

2、所有出入延伸井人员必须遵守乘罐制度，并正确使用个人劳动防护用品(安全帽、矿灯、水靴、工作服、自救器等)，系好安全带。安全带必须与提升钢丝绳钩头连接牢固(不得系在吊桶梁上)，禁止手扶桶沿，身体不准超出吊桶外。

3、人员上下吊桶时，必须等吊桶停稳，并得到信号工同意后方可上下。吊桶提升人员到井口时，待井盖门关闭、吊桶停稳后，人员方可进出吊桶。装有物料的吊桶，严禁乘人。

4、所有入井人员入井前，要对当班工作内容进行了解清楚，从人、机、环、管理四个方面进行危险源辨识;随时检查井帮支护情况，坚持不安全不生产制度，发现问题及时采取措施进行处理，否则，不得继续下一项工作。

5、特殊工种操作人员必须持证上岗，岗位作业人员要熟练并正确使用安全防护用具、施工机械设备设施等。

6、卷扬机房、井口、吊盘和井底工作面之间，必须建立安全可靠的竖井提升通讯联络(信号)系统。

7、稳车、提升卷扬机、天轮、钢丝绳、滑架、旋转器、钩头、吊桶、吊盘、连接装置、防止吊桶过卷装置等应按规定每班检查，并认真执行作业现场安全确认制度。

竖井安全管理制度篇2

关键词：隧道工程,竖井,安全风险评估

1 工程概况

1.1 竖井的布置

竖井的布设主要根据隧道长度、地形、地质、水文及环境影响等条件, 结合营运通风、弃渣等的需求综合考虑。通过技术经济比较, 五台至盂县高速公路佛岭隧道竖井采用单一竖井地上风机房方案。佛岭隧道位于五台县陈家庄乡至盂县梁家寨间牛道岭处, 设计为左右线分离式。起讫桩号为ZK12+570~ZK21+373 (K12+555~K21+360) , 左 (右) 洞全长8 803 (8 805) m, 左 (右) 洞体最大埋深758.203 (761.616) m。佛岭隧道竖井位于左右线之间, 左 (右) 线桩号为ZK16+416.4 (K16+420) , 竖井埋深432 m, 半径5.25 m, 周长32.99 m, 面积86.59 m2, 其规模为全国前列。竖井平面布置图如图1所示。

1.2 水文、地质条件

佛岭隧道总体走向近南北向, 隧道围岩主要由第4系全新统冲洪积 (Q4el+pl) 黄土状土、卵石, 第4系中更新统 (Q2eol) 黄土、残坡积 (Q2el+dl) 碎石, 寒武系中统张夏组 (∈2Z) 泥质条带灰岩、寒武系下统馒头毛庄组 (∈1m-mz) 泥质页岩、泥质砂岩及石英砂岩, 太古界龙华河群翻梁沟组 (Arlnf) 混合花岗片麻岩和太古界龙华河群辉理组 (Arlnh) 黑云斜长片麻岩等构成。佛岭隧道竖井处属于构造剥蚀中山区, 山势陡峻, 基岩裸露, 地形整体上呈一鼻状山脉。

项目区地下水类型属变质岩类裂隙水, 主要接受大气降水的补给, 含水岩组主要由太古界龙华河群会理组 (Arlnh) 黑云斜长角闪片麻岩及混合花岗片麻岩等组成, 区内地下水依据储存空间类型可分为风化裂隙水和构造裂隙水。竖井正常涌水量为136.77 m3/d, 竖井稳定水位为97.2 m, 稳定水位标高为1 080.80 m。最大涌水量为547.08 m3/d。属于弱富水区, 地下水出水状态以淋雨状为主, 局部会产生涌流状出水。

2 竖井重大安全风险分类分析与评估

2.1 风险分析与评估的主要方法[1]

本文采用专家打分法对各风险源 (准则层) 之间的相对关系及各致险因子 (指标层) 之间的相对关系进行分析, 同时给出各指标概率等级;通过层次分析法得到指标层各致险因子权重值, 计算得出准则层概率等级, 最终获得佛岭隧道竖井施工阶段安全风险概率等级综合评定值。

2.1.1 专家打分法

专家打分法是通过匿名方式征询有关专家的意见, 对专家意见进行统计、处理、分析和归纳, 客观地综合多数专家经验与主观判断, 经多轮意见征询、反馈和调整后, 得出每项风险因素的权数与等级值, 从而求出该项风险因素的得分。

针对佛岭隧道竖井存在的复杂地质问题, 对隧道涌水突泥、井口失稳、塌方等重点风险进行了辨识与评估, 建立专家调查表, 对佛岭隧道竖井存在的主要风险进行调查。调查表共发放14份, 主要针对与设计阶段存在密切关系的设计院、从事过相关工程的施工单位和高校科研单位进行, 收到有效调查表13份。

调查专家的信息如下:

(1) 职称:教授或教授级高工5人、副教授或高工7人、工程师1人 (根据调查统计, 相关专家基本具有副高级职称以上, 相关理论知识过硬) ;

(2) 年龄:>60岁1人、50~60岁6人、40~50岁5人、30~40岁1人 (大部分专家处在40~60岁, 为单位中层领导) ;

(3) 相关专家对工程风险理论及方法的熟悉程度情况:从事该方向1人、非常了解4人、比较了解7人、了解一点1人;

(4) 相关专家工作单位情况:设计单位7人、施工单位2人、高校或科研单位4人 (本次调查主要选取设计单位和高校科研单位的相关专家, 主要考虑对设计阶段进行评估, 偏重于设计的理论与实践) ;

(5) 相关专家从事隧道专业时间:>20年8人、15~20年2人、10~15年2人、5~10年1人 (相关专家从事隧道专业基本都在10 年以上, 经验丰富, 满足调查要求) 。

2.1.2 层次分析法 (AHP)

层次分析法 (Analytic Hierarchy Process, 简称AHP) 是对一些较为复杂、较为模糊的问题作出决策的简易方法, 它特别适用于那些难于完全定量分析的问题。它是美国运筹学家T. L. Saaty教授于70年代初期提出的一种简便、灵活而又实用的多准则决策方法。该方法能把定性因素定量化, 并能在一定程度上检验和减少主观影响, 使评价更趋科学化。该方法通过风险因素间的两两比较, 形成判断矩阵, 从而计算同层风险因素的相对权重。分析过程如下:

(1) 首先要把问题条理化、层次化, 构造出一个有层次的结构模型。在这个模型下, 复杂问题被分解为元素的组成部分。这些元素又按其属性及关系形成若干层次。上一层次的元素作为准则对下一层次有关元素起支配作用。

递阶层次结构中的层次数与问题的复杂程度及需要分析的详尽程度有关, 一般递阶层次数不受限制。每一层次中各元素所支配的元素一般不要超过9个。这是因为支配的元素过多会给两两比较判断带来困难。

(2) 明确分析问题, 划分和选定有关风险因素, 建立风险因素分层结构, 从而可以得到一个n×n的判断矩阵。

(3) 计算判断矩阵的最大特征值和对应的特征向量, 分量即相应n个因素的权重。

(4) 因为判断矩阵采用两两比较得到, 未必满足等式aiajk=aik。因此, 需要采用一个一致性指标CI=ymax-n/ (n-1) , 来衡量由于矩阵不相容所造成的最大特征值和特征向量的误差。当判断完全一致时, CI=0, 一般只要CR=CI/RI<0.1, 就认为这个判断可以满意了。平均随机一致性指标RI取值如表1所示。

把所求出的各子因素与相对危害程度统一起来, 就可求出工作包风险处于高、中、低各等级的概率值的大小, 由此可判断工作包的风险程度。

层次分析法处理问题的程序与管理者的思维程序、分析解决问题的思路一致。在考虑过程中采用专家评判, 并用定量原则检验这一评判的重要性, 最后综合成整个项目的风险, 既有定性分析, 又有定量结果, 为管理者提供了一个全面了解项目全过程中风险情况的机会, 使其决策更为科学化。

2.2 竖井重大安全风险分析与评估[2]

2.2.1 竖井重大风险分析

考虑到佛岭隧道竖井埋深深、直径大的特点, 通过工程类比, 确定其施工阶段主要风险。受到各种客观条件的限制, 不可能将各种评价指标全部反映到竖井风险的评估中, 必须选取对风险起控制作用的主要评价指标, 忽略对其影响较小的次要评价指标, 参照竖井风险的相关研究, 分别建立评估指标体系, 如表2、表3所示。

2.2.2 权重计算

(1) 涌水突泥风险的评价指标

佛岭隧道竖井涌水突泥的风险性与降水、断层破碎带、承压水、开挖进尺、施工方案、支护参数、超前地质预报等因素有关。建立层次分析法的判断矩阵, 判断矩阵如表4~表6所示。

B判断矩阵一致性比例:0/0.58<0.1, 因此, 矩阵满足一致性判断。对总目标的权重为0.5。

C判断矩阵一致性比例:0.04/0.90<0.1, 因此, 矩阵满足一致性判断。对总目标的权重为0.5。

涌水突泥风险各因素的权重如表7所示。

根据各个因素的权重和专家对各个指标的概率等级打分情况, 求出涌水突泥的概率等级值。如表8所示。

(2) 井口失稳风险的评价指标

佛岭隧道竖井井口失稳的风险性与隧道的区域地质、软弱夹层、降水、断层破碎带、位置选择、支护参数、施工方案等因素有关。建立层次分析法的判断矩阵, 判断矩阵如表9~表11所示。

B判断矩阵一致性比例:0.010 3/0.90<0.1, 因此, 矩阵满足一致性判断。对总目标的权重为0.5。

C判断矩阵一致性比例:0.00915/0.58<0.1, 因此, 矩阵满足一致性判断。对总目标的权重为0.5。

井口失稳风险各因素的权重如表12所示。

根据各因素的权重和专家对各指标的概率等级打分情况, 求出井口失稳的概率等级值如表13所示。

(3) 塌方风险的评价指标

佛岭隧道竖井塌方的风险性与隧道的区域地质、软弱夹层、涌水、断层破碎带、衬砌结构、断面形式、开挖方式、支护参数、监控量测、施工方案、超前地质预报等因素有关。建立层次分析法的判断矩阵如表14~表16所示。

B判断矩阵一致性比例:0.00 347/0.90<0.1, 因此, 矩阵满足一致性判断。对总目标的权重为0.444。

C判断矩阵一致性比例:0.010 7/1.32<0.1, 因此, 矩阵满足一致性判断。对总目标的权重为0.556。

塌方风险各因素的权重如表17所示。

根据各个因素的权重和专家对各个指标的概率等级打分情况, 求出塌方的概率等级值如表18所示。

2.2.3 佛岭隧道竖井施工阶段主要安全风险的评价指标

(1) 佛岭隧道竖井施工阶段安全风险概率等级的确定

建立准则层的判断矩阵如表19所示。

O判断矩阵一致性比例:0.067 8/0.58<0.1, 因此, 矩阵满足一致性判断。

根据各个因素的权重和专家对各个指标的概率等级打分情况, 求出施工阶段塌方风险的概率等级值, 如表20所示。

(2) 佛岭隧道竖井施工阶段安全风险的确定

获得综合评价指标为2.009 2, 后果等级评定为为3级 (严重的) , 由专项风险等级标准[2]可知, 评估结果为3 级, 为高度风险, 需制定风险消减措施的等级。

3 结论

通过查阅资料并结合工程实践, 建立了佛岭隧道竖井施工阶段主要风险评估的指标体系, 采用层次分析法对各单因素进行综合, 得出准则层和目标层的概率等级指标。

本文通过层次分析计算可知:井口失稳发生风险的概率最大, 塌方风险发生的概率较小, 涌水突泥影响最小。涌水突泥的评价指标体系中, 施工方案、断层破碎带、承压水、开挖进尺因素为主要风险因素;井口失稳的评价指标体系中, 位置选择、断层破碎带、降水因素为主要风险因素;塌方的评价指标体系中, 断层破碎带、开挖方式、软弱夹层因素为主要风险因素。通过对佛岭隧道竖井施工阶段主要风险的评估, 得出其发生概率等级指标为3, 对应的概率区间为:0.1%≤P<1% (偶尔发生的) , 损失等级为3级 (严重的) , 得出风险等级为3级, 为高度风险, 需制定风险消减措施的等级。

针对井口失稳和塌方高风险事件, 本文建议采取如下措施对风险进行控制, 降低风险等级:

(1) 佛岭隧道竖井施工过程中井口失稳风险较高, 要注意引入第三方监测, 对井口周边围岩、山体、地表进行稳定性监控量测[3], 控制施工过程中对围岩的扰动;对井内结构进行收敛变形和应力监测, 控制可能出现的井口支护结构在围岩变形作用下出现的剪切破坏。

(2) 佛岭隧道竖井施工过程中塌方风险较高, 要注意加强超前地质预报, 准确把握前方围岩情况;及时根据超前地质预报结果和出现的异常情况, 调整支护形式, 确保施工过程安全, 制定塌方紧急预案;加强施工质量检测工作, 确保施工质量;对竖井结构进行收敛变形和应力监测, 控制可能出现的有害变形, 及时采取措施进行控制。

参考文献

[1]交通运输部工程质量监督局.公路桥梁和隧道工程施工安全风险评估制度及指南解析[M].北京:人民交通出版社, 2011:52-54.

[2]方碧滨.公路隧道施工中的安全风险评估及防范对策[J].公路交通技术, 2014 (5) :123-128.

益田路隧道1号竖井施工技术总结篇3

施工技术总结

［摘要］本文以广深港客运专线益田路隧道1#竖井为依托，结合明挖逆筑法施工工艺。对客运专线竖井施工工法做详细阐述和总结，施工经验能为竖井施工积累技术资料，还能为同类竖井施工提供类比法依据。

［关键词］客运专线、益田路隧道、竖井、明挖逆筑法、盾构始发井

1、工程概况

益田路隧道1号竖井，起址里程DK107+892～DK107+915。竖井前连接矿山法施工段隧道，后连接盾构法施工段隧道。施工期间该竖井为益田路隧道盾构始发工作井，并作为矿山法施工的一个工作井与矿山法隧道之间设置一道变形缝。本竖井工程位于距益田路隧道洞口3082m处，竖井顶面地面设计高程42.0m，竖井底面标高-10.039m，竖井深52.039m。竖井断面为长方形，内净空尺寸为23m×18m。本竖井含六道冠梁(KL梁)，为运营期铺设层板使用。

本竖井工程结构复杂，开挖断面大、基坑深、施工难度高。本竖井的地质情况主要是非基岩和基岩。在施工中，针对不同的地质情况，采用不同的施工方法: 非基岩段采用φ80cm@100cm钻孔灌注桩围护、φ80cm旋喷桩止水帷幕，钻孔桩伸入弱风化岩层不小于2.5米，旋喷桩伸入弱风化岩层不小于1米，旋喷桩加固体渗透系数不大于10-7m/s,28天加固体强度不小于1MPa。

位于基岩地段采用喷锚支护，初期支护参数为：10cm厚C25喷射混凝土，单层φ10mm钢筋网，网格间距15cm×15cm;锚杆采用φ20mm砂浆锚杆，L=3.0m或4.0m,水平面夹角12°，间距1.5m*1.5m(竖*横)。侧墙开洞侧锚杆采用φ20mm玻璃纤维锚杆，L=4.0m,间距1.5m*1.5m(竖*横)。工作井主体结构采用C35防水钢筋混凝土，位于20米以上结构抗渗等级不小于S8，位于20米以下结构抗渗等级不小于S10。竖井每次开挖4.5米，开挖后及时施作内衬结构。

2、工程地质

竖井场地内自上而下分布以下地层：

1（1）人工填土层：主要为素填土，局部为杂填土。开挖等级以1级土松土为主，局部为III级硬土。

（2）坡残积层：构成岩性为粉质黏土含杂物、黏性由其母岩成份的不同而稍有变化，为III级硬土。

（3）花岗岩全风化带：褐红、棕红、棕黄色，除石英外，其余矿物均已风化成高岭土，岩芯呈土状或夹砾砂状，土质坚硬，浸水易崩解，为 III级硬土。

（4）花岗岩弱风化：肉红色，粗粒斑状结构，块状构造，岩质坚硬，节理裂隙发育，岩体呈块状，为V级次坚岩。

3、竖井明挖逆筑法施工技术 3.1围护结构施工

为防止竖井井口失稳，在其四周设有Φ800钻孔围护桩，桩间距1.0m，伸入弱风化岩层不小于2.5m。采用冲击钻机钻孔，导管法灌注混凝土。

在钻孔桩间采用Φ800旋喷桩止水，旋喷桩采用三重管法，长度伸入弱风化岩层顶，确保井内干燥无积水，确保作业人员安全。

具体布置见下图：

围护结构平面布置图

φ800旋喷桩止水帷幕φ800@1000钻孔灌注桩早强桩间网喷砼（20φ钢筋网φ800钻孔桩+止水帷幕大样图

3.2提升设备配置

由于益田路隧道正洞DK107+650处设计有运输斜井，故竖井无需考虑洞内进度指标及出渣方量，仅需计算竖井本身开挖方量，提升设备计算如下：

（1）、出渣量及提升能力计算 ① 竖井每循环出碴量计算

V碴=S×m×n =24×19×0.5×1.3=296.4m3 V碴—竖井每循环出碴量 S—断面开挖面积 n—松散系数，取1.3 m—每循环进尺，取0.5m ② 提升能力计算

龙门吊的提升高度L=54m，提升速度18m/min,吊一斗碴的时间为s=3×2+1+1×2+1=10分钟（其中1为小车的行走时间及倒碴时间），每小时提升6斗，8m3斗装6m3碴，门吊每天工作10小时。

一套龙门吊提升能力计算如下：

V提= N×T×V×M =6×10×8×0.75=360m3 V提—平均每天提升碴土量

N—一台龙门吊平均每小时提升次数，取4次/小时

T—平均每天的工作时间，取10小时 M—碴斗的装满系数，取0.75 V—碴斗的容量，取8m3（2）、设备选型：一台门吊每天出碴量V=360 m3,满足每天的施工进度要求。考虑到龙门吊起吊最重设备机械挖掘机20吨，8m碴斗装碴及斗重等因素，安全系数以1.25计，龙门吊最大起吊重量应为25吨，因此考虑使用一台25吨。

（3）、遮雨防护措施：竖井范围内设遮雨棚，以避免雨水灌入。遮雨棚立柱焊接在龙门吊两条主梁上，悬臂长度应能全部遮盖井口。

（4）由于龙门吊要起吊挖机，挖机高5.5米，竖井内衬高出地面1米，考虑到起吊的安全距离，因此龙门吊高出地面7米。受竖井场地限制，龙门吊采用桁架式结构，主跨度25m，提升高度+7至-53m，起重机采用MG型电动桥式起重机，起吊能力25T，提升速度18m/min。具体布置见下图。

3龙门吊布置图

3.3竖井开挖

竖井施工采用“竖向分层、随挖随支”的总原则组织施工。

竖井开挖顺序：3m范围内开挖→3~7m范围内开挖→7~12米范围内开挖 →12m以下开挖（1）、井口段3m范围采用1.4m³挖掘机直接开挖，自卸汽车出渣，完成后施作冠梁及上部侧墙。

4（2）、KL-1冠梁施工完成后，3~7m范围内采用挖掘机一次开挖到位并施作第一组内衬混凝土。

（3）、7~12m采用起重机配合挖掘机开挖，采用8m³渣斗出渣，进入基岩段采用破碎锤配合人工风镐开挖，挖掘机装渣。

（4）、12m以下采用松动爆破开挖，挖掘机出渣直至井底。

（5）、开挖过程中在渗水集中处设一1m×1m×1m集水坑，采用多级耐磨离心泵抽水至沉淀池后引入地下排水系统。

（6）、竖井井底为Ⅱ级围岩，由于断面较大，此段隧道正洞通过竖井采用三台阶法开挖。首先由竖井开挖至正洞上台阶底高程处，依照设计进行正洞支护，然后分别向进、出口方向开挖上台阶，当上台阶断面开挖30m~40m后，开挖竖井至正洞二台阶底，同样施作支护后向进、出口方向开挖，与二台阶距离控制在20m~30m，形成正常开挖工作面后在开挖竖井落底至设计高程，最后开挖下台阶。如下图所示：

(a)()()(a)竖井开挖至正洞上台阶底高程（b)向进、出口开挖方向上台阶（c)竖井开挖至正洞二台阶底高程（d)向进出口开挖上、二台阶（e)竖井开挖落底至设计高程（f)向进、出口开挖方向下台阶()()()

竖井进入正洞过渡段施工示意图

3.3初期支护施工

竖井开挖后及时施作支护，以确保施工安全，竖井初期支护采用锚杆、钢筋网、喷射混凝土联合支护。

根据实际情况在开挖过程中间增加横撑，以保证井身的稳定。

初期支护采用风钻钻眼，人工安装锚杆，挂网，湿喷机作业。每开挖2.5m进行初期支护。5 完成后进行下次开挖。

每组开挖深度控制在4.5m内，后及时施作内衬。

施工顺序为：初喷混凝土→ 锚杆钻眼及安装→挂钢筋网 →复喷混凝土。3.4防排水施工

本竖井防水设计的原则是“以防为主，多道设防、综合处理”。以钢筋混凝土结构自防水体系为主，加强钢筋混凝土结构的抗渗、抗裂能力，改善钢筋混凝土结构的工作环境，进一步提高耐久性；同时以施工缝、变形缝等防水薄弱部位为重点对象，辅以附加防水层加强防水。

竖井上部非基岩段采用φ80cm@100cm钻孔灌注桩围护φ80cm旋喷桩止水帷幕防水，下部基岩段采用环向排水盲沟+EVA自粘型防水板（厚2mm）。为达到二级防水标准，主体施工完成后，竖井内壁采用水泥基渗透结晶型防水涂料加强防水，厚度大于0.8mm，施工缝处达2mm。

为方便施工，采用一捆防水板竖向直接埋入回填砂层中，但需采用土工布包裹，并加固在预埋钢筋上，确保防水板不会在后续施工中破损。

3.5二次衬砌施工

竖井二次衬砌施工分为井口段及井身段。（1）、井口段施工

井口段二次衬砌施工前先进行钢筋安装，安装完成后立模，采用建筑模板，方木配合钢管支撑，并以拉杆对拉固定，确保支撑牢固后进行混凝土浇筑。

（2）、井身段施工

竖井内衬采用从上至下逆筑法分段浇筑，每节长度为4.5m，模板采用建筑模板配合方木、钢管及工字钢支撑系统。混凝土采用拌合站集中供应。

①、钢筋安装

钢筋安装前根据测量放线位置安放工作平台，作业人员在工作平台上进行钢筋安装作业，平台采用脚手架搭设。

因逆作法竖向钢筋接头施工困难，为保证在同一截面接头率不超过50%，采取预埋回填方式，首先对施工钢筋处多下挖1.0m，然后进行竖井钢筋安装施工，最后以回填粗砂覆盖并找平，下组开挖后将接头露出方便与下组衬砌钢筋连接。

②、预埋件及预留孔洞施工

根据实际情况在竖井井身段设有人行步梯预埋件、混凝土下料管预埋件、风水管预埋件及混凝土进料预留孔等。

③、模板及支架系统施工

模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

模板的支撑由两层龙骨（方木及工字钢）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过钉装方木（内龙骨）固定于模板上，并以预埋孔及斜撑等措施固定工字钢（外龙骨）。

加固稳定措施：a、工字钢斜撑。模板加固经过计算，满足施工要求，为稳定加强连接处及固定竖向支撑，设I18工字钢斜撑与I18工字钢竖向支撑连接，底部以钻孔预埋钢钎固定。b、底部工字钢封底。底部为防止漏浆跑模，采取I18工字钢加固，以预埋钻孔钢钎控制线形及固定竖井支撑工字钢。

模板采用建筑模板组合而成，窗口布置为1.5m/个。

模板施工时，严格控制精度；加固牢靠、避免碰撞及松动；对模板及时保养及维修；模板支架示意图见下图：

二衬支模示意图

（一）预埋孔KL-1梁18mm建筑模板预埋孔围护结构二衬方木18工字钢竖撑斜撑注：

1、本图所示尺寸除标记外，均以米计。

2、方木尺寸为8cm×8cm，间距30cm。

3、工字钢采用I18，间距1.0m。工字钢横撑钻孔预埋钻孔预埋岩层

二衬支模示意图

（二）KL-1梁注：18工字钢竖撑18工字钢竖撑18工字钢竖撑18工字钢竖撑

1、本图所示尺寸以米计。

2、方木尺寸为8×8cm，间距30cm。方木斜斜斜斜

3、工字钢间距1.0m。撑撑撑撑工字钢横撑岩层钻孔预埋钻孔预埋

④、混凝土浇筑施工

井身二衬混凝土每节4.5m组织施工，采用混凝土输送泵车配以软管，可直接由窗口及混凝土预留孔中进料浇筑混凝土，采用插入式振捣棒从模板窗口及混凝土预留孔振捣。后续施工中发现由预留孔振捣时，会存在局部振捣不密实的情况，后采取预留过人窗口，井身钢筋在预留过人窗口处断开，由工人直接进入钢筋夹层中振捣，混凝土浇筑到位后在安装断开钢筋封闭过人窗口，并由上部预留振捣窗口混凝土。

接头处处理：从预留孔浇筑混凝土并振捣，确保与上组二衬混凝土接缝密实，最后在预留孔处采用半干硬性混凝土人工捣入后，安装模板并在模板表面振捣。该种方法大大加快了施工进度，缩短了混凝土浇筑时间，保证了混凝土浇筑质量。结束语

通过竖井明挖逆筑法施工，总结出了适合该种大断面竖井施工的方法，解决了逆筑法施工中钢筋向下接通困难的问题，解决了防排水搭接困难的问题，解决了混凝土进料、振捣及与上组混凝土的接头处理困难及外观质量问题，同时也保证了施工安全质量及进度。

参考文献：

1、中国铁道出版社.客运专线铁路隧道工程施工技术指南(TZ214—2005)2005