压力钢岔管（共4篇）
压力钢岔管 篇1
1 工程概况
杜伯华水电工程是一项高水头、长隧洞引水式水电站工程,位于巴基斯坦西北边境省境内,由水库、拦河坝、进水口、沉沙池、引水隧洞、调压井、压力钢管隧洞、压力钢管、发电厂房、尾水建筑物、开关站、冲击式水轮机、发电机组以及输电线路等组成。引水隧洞水平投影长度为6 520 m。,引水设计最大流量为29 m3/S。电站厂房布置在KKH附近印度河右岸的Patan,在Besham东北,Dasu西南。电站安装2台竖轴冲击式水轮机,发电总水头为540.5 m,总装机容量为130 MW。
压力钢管主管直径2.6 m,岔管采用Y型对称布置,月牙肋板加强。相对于三梁式和贴边式等岔管形式,月牙肋型岔管具有结构简单,受力明确,内部水流流态较好,肋板处水头损失较小等优点,现在已经被大多数工程所使用。
2 钢材特性参数
钢材特性见表1。
3 计算方法
3.1 最小壁厚的确定
依据SL 281—2003《水电站压力钢管设计规范》中的规定,管壁的最小厚度,除满足结构分析要求外,还需考虑制造工艺、安装、运输等要求,保证必需的刚度。
管壁最小厚度不宜小于式t≥D/800+4的计算值,也不应小于6 mm。
3.2 体型参数的初步估算
根据规范,月牙肋岔管体形参数应符合下列规定:
(1)分岔角ω=55°～90°为宜,考虑到下游机组布置,本工程选取70°。
(2)钝角区腰折角α=10°～15°为宜。
(3)支锥管腰线折角α≤20°为宜;主锥管腰线折角a=10°～15°为宜。
(4)最大公切球半径R0宜为主管半径R1的1.1～1.2倍,根据主管半径1 300 mm,确定最大公切球半径为1 500 mm。
然后根据规范附录7.1调整确定岔管的体形参数。
确定岔管的体形参数之后根据规范7.3.4节,分别按式(1)与式(2)初步估算月牙肋岔管的管壁厚度,并取其中的大值。
(1)膜应力区的管壁厚度:
(2)局部应力区的管壁厚度:
式中:P——内水压力,MPa;
r——该节钢管最大内半径,mm;
α—该节钢管半锥顶角;
φ——焊缝系数,对于岔管要求双面焊,焊缝系数取为0.95;月牙肋岔管膜应力区计算系数K1取为:1.0～1.1,岔管局部应力区应力集中系数K2的取用按图1。
经过计算,拟定岔管体型尺寸,见表1。
根据规范要求,计算得出WDB620的许用应力为膜应力区[σ]=238.14 MPa,局部应力区[σ]=317.52MPa。
3.3 有限元分析
根据3.2节初步计算成果,采用大型通用软件ANSYS建立三维有限元模型进行分析,用计算结果与允许应力进行比较。整体实体模型见图2。
根据最高运行水位,并且考虑15%的水击压力,压力钢管的内压为6.26 MPa。
经过计算,钢岔管的应力结果见图3,月牙肋板的应力结果见图4。
3.4 计算结果分析
根据有限元计算结果可以看出,钢岔管管壁应力最大处发生在主锥管腰部折线处及月牙肋的中部,通过对比其他工程钢岔管的试验结果,这个应力分布是符合实际情况的。由计算结果的应力云图中还可发现,管壁的最大等效应力为235MPa左右,通过对比可知,钢岔管的应力小于许用应力,满足要求,而且最大应力接近允许应力,说明材料利用充分,体型设计较为合理。
4 结语
本文简单介绍了杜伯华水电站压力钢岔管的设计过程,按照规范的公式法进行岔管体型结构的初步拟定后,采用ANSYS三维有限元计算软件可以快速便捷的对结构进行复核,在进行水压试验前能够让设计人员对整个构件的受力状态有一个直观、准确的把握,大大降低了风险并提高了设计效率。
压力钢岔管 篇2
缅甸克钦邦太平江 (DAPEIN) 上游在中国境内称大盈江, 在八莫 (Bhamo) 附近汇入伊洛瓦底江。为开发缅甸太平江流域水能资源, 兴建卡隆卡 (KALUNGHKA) 水电站作为DAPEIN水电站施工电源电站。电站从太平江中游的支流卡隆卡河 (KALUNGHKA) 内引水, 电站尾水注入太平江, 水位落差约461.6 m。工程规模为小⑴型, 引水永久建筑物为4级。
水电站为无压引水隧洞与压力钢管相结合的引水冲击式水电站, 引用流量5.4 m3/s, 安装3台发电机, 电站装机20 MW。主要建筑物有:进口滚水坝、引水隧洞、前池挡水坝、有压进水口、露天引水压力钢管、厂房及升压开关站等。
引水压力钢管上游端口与进水口闸室门后锥管段相接, 末段与发电机组进水管相连, 采用单根主管引水, 在发电厂房上游附近设置两个岔管将主管分成三条支管分别向三台机组供水。主钢管外径1.4 m, 管内流速约4 m/s, 最大设计水头约550 m (含水锤值) 。主管全长约1 514 m, 支管长约23.5 m, 总工程量约850 t。
2 岔管形式的选择
从国内岔管的应用情况看, 过去多采用贴边补强式及三梁式岔管, 但随着PD值的增大, 贴边式岔管已难以满足工程的要求;而三梁式岔管由于其加强梁在结构上受弯为主, 受力非常不合理, 当岔管PD值很大时, 梁的断面尺寸急剧增加, 给设计、制作、安装都带来很大困难;而球岔由于成型困难, 需要整体退火, 故一般只用于高水头的小直径岔管。内加强月牙肋岔管是由三梁式岔管发展起来的一种新型岔管, 由于它具有受力明确、结构合理和制作安装简单等特点, 因此确定为本工程的岔管形式[1]。
由于该工程引水压力钢管内水压力较大, 管线较长, 设计工作周期较短, 因此, 采用武汉大学水资源与水电工程科学国家重点实验室压力管道课题组编制的月牙肋岔管体形设计和有限元网格自动剖分程序, 优化设计了该工程的两个岔管, 为最终的工程设计提供可靠依据, 以便确保工程经济和安全。岔管体形结构优化程序框图如图1所示。
3 岔管体形设计成果
根据缅甸 DAPEIN (Ⅰ) 水电站工程施工电源电站压力引水管道的布置情况, 在已知主管进口直径、支管出口直径以及分岔角等的情况下, 采用上述计算程序中的体形结构优化设计模块, 适当选取岔管公切球半径和主支锥管的半锥角, 校核各管节之间的腰线转折角和腰线长度是否满足规范的基本要求。如不满足要求, 则重新设计, 否则画出岔管的基本轮廓线, 接着进行管壁厚度计算。如果相邻管壁厚度差超出规定要求, 输出其具体位置和警告语句;如满足要求则进一步进行肋板厚度和最大断面宽度的计算, 最后输出初步优化后的岔管体形和肋板尺寸设计成果。
岔管最终优化后的主要体形参数详见表1, 体形、关键点位置如图2所示。
4 管材及允许应力
卡隆卡两个岔管均采用Q390钢材, 其弹性模量E=206.0 GPa, 泊松比μ=0.3, 根据规范[3]规定, 如果屈强比大于0.7时, 就取0.7倍的抗拉强度作为屈服应力, Q390抗拉强度为490 MPa, 因此按此规定得到的屈服强度为343 MPa, 钢材允许应力见表2和表3。焊缝系数取φ=0.9。
5 钢岔管三维有限元分析
5.1 计算模型
该岔管有限元计算采用ANSYS软件, 计算基于以下基本假定:①结构材料符合线弹性假定且各向同性;②按明岔管设计。模型在主管和支管端部取固端全约束, 为了减小约束端的局部应力影响, 主、支管段轴线长度从公切球球心向上、下游分别取最大公切球直径的1.5倍以上。
月牙肋钢岔管管壳网格剖分全部采用ANSYS中四节点板壳单元, 月牙肋由于厚度较厚, 为分析肋板Z向 (厚度方向) 的应力情况, 故采用八节点实体单元模拟。直管或锥管段沿圆周划分成36等分, 为了提高建模工作的效率, 在优化后的体形基础上利用上述计算程序中的网格自动剖分模块进行网格剖分, 并将自动剖分所得到的节点和单元信息按照有限元前处理格式输出, 并读入有限元计算程序中, 根据该工程相应的允许应力校核岔管应力, 如不满足要求, 则不断地调整各管节厚度及肋板厚度, 直至满足要求, 并最终选用调整后的管壁厚度和肋板厚度, 调整后的管壁和肋板厚度见表1。
有限元模型建立在笛卡尔直角坐标系坐标 (X, Y, Z) 下, 坐标原点位于主锥管与支锥管公切球球心处, XOY面为水平面, 竖直方向为Z轴, 向上为正, 坐标系成右手螺旋。
5.2 荷载及计算工况
设计时考虑以下2种工况:① 正常运行工况:最高设计内水压力P=5.5 MPa (静水压力+全部机组丢弃负荷水锤) ;②水压试验工况:水压试验压力为1.25倍设计压力, 即P=6.875 MPa。
5.3 计算结果分析
由于钢岔管往往在母线转折处出现应力集中, 因此根据计算, 整理了图1所示各关键点的Mises应力 (即合成应力) , 两个岔管的Mises应力值列于表4。根据规范[3]的规定, 钢岔管的合成应力应满足以下条件:
由计算结果及表4可作如下分析:
(1) 在满足允许应力及经济的条件下, 两个岔管所选管壁厚度是合适的。从应力分布看, 管壳膜应力区主要发生在直管段, 应力水平不高; 肋旁管壳受刚度较大的肋板的约束影响, 应力水平不高, 这说明肋旁管壳区从应力大小来看不是岔管最薄弱的环节;钢岔管管壳部分 (包括主支管的基本管节和过渡管节) , 各管节折角处应力较大, 最大Mises应力出现钝角区母线转折处, 与直管节处应力比较, 应力集中现象不严重, 应力分布均匀, 说明岔管体型设计比较合理。
MPa
(2) 月牙肋板最大应力出现在最大横截面内缘处, 且内缘应力明显大于外缘应力, 说明内加强月牙肋岔管要做到肋板轴心受拉是比较困难的, 但仍然明显好于三梁岔管。
(3) 水压试验工况下, 由于闷头产生的轴向水压力作用, 肋板最大截面上应力分布比运行工况更均匀, 最大应力值减小;管壳仍然在母线转折处产生一定的应力集中, 但数值上都小于各自的允许应力, 说明岔管设计符合设计要求。
6 结 语
分岔管是一种由薄壳和刚度较大的加强梁组成的复杂空间组合结构, 受力状态比较复杂。由于钢岔管各管节折角处容易产生应力集中现象, 应力值往往较大, 钝角区应力往往是决定管壁厚度的控制值, 因此在设计岔管体形时, 要不断地调整各管节腰线转折角, 使应力分布均匀, 岔管体型设计合理。本文在研究过程中, 采用自己编制的计算机辅助设计程序, 对卡隆卡电站分岔管进行体形优化, 使得以上区域应力集中现象得到较大改善, 在正常运行工况和水压试验工况下, 两个岔管的应力都满足要求。同时, 最大管壁厚度为32 mm, 与直径的比值为2.3%, 分别小于规范规定的36 mm和t/d值为2.5% (Q390钢) , 可以满足钢材冷加工的要求。
摘要：根据卡隆卡水电站的工程规模和特点, 选用内加强月牙肋钢岔管, 利用自行编制的计算机辅助设计程序进行岔管体形的优化设计, 并采用三维有限元法对所设计的岔管进行计算分析。计算结果表明, 经过优化设计的钢岔管结构安全、合理, 不仅可以满足运行要求, 而且使最大管壁厚度减小为32 mm, 与直径的比值为2.3%, 分别小于规范规定的36 mm和t/d值为2.5% (Q390钢) , 可以满足钢材冷加工的要求, 解决了高水头、小直径钢岔管加工工艺上的困难。
关键词：月牙肋岔管,体形优化,计算机辅助设计,施工工艺
参考文献
[1]乔淑娟, 罗京龙, 伍鹤皋.月牙肋岔管体形优化与设计[J].中国农村水利水电, 2004, (12) :116-118.
[2]DL/T5141-2001, 水电站压力钢管设计规范[S].北京:中国电力出版社, 2001.
[3]SL281-2003, 水电站压力钢管设计规范[S].北京:中国水利水电出版社, 2003.
压力钢岔管 篇3
一、项目简介
龙江水电站压力钢管分为一条主管和四条支管, 主管和支管之间通过月牙肋钢岔管和弯管相连。其中1#岔管长度为20.62m, 最大宽度为15.63m, 共有8个单节组成, 总重263.3吨 (含月牙肋重量) 。单节最大直径为φ12.8 m, 是目前国内直径最大的月牙肋岔管, 由70多个瓦片组成。岔管用材料为Q390C高强度低合金调质钢, 板厚40mm, 母材屈服强度400-410MPa。月牙肋钢板厚度为72mm。岔管的焊接方法为手工电弧焊, 焊条采用大西洋焊材公司生产的CHE507, 融敷金属的屈服强度420MPa。岔管的焊缝有环缝、纵缝、邻近月牙勒的角缝, 环缝Y型坡口, 纵缝X型不对称双面坡口, 角缝V型单面坡口, 钝边2mm, 55-50°±5°;根据现场条件制定相应的爆炸施工工艺及组织方案。
二、爆炸施工前的准备
1. 场地布置及安全措施
现场实施爆炸处理前, 需详细勘察爆炸区周围的地形环境。根据现场实际条件, 合理布置作业区、引爆点、警戒区、安全区位置。按照人员和设备的爆破安全距离经验计算公式, 对建筑物玻璃的安全距离 (Rm) :Rm=k Q1/2, Q—装药量, 单位kg;k—与装药条件和爆破程度有关的系数, 可取10m;对人员的安全距离 (Rh) :Rh=25Q1/3, 按每次最大装药量为3kg计算, 则对建筑物的安全距离Rm为18m, 对人员的安全距离Rh为36m。当在构件内部进行爆炸时, 上述距离可以适当减少。
特别注意附近的厂房玻璃等易碎品在多次冲击波作用下, 可能出现松动和脱落避免发生不必要的事故。爆炸处理前应通知并警示现场附近的生产和施工单位做好防护措施, 合理地选择错开作业高峰期, 避免造成不良影响。爆炸施工是特殊作业, 需要与当地公安机关联系购买爆炸物品事宜, 按规定准备好各种炸药购买、存放和施工的所有相关手续。在实际爆炸处理前, 应针对购买的炸药和钢岔管的结构形式进行必要的爆炸工艺确认, 确定具体的工艺参数, 提前备好焊接试样需要的材料及器具。
2. 爆破工艺的试验评定
试验采用钢岔管相同的钢板材料、坡口形式、焊接工艺、焊条规格型号、焊角焊缝大小焊接。焊接前利用履带式加热器对焊缝两侧100mm进行100~150℃的焊前预热;分段多层焊接, 每段每层焊接完毕后, 立即采用CH6型风铲进行“锻打消应”处理;焊缝完成后用加热片后热, 消氢温度为200~230℃, 保温一小时后慢慢冷却。严格依照钢岔管制作时实际条件与工况进行。
试板450×500×40mm外形尺寸, 对接焊缝、环缝、角缝要分别制作试样, 条件允许时制作两套, 分别进行标识编号。采用KJS-3+型压痕应变法应力测试设备, 无损压痕应变法测量残余应力, 以避免损伤构件表面, 压痕直径约1.1mm, 压痕深度0.2mm。测应点位于试板中心部位焊缝表面上分布两点, 垂直方向分布4点, 分别检测焊缝方向与垂直于焊缝方向的双向应力值。测量时将应变片的两向应变栅分别沿着和焊缝平行及垂直方向粘贴, 打击压痕后获得应变输出值, 按照相应公式自动计算出残余应力大小。对上下面、爆炸前后测得的残余应力值列表比对, 应力实测的结果应能达到设计提出的要求, 即爆炸后的残余应力应能降低50%以上, 最大剩余应力应不超过被测材料屈服强度的50%。达到预期效果后的爆破工艺再用于钢岔管的实际作业。
三、爆破施工控制要点
1. 炸药及使用量
本次爆炸处理由于工程地点的特殊性和工程的紧迫性, 不能采用常规专用特种橡胶炸药异地运输, 只能因地制宜采用当地购买工业导爆索作为爆炸用药。根据以往工程经验和爆破工艺试验, 不同的钢板厚度, 采用不同的药量, 确定每米焊缝用药量80~120g。炸药爆速范围6500~7500m/s。在药条与钢板之间事先布置防烧蚀缓冲垫后, 爆炸处理的用药总量为35kg, 需要瞬发电雷管40支。
每次引爆的炸药用量:一次爆炸焊缝长度为15~20m, 一次用药量最大不超过3kg。两次爆炸处理的接头处理:为防止漏炸, 两次爆炸处理之间应有100~200mm的重叠段。
2. 药线布置与爆破顺序
在粘贴药条和防烧蚀垫之前, 应彻底清除焊缝附近的水渍、油污和灰尘等, 保证炸药和衬垫贴紧钢板表面。使用电雷管引爆炸药, 雷管头部不得直接对着钢板, 以防烧伤钢板。雷管应背对钢板, 并包在药条中, 离开钢板的距离为100mm左右。药条布置原则:为获得合适的消除应力效果, 同时避免结构产生宏观变形。以焊缝为中心对称布置。
岔管爆炸作业顺序 (见右图) 。10月30日, 第一次燃爆中午时间12:30至13:00, 内部Z2缝及临近纵缝, 外侧J1、J2交接缝及Z1缝;第二次燃爆中午时间18:30至19:00, 内部Z1、J1、J2及肋板角缝, F1-1、F1-2缝及相邻纵缝。
10月31日, 第三次燃爆中午时间12:30至13:00, 内外部F2-1、F2-2及相邻纵缝;第四次燃爆中午时间18:30至19:00, 外部F1-1、F1-2缝及相邻纵缝, 外部Z2缝及相邻纵缝。
爆炸作业必须按顺序进行, 不得漏炸。同一场所用两支以上雷管引爆时, 应使用同一批次瞬发雷管同时引爆。爆炸以后应认真检查, 发现是否存在拒爆或被冲掉等情况, 如有应及时补贴炸药重炸。
3. 过程中安全控制
爆炸消除应力处理不同于一般的热处理, 其主要特点是焊缝的分段、多次爆炸。每次爆炸时产生的冲击波可能对邻近的人员和设备产生一定的影响, 所以在实施爆炸处理过程中, 焊缝布药时现场附近的各类人员可以在一定范围小心交叉作业, 但引爆瞬间其它近距离人员必须撤离现场。
爆炸施工的进度主要受现场条件制约。理论上, 每小时可处理焊缝10m左右, 考虑到炸药的准备、现场的工作交叉等因素, 有时爆炸作业只能安排在中午休息或晚上进行。当然, 根据现场施工条件, 两台岔管的爆炸作业也可以交叉进行, 以保证整体施工进度的实现。
每次爆炸前与现场有关单位联系, 通知警戒范围、警戒标志、警戒信号以及施工开始与结束的时间。爆炸时的人员安全距离为30米, 爆炸时警戒半径50米。爆炸后及时派安全员检查效果, 检查有无爆炸残留物。所有作业人员进入现场必须戴好安全帽, 穿防滑鞋。施工现场严格禁止动火、吸烟。若需夜间作业, 照明光线要充足, 以保证作业质量和安全。雷雨天、环境温度低于0℃禁止进行爆炸作业。
四、消除应力效果的验证
依据 (GB/T26078-2010) 中的爆炸处理效果的评定要求, 按10%~20%的数量抽检。测试结果作为此类构件爆炸处理的验收依据。爆炸处理前后应在相似的典型部位进行应力测试。典型的部位包括处理表面的对接焊缝、安装焊缝等。每条环缝不少于一个点, 纵缝不少于一个点, 靠近裤衩部位焊缝部位适当增加, 月牙板不低于六个。依据现场的具体情况适当调整测点位置。下面对钢岔管的几个典型部位爆炸处理后的残余应力进行比对, 以此说明其处理效果 (见下图) 。
压力钢岔管 篇4
关键词：水压试验,设计温度要求,加温措施,防风防雨防雪棚
1 概况
内蒙古呼和浩特抽水蓄能电站所采用的两个引水高压钢岔管的体型尺寸、所用材料、工作状态等完全相同。岔管采用对称“Y”型内加强月牙肋结构, 主管直径4.6m, 支管直径3.2m, 最大公切球直径5.2m, 分岔角70°, 岔管最大外形尺寸约为6.07×7.10×5.51m。设计内水压力9.06MPa, 采用790MPa级宝钢厂生产的B780CF钢材制造, 岔管本体由6节和1个月牙肋构成, 管壳厚度为70mm, 岔管月牙肋厚度为140mm。
2 控制措施
2.1 水温控制措施
内蒙古呼和浩特抽水蓄能电站2#高压钢岔管水压试验, 于2012年11月9日凌晨00:37开始, 按照设计单位要求, 水压试验时环境温度和试压水温都应在5℃。但钢岔管水压试验阶段, 正处于呼蓄现场降温阶段, 全天平均温度在-11℃左右, 全天最低温度为-20℃, 在这种恶劣的自然条件下, 正常的施工作业完全没有办法实施, 由于工地条件的限制, 业主单位也没有为我们建设施工厂房进行施工, 只有我们自己利用简单的彩钢瓦和防雨布制作了简单的防风防雨棚, 保证雨雪天气的正常施工, 但这远不能达到水压试验所规定的环境条件。为满足高压钢岔管水压试验能按照设计要求顺利进行, 我们积极采取有效水压试验温控措施, 以确保钢岔管水压试验能顺利平稳安全的完成。首先就考虑水压试验过程中的注水温度的控制, 具体措施如下:
如上图1图所示, 我们自主设计的水温加热装置, 其设计思路就是参考了现在很常见的家用即热热水器原理及工作特点:不需预热, 无需等待, 随时都可以用上热水。一般市面上的即热式电热水器普遍功率较大, 用时只要打开水龙头, 数秒中便可有温度适宜的热水供应, 十分快捷方便。但我们选择的加热棒的功率还要远大于家用的, 一般家用的即热热水器的功率在6~8k W, 可以保证热水温度在42℃左右, 但其输出的热水量仅为2.5L左右。显然这种出水量难以满足水压试验钢岔管近150m3的容量要求, 我们设计的水温加热装置的水箱容量为0.27m3, 我们按照这一比例进行计算, 设计了五根加热棒, 每根加热棒的功率为12k W, 整个水温加热装置所用的加热棒功率加起来总和为60k W, 可以将我自主设计水箱内的即热温度预留在30℃左右, 也满足了正常的室温要求, 而实验结果也正如我们所预期的那样, 注水温度达到了27℃。当然我们这个装置的安全性能, 也是我们一个重要考虑环节, 在容积为270L的金属箱子里面装置60k W的加热棒, 很可能会烧毁线路, 很可能会使水箱的水温过热 (如果不及时排水, 或给水量不足的情况下) , 以妨碍我们水压试验的正常进行, 我们派专职人员, 时刻对温控箱表面温度进行检测, 一旦发现温度过热, 就立刻断电检修, 幸而整个实验过程, 均没有出现类似事件。整个装置的使用性能也得到了实验验证, 也为我们今后在恶劣的低温条件下进行水温控制提供了可取借鉴。另外我们还在取水管外表面均包裹上保温橡胶海绵 (如下图2所示) 。
通过这一措施, 我们做过实验表明, 基本可以保证从水压试验供水处引出的水到水温加热装置处的水温基本保持不变, 在5℃左右, 但最重要的是, 我们可以预防在极端低温的外部环境中, 细内径小流量的取水管在室外结冰冻结不能正常工作, 耽误水压试验进度及岔管交货进度。经过我们采用的双层温控措施以后, 高压钢岔管水压试验注水水温温度在27℃ (如下图3所示:为钢岔管水压试验注水水温测温仪) 。
2.2 环境温度控制措施
在环境温度控制方面, 搭设彩钢结构防风、防雨雪棚, 外面包裹上防雨油布, 保证棚子不透风、不透雨、不漏雪, 处于一个封闭式状态, 以便于整个棚内的环境温度能得到控制, 将外部恶劣的自然环境隔开。为了能够将棚内的环境温度提高到适宜温度, 我们同时在搭好的防风棚内的岔管底部平台上铺上6组加热板 (6*6=36块) , 棚子顶部设置9块加热板, 一共45快加热板, 对水压试验施工环境进行提温, 棚内上下各布置1块测温计, 在这种条件下, 底部环境温度稳定在12℃, 顶部离加热板更近, 测量温度在20℃, 通过这一措施已经满足了水压试验对环境温度的要求。为防止长时间工作, 导致加热板过热烧坏, 我们购买了热电偶, 使得环境温度可以设置在一个数值上, 方便我们对环境温度进行控制, 同时又可以避免加热板不间隙工作, 导致电路疲劳工作引起线路烧毁, 更让造作人员减少控温工作量。同时安排维护电工定时检查电路安全状态, 保证水压试验全过程的环境温度控制环节不出现故障。
3 结束语
我们通过上述几项温度控制措施, 保证钢岔管水压试验时的环境温度及水的温度满足设计要求, 从而保证了钢岔管水压试验得以顺利进行。
参考文献
[1]DL/T 5017-2007[M].中国电力出版社, 2007.