LB系统

LB系统（精选8篇）

LB系统 篇1

沥青混凝土拌合站是公路建设的重要设备, 它集合了机械、电气及自动化等多方面的技术。沥青混凝土拌合站的生产能力、控制系统的自动化程度和计量精度、能耗率、机械传动的可靠性现在已基本成为衡量其性能的主要因素。

沥青混凝土拌合站安装从大的方面来看内容主要包括基础制作、机械金属结构安装电气系统安装与调试和沥青加热及管道部分安装。机械金属结构安装在拌合站地基构建好的条件下可一步安装到位, 在以后的生产中很少作调整和改动。沥青加热及管道部分安装主要是为沥青加热服务, 安装的工作量主要取决于储存和加热沥青的设备。而电气系统安装与调试是否可靠, 是影响拌合站正常生产的重要因素之一。通过LB1000型沥青混凝土拌合站电气系统安装与维护的工作提出几点建议, 与同行一起探讨和学习。

1 熟悉各个系统, 熟悉系统工作原理合理布线, 接线联接要可靠

无论沥青混凝土拌合站是首次安装还是搬迁至新工地安装, 电气方面安装的都要首先结合沥青混凝土拌合站的工作过程, 熟悉整个电气系统的控制模式和原理, 熟悉系统的分布和一些关键控制器件的具体作用, 这样安装工作就相对容易一些。

布线时依据图纸和电气元件的安装位置由外围部分向各控制单元或外围向控制室一一集中, 电缆的布置要选择合适的路径, 并且要求弱电电缆和强电电缆分槽布置, 避免对弱电信号产生影响, 影响工作。

拌合站的电气系统中包括了强电、弱电交流、直流, 数字信号、模拟信号, 为了保证这些电信号均能有效可靠的传输, 使各控制单元或电气元件及时输出正确的控制信号, 并能可靠的驱动各执行元件, 电气线路的联接是否可靠起到了很大影响。所以在安装过程中一定要做到各接线处的连接可靠和电器元件的安装紧固。

拌合站的各主要控制单元一般都采用欧姆隆的PLC (可编程逻辑控制器) , 它们的控制过程基本都是内部电路检测到传感器传来的满足一定逻辑关系的电输入信号后, 及时输出符合一定逻辑关系的电信号去驱动继电器或其它电气单元或元件。这些相对精密的部件工作一般是相对可靠的, 如果运行或调试中出现故障, 先检查相关输入信号是否全都输入到位再检查要求传出的输出信号都有没有, 是否按逻辑要求输出。一般情况下, 出现故障就是接线头 (接线插板) 松动或与这些控制单元相关的外围部件及线路有故障。当然个别特殊情况下也可能会出现单元内部元件损坏或某个电路板故障。

2 做好电气系统的接地 (或接零) 保护, 并做好整机的防雷接地和传感器屏蔽接地

从供电的接地制式来说, 若供电采用TT制式, 安装拌合站时要把拌合站的金属构架及控制室的电器柜外壳都做可靠接地保护。若供电采用TN-C制式, 我们安装拌合站时要把拌合站的金属构架及控制室的电器柜外壳可靠接地后并可靠接零, 这样做一方面实现了拌合站可导电构架的保护接零, 又实现了拌合站电气系统零线的重复接地。若供电采用TN-S (或TN-C-S) 制式, 我们安装拌合站时把拌合站的金属构架及控制室的电器柜外壳可靠连接到电源的保护线上就可以了。不管那种供电制式, 做的接地点的接地电阻都不得大于4Ω。

为了防止拌合站遭受雷击的危害, 在安装拌合站时, 要在拌合站的最高点安装避雷针, 并且拌合站的所有部件都要处于避雷针的有效保护区内。避雷针的接地引下线要采用横截面不小于16mm2有绝缘保护外皮的铜线, 接地点要设在离拌合站其它接地点至少20m远的无行人或设施的地方, 并且保证此接地点的接地电阻在30Ω以下。

安装拌合站时, 还要把所有传感器的屏蔽线做可靠接地, 此接地点还可将控制单元的接地引下线也联接进来, 但此接地点不同于前面所说的保护接地点和防雷接地点, 此接地点要至少离开保护接地点直线距离5m远, 接地电阻也不大于4Ω。

3 仔细做好调试工作

拌合站初次组装时, 调试工作可能需要花费很大精力和时间, 因为在调试中可能会发现很多问题, 比如接线错误、元件或控制单元参数设置不合适、元件安装位置不合适、元件损坏等原因, 具体是什么原因, 就要依据图纸、实际情况和检查结果做出判断并改正或调整。

拌合站主体和电气系统安装到位后, 要做认真的调试工作, 先从单电机单动作手动控制空载试动, 若有问题就检查线路和电气元件是否正常, 若单电机单动作试动都正常, 可以进行部分单元手动空载试动, 如都正常, 再进入全机手动空载试验。这些工作做完再做全机手动带载试机, 如也正常, 最后做全机自动带载试机。调试工作完成, 就可以说拌合站的安装工作基本已完成, 拌合站已具备了生产能力。

4 做好控制室内的温度、湿度调节, 经常清扫灰尘, 并做好机械传动部分的维护保养工作

拌合站的控制室基本是全拌合站电气控制系统的核心, 如果控制室内的温度过高, 将会影响电气元件和系统的正常可靠工作, 同样湿度过高, 将会使电气元件受潮, 影响正常可靠工作, 所以要调节控制室内的温度和湿度。由于野外尘土较大, 这对继电器、接触器等电器元件的可靠工作有较大影响, 所以要经常清扫各部分电气元件的灰尘。为了使拌合站的各机械传动机构能正常运转, 要及时做好机械传动部分的润滑工作。

5 合理使用整个电气系统

拌合站是一个电气自动化系统的集成, 自动化的完成离不开电动机, 各种容量的电动机的启动顺序要按要求。既先启动最大的电机, 然后从搅拌锅电机开始, 按骨料移动的相反的顺序启动电动机, 需要注意的是要等到启动的电机的电流稳定后, 才能启动下一个电机。当生产结束, 停止电动机时, 要按骨料移动的方向停机。所有电机启动时都不要负载启动, 当一个部分有问题时, 其他部分也要根据情况合理停机。只有问题解决了, 才能从新启动, 但要清除里面的骨料, 以免电机负载启动, 否则会损坏电机。振动筛工作时, 振动强烈, 振动筛电机的电缆线和电机接线柱一定要联接紧固, 避免松动, 造成缺相, 烧坏电机。

以上是我在工作中, 学习和总结的沥青混凝土拌合站电气系统安装和使用应当注意的几点。在今后工作中, 我会学到更多的经验和知识, 需要不断的总结和学习, 来提高自己业务水平, 以便更好的工作。

摘要：针对LB1000型沥青混凝土拌合站电气系统安装与使用展开论述。

关键词：沥青混凝土,拌合站,电气系统

LB系统 篇2

（一）企业背景：

LB公司是国企蓝港集团的下属全资子公司，企业规模很大，经济效益很好，在工业市场具有很高的经济地位。但是作为一家老牌国有企业，受到了体制束缚，LB公司也是蓝港集团里为数不多的非改制企业，一直沿袭老国企的发展道路，企业人力资源大量人才流失，阻碍了公司的发展，近期即将开展的大项目也因为人员配备不足不能开展全面的工作。y 关键词：人才流失培训薪资

(二)问题与原因界定：

一：问题：LB公司现存的问题出在人力资源上面，具体问题表现为人员流失太多,并且存在员工与领导的信任缺失现象，并可能会导致进一步更加严重的员工离职问题

二：原因:最根本的原因是人力资源中培训过程和薪资管理做的不合理。

1：培训机制不到位:LB公司的培训向来不多，虽然进几年公司也开展了培训工作，但是主要对操作工人进行，对工程技术人员没有开展，培训形式老旧，内容也不与时俱进。因此培训体制不健全是人员流失的原因之一。公司的员工主要由老职工，青年生产工人，大学生和销售队伍构成，应该针对不同人群进行专业的培训，结合蓝钢集团国企的背景，加强对员工企业文化的培训，让他们深入了解企业的背景和体制，对企业形成归属感与使命感。从心态上改变人浮于事消极工作的状态，只有员工对企业认同认可才能在企业长久的待下去创造更多的价值，解决人员流失过多的问题

2:薪资管理不合理：Lb公司是实行岗位工资制，行政级别越高，工资越高，对于技术人员而言没有优势，而且公司的薪资水平不算高，与劳动力市场工资价位脱节。而且公司作息制度也不合理，造成了工作效率的底下，长期的薪资水平难以达到员工的要求也是造成员工离职的重要原因。所以蓝钢应该从薪酬管理方向入手，改变薪酬的结构，在与市场工资价位接轨的同时，对于技术人员岗位的薪资应该重新制定一个合理的薪资标准。

薪资管理直接与绩效考核和奖惩制度相联系，所以通过改变企业的薪资管理的模式，让员工的自我实现感得到提升，因为通关案例中陈述的，在在询问离职人员的原因时，大都是因为工资不高，发展空间不够。从提升员工薪酬的方向着手，进而改变员工流失的问题。

（三）联系相关理论：

双因素理论：保健因素，是哪些造成职工不满的因素，他们的改善能够解除职工的不满，但不能使职工干到满意并激发职工的积极性。也被称为“维持因素。”（包括企业政策、行政管理、工资发放、劳动保护、工作监督以及各种人事关系处理等）；激励因素，是哪些使职工感到满意的因素，唯有他们的改善才能让职工感到满意、较高的激励，以调动积极性，提高生产效率。（包括工作表现机会、工作本身的乐趣、工作上的成就感、对未来发展的期望、职务上的责任感等）。

SMART原则：

1绩效指标必须是具体的(Specific)2.绩效指标必须是可以衡量的(Measurable)3.绩效指标必须是可以达到的(Attainable)4.绩效指标是要与其他目标具有一定的相关性(Relevant)

5.绩效指标必须具有明确的截止期限（Time-bound)无论是制定团队的工作目标还是员工的绩效目标都必须符合上述原则，五个原则缺一不可。制定的过程也是自身能力不断增长的过程，经理必须和员工一起在不断制定高绩效目标的过程中共同提高绩效能力。

（四）逻辑解决方案: 建设全面的培训机制，对各岗位的员工进行入职陪训，对于有经验的员工进行再培训，更新岗位说明说，明确职责所在。并且帮助培养企业荣誉感和企业归属感。

改变企业薪资管理的结构，对不同的岗位实行不同的考核标准和薪资标准，着重针对技术人员的薪资结构进行调整。

（五）基于可行性的最终方案：

针对LB公司的国企背景，对员工进行全面贯彻的培训，了解工作职责和培养企业荣誉感和归属感。将薪资水平与市场薪资水平接轨，并针对技术人员薪资不合理的情况，设立新的绩效考核标准确定其薪资。

(六)方案有效性的佐证资料：

2010年国企中国银行人力资源改革的项目中，公司团队在7个月内和人力资源专家开会沟通11次。将企业人力资源的制度和模式进行了重组和改变，将20万人的国有企业彻底进行人力资源革新。

历时5年时间，中国银行的人力资源改革得到了银监会、政府相关机构和股东的高度认可，也被公认为银行业历史上一个人力资源转型的成功典范。通过调整企业的培训机制并建设合理的薪资管理模式，解决了员工流失的问题。

LB系统 篇3

来邦LB-K型对讲系统已试用于需要隔离操作危险的岗位, 实际通话效果良好, 由于易燃易爆特殊的工作环境及工作要求, 因此对该系统运行的安全性能要求非常严格。必须对来邦对讲系统应用于危险工房时电路安全性能进行分析及采取必要的安全措施。

1 对讲系统结构及效果

来邦LB-K型对讲系统由对讲主机、对讲分机、外接电源适配器组成。主机和分机之间用信号线连接。在使用上操作简单, 音量可根据使用环境调节大小, 声音宏亮无杂音。主机与分机可相互呼叫, 实现双工通话, 现场使用效果良好。

2 工作环境分析

危险易爆环境通常分为危险性气体环境和爆炸性粉尘环境。我所科研工作条件非常特殊, 有很多岗位同时具有这2类情况, 在这些环境里安装对讲分机要求的安全性能极高, 因为有些生产工房中经常充满着水蒸汽、溶剂蒸汽和炸药粉尘, 来邦LB-K型对讲系统分机在这种环境中使用要做到防尘、防潮, 必须防止腐蚀线路板, 造成分机损坏。另外分机的接线端子接线要牢固, 万一端子松动接触不良易产生电火花。以上2点都将在生产中造成不良后果。

3 电路安全性能分析

3.1 本质安全电路

本质安全电路 (简称“本安电路”) 就是在规定的试验条件下, 正常工作或规定的故障状态下产生的电火花和热效应均不能点燃规定的爆炸性混合物的电路。其中“规定的试验条件”是指考虑了各种最不利的因素 (如:安全系数、实验介质浓度等) 而规定的试验条件。“电火花”是指电路中触点动作火花 (按钮、开关、接触器等) , 以及电路短路、断路或接地时产生的火花, 也包括静电火花和摩擦火花。“热效应”是指电器元件、导线过热造成的表面温度和热能量, 以及电热体的表面温度和能量。“规定的故障状态”是指为了试验的目的而设想的非正常工作状态。亦即, 在分析电路时, 除“可靠性元件和组件”外, 任何其他元件、组件都可认为可能损坏而形成电路参数的状态以及电气连接的故障。如:电气元件短接、晶体管或电容击穿、线圈匝间短路和保护装置失灵等都属于规定的故障状态。

3.2 LB-K型对讲系统线路分析

根据本质安全电路的要求分析来邦LB-K型对讲系统应用于危险易爆岗位时, 是否符合本质安全电路所说的是本安型电器设备 (仪器、仪表) 。

来邦LB-K对讲系统主、分机等效电路原理框图如图1所示, 此原理框图由220 V交直电源适配器、YD22241前置功放、TEA2025B音频功放及分机电路组成。由于主机安放在安全区域, 分机安放在危险区域, 在此我们只考虑主机呼叫分机的单工通话, 所以电路集成块只用1/2来分析。

3.3 LB-K型对讲系统电路参数计算

根据GB383.4—83《爆炸性环境用电气设备本质安全型电路和电气设备》中规定, Ⅰ类表示煤矿井下用电器设备, Ⅱ类表示工厂用电设备。Ⅱ类电器设备, 按其适用于爆炸气体混合物的最大试验安全间隙和最小点燃电流比分为A、B、C 3级, 根据我所特殊情况, 在此选择最高等级ⅡC来评定LB-K系统线路安全性能。

因为对讲主机是用AC220 V输入、DC6 V输出的电源适配器供电, 考虑到电网电压的波动+10%～-20%, 这里取+10%。实测TEA2025B音频功放 (16) 脚供电输入电压+6.8 V, 取+10%的上浮波动应约为7.5 V。根据计算VCC为7.5 V, TEA2025B (2) 脚输出的经470μF/16 V电解电容隔直后的交流电压为3.25 V。根据图1, 我们知道分机电路是由1个喇叭和2个反向串联的隔直电容器220μF/10 V组成, 实测喇叭直流电阻30Ω, 电感量约为2 m H。TEA2025B音频功放 (2) 脚是通过1个470μF/16 V的电容器和1个2.2Ω限流电阻输出。下面我们根据图1的等效电路来计算流过分机喇叭的峰值电流Im, 如图2所示。

由图2可知, 此等效电路是一个由电阻、电感、电容所组成的R-L-C串联电路, 现假设岗位操作说话频率f=500 Hz, 通过电感、电容来计算峰值电流Im。计算过程如下:

已知:R1=2.2Ω, RL=30Ω, C1=470μF, C2=220μF, C3=220μF, L=2 m H

电压与电流的相位关系:以上计算已得出UL>UC, 电压U超前电流I, U与I的相位差角φ=5°>0, 此时电路是感性电路, 如图3所示。

3.4 LB-K型对讲系统电路安全性能分析

(1) 隔直电容的本安性能。不考虑分机的电容损坏, 正常工作时, TEA2025B (2) 脚输出的直流电压为3.75 V。主机与分机之间分别有470μF、220μF、220μF 3个隔直电容器, 它们两端的压降分别是VC1≈0.75 V、VC2=VC3≈1.5 V, 已知分机为2个反向串联的隔直电容器220μF/10 V, 考虑电容器电容量的误差±10%, 220μF电容器约为240μF计算, 查ⅡC类电器设备的电容性电路的电容量与最小点燃电压关系曲线 (图3-8-3) , 注:参照GB3836.4—83《爆炸性环境用防爆电器设备本质安全型电路和电器设备“i”》) , 电容器的最小点燃电压为25 V, 除以安全系数2 (根据GB3836.4规定) , 最大允许电压为12.5 V, 大于3.75 V, 确认电容器正常工作时是具有本安性能的。

(2) 喇叭的本安性能。喇叭在正常工作时, 因有隔直电容存在没有直流通过, 只有音频信号流过。由上面计算得知流过喇叭的音频峰值电流Im为100 m A, 查ⅡC类电器设备的电感性电路的电感量与最小点燃电压关系曲线 (图3-8-6) , 注:参照GB3836.4—83《爆炸性环境用防爆电器设备本质安全型电路和电器设备“i”》) , 2 m H电感量最小点燃电流为200 m A, 除以安全系数2, 最大允许电流值为100 m A, 等于音频峰值电流100 m A, 这时喇叭在正常工作时处于临界状态, 因此不符合本安性能。

(3) 电路故障状态下本安性能。一般情况下, 一个470μF隔直电容器或220μF 2个隔直电容器中任意一个发生击穿, 电路始终保持安全运行。最严酷的故障是470μF和220μF 3个隔直电容器同时被击穿, 那么电源电压7 V直接加到喇叭音圈和限流电阻上。经计算, 流过喇叭的电感线圈的峰值电流可达7 V/32.2Ω, 约为182 m A, 大于允许的最大电流100 m A, 不符合本安性能要求。

4 安全改进措施

根据以上危险环境条件和电路安全性的分析, 提出以下3点安全改进措施:

(1) 针对经常充满蒸汽、粉尘的工房, 我们采取将对讲分机外表面套双层绸布口袋的方法, 绸布较密, 这样可以防止粉尘进入分机线路板, 绸布袋定期更换。分机接线端子处容易出现接线头松动或接触不良, 采取将端子接好后加入密封凝胶进行密封和固定, 同时起到防潮、防锈的作用。

(2) 将主机和分机的3个隔直电容器 (470μF/16 V、2只220μF/16 V) 的耐压值提高到25 V, 那么这2个隔直电容器可以认为不会被击穿, 起到很好的保护电路安全运行的目的。

(3) 从以上喇叭本安性可知, 流过喇叭的峰值电流为100 m A, 而最小点燃电流为200 m A, 除以安全系数2, 最大允许电流值为100 m A, 这样看来喇叭不符合本安性能, 在此我们认为将流过喇叭的峰值电流降低到50 m A相对更安全, 所以将图2中的2.2Ω的限流电阻通过计算增加到35Ω, 峰值电流降低了, 但通话质量改变不大, 对讲机能正常工作。

5 结语

为了使系统更加稳定的运行, 采取了以上的安全改进措施, 通过对来邦LB-K型对讲系统的安全分析, 可以认为此系统在一些危险生产场所的使用是安全的。

摘要：简要介绍了来邦LB-K型对讲系统的结构组成及使用效果, 对来邦LB-K型对讲系统应用于化材所危险工房中的安全性能进行了详细分析, 并提出了安全改进措施。

关键词：本安电路,电火花,热效应,ⅡC类

参考文献

[1]蒋健.工业防爆实用技术手册.辽宁:科学技术出版社, 1996

[2]梁如福, 司俊文, 伍宽让.电工技术基础.北京:中国劳动出版社, 1991

磅的英文缩写是ib还是lb 篇4

B是磅的意思。磅(英语：pound)是英国与美国所使用的`英制质量单位，简写是lb。英制质量系统对磅也产生许多不同的定义，例如金衡磅、塔磅、商人磅、伦敦磅、公制磅、国际磅等。目前最普遍被使用的定义是国际体重磅(国际磅)。

一磅等于453.592 37克，此定义在1958年被美国以及其他英联邦会员国承认;换算回来，一千克等于2.2046 2262磅，一磅等于0.4535 9237千克。英国在1963年开始，依据度量衡法案的规定，改用国际磅的定义。

中国的重量单位,以见于彝器上的锊和匀为最早,正同古代亚述人所用的单位锡克尔和米纳一样。锡克尔有两种标准,一重十七公分,一重十八公分。后来腓尼基人和希伯来人采用这单位,又有各种不同的标准,五十锡克尔等于一米纳,六十米纳等于一塔兰顿.这种衡制由巴比伦传到希腊。

LB系统 篇5

众所周知,抗滑桩是边坡治理的主要抗滑措施之一。虽然抗滑桩治理效果较好,但是却面临着费用高昂的问题。所以抗滑桩的合理和精细设计,是工程成功以及节约成本的基本要求。而合理和精细设计的基础,在于准确地确定相关设计参数。在抗滑桩设计阶段,需要对边坡岩土地基的各种物理力学性质进行各方面研究,其中一项重要工作就是确定地基岩土体弹性模量值。同时,弹性模量是岩石力学和地质工程中判定岩性质量的重要指标,亦是物探测量中不可或缺的参数[1]。

最早的钻孔弹模仪是由1968年古德曼等人发明的古德曼千斤顶(Goodman Jack)用于测定岩体变形模量的设备[2]。由于古德曼千斤顶存在承压块的纵向弯曲及钻孔孔壁与承压块曲率不匹配等原因,其后诸多国家及研究学者对古德曼千斤顶进行了一系列的优化改进,以使测试效果更为可靠。在短短几十年中,钻孔弹模仪种类发展到几十种之多,在工程运用中也逐渐普及开来。目前,国际上普遍采用的工程岩体弹性模量测试方法可以分为动力法和静力法两大类[3]。

第一类方法是动力法。动力法主要是通过物探相关知识分析研究的,即一般是通过地震波及声波的形式在岩体中传播,通过分析这些波在地层中的传播规律来建立运动参数与岩体弹性模量的关系[4,5]。研究表明,这类方法得出的岩体动态弹性模量值普遍高于岩体的实际静态弹性模量值,存在一定的偏差。

第二类方法是静力法。静力法是通过分析岩体在静荷载作用下的变形情况,然后利用弹性力学公式推算岩体的弹性模量变形指标,这是目前工程设计中应用较多的方法,与实际情况比较吻合。静力法可细分为承压板法、水压试洞法以及钻孔试验法三类。承压板法一般只能测量地表或洞壁附近处的岩体弹模值,若需了解深部岩体的弹模,则需开挖巷道至被测位置。试验过程中,特别是在高应力地区,由于试验区表层岩体的松动,试验得到的弹性模量内均含有松动层的影响,其测试结果一般比岩体的真实弹性模量值低。水压试洞法试验过程比较复杂、费用高,在工程中应用较少,目前应用最多的是钻孔弹模试验。

本文通过LB-6型号钻孔弹模仪在抗滑桩桩侧地层中的现场试验,实测地层的弹性模量,研究弹性模量沿桩身分布规律,供抗滑桩设计参考。

1 测试原理和设备

为了更好地阐述钻孔弹模仪工作原理,附上室内钻孔弹模设备安装后的图片加以说明,见图1。

钻孔弹模设备工作时是对专用油泵施压,通过加压使探头内三个千斤顶活塞推动一块刚性承压板对钻孔壁岩体施加一对称的条带荷载,承压板上装有位移传感器用来测量钻孔孔壁岩体在加载时不同压力下的径向变形量。在工作时油表以及工控机上均会显示实时油压,通过不断进油回油试验,最终完成试验过程。而试验结果会自动记录并保存于工控机,资料亦容易拷贝至电脑进行室内处理分析。本试验采用的钻孔弹模仪进行试验时,岩体变形参数按下式计算[6]:

式中:E为变形模量或弹性模量(MPa),当以径向全变形Δd0代入式中计算时为变形模量E0,当以径向弹性变形Δde代入式中计算时为弹性模量Ee;μ为泊松比;p为计算压力(MPa),为试验压力与初始压力之差;d为钻孔直径(cm);Δd为钻孔岩体径向变径(cm);K为包括三维效应系数以及传感器灵敏度、承压板的接触角度及弯曲效应等有关的系数,根据率定确定。本试验中的钻孔弹模设备经率定确定K值为1.855。

2 工程实例

2.1 工程地质概况

试验现场位于福建省宁德市古田县。其位于欧亚大陆东南部的陆缘地带,东面经岛弧、海沟与太平洋板块相连,在两大板块长期相对作用中,形成自己的地形特征:地势西、北部高,东、南部低,中部隆起,大致呈“门”型的梯状地势。试验边坡位于线路左侧,地形较陡,原地表植被较发育。场址区为剥蚀低山丘陵区地貌,山坡自然坡度约18~26°。根据地质调绘和钻探揭露,该边坡地质条件较为复杂,局部风化严重,且风化极不均匀。上覆残坡积黏性土(Qdl+el),下伏基岩为侏罗系南园组(Jb3n)凝灰熔岩及风化层。场址区岩土层及其工程地质特征如下[7]:

①坡积黏土(Qdl):黄褐色,红褐色,硬塑,以黏粉粒为主,含少量砂砾,个别卵石,成分以强风化凝灰熔岩为主。

②残积黏性土(Qel):红褐色,黄褐色,可塑,以黏粉粒为主,含砂砾约占20%~25%,为凝灰熔岩残积土。

③孤石(中风化凝灰熔岩):青灰色,灰白色,岩芯呈柱状为主,节理长度以15~30cm为主。

④全风化凝灰熔岩(Jb3n):黄灰色,黄褐色,原岩结构可辨,岩石全风化呈黏土状,硬塑,干强度较高。

⑤碎块状强风化凝灰熔岩(Jb3n):青灰色,黄褐色,灰白色,凝灰结构,块状构造,裂隙较发育,块径以3~10cm为主。

⑥中风化凝灰熔岩(Jb3n):青灰色,凝灰结构,块状构造,裂隙发育,岩芯以柱状为主,局部夹碎块状。

据《中国地震动参数区划图》(GB 18306-2015)福建省分区表,场地抗震设防烈度为6度,设计基本地震加速度值为0.05g,为设计地震第一组,特征周期为0.35s。该地区并无明显大的断裂带经过,研究区域没有发现断层,亦没发现其他不良地质构造。场地为西南向展布的山脊前缘,大气降水排水通畅,无常年性地表水流。无明显流水沟槽,下雨时见有流水。地下水主要为孔隙裂隙潜水,赋存于各类岩土层的孔隙和裂隙中,受降雨影响较大。场地含水土层为弱透水性,场地环境为Ⅱ类环境,地下水对混凝土具有微腐蚀性,地表水对混凝土具有微腐蚀性。试验期间现场处于刷方、锚索注浆张拉以及框架梁施工阶段,施工后期还有人工挖孔桩以及爆破等工程活动的影响。可见该边坡受工程活动影响还是很明显的。

2.2 现场试验

现场钻孔及试验照片见图2。抗滑桩尺寸为2m×2.5m×25m。钻孔深度为25.3m,根据岩芯可知:试验深度范围内地层较复杂,上部为坡积黏土及残积黏土,土层大约占10m厚度。期间含有少量碎块状夹层;中部为块状、碎块状碎石;下部为凝灰熔岩,岩芯比较完整,现场取样岩芯见图3。

2.3 试验结果及分析

该设备做试验时无需现场笔记记录,所有记录均能保存在工控机及电脑上以便事后分析处理。孔中弹模软件能自动生成该地层某个深度处的弹性模量及变形模量值。为便于说明,附上一张钻孔中弹模软件自动生成的结果图,以20m深度为例(见图4)。

如图4所示,孔中弹模软件能将压力、位移曲线以图表的形式绘制出来。图表中包含了一些基础信息,比如:曲线走势、弹性模量、变形模量、钻孔编号、测试点深度、孔径、油泵施加的最大油压、承压板与孔壁耦合后的最大位移、两个位移标杆自撑出至与孔壁耦合的位移值、采集级数、分析级数区间、试验设置的泊松比以及该设备的标定系数等。

通过多个测点压力—变形曲线可见,在低压力段,压力—变形呈非线性关系,且变形增加很快,这是由于承压板与孔壁未达到完全接触,承压板可能压碎孔壁的微小不平部分,故曲线斜率较低;在中压力段,钻孔弹模计的承压板在不断输出增大的压力下与孔壁岩体达到全接触,裂隙闭合,该阶段孔壁受压变形,但由于初始裂隙、孔隙的存在,压力—变形曲线尚不是完全的直线关系;在高压力段以上,压力与变形曲线在经历了低压力段非线性,中压力段接近线性后最终呈线性,此时孔壁岩体张开裂隙已认定为全部闭合[8]。

本试验以孔底25m处起以1m为测步逐渐向上测试,测试结果如表1所示。

为能更清楚反映弹性模量随地层深度的变化规律,将表1数据给制成曲线,见图5[9]。

从图5中可以看出,土层深度范围内地层弹性模量值变化并不大,为10~45MPa左右,平均值为27MPa;岩层深度范围内地层随深度有较大变化,归其原因是由于该深度范围内岩层风化、节理裂隙发育的不均匀性导致,但总体表现出的浅部弹性模量小、深部弹性模量值大的规律性是不变的[10]。通过弹性模量值随深度变化规律图且结合现场岩芯可以分析出,钻孔深度在24~25m深度范围内为硬质凝灰熔岩,微风化,该段曲线模量值随深度变化不明显,地层性质比较稳定;20~24m深度范围内属于中等至强风化坚硬凝灰熔岩,该段曲线模量值随深度变化很大,反映出该深度范围内裂隙逐渐发育,破碎带发育明显;14~20m深度范围内为碎块状强风化凝灰熔岩,该深度范围内曲线的线性关系较明显;13m以上为坡积、残积土地层,由于土体变形量大,抗压能力小,故测试出土层的弹性模量与岩层弹性模量有数量级的差异。

2.4 弹性模量测试影响因素分析

根据相关理论并结合本次试验得出,弹性模量测试结果受多种因素影响,主要有以下几种因素[11]:

(1)深度影响

一般来说,随着地层深度逐渐加深,地层条件逐步变好,深度越深,弹性模量也相应变大。

(2)岩体自身结构影响

弹性模量值大小与岩体自身结构有很大的关系。所测深度破碎带、裂隙密集程度、节理裂隙发育程度等,会直接影响该地层深度范围内的测试结果。

(3)岩性的影响

测试试验地层中若岩性分为多种,一般来说,较为坚硬的岩体所测得的弹性模量值应会比相对软弱的岩体测试得到的值普遍偏高。比如:砂岩的弹性模量明显比泥质砂岩测试值高。

(4)地应力的影响

地应力对弹性模量测试结果影响是很大的。若岩体风化程度高、地应力卸荷程度大,且位于浅部地层时,测试出的结果是很低的;反之,测试结果会比较大。

(5)地质构造的影响

如果所测地层遇到断层带、褶皱等地质构造时,测试结果会有突变,导致数据异常。

(6)钻孔质量的影响

钻孔壁的不光滑或孔的不垂直,均会迫使探头与孔壁间存在一定的角度,会使测试得到的弹性模量值存在或大或小的误差。

(7)试验环境的影响

如孔内水量、孔内清洁干燥程度、工地施工环境等,均能影响测试效果。

(8)设备的影响

设备带来的影响有多方面。比如,由于设备自身因素承压板与孔壁未完全接触;或设备探头钻进砂子、小碎石等,使得承压板与孔壁未能良好耦合等。

(9)人为误差

人为误差主要包括:参数的设定,如测试级数的选取、泊松比的大小等;弹性模量、变形模量求取时选取的级数差异;是否严格按照试验规程要求做试验等,均会影响实测结果。

3 结论

根据宁德市古田县工点现场试验成果的分析可以得出以下结论:

(1)现场实测岩土地层的弹性模量变化较为规律,并符合理论情况。

(2)对于典型的压力—变形曲线,在低压力段,压力—变形呈非线性关系,且变形增加很快;在中压力段,裂隙闭合,该阶段孔壁受压变形,但由于初始裂隙、孔隙的存在,压力—变形曲线尚不是完全直线关系;在高压力段及以上最终呈线性,此时孔壁岩体张开裂隙已认定为全部闭合。

(3)通过现场试验得出,土层弹性模量值远小于岩层弹性模量,岩层模量值比土层大2~3个数量级。

(4)根据试验得出:土层深度范围内,弹性模量变化值不大,基本成均匀变化;然而岩层弹性模量随深度有较大变化,归其原因是由于测试结果受岩层风化、节理裂隙发育程度影响很大,导致结果不均匀性,但总体表现出浅部弹性模量小、深部弹性模量值大的规律性是不变的。

(5)弹模测试结果受多种因素影响,主要有:深度影响、岩体自身结构影响、岩性的影响、地应力的影响、地质构造的影响、钻孔质量的影响、试验环境的影响、设备的影响和人为误差等。

(6)钻孔弹模法是测定钻孔内原位岩石变形参数的有效方法[12],可直观反映出变形、弹性模量,测试结果能为相关设计做参考。

摘要：文中阐述了弹性模量测试常用手段,包括动力法和静力法两大类,介绍了钻孔弹模设备及测试技术原理。并利用LB-6钻孔弹模仪,结合福建古田县某抗滑桩边坡工程进行现场试验,得出弹性模量随桩身深度范围内的变化规律,并以此规律为基准,分析了钻孔弹模变形曲线特征;最后讨论了测试结果影响因素,证实了钻孔弹模法测定钻孔内原位岩土体变形参数是行之有效的,可为同类相关工程提供参考。

LB系统 篇6

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LB系统 篇7

随着油田及市政道路高等级黑色路面的不断发展，路面面层不断完善和提高。

在大庆地区黑色路面，越来越多的应用到主干路面的设计与施工中，大庆萨尔图机场、世纪大道的黑色路面摊铺，充分显示了黑色路面面层在今后道路设计与施工中的重要地位。为了强化企业自身的竞争能力，我公司去年又完善了导热油加温装置在LB-30型沥青混合料拌和设备上的应用。

1 利用导热油加温沥青装置的原因

LB-30型沥青混合料拌和设备在我公司已经使用了二十多年，其间在使用过程中就其发现的问题进行了一系列的改造。近几年考虑到沥青加热脱水所采用的操作工艺，劳动强度大，耗煤多，升温慢，环境污染严重，生产效率低，沥青升温经常达不到规范要求，每天生产前需用人员烘烤沥青管线和倒油泵，费工费时，又不安全耽误生产。

因此沥青加温直接影响混合料的生产，急需解决。经过考证采用了导热油加温装置，使其沥青升温脱水能够满足规范要求，沥青升温能够达到170°C左右。

2 导热油加温沥青装置选择与应用

为了贮备沥青，设计制作安装了二个贮油罐：一个为地上式100吨沥青罐外砌珍珠岩块保温，一个为地下式200吨贮油卸。原来罐里沥青加热使用的是湿式电热耦和2吨蒸气燃煤锅炉配合加热。同时用厚20mm钢板设计制作了三个方型槽，其几何尺寸为2×3.5×1.8米。

每个槽下设计砌筑燃煤灶，在其方型槽上又设计制作了沥青渣油循环倒油装置，每个槽上管线安装的阀门为三通式保温阀，管线为二层套管，内走沥青，外层走蒸气，利用齿轮油泵配和三通阀门进行渣油沥青循环，使其加热的沥青输送到原设备自带的二个沥青升温脱水罐，再进行沥青升温脱水处理，打入拌合锅，完成一次搅拌任务。

为了弥补蒸气加热和煤加热沥青渣油管线、沥青升温脱水罐的不足，经过反复对比论证，选用了导热油加温沥青装置，因为导热油加温沥青装置与其它装置比较，具有明显优势，即：

(1)安装简单能做到及时安装及时使用；

(2)一次性投资较低，较蒸气锅炉加温装置低三分之一；

(3)沥青及导热油闭路循环，间接加温，直接供配，热利用率高达85%以上，温度易控制，省煤节电，与沥青拌和设备配套生产较为理想；

(4)具有自动操纵控制系统，节约用工、操作环境优越，消烟除尘效果良好，符合环保规定的指标，易实现文明生产；

(5)该装置潜力较大，易实现热能转嫁一机多用，是目前中，低温供热较为进想的新工艺。

3 导热油加温沥青装置的工作原理

利用导热油具有较好的潜热性能，在加热炉内局部加热后，构成一种载热体，用工业泵。迫使液相循环于换热器（沥青容器）中，以稳定导热的理想工况，间接加热的方式，来完成沥青加温，脱水，保温的全部作业过程。

我们利用原有2吨燃煤加热炉，选用FC-300型导热油作为载热介质，利用原有的两座保温沥青贮存罐和两个沥青升温脱水罐，三个沥青渣油升温槽及沥青渣油循环倒油装置，保温套管进行改装。

通过安装导热油加温沥青装置，使其完善沥青升温脱水罐和沥青渣油循环管线加热升温，在贮油罐里和贮油槽里加装导热循环管线，替代电热耦加热节省电费和燃煤，做到了安全防火。

在生产过程中，我们严格按照操作规程办事，注意掌握操作要领，研究该装置性能，不断完善和改进该装置的设计缺陷。为了把沥青脱水过程中挥发出的有害气体进行收集，即在脱水槽上部，设计安装了密封盖，将沥青脱水过程中挥发的有害气体，经密封盖顶部的管道收集到燃烧炉内内燃净化，减少了沥青有害气体的扩散污染，收到了很好的环保效果，受到了环保部门的好评。

4 结语

导热油加温装置经过一年来使用，对生产能力，能源消耗，成本考核及试验其效果为：脱水罐在装满8吨沥青负荷状态下，沥青含水量正常的情况下，沥青温度从40°C升到140°C时间仅用150min，保温油罐油温从130°C升到170°C时间为60min，在关闭导热油的情况下保温罐自然降温约为2.5°C/h。该设备在生产正常的情况下每天可生产成品沥青35t左右，充尔保证了30t/h沥青拌和设备的沥青用量。

LB系统 篇8

变频电磁水处理装置是变频电磁抑垢技术研究的基础,许多学者对其逆变部分进行了研究。 张学孟和王建国应用大功率MOS管IRFP460A及IR2110构成变频装置的驱动和逆变电路［13］; 蒋文斌等采用TDA8920BTH构成了功率放大电路［14］; 费继友等提出了基于STM32F103变频水磁化处理系统的实验方案并设计了硬件电路［7］。以上方法均需要器件构成保护电路。 笔者采用PM50B4LB060构成变频抑垢装置中的逆变电路, 降低了变频电磁水处理装置的复杂性,使其具有结构简单、可靠性高的特点。装置可以长时间安全稳定运行,对电磁抑垢技术机理、抑垢效果实验研究和抑垢装置工业应用具有重要的作用。

1 PM50B4LB060介绍1

PM50B4LB060是三菱公司应用于光伏发电逆变器设计的IPM( Intelligent Power Module) 模块［15］,最大输入电压600V,输出电流50A,最大绝缘电压2 500V。通过监测Tj( Junction Tempera- ture) ,可以实现过热保护,而且PM50B4LB060上下桥臂都具有故障信号输出功能,同时其还具有短路、过热和欠压监测保护功能。PM50B4LB060内部结构如图1所示。

应用PM50B4LB060进行全桥逆变电路设计过程中需要注意PWM信号的死区时间,由于PM50B4LB060要求tdead≥2μs,笔者设计的装置死区时间取6μs。

2硬件电路设计

采用PM50B4LB060作为逆变电路的核心器件构成的变频电磁抑垢装置由ATmega128A、驱动电路、PM50B4LB060和负载线圈( 螺线管) 构成。施加磁场的方式为外壁缠绕螺线管方式。其硬件结构如图2所示。ATmega128A单片机利用定时器产生双路带死区的PWM信号,经过驱动电路驱动PM50B4LB060进行逆变和功率放大,从而使负载线圈产生交变磁场,同时ATmega128A监测短路、欠压、过热保护信号,启动相应的保护措施。

驱动电路由WB1215CS电源隔离模块、HC- PL-4504光耦芯片和PC817光耦芯片构成。电路原理如图3所示。

3抑垢效果实验和分析

实验中的直流电源为Agilen N5772A,最大输出电压600V( DC) ,最大输出电流2. 6A,最大功率1 560W。信号测量采用RIGOL DS1052E,模拟带宽50MHz,采样率1GS /s,探头采用RP2200型无源示波器探头。直流电源输出电压100V,通过程序设置ATmega128A定时器输出两路1k Hz、死区时间为6μs的方波信号,经过驱动电路控制PM50B4LB060输出交流方波。负载线圈两端的电压波形如图4所示。

采用自行研制的实验装置验证笔者设计的变频电磁抑垢装置的抑垢效果。实验装置由冷却系统、实验水质循环系统、温度控制系统、数据采集存储和污垢热阻计算系统组成。冷却系统为水冷系统,冷却水由工业用冷水机( YB-LS-5HP) 制备。 恒温水浴中的换热实验管段采用U形铜质管道。 实验装置如图5所示。

1———水冷系统;2———变频电磁抑垢装置;3———实验水箱;4———循环水泵;5———连接管道;6———恒温加热水箱;7———U形换热管;8———管道入口水温;9———管道出口水温;10———换热管壁温;11———水浴温度;12———排水系统

工业过程中的污垢主要是Ca CO3型污垢[16,17],实验中采用无水Na2CO3、无水Ca Cl2按物质的量1∶1配置1g/L高硬度水(以Ca CO3)作为实验水质研究其抑垢效果。恒温水浴温度控制在50℃,流速0.4m/s。经过重复性实验(周期为10天),分别记录无电磁作用和有电磁(频率为1k Hz,磁感应强度为200Gs)作用的污垢热阻,并根据孙灵芳等采用的抑垢率公式[18]可得污垢热阻和抑垢率数据(表1)。抑垢率公式为:

式中Rf1———未装变频电磁水处理器的换热管污垢热阻,m2·K/W;

Rf2———安装变频电磁水处理器的换热管污垢热阻,m2·K/W。

根据污垢热阻对比实验数据可看出: 0 ~ 24 h内施加磁场后的抑垢效果不明显,污垢热阻差值仅为0. 363 3 × 10－ 5m2·K/W; 24 ~ 168 h内施加频率1k Hz、磁感应强度200Gs的交变磁场,污垢热阻及其上升速率均明显减小,平均污垢热阻差值为6. 714 9 × 10－ 5m2·K/W; 168 ~ 192h内施加磁场后的管道污垢热阻上升速率增加,但污垢热阻比未施加磁场的管道污垢热阻小,平均污垢热阻差值为6. 716 8 × 10－ 5m2·K/W; 192 ~ 240h内施加磁场和未施加磁场的管道污垢热阻均不再上升,但施加磁场的管道污垢热阻比未施加磁场的管道污垢热阻小,平均污垢热阻差值为5. 585 3 × 10－ 5m2·K/W。

4结束语