贵金属烤瓷

贵金属烤瓷（精选10篇）

贵金属烤瓷 篇1

摘要：目的:探讨镍铬合金烤瓷冠和钴铬合金烤瓷冠对牙龈组织的影响, 比较和评定两种烤瓷冠的修复效果, 指导临床修复体的合理选择, 初步探索修复后出现的一系列牙周症状的免疫学机制。方法:选择临床病例48例, 均为单冠修复患者, 随机分别进行镍铬合金和钴铬合金PM F修复各24例, 分别于修复前, 修复后1个月, 3个月, 6个月吸取患牙龈沟液 (GCF) 并定量, 在实验室对GCF量, GCF中的白细胞介素-6 (IL-6) 的浓度和天门冬氨酸转氨酶 (A ST) 的活性水平进行分析。结果:两组试验牙修复前指标接近 (P>0.05) , 修复后1个月两组试验牙的三项指标均高于修复前但是没有明显差异 (P>0.05) , 而修复后3个月和6个月镍铬合金组的GCF量以及GCF-A ST的量均高于同期的钴铬组 (P<0.05) , 不同时期GCF中IL-6的含量在两组中并无明显差异 (P>0.05) 。结论:钴铬合金PFM是一种较镍铬合金PFM对牙周组织健康影响更小的修复体。

关键词：镍铬合金烤瓷冠,钴铬合金烤瓷冠,龈沟液,天冬氨酸转氨酶,白细胞介素-6

镍铬合金是目前应用最多的烤瓷牙基底冠, 因其低廉的价格、收缩性小、与瓷良好的结合性能和相对简单的铸造工艺而被大多数医生和患者所接受, 在应用范围上, 较其它的金属有显著的优势。但是, 在临床上随着修复时间的延长, 也相继的暴露出一些问题。患者在戴用镍铬合金修复体之后往往会并发牙龈萎缩、红肿、龈缘黑线等一系列的问题, 这不仅影响美观, 而且对患者的牙龈是一种病理性损伤。因此, 在临床上急切要求我们去寻找另外一种和镍铬合金物理性能相似, 和人体的生物相容性好, 对人体刺激小的金属来取代它。目前临床上已应用的钴铬合金不仅物理性能镍铬合金相似都属于非贵金属材料, 而且制作工艺比较简单、价格相对低廉, 为新开发产品, 其临床应用还比较较少。去除镍和铍之后的钴铬烤瓷合金, 在消除镍、铍副作用的同时, 能否继续保持良好的机械性能, 以及它对牙龈的刺激是否小于镍铬合金均尚待研究。本试验测量两种烤瓷冠牙龈中龈沟液量、IL-6和AST来比较两种烤瓷合金对牙龈组织的影响。

1 资料和方法

1.1 一般资料

选取自2007—10～2007—12选择在本院口腔科门诊欲行金属烤瓷修复体修复的患者共48例, 均为单冠修复的患者, 年龄30～50岁。随机分为镍铬合金烤瓷冠和钴铬烤瓷冠各24例。实验检测牙均为活髓牙, 无尖周、牙周炎症状及影相学改变。实验测试对象无全身急慢性系统疾患、无口腔慢性疾患、有良好口腔卫生习惯。所有病例在牙冠戴入1个月、3个月、6个月后复诊。

1.2 材料

镍铬合金 (德国Heraeus公司) , 钴铬合金 (德国Heraeus公司) 。000无药排龈线 (3M, USA) , 滤纸条 (Whatman 3MM) 。

1.3 器械

IL-6试剂盒 (深圳晶美生物工程有限公司) , AG-204型电子分析天枰 (天津诺基仪器有限公司) , MCF-382型-80℃冰箱 (日本三洋公司) , 全自动生化分析仪Aeroset-2000型 (美国) 。

1.4 分组

48例患者随机分为两组各24例, 分别行镍铬合金和钴铬合金烤瓷全冠修复。

1.5 全冠修复和复查

提前一周进行全口超声洁治。均设计为全瓷面覆盖, 唇侧瓷颈环, 舌侧金属颈环。为减少由于个人操作带来的差异, 本实验患者均由同一名医生操作。牙体预备要求严格遵守口腔修复原则, 常规牙体预备, 排龈线排龈, 均为龈下肩台0.5mm, 圆凹形肩台, 厚度为0.5mm。硅橡胶印模材取模, 制作临时冠。全冠制作时, 参照对侧同名牙的形态, 以无勾拉探针, 颈缘处成一连续曲线为标准。本实验中48例均符合上述要求。记录每个患者各自的修复时间, 分别于修复前, 修复后1、3个月和6个月复查实验牙三项指标。

1.6 检测指标

①龈沟液量 (GCF)

分别预备3条2mm×20mm的Whatman 3MM滤纸条放入己编号的微离心管 (EP管) 中, 用AE240电子天平称重并记录, 所有取样牙均选近远中唇 (颊) 侧, 舌 (腭) 侧共3个位点, 将滤纸条轻轻插入龈沟, 直到有阻力即停止, 放置30s后取出。若滤纸条带血, 则弃之不要, 约病人择日再取。将取出的滤纸条放入原EP管中封好, 再次称出滤纸条的重量, 两次之差即为龈沟液的重量。立即放入-80℃冰箱保存。

②龈沟液样本的处理

从-70℃低温冰箱中取出盛有滤纸条的EP管, 在室温下解冻龈沟液样本, 每管加入200μL样本缓冲液 (Tris-HCL, pH 7.5) , 在WD-9405A型脱色摇床上常温振荡1h后, 用高速冷冻离心机低温离心10min (4℃, 10000rpm/min) 后取上清液, 将此上清液分成两份, 份130μL, 另份70μL, 分别置于2个新的EP管中备用。

③龈沟液中IL-6检测

从130μL中取出100μL液, 采用双抗体夹心ELISA法对GCF中的IL-6进行检测, IL-6试剂盒由深圳晶美生物有限公司生产。

④GCF-AST水平的测定

取出70μLEP管中的上清液50μL (GC F-A ST) , 放入特定的微量试管中, 用全自动生化分析仪立即测定其上清液中GCF-AST的活性水平。

1.7 统计学处理

实验所得数据用SAS9.1.3软件处理。

2 结果

本实验共修复48例, 其中镍铬合金和钴铬合金烤瓷冠各24颗牙, 两种修复体修复不同时期的结果见表1。

在两组实验牙中, 修复前的GCF量、GCF-IL-6和GCF-AST含量无差异性 (P>0.05) , 说明两组实验牙的牙周健康水平相当。随着修复和时间的推移, 两组GCF量均有所增加, 镍铬合金和钴铬合金PFM组在修复后1个月和3个月时GCF量的增加均较修复前明显 (P<0.01) , 但两组间无差异 (P>0.05) ;但修复后6个月两组GCF量较1个月和3个月时继续增加而且镍铬合金组GCF量较钴铬合金增加明显 (P<0.05) 。

两组合金组IL-6的含量随着时间推移均较修复前有所增加 (P<0.05) , 但两种不同的修复体材料在戴入1个月、3个月、6个月时对GCF 中IL- 6的影响材料之间的差别不具有显著性 (P>0.05) 。

GCF-AST活性水平在两组实验牙中随时间延长也有变化。修复后1个月两组增加均较修复前明显 (P<0.01) 。钴铬合金组略高于镍铬合金组但无统计学意义, 修复后3个月和6个月时俩组合金AST含量均高于修复后1个月, 且有递增趋势, 镍铬合金组增加明显高于同期钴铬合金组 (P<0.05) 。

3 讨论

虽然牙冠的轴面突度、冠边缘的位置、密合度等均是造成牙龈炎症和牙周破坏的常见原因, 但是在控制这些因素的前提下, 选择一种生物相容性优良的材料, 就是保证冠修复效果的重要因素。Ni-Cr合金自20世纪30年代开始应用于口腔修复, 因其价格低廉, 机械性能良好, 目前仍是我国最常用的制作烤瓷熔附金属修复体的合金。但是关于它对牙龈引起的各种不良刺激已有大量报道。而钴铬合金强度高、硬度大, 具有良好的耐腐蚀性, 主要用于制作铸造支架, 它与镍铬合金的主要区别是不含镍铍等元素, 并能够与高膨胀性低熔瓷粉结合;弹性模量超过贵金属合金, 可用于制作大跨度长桥。由于钴铬合金以往常用于支架修复, 用于烤瓷修复的钴铬合金为新开发产品, 其临床应用还比较较少, 所以有待观察。

龈沟液 (Gingival cervicular fluid, GCF) 是通过沟内上皮和结合上皮从牙龈结缔组织渗入到龈沟内的液体, 是机体与外界交汇的一个界面环境, 能够反映牙周炎过程中宿主对病原刺激的自然反应状况[1]。在炎症状态, GCF渗出的量会增多, 测量龈沟液的量可作为炎症程度一个客观的指标;龈沟液内容物的含量也与牙龈炎症有关, 某些酶、细胞因子等的水平随炎症加重[2]。所以, 烤瓷冠修复引起牙龈炎症反应的病例, 龈沟液量和质的改变值得重视, 可以作为检测的手段。

白细胞介素-6 (IL-6) 是一种具有广泛生物学活性的蛋白, 是T淋巴细胞分泌的细胞因子, 生物学功能主要有诱导B淋巴细胞分化并分泌免疫球蛋白, 促进多种细胞的繁殖等, 在机体的免疫反应和炎症反应中起重要作用。众多资料表明病变牙周组织和牙周炎患者龈沟液中的IL-6含量显著高于正常, 并且其水平与牙周病变的严重程度成正相关。IL-6是人们研究较多的与牙周状态相关的细胞因子。Mogi[3]等对龈沟液中的IL-6进行了定性和定量研究, 发现IL-6比对照组要高, 与牙周炎症程度明显相关。

AST是一种可溶性细胞胞浆酶, 健康状态下, 绝大部分AST存在于细胞浆内, 当组织破坏、细胞坏死时, 则有大量AST出现于细胞外环境。因此, 当在GCF中检测到高水平的AST时, 即表明牙周组织细胞正在发生破坏[4]。闫福华等[5]研究显示, 牙周炎患者GCF- AST水平明显高于健康者, 牙周病活动位点与非活动性位点相比, AST水平有显著差异, 并与牙周临床指数高度正相关, AST可作为早期牙周破坏的标志, 并有望成为牙周炎活动性破坏的一项定量指标。

从本试验的结果看, 烤瓷冠修复后1个月和3个月时两种合金烤瓷冠对患牙牙龈组织均产生一定影响, 但无显著性差异而修复后6个月时钴铬合金烤瓷冠对牙龈的刺激小于镍铬合金对牙龈的刺激, 因此同做为非贵金属烤瓷内冠材料, 钴铬合金更是临床上值得推广的烤瓷内冠金属材料。

参考文献

[1]Paqe RC.Host response tests for diagnosing periodontal disease[J].J Periodontol, 1992, 63 (4) :356-360

[2]Darany DG, Beck M, Walters JD.The relationship of gingival fluidleukocyte elastase activity of gingival fluid flow rate[J].JPriodontol, 1992, 63 (9) :743-747

[3]Mogi M, Otogoto J, Ota N, et al.Interleukin 1 beta, interleukin6, beta 2-microglobulin, and transforming growth factor-alpha ingingival crevicular fluid from human periodontal disease[J].ArchOral Biol, 1999, 44 (6) :535-539

[4]杨国红, 束蓉, 刘正.龈沟液二种酶的检测在早期牙周病诊断中的作用[J].上海口腔医学, 2002, 11 (4) :294-296

[5]闫福华, 曹采力, 李晓新.龈沟液中天冬氦酸转氦酶水平与牙周炎活动性的关系[J].中华口腔医学杂志, 1995, 30 (1) :40-42

贵金属烤瓷 篇2

方法：回顾性分析我院从2010年1月至2012年4月期间收集到的18例金属烤瓷冠修复失败患者。

结果：18例金属烤瓷冠修复失败原因中，牙龈炎5例，崩瓷6例，全冠脱落或者松动2例，出现色变或者外形不满意的有5例。

结论：医务人员在进行金属烤瓷铸造修复时要注意设计合理，提高备牙技术，精确取模等等，积极处理好失败原因，这样才能收到满意的修复效果。

关键词：金属烤瓷冠 修复失败 原因 应对措施

【中图分类号】R-3 【文献标识码】B 【文章编号】1008-1879（2012）11-0410-01

金属烤瓷冠修复具有美观、相容性佳以及价格适中等优点，所以近几年在临床上得到了越来越广泛的应用。但是在具体的临床应用过程中，由于金属烤瓷冠修复可能会出现一些严重的并发症，最终导致修复失败，给患者不仅带来了痛苦，也造成了一定的经济损失。本文回顾性分析我院从2010年1月至2012年4月期间收集到的18例金属烤瓷冠修复失败患者，重点探讨其失败原因及应用措施，以期为临床金属烤瓷冠修复提供一定的参考价值，现报告如下。

1 资料与方法

1.1 临床资料。本文从我院2010年1月至2012年4月期间收治的门诊病例中，收集到18例金属烤瓷冠修复失败患者作为研究对象，共26颗。男性患者10例，女性患者8例，年龄在27岁至68岁之间。其中，前牙20颗，后牙6颗。

1.2 修复方法。为金属烤瓷冠修复失败患者进行常规检查、比色以及牙体预备。在牙体预备时，应该明确各牙牙体组织的切削厚度，保证制备后的牙体满足固位及美观等方面需求。可以采用藻酸盐取记录模型及工作模型，通地临时修复体制作并进行配戴，7天之后再进行金属烤瓷冠的试戴，再次通过咬合观察修复体及牙周状况，最后可通过粘接剂进行重新粘接处理。

2 结果

18例金属烤瓷冠修复失败原因中，牙龈炎5例，崩瓷6例，全冠脱落或者松動2例，出现色变或者外形不满意的有5例。

3 讨论

在临床工作过程中，有多种原因可导致金属烤瓷冠修复失败，这就要求口腔修复科的医务工作人员必须严格遵循金属烤瓷冠修复的规范化操作原则，不断提升自身责任心，在与患者充分沟通的基础上力求最佳修复效果。下面笔者根据自己多年的临床工作经历，探讨下金属烤瓷冠修复失败的原因及具体处理对策。

3.1 牙龈炎症。金属烤瓷冠修复失败的主要原因之一是牙龈炎，主要症状是患者牙龈边缘出现充血、水肿。一般应对措施是将原来的金属烤瓷冠拆除，再针对具体情况进行设计与修复处理。

若患者冠边缘的位置位于龈下过深，可以考虑将烤瓷冠的边缘置于龈下，一般游离龈缘下0.5mm为宜。但需要注意的是，不可损伤到患者牙周生物学相关范围，也就是龈沟底到齿槽嵴顶间的结构。一旦在肩台制备以及排龈中损伤到了牙周生物学的相关范围，就可导致牙龈组织炎症。

若患者冠颈缘和预备体颈部肩台间衔接不好，如：不密合或者冠颈缘宽度比肩台过宽、过窄，就极易附着菌斑，从而造成牙周组织的炎症。而冠边缘的适合性与牙体制备及印模有直接的关系。因此，牙体颈缘预备处理时须注意排龈线的选择以及使用，烤瓷冠边缘外形可采用宽1mm的135度的凹面形肩台，这样不仅可以增强瓷的强度，而且可避免危害牙周健康。此外，患者金属烤瓷冠外形突度太小、残留黏结剂等均可能导致修复后牙龈炎，这些主要是与口腔修复科技术加工人员技术水平以及对人造冠外形把握程度有关。

3.2 牙龈变色及崩瓷。牙龈变色也是导致金属烤瓷冠修复失败的一个因素。据相关文献报告，近几年金属烤瓷冠修复后出现龈缘黑染的报道越来越多，主要是由于金属（如镍铬合金）会在龈沟液中溶出后会渗透出氧化物，从而造成龈缘变色。具体的应对措施是：可先将原来的修复体拆除，采用全瓷冠或者贵金属烤瓷冠等进行重新修复。而内冠设计不合理以及烤瓷冠打磨方法不正确等原因则会造成崩瓷现象，应对措施一般也是采用将原来修复体拆除后进行重新制作、试戴并粘固。

3.3 食物嵌塞及全冠松脱。冠制作外形的相关邻接点不紧密，大小不合适以及接触位置不佳等均有可能会出现食物嵌塞现象。而全冠松脱的主要原因在于两个方面：桩短而锥度大；基牙短，预备时轴壁聚合角太大。针对该修复失败的原因，可通过增加基牙，并在后牙面进行加钉处理得以改善。可见，增强固位力也是至关重要的。

3.4 喷砂不当。喷砂不当或者是氧化不当可以造成脱落，直达界面。预氧化则是合金表面的薄层氧化物，如果氧化层太薄，就不能确保足够的金一瓷化学结合以及很好的润湿效果。如果氧化层太厚，就造成膨胀系统与瓷的不一致，在修复体的加热操作过程中，形成的残余应力会导致界面折裂。因此，若出现表面氧化不完全，可以采用40至80目的Al2O3进行喷砂处理，从而形成粗糙度适宜的金属面，以有利于金瓷的溶附。

4 结论

金属烤瓷冠修复是临床上用以修复牙体或者牙列缺损的常见方法，具备其他修复方法无可比拟的优点。而对于金属烤瓷冠修复失败的原因也是多样化的，如根管的形态精确程度、向牙合台面聚合角度、基底冠的长短、氧化层厚薄程度等。医务人员在金属烤瓷铸造修复体时要做到合理设计、提高备牙技术，精确取模、规范操作、积极处理好失败原因，才能收到满意的修复效果。

参考文献

[1] 徐君伍.口腔修复学第四版[M].北京：人民卫生出版社，2010：70-72

[2] 耿宏杰.金属烤瓷冠桥修复后并发症的原因及处理[J].临床实用医学，2010，4（3）：145-146

贵金属烤瓷 篇3

1 材料与方法

1.1 材料和设备

金钯合金 (HIGH.DENTAL.TAPANCO.LTD提供) Vit a VMK95烤瓷粉 (德国, Vita) 超声清洗器 (昆明市超声仪器有限公司) 烤瓷炉 (DENSPIY ceramco 7.0美国) 微型控制电子式万能试验机 (WDW-10E济南试金集团有限公司) 循环加载机 (自行研制) 。

1.2 试件制作

用0.5mm后的红蜡片制成30个25mm×3mm×0.5mm的蜡条, 安插铸道, 包埋, 焙烧, 进行铸造。将试件进行粗喷砂, 去净包埋料和异物, 把喷砂过的试件置于无水乙醇中超声清洗15min, 干燥。并按照的要求进行预氧化处理, 用自制的模具控制瓷层的厚度, 严格按照厂家推荐的烧瓷程序进行烧结, 遮色瓷 (0.2mm) 体瓷 (0.8 mm) 最后上釉瓷 (0.1 m m) 。最终试件瓷层的尺寸为 (8.0±0.1) mm× (3±0.1) mm× (1.1±0.1) mm。将30个试件随机分为3组, 分别进行0次, 103、104次循环加载实验,

1.3 循环加载实验

采用自动控制的循环加载机, 把制备好的试件放入试验机加载台的夹具内, 在夹具内加入人工唾液模拟口腔环境, 上瓷面作为加载面进行实验, 加载头为圆柱球形末端, 球星半径为3mm, 加载频率为2.33Hz, 载荷为55N, 振幅为2mm。对照组不加载, 实验组分别加载103、104次。

1.4 三点弯曲金瓷结合力的测试

将制作完成的试件置于万能材料试验机上, 瓷面向下, 两支点的直径1.0mm, 两支点间距20mm, 用半径为1.0mm的加载头于试件上方的金属面中点处施加与试件表面垂直的力直至试件瓷层末端金瓷界面分离, 加载速率为1.0mm/min, 记录金瓷开裂时加载值。用公式rb=k·f (k金属材料弹性模量, 可在ISO9693标准中查出) 计算出金瓷结合强度。

统计分析:循环加载所得数据用SPSS 15.0统计软件进行分析。

2 结果

金钯烤瓷合金不同循环加载次数后金瓷结合强度的测定结果如表1。

表1结果经过统计分析, 循环加载103次后, 金瓷结合强度下降, 无统计学意义 (P>0.1) , 当循环加载到104次后, 金瓷结合强度显著下降 (P<0.05) 。

3 讨论

但我们在临床中发现, 烤瓷修复体在口内戴入后, 在经常咀嚼的环境下, 常常发生瓷崩或者瓷裂的现象, 最终导致修复的失败, 对于这种现象我们可以分析为修复体在口腔内时不只是一个静态环境, 要长期承受着各种外力的作用, 而这种外力作用的方式又错综复杂, 多种多样, 不仅有摩擦力、压缩力、剪切力, 还有下颌牙与上颌牙接触时产生的较大的冲击力。长期的受到这些复杂作用力并随着时间的推移, 这些力量对修复体产生影响。辛海涛等应用无限元方法研究了临床烤瓷熔附金属全冠加载后不同组织和材料及其界面的应力分布情况。刘蔚等分析在不同环境下下颌第一磨牙的应力分布的变化。本实验从循环加载对金瓷结合强度的变化的角度研究了修复体在口腔内的受力情况。实验选择金钯烤瓷合金分别循环加载0次, 103, 104次, 金瓷结合力降低, 可见模具周围有一定的放散状裂纹, 加载次数越多其金瓷结合就下降得越快。许多文献报道瓷层与金属基底的厚度影响金瓷结合力, 本实验采用ISO9693标准进行试件的制备, 试件金瓷剥脱后可见瓷与金属完全剥脱, 几乎是在金属表层金瓷结合的界面, 可知其裂纹方向为瓷层内扩散及沿金瓷结合界面扩散。临床发现大部分烤瓷修复体崩瓷的地方都是烤瓷应力集中区, 如咬合高点处。咬合力不均导致局部应力集中发生崩瓷, 持续的载荷对金瓷结合影响, 而应力分布可以作为判断金瓷破坏的因素。综合分析, 临床采用固定修复设计时, 金瓷结合部位避免设计在承受咬合部位, 避免咬合早接触和咬合高点, 以免产生应力集中导致修复体崩瓷, 影响修复效果。

参考文献

[1]辛海涛, 马轩祥, 李玉龙, 等.烤瓷熔附金属全冠受载无限元法应力分析[J].第四军医大学学报, 2003, 24 (17) :1566～1568.

贵金属烤瓷 篇4

关键词金属烤瓷修复体并发症预防及处理

doi：10.3969/j.issn.1007—614x.2012.27.144

金属烤瓷冠修复广泛应用于临床，由于其具有的金属全冠的强度和烤瓷全冠的美观、耐磨性好、色泽逼真、舒适、经久耐用等特点，深受患者的欢迎。但修复后出现各种并发症病例时有发生。为了能够减少或防止金属烤瓷冠修复后并发症发生，对此进行了临床分析，并采取了相应的治疗。现报告如下。

资料与方法

2010年1月～2011年5月收治金属烤瓷冠桥修复后并发症患者75例，男45例，女30例，年龄20～62岁。金属烤瓷全冠42例，金属烤瓷桩核冠15例，金属烤瓷冠固定桥18例；位于上颌51例，下颌24例。

临床表现：并发症主要表现如下：①急、慢性龈炎11例，急性龈炎表现为牙龈急性出血，牙龈红肿，漱口或刷牙时易出血，慢性龈炎表现为牙龈增生。②基牙牙髓炎与瘘管7例，出现在基牙为活髓牙时，表现急性牙髓炎症状；由于基牙治疗不彻底或活髓牙行冠套修复后形成死髓，久之出现瘘管。③崩瓷18例，烤瓷冠成片状或大部分瓷脱落，以后牙多见，亦有切牙或功能牙尖少量崩瓷。④牙龈变色7例，烤瓷冠修复部位的牙龈呈黑色，相邻牙牙龈颜色正常。⑤颈缘间隙6例，固定冠与龈边缘有一台阶，可见固定冠颈缘有一黑线，基牙颈部外露。⑥食物嵌塞26例，在基牙套冠与邻牙间隙增宽，造成食物嵌塞。

结果

75例患者经过对症治疗后，患者重新制作固定义齿修复，恢复义齿的功能。

讨论

急、慢性龈炎：由于备牙时牙龈损伤过大或因黏固义齿时黏固剂未去处干净，压迫牙龈造成牙龈炎症性疼痛，炎症反复发作，去处多余的黏固剂，往往一段时间后炎症可自行消退；4例慢性龈炎是因烤瓷修复体颈缘延伸太长，桥体龈面不密合造成的。此类情况一般无法修复，须重做固定义齿。

基牙牙髓炎与瘘管：X例出现牙髓及根尖病变，常因基牙牙髓炎常与牙体切割过多，牙体预备时未进行有效的冷却降温，牙制备后未行脱敏或未作临时冠保护有关_[1]。X例根管治疗不完善引起根尖组织的炎症，由于修复过程中基牙根管治疗不完善，造成根管内细菌未被完全清除；X例瘘管常由于基牙治疗不彻底或活髓牙行冠套修复后形成死髓，久之出现瘘管；基牙牙髓炎和瘘管患者应彻底治疗后重新修复。

崩瓷：崩瓷产生的主要因素为不良的咬关系或临床医生在调时瓷面磨除过多或调时，不到位，有咬合高点，发生崩瓷_[2]。除此之外，患者不正确使用以及在制作过程中金属底冠清洗不彻底、预氧化不够及烤瓷炉的程序不正确等操作不当，均可导致崩瓷。

牙龈变色：由于牙体制备不够、冠边缘不密合以及颈缘未包埋在牙龈内，牙龈吸收烤瓷牙内的金属离子，久之则引起牙龈变黑。此时应将烤瓷牙拆除后重做，通过正确备牙，改进冠边缘设计或采用贵金属内冠修复。

颈缘间隙：颈缘间隙常由于烤瓷牙制作时颈缘长度不够，颈缘瓷粉覆盖不足，或原有炎症未完消除，炎症消退后，肿胀的牙龈退缩则引起颈缘间隙。拆除修复体，先做临时冠，待牙龈水肿消退后再取模型作烤瓷牙。

食物嵌塞：食物嵌塞的主要原因有冠制作外形恢复不当，邻接点恢复不准确，接触点不紧密、大小不合适，接触位置不正确，试戴时邻接点处打磨过多造成邻面无接触或接触不良等义齿制作因素。须拆除固定冠磨除邻牙较大倒凹，重新制作。

总之，瓷冠修复因自然美观，在临床上得以普遍使用。但必须要做认真的适应证选择，科学合理的设计，正确的牙体预备和精确的技工制作，方可达到良好及持久的修复效果，减少各种并发症的出现。

参考文献

1王仁飞.烤瓷桥修复后1年的牙周情况分析[J].口腔颌面修复学杂志，2003，9（4）：174.

贵金属烤瓷 篇5

1 镍铬合金的化学腐蚀和电化学腐蚀所致[1]

实验证明, 在体液环境下, 镍铬合金即使在瓷层等一些覆盖层的保护下, 也会释放镍离子和铬离子, 尤其是含铬14%～22%的镍铬合金。受口内种种物理、化学、生物因素的影响, 镍铬合金会发生化学腐蚀和电化学腐蚀反应, 其分子结构遭受破坏, 形成镍离子、铬离子及其他一些金属离子, 其中镍离子游离出来后在牙龈中沉积下来, 使牙龈呈现灰黑色或灰色, 形成龈黑线[2]。

2 冠边缘设计形式及技术

金属烤瓷修复体的边缘设计形式对修复体龈边缘的封闭性及美观性有很大影响, 金属烤瓷冠颈缘肩台形式及冠边缘位置设计不合理可导致冠边缘金属外露。并且由于金属基底冠牙颈部分较薄, 在技工制作过程中经数次加热易变形而导致边缘适合性下降, 这样在金属基底冠颈边缘处, 金属、遮色瓷、牙本质瓷3层就会集中在一条线上而露出金属黑线。

3 全冠龈边缘处的牙体预备

修复体基牙龈边缘处的牙体预备不足、不规范会影响修复体龈边缘的封闭性, 进而导致金属烤瓷边缘的金属色透出。牙体制备中应避免对牙龈组织的损伤, 并且在牙体制备与取模前应使用排龈技术, 尽可能保持牙周组织的完整。

若肩台宽度预备不足, 颈部瓷层太薄, 就会出现金属色或透明度降低, 为了保证其强度就要增加冠边缘突度, 这致使颈部外形肿胀, 进而刺激牙龈;如肩台制备过深, 破坏了结合上皮附着, 就会压迫牙龈, 使牙龈缺血, 颜色发暗, 长期可导致牙龈黑线[3]。修复体边缘制备深度不足, 虽修复体本身制备完善, 但已经变色的牙齿或镍铬合金内冠颜色会透过边缘龈露出。修复体边缘不密合, 暴露了牙齿硬组织的颜色。

4 牙体及牙龈透光性

在临床有时会发现在试戴烤瓷牙时基牙龈缘发暗, 去除烤瓷牙后龈缘颜色即恢复正常, 但一旦粘固后, 游离龈会有轻度的发暗, 这种现象与牙体及牙龈透光性密切相关。正常牙龈的颜色为浅粉红色, 其颜色与牙体中部及牙根的透明度密切相关。从光学角度来看, 牙根获得光线的途径一是光线通过具有棱镜效应和折射效应的牙釉质进入牙本质和牙骨质;二是穿过牙龈组织的透射光线, 这两部分光线使牙根具有足够的透明度, 而使牙龈呈现出正常的粉红色。当金属烤瓷冠粘戴于基牙上时, 金属基底冠对经牙釉质进入牙根的光线产生阻挡, 牙根仅能获得穿过牙龈组织的透射光线, 导致牙根透明度下降, 牙龈由于映射出牙根的阴影会呈现出发灰或发青的颜色。

综上所述, 引起全冠边缘及基牙龈缘变色的原因是多方面的, 修复体边缘金属色透出与临床牙体制备和冠边缘设计制作密切相关, 可以通过正确的牙体预备、适当的冠边缘设计与工艺的改进加以避免。由金属基底冠阻挡进入牙根的光线引起的牙龈发暗是全冠的固有缺陷, 但对美观影响不大, 一些对美观要求较高的患者可以使用全瓷冠修复来避免龈缘发暗。全冠金属在口腔内发生电化学腐蚀反应使基牙龈缘和修复体全冠边缘变成灰黑色是实质性变色, 可以通过金属烤瓷冠全瓷颈缘技术的使用及对内冠制作材料的选择如使用贵金属烤瓷冠、全瓷冠等来避免变色的发生。

关键词：非贵金属烤瓷修复体,颈缘发黑牙龈变色,原因

参考文献

[1]董正杰, 徐侃.烤瓷冠修复后龈缘黑线产生的原因及预防[J].上海口腔医学, 2003, 12 (6) :460~462.

[2]朱国威, 杨晓红, 陈丽娅.非贵金属烤瓷冠修复后牙龈组织和血液中镍铬元素含量分析[J].华西口腔医学杂志, 2004, 22 (4) :284~286.

贵金属烤瓷 篇6

1 材料与方法

1.1 一般资料

选择2007年至2009年来上海第一人民医院宝山分院口腔科就诊前牙需要做非贵金属烤瓷修复患者, 共62例男性29例, 女性33例, 年龄18~62岁, 共制作烤瓷冠、烤瓷桥基牙固位体178件。随机分为实验组合对照组, 实验组共制作91件以瓷肩台为边缘的镍铬合金烤瓷冠, 对照组共制作87件传统金瓷边缘镍铬合金烤瓷冠, 1年后随访观察龈缘黑线现象。

1.2 纳入标准

(1) 因龋坏或外伤造成牙体大面积缺损无法充填修复。 (2) 残根残冠完善根管治疗可行桩核修复。 (3) 四环素牙、氟斑牙、死髓变色牙、畸形牙、釉质发育不全、牙间隙较宽不能用其他方法修复或患者要求烤瓷冠修复。 (4) 错位扭转不能用正畸治疗。 (5) 烤瓷固定桥基牙固位体。 (6) 牙周健康, 无严重牙周病。

1.3 材料

日本MANI金刚砂车针;美国DMG硅橡胶印模材料;德国贺利氏超硬石膏;3M美国产无药000排龈线;Stasis21%止血硫酸铁排龈液Vita 3D比色板;Densply聚羧酸锌粘固粉金属内层冠用镍铬合金 (镍64.5%、铬22%、钼10%、硅2.1%、其他成分铌、锰、硼) ;瓷粉用Vita瓷粉。

1.4 方法

牙体预备:两组病例根据牙体预备要求进行常规牙体预备, 唇侧面磨除1.5~2.0mm牙体组织, 舌腭侧面磨除1~1.5mm, 切端磨除2.0mm。将一定长度浸有排龈液的排龈线压入龈沟内, 3min后取出来, 制备颈部肩台。肩台深度一般在龈下0.5mm, 唇侧肩台与牙根面呈90°近直角, 舌腭侧成羽状。实验组肩台宽度为1mm, 对照组宽度为0.6mm, 肩台圆滑清晰无尖锐转角。比色:用比色板在自然光下进行比色。取模:排龈后用硅橡胶两步法取模。灌模:用超硬石膏灌制模型。制作临时牙:临时牙边缘到位防止压迫牙龈。金属基底冠设计:对照组基底冠唇侧边缘止于唇侧边缘龈端与轴壁交角处, 实验组基底冠唇侧边缘止于龈轴线角切端1mm处。模型送入同一家技工中心制作, 1周后复诊, 烤瓷牙试戴, 龈缘合适, 边缘密合, 黏固、医嘱。

1.5 临床龈缘黑线观察与分级标准

两组病例修复完成1年后回科复诊, 在自然光下观察烤瓷冠牙体有无明显可见的龈缘黑线。用美国公共健康协会的修正标准[1]对修复体边缘着色进行评价, 见表1。

1.6 统计学分析

采用SPSS13.3统计软件分析, χ2检验, P<0.01为显著差异。

2 结果

1年后随访复诊, 实验组瓷肩台金属烤瓷冠边缘适合性良好, 未出现瓷裂或崩瓷, 牙龈色泽正常无黑线, 患者满意。传统的金瓷边缘烤瓷冠出现15例龈缘黑线。二者差异显著具有统计学意义 (χ2=17.13, P<0.01) 。1年后实验组和对照组修复体边缘着色的情况见表2。

3 讨论

金属烤瓷冠目前已经成为牙体缺损缺失的常用修复方法, 但非贵金属烤瓷冠修复一段时间后可能在患者牙龈上出现龈黑线, 影响美观。龈黑线产生的原因认为主要有3种: (1) 因为烤瓷冠边缘要求一定的强度, 金属内层厚度不能过度减少, 所以只能相应减少瓷层厚度, 烤瓷的遮色层不透色, 金属内冠呈现的灰黑色或灰色通过牙本质折射透过牙龈使修复体龈缘发黑。 (2) 烤瓷冠金属边缘暴露于龈沟内, 龈沟液是极好的电解液, 对合金产生化学腐蚀和电化学腐蚀, 分子机构受到破坏, 产生游离镍离子铬离子等金属离子, 在牙龈上沉积下来, 使牙龈缘发灰黑色[2]。 (3) 金属边缘表面欠光滑易被附着, 硬附着物如牙石可呈浅黄到棕色, 软附着物如产色素细菌、化学药物、食物残渣等也可以使修复体龈缘变色[3]。

本研究中瓷肩台烤瓷冠颈部只有瓷体无金属, 因而可以避免金属透过瓷层而发灰, 同时也消除金属色通过牙本质折射透过牙龈使龈缘发灰黑色。并且金属内层未暴露在龈沟内, 避免了镍铬合金受到口腔环境的腐蚀, 无法释放出会沉积在牙龈上的金属离子。

瓷肩台烤瓷冠瓷边缘的光洁度较金瓷边缘高, 不易附着牙石菌斑等, 减少牙龈变色。目前通过对瓷肩台烤瓷冠瓷边缘适合性研究, 一般认为全瓷边缘与金瓷边缘适合性无明显差异, 更有学者研究认为全瓷边缘的边缘适合性优于传统的金瓷边缘, 更有利于牙周健康[4]。

刘亦洪[5]等研究认为, 基底冠唇侧边缘缩短并不影响全瓷颈缘的强度, 而且在前牙缩短基底冠唇侧边缘, 增加瓷肩台的长度可以达到更好的美观效果。在本研究中, 前牙瓷肩台烤瓷冠金属内层唇侧边缘设计为止于龈轴线角切端1mm处, 一年后随访复诊无一例有颈部瓷裂崩瓷现象。

虽然贵金属烤瓷冠、全瓷冠可以解决修复体龈缘黑线的现象, 也得到了越来越多的患者的接受和欢迎, 但在我国由于经济原因, 非贵金属烤瓷冠仍在大量地应用于临床, 因而在前牙非贵金属烤瓷冠修复中采用瓷肩台技术是防止龈缘黑线, 提高美观的有效措施。

摘要：目的 观察瓷肩台在前牙非贵金属烤瓷冠修复的临床效果。方法 在临床上采用瓷肩台边缘技术制作91件前牙镍铬合金烤瓷冠, 同期采用传统的金瓷边缘技术制作87件前牙镍铬合金烤瓷冠, 1年后随访观察两组修复体龈缘黑线现象。结果 瓷肩台镍铬合金烤瓷冠无一件出现龈缘黑线, 而传统的金瓷边缘镍铬合金烤瓷冠有15件出现龈缘黑线, 二者存在显著统计学差异 (P<0.01) 。结论 在前牙非贵金属烤瓷冠修复中采用瓷肩台技术能够有效地消除修复体龈缘黑线现象, 增强美观效果, 可以替代传统的金瓷边缘技术。

关键词：瓷肩台,金属烤瓷冠,金瓷边缘,龈黑线

参考文献

[1]MauroFradeani, 姚玲.Empress全瓷冠的临床报道[J].精粹中国口腔医学继续教育杂志, 1998, 1 (3, 4) :76.

[2]董正杰, 徐侃.烤瓷冠修复后龈缘黑线产生的原因及防治[J].上海口腔医学, 2003, 12 (6) :460.

[3]徐君伍.口腔修复学[M].3版.北京:人民卫生出版社, 1994:27-28.

[4]邵军, 夏露, 张继斌等.烤瓷冠全瓷边缘适合性的实验研究[J].广东牙病防治, 2008, 16 (4) :171.

金属烤瓷修复体三年跟踪观察 篇7

临床修复形式,烤瓷冠包括全冠和桩核冠,烤瓷固定桥大部分为双端固定桥,也有部分单端固定桥。

临床修复材料:德国VITA和日本SHOFU瓷粉,VITA烤瓷钢和日本松风烤瓷钢。

临床结果:烤瓷修复体粘戴于口内后不管多久出现下列情况:(1)崩瓷(2)金瓷冠脱落(3)基牙折断(4)桩核冠连桩脱落(5)烤瓷桥松脱。即视为并发症发生。

讨论:针对并发症原因进行分析,提出解决的办法,力求尽量避免出现类似的并发症。

崩瓷:有4例烤瓷修复体崩瓷的现象,2例由于对颌牙刚好咬在舌侧金瓷交界处,下颌前牙前伸时产生较大的水平向力,致使上前牙切端瓷破裂,重做时将金瓷交界设计在与对颌牙切端接触点之外,之后未再出现崩瓷。1例由于后牙咬合过紧,致牙合力较大,使上颌全冠舌侧瓷破裂,重做。1例上前牙唇侧颈2/3处瓷脱落。因该处不直接承受牙合力,且脱瓷面积较大,估计为金属底层冠处理不当。致金瓷结合较差而脱落,该修复体为7单位长桥,取出不便,经用5%HF处理金属及瓷面后光固化材料修复,三年后复查仍完好。崩瓷是烤瓷修复中较常见的并发症,从设计、备牙、制作过程中任一环节的不规范,均可致瓷裂,口腔内修补,效果一般不佳,因此要求设计合理,规范备牙,金瓷界的位置不要位于对颌牙切端处,底层冠不能薄于0.3mm,瓷层不能太薄,后牙太短时可使用金属牙合面,调改抛光时勿跌落地面,嘱咐患者不咬过硬食物,需要说明的是:粘结之前的认真检查,必不可少,如粘结前已发现裂纹,应重新上瓷或再次烘烤以消除裂纹。

金瓷冠脱落,金瓷冠脱落者均为死髓牙,有的上下牙颌关系为深覆牙合。下牙合前伸时有牙合干扰所致,有的为基牙扭转,牙体预备后基牙太小,有的由于原基牙龋坏面积太大,备牙后有大面积充填物,金瓷冠连同充填物一起脱落。前者经调牙合后重新粘结,后两者改为根管内铸造桩固定,以后未再出现脱落。

基牙折断:基牙折断者均为死髓牙,大多为上颌侧切牙和下中切牙,由于牙体较小,备牙后基牙更加细小,有的还有龋坏,经根管治疗后抗力较弱,前牙受水平向力较大,故易致基牙折断,经用铸造金属桩根管内固定后重新粘固烤瓷冠未再脱落,此类牙应增加根管内固定方式,少磨除基牙舌侧组织,如邻牙同时修复时可考虑联冠修复,避免牙合干扰。

桩核冠连桩脱落:冠与桩一起脱落,在桩核冠修复中占较大比例,主要是适应症选择不当或桩核固位不佳所致。有的是由于上颌中切牙失活早,根管粗大,根管内龋坏组织多,去龋后根管太粗大呈喇叭口状,根管桩粘入后有较厚的粘结剂,有的是由于根部龋或冠折断面唇侧位于龈下3mm,根管内桩长度短于根管外桩与冠的长度。还应强调,不管牙根情况如何,在根管内的桩长度应保证至少与牙根断面最低点以上的修复体一样长,这是一个基本原则,否则难于保证桩核冠的固位力。

烤瓷桥松动,烤瓷桥松脱是由于第一磨牙缺失,间隙较小,用第二磨牙做单端固定桥所致,是设计不当造成的,单端固定桥只适用于前牙间隙小,受力小且基牙稳固者,如以尖牙固定间隙较小的侧切牙,磨牙间隙虽已变小,但其受力仍然较大,长时间受力必然导致单端桥松脱或基牙受损,笔者对该病例在改为双端固定桥后未再出现问题。

小结:金瓷修复体是一种优良的修复体,虽然观察时间较短,仅为三年,但有意思的是绝大部分的并发症出现在修复完成后头二年,因此就上述金瓷修复体产生的并发症而言仍有较强的可比性,修复缺陷在头二年内即表现出来,完善的修复则随着口腔组织的适应和修复材料的优良表现而少有并发症发生,从以上分析可知,产生并发症的因素更多的是由于适应选择不当,设计不合理,操作不正确所引起,经改进后修复产生的并发症大幅降低,取得了明显效果。

摘要：目的 观察金属烤瓷修复体产生的并发症,总结减少并发症的方法。方法 对产生的并发症进行分析,可分为:瓷裂、金属烤瓷冠脱落、基牙折断、桩核冠连桩松脱、烤瓷桥松脱。结果 与结论严格选择适应症,合理设计,认真制备牙体,加强活髓牙牙体保护,可明显降低烤瓷修复体并发症的发生。

关键词：金属烤瓷,修复体,并发症

参考文献

[1]王昆润摘:金属烤瓷修复的远期效果[J].国外修复口腔医学分册,1996.23(5).312.

贵金属烤瓷 篇8

1 资料与方法

1.1 一般资料

选择2006年1月—2011年1月我院门诊23例 (30颗) 金属烤瓷冠修复失败病例, 其中男13例, 女10例, 年龄20岁~67岁;前牙21颗, 后牙9颗。

1.2 修复方法

常规检查、比色、牙体制备、取模、灌注模型、临时冠修复、模型送加工厂制作、2周后试戴金属烤瓷冠并粘固。

2 结果

23例 (30颗) 金属烤瓷冠修复失败的主要原因:牙龈炎8例, 牙龈变色5例, 牙冠颜色不协调6例, 崩瓷2例, 修复体脱落2例。

3 讨论

3.1 牙龈炎

从本组病例结果中发现, 牙龈炎是造成本组金属烤瓷冠修复体失败的主要原因之一。牙龈炎的原因: (1) 冠边缘位于龈下过深。为了美观, 临床上多采用烤瓷冠边缘置于龈下, 但选择龈下边缘时, 要注意勿损伤到牙周生物学范围。在肩台制备和排龈过程中, 一旦损伤了牙周生物学范围, 就会造成冠修复体周边牙龈组织炎症长期存在[1]。临床上一般将冠边缘置于游离龈缘下0.5 mm, 而另一种更为精细的理论则通过牙周探针测得牙槽嵴顶的确切位置, 而将冠边缘置于离开牙槽嵴顶大于3 mm的位置[2]。 (2) 冠颈缘与预备体颈部肩台衔接性差。主要表现为不密合、冠颈缘宽度窄于或宽于肩台, 从而造成此处易附着菌斑, 继而造成牙周组织炎症的发生。冠边缘适合性好坏的先决条件是精细的牙体制备及准确的印模, 尤其是预备体肩台部分在印模上的再现。在牙体颈缘预备时要注意排龈线的选择和使用, 排龈时手法要轻巧。另外, 烤瓷冠边缘外形有多种选择, 目前, 宽1 mm的135°的凹面形肩台已为国内外学者所公认[3], 既保证了瓷的强度, 又防止了危害牙周健康。 (3) 金属烤瓷冠的轴面形态差, 外形突度过小, 咀嚼时食物流直接冲击牙龈缘也会造成牙龈损伤, 这主要与技术加工人员对人造冠的外形把握不准有关。 (4) 粘结剂的残留也是造成修复后牙龈炎的原因之一, 其直接影响烤瓷冠颈缘与天然牙衔接处的平整度, 易造成此处菌斑堆积, 导致牙周组织炎症的产生。

3.2 牙龈变色牙龈不仅要健康, 而且还应有一个好的

美学效果。本组病例中牙龈缘变黑有4例, 均为镍铬合金烤瓷牙修复。临床上关于镍铬合金的腐蚀性造成龈缘黑染的报道越来越多, 主要机制是镍铬合金在龈沟液中溶出, 对局部组织造成刺激, 使龈缘变黑[4]。而瓷肩台技术是目前解决非贵金属烤瓷冠边缘龈染色有效的方法之一。

3.3 金属烤瓷冠颜色不协调

由此原因造成的修复失败和医疗纠纷在临床上并不少见, 对于临床医师及技工来说, 烤瓷冠的形态和功能的把握并不难, 难点在于对金属烤瓷冠修复体颜色的把握上。要做到烤瓷冠的颜色与天然牙协调, 需避免牙齿预备不足、选色误差和加工厂技师制作不规范。

3.4 崩瓷

本组有2例出现崩瓷, 1例是在修复后半年出现冠切角处大面积崩瓷, 究其原因是患者咬食硬物所致;另1例是3单位的纯钛烤瓷桥在修复后2个月出现其中2个单位瓷冠唇面大面积瓷层剥脱, 露出金属基底, 可能是金属烤瓷冠匹配和界面处理上出现了问题。这2例病例均给予拆除, 重新修复处理, 收效满意。临床上造成崩瓷的原因还有: (1) 金属烤瓷冠在咬时存在早接触点; (2) 瓷层过厚或不均匀; (3) 瓷烧结温度控制不佳; (4) 瓷冠的打磨方法不正确。

3.5 修复体脱落

本组有2例在戴用了3个月至半年后出现金属烤瓷冠脱落, 分析原因均与临床医师有关: (1) 适应证把握不好, 右下颌第一前磨牙重度磨耗, 冠的高度不足, 仅给予常规备牙, 未添加其他辅助固位措施, 造成冠脱落在所难免; (2) 预备体外形不佳, 右上颌第二前磨牙牙髓治疗后烤瓷冠修复, 预备时未能把握好轴面外形, 造成锥度过大, 冠固位力下降。

本组失败病例只涉及到了以上讨论的五点原因, 而诸如食物嵌塞、继发牙髓病变并未涉及到。23例失败病例均进行了重新设计、修复处理, 返工后效果令人满意。综上所述, 金属烤瓷冠修复失败的原因与临床设计、牙体制备及加工厂制作有密切关系, 只有在每一个环节上都做到了规范操作, 才能收到满意的修复效果。

参考文献

[1]陈吉华.与牙冠修复相关的牙周组织结构[J].实用口腔医学杂志, 2002, 18 (4) :376.

[2]潘冬冬.金属烤瓷冠修复体对牙龈健康的影响因素[J].口腔材料器械杂志, 2005, 14 (2) :84.

[3]马轩祥.我国瓷修复的问题与展望[J].中华口腔医学杂志, 1999, 34 (5) :262.

贵金属烤瓷 篇9

【关键词】 烤瓷熔附金属全冠；龈沟液；天冬氨酸转氨酶；碱性磷酸酶

【中图分类号】R783，3 【文献标识码】B【文章编号】1004-4949（2015）02-0068-01

烤瓷熔附金属全冠（PFM）修复体因其强度高、外形美观、生物相容性好及戴用舒适等优点，广泛应用于牙体缺损、牙列缺损的修复。然而患者在应用一段时间后牙龈萎缩、牙龈炎发生率呈上升趋势，严重影响了牙冠修复的长期效果。本研究拟通过临床实验观察，分析钴铬合金和金铂合金烤瓷冠修复后龈沟液的量及酶含量的变化，探讨金属烤瓷冠对牙周组织的影响，为临床医师选择烤瓷修复体提供指导依据。

1 材料与方法

1.1 研究对象 自2013年1月-12月选择在本院口腔科门诊欲行上颌前牙修复的患者共30例，其中男女各15例，患牙30颗，平均年龄（28±2）岁。牙周健康，无系统性疾病者。

1.2 修复材料 钴铬合金（Ni 71%，Cr 14%），金铂合金（Au89.5%，Pt 5.8%）。排龈线（3M公司）、黏固剂，Hy-bond Carbo cement（日本松风）。

1.3 修复方法 30例患者提前2周进行全口超声洁治，牙体预备参照徐君武主编第五版《口腔修复学》，牙颈部预备成90°肩台，厚度1mm，颈缘位置在龈下0.5mm处。排龈后硅橡胶印模，暂时冠修复；均采用全冠制作，严格控制修复体外形，唇侧为瓷边缘，舌侧为金属颈环。分别于修复前、修复后l周、修复后1个月和修复后6个月复测实验指标。

1.4 方法及过程

1.4.1 龈沟液采集 取样位点为采集牙的唇舌正中和近远中处。将高温灭菌后的滤纸条放入离心管中称重备用。将取样牙严格隔湿后将滤纸条沿牙面方向轻轻放入取样位点处的龈沟内至有轻微阻力，经60 s后取出（如滤纸条有血迹则不用，24 h后重取），放入原EP管中，再次称重，2次质量之差即为GCF量，后进行生化检测。

1.4.2 将标本的微离心管中加入O.1 mol Tris-HCL缓冲液80μl，震荡20 min，再于4℃、3000r/min离心8 min，取上清液，全自动生化分析仪测定其上清液中的AST、ALP的活性水平。

1.5 统计学方法 数据采用SPSS 16.0 统计软件处理，行t检验。

2 结果

修复后1周后钴铬合金和金铂合金组的GCF量均较修复前上升，有显著性差异（P<0.05），但两组间无差异（P>0.05）；修复后1个月和6个月金铂合金组GCF量较修复后1周时明显下降（P<0.05），与修复前水平相当（P>0.05）；钴铬合金组在修复后1个月和6个月GCF量高于修复前水平（P<0.01），且高于同期金合金组，具有统计学意义（P<0.05）。

GCF-AST水平在修复前无显著性，修复后1周钴铬合金和金铂合金组均有增加，与修复前相比具有差异性（P<0.05），钴铬合金组高于金铂合金组但无统计学差异（P>0.05）。修复1个月和6个月钴铬合金组GCF-AST水平下降但明显高于修复前水平（P<0.01），而金铂合金修复后1个月和6个月与修复前相比无显著性差异（P>0.05）。

钴铬合金GCF-ALP水平在修复后一周明显升高（P<0.05），且高于同期金铂合金组（P<0.05）；修复后1和6个月后有所下降但高于修复前水平（P<0.05）。金铂合金组修复后1周、1个月和6个月的ALP水平与修复前无明显差异（P>0.05）；修复后6个月金合金组低于钴铬合金组有统计学意义（P<0.05）。

3 讨论

龈沟液流量增多改变出现于牙龈炎之前，是牙周状态最早可被检测的客观指标之一，能很敏感的反应牙周状态。在本次试验中，PFM在修复1周后两组GCF-AST和GCF-ALP水平均明显升高，提示早期PFM修复体对牙龈组织的刺激是客观存在的，这可能与金属内冠的电化学作用导致游离的金属离子进入龈沟液中造成对细胞的损伤有关。金属内冠表面由于元素的丢失，会导致粗糙度增高，容易菌斑集聚而造成炎症反应。

金铂合金因具有良好的机械，铸造性能和抗腐蚀性，生物相容性好，对牙周组织的刺激性小，是烤瓷合金中理想的材料，钴铬合金虽然不含镍和铍，但其对牙周依然产生一定的不利影响。本实验中，金合金组在修复前后无显著性差异，说明金合金虽然作为一种外来的刺激对牙龈组织产生一定影响，但与其他合金相比，是一种理想的修复材料，但远期效果尚待观察。口腔是一个非常复杂的的微生态环境，金合金烤瓷全冠对牙周组织的作用要受到诸多其他因素的影响，相互作用还需要进一步的研究和探索。

参考文献

[1] 徐君武.口腔修复学[M].第五版。北京：人民卫生出版社，2001：48-51.

[2] 武红艳，何惠明，等。两种冠边缘设计对龈沟液中IL-6和TNF-a表达的影响。牙体牙髓牙周病学杂志，2003，13（12）：700-702

[3] 苏俭生，田芝娟，郭珊，等。三种铸造冠金属离子释放及其对细胞DNA损伤的实验研究 [J]中华口腔医学研究杂志，2008，2（1）：36-40

新型金属烤瓷粉的制备与性能研究 篇10

关键词：白榴石,金属烤瓷熔块,金属烤瓷粉,热膨胀系数

20世纪50年代,研究者发现在牙科用长石瓷中添加白榴石晶体可以提高瓷的热膨胀系数,使之熔附在某些合金上能够制成坚固美观的修复体,这标志着金属基烤瓷修复技术的诞生[1,2]。Weinstein等[3,4,5,6]研究发现白榴石晶体具有一般矿物所不及的热膨胀系数,其膨胀系数可达到20×10-6～25×10-6 /℃,白榴石晶体可以明显改善材料的热膨胀性和力学性能。烤瓷材料中的白榴石或是在熔块中形成,或合成后以粉末形式加入到陶瓷粉中,其含量、形态以及在玻璃陶瓷中的分布都对玻璃陶瓷性能有较大影响[7]。利用白榴石热膨胀系数比较高的特点,通过在烤瓷熔块中加入白榴石晶体,可使瓷体与金属合金间形成良好的热匹配。如何通过人工合成方法制备白榴石,并利用白榴石的高膨胀性与瓷质材料相融合,制备热性能良好的金属烤瓷材料,一直是研究人员需要努力解决的问题。

本实验通过在金属烤瓷熔块中添加不同比例的白榴石,制备了新型金属烤瓷粉,并对其性能进行了测定与分析。

1 实验

1.1 白榴石的制备过程

本实验均采用分析纯的Na2CO3、K2CO3、Al2O3和SiO2制备白榴石,成分见表1(质量分数/%)。将配好的粉料、玛瑙磨球和无水乙醇按一定比例放入球磨罐中,球磨1h后干燥得到一定粒度的配料粉末。将球磨好的样品装于氧化铝坩埚中,然后置于电阻炉中,按照5℃/min的速率升温至1000℃保温1h,使Na2CO3和K2CO3充分分解,再继续升温到1500℃保温2h,使其熔化完全。高温出炉,浇注于去离子水中(水淬),使其熔融液体在极快的冷却速度下形成玻璃(由于其热应力大而炸裂成碎玻璃),易于粉碎。将球磨好的玻璃粉料放入坩埚中,然后置于烧结炉中烧结,以5℃/min的速率升到850℃及950℃,保温120min,随炉冷却。将以上处理过的粉末进行再次球磨,球磨时间为30min,经干燥后进行测试。

1.2 烤瓷熔块的制备过程

原料的主要成分高纯钾长石(K2O·Al2O3·6SiO2)是由矿石提纯制备的高纯粉末,杂质均为本材料所必须添加的其他元素。该粉末为国产,价格低廉,质量稳定。烤瓷熔块的成分见表2(质量分数/%,K1、K2、K3为样品编号)。将混合均匀的原料倒入二氧化硅坩埚中,置于烧结炉中。以5℃/min的速率升温至1550℃保温3h,使CaCO3、K2CO3、Li2CO3、H3BO3等成分分解并排出CO2、H2O等气体,残余部分充分融化,高温出炉,浇注于去离子水中(水淬),使其熔融液体在极高的冷却速度下形成玻璃(由于热应力大而炸裂成碎玻璃),易于粉碎。

1.3 金属烤瓷粉的制备工艺

通过比较分析,使用性能测试较为理想的烤瓷熔块样品和白榴石粉体样品制备出金属烤瓷粉。本实验在烤瓷熔块中加入不同比例的白榴石粉体,得到4个样品,烤瓷熔块与白榴石粉的质量比分别为8∶2(样品1)、7∶3(样品2)、6.5∶3.5(样品3)和6∶4(样品4),并分别对这4个样品进行性能测试,探讨白榴石对烤瓷粉性能的影响。

1.4 表征

采用D/max-2500型X射线衍射仪(日本理学电机公司)分析样品,选用Cu Kα靶,管压为40kV。采用DIL 402PC 型热膨胀仪(德国耐驰仪器公司)测定样品的热膨胀系数。

2 结果与讨论

2.1 XRD分析

图1是白榴石粉(样品B0)的XRD图,可以看出样品B0析出纯白榴石晶体,有微量的非晶态,结晶性良好。原材料K2CO3在烧结过程中会分解成K2O,K2O最容易挥发,因为K+半径大、场强小、与氧的结合能力较弱而给出游离氧的能力最强。根据K2O在网络结构中的不稳定特性,在配料时加入了Na2CO3,Na2CO3会分解成Na2O。Na2O的主要作用:(1)弥补K2O的挥发;(2)降低固相反应的温度。

图2是样品K1的XRD图。从图2中可以看出,样品K1(未进行热处理)析出的主要晶相是二氧化锡。因为在样品的配方中加入了5%的二氧化锡(含量比较大),所以衍射图谱的衍射峰都是二氧化锡的。由于未进行热处理前已经主要呈现稳定的晶相,所以不需要对样品K1进行热处理。

图3和图4分别是样品K2未进行热处理和热处理两种情况的XRD图。

从图3可以看出,未进行热处理时,样品K2呈现非晶态,所以需要进行热处理,在850℃对样品K2进行热处理,保温2h。由图4分析可知,热处理后样品K2的主要晶相分别是CaAl2Si2O8和Al2O3。

图5是样品K3未进行热处理的XRD图。从图5中可以看出,样品K3在未进行热处理时处于非晶态,故也需要进行热处理,在950℃对其进行热处理,保温2h,热处理后样品K3的XRD图见图6。从图6可以看出,热处理后样品K3中的主晶相为CaAl2Si2O8,而伴随此晶相存在的是大量的非晶相,由于样品K3热处理的温度要比样品K2热处理的温度高100℃,可能出现了粉体熔化的现象,因此样品K3的非晶态要比样品K2多。

2.2 热膨胀系数分析

在K2烤瓷熔块样品中加入不同比例的白榴石粉体,得到4个样品,烤瓷熔块与白榴石粉的质量比分别为8∶2(样品1)、7∶3(样品2)、6.5∶3.5(样品3)和6∶4(样品4),分别测其热膨胀系数。图7是样品1-4的热膨胀系数-温度曲线图。

白榴石的热膨胀系数为22×10-6～30×10-6/℃,烤瓷熔块的热膨胀系数为7×10-6～14×10-6/℃,金属烤瓷材料的热膨胀系数为7×10-6～17×10-6/℃,金属烤瓷用合金的热膨胀系数为13×10-6～15×10-6/℃。由图7可以看出,在500℃时,样品1的热膨胀系数约为12.5×10-6/℃,样品2和样品3的热膨胀系数约为13.5×10-6/℃,样品4的热膨胀系数约为14.5×10-6/℃,随着白榴石含量的增加,金属烤瓷粉体的热膨胀系数增大。由此可知,制备金属烤瓷粉体完全可以通过添加不同含量的白榴石来调整金属烤瓷粉体的热膨胀系数,使其与金属烤瓷用合金的热膨胀系数相匹配。

3 结论

(1)本实验制备的纯白榴石粉体,结晶性良好。采用高纯钾长石等矿物原料制备金属烤瓷熔块,并在一定的温度下进行热处理,得到结晶性良好的金属烤瓷熔块。

(2)在金属烤瓷熔块中添加一定比例的白榴石粉体,得到热膨胀系数为12.5×10-6～14.5×10-6/℃的金属烤瓷粉,可通过调整白榴石的含量来调整粉体的热膨胀系数,使之与金属基底相匹配。

参考文献

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