现浇钢筋混凝土空心板（共12篇）
现浇钢筋混凝土空心板 篇1
1 研究课题
作为一种新型的结构体系, 现浇钢筋混凝土空心板结构采用轻质填芯材料 (有管状或球状等) 代替厚板中的混凝土, 达到减轻楼盖自重而承载力基本不变的力学特性;它具有适应大空间、大跨度柱网的结构要求以及楼板隔声效果好的工程应用价值。到目前为止, 人们在工程实践中主要提出按单向板计算、按实心双向板计算以及按空间网格梁进行空间计算的3种理论, 在设计理念上尚不完全成熟。因此, 系统地开展对不等边长的板进行试验研究, 对发展现浇钢筋混凝土空心板结构技术和计算理论, 加快该结构体系的工程应用, 具有重要意义。
本文按照空间网格梁理论设计了长宽比为1.4∶1的现浇钢筋混凝土空心板模型, 对以下问题进行了研究。
(1) 通过测得板在两向简支条件下中心点的荷载——挠度关系, 分析得到现浇钢筋混凝土空心板纵横两方向的抗弯刚度比, 与空间网格梁法所采用的等效刚度比进行比较。
(2) 通过对试验模型的静载试验, 测得板挠度变化、钢筋应变值、裂缝的开展过程、破坏形态和破坏荷载, 分析该结构的力学特征。
(3) 为该现浇钢筋混凝土空心板的有限元分析提供必要的试验数据。
(4) 验证计算理论的适用性, 为现浇钢筋混凝土空心板的设计提供依据。
2 研究课题简介
2.1 试件的设计与制作
研究模型为:3.44 m×4.74 m (计算跨度3.2 m×4.5 m) 、厚度为110 mm (高跨比为1/29.1) 的现浇钢筋混凝土空心板, 内置DN50UPVC管51排, 管中心距为80 mm, 按面积等效、抗弯惯性矩等效的原则折算成“工”字形断面。边界条件取板四边简支在240 mm厚砖墙上, 设计混凝土强度等级为C25, 钢筋使用Ⅰ级钢。具体结构配筋详见图1。
注:所有分布筋均为ϕ6@250
2.2 材料的力学性能
实测材料的力学性能指标如下:混凝土28 d标准养护立方体抗压强度为31.9 MPa;ϕ6钢筋抗拉屈服强度为320MPa, 极限抗拉强度为480 MPa。
2.3 装置及方法
课题研究是在室外进行的, 操作过程执行《混凝土结构试验方法标准》GB50152292。主要装置和方法简述如下。
(1) 数据采集 静态数据采集器连接至计算机, 适时测量电子位移计和测点钢筋应变片读数, 并记录稳定后的数值。
(2) 挠度测量 用5个电子位移计测定试件中心点和支座处的挠度 (消除支座沉陷的影响) 。
(3) 钢筋应变测量25个120Ω电阻式钢筋应变片测量各测定点钢筋的应变, 将钢筋应变片贴于底部钢筋中间处, 长钢筋间距为间隔放置 (应变片编号为18～25) , 短筋每间隔2根放置1个应变片 (编号为1～17) 。
(4) 荷载 用密度为17 kN/m3 (现场实测值) 的普通粘土砖堆载, 后期用铁块加载。
(5) 试验终止条件 当板最大挠度大于1/300或最大裂缝超过0.3mm时, 认为结构达到不安全状态, 研究停止。
2.4 研究的内容
本课题分5种工况进行, 具体内容如下。
(1) 工况1
测试该现浇钢筋混凝土空心板沿布管方向的刚度 (横截面抗弯刚度) , 即在布管方向两端简支, 中间加载, 加载面积为0.6 m×4.74 m, 每级加载为1.8 kN/m2, 拟进行5级加载。
(2) 工况2
测试该空心混凝土板垂直于布管方向的刚度 (纵截面抗弯刚度) , 即在垂直于布管方向两端简支 (l0=4.06 m) , 中间加载, 加载面积为0.72 m×3.44 m, 每级加载为0.9 kN/m2, 拟进行4级加载。
(3) 工况3
测试该空心板在四边简支、加载位置和荷载级别同工况1下的挠度变化。
(4) 工况4
测试该空心板在四边简支、加载位置和荷载级别同工况2下的挠度变化。
(5) 工况5
空心板在四边简支、在整个板面上均匀加载、每级加载1.8 kN/m2, 出现裂缝后, 在中间1/3板域上继续加载为3.6 kN/m2 (用铁块加载) , 测得挠度变化、钢筋应变、裂缝的发展和分布, 并记录破坏荷载值。
3 结果简述
1试件的荷载—测点挠度关系对该现浇钢筋空心混凝土板分别按5种工况方式加载, 得到每一级荷载及其对应的板中心点的挠度值, 见图2a, 图2b。
对比工况1和3、工况2和4的荷载-挠度曲线, 板在四边简支 (工况2、工况4) 时的最大挠度比单向支承时小, 反映出该不等边长的现浇钢筋混凝土空心板具有明显的双向抗弯曲性能;图2a, 图2b显示荷载与挠度呈线性关系, 说明该现浇钢筋混凝土空心板在较小荷载作用下的变形接近线弹性。
3.2 钢筋的荷载——应变关系曲线
在试验过程中测得在工况1、工况2、工况3和工况4的各级荷载作用下, 各点钢筋的应变值增量均接近于零, 说明此时钢筋基本不受力, 板混凝土未开裂, 可以近似认为板的挠度变形呈线弹性。考虑试件板的结构对称性, 剔除损坏的应变片, 得到该试验模型在工况5时钢筋应变值 (图3) , 试验板在前6级荷载作用时钢筋应力值变化很小, 均接近于零。
由图3可知, 在较大荷载作用下, 两方向的钢筋都产生拉应力, 位于板跨中的钢筋产生的拉应力大于跨边钢筋, 平行于短边的钢筋 (测点1～17) 受力最大;平行于长边的钢筋 (测点18～25) 受力较小, 各钢筋应变值基本相近;板底出现裂缝后, 钢筋应力出现重新分布现象, 跨中钢筋应力增加较多, 边缘钢筋略有下降;板出现裂缝至破坏前, 跨中钢筋应力急速增加, 板边钢筋中点应力平稳增长, 增幅不大;测点6～12的应力值接近, 并一直保持较大值, 说明在板中心长度1.44m范围内为最大应力区, 与实心等厚钢筋混凝土板的理论最大应力线长度 (4.5～3.2=1.3 m) 相近。
3.3 试验模型的裂缝发展和分布因受加载条件的限制, 考虑安全因素, 本试验没有进行到最终的破坏, 仅将该试验模型的最大裂缝宽度大于0.3 mm作为终止条件, 本试验最大裂缝超过了0.4 mm, 因此, 裂缝的发展和分布成为反映它破坏形态的重要参数。图4为实测的最终裂缝分布图。
裂缝的分布 (如图4所示) 呈现双向板形式。在第10级荷载作用下, 第1条裂缝出现在平行于长边的跨中处, 长1 310 mm, 说明该处承受最大正弯矩;在第12级荷载作用时, 陆续发现第2条裂缝、第3和第4条裂缝, 均为斜向裂缝;现场测量得到, 中间平行于长边的裂缝长度在1 300 mm左右, 裂缝带宽度约为1 400 mm。
4 结果分析
4.1 两方向的抗弯刚度比
(1) 两正交方向抗弯惯性矩的实测值
由图2a, 图2b所示的工况1和工况2的荷载—挠度曲线, 按照试件在小荷载作用下呈线弹性变形的特性, 可以应用线弹性材料挠度公式undefined来表示, 故
由此得 I1/I2=1.035
(2) 两正交方向抗弯惯性矩比的计算值
折算厚度 (80×110-252×3.14) /80=85.47 mm
空心率 (110-85.47) /110=22.3%
每米横管方向折算抗弯惯性矩:
undefined
每米宽度顺管方向抗弯惯性矩:
undefined
折算刚度比I1/I2=1.065
对比可知, 现浇钢筋混凝土空心板两向抗弯刚度实测值与理论计算值相近, 说明了在空间网格梁法计算中, 对板两正交方向的抗弯刚度采用折算刚度法, 计算结果是可靠的。
4.2 受力特点与破坏方式
根据四边简支现浇钢筋混凝土空心板在均布荷载下的试验研究结果, 可将其受力特点与破坏方式归纳为以下几点。
4.2.1 受力特点
①由试件的挠度曲线分析得到, 开裂前, 板处于近似线弹性工作状态。
②无论通过各工况的挠度曲线分析还是板钢筋应力的分布图, 都反映该试件板中作用有双向弯矩, 短跨方向弯矩较大, 最大弯矩发生在短跨跨中截面, 其长度约为l长-l短, 沿长跨方向的最大正弯矩并不一定发生在跨中截面, 而是存在一定的区域内。
4.2.2 破坏方式
由试件的受力特点及裂缝出现的位置和顺序, 并观察破坏时裂缝的分布图, 可以发现, 该两向尺寸差异较大的现浇钢筋混凝土空心板具有等厚实心双向板的力学性能。
①试件在第10级加荷后, 在板底中部并平行于板长边方向出现第1批裂缝, 随荷载渐增, 裂缝大致沿着45°角的方向逐渐向四角扩展, 同时在板平行于板长边方向中心区继续产生平行裂缝, 当形成截面塑性铰线后或者裂缝宽度超过规范界限, 板即破坏 (图4) 。
②图4所示试件破坏后, 裂缝分布图类似于实心板的塑性破损图。
4.3 承载力
工况5的试验结果表明, 在荷载达到2.7 kN/m2前, 挠度和外加荷载基本上呈线性关系, 可以认为板处于线弹性工作阶段。随着裂缝的开展, 板的挠度快速增大, 荷载增至第15级时, 挠度为11.949 mm, 为跨度3.2 m的1/270, 大于混凝土规范规定的1/300;最大裂缝宽度大于0.4 mm, 大于混凝土规范规定的0.3 mm, 视为破坏。若按模型板最大弯矩相等的原则将局部荷载等效成板面均布荷载的话, 则第15级破坏荷载为21.6 kN/mm2, 是荷载设计值6.3 kN/m2的3.43倍, 说明此结构的安全储备较高。
5 结 论
通过研究分析, 可以得到以下结论。
(1) 在空间网格梁法计算中, 对板两正交方向的抗弯刚度采用折算刚度法计算, 结果是可靠的。
(2) 通过对试验构件进行静载测试, 试件板的工作性能表现出双向受力的特征。虽然试件空心管按单向布置, 但在均布荷载的作用下, 实测该板的受力特征和破坏方式仍呈现双向板的性能:
①空心板在较小荷载作用下的挠度变形接近线弹性;
②在各级荷载作用下, 不同位置钢筋应变值体现了板的双向承载能力;
③裂缝的发展和分布呈双向板的特征。
(3) 在目前排管方式前提下, 对不等边长的现浇钢筋混凝土空心板的承载力设计, 我们可以按双向折算刚度采用空间网格梁法计算并配置双向受力钢筋, 能够保证结构的安全性。 [ID:3713]
参考文献
[1]大连理工大学工业装备结构分析国家重点实验室.现浇砼圆孔空心楼板在设计中的应用研究与实践[R].2004.
[2]夏钢.现浇钢筋混凝土无梁空心板楼盖结构设计总结[J].化工设计通讯, 2005, (2) .
[3]Martina Schnellenbacle Held, Karsten Pfeffer, Punching behavior of biaxial hollow slabs, Cement&Concrete Composite24 (2002) 5512-556.
现浇钢筋混凝土空心板 篇2
各项目部：
固阳县随着住宅逐渐开发，现浇混凝土楼板、顶板浇筑完毕后出现裂缝现象较严重，直接影响工程质量，给业主造成极大影响，为加强工程质量管理，分户验收达到国家验收标准，要求各项目部必须严格遵守执行以下混凝土专项施工方案。
一、本工程全部采用商品混凝土，施工单位必须从混凝土搅拌、运输、浇筑、振捣、找平、标高进行全过程控制，出具开盘鉴定、材料检验报告、合格证，严格控制混凝土塌落度。
二、每段梁、板混凝土连续浇筑一次完成，中间不准任意留设施工缝，混凝土浇筑前12小时填写混凝土浇灌令，通知配合工种及监理进行隐蔽验收，由项目经理、技术主管签发，报监理签署混凝土浇灌令。
三、在浇筑混凝土前测设足够的水平标高控制点，混凝土浇筑过程中认真检查、核实，混凝土浇筑间隔时间不宜过长，其中间断时间不得超过一小时。
四、提前与水电部门取得联系，以免停水、停电影响混凝土整体性，提前准备发电机以备用。
五、楼板、梁、梯、柱振捣振捣采用行列式或交错式，振捣至混凝土不再下沉，不产生气泡，表面出现浮浆方可。构造柱浇筑高度不超过振动棒的1.25倍，楼板混凝土按规定振捣后必须用平板振动拉平或用电动抹子再压实找平（初凝前用电动压实），达到验收标准再进行下一道施工工序。
六、混凝土浇筑完毕后12小时内进行保温浇水养护工作，养护不得少于7昼夜，在混凝土强度达到1.2Mpa前严禁上人或堆放材料，浇水次数应保持混凝土处于湿润状态，混凝土强度必须符合规范规定，表面无蜂窝、麻面、露筋，保护层厚度符合要求。
七、混凝土浇筑前应注意天气情况，如预计有下雨应缓时开盘并及时通知搅拌站。记好混凝土浇筑记录，并且随机抽查混凝土配合比情况，合理安排混凝土罐车的行走路线，保证混凝土连续供应及连续浇筑。
八、检查振捣等机具运转是否正常，检查安全设施、劳力配备是否妥当，能否满足浇筑速度要求。根据施工方案对操作班组进行全面施工技术交底。
九、严格控制混凝土标高、厚度，用2m刮杠找平，按控制点拉线平整压实，标高位置必须稳固、牢靠，以保证标高的正确性。混凝土浇筑前模板内的杂物必须清理干净并浇水冲洗。
十、模板必须保证刚度、强度、稳定性，能承受各种荷载。保证混凝土几何尺寸，接缝严密，不得漏浆，严格按技术人员给出的标高认真校核，认真熟悉图纸，按设计要求进行组织施工。底层垫木板5cm以上，立柱位置间距按施工规范要求1.2m设置，水平杆需稳定、牢固，跨度大于4m板，按要求进行起拱。
十一、混凝土浇筑时设专人看护，经常检查模板支架、预留孔洞情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，及时进行修正。
现浇混凝土箱式空心楼板施工方法 篇3
关键词：现浇混凝土箱式空心楼板；施工方法
中图分类号：TU528.1
文献标识码：A 文章编号：1000-8136(2009)29-0030-02
在现浇混凝土结构中，空心楼板技术是继普通楼板，密肋楼板后又新开发的一种现浇结构体系，是在现浇钢筋混凝土楼盖结构中，按一定规则放置埋人式内模，然后浇筑混凝土，从而形成了现浇空心楼板，它的最大优点是可提高建筑物的净空和使用空间。
忻州开莱房地产公司15#车库，建筑面积5 848.32m2地下一层，高度3.3m，该工程采用框架柱及大跨度现浇砼框架梁及箱式空心楼板，四周设剪力墙，最大跨度8.4m，板厚450mm，跨度范围内无连续梁作支撑，施工时将700mtn×700mm×300mm的GBF箱体放置在现浇砼楼盖中间，每个箱体中间设直径100mm的圆孔，两箱体间设有150mm×450mm的肋梁，并且上层设有￠8@200双向抗裂筋，形成一个空腔，改善了楼板的受力，不仅有利于楼板的隔音、隔热、保温性能，更增大了使用空间。
1 现浇混凝土箱式空心楼板施工
1.1施工工艺流程
搭没梁、板模板支撑系统一安装梁、板模板一模板上放线，对箱体及预埋水电线管盒等定位一梁底层钢筋、勒钢筋安装，预埋水电线管及竖向穿板套管→底层梁肋钢筋验收→安装箱体→安装面层抗裂钢筋→抗浮固定→搭设施工架空便道→薄壁箱体安装隐蔽验收并记录一钢筋隐蔽工程验收记录一混凝土浇筑，随浇筑随修补调整箱体、钢筋一养护楼盖混凝土，达到强度要求后拆模。
1.2施工难点及主要措施
现浇混凝土空心楼盖技术原理是在现浇板中放置箱体，减轻荷载，减少造价。箱体密度相对流体混凝土密度很小，以及在浇筑过程中极易上浮，控制箱体的抗浮加固是工程施工的难点。混凝土中骨料下沉和箱体上移是导致箱体上浮的主要因素，故在该工程施工中采取主要措施为：采用模板支撑体系加固箱体，合理安排混凝土浇筑厚度及顺序，并严格控制混凝土的振捣方式等措施来平衡流态混凝土中箱体的上浮力，控制箱体的上浮。
1.3主要工序施工方法
1.3.1模板支模体系
(1)根据楼盖的总厚度，暗梁的宽度与平面具体位置作恒载取值，进行竖向和侧向稳定计算，设计模板、龙骨与支撑，立杆间距取值为900mm。模板下木方间距取150mm。
(2)立管应尽量采用通长杆，端部扣件至杆件的边缘不得少于100mm。模板按照设计要求板跨中按3/1000起拱。且不<20mm，混凝土需达100％设计强度时，方可拆除模板。
1.3.2划线定位
将轴线位置和标高从设定的控制点引测到施工层，在底模板上进行梁、勒、及箱体位置线，以便埋设箱体及管线安装。
1.3.3钢筋制安
(1)钢筋绑扎顺序：绑扎梁、肋钢筋一摆放板底受力筋一垫好保护层垫块—待箱体安装完成后进行板上部钢筋绑扎。
(2)箱体下部为￠14双向受力钢筋，上部为￠8双向抗裂钢筋，两肋梁间设4￠14附加筋，下部钢筋为受拉区，在梁处搭接，上部钢筋中间为受拉区，在跨中搭接，板主筋设在梁中，楼盖底层钢筋及梁、勒钢筋安装完毕后必须进行初验，并确定钢筋的垫块完整可靠后，方可进行铺设箱体施工。
1.4箱体安装固定
箱体在安放过程中保证其位置准确和壁体顺直，保证空心板肋间上、下板混凝土的几何尺寸。
(1)在底板暗梁及下部钢筋绑扎完毕后进行箱体摆放固定。箱体摆放按照底模板上位置线从梁边向跨中摆放，保证箱体与梁、勒、墙之间的间距符合设计要求，同时将箱体固定。
(2)采用50mm×50mm，高75mm的水泥砂浆垫块将箱体下部垫起，使箱体上部处于同一标高，有利于箱体的固定和下部混凝土密实。在箱体与抗裂钢筋之间每个箱体四角垫50mm×50mm,高40mm的1:2加铅丝水泥砂浆垫块，并与钢筋绑扎牢固，防止垫块偏位，使箱体不上浮，见图1。
(3)为了防止箱体的水平位移，保证箱体间距为150 mm，采用在勒箍筋两侧上下各绑扎一道50mm×50mm×10mm的1:2水泥砂浆垫块。
(4)箱体的抗浮利用肋主筋及表面抗裂筋固定，在每个肋与肋上层主筋相交点、抗裂筋与肋主筋相交点采用22#铁丝绑扎牢固；在每个肋与肋上层主筋相交点采用两股12#铁丝，穿过底板模板与模板支撑体系的钢管固定。见图2。
(5)箱体安装过程中应在箱体顶随铺垫板作保护，不允许直接踩踏箱体。
(6)箱体安装完成后须按内模安装检验批质量验收记录进行检查验收。
1.5混凝土浇筑
混凝土浇筑施工段按后浇带划分，砼的浇筑方向由一侧向另一侧平行推进。
(1)浇筑混凝土前模板和箱体要充分浇水湿润，以免箱体大量吸收水分降低混凝土的工作性而产生空鼓、麻面等现象。
(2)浇筑混凝土时分层浇筑混凝土，第一次浇至板肋1/2处，采用直径30mm振动棒振实，振点间距250mm，第二次浇至板顶设计标高，振动棒振实后，用平板振动器纵横向振平；梁内混凝土采用50mm棒振捣，第二次浇筑应在第一次浇筑的混凝土初凝前进行浇筑。
(3)混凝土浇筑时布料与振捣应同步进行，且每肋均要振捣密实，砼施工先梁后板，震动棒采用直径30mm的小棒和50mm棒配合浇捣，振捣时，振捣棒不得振捣箱体，且要确保箱体底被充填饱满，砼浇筑不设施工缝。浇筑时可以通过箱体中心的圆孔观察箱体下部砼是否振捣密实；并利用圆孔在浇筑时，箱体下部混凝土排气，浇筑完成用平板振动器振捣密实。
2施工过程注意事项
(1)为保证混凝土的密实我们通过试验确定坍落度应控制在160mm～190mm范围内，并配以粒径不大于25mm的骨料，在砼初凝前采用塑料薄膜进行覆盖，做好养护工作。
(2)在楼板上设架空便道，禁止直接将机具压在箱体上，施工人员不得直接踩踏板筋和箱体。
(3)输送道出料口不宜堆放过多混凝土，以免造成局部荷载过大。
(4)浇筑混凝土时，箱体在混凝土和振捣作用下，可能出现上浮、位置偏移和破损等情况。为避免事故和缺陷，保证工程质量，应安排木工与钢筋工进行检查，发现问题，随浇筑作业及时调整箱体和钢筋。
(5)宜在楼盖的一定面积范围内利用钢筋作板厚和箱体标高控制标识，用水准仪随浇筑混凝土随检查箱体标高及混凝土板上平标高。
(6)拆模时砼强度要达100％。
(7)砼施工时应符合《砼结构工程施工及验收规范》、《现浇混凝土空心楼盖结构技术规程》的要求。
3质量标准
(1)箱体边长允许误差+0.000mm，-20mm，高差允许误差为+5 nun，-5mm，表面平整度允许误差为5mm。
(2)箱体安装质量标准：①安装位置和定位、间距、肋宽、板底、板顶厚度允许偏差±10mm；②区格板中内模的整体顺直度允许偏差3％，且不应>15mm；③区格板周边实心部分的尺寸允许偏差+10mm；④箱体安装检验批质量验收。
4结束语
现浇钢筋混凝土空心板的施工技术 篇4
1 现浇钢筋混凝土空心板的优点
现浇钢筋混凝土空心无梁楼盖也称现浇钢筋混凝土空心板, 它采取埋芯 (非抽芯) 成孔工艺, 内每隔一定间距, 放置圆形 (或方形;梯形;异形等) GBF高强薄壁管在楼板中填充形成厚板无梁楼盖结构, 这种结构与一般梁板结构体系相比, 技术经济效果显著, 优点如下:
⑴适用范围广
现浇钢筋混凝土空心无梁楼盖适用于各种跨度和各种荷载的建筑, 特别适用于大跨度和大荷载、大空间、采用集中空调的多层和高层建筑, 如商场、办公楼、图书馆、展览馆、教学楼、车站、多层停车场、宾馆、娱乐设施、大开间住宅以及多层或单层工业厂房、仓库、车库等。
⑵空间间隔灵活
楼面平板有利于房间灵活隔断, 适合于大开间布置, 如大开间住宅, 只用固定卫生间和厨房, 分户墙, 其它房间由住户自行设计布置。对办公楼、娱乐场所、展览馆等需要随时变更间隔的公共建筑尤为适用。
⑶使用功能优良
无梁空心楼板使空间更开阔美观, 使用更加方便;无柱帽, 无凸出部位, 开孔洞方便, 射钉、电锤、打孔, 吊挂不受影响。
⑷抗震性能好
无梁空心楼板自重轻、抗震性能好。
⑸隔音、隔热效果好
无梁空心楼板隔音效果优良, 封闭空腔结构大大减少了噪音传递, 使隔热、保温性能得到显著提高。
⑹缩短施工工期
工程直接减少支模、拆模的工序, 施工便捷, 相对与一般的梁板结构约缩短工期30%。
2 施工工艺流程
楼层测量放线→结构模板安装→顶板结构模板上放线 (定位水泥空心管) →清扫模板→安装暗梁及顶板下部钢筋、保护层垫块→水泥空心管定位、钢筋网片及水泥空心管安装→定位网片与底层钢筋绑扎固定 (抗浮拉结) 及安装预埋件→检查验收预埋件及空心管敷设质量→安装上部钢筋→定位钢筋网片与上部钢筋绑扎固定→水泥空心管修补→隐蔽验收→搭设混凝土浇筑施工马凳 (或在上部钢筋上铺行道板) →敷设混凝土泵送管→管底混凝土浇筑振实→上部混凝土浇筑振实→找平搓毛。
3 技术要点和构造要求
3.1 技术要点
主要包括以下6个方面:
(1) 定位钢筋网片的焊接制作, 应有模具平台, 做到标准化生产, 避免尺寸误差。
(2) GBF薄壁管的敷设, 应按设计要求准确定位, 钢筋绑扎牢固, 扎点间距应≤250mm。
(3) 顶板混凝土浇筑时, 应先分段将GBF管底混凝土铺平振实, 使之与板底部钢筋共同作用, 形成GBF薄壁管的上浮抗力。
(4) 造成GBF薄壁管上浮危害的因素较多, 敷设大孔径管时, 除应按经验公式计算外, 还应作预埋成孔管混凝土浇筑模拟试验.。
(5) 在模板上钻孔, 间距lm, 梅花状布置, 从下往上穿丝, 为防止固定钢筋网架与板上层钢筋绑扎时绑扎丝露头, 影响砼浇筑质量, 采用新研制的扎丝打结方法对扎丝进行打结。
(6) 根据现场实际情况选择砼浇筑路线为垂直管的方向, 选择管的中间部位为浇筑点, 减少或消除混凝土浆体流动对管的影响。
3.2 构造要求
GBF管空心楼板结构体系设计和施工时, 应注意以下构造要求:
(1) 混凝土强度等级应≥C20。
(2) GBF管空心楼板的最小配筋率为0.2%, 最大配筋率为1.2%
(3) GBF管空心楼板空心率一般为30%~50%。
(4) 一般G B F管直径宜为板厚的7 5%~8 5%, 管间净距一般为0.08~0.30倍板厚, 且不大于30mm。
(5) 一般GBF管结构体系适应跨度≤15m (非预应力) 和≤25m (预应力) 。
(6) 框架梁一般为暗梁, 暗梁高度与空心板厚度相同, 暗梁按宽扁梁考虑。
4 质量控制和质量标准
4.1 质量控制
芯管安装要按图纸标识及弹线位置顺直准确安放, 管底铺衬垫铁, 管间的肋宽采取在肋间钢筋片上焊U型钩。
除采取普通有梁板结构板厚控制措施以外, 尚应注意以下几点:
(1) 由于芯管上下部位砼均只有50mm, 交叉管线应尽量改道在肋间或暗梁部位。每根管上必须保证绑扎两根压筋, 并用铁丝穿过楼板与模板下的支模架悉数扎牢, 不允许直接牵扯在模板上。为防止管底砼厚度过小而导致日后水电空调等安装困难, 管底要加短钢筋铁或砼块垫高。
(2) 为保证芯管下方振捣密实, 避免形成蜂窝麻面及孔洞, 坍落度应控制在18cm左右, 振捣砼时应采用高频振动片或直径30mm的振动棒, 利用振动器的作用范围, 使砼挤进芯管底部, 保证底部砼密实。砼浇捣应尽可能一次完成。如施工中遇特殊情况须留设施工缝时, 应在第一次浇筑边界封拦竖向密目铁丝网。
(3) 防止卫生间及其附近处楼面出现渗漏现象的控制措施:
卫生间处上下立管穿楼板均采用预埋套管, 所有预留预埋套管均在平板模上逐个划线标出并固定好, 严禁日后凿打。卫生间与房间接触处, 设计成隔梁, 防止卫生间可能渗漏, 污水进入房间芯管。对于卫生间低于楼面标高的处理则用拦木楞等方法加以解决。由于绑扎抗浮钢筋用的铁丝底部穿过楼板底面, 故其顶部必须低于楼板顶面, 防止其形成渗水通道。
(4) 施工中起拱方式:模板是双向板应双向起拱, 单向板应单向起拱, 模板中心起拱高度一层在3‰~5‰之间, 二层及二层以上模板中心起拱高度在2‰~3‰之间。
(5) 空心管运达到施工现场后卸车时不得直接往地面上抛, 堆放要整齐, 不得用较重物件对空心管进行砸和压, 放在地面和钢筋上要稳定。
(6) 震捣方法:在浇灌混凝土时不宜在空心管上面堆积较多的混凝土, 卸下的混凝土应立即摊开震捣, 必须坚持少浇勤震, 震捣混凝土时宜选用d=30的震捣棒, 不得使用平板震捣器。
(7) 空心管间距的控制:在浇灌混凝土之前可以用60x60的木方插在两个空心管之间, 等到每肋的混凝土浇灌填满初凝后即可把木方拔出, 再用混凝土把由木方形成的孔洞填平。
(8) 混凝土的浇筑方法:应当顺着空心管的方向从板中心开始浇筑, 随后从中心向周边扩散, 或者用固定内模的钢筋叉, 叉住几排内模于浇筑振捣完成之后, 抽出钢筋叉固定下一排, 以此类推。
4.2 质量标准
(1) 芯管整体顺直度和端头顺直度 (指有横肋时) 控制偏差2.5%, 最大不应超过15mm。
(2) 预埋钢套管中心误差控制在±15mm以内;套管外壁与薄壁净距不小于50mm。
(3) 现浇芯管砼楼盖应遵照国家标准 (GB50204-2002) 《砼结构工程施工质量验收规范》。
结语
现浇钢筋混凝土空心板 篇5
关于预应力混凝土空心板单板受力的分析
通过设计安新加宽项目时对沿线原有桥梁的调查,发现预应力混凝土空心板在设计、施工方面的一些问题,分析其间的`各种原因.
作 者：段红勇 王成伟 王伟锋 作者单位：郑州旺强公路工程技术有限公司,河南郑州,450000刊 名：中国科技博览英文刊名：CHINA SCIENCE AND TECHNOLOGY REVIEW年，卷(期)：2009“”(24)分类号：U4关键词：空心板 单板受力
现浇钢筋混凝土空心板 篇6
关键词:薄壁方箱 施工工艺 混凝土
中图分类号:TU755 文献标识码:A 文章编号:1674-098X(2011)03(c)-0038-02
1 薄壁方箱现浇混凝土空心楼盖特点
1.1 节约材料
与一般楼板体系比较,钢筋混凝土造价降低5%,模板损耗降低50%,节省竖向水、电、电梯、空调、内墙、外装饰费用10%～15%。减少了生产所需材料的碳排放,低碳环保。
1.2 提高净空
采用薄壁方箱空心楼盖结构体系每层降低建筑梁高0.4m左右,提高净空高度,有利于水平管线、空调管道的安装。
1.3 使用功能优良
结构上下均为平板,且板各处均可承载隔墙,可任意布置隔墙,使得建筑设计更灵活、美观。
1.4 隔音、保温节能效果良好
结构采用封闭的空腔体系,大大减少了楼层噪音的传递及热交换,减少了噪音干扰及热能的流失,节约了用于调节温度的能源。
1.5 降低火灾隐患
楼板底部无梁且平整可减少或取消吊顶施工,从而减少未经防火处理的顶棚装饰材料带来的火灾隐患。
1.6 降低造价
无梁板的钢筋混凝土定额单价为有梁板的80%,降低了钢筋混凝土单价;降低了楼板钢筋混凝土的总重量,从而使支承楼板的柱、墙和基础荷载也相应减少,这样又可以减少构件截面,减少配筋;降低了层高,提高了凈空高度,节约竖向构件费用。现浇空心混凝土无梁结构体系,依跨度和荷载不同,可降低建筑总造价5%～20%。
1.7 缩短工期
与传统普通密肋楼盖体系相比,施工过程中可以节省模板支设、装饰装修的时间,提高施工进度,缩短工期。
2 适用范围
薄壁方箱现浇混凝土空心楼盖适用于跨度小于20m,采用薄壁方箱现浇空心楼盖结构的大跨度、大空间、大荷载、对楼层净高和总高有较高要求的多层和高层建筑。(经过实际的成本分析后,其经济跨度在7～12m)
3 工艺原理
薄壁方箱是以硫铝酸盐或铁铝酸盐水泥、粉煤灰为凝胶材料,以玻璃纤维为增强材料,掺入适量的砂、水、改性剂,在专业生产机械和模具的作用下复合而成。现浇薄壁方箱空心楼盖是通过在现浇混凝土楼盖中有规则地埋入内置薄壁方箱,使钢筋混凝土楼盖内部形成双向网格现浇肋结构体系,使其抗侧移刚度、强度和变形等方面均能满足要求,提高了楼板的强度和刚度,增大了楼板的跨度,降低楼层间的噪音传递、减少热能交换。
薄壁方箱体积大,薄壁方箱下混凝土难以振捣密实,采用混凝土分两层浇筑,可以很好的解决这一问题。
到混凝土初凝前粗骨料仍会下沉并排出部分气体,形成内部裂缝和表面塑性收缩裂缝,加速水份散发,加快干缩干裂,高温风大,此尤为突出。同时泵送砼在低频间歇外喷时,前部无支承胶管振碰钢筋网形成与钢筋网形状相同的裂缝,二次抹压可清除这些塑性裂缝。
4 施工工艺流程及操作要点
4.1 施工工艺流程
薄壁方箱现浇混凝土空心楼盖施工工艺流程简单概述为:人员配置技术交底-规范搭设模板支撑-铺设模板-按图纸进行箱体及定位放线-梁钢筋、板底钢筋绑扎,设置钢筋保护层垫块。安装箱体定位抗浮材料-安放薄壁方箱(作定位抗浮处理)-肋间、板面钢筋绑扎-搭设施工便道,隐蔽工程验收-浇筑混凝土-混凝土养护-模板拆除。在这些环节中,都有专人检查箱体定位及破损及修补。
4.2 操作要点
施工机具及材料准备 按照具体工程图纸设计要求,进行机具和材料的准备工作;施工定位方式的确定 综合考虑结构特点,由现场技术组根据薄壁方箱生产厂家提供的技术资料及《现浇混凝土空心楼盖结构技术规程》CECS 175:2004编制详尽的施工方案。中国石化天然气川气东送管道分公司武汉调控中心建设工程中主要采用600mm×600mm×300mm的薄壁方箱正方形箱体。
4.3 模板支设
根据《大模板技术规范》JGJ74━2003和施工图纸无梁楼盖的设计厚度,进行竖向和侧向稳定性计算,设计模板与支撑系统。模板采用18mm厚九层板,并用扣件式钢管配U型可调顶托支撑。模板尽量使用整张模板,局部采用小模板,模板拼缝处应加密封条,以防止接缝处漏浆。根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130━2001的有关规定,脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3092中规定的3号普通钢管,其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235-A级钢的规定。脚手架其模板支架计算应按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130━2001的有关规定进行;脚手架上、下层竖向支撑头要对准,成一条直线,并加设可靠垫板,垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板,也可采用槽钢;立杆尽量采用通长钢管,如果需要搭接,其搭接部分的长度不应小于1米,并采用不少于两个旋转扣件固定,端部扣件至杆件的边缘不得少于100mm;立杆应垂直设置,2m高度的垂直允许偏差为15mm;梁底模板中线处应加设立杆支撑,防止梁的下绕;脚手架的立杆间距不得大于1000 mm。经验值一般取700mm～800mm;满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置;高于4m的模板支架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑;每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,斜杆与地面倾角宜在45°～60°之间。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm;还必须按照规范设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当设计无具体要求时,根据《现浇混凝土空心楼盖结构技术规程》CECS 175:2004的有关规定,起拱高度宜为跨度的2/1000～3/1000。模板安装完毕后,应涂刷模版隔离剂,以利于模板拆除。在涂刷模版隔离剂时,应均匀涂刷并不得沾污钢筋和混凝土接槎处。上述步骤完成后,应按照《混凝土结构施工质量验收规范》GB50204━2002有关规定检查底模上表面标高,以确保箱体底部设计标高的准确和空心楼盖底面的平整度。
4.4 钢筋绑扎
模板验收合格后,清理完毕,按图纸进行箱体定位放线,用手电钻在箱体四边中心钻透模板,将固定箱体用14号铁丝穿过用电钻钻透模板的孔所在底模支撑的钢管上。钢筋按照规范要求绑扎,在底层钢筋下设垫块,确保保护层厚度达到设计要求。面层钢筋与箱体间设置垫块,起到抗浮作用并确保保护层厚度。钢筋绑扎后,严禁在上面踩踏,以保证负筋、面筋位置的正确。
4.5 电气预埋管线铺设
预留、预埋设施尽量设在实心区域、肋宽范围内。当无法避开时,可对箱体采取锯出缺口等措施,事后封堵,在管线集中处应换用小尺寸箱体等措施避让。
4.6 薄壁方箱的现场堆放及吊装
根据图纸要求向生产厂家进货,现场堆放场地应坚实平整,水平堆放层数不超过10层且堆放总高不超过2m。产品进场后按规范进行检测验收。箱体吊装应采用专用吊篮运至作业地点,小心轻放,严禁甩扔,以防损坏。
4.7 薄壁方箱的安放、固定
安放时箱体严格按照技术人员事先放线定位,技术人员旁站检查。箱体安放位置应符合设计要求,允许偏差±10mm;箱体的整体顺直度允许偏差3/1000,且不应大于±10mm;区格板周边和柱周围楼板实心部分的尺寸允许偏差±10mm。在混凝土浇筑时,由于薄壁方箱自重轻,会产生较大浮力,必须采取抗浮措施固定,避免引起质量事故。湖北天健工程建设有限责任公司在施工中采用两根Φ12钢筋固定在肋附筋上,形成放置薄壁方箱的箱体支撑台,箱体定位放置于支撑台后,在定位线600×600各边中点处模板钻孔,取4根长约850mm的14号铁丝分别穿过模板,铁丝下端锚固于模板支撑上,在薄壁方箱顶部将铁丝绞死固定起到抗浮作用;在箱体顶部与面层钢筋之间加设抗浮垫块。施工过程中,应采取措施防止箱体损坏。板面钢筋绑扎之后,对发生损坏的箱体,应采取填充麻袋、粘胶带纸或其他有效的封堵措施,以保证箱体的形状及密封。
4.8 混凝土的浇筑
混凝土浇筑前,对混凝土垫层、模板和薄壁方箱要充分浇水湿润,冬季施工时应注意防冻。在混凝土浇筑前应先铺设架空施工便道,严禁将施工工具直接设置在内膜上,严禁人员踩踏。施工便道下宜铺设彩条布防止浇捣过程中的二次污染。混凝土坍落度要求为:160～180mm,石子粒径为5～25mm,当空心楼板厚度超过250mm时混凝土分为两层浇筑,但间隔时间不得超过混凝土初凝时间(6～8h);采用3cm的振动头捣振,避免碰内膜和钢筋。浇筑一侧肋梁时,应振捣至方箱另一侧溢出混凝土浆液为止,如发现振捣时方箱位移,应及时调整,保证肋梁尺寸符合设计要求。混凝土浇捣应沿纵向或水平向肋方向依次浇筑,为施工方便可使用汽车泵或布料机,布料机支架应根据管间距采用脚手杆搭设。在混凝土终凝前用木抹二次抹压,一旦出现风裂,应立即抹压使裂缝闭合。混凝土表面不可过度压抹,以免形成水量大的水泥砂浆层,碳化收缩而开裂;为消除泵送混凝土低频间歇外吐混凝土振动钢筋产生的裂缝,需进行二次、三次抹压;混凝土的养护采用人工自然养护法。在混凝土浇筑完毕后的12h以内对混凝土加以覆盖麻袋或草包并浇水养护,养护时间当混凝土中无外加剂掺入时,不得少于7昼夜,当混凝土中有外加剂掺入时,不得少于14昼夜;混凝土的拆模:侧模在混凝土强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后可拆除,底模的拆除要等到混凝土强度达到100％后方可拆除。
5 质量控制要点
施工质量控制措施。充分熟悉图纸,按照图纸设计要求,准确安装箱体位置,降低误差。应采取以下措施:①箱体运输、堆放措施②吊装箱体抗浮措施③铺设架空便道措施④箱体材料破损的应急封堵措施⑤各种管线预留、预埋措施等。在浇筑混凝土前,除对钢筋、预应力筋和预留、预埋设施的安装质量检查验收外,还应对箱体安装进行检查验收。在浇筑混凝土前,对有吸水性的内膜浇水湿润。
6 安全措施
严格按照《建筑施工安全技术统一规范》、各施工专业及各工种的安全技术操作规程,对各工种按有关规定严格执行持证上岗操作制度,做好岗前培训、交底工作,机械设备做到专人专机专岗责任制。在施工现场应设置临时防护区域,搭设防护栏杆,挂警示牌,施工区域避免闲人随便进出,确保薄壁方箱运输及吊装安全。
7 环保措施
對可能产生粉尘的作业场所、施工作业活动应制定详细的粉尘控制措施或制定专项防护措施;施工现场的粉尘排放应满足《大气污染物综合排放标准》GB16297─1996中规定的值,以不危害作业人员健康为标准;在拆除过程中,拆除下来的东西不能乱抛乱扔,统一由一个出口转运,采取溜槽或袋装转运,防止拆除下来的物件撞击引起扬尘;对于车辆运输的地方易引起扬尘的场地首先设限速区,然后要派专人在此通道上定时洒上清扫。
8 噪音污染
执行《建筑施工现场场界器噪声标准》GB12523─90的有关规定,对有可能发出较大噪音的大中型机械安装及运转;脚手架、防护棚的搭拆;模板、材料设备的运输、堆放作业;及有可能发生尖锐噪音的使用;主体结构施工制定噪音控制措施,或制定专项防护措施;施工现场的噪音控制应进行必要的噪音声级测定,声级测量应按《建筑施工场界噪声测量方法》GB12524─90进行。夜间施工合理安排施工工序,尽可能将施工噪音较大的工序安排到白天时间进行,如混凝土的生产和浇筑、模板的支设、砂浆的生产等;在夜间尽量少安排施工作业,以减少噪音的产生。对小体积混凝土的施工,尽量争取的早晨开始浇筑,当晚10时前施工完毕,并在夜间施工时尽量减少电动工具的使用。禁止在夜间进行产生噪音的建筑施工作业(晚上10时至第二天早上7时)。由于施工不能中断的技术原因和其它特殊情况,确需夜间连续施工作业的应当向建设行政主管部门和环保部门申请,取得相应的施工许可证后再开始施工。
9 效益分析
现浇钢筋混凝土空心板 篇7
现浇混凝土空心板可用于一般民用建筑, 尤其适用于具有较大跨度、对层高有限制的公共建筑和住宅工程。
现浇混凝土空心板结构是利用预制空心板的概念, 将空心管埋入混凝土中, 现场浇注成型, 使原实心混凝土板变成空心板。它解决了大跨度而无梁的难关, 适应大空间、大跨度柱网的住宅和公共建筑的要求。本文结合具体工程对空心板的设计、施工及技术经济指标加以论述。
一、工程概况
沈阳铁路局南八马路住宅工程1#楼为地下室2层, 地上30层, 框支剪力墙结构, 总建筑高度9 4.3 5 m, 总建筑面积26414 m2, 它属于一类高层建筑, 抗震设防烈度为7度, 耐火等级为一级, 耐久年限为100年。本工程地上3~30层为塔式高层住宅, 其楼板采用现浇混凝土空心板。
二、设计原理
在钢筋混凝土受弯构件中, 对正截面而言, 可以把受拉区混凝土除去一部分, 形成T形截面构件。基于这一原理, 在现浇楼板中放置薄壁管, 形成孔洞。沿布管方向的板的正截面变成了“工”字形截面;垂直于布管方向的板的正截面变成了平面外有联系的“Ⅲ”字形截面。通过对各种板跨和荷载情况的现浇空心板的计算, 发现混凝土受压区高度X=0.02~0.03m之间, 也就是说中和轴通常都是在受压区翼缘内。这种截面属于第一类T形截面, 所以这种“工”字截面和“Ⅲ”字形截面的承载能力与等厚的实心板是相同的。但由于“工”字截面减轻了自重, 故板的配筋比等厚的实心板要少, 同时也减轻了柱和基础的荷载。
三、设计依据
现浇混凝土空心板无梁楼板根据中华人民共和国下列规范和规程进行设计:
1) 建筑结构荷载规范 (G B 5 0 0 0 9-2001) ;
2) 混凝土结构设计规范 (GB50010-2002) ;
3) 冷轧带肋钢筋混凝土结构技术规范 (JGJ-96-95) 。
四、一般构造要求
1) 混凝土强度等级不低于C20, 本工程采用C30。
2) 板厚h取 (1/2 5~1/3 5) L, L为板短边长度, 本工程厚度取200mm和3 0 0 m m两种。
3) 配筋率0.1 5%~1%。
4) 板的空心率一般为30%~50%。
5) 板的适用跨度6m≤L≤15m (对非预应力板) ;10m≤L≤25m (对预应力板) 。
6) 板的构造尺寸如图1, 图中:
a=40~70mm;本工程a=50mm;
d=空心管外径;d=150mm、2 0 0 m m两种;
五、施工方法
(一) 工艺原理
在无梁板混凝土中, 平行受力钢筋方向按一定间距放置永久埋入的芯管, 芯管间的纵肋布置受力钢筋网片与板面、板底钢筋绑扎形成整体, 浇筑混凝土后形成不抽芯的现浇空心板。
(二) 施工工序
搭支模板→支模板→按芯管安放与管线预埋位置弹线→绑扎板底钢筋和预埋管线→绑扎肋片钢筋网片→安放芯管→绑扎板面钢筋和预留埋件→固定芯管→搭施工便道→隐蔽工程验收→浇筑混凝土→混凝土养护拆模。
(三) 施工注意事项
由于空心板的成型材料是轻质密封材料, 其在混凝土中的浮力很大, 因此必须采取有效措施保证空心轻质材料的位置不能有变化, 否则会影响结构安全。固定芯管的方法很多, 本文介绍一种实践效果很好的施工措施。
1) 保证芯管水平位置措施如图2所示。
2) 保证芯管安放标高, 防止芯管抗浮措施如图3所示。
六、质量标准
除按普通无梁楼盖, 遵守《混凝土结构工程施工质量验收规范》 (G B 5 0 2 0 4-2 0 0 2) 外, 另需遵守以下规定:
1) 芯管产品质量必须按“企业标准”验收, 并具有产品合格证。
2) 芯管安放要顺直、平整, 误差控制在±1 5 m m以内。
3) 芯管若破损较小, 用塑料布修补好, 破损较大要将破损芯管换掉。
七、现浇空心板的优点
1) 使用功能优良
与普通框架比较, 现浇无梁空心楼板使空间开阔美观, 使用更加方便;与无黏结预应力无梁楼板、实心无梁楼板比较, 无柱帽, 实现真正平板, 而且跨度大, 满足了使用功能灵活的要求。
2) 隔音、隔热、保温效果好
现浇空心板的封闭空心技术大大减小了噪音的传递, 根据实验测得可降低25dB;同时也减小了热量的传递, 使隔热、保温的效果显著提高。
3) 加快施工进度, 减少模具耗量
现浇空心板的施工工序大大减少, 使支、拆模板方便, 加快了施工进度, 缩短了工期, 同时也减少了模具的耗量, 降低了成本。
4) 提高了综合经济效益
现浇空心板比普通实心梁板结构可减少结构高度400mm左右, 如果建筑按原净高设计, 则可降低层高;同时, 这种结构节约室内装饰费用, 无须吊顶装饰, 降低工程造价。
5) 抗震性能好
现浇空心板与普通平板相比, 自重轻;与无黏结预应力无梁板相比, 它有暗梁, 这些都使该结构具有较好的抗震性能。
摘要：现浇空心板是利用预制空心板的概念, 将空心管埋入混凝土中, 本文简述空心板的设计原理、一般构造要求、施工方法、质量保证。
现浇空心板施工质量控制 篇8
1 现浇砼空心楼板的设计原理
本工程现浇混凝土空心楼盖采用无梁式, 重量比实心楼板轻, 而且承载能力等同于实心楼板, 既具有安全性, 又具有经济性和美观性。其设计原理依据是:在钢筋混凝土构件中对正截面而言, 可以把受拉区混凝土除去一部分, 形成T型截面构件, 这样可节约材料和减轻自重。从正截面强度来看, 两种楼板的承载能力是等同的, 基于这一原理, 在现浇楼板中放置薄壁箱体形成孔洞, 沿薄壁箱体设计方向的板的正截面变成了“工”字形截面, 垂直于薄壁箱体设计方向的板的正截面和“工”型截面的承载能力等量的实心板是相同的。
2 薄壁箱体内模材料控制
薄壁箱体内模的质量是保证混凝土浇筑后楼板空心率大小和结构受力性能的重要因素。对每个检验批内模的外观质量应全数目测, 并对其外观质量、尺寸偏差进行检查, 符合规范允许偏差要求的方能使用。
3 施工工序及工序质量控制
3.1 施工工序
楼板定位放线→支设模架体系→底板弹线→绑扎楼板底板钢筋→预留、预埋施工→暗梁钢筋、肋间钢筋网片绑扎→钢筋隐蔽工程中间验收→安装固定箱体→绑扎箱体抗浮钢筋, 并锚固抗浮拉筋→绑扎楼板上排钢筋→钢筋隐蔽工程检查验收→浇筑混凝土→混凝土养护→混凝土强度达到100%后方可拆除模架体系。
3.2 搭设脚手架和板底模安装
搭设现浇混凝土空心楼板模板的支架与普通的实心楼板支架不同, 板的跨度、厚度相差较大, 特别是后浇带处的模架体系, 现浇空心板楼盖设置的后浇带实际上把空心楼板局部分割成了大跨度的悬挑板结构, 因此在设计模架体系时要特别强调的是后浇带模架体系和大面积空心楼板模架体系要分开搭设, 这样拆除空心楼板模架体系时就避免了后浇带模架体系的二次搭设和后浇带处模架体系搭设不及时造成空心楼板局部沉降。
3.3 薄壁箱体的定位
薄壁箱体的准确定位是确保结构受力性能的重要因素, 它关系到设计的肋梁一体性和现浇空心楼板的整体受力性能, 因此在施工前必须进行薄壁箱体内模的排版设计并经过设计院审核后才能弹线施工。
3.4 线管盒的预留、预埋定位
布置线管盒要先在楼板底模上放线定位, 然后由施工项目部技术负责人组织土建和水电工长共同复查, 无误后方可进行楼板底部钢筋的绑扎。
3.5 绑扎板底部钢筋、底部钢筋混凝土保护层处置
现浇空心楼盖板的底部钢筋设计一般都是双向钢筋。底部双向钢筋绑扎完毕后, 请监理进行底部钢筋验收, 以免薄壁箱体布置完毕后, 底部钢筋无法检查。钢筋绑扎正确为以后薄壁箱体的抗浮处理打下基础。混凝土垫块放置在箱体四角, 垫块要坚固, 保证底部钢筋和薄壁箱体有足够的保护层, 确保现浇空心楼盖底部混凝土受力的结构安全。
3.6 薄壁箱体的安装与固定和板上部钢筋的绑扎质量控制
薄壁箱体按薄壁箱体排版图、间距摆放整齐。内模在安装过程中, 应采取有效的技术措施保证其位置准确和整体顺直, 应符合: (1) 内模的安装位置应符合设计要求; (2) 区格板周边和柱周围混凝土实心部分的尺寸应符合设计要求;GRC箱体安装就位后, 调整GRC箱体间距, 轴线位置, 相邻高差。
由于空心板的成型材料是薄壁箱体组合内模, 其在砼中的浮力很大, 因此在砼未凝固前, 薄壁内模上浮是客观存在, 必须采取有效措施保证薄壁箱体的位置不能发生变化, 否则会影响砼的质量和结构的安全, 因此采取有效措施, 防止薄壁箱体上浮是保证现浇空心楼板浇筑质量关键的一环。施工中底层钢筋绑扎前, 在肋间设置抗浮点 (用Φ6钻头的手电钻钻透模板) , 箱体的各边中部位置均设置抗浮点, 按设计平面尺寸摆放组合内模, 铺设板上层钢筋和肋内钢筋, 用14#铁丝把箱体上部的双向钢筋通过抗浮点固定在脚手架上, 这样就能有效地实现薄壁箱体的抗浮。
在混凝土未浇筑前, 避免直接踩踏, 造成薄壁箱体组合内模破碎, 降低空心板空心率。薄壁箱体组合内模是成型材料, 虽具有一定强度不足以支持人踩的荷载。因此在大面积铺放时, 应采取临时桥板铺设方法, 避免施工人员踩踏。
3.7 混凝土施工准备和振捣质量控制
混凝土浇筑是一系列工序的最后一个环节, 特别是振捣的好坏直接影响现浇楼板的受力, 所以混凝土施工前后需注意以下几点:
(1) 在验收前, 应将模板内的杂物清理干净。经项目技术部门预验收合格后, 再请监理工程师共同进行隐蔽验收。
(2) 采用定型马凳, 搭设施工马道, 防止施工人员行走, 随便踩踏薄壁箱体和钢筋, 同时也可作为混凝土输送管的支架。
(3) 板厚和箱体标高控制标志间距≤3m。
(4) 混凝土:浇筑时的坍落度宜为200mm。砼宜先后注入、交替浇筑完成。浇筑前宜先将薄壁箱体洒水湿润。浇筑砼时, 先浇筑柱、梁部位混凝土, 后浇筑板部位混凝土, 混凝土应分层浇筑:第一次浇筑高度为现浇板厚的1/3, 宜沿箱体边缘肋部进行, 不宜在箱体上做放射状浇筑, 将少量砼灌入密肋梁中, 反复振捣密肋梁并增加振捣时间及振动量 (每部位一次连续振捣时间不宜超过3min。) , 为保证砼振捣密实, 振动棒先重点振捣箱体周边确保箱体底部砼密实, 振捣时严禁振捣棒碰触箱体, 尽量采用小型振捣棒振捣, 防止箱体破坏;第二次浇筑混凝土时间必须在第一次混凝土初凝之前, 分施工段来回浇筑, 混凝土振捣宜优先选用平板振捣器和小直径振捣棒。
(5) 浇筑砼时, 指派专人看护, 发现问题及时处理:混凝土浇筑过程中若发生箱体破损, 应及时用纤维布、轻质填充材料和水泥素浆进行修补, 防止混凝土灌入箱体。混凝土浇筑过程中若发生箱体水平窜动, 应及时用木楔在箱体间作临时固定, 并调整混凝土浇筑方式, 减少箱体承受的侧向不均匀压力。
4 养护、拆模
4.1 对浇筑完的砼进行及时的养护, 混凝土强度达到100%后拆模。
4.2 新浇筑混凝土初凝前应对楼板进行找平。并及时覆盖塑料薄膜进行养护, 湿养护时间不少于14d。
5 结语
经现场检查, 本工程的现浇砼空心楼板施工过程中, 每个施工工序严格把关, 未出现质量问题, 施工质量一次性过关并得到各有关部门领导和专家的好评, 降低了工程造价, 取得了较好的经济效益。
参考文献
[1]张阿粒.薄壁箱体现浇砼空腹板楼盖结构的理论分析[D].湖南大学;2004年.
[2]徐永亮.现浇砼空心 (GBF高强薄壁管) 无梁楼盖施工技术及应用[D].西南交通大学;2004年.
现浇预应力空心板的设计与施工 篇9
1 工程概况
国家电网科研楼工程屋顶及楼面部分楼板平面尺寸达到28.4 m×19.24 m,跨度、荷载比较大,采用传统方法难以满足空间要求,故改用现浇大跨度预应力混凝土空心楼板体系,在有效增大截面的同时减轻结构自重,以解决结构受力,尤其是抗裂和变形问题。由于楼板为异形板,考虑安全储备,按单向板进行计算。其中主受力方向预应力采用无粘结预应力,一端张拉,考虑楼板的整体稳定性,在长向每肋梁内设置6根无粘结预应力筋。
2 结构设计计算
2.1 结构条件及基本技术选型
由于周围结构的楼板厚度较之此部分楼板厚度较小,不能为其提供足够的嵌固条件,所以设计计算中考虑两端支撑条件为简支。
本工程空心板计算受力长度为19.24 m。考虑到跨度较大,需要最大限度的降低结构自重,因此填充材料越轻越好,同时板比较厚,混凝土振捣时间相对较长,要求填充材料的抗冲击韧性较好,综合考虑各种因素,采用轻质空心块为填充材料,要求密度不超过12 kg/m3。
在板厚的选取上,单向预应力空心板的经济跨高比30～35,本例中选取板厚600 mm。在内模的布置上,要求内模之间的肋宽240 mm,板顶板底混凝土厚度均为75 mm,孔隙率为42%。平面布置如图1所示。
2.2 计算模型
根据结构设计要求,考虑预应力板裂缝控制等级为三级,混凝土强度等级为C40,非预应力钢筋采用HRB400,预应力筋采用1 860级无粘结低松弛钢绞线,其中强度标准值fptk=1 860 MPa,fpy=1 860 MPa,单束面积Ap=139 mm2,摩擦系数κ=0.004,μ=0.09,锚具张拉端采用单孔夹片锚,锚固段采用挤压锚,张拉控制应力为0.7。结构上部恒载为2 kN/m2(不含板自重),活载为5 kN/m2。
肋梁是空心板的基本设计单元,空心板在实际设计中可以简化为板中的肋梁设计。在设计过程中,可将板的内力按照承力单元转化为肋梁的内力,同时,将板的配筋转化为工字型截面的肋梁的配筋计算。在设计配筋时,需要特别注意的是,肋梁应采用封闭箍筋以提高板的整体抗剪性能,预应力筋铺放在带有封闭箍筋的肋梁中。
在本例中,结构计算单元如图2所示。
经过等效转化后,每计算单元的恒载弯矩为394.8 kN.m,活载载弯矩为210 kN·m。
预应力筋张拉控制应力为0.7fptk,即1 302 MPa,预应力曲线主跨采取4段抛物线布置,反弯点设置在0.1倍计算跨度处,如图3所示,矢高为左右两最高点与跨中最低点的垂直距离平均值。
式中,Np为有效预应力;f为预应力矢高;l为预应力梁计算跨度。
本例中考虑板四边支撑条件为简支,受力方向预应力筋左右最高点距板顶300 mm,同时考虑普通钢筋的布置与预应力钢筋的有效矢高的控制,跨中预应力筋最低点距板底60 mm,预应力筋矢高为240 mm。
根据截面尺寸及荷载条件,每个肋中布置6根预应力筋,扣除各项损失后,单束预应力筋有效应力为1 043 N/mm2,预应力平衡荷载为4.2 k N/m2。
在普通钢筋的配置上,应与预应力钢筋综合考虑,共同承担荷载及满足抗裂、挠度要求。
2.3 计算结果分析
空心楼板中每肋配置6根预应力筋并参与楼板极限强度计算,同时起到控制裂缝及挠度作用。上铁配8根直径20 mm三级钢,下铁8根直径22 mm三级钢。
根据《无粘结预应力混凝土结构技术规程》(JGJ 92-2004)以及《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)中相关要求计算出结构最大裂缝为0.14 mm,相对挠度1/337,安全系数1.32,满足规范各项要求。
3 施工控制
3.1 预应力空心板的施工流程
无粘结预应力空心板的施工流程如图4所示。
3.2 施工过程中的抗浮控制
在预应力空心板的施工过程中,特别需要注意的是:由于聚苯填充体相对密度小,且高度较高,在对空心板浇注混凝土时单位面积能对聚苯填充体产生很大的浮力,甚至能够牵动整个楼板钢筋骨架上浮,造成板面标高上抬。因此需要采取一定的施工措施。主要如下:
1)布置抗浮控制点,根据计算结果按照梅花型或者矩形在肋梁处设置n个控制点,在肋梁部位的底模上打8 mm圆孔,并用铅丝从模板下穿出兜住限位筋,铅丝的破断力要大于F浮/n。将铅丝从原孔穿回与木方或脚手架绑牢;当安放好聚苯填充体、绑扎限位筋后,就可将铅丝在抗浮控制点处拧紧。由于肋梁上铁及分布筋与轻质填充体仍有一定的空间,所以通过设置垫块来固定聚苯填充体的垂直位置。
2)肋梁内的箍筋与肋梁内板上、下层受力钢筋组成一种具有水平及垂直刚度的骨架限制聚苯填充体的水平位移。
3)板分层浇筑。
3.3 张拉端与固定端的节点处理
根据本工程中预应力筋张拉端的位置情况,空芯板预应力筋张拉端部分设置在边梁或框架梁上,部分出板面张拉,均采用穴模式做法。张拉端、固定端的节点做法示意见图5。固定端由挤压锚具、承压板、螺旋筋组成,张拉端由张拉锚具、承压板、螺旋筋等组成。
3.4 预应力筋的张拉
预应力混凝土构件中的预应力筋应等混凝土强度达到设计强度后(即100%的设计强度)方允许张拉,且张拉前不得拆除板下支撑。为保证张拉时的混凝土质量能够达到设计要求,建议在每个部位浇筑混凝土时多留出一组混凝土试块,进行同条件养护,根据天气情况和经验,待这组试块达到强度要求后,尽快出混凝土强度报告,施工方应及时配合进行预应力筋的张拉工作,尽量减少等待时间,加快模板和支撑体系的周转,即加快施工进度。在预应力筋张拉前,其下部的受力支撑需要一直保留。
4 结语
预应力空心楼盖体系能够充分发挥空心楼板的作用从而减小结构自重,又能利用预应力的作用有效降低挠度,减少裂缝,起到降低施工成本的目的,使结构更适合于大跨度、大荷载、大空间的需要,在大跨度结构中具有广阔的发展前景。在设计及施工中应注意以下几点:
1)设计中配筋应采用混合配筋,预应力筋主要起到减小挠度和裂缝的作用,普通筋和预应力筋共同抵抗弯矩作用。
2)适当提高空心率可有效降低构件自重,空心块应采用轻质材料。
3)预应力空心板施工难度大,质量要求高,应精心制定施工方案,严格照图施工、按步骤施工。
参考文献
[1]混凝土结构设计规范(GB 50010-2010).北京:中国建筑工业出版社,2011
[2]现浇混凝土空心楼盖结构技术规程(CECS 175:2004).北京:中国计划出版,2004.
现浇钢筋混凝土空心板 篇10
1. 现浇砼空心板
现浇砼空心板，是以“芯管”(BDF砼薄壁筒体构件，系由筒管和筒底组成，筒管至少由二层以上玻璃纤维布和每层玻璃纤维布之间由一次硫酸盐或铁铝酸盐无机胶凝材料复合。筒管的管腔与筒体表面亦覆盖一层上述胶凝材料，筒底亦如筒管) 埋入楼板砼中，成为永久性的芯模而构成的一种现浇砼空心板，是一种不吊顶，净空又低的较经济的楼板。该板能实现大跨度不设梁。从而降低了层高，节省了吊顶;达到了自重轻(空心)，施工速度快，与梁板比造价低;能充分发挥材料的受力性能，抗震性能好，使结构更为合理。具有显著的经济和社会效益。
2. 影响现浇砼空心板施工质量的因素
2.1 人的因素
人是生产经营活动的主体，也是工程项目建设的决策者、管理者和操作者，工程建设的全过程都是通过人来完成的。在现浇砼空心板施工中影响其质量的人为因素主要有：
1) 操作不规范，操作人员未培训。
2) 施工经验不足，管理人员不到位。
3) 操作人员思想马虎，惩罚力度小。
4) 对施工工艺不熟悉。
2.2 施工方法因素
施工方法主要包括施工技术方案、施工工艺、施工技术措施等方面的控制。采用科学合理的施工方法有利于保证工程的质量。在现浇砼空心板施工中影响其质量的施工方法的因素主要有：
1) 施工工序错误。
2) 固定方法不正确。
3) 模板承重架搭设方法不符要求。
2.3 施工机具因素
施工机具包括施工的项目设备和施工的机械设备，他们是保证施工质量的重要物质基础，其质量的优劣，影响工程质量目标的实现。在现浇砼空心板施工中影响其质量的施工机具的因素主要有：
1) 手动工具不齐。
2) 设备陈旧。
3) 卡具失稳。
4) 机械保养差。
5) 未配备检测工具。
2.4 施工材料因素
施工材料包括原材料、成品、半成品、构配件等，材料的质量是工程质量的基础，材料质量不符合要求，工程质量就不可能符合标准。在现浇砼空心板施工中影响其质量的施工材料的因素主要有：
1) 材料不符合施工要求。
2) 固定铁丝型号多样。
3) 垫筋上未焊制U形卡环。
2.5 BDF安装位置问题
1) 设计未提供BDF管安装位置详图。
2) 振动棒直径太大。
3) 浇筑方法不正确。
4) 内模在板内固定措施不正确。
3. 各种工程中出现的问题及对策
1) 操作不熟练。对策：由班组长进行现场演示指导，工人练习。
2) 对施工工艺不熟悉。对策：由项目工程师进行施工工艺交底。
3) 未配备检测工具。对策：现场询问，调查计量员发现项目已配备建筑工程检测尺寸等工具。
4) 垫筋上未焊制U型卡环。对策：由技术负责人要求焊工在现场预先加工成型。
5) 固定铁丝型号多样。对策：根据实际情况统一配置对应型号的铁丝。
6) 固定方法不正确。对策：BDF管固定方法要符合抗浮要求。
7) 模板承重架搭设方法不符要求。对策：搭设的立杆间距、方木数量等与厂家提供的工艺相符。
8) 设计未提供BDF管布置详图。对策：操作工人在BDF管安装时，没有具体的排版图，平面布置随意性较大。
9) 振动棒直径太大。对策：现场使用的振动棒直径为30mm，而BDF管间距为50mm，不会引起移位。
10) 浇筑方法不正确。对策：现场询问、观察发现，管理人员对操作工人交底中无浇筑方法。
11) 内模在板内固定安装位置不正确，现场观察内模在板内固定位置不牢，易引起移位。
摘要：本文阐述了现浇砼空心板的概念, 并分析了现交砼空心板施工过程中影响其施工质量的各种因素, 并针对在工程施工过程中经常遇到的问题提出了改善的对策。
关键词：现浇砼空心板,施工质量,影响因素,对策
参考文献
[1]胡允棒.现浇钢筋混凝土楼板裂缝控制措施探讨[J].四川建筑, 2005, (S1) .
[2]张华刚, 马克俭.现浇空心板楼盖结构的简化分析及其应用[J]重庆建筑, 2004, (2) .
现浇钢筋混凝土空心板 篇11
关键词：现浇混凝土空心楼板 施工工艺 质量控制
1.空心楼盖的应用及发展前景
现代住宅和公共建筑发展的多样性要求传统的结构形式和施工作业方法不断改进以适应时代的发展。现浇砼空心楼盖是最近几年国内发展起来的结构新技术，它适用大空间、大跨度柱网的住宅和公共建筑的要求，具有减轻自重，降低地震作用，增加楼板刚度，楼板的隔音效果好的优点，从而减少楼板的配筋量。
1.1空腹楼盖的形式有三种：
1.1.1板底钢筋和板面钢筋中间埋置大规格的BDF薄壁箱体（边长大于600mm），该箱体中部设置竖向孔洞，有利于箱体下部混凝土浇捣密实；
1.1.2板底钢筋和板面钢筋中间埋置小规格的BDF薄壁箱体（边长小于600mm）；
1.1.3将箱体直接浇注混凝土形成空腹小密肋楼盖。埋置BDF薄壁箱体构件的现浇混凝土空心楼盖结构可以看作是传统密肋楼盖的发展，即可按《现浇混凝土空心楼盖结构技术规程》CECS175：2004的有关规定设计，也可按密肋楼盖进行设计。
1.2现浇空心楼盖有以下优势：
1.2.1降低层高。通常条件下，采用现浇有梁楼盖，次梁多、主梁大，占有有效空间。建筑重量也大；而采用现浇空心的楼盖，无次梁，周边梁扁平，建筑重量减轻，与现浇有梁楼盖比较，则降低层高在350mm左右。具有一定的综合经济优势。
1.2.2节材。一般在开间的柱网中采用现浇空心楼盖无次梁，框架梁扁平，节约装饰材料，在有自动喷淋的系统中，节约水及水器材、节电设备费及管材费。
1.2.3节能。使用现浇空心楼盖，建筑体积的变化，装修简单，对于电照、冷热空调通道等长久能耗具有一定的经济节约价值。
2现浇混凝土空心楼板关键施工工艺
2.1楼板底部模板安装
模板采用胶合板拼装，采用扣件式钢管脚手架作为支撑系统，由于楼板跨度相对较大，且厚度大，支撑系统庇通过承载力和稳定计算确定立杆间距。模板安装顺序应从一侧向另一侧按顺序依次进行，板缝应足够严密，确保混凝土浇筑施工时漏浆量在可控范围。由于楼板跨度较大，支模时中间按2%～3%起拱预处理。
2.2下层钢筋绑扎
模板系统安装完成并经监理工程师验收通过后可开始绑扎钢筋施工。为确保楼板底部钢筋、预埋管线、预留孔洞位置充分准确，应先在模板上确定相应的位置并做好明显记号，再绑扎钢筋。绑扎楼板底部钢筋时，还应预先按预定间距排列、绑扎好BDF空心管垫筋，并使其保持与管中心线垂直，BDF管垫筋与楼板钢筋之间必须用双扎丝绑扎牢固。水、电专业管线在楼板底部钢筋绑扎完成后方能进场安装，应特别注意管线交叉位置的分部设置，应尽量避免其对BDF空心管安装的不利影响。
2.3BDF管及定位钢筋网片安装施工
在BDF空心管铺设前，沿通长垫筋支架绑扎相应的定位钢筋网片，防止BDF空心管左右移动，同时可避免相邻BDF空心管之间管壁发生接触，导致楼板结构在局部区域内混凝土成分不足，影响楼板结构的受力性能。在楼板底部钢筋及定位钢筋网片绑扎完成后，可开始安装BDF空心管，安装施工时应轻取轻放，确保不损坏BDF空心管。楼板底部钢筋安装施工前，在模板上应先确定并标记出BDF空心管的具体安装位置，相邻管与管之间的距离由其间的定位钢筋网片的宽度确定。
2.4上部钢筋绑扎安装
楼板上部钢筋的绑扎方向与底部钢筋相同，绑扎施工顺序与下层相反。楼板上部钢筋绑扎完成后，应将上部与底部两层钢筋网片采用S形拉钩连接绑扎。上层钢筋网的竖向高度控制可采用马凳临时固定，马凳的布置间距以2.0m左右为宜。
2.5混凝土浇筑施工
现浇混凝土空心楼板结构，要求混凝土浇筑时的坍落度为（180±10）mm，混凝土骨料中最大石子粒径不超过25mm。混凝土空心楼板结构的浇筑方向应从楼板对称两侧均匀铺料浇筑，铺料应顺着BDF空心管间的空隙进行。空心楼板混凝土浇筑施工应分层进行。浇筑第一层时应先浇筑至BDF空心管的中上部位置。采用振捣棒充分振捣，使混凝土混合料在空心管底部能充分密实；BDF空心管在混凝土的浮力作用下上浮量应在允许范围内，个别管上浮超限时应人工调整到位，待全部BDF空心管检查到位后，再开始大面积浇筑上层混凝土，铺料要均匀，防止楼板支模系统超荷载下沉。浇筑楼板上层混凝土可采用平板振动器进行振捣，实际施工时应压边3～5cm，待楼板表面呈水平浆为完成标准。采用平板振捣器施工移动时速度要均匀，振捣次数不少于2次，压边处理要恰当，不得漏振。接缝浇筑施工的时间间隔不超过2h，并保证接缝处充分密实。
2.6混凝土养护
在混凝土浇筑、振捣、提浆收面施工完成后，应适当浇水养护，保持楼板混凝土结构湿润7～15d，待空心楼板混凝土结构强度达到设计强度后才能拆模。
3质量控制措施
（1）BDF空心管运送至施工现场后，堆放要整齐、稳定，空心管上部不得堆放较重物件，以免压坏。安装BDF空心管时必须轻拿轻放，待在空心管上铺设完木板后才能行走，不得直接在BDF空心管上面堆放重物或其他设备。吊装施工时，必须使用专用吊篮进行吊运，严禁直接用缆绳绑扎BDF空心管进行吊运施工，空心管被吊运到安装楼层后应及时铺排安装，不宜再叠层进行长时间堆放。
（2）混凝土浇注：混凝土空心楼板结构的浇筑方向应从楼板对称两侧均匀铺料浇筑，铺料应顺着BDF空心管间空隙的方法进行；或者采用固定内模的钢筋叉进行分区域分层浇筑，先叉住几排内模浇筑振捣完成后，再抽出钢筋叉固定下一区域的内膜，以此类推由两侧逐渐向中间浇筑。
（3）混凝土震捣：在混凝土浇筑施工时，不宜在某根BDF空心管上面长时间堆积过多的混凝土混合料，泻斗的混凝土应立即摊铺均匀、充分震捣，坚持少堆勤振的原则，防止楼板结构下表面出现露筋现象。
（4）拆模施工完成后，应及时处理楼板下底面铁钉，并涂上防锈漆做好保护和处理
参考文献：
【1】.杨静；陈诚辉 现浇混凝土空心楼板施工质量控制措施 2007（10）
现浇钢筋混凝土空心板 篇12
1 工程背景
某商用楼顶层为大空间,层高5.5 m,采用三跨共26.4 m×26.4 m的现浇预应力空心双向板,空隙率0.425,板厚750 mm。上人屋面活荷载5 kN/m2,外加恒载2 kN/m2,混凝土等级C45,采用低松弛1860级钢绞线,控制应力0.75×fptk=1 395 MPa,暗梁配二级钢筋,10根■25,分布筋ϕ14@150,预应力筋反弯点在0.1L=2.64 m处。
2 建模过程
由于顺管向管与管之间有梁肋,垂直管向管与管之间也有梁肋,考虑到要将预应力筋布置在管与管之间的梁肋中,又为了保证梁肋的完整性,所以将顺管向空心板简化为如图1,图2所示的截面梁,垂直于管向简化为如图3,图4所示的截面梁。
按上述四种截面计算时,由于其是交叉梁,所以上下翼缘重叠,必须在模型中对密度进行调整。
由于本工程预应力板和暗梁要求二级抗裂,在荷载作用下混凝土不会开裂,所以不必用Link10单元来模拟预应力筋,Solid65单元来模拟混凝土[2],控制裂缝,因而梁选用Beam188单元,图1截面可以用自定义的方法定义截面后,赋给梁。由图1,图2可见,两方向的梁肋上翼缘是重合的,建模中生成的面,只用来传递荷载,并且面的四个角点搁置于梁上,选用Surf154单元可以完全满足上述要求。预应力筋按照文献[3]用等效荷载的方式加于梁上。图1截面惯性矩为I1=5.564×1010 mm4;图2截面惯性矩为I2=1.084×1010 mm4;图3截面惯性矩为I3=2.419×1010 mm4;图4截面惯性矩为I4=4.545×1010 mm4,所以顺管向的总惯性矩为2I1+27I2=40.396×1010 mm4;垂直于管向的总惯性矩为18I3+2I4=52.632×1010 mm4。由于二者的总刚度近似相等(未考虑非预应力梁),顺管向与垂直管向加根数相等的预应力筋,建立工况如下:第一工况为恒载;第二工况为活载;第三工况为在暗梁上集中布置单根预应力筋;第四工况为在顺管向和垂直于管向梁肋上布置单根预应力筋(不包括暗梁)。采用调整各种工况系数的方法,进行反复计算。
3 结果分析
集中和分布布置预应力筋时根数与板上应力和抵消的位移之间的关系见表1。
由表1可以看出,在控制板上拉应力不超过C45混凝土的开裂拉应力为2.51 MPa时,采用集中于暗梁布置预应力筋的布置方式对于抵消位移是最明显的,且单根预应力筋的效率是最高的。
4 算例
某工程有人防要求,恒载7.4 kN/m2,活载3.5 kN/m2,空心板厚700 mm,管子直径400 mm,混凝土C40,采用低松弛1860级钢绞线,控制应力0.75×fptk=1 395 MPa,大跨度空心板布置在②轴～⑦轴×?轴～?轴范围内,③轴～⑥轴和?轴～?轴暗梁上集中布置预应力筋;平行②轴和⑦轴梁肋上布置分散预应力筋。
运用本文的方法反复计算,得预应力筋分散与集中布置和板上应力与板最大位移关系(见表2)。
通过此算例可以得出和第一例子相类似的结果。
5结语
1)通过以上计算和分析表明,暗梁和梁肋可以通过变化预应力筋根数的方法调整刚度,当暗梁的预应力筋较多,即暗梁的刚度较大时,可以将荷载引导上来,能够主动受力,即预应力结构是主动受力结构[4]。2)若不考虑施工条件,将预应力筋完全集中于暗梁上是最经济的。如果不设置暗梁,而全部是梁肋结构,即采用分布式布置,为了保证拉应力控制在2.51 MPa以内,所需的预应力筋根数将很多,造价很大。3)如果考虑到暗梁的局部受压问题,实际工程中不能完全采用预应力筋集中布置于暗梁上的做法,综合考虑施工与造价的问题,还是应该采用集中于暗梁加分布于梁肋的布置方式。
摘要：结合具体工程实例,探讨了大跨度现浇预应力空心板合理配筋形式,通过对几种不同预应力筋布置方式应力的计算,得出了一种优化的布置方式,以优化大跨度现浇预应力空心板的设计。
关键词：空心板,预应力,布置形式,配筋
参考文献
[1]张华刚,马克俭.现浇空心板楼盖结构的简化分析及其应用[J].重庆建筑,2004(2):10-12.
[2]刘涛,杨凤鹏.精通ANSYS[M].北京:清华大学出版社,2002.
[3]吕志涛,孟少平.现代预应力设计[M].北京:中国建筑工业出版社,1998.
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