垃圾堆体稳定性（精选3篇）
垃圾堆体稳定性 篇1
1 概述
爱国村变形体位于重庆市云阳县双江镇爱国村专业复建公路一带,地处长江支流紫金沟左岸,构造上处于硐村背斜南东翼,基座为侏罗系中统上沙溪庙组地层。变形体体积12.5×104 m3,分布高程366 m～380 m。变形体后缘是云阳县渝巴移民复建路双白段,是云阳县重要的交通要道。现阶段变形体上尚有十家农户居住,人口数十人。若变形体产生滑移,将危及这一带居民生命及财产安全,造成较大的生命财产损失,并将影响双白段的运营。估算直接经济损失达300万元,间接经济损失1 000万元。
爱国村变形体的变形主要集中于变形体的中后部,变形表现为地面裂缝、建筑物变形破坏等。据调查:目前滑体上发育横向、切向拉裂缝数条,大部分延伸方向近东西向,延伸最大长度达40 m,裂缝开口宽度在5 mm～20 mm,最大拉裂宽度达60 mm。致使公路路面及居民房屋多处拉裂。而变形体的中前部变形则较弱,仅在变形体的前缘地段见有一处土体滑塌,滑塌体面积200 m2,体积500 m3。
2 变形体形成分析
1)变形体形成的影响因素。a.降雨。变形体的诱发因素主要是降雨的影响,降雨过程中,地表水入渗土体增大了变形体重量,降低了滑动面的抗剪强度,增大了下滑力。变形体区在连续降雨期间变形则说明降雨的影响是其主要的诱发因素之一[1,2]。b.人类工程活动。变形体的前、后缘均有公路通过,尤其是后缘渝巴移民复建路在修建过程中弃土直接置于变形体的后部,加大了变形体重量,增大了下滑力。据访问,变形体发生变形的时间在修路之后,故可说明人类工程活动是其主要的诱发因素之一。
2)变形体成因机制分析。变形体所处紫金沟岸坡,沟谷不断下切,形成斜坡,由于变形体前缘切坡和后部加载,使坡体内积累的应力释放和集中,同时在临空面附近,产生新的应力集中,在以自重为主的坡体应力长期作用下,坡体向临空面方向沿坡脚部位剪应力集中带形成剪切破裂面,在地下水作用下软化滑带处岩土体,使其抗剪强度迅速降低,在源于土体自重而产生的下滑推力作用下,剪应力高度集中,迅速向未被剪断的联系土体集中使其破坏,导致后缘拉裂面与前缘剪裂面贯通,最终产生突发性的破坏,形成滑坡。
3 变形体稳定性计算与分析评价
爱国村变形体易滑带受软弱面及临空面控制,呈起伏不平的折线形,故采用传递系数法来评价斜坡的稳定性及计算变形体推力[3,4]。其变形体的计算方案的选取、剖面的选取见图1。
3.1计算方案
经分析变形体土体的岩、土状态及荷载组合,选定如表1所示的3种方案进行变形体稳定性计算。
3.2 计算参数的选取
1)变形体土体重量。天然状态下人工填土采用经验值19.6 kN/m3,粉质黏土层重度采用20.01 kN/m3。饱水状态下试验成果平均重度20.14 kN/m3。
2)水的考虑。在5年一遇暴雨状态下,按变形体1/3的厚度考虑地下水,并考虑动水压力,滑带按饱水考虑。50年一遇暴雨状态下,滑体土按2/3厚度考虑地下水,并考虑动水压力,滑带按饱水考虑。入渗系数取0.50。
3)滑体上覆建筑荷载。稳定性计算中,仅考虑中后部民房分布的地表荷载,荷载按15 kN/m的线荷载均布。
4)抗剪强度C,值。本次计算中变形体易滑带土体抗剪强度反算值指标C=23.6 MPa,=7.2。
5)安全系数(K值)的选取。推力计算中,根据《三峡库区崩塌滑坡与塌岸地质灾害防治工程地质勘查技术要求》(试行),勘查等级为Ⅲ级,正常工况下安全系数KS值取1.15(工况Ⅰ);在特殊工况下(工况Ⅱ,Ⅲ)安全系数KS值取1.05。
3.3 计算结果
在对剖面进行条分时,采用3种荷载组合,变形体计算基本数据及变形体稳定性计算结果和推力值见表2。
4 结语
爱国村变形体在工况Ⅰ时,K=1.094,变形体处于潜在不稳定状态;在工况Ⅱ时,K=0.994,变形体处于不稳定状态;工况Ⅲ时,K=0.928,变形体不稳定。从表2中可看出,现阶段变形体处于基本稳定状态,而在大暴雨或暴雨+地震时,变形体整体将会失稳因此总体上爱国村变形体雨季不稳定存在滑动的可能。
摘要：通过现场调查,对爱国村滑坡体的成因机制进行了探讨,并对变形体稳定性进行了计算分析与评价,结果表明:现阶段变形体处于基本稳定状态,而在大暴雨或暴雨+地震时,变形体整体将会失稳。
关键词：滑坡体,滑动变形,稳定性计算
参考文献
[1]王丽峰,刘世建,符文熹.U型河段三面临空变形体稳定性分析[J].西北水电,2010(2):24-27.
[2]魏勇,宋永军.向家坝水电站右岸马延坡蠕滑变形体治理施工技术[J].四川水利,2010(1):49-52.
[3]郑海泽,刘毅.倾倒稳定性分析及稳定性计算中的一些问题探讨[J].岩土工程界,2009,12(12):13-17.
[4]尚锋,崔志芳,闫思泉.沙湾水电站厂房后坡变形体地表三维监测分析[J].资源环境与工程,2009,23(5):712-716.
[5]罗向奎,付旭辉.基于极限平衡法的杨家坝滑坡稳定性分析[J].山西建筑,2009,35(6):108-109.
垃圾堆体稳定性 篇2
1.1 温度对高放玻璃固化体析晶行为影响的研究方法
温度对高放玻璃固化体析晶行为的影响, 侧重于处理与处置过程中的温度环境或者热处理方式对高放玻璃析晶行为的影响。
Quintas A[1]采用分段恒温热处理玻璃粉末方式, 研究铝硼酸盐稀土玻璃的析晶过程。第一段温度为Tg+20℃持续两个小时, 第二段温度为DSC测得的最大结晶峰值对应的温度, 持续时间30小时。作者认为玻璃析晶过程主要发生在玻璃表面。采用不同粒径的玻璃粉末 (80~125μm) 进行恒温热处理, 研究玻璃表面对析晶过程的影响。采用恒温热处理方式, 相比降温热处理, 能够避免降温热过程中因为异相成核界面—液体-空气和液体-铂导致的不均匀结晶, 而且能够研究不同成分对玻璃成核的促进作用。
1.2 组分对高放玻璃固化体析晶行为影响的研究方法
高放玻璃组分分为两部分:基础玻璃组分和高放废液氧化物。其中高放废液中的某些元素氧化物是晶相的组成成分或者起到成核剂的作用, 影响高放玻璃的析晶行为。高放废液组分对析晶行为的影响研究发现, 高放玻璃的析晶倾向, 以及晶体的种类, 大小都受到高放废液氧化物的影响。在满足废物包容量的前提下, 通过改变某些组分的含量, 避免玻璃固化体发生析晶现象。
罗上庚等人[2]研究了Li2O和Ti O2对模拟高放玻璃固化体析晶行为的影响。运用差热分析, X射线衍射法确定组分和热处理温度对结晶相, 析晶量和特征温度的影响。改变Li2O或Ti O2含量, 玻璃最大析晶速率温度范围在一定范围内波动, 没有规律性。Li2O和Ti O2含量变化, 在600℃, 650℃, 700℃热处理, 对结晶百分数没有严重影响, 都在1%以下。改变Li2O和Ti O2的含量, 晶体尺寸变化很大。
J.Matyá觢, J.B.Lang, A.R.Huckleberry, A.T.Owen, C.P.Rodriguez, A.A.Kruger等人[3]开展高放玻璃固化体析晶行为研究。研究体系为硼硅酸盐体系玻璃。研究Cr、Ni、Fe、Al、Li、Ru O2对尖晶相生成的影响。采用的容器是双层坩埚:外部陶瓷坩埚, 内部是刚玉坩埚。采用双层坩埚的目的是, 模拟熔融高放玻璃固化体出料口的环境温度, 研究环境温度对高放废物玻璃析晶行为的影响。
研究结果显示, Ru O2加入到高Ni玻璃中, 减小晶体尺寸, Ru O2对尖晶相的生成有抑制作用。Fe2O3加入到高Ni玻璃中, 晶体的尺寸变大, Fe2O3促进尖晶相的生成图。Al、Li的加入促使尖晶石形成线状连续网络结构, 但降低尖晶石的生成速度。生成的尖晶相主要积累在氧化铝坩埚底部。
综上所述:
(1) 高放玻璃析晶行为研究采用模拟实际生产过程中的降温方式, 研究成果可以直接指导实际生产;高放玻璃析晶行为研究采用恒温热处理方式, 能充分研究某个温度段或者某些组分对高放玻璃析晶行为的影响。
(2) 由于玻璃析晶过程主要发生在相界面处, 采用固体玻璃样品进行热处理, 晶体主要集中在玻璃与空气和玻璃与坩埚的界面处。析晶行为研究中, 一般采用XRD确定晶相和结晶度。
2 析晶行为对高放玻璃固化体化学稳定性影响研究
鉴于高放玻璃固化体的特殊性, 对于高放玻璃固化体的安全性而言, 人们关注的是高放玻璃固化体的长期化学稳定性, 即玻璃固化体对水、碱、酸、盐、气体侵蚀作用的抵抗能力。各国也开展了, 许多关于高放玻璃固化体化学稳定性的研究。普遍认为, 析晶行为会对玻璃的化学稳定性产生负面影响。
研究析晶行为对高放玻璃固化体的影响, 常用到浸泡实验。通过对比浸泡实验中的元素浸出率变化, 来判断晶相对高放玻璃固化体的稳定性的影响。Product Consistency Test (PCT) , 属于快速浸泡法, 它能达到很高的浸泡面积, 短时间内能得到很高的核素浸出率, 测试结果常用于推测高放玻璃固化体的长期行为。
Cicero, C.A., S.L.Mara, 和M.K.Andrews等人[4]研究了恒温热处理对高放玻璃固化体PCT反应的影响。因为B是影响高放玻璃稳定性的主要因素, 选择B的浸出率表征高放玻璃固化体的化学稳定性。研究结果如图1。
从图中可以看出, 恒温热处理温度高于900℃后B的浸出率rB略微下降, 可能是因为碱金属和B挥发引起的。这两种物质降低玻璃的稳定性。在600℃和700℃条件下恒温热处理后, 析出了大量晶相, 导致这两个温度下rB增加了一个数量级。
综上所述:
(1) PCT法, 操作简单, 实验条件温和。验证析晶行为对高放玻璃固化体的化学稳定影响, 多采用PCT浸泡法。
(2) 晶相会对模拟高放玻璃固化体的化学稳定性产生影响。晶相对高放玻璃化学稳定性的影响是一个综合过程, 需要考虑很多因素如晶相多少、晶相界面、晶相种类、晶相尺寸、玻璃基质中元素的变化。
3 结论
(1) 高放玻璃固化体在高温环境中发生析晶现象的可能性很大。研究方法多采用恒温热处理和模拟高放大罐中心温度下降方式。前者能更好的研究温度段和组分对高放玻璃析晶行为的影响;后者多用于筛选用于固化已定高放废液的玻璃配方。
(2) 析出的晶体对高放玻璃固化体的化学稳定性有负面影响, 增大关键核素的浸出率。研究方法多采用PCT浸泡法。
摘要：本文介绍了各国关于高放玻璃固化体化学稳定性的研究, 总结了关于高放玻璃固化体化学稳定性的研究成果。关于高放玻璃固化体析晶行为的研究侧重于温度和组成对析晶行为的影响, 研究方法多采用不同的热处理方式, 主要是恒温热处理和模拟高放玻璃大罐中心温度下降曲线两种方式。研究晶体对高放玻璃固化体化学稳定性影响研究多采用产品一致性检验 (PCT) 法。
关键词：恒温热处理,PCT,高放玻璃固化体,析晶行为
参考文献
[1]Quintas A.Etude de la structure et du comportement en cristallisation d'un verre nucléaire d'aluminoborosilicate de terre rare[D].Chimie ParisTech, 2007.
[2]许嗣坤, 罗上庚, 柳得橹.模拟玻璃固化体析晶影响的研究[J].核科学与工程, 1995, 15 (3) :284-288.
[3]J.Matyá觢, J.B Lang, A.R.Huckleberry, A.T.Owen, C.P.Rodriguez, A.A.Kruger.HLW Glass Studies:Development of Crystal-Tolerant HLW Glasses, PNNL-21308[R].Pacific Northwest National Laboratory (PNNL) , Richland, WA (US) , 2012.
微种植体支抗稳定性的临床分析 篇3
1 材料和方法
1.1 临床资料
选择2006年1月-2010年11月, 我院正畸科就诊的上颌前凸患者20例, 其中男4例, 女16例, 年龄13～39岁, 平均年龄17.2岁。均采用国产直丝弓矫治技术配合微种植体作为支抗进行矫治。使用材料为国产“中邦”微种植体, 微种植体直径为1.4～1.6mm, 即钉头为1.4mm, 到钉尾扩大为1.6mm, 选择的微种植体长度为9mm。
1.2 植入方法
术前均告知患者应用微种植体支抗的优点和缺点等, 在知情同意后植入微种植体。摄根尖片评估植入部位的骨量情况以及牙根之间的距离。常规铺巾消毒, 局部浸润麻醉, 在上颌第二前磨牙与第一磨牙之间膜龈结合处用手术刀做3～5mm的水平切口, 并剥离黏骨膜。选用种植体相匹配的钻头钻穿骨密质, 用专用手柄将微种植体与上颌骨表面呈30°～40°旋入至适宜深度, 无需缝合。
1.3 术后注意事项
术后口服抗生素3d, 嘱患者认真漱口、刷牙、保证良好的口腔卫生, 以防止手术伤口感染。在微种植体植入后2周开始加力, 力值为200g。
1.4 加载方法
在弓丝的牵引钩与微种植体之间, 安放弹性牵引装置。以每侧200g力滑动内收上、下颌的6颗前牙, 每4周复诊1次, 直至间隙关闭。
1.5 成功标准
(1) 能够全程承载矫正力, 满足矫正临床需要; (2) 参照全国种植会议制定的种植体成功标准执行。
2 结果
20例患者共计80枚微种植体, 有8枚松动后取出, 2个月后重新植入, 全部稳定而无脱落。1例患者, 2枚微种植体脱落, 口腔检查中发现其口腔卫生极差, 种植体周围软组织红肿, 初步判断其松动的原因可能是种植体周围炎症破坏骨组织, 导致种植体的松动。另1例患者, 2枚微种植体脱落, 可能是因为引导钻预备孔直径较大, 使种植体与骨组织接触不紧密, 从而造成松动。1例患者植入微种植体后, 患者感觉疼痛难忍, 摄根尖片显示, 种植体偏离方向, 植入左侧上颌第六磨牙近中根上。改变方向再植入, 受力1个月复查左侧1枚松动。1例患者年龄39岁, 有3枚种植体脱落, 可能和年龄偏大有关。16例患者拔牙间隙完全关闭。患者最短用时6个月, 患者最长的用时12个月。头影描计重叠图显示上前牙显著的直立和内收, 软组织侧面形得到显著提高, 达到强支抗效果。
3 讨论
微种植体支抗手术操作简单, 创伤小, 正畸医师可独立操作。植入后2周即可加力, 支抗的控制, 不再依赖患者的合作程度。以前采用的口外弓等强支抗, 由于不适与不便, 患者很难配合。现在即使患者不能积极配合, 也不会影响矫治效果。还能矫治严重的骨性前凸、以前需要通过矫形手术才能治疗的患者[2]。
微种植体用于正畸牙移动是一种稳定的支抗, 不需要愈合期, 主要依靠即刻的机械嵌合力而不是完全的骨性结合[3]。本文中微种植体的愈合期为2周。已有组织学研究显示, 当早期加力时, 在骨与种植体之间会形成一层纤维组织, 这层纤维组织的存在使微种植体顺着受力方向倾斜伸长, 就好像牙齿对抗牙周韧带一样。当纤维组织受压, 微种植体的螺纹机械性嵌合入周围骨质中。
正畸医师需对影响微种植体支抗稳定性的因素有清晰的认识, 造成微种植体失败的原因有很多[4]。微种植体植入部位、植入方向、规范操作是种植成功的关键因素。上颌种植体应在膜龈结合处与骨表面呈30°～40°植入, 可明显提高种植体和骨皮质间的表面解除, 增加稳定性[4]。微种植体植入后要及时抗炎处理, 保持良好的口腔卫生, 减少种植体周围组织炎症的发生。机头钻穿骨密质过程中, 转速调节在500～600转/min, 生理盐水辅助降温下钻穿骨密质, 避免产热过多, 而使周围组织发生变性坏死, 影响正常的愈合。微种植体植入后加载的时机上, 学者们有不同的看法:有即刻加力的, 也有植入后2周加载的。笔者于微种植体植入2周后开始加力, 力值为200g, 90.0%微种植体保持稳定, 临床上起到强支抗的作用。微种植体作为正畸强支抗, 能有效地解决上颌前凸的同时, 稳定性高。
参考文献
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