经济运行负荷（共9篇）
经济运行负荷 篇1
摘要：经过对超超临界机组和超临界机组、亚临界机组的比较得出超超临界机组的经济运行负荷值,这对维持超超临界机组的经济性稳定运行有参考价值。
关键词：超超临界,经济运行,热耗率
0 引言
超超临界机组的经济运行优越性要高于超临界和亚临界机组,所以应尽量保证超超临界机组在较高的负荷状态下运行。对超超临界机组的经济性运行的研究，对维持超超临界机组的经济性稳定运行有指导意义。
1 亚临界机组的运行经济性
经过多年的自行开发、进口以及技术引进与优化设计、技术改造，亚临界机组的经济性和可靠性都达到了与国外机组相近的标准。直到2011年，300 MW和600 MW的亚临界机组仍被广泛的参与在各大电网的调峰运行中。
亚临界机组不同负荷工况条件下的试验结果表明，汽轮机中压缸效率变化比较小，而调节汽阀的节流损失对高压缸效率产生较大的影响，高压缸效率随负荷的不同有较大的变化。高压缸效率的降低是机组部分负荷时热耗率上升的主要原因。
2 超临界机组的运行经济性
同样，亚临界机组的供电煤耗率和厂用电率也在逐年降低。以辽宁绥中电厂800 MW超临界机组为例，供电煤耗为302.4 g/(kW·h)，热负荷曲线为图1所示。性能试验表明，当负荷低于70%，高压缸效率将会明显下降，引起机组热耗率上升。
3 超超临界机组的运行经济性
3.1 超超临界锅炉经济运行负荷
超超临界和超临界机组的锅炉在调整和设计都合理的情况下35%～50%的额定负荷以上时的主汽温度都可以达到额定值，70%额定负荷以上时的再热蒸汽温度也可以达到额定值[1]。因此，超超临界机组运行在70%～100%额定负荷时，再热蒸汽温度不影响机组运行效率;如果运行在50%～100%额定负荷时，主蒸汽温度不影响机组运行效率。在以上范围变化时，即50%～100%的额定负荷时，只有蒸汽压力影响机组效率[2]。
3.2 超超临界机组汽轮机经济运行负荷
漕泾电厂2×1 000 MW机组在不同的负荷时的系统热耗率设计值见表1，热耗率曲线见图2。可见，负荷的下降，使得即使与100%额定负荷热耗率比较，超超临界机组的热耗率也明显上升。机组在80%、75%、50%、40%、30%额定负荷时的热耗率分别上升了约0.5%、0.8%、4.1%、6.7%、12.1%。当机组负荷低于50%额定负荷时，热耗率出现加速上升的趋势。
4 讨论与分析
亚临界、超临界和超超临界的系统热耗率设计值曲线见图3。当超超临界的负荷率低于65%时，其设计值将低于工作在额定工况下超临界800 MW机组的热耗率;当超超临界的负荷率低于35%时，其设计值将低于工作在额定工况下亚临界600 MW机组的热耗率。
5 结论
根据以上的数据分析，在相同的负荷调峰下，超超临界机组的运行效率要明显高于超临界和亚临界机组。但是，当超超临界机组负荷低于35%时，热耗率将会低于亚临界600 MW机组工作在额定工作状态时的热耗率。同样，当超超临界机组负荷低于65%时，其热耗率将低于超临界机组工作在额定工作状态时的热耗率。超超临界机组的热耗率在机组达到50%额定负荷后呈加速上升的态势。所以，应尽量保证超超临界机组在高负荷状态下运行，使其经济负荷不少于60%～70%额定负荷。应尽量保证超超临界机组的高负荷运行，从而达到经济性运行优化的目的。
参考文献
[1]于达仁,徐志强.超临界机组控制技术及发展[J].热能动力工程,2001,16(2):115-121.
[2]朱宝田,苗廼金,雷兆团.我国超超临界机组技术参数与结构选型的研究[J].热力发电,2005(7):1-6.
经济运行负荷 篇2
关键词：牵引负荷；谐波；负序电流；电网；影响
中图分类号：TM714 文献标识码：A 文章编号：1006-8937（2015）20-0132-02
现阶段，电气化铁路已经逐步成为我国铁路运输的重要组成部分，在经济和社会发展中发挥着不容忽视的作用。不过，电力机车自身的负荷属于大功率单相整流负荷，运行状态复杂多变，随机性较大，在运行过程中，会反向电网中输送大量的谐波电流和负序电流，对于电网供电质量以及电气设备有一定的负面影响，要引起相关管理人员的重视。
1 牵引负荷谐波对电网运行的影响
电气化铁路运行过程中，由牵引负荷产生的谐波电流，会给电力系统的安全稳定运行造成一定的影响，其影响主要体现在两个方面：一是可能会导致电气设备超载运行，产生过热的情况，在特定条件下，还可能形成谐振；二是会导致以电压波形控制的各种设备和仪表出现错误控制和计量误差。
这里从多个角度，对其进行详细分析。
1.1 对线路的影响
谐波电流的存在，会在一定程度上导致线路出现相应的附加损耗，进而引发发热问题，不仅影响了电力传输的安全，还会缩短线路的使用寿命，影响供电效率和供电质量。电流总谐波畸变率为：
假定线路电阻为R，当线路上无谐波电流时，则线路损耗为；当线路上存在谐波电流时，则线路损耗为：
线损增加率为K2。
1.2 对变压器的影响
牵引负荷谐波电流在进入电力系统中，在变压器铁芯中会感应磁通，导致电力变压器的铜耗和铁耗增大，尤其是涡流损耗的增加，会在一定程度上加速绝缘设备的老化，影响变压器的性能和使用寿命。不仅如此，谐波电流的存在，会导致变压器三相出力不等，从而使得变压器的利用率下降，在运行过程中，还可能产生较大的噪声。
另外，电力机车的牵引负荷属于波动冲击性负荷，会导致变压器绕组热点温度出现周期性的变化，而且变化幅度较大，这种周期性的热冲击同样会缩短变压器的绝缘寿命，影响变压器性能的充分发挥和使用安全。
1.3 对电动机的影响
负荷谐波电流对于电动机的影响，主要体现在损耗方面，受多种参数的约束。在分析过程中，可以将谐波造成的电动机损耗细分为定子绕组损耗、转子绕组损耗以及杂散损耗三类，这三类损耗均属于型，Rn的有效值主要受频率的影响。对于异步电动机，谐波功率损耗Pn主要为铜耗，且与成正比，当数值较大时，则磁饱和会导致Rx和Xn下降，进而使得总谐波损耗增大。
1.4 对发电机的影响
相关调查分析显示，谐波电流对于发电机组的影响是非常巨大的，会在很大程度上阻碍发电机的运行效率和运行安全。
①当电网中的谐波电流逆流入发电机定子绕组之后，会在绕组中产生相应的附加损耗，同样会导致发热问题，影响设备的运行安全。同时，受电流集肤效应的影响，转子绕组中感应出的谐波电流并不会消失或者转移，而是会在转子表面流动，很容易造成阻尼绕组、槽楔等部件的损坏。
②由谐波电流引发的磁场，会对同步发电机的运行产生巨大的影响，使得发电机在运行过程中出现异常振动和噪音，影响设备性能的有效发挥
③若发电机中的谐波电流较大，其影响也会增加，不仅会导致发电机运行中的异常振动和噪音，还可能因谐波电压过高，产生过电压问题，导致设备烧毁。
2 负序电流对电网运行的影响
由牵引负荷所产生的负序电流，对于电网整体的运行安全同样有着严重的影响，如占用系统容量、引发附加网损、降低发电机与电动机出力、干扰继电保护等。因此，做好抚恤电流对电网运行影响的分析，采取合理有效的控制措施，保证电网的安全稳定运行，是非常重要的。
2.1 对变压器的影响
负序电流的存在，会造成三相电流的不对称，使得其中一相电流最大，无法有效保证变压器的额定出力，导致变压器容量利用率的下降。不仅如此，负序电流还会导致变压器附加能量的损失，在变压器铁芯磁路中，产生附加发热。一般来讲，牵引负荷越大，变压器中电流的不平衡度也就越大，对于变压器容量的利用率越低。
2.2 对输电线路的影响
在流经输电线路时，实际上负序功率并不会做功，只会造成电能的损失，增加一定的网损，降低输电线路对于电能的输送能力。牵引负荷越大，则交流线上存在的负序电流也就越大，对于网侧交流线输电能力的影响也越大。
2.3 对继电保护的影响
在电网运行中，如果负序电流持续作用，则可能导致一些以负序分量启动的继电保护装置的误动作，影响继电保护的有效性和可靠性。在一定区段内，会导致电网出现三相失衡问题，由牵引负荷引发负序电流的超标，进而导致变电站附近存在的小发电机组出现频繁跳闸问题，影响机车的就近并网。另外，在电网中存在的大量的发电机组，而如果发电机组的容量不同，其所允许通过的负序电流也存在着较大的差异，通常来讲，负序电流的最大值不能超出额定电流的8%，否则就可能对继电保护造成负面影响。
2.4 对电机的影响
负序电流的存在会导致发电机定子中的三相电流不对称，如果其中的某一相电流达到额定值，而两位两相的电流小于额定值，则会影响发电机的出力，影响其容量的利用率。负序电流经过发电机定子绕组时，其所产生的磁场旋转方向相对于同步速以两倍速切割转子绕组，同时会在激磁绕组和阻尼绕组中，产生两倍工频的附加电流，进而在转子的表面产生涡流，引发相应的附加损耗，进而导致电子转子负荷增大，不仅会消耗更多的电能，还可能会由于温度过高，影响电子的运行安全。同时，由气隙合成磁场产生的交变力矩作用在定子机座与转子转轴上，会造成两倍工频的附加振动。假定电动机机械功率固定，则转子电流会有所增加，导致各相出力不均，影响电动机的运行效率，引发过热现象。负序电流所产生的负序磁场，会对转子产生相应的制动力矩，造成电动机出力下降。通常来讲，15%～20%的负序电压所产生的负序损耗，与电动机依照额定参数运行时产生的铜耗相当，负序损耗与负序电压分量的二次方成正比。
3 结 语
总而言之，牵引负荷作为一种大功率、不对称、低功率因数的负荷，虽然具有良好的运输能力和运输效率，但是对于电力系统的安全有着不容忽视的影响，需要相关管理人员的重视，结合牵引负荷谐波电流和负序电流的特性，分析其对于电网运行的影响，采取有效措施，对这些负面影响进行控制和消除，以保证电网的安全稳定运行。
参考文献：
[1] 刘乾勇，李欣然，肖聪，等.牵引负荷负序电流对电网运行状况影响研究[J].电工电能新技术，2013，（4）.
[2] 姚金雄，张涛，林榕.牵引供电系统负序电流和谐波对电力系统的影响及其补偿措施[J].电网技术，2008，（9）.
北洋超经济负荷——外债 篇3
北洋政府时期, 海关收入除支付债息和本金外, 15%的税收被留作海关征收经费, 悉为帝国主义占有。袁世凯上台后, 为镇压革命, 排除异己, 巩固统治, 大举借用外债。1912—1916年, 共借款47870万元, 重要的就有十余种。这些借款, 往往附带许多苛刻的条件。列强通过对借款用途的稽核, 对审计院的干预, 就可以监督和左右中国的金融财政, 通过控制财政, 就可以操纵中国政局, 使北洋政府成为他们侵略中国的得力工具。得益于这些借款, 帝国主义的经济渗透还染指中国盐税、铁路、矿业等诸多领域。
北洋政府借款用途主要在四项:军政借款、实业借款、教育借款和借新还旧款。不同分类的触角也伸向了中国经济的各个方面。军政借款是借款中的大宗, 实业借款和借新还旧债旗鼓相当, 教育方面的借款最少, 借此窥见北洋政府的政策动向主要热衷于混战及与其相关的经济, 至于教育, 除了必要的基本开支, 基本无暇顾及。
袁世凯时期, 表面上维持着统一局面, 但政令所及只不过其军队统治之区或几个拥护他的区域。经过整顿中央财政他的权威有所加强, 外重内轻的局面有所改变, 财政状况也略有好转。袁世凯死后, 中国政权由皖、直系军阀交替执政, 财政也更加难以维持, 靠借债度日。曹汝霖曾说:“其时财政困难已达极点, 各省应解之款, 都为督军扣留;发行国内公债, 则旧公债尚未整理, 续募为难。”就地方而言, 地方政府出于巩固自己的势力范围的需要, 或借款供给庞大的军政开支, 或由外商垫支购置军械以供混战之用, 于是地方外债应运而生。
北洋政府年度借款额超过一亿银元的有7年, 分别是1912年1.61亿银元, 1913年3.36亿银元, 1918年1.48亿银元, 1920年1.35亿银元, 1922年1.26亿银元, 1915年1.05亿银元, 1917年1.26亿银元。一年借款占借款总额超过5%的年份正好也是这几年, 最高年份是最低年份借款的3.7倍之多。
1 袁世凯政府的外债
为弥补财政之不足, 1913年春, 袁世凯同英、法、德、日、俄五国银行团签署了善后借款合同。除善后大借款合同外, 据统计1913年还有其他外债达20笔之多, 数额达358740688元之巨, 且更多的主权被抵押给外国。如1913年4月4日直隶省金货借款, 以直隶省烟酒税作抵押, 10月5日中法实业借款以所办浦口实业收入及长江以北各省酒税作抵押等。
1915年, 袁世凯政府财政继续好转, 但自1915年下半年起, 袁世凯大搞封建专制实行帝制, 国内形势开始直下。袁世凯期间为了支撑其帝业, 在向国内征款有限的情况下, 向外国借款, 但日、美由于多种原因皆不再借款给他, 故而袁世凯的成败与外债举借有着密切关系。
2 各派军阀统治时期的外债
“窃维中央财政之困难, 固不自今日起, 然未有来源涸竭, 债务层叠, 岌岌可危如今日者。”中央来源涸竭, 在于地方的截留。“各省区又以政变迭出, 军费日增, 截留应解之款, 而以为未足, 复日抑给予中央。应之则库空如洗, 罗掘无由;不应则函电交驰, 追索益急。”全国烟酒税费捐之收入, 其合计虽有4070余万元, 而中央所能收到的不过100余万元。类似的情况还有印花税、常关税等。
无论是皖系还是直系, 都靠借债度日。北洋政府的外债短期息重、借新还旧, 由于国外政府对北洋政府的未来没有好的预期, 故而北洋政府只能贷到短期款项, 且利息很重。北洋政府在跟外国不同集团借款亦是困难重重, 不同国家为争贷款权, 从清末的四国银行团到民初的六国银行团、五国银行团, 到第一次世界大战后的新四国银行团, 可以清楚地看出银行团在各自政府的授意和支持下, 从对抗走向联合, 常以牺牲中国的利益为强国的利益契合点。即使中国政府顺利贷到一定的款项, 随款项而来的诸多附加条件, 也促使中国在债务泥潭中无法脱身。
由于贷款带有明显政治侵略, 导致国民的愤怒和反对, 致使中国政府就比较被动, 政府根基动摇。北洋政府内部的分裂, 不同派系之间的战争, 瞬息万变的局势都受到外国债款的牵动。外国政府这种幕后操纵的高明手段, 这种坐山观虎斗的姿态, 即使中国政府能够洞悉, 但也由于不同派系的纷争, 不同领导人私利的膨胀欲, 采取的策略却是知其不可而为之, 结果只会是恶性循环。
恩格斯说过:“伟大的阶级, 正如伟大的民族一样, 无论从哪方面学习都不如从自己所犯错误的后果中学习来得快。”近代外债使用效率低下, 外债投向结构不合理。管理制度缺乏, 政府职能缺位。外债规模过重, 形成近代财政与近代外债的恶性循环。北洋时期外债给我们的启示:外债问题首先是一个政治问题, 最后归根为财政问题, 我们要合理运用外债, 杜绝把外债用于非生产性消费, 严格控制外债的规模, 特别是短期外债的规模。北洋时期, 大量短期外债的存在, 是借新还旧的一个重要原因, 也从一个侧面证明了短期外债的投机性和危害性。故而我们对此需格外谨慎。
参考文献
[1]威罗贝.外人在华特权和利益[M].王绍坊, 译.北京:三联书店, 1957.
[2]杨荫溥.民国财政史[M].北京:中国财政经济出版社, 1985.
[3]马金华.中国外债史[M].北京:中国财政经济出版社, 2005.
[4]章伯锋, 李宗一.北洋军阀[M].武汉:武汉出版社, 1990.
经济运行负荷 篇4
安全规程
1.通常情况
(1).海水淡化RO系统在污水处理站内严禁存放易燃、易爆、有毒害物品, 严禁烟火。在厂内如维修动火, 必须有足够的安全措施, 必须有严格的动火手续，有专人到现场监护,才能动火。
(2).厌氧池集气系统、水封箱等不得不有漏气现象。若发现漏气应及时切断气源, 排除该处的剩余沼气, 才能维修;
池内应确认没有沼气才能进入维修。维修必须有通风措施, 时间尽量短, 以防沼气压力过大。
(3).所有沼气系统必须保持正压, 不得形成常压和负压, 如发现沼气压力比规定值低时, 应及时查找原因并采取相应措施, 关小或停止供气。
(4).应经常检验沼气管道设备的接地电阻, 接地电阻应小于10?。
(5).污水处理厂应有专人负责安全生产、监督安全规章制度的实施。
(6).当发生沼气中毒时, 应即切断有关气源并将中毒者抬放至空气流通处, 尽快通知医务人员到场抢救。由于沼气含有微量的硫化氢, 它比空气重，有泄漏时应防止在低凹处停留,平时进检查井, 阀门井应注意。
2.运行中的安全规范
(1).所有设备应处于良好的状态, 无超荷及卡死的现象。
(2).备用设备应能随时投入运转。
(3).沼气安全燃烧系统必须每班查巡，并纪录运行情况。
(4).所有电机、配电设备、检测仪器、管路、管件等应经常巡视, 发现问题及时解决, 并按说明书和有关规范规程定期维护。
(5).操作严格遵守规程、规范和参数要求, 认真准确, 无人为事故。
(6).每班都必须对设备、水量、水温做好记录。
(7).仪表和自动控制安全操作
①凡与仪表和自控有联系的处理单元, 在运行前必须将仪表和自控系统投入, 并检查测试合格后方能运行。
②如发现仪表失常, 产生不合常规的数据, 并通过实际现象的检查属仪表事故时, 应通知检查人员及时修复, 并采取措施使系统能连续运行。
③不是仪表人员均不得擅自打开自控仪表进行内部操作, 调整修理等。
3.检修安全控制
①.处理厂工作人员安全操作规范(按总公司要求)
②.检修人员进入厌氧池前, 应打开所有检修孔，用鼓风机连续吹入新鲜空气24小时以上。取样测定池内空气中甲烷、硫化氢、二氧化碳和氧气含量合格后方能进池。
③.检修人员进池必须戴防毒面具, 戴好安全帽, 系好安全带(引出池外), 整个过程必须有人监护, 并不得停止鼓风。
④.检修时进入池内的所有电动工具和照明设备必须防曝,如需明火作业, 必须符合公安部门的防火要求。
⑤.进池检修人员应配备便携式或袋装式有毒、有害气体及可燃气体监测器, 以便保证人员的绝对安全。
⑥.凡遇挂有“有人工作,禁止合闸”的标志的设备, 严禁乱动, 只许原挂人员取下, 如工作没结束, 应该认真交接班并做好并接记录。
⑦.发现有事故发生的隐患或已发生事故应积极采取措施并 向上级领导和安全部门及时汇报,做好原始情况记录。
4.事故处理中的安全控制
①.事故发生后要冷静沉着、积极采取措施, 同时向上级领导和有关部门汇报。
②.发生事故要紧急停止系统运行。
③.有下列事故之一时, 必须停止:
A.调节池内污水液位处于超低液位;
B.突然停电;
C.调节池COD浓度超过5000mg/l时;
D.总处理水量超过5000 M3/d时;
E.转动设备损坏不能运转, 且备用设备不能及时启动时;
F.自控仪器和监测仪表失灵, 且人为措施无法代替和实现工艺要求时。
调试条件
城市垃圾填埋场渗滤液处理工程现已基本施工完毕，各池经过试水无渗漏，设备安装就绪，全部工程经当地工程质量监督部门验收合格，废水、电、给水均引到处理场内，废水处理站现已完全具备试车调试的条件。
调试程序及时间安排
本工程调试工作主要包括：单机设备试车，系统设备联动试车，工艺调试等方面，根据初步预计，二个月时间内可以完成调试和菌种培养驯化工作，使处理系统正常运转并达到最终出水达标排放的目标。
调试工作按如下程序进行：
(1).各单机设备试车(2天);
(2).系统设备联动试车(2天);
(3).厌氧UASB启动(3-7天);
(4).厌氧UASB调负荷(40-50天);
(5).好氧单元启动(2-5天);
(6).好氧单元调负荷(30-40天);
(7).混凝单元调试(10天)。
注：(5)—(7)步骤与(4)步骤同步进行。
调试方案
1.厌氧UASB调试
(1)接种
外购同类或相近性质废水处理站的成熟厌氧污泥作为接种污泥投入二个UASB池中，进行UASB反应器的初级启动，启动阶段的主要目的是使UASB反应器进入工作状态，使接入的菌种由休眠状态恢复活性并逐步适应垃圾渗滤液废水。按接种量15—20g/l将接种污泥投入两个UASB反应器，共需投加接种污泥200—320吨(按95%含水率的厌氧泥计算，干基为10—16吨)。接种污泥均匀投入两个UASB反应器后，再用CODcr为5000mg/l的渗滤液废水将UASB反应器注满，让接种污泥在废水中浸泡两日，同时每日投入2—4车三级化粪池污水作为营养接种液。
(2)启动
用CODcr浓度为5000mg/l 35℃的渗滤液废水每天均匀投入每个UASB反应器，进水量为30m3/d(调节池提升泵开启3.0小时)，同时每池开动回流调节，每天测定进出水的有机酸浓度、CODcr浓度、氨氮浓度、pH值，首次启动时出水有机酸浓度可能出现提高后下降的现象，待升高又下降至500mg/l以下时，可进入下一环节。
(3)增加负荷
此阶段为污泥的培养阶段，包括微生物的选择、驯化及繁殖直至最-终的颗粒化。这一阶段的进水水力负荷及有机负荷逐步地提高直至最终的设计负荷(250m3废水/天)，可分为5个负荷阶段提高，分别是从30m3/d到50m3/d，50m3/d至80m3/d，80
m3/d到120m3/d，120m3/d到180m3/d，180m3/d到250m3/d。进水量每次变动应稳定运行6—8天，待厌氧出水有机酸浓度降至500mg/l以下才可进入下一个负荷阶段。增加负荷阶段总共约需50天。
2.接触氧化池调试
1)接种
在接触氧化池中投加5吨好氧污泥(新鲜好氧脱水污泥亦可)，并用CODcr浓度为1000mg/l的废水将氧化池注满，开动曝气系统，在不进水的情况下连续曝气2天(另外，用粪水连续驯化接种7—10日也可)。
2)连续运行
连续运行可配合厌氧UASB负荷提升进行，直接承接厌氧UASB出水，开动曝气系统连续曝气，同时开动污泥井、污泥泵向氧化池回流污泥，使氧化池中填料以的生物膜逐渐增长，待生物膜长到一定厚度后，即可减少污泥回流乃至不进行污泥回流。连续运行阶段每天监测二沉池出水CODcr、SS及曝气池中DO浓度、悬浮污泥浓度(MLSS)及污泥沉降比SV30等。控制曝气量，保证氧化池中的溶解氧为2~3mg/l。
3.混凝部分调试
混凝部分的调试在接触氧化池调试基本结束时开始进行，此时氧化池中的生物膜已趋于成熟，池内悬浮污泥仅为生物膜脱落后的碎体，出水中悬浮物含量很低，向氧化池出水投加药剂，调节药剂的投加剂量，同时测定沉淀池出水的CODcr浓度、pH值、色度、悬浮物浓度等指标，确定药剂的最佳投加量、最佳混凝pH值。
满负荷运行控制参数
1.水质监测
(1)每天监测调节池出水CODcr、SS、pH、水温;厌氧池水温，出水CODcr、SS、pH;曝气池中溶解氧;水温;二沉池出水CODcr、SS、pH。
(2)每周监测一次调节池出水TN、TP;厌氧池出水TN、TP及取样管处的MLSS。
(3)每日进行一次硫酸根和沼气成份分析。
2.调节当控制参数
控制调节池水量，控制调节池去厌氧UASB水量，保证水质均匀，水量为≤250m3/d, 水质为CODcr≤5000mg/l，SS≤2000mg/l当上述条件中不满足时，应停止进水，同时启动厌氧出水回流或适当减少水量，使厌氧池有机负荷控制在≤1.25kgCODcr/m3?;d, 水力负荷控制在≤250m3/d.3.厌氧UASB控制参数
厌氧UASB池内水温控制在35℃±0.5℃。
有机负荷≤1.25 kgCODcr/m3?;d。
控制厌氧池中悬浮污泥层污泥最低界面在中间取样管进口位置，悬浮污泥浓度约40～60g/l，当污泥界面升至三相分离器沉淀区入口进(高位取样管进口位置)，应排泥至污泥浓缩池。排泥进应逐日进行，每日排泥使污泥界面下降高度不超过300mm。排泥应注意使悬浮污泥层污泥界面不低于中间取样管进口位置。
4.氧化池控制溶解氧浓度为2～4mg/l。
5.絮凝沉淀应控制好絮凝剂投加量，沉淀池分池轮换定期排泥到污泥池，再由污泥泵排入厌氧池和污泥干化场。
6.污泥干化场晒泥时，应先进泥至设计标高，然后停止进泥，关闭所有排泥管阀门，再打开干化场的排水阀把滤液排至集水井，再由泵排往调节池。
经济运行负荷 篇5
通过近几年的电网建设、改造,佛山地区电网结构逐年趋于合理,2006年线损率为4.83%,同比下降31.08%,经济效益显著。但目前在电网运行中依然存在着进一步降低电网损耗的潜力,特别是电力系统运营市场化后,全面降低网络损耗、提高系统运行经济性,是各级电力调度运行和管理部门的一项十分重要的工作。电网经济运行就是在保证电网安全运行和满足供电质量的基础上,充分利用现有的输变电设备,通过优选变压器及电力线路经济运行方式和负载的经济调配等技术措施,最大限度地降低电网损耗,提高电网运行管理水平和经济效益。变压器作为电力系统运行的主要设备,在变换电压及传递功率的过程中,自身要产生有功功率损耗和无功功率损耗,而且变压器损耗在整个网络损耗中占有很大的比例,所以,研究变压器的经济优化运行对提高系统运行的经济性具有重要的意义。
1 节能降耗及变压器运行的现状
变压器经济运行是指充分利用现有设备条件,通过择优选取最佳运行方式和优化负载调整,在保证安全供电条件下最大限度地降低变压器电能损耗和提高其电源侧功率因数,其实质就是技术经济允许条件下的变压器节能运行,它具有科学性、系统性、实用性和效益性。变压器经济运行就是在损耗的电能中去挖掘节电潜力,对于节约能源、降低成本具有举足轻重的作用。因此,必须根据变压器的有关技术参数,通过合理地选择运行方式,加强变压器的运行管理,充分利用现有的设备条件,以达到节约电能的目的。
尽管变压器的效率高达96%～99.7%,但由于使用量大、应用范围广,加上目前我国仍有相当数量的高耗能变压器还在电网中运行,消耗的电能十分惊人。在电网损耗中,变压器损耗占60%以上,我国所有变压器自身损耗占全国发电量的4%以上,因此,降低变压器能耗已经成为变压器制造厂和发、供、用电部门共同关注的重要课题。
2 变压器的经济运行分析
2.1 变压器经济运行方式的选择
大多数变电站都安装了2台可并联的变压器,计算变压器的并联经济负荷,以便合理选择经济运行方式,然后分析经济运行与操作及可靠性的关系。
2.1.1 经济并联负荷和临界负荷系数
2台可并联运行的变压器A和B,当1台(如A)和2台(A和B)变压器运行的有效功率损耗相等时,这时变电站的总负荷称经济并联负荷Sj,相应的负荷系数称临界负荷系数βj,Sj和βj的确定如下:
当并联变压器具有相同参数时,式(1)和式(2)变为:
图1为2台相同参数变压器的有功损耗和负荷的关系曲线,ΔPA为单台运行曲线,ΔPAB为2台并联运行曲线。
从图2可知,实际负荷S>Sj时,并联运行是经济运行;S
2.1.2 实例分析
某变电站2套可以并联的变压器参数为35/10kV,20 000kVA,铁耗为18.7kW,负荷为17 600kVA。多年来的运行方式为1台运行,另1台备用,后改为2台并联运行,分析变压器的经济负荷区和经济运行情况。由计算可知:容许经济负荷区βA-βB为0.182～1,理想经济负荷区βE-βD为0.304～0.713,校验经济负荷区βM-βD为0.426～0.713,并联运行时βAB为0.44在校验经济负荷区,且靠近βM,单台运行时βj为0.88在容许经济负荷区内。由于单台运行时βA大于临界负荷系数(0.603),因此并联运行是经济运行,单台运行为欠经济运行;并联运行较单台运行每小时可降低变压器损耗21.2kW,每年可节约电能18.3万kW·h.
2.2 变压器并联运行与可靠性的关系
习惯的观点认为1台变压器运行,另1台为备用状态的运行方式最可靠。事实上,若有变压器A、B,且令变压器A、B单独运行时出现故障的故障率为P(A)和P(B),则2台并联运行时,变压器A或B出现故障的故障率为P(A+B)=P(A)+P(B),而A、B变压器同时出现故障的故障率为P(AB)=P(A)P(B)。因为P(AB)<
2.3 变压器经济运行负荷区间的选择
随着变电站负荷容量的变化,各种运行方式产生的损耗会发生变化,在不同的负荷条件下,最优的运行方式也是不一样的,有时需要确定随着负荷容量的增长各种运行方式的最优运行区间,这就需要计算变压器的最佳负荷和分析变压器的经济负荷区,并在该区确定选择变压器容量的经济负荷点,从而来合理调整负荷和使用变压器,达到经济运行的目的。
当变电站有2台及2台以上变压器并列运行时,经济运行是在相同负载下优选其中有功损耗最小的运行方式。具体做法是:按负载从小到大的次序,计算出对应最佳的各台变压器运行负载区间。广义的说,有n台变压器的变电站,最多可以有L种并列运行方式。它们的数学关系式为:
对于n台变压器并列运行,其总有功损耗功率为:
式中,为第i台变压器的高压侧额定容量;Sn为全站n台变压器的高压侧额定容量总和;S1i为第i台变压器的高压侧负荷;S1为全站n台变压器的高压侧负荷总和。式(5)表示分配到各台变压器的高压侧负荷,与其额定容量成正比。因为通常并列的几台变压器阻抗电压(Uk%)相近,所以式(5)是符合电网实际的。将式(5)代入式(4)就得到n台变压器并列运行的有功电能损耗功率ΔP:
式(6)是总负荷S1和并联组合状态(由n,C2f,C3…等表征)的函数。给定变电站一定的并列组合(包括单台),通过式(6)就可以计算出对应这种组合下有功电能损耗功率ΔP与总供电负荷S1的关系曲线(如图2所示)。
曲线的交点就是两种并联组合之间的临界总供电负荷S用两种不同的并联组合Ⅰ和Ⅱ,分别代入式(6)得出两个ΔPⅠ和ΔPⅡ。令ΔPⅠ=ΔPⅡ,于是得到S=S1。
计算Scr的公式如下:
式中,Scr为临界负载功率,MVA;Ⅰ、Ⅱ指Ⅰ和Ⅱ两种运行方案;n1、nⅡ指Ⅰ和Ⅱ两种并联组合变压器台数。从图2中可以看出,当0
以上论述中只考虑了有功功率的损耗,在实际运行中变压器还要消耗无功功率,而无功功率的损耗增加了有功功率的损耗,当考虑因无功功率的损耗引起的附加损耗时,可引入无功当量系数,把变压器无功损耗乘以Ko折成有功损耗加到它的有功损耗中即可计算。
3 结束语
通过对变压器经济运行分析研究,在优选变压器经济运行负荷区间、变压器经济运行方式,充分挖掘现有设备潜力,在不投资或少投资、不增加新设备的条件下,既最大限度地降低电网损耗,实现节电降耗,又降低企业生产经营成本,增加企业经济效益,同时又提高了电网运行管理水平。变压器经济运行技术只是电网经济运行技术范围中的一个方面,而电网经济运行是一项系统工程,今后应根据电网实际情况,积极采用多种节电技术,进行纵横向的分析比较。选择一个按不同层次、不同范围、采用不同节电方法的分步实施方案,以达到全系统的整体最佳节电效果。
摘要：变压器是电力系统中应用很广的设备，如何加强对变压器的管理，充分发挥它的效能，对节约电能、降低运行费用有着重要的经济意义。分析和论述了变压器的经济负荷区、并联变压器的经济运行方式以及无功对变压器经济运行的影响。
关键词：变压器,经济运行,有功损耗
参考文献
[1]衣丽葵，袁小华．变压器经济运行方式研究[J]．辽宁工程技术大学学报，2003(4)：229-230
负荷的削峰填谷与电网的经济运行 篇6
目前我国很多地区用电高峰时严重缺电,低谷时又有大量的电能得不到充分利用,使得用电高峰时不得不拉闸限电,影响了对用户供电的连续性,低谷时,又使大量的发电、输电、配电容量得不到充分利用,影响了电网的经济运行,把高峰时的负荷移到低谷时段运行,不仅能缓解电力的供需矛盾,还能降低电网的电能损耗,提高电网运行的经济性。本文仅对“削峰填谷”降低电能损耗作出分析。
1 削峰填谷降低电网能量损耗
所谓削峰填谷就是在系统高峰负载时段减少用电量,而在系统用电低谷时段增多用电量。削峰填谷不仅可充分发挥电力系统发电设备的作用,减少发电设备容量,而且可减少电力线路、变压器等供电网的有功电力损耗。
1.1 削峰填谷降低变压器能量损耗的计算
以双绕组变压器削峰填谷的降损计算为例。变压器有功功率损耗负载特性如图1所示,纵坐标为变压器有功损耗,横坐标为变压器负载系数[1]。
设高峰负载为SH,负载系数为β1',低谷负载为SL,负载系数为β1,PK为变压器的短路损耗,SN为变压器额定容量,则高峰、低谷时段的负载有功损耗[2]分别为:
如果将高峰时段的部分负载ΔS(负载系数Δβ)调整到低谷时段,这时高峰负载系数降为β2',低谷负载系数将上升为β2,则变压器高峰、低谷负载有功损耗分别为:
所以,躲峰后变压器在高峰时的有功损耗减少值和低谷期有功损耗增加值分别为:
从图1可以看出,躲峰后变压器在高峰时段减少的有功损耗大于在低谷时段增加的有功损耗。因此躲峰后降低有功功率损耗为:
同理可得变压器躲峰后降低无功功率及综合有功功率损耗的计算式:
式中,QK为变压器额定负载时所消耗的漏磁无功功率(kvar),其计算公式为QK=UK%SN×10-2;PKZ为变压器综合功率额定负载损耗(k W),其计算公式为PKZ=PK+KQQK。其中KQ为无功经济当量(k W/kvar),表示变压器每减少1 kvar无功功率消耗时,引起连接系统下降的有功损耗k W值,其大小和变压器在系统中的位置有关,发电厂母线直配取0.02~0.04,二次变压取0.05~0.07,三次变压取0.08~0.10,当变压器负载侧的功率因数已补偿至0.9以上时,取0.02~0.04。
由此,削峰填谷T时间段变压器降低电能损耗为:
1.2 变压器理想躲峰负载系数
对公式(1)进行分析可以看出,为了获得最佳节电效果,就要合理选择躲峰负荷,也就是要合理选择躲峰负载系数。
这里将公式ΔΔP=2Δβ(β1'-β1-Δβ)PK改写成为ΔΔP/PK=2Δβ(β1'-β1-Δβ),以Δβ为函数ΔΔP/PK的自变量绘出图2的曲线[1]。
对函数ΔΔP/PK求Δβ的一阶导数并令dΔΔP/dΔβ=0,可得出降低最大功率损耗ΔΔP时的躲峰负载系数为:
上式表明,当躲峰负载系数Δβ是高峰负载系数β1'与低谷负载系数β1之差的1/2时,其降损效果最大。Δβm称为理想躲峰负载系数。
当躲峰负载系数为Δβm时,降低最大功率损耗ΔΔPm为:
由上式可见,负载波动越大的变压器,其躲峰降损的效果越显著。
1.3 削峰填谷降低线路能量损耗的计算
如图3所示为某用户的日有功负荷曲线。每天7:00~11:00,19:00~23:00为高峰负荷,11:00~19:00为平段负荷,23:00~次日7:00为低谷负荷。
若供电线路电阻为R,则线路日能量损耗为:
若把8个小时的高峰负荷ΔP移至低谷时段,使日负荷曲线成为平稳曲线,则线路日能量损耗为:
线路降低能量损耗的百分数为:
例如当P0=2 000 k W,ΔP=500 k W时降低电能损耗8%。由上式可见,负荷曲线波动越大,利用削峰填谷,线路降低能量损耗就越大。
2 负荷削峰填谷的具体措施
目前我国存在的缺电现象,实际上是缺电力,而不缺电量。针对这种情况,提出了实施“削峰填谷”的几种基本措施,鼓励用户将高峰时段的负荷移到低谷时段,能充分利用现有发电能力,多发电,对电网的经济运行有很大好处。
1)通过政府的法律、标准、政策等,规范电力消费和电力市场,推动错峰削峰调整负荷等DSM工作。需求侧管理(DSM)实质是运用市场模式,强调利益满足需求原则,引导用户改变用电方式、用电时间与合理消费,多用低谷电和季节电,多采用高效率设备。一方面使自己的用电成本下降;另一方面使电网负荷率提高,改善电网的经济性,使国家电力资源得到优化配置,同时使环境得到保护。
2)在终端用户中采用蓄冷蓄热技术及能源替代运行技术。空调的使用是造成我国高峰时段电力紧缺的一个主要原因之一。冰蓄冷空调、蓄热式电锅炉以及蓄热空调、家用蓄热式电热水器等利用深夜电网的过剩廉价电力蓄能,将白天电网负荷高峰时的大量用电负荷移入深夜电网低谷时段,降低高峰负荷对电网的压力。使用燃气空调,夏季是天然气使用的低谷,冬季是天然气使用的高峰,燃气空调和电力供应可以互补。
3)合理调整负荷,对用户负荷进行管理。电力负荷的调整是一项全局性工作,供电部门要把生产用户按地区划片,实行轮流厂休制度;按季节特点,安排农业用电和工厂大修停电;按供电负荷曲线,错开上下班时间,避峰生产,禁止大功率设备在峰段投运;按生产工艺,尽量安排三班制生产和安排低谷时段生产用电,错开中午休息和就餐时间,将日常设备检修安排在用电高峰时段等。
4)实行峰谷电价、季节性电价、可停电力电价制度,用经济手段管理负荷。电力公司根据电网负荷特性确定峰谷时段,在高峰期提高电价,而在低谷期降低电价,使用户在电费支付中权衡经济利益,自觉把高峰需求抑制到最低或转移高峰需求到低谷段,从而实现移峰填谷的目的;我国一些地区高峰负荷持续时间很短,如果电力用户能够在一年中让出几十个小时,就可以减少发电容量数百万甚至上千万。
5)推广绿色照明技术和产品,实施“万家灯火”工程。照明情系千家万户,若能广泛推广绿色照明技术和产品,实施“万家灯火”工程,即可降低高峰期照明用电负荷。此外,灯峰期间的其他照明用电,如餐饮业、娱乐业、电炊具等,必须加以管理和引导,或采用定量、定时控制,限制其在灯峰期间的过量用电,促使高峰负荷的降低,有利于削峰填谷。
6)建设蓄能电厂。蓄能电厂可在用电高峰时发电、用电低谷时吸收多余电力抽水蓄能,从而起到削峰填谷,平衡峰谷电量差的作用。
7)加强智能电网的建设。通过控制终端的耗能分析,用户能及时清晰地了解一天24 h中不同电价时段的用电比例,帮助用户根据峰谷时段的不同电价合理用电,实现削峰填谷,节约电能。
3 结语
削峰填谷作为电网经济运行的一种降损节电措施,不需要额外资金投入,不影响供电客户的正常工作,可以节约变压器和线路电能损耗,达到降损节电的目的。农村配电多为生活、动力及农排混合供电,因而存在有峰谷负荷相差悬殊的情况,因此在农网运行中实行削峰填谷,合理调整负荷,其节电潜力巨大,具有更为现实的意义。
参考文献
[1]曹志平.大型配电变压器经济运行的研究[D].太原:太原理工大学,2005.
变压器过负荷运行研究 篇7
变压器在运行过程中往往会遇到过负荷运行, 那是因为变压器在运行时受到负荷波动和环境空气温度变化的影响, 其绕组热点温度和其他部分的温度有很大变化, 最高温度和最低温度的差别也较大。在此情况下, 可以在一部分时间内使变压器超过额定负荷运行, 即过负荷运行;在另一部分时间内, 小于额定负荷运行, 只要在过负荷期间变压器多损耗的寿命与在小负荷期间少损耗的寿命相互补偿, 仍可获得规定的预期寿命。所以变压器的正常过负荷能力, 就是以不牺牲变压器正常预期寿命为原则而制定的。
2 变压器的正常过负荷能力
变压器的正常过负荷能力主要由变压器绕组最热点的温度来决定, 它与绕组热点温度、变压器其他部分的温度、环境空气温度以及负荷变化有关系。根据绝缘老化规则, 如维持变压器绕组最热点的温度在左右, 即可获得正常预期寿命 (约20—30年) 。计算时, 在考虑环境温度和负荷变化的影响时, 通常用等值空气温度代替实际变化的空气温度, 将实际负荷曲线归算成等值阶段负荷曲线。
2.1 等值空气温度
在运行过程中变压器的预期寿命或老化程度与绕组温度成指数比例关系, 即高温时绝缘老化的加速远远大于低温时绝缘老化的延缓, 因此不能用平均温度来表示变化的温度对绝缘老化的影响, 必须用一个等值空气温度来代替。
等值空气温度就是指某一空气温度, 在一定时间间隔内如维持此温度不变, 当变压器带恒定负荷时, 绝缘所遭受的老化等于空气温度自然变化时和同样恒定负荷情况下的绝缘老化, 即:
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式中δeq为等值空气温度;δt为各个短时间间隔Δt时空气的平均瞬时温度;T为某个时间间隔。
但是空气温度的自然变化曲线, 可近似认为是正玄曲线, 即:
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式中δav为时间间隔T内空气的平均温度;Δδ为最高温度和最低温度之差。
将 (2) 代入 (1) 得出:
δeq=δav+Δ (3)
式中Δ为温度差。
(3) 式表明:等值空气温度不同于平均温度, 它比平均气温大一个Δ数值, Δ数值依照气温变化的规律及其变化范围而不同, 气温变化范围愈大, Δ值愈大, Δ值为正值。
实际上变压器绕组温度的变化即使在恒定负荷时也不能完全准确地依照空气温度的变化而变化, 变压器绕组和油都具有热容量, 油的发热时间常数远大于绕组, 因此绕组温度变化往往落后于空气温度的变化, 其变化范围也较小。根据经验和计算, 绕组温度变化范围只有空气温度变化范围的80%左右, 所以变压器的额定容量不必根据气温情况加以修正, 但在考虑过负荷能力时应考虑等值空气温度的影响。
2.2 等值负荷曲线
计算时, 在考虑环境温度和负荷变化的影响时, 将实际负荷曲线归算成等值阶段负荷曲线。归算的原则是:等值负荷期间, 变压器中所产生的热量与实际负荷运行时产生的热量等值, 即:
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式中Ki为i阶段等值负荷系数;Ii为i阶段负荷电流值;ti为i阶段持续时间。
3 变压器正常容许过负荷
变压器正常容许过负荷是以不牺牲变压器正常寿命为原则, 所以必须根据环境温度、实际负荷曲线以及变压器的数据, 计算变压器的老化率即:
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如果v>1, 则变压器的老化大于正常老化, 预期寿命缩短;v<1, 则变压器的负荷能力未得到充分利用。
也可以根据负荷曲线求出欠负荷期间的等值负荷率, 然后查看有关图表, 求得容许的过负荷倍数和容许持续时间。
因此, 在一定时间间隔内, 维持变压器的老化率接近于1, 是制定变压器负荷能力的主要依据。
4 变压器的事故过负荷
当电力系统发生事故时, 保证不间断供电是首要任务, 变压器的绝缘老化加速是次要的, 所以事故过负荷和正常过负荷不同, 它是以牺牲变压器寿命为代价的, 绝缘老化容许比正常过负荷高很多。但是确定事故过负荷时, 同样要考虑到绕组最热点的温度不要过高, 避免引起事故扩大。
参考文献
[1]熊信银.发电厂电气部分[M].北京:中国电力出版社, 2004.
[2]楼樟达.发电厂电气设备[M].北京:水利电力出版社, 1998.
经济运行负荷 篇8
近年来,我国火电装机容量增长较快,而电量需求增长缓慢,再加上清洁能源发电的迅速增长,造成火电机组全年利用小时数呈现逐年降低的趋势,大型火电机组长期在中低负荷区间运行,导致机组经济性大幅降低。因此,研究如何提高燃煤发电机组中低负荷运行经济性对降低机组整体能耗意义重大。
1 600 MW超临界机组概况
广东红海湾发电有限公司1号机组汽轮机为东方汽轮机厂制造的超临界、一次中间再热、冲动式、单轴、三缸四排汽、双背压、凝汽式汽轮机,机组型号为N600-24.2/566/566。
当前汽轮机配汽方式采用全电调控制的复合配汽方式,该配汽方式在启动和低负荷阶段采用节流配汽方式运行,在高负荷下过渡到喷嘴配汽方式运行。此配汽方式在额定负荷下的效率较高,但在部分负荷时节流损失较大。由于机组参与调峰频繁,运行峰谷差较大,按原设计配汽方式运行时,在低负荷时节流损失较大,会造成机组经济性损失。为适应电网调峰和提高机组经济性,有必要对机组配汽方式进行优化。
1号汽轮机具有4个高压调节阀,分别与4个喷嘴组相对应,阀门的开启顺序即决定了汽轮机的进汽顺序。如图1所示,汽轮机喷嘴组1、3安装于上半缸,2、4安装于下半缸,其中喷嘴组1、4对角布置,喷嘴出口总面积较大。阀门开启顺序对汽轮机运行的安全性和经济性均有一定影响。
2汽轮机配汽优化
汽轮机配汽方式优化,采用试验和计算相结合的方式,通过调节阀流量特性试验确定各高压调节阀的流量特性曲线和不同阀点的出力能力,通过重叠度和阀序优化,并考虑机组振动等安全因素,提出优化后的配汽曲线。根据配汽优化试验结果,制定了新顺序阀配汽曲线,改后顺序阀阀序为“CV1&CV3—CV4—CV2”,如图2和表1所示。
单位:%
3确定在顺序阀方式下的滑压曲线
1号机组汽轮机顺序阀模式下的阀门开启顺序为:CV1&CV3→CV4→CV2,即CV1和CV3同时先开,接着开CV4,最后开CV2。中低负荷运行优化试验负荷范围260~500 MW,CV1&CV3维持全开,而CV2保持关闭,由CV4来实现开度调整,从而调整负荷和汽压。
从上述负荷点的运行优化试验结果,给出了1号机组在300~500 MW负荷段的滑压曲线和不同负荷下推荐的最优主蒸汽压力(表压),如表2和图3所示。
4经济性对比分析
将复合配汽改进为顺序阀配汽,并经滑压优化后,可提高机组运行经济性,根据同类型机组改造后的性能试验结果,一般可使供电煤耗下降1~2 g/k W·h。
1号机组配汽优化后进行了热力性能试验,具体结果如表3所示。可知:300 MW工况下,优化后发电煤耗下降1.42 g/k W·h,供电煤耗下降1.52 g/k W·h;400 MW工况下,优化后发电煤耗下降1.57 g/k W·h,供电煤耗下降1.66 g/k W·h。
5存在的问题
5.1 1、2瓦温高
1号机组在顺序阀运行时,1、2瓦温最高可达100℃。因机组在复合阀序下运行时1、2瓦温就已经偏高,约83℃,配汽方式改进为顺序阀配汽,在新配汽方式下,汽机变为上进汽方式,转子增加了向下的受力,瓦温必然升高。
当前1、2瓦温虽然最高可达100℃,但一直维持稳定,距离报警值还有相当距离,且瓦温升高的原因比较明确,即新配汽方式改变了转子受力,在此原因下瓦温不会突然升高。
综上所述,当前1、2瓦温高不影响机组连续运行。
5.2调节级超温
1号机组在顺序阀模式下运行,特备是在升负荷过程中,调节级后蒸汽温度会短暂超过530℃,即认为超温。调节级蒸汽温度一定程度上反映了调节级后汽缸内壁和转子的表面温度,金属温度过高,必然会影响部件的寿命。
通过调阅调节级蒸汽温度超温曲线可以发现,超温往往发生在迅速升负荷过程中CV4开度达到40%以上且CV2开度在20%以下的阶段。这是由于调节级后蒸汽温度测点安装在CV2对应的喷嘴组动叶后,当CV2开度较小时,通过CV2的小股气流节流损失大,未膨胀降温,汽流温度较高,此时调节级温度仅反映了该股汽流的温度,并未反映出通过调节级后主流蒸汽的温度,此温度不能代表汽缸内壁和转子的金属温度。
综上所述,1号机组在顺序阀配汽模式下,加负荷过程超温只是表面现象,汽缸内壁和转子表面金属温度实际并未超温,在当前状态下,机组可连续运行。
6结语
红海湾发电有限公司1号机组将复合配汽改进为顺序阀配汽,并经滑压优化后,有效提高了机组中低负荷运行时的经济性。运行优化试验结果表明,汽轮机热耗和发电煤耗都达到了预期的改善目标。由配汽优化试验及优化后机组实际运行中的瓦温和调节级温度情况可知,机组进行优化后对其连续安全运行基本没有影响,即在不影响机组安全运行的前提下,减少了高压调节阀的节流损失,显著提高了机组中低负荷运行的经济性,对发电企业的节能降耗具有较大的实际意义。
摘要：为适应电力发展新常态,对机组中低负荷运行时进行节能优化的需求日益迫切。广东红海湾发电有限公司针对机组原配汽方式节流损失较大的问题,将复合配汽改进为顺序阀配汽,并经滑压优化后,有效提高了机组中低负荷运行时的经济性。
关键词：600 MW超临界机组,中低负荷,优化
参考文献
[1]600 MW超临界压力燃煤发电机组集控运行规程[Z].
经济运行负荷 篇9
1 微网概述
所谓的微网就是一个电源系统, 其容量通常均在20KW-10MW范围内, 微电源主要包括的元件就有风力发电机以及光伏电池等, 微电源中的能量主要就来自于一些自然资源和可再生资源, 微网可以有效的将负荷以及储能装置等连接在一起, 使之成为可以控制的整体, 有效的确保孤岛与网络能够实现并列运行。
微网是一个可控的单元, 在该单元结构中, 分布着A、 B、 C三条馈线, 而在前两条馈线上, 则主要安装有储能装置以及DG两个构件, 同时连接着具有敏感性的负荷, 而且A馈线上, 还设置了可供冷以及可供热的DG, 使得能源可以实现多级利用, 而在C馈线上, 则主要连接的是并不具备敏感性的负荷, 这三条馈线在并网的模式下展开运行, 利用微网来实现对PCC以及大电网之间的连接。如果在大电网出现故障的时候, 就可以及时的将静态开关断开, 使得微网不会受到大电网故障的干扰, 实现孤岛运行。
2 微网建模分析
2.1 风电功率预测模型
一般来说, 在微网中, 要想能够使得微电源可以得到良好的管理, 就需要将微电源有效的划分为可控型微电源以及不可控型微电源两种。其中, 可控型微电源的输出功率与不可控型微电源的输出功率共同构成了微电源的输出功率。而针对可控型微电源来说, 其输出功率能够实现自主的调控。其数据流如图1 所示:
2.2 微网负荷预测模型
与风电功率动态预测模型类似, 当RBF网络输出值代入误差判别函数后不满足预测精度要求时, 调整从微网能量管理系统和SCADA得到的训练数据, 增强训练集合与预测点的关联性, 即将当前预测时间点就近扩展得到的历史微网负荷和气象数据的时间序列作为新的训练集合数据, 重新训练网络, 获得新的网络参数, 进而继续预测。
3 在发电功率和短期负荷预测的基础上分析微网经济运行策略
微网有着明显的经济性以及环保性的特点, 这是微网推广最大的优势。在目前的电力系统中, 其注重经济运行, 着重进行火电机组的经济运行优化处理, 而并不受到环境问题的干涉。但是, 在微网中有着众多的分布式电源以及储能单元, 而且每一种电源的特性都有着明显的差异, 而且这些电源系统与环境之间均有着密切的联系, 均会受到环境因素的影响, 所以, 可再生能源在利用的过程中, 需要充分的考虑到微电源这一因素, 同时也需要充分的考虑到环境成本这一运行, 从而实现网络运行的优化。
除此之外, 微网的运行模式与传统的电力系统有着明显的不同, 微网采用的运行模型一般有两种, 其一是并网运行, 其二就是孤岛运行, 这样的两种运行模式均是受到了负荷需求的影响, 微网与大电网之间的电价竞争也对微网的运行模式有着一定的影响, 因此, 要想能够对微网的经济运行进行优化的优化, 就需要充分的考虑到上述各种因素, 并利用相应的策略来实现微网经济运行的优化。
3.1并网经济运行策略
首先, 因为微电源属于不可控的能源类型, 所以, 不会对原料进行直接性的消耗, 受到的环境污染相对也较小, 所以, 要想使得微电源能够得到良好的利用, 就需要合理的对不可控微电源实施优化处理。
其次, 微网内部有着冷负荷以及热负荷的存在, 在工作运行的过程中, 需要依靠有冷热电联所产的微型燃气轮机, 在冷热负荷带动的基础上, 来更好的推动微型燃气轮机的运行。
再次, 如果在受到不可控型微电源发电量影响的前提下, 而微型燃气轮机的发电量却还无法有效的达到微网电负荷的要求, 那么就需要充分的利用到蓄电池储能装置, 利用该装置来进行对外放电处理, 同时, 针对蓄电池实施有效的监测, 保障蓄电池能够随时的处于放电的状况下, 如果蓄电池还没有实现最大化的放电要求, 那么就需要合理的依据微网电负荷的要求, 同时, 参照蓄电池在运行的过程中, 所需要的费用, 来进行大电网的售电运行。
3.2 孤岛经济运行策略
首先, 在孤岛经济运行中, 首要考虑到的因素就是不可控微型电源这一利用因素, 从而实现微电源向符合电源供电的目标。
其次, 微网包含冷热两种负荷, 并依据热定电的手段来推动微型燃气轮机的运行。
再次, 如果在热定电下以及利用不可控型微电源发电的情况下, 还无法使得微型燃气轮机的发电量达到标准化的微网负荷用电需求, 那么就需要针对蓄电池储能装置进行有效的放电处理, 同时, 对蓄电池进行持续的充电服务。
最后, 如果微网中含有的不可控型微电源以及蓄电池在放电的时候, 已经达到了最小用电负荷的状态, 但是还不能够满足微网负荷的实际需求, 这时候就需要严格的依据微网所具有的敏感水平, 按照相应的顺序来进行负荷的去除。
4 结束语
通过本文的分析可以充分的了解到, 微网在发电功率以及短期负荷预测的基础上, 主要可以采用的经济运行方式就是并网运行方式以及孤岛运行方式。微电源在应用的过程中, 需要充分的考虑到风力发电机以及燃料电池等多种构件元素, 随着微网的发展, 还可以在微网中, 加入相应的微电源, 这样可以使得微网可以实现更好的经济运行, 并能够做好相应的微电源预测工作, 进一步的实现微网的可持续发展。
参考文献
[1]陈靖, 李雨薇, 习朋, 李涛.微网系统经济运行优化[J].华东电力.2012 (02)
[2]周念成, 邓浩, 王强钢, 李春艳.光伏与微型燃气轮机混合微网能量管理研究[J].电工技术学报.2012 (01)