悬挂方法

悬挂方法（共10篇）

悬挂方法 篇1

半分置式液压系统在农业机械中应用较多, 具有力、位调节机构。半分置式液压系统除油泵单独安装在拖拉机的适当部位外, 其余如油缸、分配器和操纵机构等都布置在一个称之为提升器的总成内, 因此, 它具有结构紧凑、油路短、密封性好等优点。半分置式液压系统也是农业机械中故障率较高的部件, 下面探讨其常见故障及排除方法。

1.液压系统空负荷可以提升, 有负荷不能提升或提升缓慢

(1) 提升过程中伴有抖动

①传动箱油量不足, 油面太低, 工作时压力达不到规定数值。添加机油至规定油面高度。

②吸油滤网堵塞, 油泵吸入油量减少, 甚至只能吸进少量机油, 建立不起正常的工作压力, 这时油泵温度也迅速升高。清洗滤网或更换机油。

③油管密封圈损坏, 由于长期使用失效或安装不当造成油管泄漏, 降低了系统工作压力。更换密封圈, 安装时应防止密封圈扭曲、损伤、被挤出槽外。

(2) 提升过程中无抖动

①油泵严重内漏, 容积效率大大降低。齿轮轴套端面磨损或拉伤, 密封不严, 造成供油量不足, 应研磨轴套端面, 为保证规定的轴向间隙, 应同时研磨壳体端面。对严重磨损或拉伤的轴套, 应予以更换。对机油清洁度也应检查, 必要时清洗滤清器和更换机油。

②小密封圈即卸压胶圈失效或损坏, 失去密封作用, 引起油泵内循环。对老化、变质、永久变形的密封圈应予以更换。若属于轴套端面磨损, 油泵轴向间隙增大挤伤时, 在更换密封圈的同时, 应对轴套泵体加以修理或更换。

③安装不当, 如轴套上的橡胶堵塞装反或轴套装反, 失去密封作用, 拆卸油泵重新安装。

2.农具不能提升或下降

(1) 油泵吸不上油, 系统内没有油压, 此时油泵温度迅速升高。传动箱内严重缺油或用油规格不符, 应按规定加足合格的机油。吸油滤网堵塞, 应进行清洗和更换机油。油路内吸进大量空气, 吸油油管接头密封损坏, 或者油泵自紧油封密封不良, 应更换或修复。

(2) 主控制阀和回油阀卡死。当传动箱油液脏或阀体与阀套配合间隙太小时, 便会出现卡阀现象。主控制阀被卡死在不能外伸的位置, 造成农具不能提升, 回油阀被卡死在关闭泄油孔的位置时, 造成农具不能下降。排除该故障时, 可以轻击分配器或用螺丝刀从检视孔处拨动主控制阀, 以消除卡死现象。如仍不能排除, 应拆卸分配器油缸总成进行清洗。分配器油缸总成密封圈失效, 如分配器与油缸接合面、安全阀、下降速度调节阀等处的密封圈不起密封作用, 引起渗漏, 系统油压低, 也不能提升农具, 可以更换失效的密封圈。

(3) 安全阀开启压力低或关闭不严。弹簧折断或弹力不够, 应更换弹簧。弹簧变软, 可在尾部加适当的垫片, 以增加压力。安全阀被脏物垫起, 或严重磨损, 应予以清洗或更换磨损件。

(4) 油缸活塞密封圈损坏, 油缸内油液泄漏, 应更换密封圈。

(5) 下降速度调节阀调节不当, 堵死在油缸排油道上, 油缸内的油不能进出, 造成农具不能下降。

3.农具沉降量过大

表现为:农具在提升状态时抖动, 踩开离合器沉降量过大。

(1) 机油不符合规定, 粘度小, 或者机油温度过高, 内部泄漏增加, 应按规定用油, 并保持工作温度在80℃以下。

(2) 分配器单向阀或主控制阀因磨损造成密封不良, 油缸内的油液发生内漏现象, 应检查、修理。

(3) 油缸活塞密封圈损坏, 失去密封作用, 应更换磨损件。

(4) 配用悬挂式农具超过规定的重量引起沉降量过大, 应使用配套农具。

4.农具上升抖动

(1) 传动箱油量不足, 进油路内吸进大量空气, 使工作压力不稳定, 以致农具上升时抖动。检查进油油路, 消除密封不良现象, 同时添加机油至规定油面高度。

(2) 安全阀开启压力不稳, 使高压油压力在提升过程发生变化, 引起农具抖动。检查弹簧的性能, 并正确调整开启压力。

5.手柄在提升位置时, 油泵响声异常

(1) 回油阀卡死在封闭回油孔的位置, 致使主控制阀回到“中立”位置后, 油泵来油不能从回油孔泄出, 油路压力剧增, 安全阀开启。当安全阀长时间开启、油泵长时间超负荷工作时, 便发出异声。

(2) 当回油阀卡死在封闭回油孔的位置, 安全阀又失灵不能及时打开时, 油路内的压力迅速升高, 油泵严重超载发出尖叫声。清洗回油阀, 检查调整安全阀。

悬挂的较量 篇2

此次对比测试的车型分别是：景逸SUV 1.6L手动舒适型，售价8.09万元；比亚迪S6 2.0L手动豪华型，售价8.99万元。

景逸SUV是在LV牌基础上诞生的，虽然离地间隙提升到了，但是这辆车依然是在家用单厢车或是小型MPV基础上改良而来，上扬的大灯与下进气格栅形成“X”型的前脸，圆滑流畅的线条造型和景逸基本相同。比亚迪S6的前脸属于粗犷的风格，线条有棱有角，所以在视觉效果上给人硬朗的感觉。

景逸SUV上扬的三角型大灯造型犀利，比亚迪S6的大灯设计就中庸一些，采用的都是卤素大灯。不过在配置上，比亚迪S6占有一定优势，如自动大灯、大灯高度可调和后视镜加热灯配置都是作为全系标配。

景逸SUV和比亚迪S6的尺寸差距最大的是车身长度，比亚迪S6要多出463mm，宽和高的数据相差不大。令人意外的是最小离地近间隙，景逸SUV较比亚迪S6还要高15mm。

景逸SUV和比亚迪S6的车尾顶部都装配了扰流板，而且集成高位刹车灯。景逸SUV采用长竖条尾灯，这样的设计使得对景逸SUV有很高的辨认率，尾部右下方有写着ESP的铭牌。比亚迪S6的车尾借鉴了雷克萨斯RX的设计，相比前脸，饱满的尾部体现出更多的时尚感。另外，景逸SUV除了最低配置车型，均配备了三探头雷达的泊车辅助系统。

中控：简约VS丰富

内饰方面，景逸SUV和比亚迪S6都是采用黑色+米色的上深下浅配色，但这两款车的内饰布局截然不同。景逸SUV的仪表盘在中控的中间，中控的控制按键非常简约。而比亚迪S6设置在方向盘后面，中控区的按键比较丰富。

景逸SUV的三幅方向盘使用了手型设计，能很好地贴合手型，镶嵌银色的装饰条提升了档次感，左侧集成多功能按键，中央的LOGO是东风风行的全新车标。比亚迪S6的方向盘为真皮包裹，手感舒适，左右均有多功能按键。

景逸SUV的仪表盘显示清晰，信息一目了然，左边的条状读数显示转速，右边为油量，中间的屏幕显示车度以及水温、公里数等行车信息。比亚迪S6的仪表盘显示面积更大，但信息量过于庞杂的仪表足也让人有些眼花缭乱。

空间：1830L VS 2398L

经过外观和内饰的对比，相信选择SUV的其中一个重要的因素就是SUV的空间，比亚迪S6在外形尺寸上占有优势，而景逸SUV一向以内部空间见长，究竟二者在空间上谁更甚一筹呢？

车身尺寸上，景逸SUV长达2690mm的轴距和1739mm的高度为高大的驾驶者提供舒展舒适的坐姿；其后备箱最大容积也达到1830L，这样的后备箱设计，对热爱批量购物和野营野炊的用户非常实用。

比亚迪S6得益于车身长度，后备箱的容积在放到后排座椅后能达到2398L，不过尾箱两侧有较大的鼓包，对平整度有所影响。车内的置物空间较为便利，车门处的储物格采用伸缩式设计，在放置稍微大件的物品时，可以拉开扩充容积。

油耗：6.6L VS 8.6L

景逸SUV搭载了1.6L三菱4A92发动机，这是一款高效节能的发动机，在提供充沛动力的同时，油耗较低，据国家工信部测试其百公里综合油耗却仅为6.6L，成为首款享受国家节能惠民补贴的SUV车型。值得一提的是，风行汽车为景逸SUV提供了5年或10万公里的超长质保服务，整体品价比再次提升。

值得注意的是比亚迪S6较大的车身导致车重相对提高，因此在动力配备了2.0L和2.4L的发动机。油耗方面，工信部公布的百公里油耗在8.5-10.6L之间。对于“买车求大”的客户来说，这样的油耗表现还是不难接受的。另外，比亚迪S6的质保服务也不错，是4年里或10万公。

全独立悬挂保证舒适性

定位为“城市代步SUV”的景逸SUV采用了带横向稳定杆的麦弗逊式独立前悬挂，以及多连杆独立后悬挂。这种周到的设计可谓非常厚道，在通过坑洼路面时，车辆的颠簸被有效过滤，车轮定位更准确，悬架的韧性也更高，整体舒适性较好。

另外，景逸SUV拥有205mm的最小离地间隙，相比大众途观、本田CR-V等主流车型都要高出至少20mm，这样的高通过性让它不仅在市内代步轻松自如，而且更加适应市外的复杂路面。

比亚迪S6采用了麦弗逊式独立前悬挂配三连杆式独立后悬挂，这种悬挂让车辆在道路中有更好的响应性，也为车辆带来了稳定的支撑性，车主不必担心车辆在转弯时会出现较大的侧倾。同时对于路面颠簸，该悬挂也能较好地进行过滤，兼顾到舒适性和一定的操控性。比亚迪S6的最小离地间隙为190mm，虽然没有到景逸SUV的水准，但是也高于普通轿车，只要不是过于泥泞或非常湿滑的路况，那么一般情况涉水是没有问题的，户外旅游也比轿车更为给力，通常的硬质坑洼路面不在话下。

悬挂方法 篇3

1原因

悬挂农具提升缓慢的原因主要是进入油缸的油量减少,油压建立缓慢,供油断续,油压不稳定。具体原因如下:

(1)空气进入液压系统中,使供油间断。其进气部位主要有以下3处:一是油箱、吸油管及油泵与油管接头处;二是油泵自紧油封损坏,吸入空气较常见;三是油温低、油黏度大,吸油管路油液流动速度慢,形成真空吸入空气。

(2)液压系统漏油(外漏和内漏)造成油量和油压不足。内漏常发生在油泵、分配器、油缸内部。其部位常见以下3处:第一,油泵内部漏油:一是卸压片(卸荷片)胶圈老化,失去弹性损坏或油泵齿轮轴套端面及齿轮端面磨损而使卸荷片胶圈损坏,这是油泵内漏最常见的现象;胶圈损坏,使油泵内高压腔和低压腔相通,油压降低,油泵生产率低,液压系统油压不能建立,多属于这个原因;二是油泵齿轮、壳体、浮动轴套的磨损都会使其内漏。第二,分配器内部漏油:一是阀杆磨损、封闭不严、液压油泄漏。二是回油阀及阀座磨损,配合不严密,液压油从此处泄漏回油箱。三是安全阀与阀座磨损,配合不严密,液压油泄漏。四是分配器内各胶圈损坏后泄漏。第三,油缸内部漏油:一是油缸活塞磨损泄漏。二是活塞密封圈损坏泄漏。三是活塞固定螺母松脱,油液从活塞与活塞杆间泄漏。

上述讲的两个原因是油液从油缸下腔窜入上腔,油缸内压力下降,使农具提升缓慢。

(3)缓冲阀堵塞或装反(将缓冲阀装入通往油缸上腔的油管接头内),农具提升时,通往油缸下腔的油和油缸上腔油流出的阻力加大,导致农具提升缓慢。油箱中液压油过滤器堵塞时,也同样增加阻力。

(4)油温过高。油温高油黏度降低变稀,加上各零件的磨损,油液泄漏增加,油压降低,使农具提升缓慢。其造成油温过高的原因有以下3点:一是油箱中液压油不足;二是油箱滤清器脏物堵塞;三是分配器手柄长时间处于“提升”或“压降”位置,液压系统长期超负荷。

(5)油温过低,液压油黏度大,流动缓慢,供油量不足,致使流入油缸的液压油缓慢。

(6)液压油不清洁,杂质将安全阀或回油阀垫起,关闭不严而泄漏,使提升缓慢。

(7)油管弯曲、挤扁,流通截面减小,节流损失增大,导致提升缓慢。

(8)有双向逆止阀的液压系统,双向逆止阀两滚花螺母拧得不够紧,两钢球在弹簧弹力的作用下靠近座面,使通道截面变小,有碍油流的畅通,产生较大的节流损失,导致提升缓慢。

(9)左旋油泵安装成右旋油泵或右旋油泵装成左旋油泵,使其容积降低,导致提升缓慢。

2排除方法

(1)排除液压系统中的空气。方法如下:操纵分配器手柄,使悬挂机构连续升降,然后将油缸上、下腔放气螺塞拧松,待空气排净后,再拧紧螺塞。检查各油管接头、清洗过滤器、查看油管有无裂缝等,如均无漏气现象,最后检查油泵自紧油封的技术状态,如有损坏漏气,应更换新品。

(2)油泵浮动轴套端面磨损后,卸压片密封破坏时,可拆下浮动轴套成对研磨,两轴套的高度差不得超过0.01 mm。齿轮及轴套安装后,轴套在壳体端面下沉量不得大于0.10 mm。过大时,可在后轴套的小端面处加垫片调整,以轴套和齿轮装配后的总厚度与壳体平面平齐为宜。如下沉量过多时,应更换轴套。油泵壳体、齿轮等件磨损时,应进行修理或更换新件。修后的泵应进行试验和试运转。

(3)缓冲阀堵塞时,可拆下清洗,装错位置的缓冲阀应换位重装。

(4)为保持液压油清洁及正常的工作温度,应注意每班检查液压油箱油面高度,不足时添加。按时清洗过滤器(每工作300 h清洗一次),清洗时不能损坏过滤片、铜垫。带安全阀的过滤器,注意保持安全阀正常工作压力(0.3~0.35 MPa),不要使安全阀的调节螺母与中心管有相对转动,否则将影响安全阀的开启压力。

冬季(气温低)使用液压悬挂时,作业前可利用液压系统自身回油循环的方式进行预热,待有足够的温度(30℃以上)后方可工作。

(5)回油阀被杂物垫起泄油时,可用小锤在分配器安装回油阀的地方轻轻敲击,使回油阀受振下落。也可将操纵手柄置于“提升”位置停留一会,使油液从回油阀泄油时,冲洗回油阀及座。严重时应拆卸后清洗。回油阀与阀座接触不严密时,可将细研磨剂涂在回油阀的锥面上,与座进行研磨。研磨后清洗干净,再用煤油检查密封性,5 min内无渗漏现象即可。安全阀被杂物垫起时,可将操纵手柄放在“提升”(或“压降”)位置停留一会,当听到安全阀开启的“嗡、嗡”响声后,扳回“中立”位置,让油液通过安全阀进行冲洗。安全阀与阀座不严时,应检查后清洗或更换新件,重新调整开启压力。一般应在实验台上进行调整,其额定压力为13 MPa。

悬挂在墙上的骆驼刺 篇4

那是怎样一个恶劣的生存环境啊，满眼都是荒凉，茫茫天地之间只有三种颜色——白的是远处的雪山，蓝的是天空，灰的是大地。

大地上几乎没有一丁点绿色。唯一能见到的就是一种一蓬一蓬的矮小植物，那刺状的坚硬小叶子几近枯黄，了无生机，只有仔细观察，才能看到一点绿意从苍灰之中顽强地透出来。

他说，这叫骆驼刺，别看它小小的，它的根却能深深地扎到地下十多米，在最大范围里吸收水分，即使像胡杨和红柳这样顽强的植物都不能生存的地方，骆驼刺都能顽强地生存下来。

他还说，在极度缺水的季节，骆驼刺为了能够生存下去，它会将绿绿的叶子化成尖刺，减少水分的蒸发，并且整棵骆驼刺会变得枯黄不堪。它忍受着失去美丽身姿的痛苦，只为蓄积能量等待雨水的到来，雨水一到，它又马上变成动人的绿色。

听着他的话，望着那一蓬蓬在炽烈高原烈日下灰头土脸的骆驼刺，她感到内心的一阵悸动。

他每天要背着几十斤重的仪器，步行到距观测站几里远的观测点去测量数据。在如此高海拔的地方，就算坐着不动，也相当于在陆地上负重四五十公斤。这么重的测量器材像一座山一样压得他脸庞青紫。

在去观测点的路上，有一个矮矮的土堆，那是他的前任同事的墓。那个憨厚的年轻人，也是怀着火一样的抱负来到这里，然而在一次观测途中失足滚落山崖，永远地将自己留在了这里，日日夜夜守望着这片荒凉。

她待了一天，就觉得昏昏沉沉，心慌打战。由于缺氧，看书看报也不能连续超过十分钟，超过了就会头痛欲裂。她想到他要在这里待上三年。她是多么心疼他。

她知道她劝不回他。他曾说过：做科考研究，没有一点骆驼刺精神是不行的。

她爱他，所以她支持他的事业，也支持他的梦想。

她回到几千里之外的小城不到几个月，她的婆婆，也就是他的母亲生了重病，住进了医院。

原本她也可以与他一起住在北京的，可是一辈子在南方小城生活的婆婆却不习惯北京的气候。她就留了下来，一边工作一边照顾婆婆。

他父親早年被打成右派早逝，他与母亲相依为命半世。母亲也是一位高级知识分子，一生要强，在顶着“右派婆”帽子而饭都吃不饱的岁月里，母亲硬是勒紧了裤腰带忍辱供他上了大学。

这次他要去青藏高原进行科考，他舍不得鬓发皆白的母亲。母亲说，好男儿志在四方，妈好得很，看到我儿事业有出息，妈妈才高兴。

此次母亲病重，原本母亲想瞒住儿子的，但终究他还是知道了。他一直就是个孝子，他想要忍痛中断科考，回来照顾母亲。但母亲坚决不答应。

两个月后，他收到一个小木盒，盒上附着一封信，是她写给他的。

她在信中说，这个小木盒里，是母亲的一部分骨灰。母亲临终时交代，这一部分骨灰留给你，母亲说要去高原上陪伴你完成科考任务。

她又说，是母亲临终叮嘱不要告诉你她离世的消息，怕你分心。

他抱着母亲的骨灰，对着茫茫的高原痛哭一场。

从此，他专注科考。他知道，母亲希望他好好工作，母亲在看着他。

三年后，他圆满完成科考任务，回到北京的科研单位。因为极其出色地完成了常人难以完成的艰险项目，他成了该研究领域的核心人物。

他风尘仆仆地赶回小城的家里，他扑倒在母亲生前的睡床前，哭得肝肠寸断。他哭着让母亲原谅他的不孝。

“浩儿！”一声颤巍巍呼唤响起。

他猛地回头。他的老母亲正从轮椅上向他伸出双臂。

“别怪妈，妈不能因为病拖累你分心！妈知道你会很痛苦，但妈要你像骆驼刺那样，忍受住痛苦，才能迎来生命的绿色。”

“这三年多看不到你，妈也很痛苦，小桦更痛苦，既要工作，又要照顾我这个瘫子，可是当我们痛苦时，就看看这棵骆驼刺。”

他顺着母亲的目光，看到墙上悬挂的相框里，镶着一棵骆驼刺。

悬挂方法 篇5

地形图数据是基础地理信息的重要数据来源，地形图数据质量决定了基础地理信息数据的质量。随着城市建设快速发展，基础地理空间信息在城市规划建设与管理中发挥了越来越重要的作用。各种比例尺地形图的生产和制作过程中，拓扑关系的建立都是必不可少的，建立正确的拓扑关系，消除非法的悬挂点，是地形图数据入库的重要工作。地形图采集与处理的过程中，由于客观条件的限制，难免会出现非法悬挂点和不符合要求的数据，给后续工作带来不便。人工检查悬挂点，工作量大、效率低，且易遗漏，难以达到数据质量检查的要求。借助软件功能，开发悬挂点检查工具，以计算机检查代替人工检查，实现地形图的自动化、批量检查，在地形图数据处理工作中具有重要意义。

1 MicroStation V8i及二次开发

MicroStation是由美国Bentley公司设计开发，先后经历了Micro Station 4.0,MicroStation 95,MicroStation J,MicroStation V8,Micro Station V8i等版本，是一款功能强大的计算机辅助制图软件系统，在土木、地理信息、建筑等相关行业有着广泛的用途。V8i是在XM版基础上发展起来的最新版本，既是一款软件应用程序，也是一个技术平台。国内很多测绘单位，如杭州市勘测设计研究院、武汉市勘测设计研究院、重庆市勘测院等，都是以MicroStation作为测绘和制图软件。

MicroStation根据用户的需求提供了以下几种可适合不同程度应用程序开发者的程序设计语言及开发环境，如UCM,CSL,MDL,VBA及Addins。Addins是从V8XM开始，MicroStation中增加的一种新的开发方式，它是基于．NET框架的，可以使用C#,C++或VB.NET等语言来开发。相比较于MVBA,Addins能支持命令表，能编译成DLL，相比较于MDL,Addins能用Win Form设计界面，而不是用．r资源，对开发人员而言，是一个很大的进步。

2 算法设计

2.1 悬挂节点

地形图中，节点总是与弧段相关联的，与两条弧段相连接的节点为伪节点，伪节点一般是正常存在的，不会对地形图的数据质量造成影响。仅与一条弧段相连的节点称为悬挂节点，与悬挂节点相连的弧段称为悬挂弧段。悬挂节点通常由两种情况产生:一种是数字化时弧段过短，未相交到应相交的弧度;一种是数字化时弧段过长，超出了相交的弧段。悬挂节点一般是不允许存在的，对地形图数据质量有较大的影响，尤其是影响了地物要素拓扑结构的正确性。

2.2 传统算法的缺陷

悬挂节点必定是弧段的端点，要么是起点，要么是终点。悬挂节点的实质是弧段与弧段未严格相交造成的，通常是由于数字化采集时绘制的弧段过长或过短。悬挂节点的检查，传统做法是针对每一条弧段的起点和终点进行计算，计算出该点与相邻弧段的距离，如果距离小于给定的限差，则认为是合理的，否则就是悬挂点。通常的算法是给定一个搜索范围，以可疑端点为中心，在该搜索范围内查找符合条件的目标对象，依次求解可疑端点到目标对象各个子线段的距离，当存在任意段距离为0(或小于限差值)时，即意味着可疑端点在子线段上，反之则该可疑端点就是悬挂点。该方法需要大量的数学计算才能完成，效率低下，不适合大批量地形图数据的悬挂点检查和质量检查。

2.3 基于FENCE的判断方法

MicroStation中，Fence(围栅)工具是一个很强大的选择工具，可以用不同的图形构建围栅，来选择设计文件中的图形要素，形成围栅内容。设计悬挂点检查的算法时，充分利用Fence的选择功能，可以大大减少计算量，提高悬挂点判断、检查的效率。在每一条弧段的端点构建半径为限差的围栅，再由围栅去选择弧段，如选择的弧段只有一条，则该点为悬挂节点。

2.4 悬挂点判断算法

以0.001 m为限差，即端点与弧段的距离在0.001 m之内，则不认为是悬挂点，算法如下:

3 应用实例

在1∶500基础地形图数据建库中，需要对居民地、植被、水系等面状要素进行拓扑构面处理。悬挂点的检查是构面工作的基础，将不合理的悬挂点检查出来，并进行编辑、处理，可以减少构面工作人工判断的工作量。以地形图悬挂点检查为例，说明在Micro Station V8i中检查地形图中的悬挂节点的适用方法。

首先是检查工具的开发，采用文中介绍的Addins的开发方式，以C#为开发语言，开发悬挂点检查工具，其运行界面如图1所示。

该工具可以按照建筑、植被、水系等类别，对地形图的弧段进行悬挂点检查，并将检查出来的悬挂点用圆圈标识，如图2所示。在操作时，打开每一幅地形图，运行该工具，就可以检查、标识出地形图中的悬挂点。

4 结语

悬挂点检查是地形图数据编辑、处理的重要工作，是基础地理信息建库的基础。该方法在杭州市基础地形图数据建库中发挥了重要作用，大大减少了数据质量检查的工作量，提高了效率。该方法在地形图数据悬挂点检查中是有效的，但该方法也存在局限性，即对于自相交的弧段，在悬挂点处用围栅只能选择到一条弧段，该方法是失效的。

参考文献

[1]顾有兵.多边形的悬挂点检查[J].测绘通报,2010(4):44-61.

[2]冯敏,俞亮.空间悬挂点自动分析处理算法的研究[J].浙江测绘,2007(1):17-22.

[3]梁冰,吕双.C#程序开发范例宝典[M].第2版.北京:人民邮电出版社,2009.

[4]王艳利,丁文利.在AutoCAD中悬挂点的检查方法[J].中国煤炭地质,2010(10):113-125.

悬挂运动控制系统(上) 篇6

采用单片机来实现, 原理框图如图1所示。通过键盘的功能键控制单片机实现各个功能, 单片机软件编程灵活、自由度大, 可编程实现算法和步进电机的控制。并利用程序很容易实现求画笔坐标值并显示输出, 利用单片机还可实现准确的计时功能, 系统可用数码管显示坐标值和运动的时间。

二、模块方案论证与比较

1. 电机及其驱动模块比较分析

(1) 电机选择

方案一:采用交流电机。交流电机无法像矢量控制那样, 在确定的开关频率条件下, 采用消除谐波的PWM控制方法来控制电机的速度, 而且控制精度也较低, 受电源的频率的影响比较大, 因此交流电机的调速难控制, 对于本设计的准确定位来说不容易实现要求的精度。

方案二:采用一般直流电机, 直流电机功率损耗小, 运行效率高, 尤其是在要求低速大转矩下连续运行的场合加减速性能比较好控制, 而且在惯性方面也比较小调速范围宽广, 很容易实现PWM脉宽调制电机的速度, 但普通直流电机实际运转速度易受负载, 工作电压的影响, 在要求精确定位的场合不宜采用。

方案三:采用步进电机, 又称数字控制电机, 它将脉冲信号转变成角位移, 即给一个脉冲信号, 步进电机转动一个角度, 因此非常适合于单片机控制准确定位。两相步进电机的步进角度可以达到1.8度, 只要选择合适的转轴直径就可以达到此设计要求的精度范围。

由于设计要求的精度较高, 故选择方案三。

(2) 电机驱动的选择

方案一:通过三极管8050、8550 H桥式驱动电路, 此电路能够实现驱动功能但不宜长时间使用 (电流较大) , 并且对电流的最大取值要求范围比较局限, 不易让1.2 A的步近电机长时间工作。

方案二:采用L298N, 由于本设计占用单片机的口线不是太多, 因此直接用L298N来驱动步进电机, 单片机软件模拟L297产生脉冲控制信号;而且L298N的接线简单, 性价比较高, 故选用此方案。 (另有L297联合L298N驱动步进电机工作, 利用L297产生脉冲控制信号, 驱动效果理想, 并可以节省单片机的口线, 接线方便、电路成熟。)

2. 显示部分方案论证比较

方案一:采用LCD显示, LCD显示具有接口简单, 可显示文字, 图形信息, 具有一屏输出多路信息的特点, 适合本设计方案, 但由于价格较贵, 且不宜采购, 考虑整个系统的成本, 故不选择此方案。

方案二:采用LED七段数码管, 数码管虽然只能显示固定数字和字母, 但其接口并不复杂, 驱动电路成熟;显示程序容易编写, 考虑到设计中要求显示的X, Y坐标值仅仅是数字信息, 采用数码管显示信息足够, 故采用此方案。

3. 运动控制模块设计与比较

方案一:在木板上横轴和纵轴以固定间距安放多个 (例如80×100个) 光电传感器 (红外接收管) , 在物体上分别在X, Y方向上各安装一个光电传感器 (红外发射) , 这可实现运动过程中物体坐标的实时测量, 经运算后转化成步进电机控制数据驱动电机运动。由于所采用光电传感器组数多, 误差难控制, 而且容易因为该部件安装造成整个系统的不稳定。故不采用该方案。

方案二:利用光电鼠标实行图像扫描控制。

控制原理同方案一, 区别在于利用光电鼠标实时测量画笔坐标 (把画笔固定在鼠标上, 绳子拴住鼠标) , 虽然光电鼠标可以精确测量X, Y坐标值, 但光电鼠标接口 (USB或PS/2) 和单片机通信较复杂, 增加编程难度, 虽然控制精密但周期长不易短期实现计划故不采用此方案。

方案三:利用数学关系推导出点坐标值和两个拉线长度之间的关系, 利用程序编程实现坐标到控制信息的转化, 编程简单, 数学关系容易推导, 并且控制单片机处理数据较精确。考虑到准确性要求, 采用方案三。

三、系统主要模块硬件设计介绍

1. 电机驱动电路

采用L298N来实现对步进电机的驱动, 利用单片机来模拟L297产生触发脉冲, 完成对L298N的工作, L298N接法如图2所示。

2. 显示模块

(1) 键盘电路

键盘部分用来实现全部的单片机工作功能, 以及自定义画图功能时对坐标的设定, 硬件采用4×4矩阵键盘接法, 电路如图3所示。

键盘设定:本系统共有16个按键, 即

数字键:0～9, 实现数据的输入。 (S1～S10)

确认键:实现程序的运行。 (S11)

功能选择键:选择电机的不同的运动方式。 (S13～S15)

(2) 显示电路

考虑到单片机的口线资源, 在此选用串行显示, 通过单片机的串行口, 以及74LS164移位寄存器来实现坐标的显示以及坐标的设定等功能, 接法如图4所示。

3. 单片机最小系统

采用AT89S52和AT89C2051单片机, AT89S52完成主要的功能 (坐标显示、键盘和电机控制) , AT89C2051实现计时, 报警功能。电路图如图5所示。

4. 其它硬件选择

(1) 顶部滑轮 (如图6所示)

(2) 传输线:本系统中采用的为鱼线, 因为鱼线的直径很细。在电机轴套上的叠加误差很小,

在旋转圈数不多的情况下完全可以忽略不计, 而且鱼线的硬度选择上我们采用相对硬度高一些的, 这样鱼线的韧性要低一些, 不会有太大的弹性。在负重不大的情况下, 笔划出的曲线不会出现太大的毛刺。

(3) 电机轴套:电机轴套的选择主要体现在轴套直径的选择。步进电机及轴套示意图如图7所示。

采用两相步进电机, 步进角为1.8°/步, 转一圈需200步, 轴套的直径R为26mm, 根据圆的周长公式C=2πr, 此轴套的周长为81.68mm, 故电机的每一步移动的距离为0.408mm, 在电机分时控制时, 每次输入的连续脉冲数为25个, 这样每个电机分时运转的距离近似认为10mm这样在根据运行点的坐标来计算S1、S2时, 单片机容易计算线的长度, 从而实现精确定位。

(4) 重物:重物重量对整个系统的精度有很大的影响, 若重物过重, 会使精度降低, 在符合题目要求的同时, 选择重物的重量为105g, 重物的重心也对系统的精度有影响, 应尽量使重物的重心在重物的下部。因此采用三角形状, 这样重物的重心会偏下, 能得到理想的值。

建筑的悬挂结构施工技术 篇7

一、工程概况

某建筑主楼结构形式为钢与混凝土组成的框架剪力墙结构, 其顶层 (9层) 两端向外悬挑6.7m, 悬挑部分采用预应力混凝土悬挂结构, 根据部位不同有框架悬挂和核心筒悬挂两种。悬挂结构体系的承重主构架为支撑于框架或筒上的有黏结预应力混凝土型钢梁体系, 预应力混凝土梁截面为800mm×1500mm, 内配2组4×5Фs15.24钢绞线, 框架悬挂部分预应力梁间距为2~3m, 核心筒悬挂部分预应力梁间距3.20~4.85m, 预应力梁端为截面300mm×1500mm的钢筋混凝土连系横梁。悬挂结构的吊件为300mm×600mm的有黏结预应力混凝土柱吊于上端连系横梁, 柱内预应力为2×3Фs15.24钢绞线。被悬挂楼层为钢筋混凝土梁板结构, 梁截面600mm× (400~700) mm。被悬挂楼层结构梁底距地面高度40.25m, 悬挂承重主构架预应力梁底距地面高度44.6m, 悬挂局部剖面如图1所示。

二、施工顺序与难点分析

悬挂结构施工顺序总体上分逆序施工和顺序施工两种。

1. 逆序施工分析

先施工顶层悬挂承重主构架, 然后在施工下部被悬挂楼层结构。逆序施工面临以下难题:

(1) 9层顶板仅悬挂主承重预应力梁自重标准值即达30k N/m, 距自然地面高度44.6m (不含尚未回填的基础肥槽深度) , 需要解决大荷载作用下的高空支撑模架问题。

(2) 因下层顶板悬挑部分需要待顶层预应力大梁张拉完成, 拆除支撑后才能施工, 导致周期较长。

(3) 预应力柱吊杆与顶层梁连接问题难以处理, 竖向和水平施工缝的留设都有一定缺陷。

(4) 逆序施工因上部覆盖造成应用塔式起重机、布料机等机械设备受限制, 从而导致施工难度加大、工效降低以及工期增加等问题。

2. 顺序施工分析

顺序施工即先施工下部被悬挂楼层然后施工上部主承重构架。顺序施工面临以下难题:

(1) 大荷载作用下的高空悬挑模架支撑。

(2) 9层顶板施工时模架支撑与被悬挂层结构变形协同 (主要为挠度) 及被悬挂结构的裂缝验算。

(3) 合理的预应力张拉顺序问题。

3. 施工顺序确定

根据上述分析比较可以明确以下问题:

(1) 两种施工方式均回避不了大荷载作用下的高空悬挑模架支撑。

(2) 对预应力梁的影响, 两种方式区别不大。

(3) 对于预应力柱, 顺序施工质量有保证。

(4) 对于被悬挂结构, 施工9层顶板结构时将会产生被悬挂的8层顶板结构同其支撑模架共同变形的情况 (主要为挠度) 。只要这种变形在被悬挂结构的弹性许可范围内就不会对被悬挂结构产生不利影响。预应力承重主构架张拉时, 由于荷载的转移, 被悬挂结构的挠度将逐渐恢复。经采用等效荷载方法简化计算, 张拉产生的短期反拱值为Δp=1.6mm, 在弹性许可范围内。

经综合分析, 顺序施工更有优势且施工更简便, 因此最后确定采用顺序施工。为尽可能使应力均匀转换, 确定以下施工顺序:8层顶板含被悬挂部分施工→9层竖向结构含预应力柱施工→9层顶板含悬挂预应力梁施工→养护→张拉每根预应力梁1/2 (2组) 预应力钢绞线→张拉预应力柱→张拉预应力梁剩余钢绞线→灌浆养护→模架拆除。

三、型钢悬挂模架支撑

混凝土高空模架一般有悬挑、落地和悬挂3种方式。如果采用悬挑支撑将无法解决大荷载和悬挑跨度条件下的刚度问题;如果采用落地模架, 除工程量巨大外尚需考虑支架变形问题;如果采用悬挂支撑模架, 则需要解决支撑横梁、吊杆、吊点等验算和结构承载力复核。通过经济技术对比及考虑工期影响, 最终确定采用型钢悬挂支撑模架。

型钢悬挂支撑主要由Q345B的悬挑型钢梁HN300×150×5.5×8 (每2根一组) 、锚入结构主梁内的HPB235钢筋拉杆30 (每根钢梁2根) 、锚入结构主梁内的水平力抵抗地锚以及横向稳定连系梁构成。型钢支承点及钢筋拉杆锚入部位附加荷载经结构核算在容许承载力范围内。

四、施工步骤

施工主要分四大步骤:

1. 型钢梁安装 (步骤1)

8层竖向结构施工完成后在楼板上安装悬挑钢梁 (HN300×150×5.5×8) , 每2根一组位于顶层800mm×1500mm大梁正下方, 间距800mm, 两H型钢之间按支撑脚手架设计间距用点焊的反扣槽钢或短钢筋固定的钢管做横向稳定支撑, 以保持H型钢的平面外稳定。为平衡悬挂支撑产生的水平推力, H型钢梁下翼缘焊L形短钢筋顶住地锚。为防止大梁荷载对8层悬挑结构产生附加荷载, 安装H型钢梁时在混凝土梁支撑位置及楼板边梁位置下均垫50mm×50mm木方, 在拉杆张紧后拆除边梁上的木方, 即可达到H型钢梁与悬挑板分离目的。

2.8层顶板第1次浇筑及拉杆预埋 (步骤2)

8层顶板第1次浇筑部分为型钢悬挂支撑钢拉杆的受荷结构, 在结构梁钢筋绑扎过程中, 将30mm钢拉杆下部穿入焊接于H型钢上的受力转接件孔内, 上部锚入混凝土框架梁内36d (d为钢筋直径) , 在拉杆不张紧的状态下浇筑8层顶板第一次浇筑部分的混凝土, 但其支撑模架间距位置等按9层结构大荷载施工计算要求间距位置布置, 以便在9层顶板施工时荷载直接传递给H型钢梁。

3. 悬挂支撑拉杆张紧及8层顶板第2次浇筑部分施工 (步骤3)

待8层顶板第1次浇筑部分混凝土强度达到20MPa后, 拧紧圆钢吊杆的螺母, 使吊杆张紧, 然后拆除边梁位置梁下木方, 进行8层第2次浇筑部分的混凝土施工。受力转接件构造及与H型钢梁连接焊缝经计算确定, 因局部集中荷载较大, 在H型钢梁两侧对称各设两块10mm厚加劲板。吊杆采用双螺母紧固, 每组H型钢的吊杆张紧程度应均匀, 可采用力矩扳手检查紧固力矩。

4.9层悬挂结构施工 (步骤4)

以型钢悬挂支撑模架系统为平台, 施工9层悬挂结构。梁底及板底支撑均经计算确定, 支撑上下正对, 梁底支撑纵向间距600mm, 板底支撑纵向间距900mm, 未支撑于型钢梁上的立杆以双斜杆分散荷载至H型钢梁上。混凝土达到设计强度后, 按预定顺序进行预应力张拉, 然后灌浆封锚拆除模架支撑。

5. 支撑系统变形对比

根据方案设计, 支撑系统计算挠度Δfmax=8.3mm。采用水准仪对支撑系统进行挠度观测, 大部分梁挠度在10~14mm, 最大挠度值为16mm。经分析挠度偏大的主要原因是计算模型取均衡分担受力, 而实际每组2根钢拉杆张紧程度不一致, 因此今后在设计中需考虑可能的最不利组合和如何更能有效使杆件均衡受力两个方面加以完善。

五、结语

方向舵悬挂的设计研究 篇8

某某型机研制中, 在某某台架上进行操纵系统试验时, 发现方向舵有下沉现象。这一现象反映在方向舵悬挂支臂与方向舵前缘开口上下间隙偏离, 即上间隙小, 下间隙大。在飞机结构部件对接装配后, 再次出现同样问题。

值得注意的是, 当方向舵与其操纵系统相连后, “下沉”消失, 方向舵恢复正确位置。这说明方向舵受到操纵系统上顶作用。从“下沉”到“恢复”, 从个别到一般, 反映出方向舵及其操纵系统, 无论是原形机还是改型机, 都存在设计问题甚至潜在的隐患。

1 方向舵下沉原因

可以肯定地说, 方向舵下沉是在自重作用下, 由于悬挂支臂刚度太差造成的。方向舵由四个支臂悬挂在垂直尾翼安定面后梁上, 支臂通过关节轴承与舵面梁上的接头相连。支臂成为一端固支的悬臂梁, 方向舵的重力完全由这四个悬臂梁承担。由于支臂较长, 与安定面后梁的固定较弱, 支臂截面也不利于承受垂直方向的弯矩, 致使在方向舵重力作用下支臂末端产生较大的挠度。虽然新型机方向舵悬挂支臂由原来的三个增加到四个, 但由于新型机的方向舵重量大幅度增加, 悬挂支臂加长, 且截面垂向弯曲刚度未加大, 所以下沉量明显增大。

为什么安装操纵系统后, 方向舵又恢复其正常位置呢。这是由于方向舵操纵系统的管轴安装是以机体结构为基准的, 它要保持正确的安装位置, 就必然与下沉的方向舵发生干涉, 在管轴上端与方向舵转轴相连时, 将方向舵上顶, 并使其恢复到正确位置。

方向舵恢复到正确位置, 表面上看是好事, 实际却存在着隐患。首先, 方向舵转轴上端与一径向轴承相连, 这种轴承理论上不承受轴向力, 实际可以承受很小的轴向力。一旦轴向力较大, 轴承内环将脱离外环, 致使不能转动或难以转动。第二, 方向舵转轴与方向舵结构之间, 在四个悬挂交点处没有任何连接可以传递轴向载荷 (垂向载荷) , 管轴上顶的力不可能由转轴直接传给方向舵。方向舵转轴上还装有其它操纵摇臂以及方向舵偏角限制电动机构。正是这些机构把转轴向上的力拐折地传给方向舵的, 即俗话“蹩劲”。这种“蹩劲”对操纵系统是不允许的, 不仅会增大摩擦力而且降低系统的可靠性和耐久性。

2 两种设计理念

方向舵承受的载荷按其作用方向分为两大类, 一类是垂直于方向舵铰链轴线 (即旋转轴线) 的力, 主要是飞行中舵面偏转引起的气动力;另一类是平行于铰链线的力, 主要是飞行、正常着陆和应急着陆中由方向舵质量引起的惯性力。另外, 为了避免飞行中操纵面振动引起的支承结构的破坏, 各国民用航空适航标准都规定了平行于操纵面铰链线的惯性载荷, 对于方向舵过载为24g (g为重力加速度) , 设计载荷达到36g。为了使方向舵悬挂系统能承受如此大的垂向载荷, 目前有两种设计思路或理念。第一种设计理念是由悬挂系统仅承受前面所说的第一类载荷, 即气动载荷。平行于铰链的惯性载荷则由方向舵操纵系统承受。第二种设计理念是由悬挂系统承受全部第一类、第二类载荷。

为了解决方向舵下沉并使其承受36g惯性载荷, 某改型机方向舵悬挂系统在方向舵端肋与机身之间加装了支座, 用以把方向舵垂向载荷直接传给机身, 原有的悬挂支臂只承担气动载荷, 从而组成新的悬挂系统。MD-82飞机方向舵悬挂系统采取的是第一种设计理念, 操纵方向舵旋转的扭力管不仅属于操纵系统元件, 而且承担方向舵的垂向载荷, 并把它传给机身。这样使元件得以充分利用, 节省了重量。

波音737飞机方向舵的悬挂系统, 没有在方向舵与机身之间设计支座。平行于铰链线的惯性载荷完全由7个装于安定面上的双耳支座承受。与某型飞机不同, 这7个双耳支座并不是直接连在安定面后梁上, 而是各自与一翼肋延伸段 (或隔板) 相连, 翼肋与蒙皮构成薄壁盒形结构, 将方向舵平行于铰链的载荷传给安定面后梁。这些悬挂支座较短, 具有较高的垂向弯曲刚度, 与悬臂梁有较大差别, 有利于承受大的平行于铰链的载荷。

3 方向舵悬挂系统的一体化设计

方向舵的悬挂设计与方向舵有着密切联系, 在方向舵的总体气动设计时就要考虑到它的悬挂方案。方向舵转轴的位置不仅决定方向舵气动补偿的大小, 也确定了方向舵悬挂接头的长度。一般情况 (高速飞机除外) , 对于无助力操纵, 转轴前的舵面面积约占舵面总面积的20%~25%, 当达到28%时则出现过补偿。某改型机的这一比例高达32%, 不仅在操纵感力的控制方面付出了重量代价, 而且造成悬挂支座过长而大大降低了垂向弯曲支承刚度。不得不在方向舵端肋与机身之间增加支座, 承受垂向载荷。而不能象MD-82飞机那样, 既是支座又是操纵系统扭力管, 得以综合利用。之所以造成高达32%的比例, 是由于在加大垂直尾翼面积时, 只简单地延伸加大了方向舵面积而没有从新布置方向舵及其旋转轴线位置。方向舵旋转轴线距方向舵前缘越近, 越有利于悬挂支座的刚度, 但是不利于整个方向舵的重量平衡设计。波音737飞机为了解决重量平问题, 把方向舵配重前伸至安定面内, 并在安定面后部开有缺口, 在方向舵偏转时配重突出安定面外形。

方向舵悬挂点的数量也应在方向舵设计时予以优化, 悬挂点数量多, 有利于舵面支持刚度, 减轻结构重量, 但是安装协调困难, 维修费时。一般采用3~5个。

高架道路悬挂绿化研究进展 篇9

关键词:高架道路;悬挂绿化;品种选择;养护管理

中图分类号:S605文献标识码:A文章编号:1674-0432(2010)-06-0169-3

近年来随着城市建设迅猛发展,高架道路越建越多也越建越长,高架道路正逐渐成为城市景观中的重要组成部分,然而如果只重视高架道路的功能建设,在建造之初没有充分考虑桥体绿化问题或者其绿化设计及绿化建设严重不足的话,高架桥、立交桥、人行天桥只能以水泥或钢板等不雅观的饰面呈现在市民面前,从而严重影响了一个城市的整体景观效果。

悬挂绿化是指在没有绿地的地方,利用悬挂方式栽种植物材料形成的立体空间绿化,花槽可固定在桥体栏杆的一侧,也可架于栏杆之上(周先武,2006;马晓琳等,2006)。高架道路是悬挂绿化主要场所之一,是一座城市立体绿化的重要组成部分。高架道路上的高车流量带来了大量的噪声、废气和粉尘污染,所产生的污染气体比地面更容易扩散,扬尘和污染物在大气中的沉降需要经历更长的过程,尽管城市道路设计中已考虑到采取一些措施来有效降低这些污染,如防噪墙的设置等,但大量废气和粉尘,只有在植物的相应功能器官的滞留和吸收下,才能达到去除效果。同时,道路绿化是司机和游客视野范围内的主要参照物,在高架道路沿线进行悬挂绿化,不仅使桥区路线更加清晰明了,丰富高架沿途景观,给人以优美舒适的享受,而且其树种和栽种方式的变化,可以提示高架道路的位置和路线的变化,诱导车辆安全行驶(柳群义,2005)。因此,对城市中心区的高架桥体进行悬挂绿化有利于软化桥体线条,将桥体变成一座座绿色长廊,这对提升城市园林绿化水平、塑造良好城市形象有着重要意义。

1 高架悬挂绿化研究进展

目前国内很多大城市已经意识到桥体悬挂绿化的重要性,如深圳立交桥由于结构限制无法种植绿化,因此悬挂花槽成为其立交绿化的一大特色。并且深圳市于2001年制订了国内首个“立交桥悬挂绿化施工”的地方技术标准,将桥体绿化列入城市绿化规划的一部分。广州市自2003年6月进行第一座人行天桥悬挂绿化试点,至目前为止共完成45座人行天桥,9座立交桥的悬挂绿化工作,成为我国天桥绿化最多的城市。然而,如何建设植物种类丰富,园林景观优美,养护方便的高架道路绿化仍然是园林工作者急需解决的问题。目前对高架道路绿化的研究主要集中在高架挂箱、生境、植物材料和养护管理方式几个方面。

1.1 高架挂箱研究

在高架道路的绿化设计、绿化建设滞后于桥梁道路设计施工的现状下,要实施绿化建设,显得困难重重。因此应运用现代建筑和园林中的各种手段,对空间及一切“再生”空间进行多层次、多形式的绿化,开拓绿化空间。

马晓琳(2006)指出对于没有预留种植槽的立交桥,可以在桥梁两侧栏杆基部设置花槽,采用轻基质种植藤本植物。对于桥帮和桥壁几乎同一立面的立交桥,可在桥体承重允许的情况下在桥帮栏杆上专门固定种植花钵,栽植垂吊花卉。根据广州、深圳、上海等城市的经验,立交桥悬挂绿化植物栽培箱的规格应为800×400×550mm。承载力>2000N,应质坚体轻(黄才,2009)。陈伟良(1998)在上海对3类不同材质花槽:玻璃钢花槽、不锈钢花槽、PVC塑料花槽进行实地安装测试,结果表明PVC塑料花槽底部有蓄水层,可减少浇水次数,具较好的发展前景。随着新型材料的不断引入,廖燕君和黄鹰(2008)认为复合材料玻璃钢花钵具耐暴晒、耐紫外线、耐高温、耐水、使用寿命长等特点,且外表美观、无污染更具有广泛的推广应用价值,并对复合材料玻璃钢悬挂花钵的具体设计与安装技术进行了详细介绍。

1.2 生境研究

高架桥区生态环境与一般绿地存在很大不同,条件更加恶劣,且不同地点、不同类型的高架道路其温度、光照量、土壤条件等立地条件也各不相同。要选择适合的植物种类,首先要摸清高架桥区的生态环境特点。

陈伟良(1998)对悬挂花槽土壤介质进行了试验及对比分析,表明栽培介质应采用轻质土以减轻花槽重量,同时还提出了改良土壤新配方:园土30%,珍珠岩20%,煤渣10%,醋渣30%,饼肥复合肥10%,但其效果有待进一步实践证明。周先武(2006)也认为花槽内应使用轻质土壤,土壤PH值为5.5-7.0,容重为0.50g/cm3-1.0g/cm3。许正强等(2007)研究的花槽土壤利用配方为:粉壤田园土60+粉碎泥炭20+蛭石20,配好后再添加添加4kg/m羊粪和2kg/m保水剂。

徐康(2003)调查发现:杭州城区高架桥以4块板为主,立交桥多为4块板,种植槽长约80cm,宽约30cm,内土层厚度只有20cm左右,小气候变化大,环境恶劣。高温时达40℃,低温时达-5℃。王杰清(2006)测得苏州高架桥桥体温度在晴朗的天气增温很快,在测量日平均最高气温只有20℃的情况下,下午两点桥面温度高达38℃,同时指出立交桥的生态环境条件受天气、季节的影响很大,夏季这种变化会更加剧烈,而湿度变化则恰好与温度变化趋势相反。许正强等(2007)测得兰州立交桥护栏夏日晴天直射光照可达4-8小时,蒸发量大。

1.3 植物种类选择

要选择合适的高架桥绿化植物品种,首先要研究植物的生物学特性和抗逆能力,研究植物与高架桥之间的色彩、形态、质感的协调。高架道路多数位于城市中心区,光污染、大气污染严重,车流带来的风使植物蒸腾作用加快,植物生长环境较差。选用的悬挂绿化植物必须具有较强的抗污染能力、抗旱能力、抗病虫害能力。考虑到景观及养护,所选植物材料应能四季常绿,植株生长缓慢且花期应近可能的长(周先武,2006;徐康等,2006)。

陈伟良(1998)对12种初选植物材料进行苗圃试种及实地栽培试验,结果表明黄馨、粉团蔷薇、日本无刺蔷薇不论平视角度还是俯视角度都是具有花繁叶茂、锦绣簇簇的景象,为上海高架悬挂绿化的首选品种。徐康等(2003)调查得出杭州高架桥面挂箱内绿化主要品种有:云南黄馨、蔷薇、中华常春藤,其研究认为云南黄馨、扶芳藤为杭州高架悬挂绿化的优势品种。崔桦(2005)报道簕杜鹃抗逆性强、适应性强、对土壤条件要求不高,并且花色丰富、花期长、病虫害少,是深圳市区高架悬挂绿化的主要植物材料。目前深圳市已收集簕杜鹃品种40多个。但簕杜鹃喜高温不耐严寒3℃以上方能过冬,15℃以上方可开花。马晓琳(2006)通过对北京市和条件类似城市立体绿化植物品种的调查,结合植物的生物生态学特征分析,初步选定可用于立交桥悬挂绿化的植物有:牵牛花、旱金莲、吊兰、天竺葵。分析认为悬挂植物应主以草本花卉和矮生型木本花卉为主,如牵牛花或微型月季。也可种植一些垂枝植物,让其枝条自然下垂。马跃等(2006)对重庆市立交立体绿化进行了调查,重庆用于高架道路悬挂绿化的植物主要有:云南黄素馨、常春藤、爬山虎、九重葛、蔷薇等。但调查发现爬墙虎5月份落叶影响美观,九重葛枝条较硬有皮刺存在安全隐患,建议丰富植物种类,引入观花植物,增加乡土藤蔓植物种类。许正强等(2007)对7种兰州高架护栏植物进行了栽培对比实验,结果表明矮牵牛、松塔景天、蓍草、五叶地锦4种植物更适宜高架护栏悬挂绿化。黄才等(2009)依据《天津城市绿化树种应用指南》认为天津高架道路悬挂绿化植物可选择大花马齿苋、矮牵牛、费菜、马蔺、鸡冠花、凤仙花、女贞、凤尾兰、铺地柏、黄刺玫、迎春、平枝枸子等。李海生等(2009)经调查得出广州市立交桥、人行天桥桥面绿化种植的植物有簕杜鹃、马缨丹、希茉莉等,其中以簕杜鹃最为普遍,并建议尝试种植蔓马缨丹、云南黄素馨、软枝黄蝉等植物。

1.4 养护管理

徐康(2003)首次提出高架桥绿化养护保水第一的观点,指出高架道路种植槽体积小,蒸发量大,无地气,缓冲性小,建议应用保水剂(Water-retaining Agent)。广州市天桥绿化养护规程规定:养护作业及周围行人、行车安全,设施安全日常巡查周期不应少于3天或7天,遇强台风天气应适当增加巡查次数,对于在各类巡查中发现花盆开裂等隐患要及时更换消除。绿化巡查要及时修剪延伸到路上影响行人和行车的枝条,施肥频率5至7天一次。并建议加大悬挂绿化力度以增加城市绿化量,大幅度改变桥体景观美化城市空间。周先武(2006)对广州高架道路悬挂绿化的施工及养护的技术要求进行了详细的阐述,并建议成立专门的养护队伍,承担广州所有桥体的绿化养护工作。

2 悬挂绿化存在的问题及建议

2.1 存在问题

2.1.1 植物种类较少 绿化植物种类,尤其长花期植物种类偏少是目前许多城市高架悬挂绿化中较为突出的问题之一。种类的不足必然造成景观的单一。高架道路悬挂绿化区位置特殊,立地条件恶劣,对植物的各方面指标都要求很高,筛选出适合不同地区,多样性的植物材料非常必要。

2.1.2 绿化滞后 高架道路的绿化设计、绿化建设滞后于桥梁道路的设计和施工,这也是高架道路绿化及养护困难的主要原因之一。由于在建造初期没有充分考虑桥体绿化问题,所建成的高架道路缺少绿化用地和市政管线、浇灌等绿化条件,给高架道路绿化的栽植、养护都带来了极大的技术考验和经济损耗。

2.1.3 养护管理不当 高架道路绿化的养护管理十分重要,绿化的好坏主要取决于后期养护是否适时、得当。但是由于其要求高、投入大,对养护队的选择有专门的要求,使得部分地方养护管理跟不上,造成植物或枯萎死亡,或生长过于旺盛,绿化景观没有得到很好的展现,同时疏于修剪的植物还给来往车辆带来安全隐患。

2.2 建议

2.2.1 丰富绿化植物种类,建立地方特色植物资源库 部分城市在高架道路绿化研究方面已经取得了一定进展,但是由于地区间气候、桥体状况等条件差异,其它城市并不能全盘照搬,因此各地要根据自身气候以及高架道路的环境特点进行植物的选择,建立具有地方特色的绿化植物资源库,合理配置,使高架道路成为集生态、经济和社会效益于一体的绿化线、风景线。

2.2.2 遵循“三同时”原则,高架建设绿化两不误 建议在高架道路的规划设计和建设阶段,应遵循国家关于环境保护的“三同时”原则,即环境保护措施与主题工程同时设计、同时施工、同时投产使用(曹晓新,2006)。

2.2.3 采用新型制剂,加大养护投入 高架绿化养护保水是关键,建议使用保水剂进行保水,并可定期采用生物表面活性剂对悬挂绿化植物进行清洗,保持绿化带光鲜形象,维护其吸扬尘抗污染能力。其次应加大道路巡查力度,注意及时理藤修剪,同时还要加强对市民的教育,提高市民的觉悟,爱护花木,爱护绿化设施,不随意采摘破坏。

3 小结

目前关于高架绿化的研究多集中在桥荫及桥壁绿化,尤其对攀援植物的研究相对较多。而有关城市高架道路悬挂绿化的研究才刚刚起步,悬挂绿化种植材料的局限使得高架悬挂绿化的景观配置研究显得力不从心。后期养护管理的不到位也使得人们对悬挂绿化产生的质疑。城市高架道路的悬挂绿化是一个综合性课题,它不仅涉及到社会发展的客观因素,也关切到人们美好的主观愿望。如何经济、科学的对高架道路进行悬挂绿化以满足人们对居住环境及生存空间越来越高的要求,是我们在实践中不断探索的目标。

参考文献

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接触网刚性悬挂的应用 篇10

1 刚性悬挂应用的技术标准

1.1 汇流排形式

在本工程中刚性悬挂架空接触网采用∏型汇流排。∏型汇流排采用铝合金挤压制造, 单根长度可达12m, 采用接头板和螺栓连接, 满足任意长度要求, 汇流排通过结构和材料的优化设计, 巧妙利用其弹性, 通过专用放线小车, 可方便的架设和夹紧接触线, 汇流排剖面图, 如图1所示。

1.2 刚性悬挂的跨距

由于刚性悬挂不施加张力, 刚性悬挂的允许跨距和运行速度有关, 根据国外试验和运行经验, 速度和跨距的对应关系, 见表1。

石怀段列车最高速度按120km/h设计, 设计跨距一般取8m, 施工过程中根据现场实际情况可调整 范围为6～10m。

1.3 锚段长度

刚性架空接触网和接触轨的锚段长度, 应根据环境温度、载流温升、材料线胀系数、伸缩要求确定。锚段长度的选择取决于汇流排本体在运行中可能承受的最大温度差以及膨胀接头对温度补偿的能力, 此外也与锚段线路的弯曲半径及坡度等因素有关。石怀段隧道外设计气温最高气温40℃, 最低气温-10℃, 隧道内接触网计算温差⊿T可取为40*1.5- (-10) =70℃。选用已有运行经验的伸缩量为500的膨胀接头, L=⊿L/ (⊿T*α) =0.25/70/2.4*10-5=148.8m, 锚段长度定为2L=300m。

1.4 拉出值

刚性悬挂不能像柔性悬挂那样, 布置成折线形式, 刚性悬挂成弧形布置, 在沿轨道500m范围内的拉出值宜为:±200～±250mm;200m范围内拉出值宜为±180mm”。石怀段结合安装方式, 刚性悬挂在300m范围内拉出值定为±150mm。

1.5 刚柔过渡设计

由于隧道外采用柔性悬挂, 隧道内采用刚性悬挂, 两种悬挂的弹性相差太大, 因此, 必须采取刚柔过渡措施。

贯通式刚柔过渡措施是:柔性悬挂接触网的承力索在隧道洞门拱圈上下锚, 接触线嵌入12m切槽式刚性渐变汇流排和12m加强夹紧力汇流排及整个锚段的汇流排, 在加强夹紧力汇流排上安装了下锚装置, 使刚性悬挂接触网不受接触线张力的影响。值得注意的是, 刚柔过渡段应该设在与接触线同一条直线上, 并且满足隧道外接触线在受电弓工作范围之内。刚柔过渡段示意, 如图2所示。

1.6 中心锚结设计

刚性悬挂中心锚结采用带拉线“V”形中心锚结, 绝缘棒与水平线的夹角约为10°～15°。这种带拉线“V”形中心锚结, 能够承受很大的意外的拉力, 不会产生负弛度问题。在平面布置时, 尽量将中心锚结设在受电弓中心线上方, 并且分别在受电弓中心线两侧下锚。中心锚结设计图, 如图3所示。

2 悬挂定位

2.1 安装方案

悬挂定位安装采用侧面吊柱悬臂安装方案。在距受电弓中心线650mm的隧道顶部安装吊柱, 采用通用的高强度瓷质支柱绝缘子或硅橡胶棒形绝缘子倾斜悬臂悬挂刚性悬挂, 采用300～1000mm长度的吊柱, 可适用隧道净空高度为6400～7080mm, 通过悬臂偏离垂直受电弓方向安装, 适应拉出值在±150mm范围变化的需要, 如图4所示。

2.2 关于零部件和吊柱

为适应隧道断面变化和施工安装调整的需要, 若采用悬臂安装方案, 其吊柱采用ϕ121或ϕ140钢管, 设计2或3种型号, 其长度连续可调。悬臂可以水平旋转到位后固定, 满足拉出值布置要求;悬臂可以饶其中心线转动, 防止接触线偏磨, 可调式吊柱大样, 如图5所示。

3 平面布置样图

石怀线隧道内接触网刚性悬挂施工平面布置样图, 如图6所示。

4 结束语

刚性悬挂是电气化铁路接触网施工中的新技术, 目前还没有刚性悬挂接触网建成使用的, 通过研究为今后工程提供科学依据, 在下阶段的施工中, 可进一步运用本研究对具体结构、材质和基本参数进行详细的验证和比较、优化设计, 保证具体措施的合理性和有效性。

确定刚性悬挂的有关技术参数、适用范围及特点、工艺原理、工艺流程、质量要求及控制, 摸索出一套适合施工生产的技术指标和工艺标准, 为以后的施工生产储备宝贵的经验。

参考文献

[1]沈修建, 吕继涛.刚性悬挂接触网设计若干技术问题探讨[J].电气化铁道, 2004 (3) .