喷淋系统

喷淋系统（通用11篇）

喷淋系统 篇1

原油储罐在生产过程中担负着中转, 储运的重要任务, 由于原油本身的理化特性, 原油储罐存在较大的火灾危险性。消防喷淋冷却系统以其完善的技术性能和安全可靠的冷却效果, 成为原油储罐所必须的消防设备, 然而, 随着消防系统多年运行, 由于设计、运行管理等方面原因造成喷淋系统堵塞失效的情况时有发生, 达不到原设计喷淋冷却效果, 存在巨大的安全隐患。

1 消防冷却喷淋系统的重要性

1.1 油罐储罐火灾特点

原油为甲类易燃液体, 具有易挥发、闪点低、爆炸下限低, 极易在常温条件下引起燃烧爆炸的危险特性。原油储罐火灾具有以下特点:

(1) 原油储罐爆炸危险性大。一是油罐发生爆炸后, 随即形成稳定燃烧, 从罐顶到裂口处流出的原油, 容易造成地面流淌性燃烧;二是燃烧油罐的临近油罐, 在热辐射作用下易发生物理性爆炸, 扩大火势。

(2) 火焰高, 辐射热强。爆炸后敞开的油罐火灾, 火焰高达几十米, 其火焰中心温度达1000-1400℃, 罐壁温度高达1000℃以上, 产生强烈的热辐射。

(3) 易形成沸溢和喷溅。原油还有一定水分或有水垫层发生火灾后, 如果不能得到及时控制, 就会出现沸溢、喷溅现象。

(4) 易造成大面积燃烧。在发生沸溢、喷溅的情况下, 沸溢或喷溅发出来的带火原油, 会形成大面积火灾, 引燃可燃物, 并直接威胁消防人员、车辆及其其他装置、设备的安全。

(5) 复燃复爆性。扑灭原油罐火灾后, 如不继续进行冷却处理, 在高温作用下将会产生复燃、复爆。

1.2 冷却喷淋系统的重要作用

据资料介绍, 地上式钢制储罐发生火灾, 5分钟内可使罐壁温度升至500℃, 使钢板强度降低一半, 8-10分钟后可使油罐壁温达700℃, 油罐钢板强度降低90%以上, 因而基本上失去承载能力。另外在油罐发生火灾时, 当管壁的温度超过600℃时, 泡沫不能扑灭油罐火。只有当油品表面的温度下降到147℃以下时, 才有可能用泡沫覆盖灭火。储罐发生火灾, 为控制火势, 降低火焰辐射强度, 必须对储罐及时进行水喷淋冷却, 使罐壁温升不超过100℃。附着管壁的水膜, 没有充分受热完全气化, 则罐壁不会形成过热, 罐的耐压强度可以得到保证, 可使事故不扩大。因此, 必须确保消防喷淋冷却系可靠运行。

2 吐哈油库现状分析

吐哈油库始建于1991年, 总库容36.5万方, 其中原油 (含凝析油) 库容量34万方, 年周转能力320万吨, 储存周期30天, 是国家特大一级油库。油库消防系统建有2000m3消防水罐1具, 800m3消防水池2座, 15吨消防泡沫罐2具, 消防水泵5台, 泡沫泵1台。库区设置固定消防管网, 当现场出现险情时, 中心控制室可远程打开相关区域的电动碟阀并启动消防泵进行分区分罐输送泡沫和清水。油库原油储罐均采用固定式冷却喷淋系统, 喷淋主管线位于储罐上部环形围绕, 消防喷嘴连接于喷淋主管线下方。以油库5万方原油储罐的消防喷淋系统为例, 目前约近20%喷头被堵塞或部分堵塞, 消防喷淋系统优化改造迫在眉睫。

3 原因分析及优化改造

3.1 消防主管线腐蚀

油库消防管网总长约10km, 主管网夏季保持充满水状态, 冬季排水放空, 以防止管线冻堵。消防主管线采用普通钢管外部刷防锈漆, 却忽略了管线内部的防腐。由于管网面积较大, 管线一些死角、盲端、低点内的水排除不干净, 主管网内壁受常年累月的电化学腐蚀, 在水流冲击下分层脱落, 产生大量锈渣, 堵塞管线过滤器及喷淋管上的喷头孔眼。

3.2 消防喷淋管线选材

消防喷淋冷却系统只有当发生火灾事故时才启动工作, 因而, 消防主管网控制阀后的冷却喷淋系统管道平时处于空管状态。部分储罐选用碳钢管道, 内壁将锈蚀而成片脱落, 进而堵塞管道和喷嘴。原设计消防喷淋给水立管为普通碳钢管道, 不符合标准, 应更换为镀锌钢管。

3.3 过滤器

油库部分原油储罐消防喷淋与管道间未安装过滤器, 致使消防主管道产生的锈渣直接通过管线到达消防冷却水喷头, 进而堵塞。因此, 消防冷却水管道上应设置过滤器, 并选择合适的滤网。同样, 过滤器后消防冷却水管线应更换为镀锌钢管。

3.4 喷头

3.4.1 喷头的选型

目前储罐消防喷淋系统喷头为ZSTMC-20型开式洒水喷嘴, 由于喷头的设计和安装等原因, 极易被管线内壁腐蚀成片脱落的锈渣堵塞。可选用更不易堵塞的广角喷嘴或螺旋喷嘴代替。

防堵塞螺旋喷嘴是一种空心锥形喷雾喷嘴, 液体通过与连续变小的螺旋面相切和碰撞后, 变成微小的液珠喷出而形成雾状。这种结构紧凑的喷嘴有着畅通的流道设计, 可以最大程度地减少液体阻塞, 使液体在给定尺寸的管道上达到最大流量。可以在大多数管道系统上安装或更新。

3.4.2 喷嘴安装方式

原设计喷头安装在环管下方, 冷却水经过导流孔后受垂直截面阻挡, 雾化成扇形水平射向储罐。在喷水过程中以及喷水结束时, 锈渣非常容易积聚在喷嘴处, 将喷嘴堵塞。通过改造将喷头垂直安装在环管侧方, 当喷水结束时, 锈渣在水流和重力作用下, 沿短接返回环管, 可有效避免锈渣沉积堵塞。

4 优化改造设计计算

根据上述消防喷淋冷却系统失效原因分析和解决方案, 对吐哈油库4#原油储罐喷淋系统喷头进行了优化改造。

油库4#原油储罐为容积五千方的固定顶罐, 储罐直径22m, 高13.5m。储罐采用固定式冷却, 根据《石油化工企业设计防火规范》消防冷却水的供水范围和强度供水范围为管壁表面积, 供水强度应不小于2.5L/min·m2。

4.1 设计流量

(1) 冷却面积:

(2) 流量。设计喷淋强度2.5 L/ (min·m2) , 安全系数1.05-1.10.

计算流量:Q计=932×2.5=2331L/min

设计流量:Q设=Q计×1.1 0=2 5 6 4 L/min=154m3/h

4.2 喷头选型

保证水幕搭接, 不得留有盲区。选择大角度、大流量的喷头, 可降低成本造价。

材料选择316不锈钢, 具备耐潮湿、耐雨淋、抗腐蚀的特点。

广角喷头喷射角度150°, 喷头间距设置为2000mm。每圈喷头数量:

π×d/2000=π×23600/2000=37 (个)

取整每圈喷头数量40个。

考虑环管加工制作的方便, 每圈环管分为8段。

喷嘴流量:2564L/40=64.1 (L/min) 取整为64 (L/min) 。

5 结束语

通过对原油储罐消防喷淋系统存在问题的分析, 并提出解决方案, 将原来的开洒式洒水喷头更换为不易堵塞的螺旋喷头;重新设计喷头在环管上的安装位置, 从环管下方改装至环管侧方, 减少锈渣在喷嘴处聚集;更换消防给水立管为镀锌钢管, 在消防给水立管前加装过滤器等。并且以五千方储罐为例进行了优化改造, 重新计算、复核了冷却喷淋能力和喷头能力, 满足国家现有的设计规范和现场使用要求, 通过上述对消防冷却水系统进行优化改造可完全消除目前存在的安全隐患, 使消防喷淋系统长期有效的运行。

喷淋系统 篇2

2018年最新自动喷淋系统施工方案有哪些呢？下面小编讲给的大家介绍下有关2018年最新自动喷淋系统施工方案，希望可以帮助到你们~ 自动喷淋系统施工方案 施工准备→干管安装→立管安装→分层干支管安装→管道试压→管道冲洗→通水调试→交工验收。

二、施工准备

1、技术准备：组织专业技术人员熟悉设计图纸技术资料，相应的施工及验收规范，标准、图集等。

2、人员准备：主要以管工、焊工为主、起重工、油漆工等工种配合。

3、材料准备：包括施工用料和施工措施用料，根据材料计划备好用料及时送到现场，能达到配套及陆续供应。

4、施工机械准备：包括电焊机、砂轮切割机、坡口机、空气压缩机、电动试压泵、气焊工具、手提砂轮机等应及时提供。焊接、矫正后进行。

5、认真熟悉图纸，结合现场情况复核管道的坐标、标高是否位置得当，如有问题，及时与设计人员研究解决，办理洽商手续。

6、检查预留及预埋是否正确，临时剔凿应与设计土建协调好。

7、安排合理的施工顺序、避免工种交叉作业干扰，影响施工。

三、支架预制、安装

1、首先将型钢刷一遍防锈漆,制作前认真核对图纸设计要求、支架图集及材料材质、规格。

2、放样所用量具应符合计量标准，最好用划针来划线，以保证准确性。

3、型钢和板材切割尽量采用机械切割方法，如采用气割时，应将钢材切割区域表面的铁锈、污物等清除干净，气割后应除去熔渣和飞溅物，型钢和板材应采用台钻打眼。

4、支架制作焊接坡口尺寸应符合工艺要求。

5、支架的制作应根据结构形式、焊接方法和焊接顺序等因素，确定合理的拼装顺序。

6、板材、型材的拼接，应在组装进行，构件的组装应在部件组装、7、支架制作质量检验合格后，应将焊点焊渣除去再刷一遍防锈漆后才可进行安装。

8、支架安装先从主管安装后安装支管,安装前先按图纸标高将所有支架过水平后再带线固定在梁上。

四、喷淋管网安装

管网安装

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http:// 管道的安装位置应符合设计要求：

（1）管道在安装之前先各建设单位、监理单位共同商议选定一个样板间，将样板间所有管道安装结束且油漆全部完成后通过建设单位、监理单位验收认可后再进行系统整体安装。

（2）管网安装前应校直管子，并应清除管子内部的杂物；安装时应随时清除已安装管道内部的杂物。

（3）在具腐蚀性的场所安装管网前，应按设计要求对管子、管件等进行防腐处理。（4）管网安装，当管公称直径小于100mm时，应采用螺纹连接；当管子公称直径大于或等于100mm时，可采用卡箍连接，连接后，均不得减小管道的通水横断面面积。江苏平安消防工程有限公司，总部坐落于“六朝古都、十朝都会之称的南京，是一家集消防、投资等产业于一体的优秀企业。旗下拥有75000平方米的消防器材科研、生产基地。下辖4个子公司和百余家分公司。是具有国家住建部颁发的消防设施工程设计与施工资质、建筑消防设施维修保养资质、建筑机电安装专业承包贰级资质、建筑装饰装修专业承包贰级资质和电子与智能化工程专业承包贰级资质。

公司现有员工200余名，其中高级职称人员18名，中级职称人员32名，一级建造师35名，二级建造师28名，各类专业技术人员齐全,技术力量雄厚。可承接各种大型复杂的建筑消防工程，建筑智能化工程和建筑机电安装工程，并提供专业的设计和维修保养服务。时代在发展，社会在进步公司始终坚持以“专业过硬的技术，专业的服务意识: 为我们的合作伙伴提供的产品和服务，并不断完善与开拓!交流与合作是市场经济发展的主旋律，也是企业赖以生存和发展的契机。平安的事业凝聚着平安人矢志不渝的努力与追求,更仰仗社会各界的鼎力协持和帮助，此情殷殷，矢志不忘!我们怀存一颗感恩的心，与时俱进，开拓创新，并诚挚地期待社会各界与我们进一步精诚合作，共同开创美好的未来。

喷淋系统 篇3

【摘要】某压水堆核电站设置了乏燃料池喷淋系统，应对极端事故工况下乏燃料池水排空和乏燃料裸露。为保证喷淋系统能够覆盖整个乏燃料池表面区域，并且提供足够的冷却流量，需对喷嘴进行合适的选型并深入研究其喷淋特性，在此基础上开展喷淋系统的设置，包括喷嘴数量、间距、安装角、扭转角等。文章对选定的分体式离心喷嘴的性能进行了试验研究，分析了高度、流量、扭转角等关键因素对其喷淋流量密度分布特性的影响，试验和分析结果为乏燃料池喷淋系统的设计提供了依据。

【关键词】喷淋；离心式喷嘴；流量密度

1、背景

某压水堆核电站设置了乏燃料池喷淋系统，以应对极端事故导致的池水排空、乏燃料组件裸露。在乏燃料池的东、西两侧墙上沿长度方向分别设置了一套喷淋管嘴，通过喷淋来冷却乏燃料[1][2]。喷淋系统的设计应能保证喷淋能够覆盖整个乏燃料池表面区域，并且提供足够的喷淋流量密度（单位面积上的有效喷淋流量，单位（m3/h）/m2）来带走乏燃料组件产生的衰变热，以保证燃料安全。单喷嘴的喷淋性能将直接影响到整个喷淋系统的设计，因此，本文结合系统设计要求对喷嘴进行了初步的试验选型，并对选定的分体式离心喷嘴的喷淋特性开展了重点研究，分析喷淋高度、流量和扭转角几个因素对喷淋流量分布特性的影响，为乏燃料池喷淋系统的设计提供数据支撑和指导建议。

2、试验介绍及喷嘴选型

2.1试验介绍

测定喷嘴喷淋的流量密度分布特性在国内尚属首次，试验台架设计如图2-1所示。在地面上噴淋覆盖范围内以25cm×25cm的尺寸划分试验方格，并间隔摆放直径为250mm的收集桶，该尺寸与单个乏燃料组件格架的截面尺寸相当，相邻桶之间横向纵向的间距均为500mm，空白单元格的喷淋流量按照周围四个方格的流量平均值获得。

水槽中的水经过滤器3进入液泵1，为了保证管路的安全性，待旁通管路5出口水流稳定后，同时打开常开电磁阀4和常闭电磁阀10的开关，调节调节阀2使流量达到各试验工况要求的值后，开始摆桶收集喷淋流量。试验结束后，用电子秤按集液桶的摆放顺序称重并记录在表格中。

2.2喷嘴选型

对于乏燃料池喷淋系统的设计而言，喷淋覆盖面积和喷淋流量密度是最关键的两个指标。因此，单喷嘴的喷幅应满足乏燃料池的宽度要求，且雾化颗粒不会在到达乏燃料组件之前因环境高温直接蒸发，而是直接降落到燃料组件上，以足够的流量密度保证其冷却效果。根据喷嘴的功能和技术参数，本文以旋水心式离心喷嘴、整体式离心喷嘴和分体式离心喷嘴为试验对象，首先进行了喷幅和雾化粒径的测定。结合乏燃料池喷淋系统的设计要求，在额定压力0.3MPa、喷淋高度大于7.8m时，喷嘴流量应达到5～5.7m3/h，喷幅应达到6.4m。本文根据试验结果，选取了性能指标能够满足上述要求的分体式离心喷嘴，其结构示意图见图2-2。

该喷嘴的工作原理是：液体在压力的作用下通过喷嘴入口加速并进入旋流室，在离心力作用下充分旋转，再从喷口（收敛通道）内加速喷出空心扩散锥状液膜，利用液体与外界空气的高速差而破碎、雾化。由于轴向速度受到自身结构形式的限制，试验测得该喷嘴的雾化粒径大约为800～1400μm，液体能够直接喷射到乏燃料组件上而提供充分的冷却。

3、喷嘴性能分析

喷嘴的流量分布特性受自身结构设计、喷淋高度、角度、流量等多重因素的影响，本文基于2.2节选定的喷嘴型号，重点开展了高度、流量和扭转角的敏感性试验和分析，研究其流量密度分布规律，喷淋覆盖区域坐标示意图见图3-1。

3.1高度敏感性分析

在表3-1的试验条件下，喷嘴在7.8m、8.4m和9m高度下X=0m（喷嘴中心线）及Y=3.25m（约1/2喷幅）的喷淋流量密度分布曲线如图3-2。

由试验结果可以看出，该喷嘴在3个不同高度下X=0m以及Y=3.25m的流量密度整体分布趋势基本相同，说明当喷淋高度大于7.8m时，已处于喷幅和流量分布都相对稳定的喷淋区域。但在此高度范围内，随着喷淋高度的增加，流量密度的峰值沿纵向存在一定程度的偏移：当H=7.8m时，峰值出现在0.45m处；当H=9m时，峰值出现在0.95m处，向外扩展了0.5m，即两个单元格的距离。

另外，从纵向分布曲线走势可以看出，流量密度在靠近喷嘴处出现峰值，随后急剧下降，在Y=2.75m附近出现空心区，之后流量密度沿纵向有一定的回升，直到喷幅边缘处又下降。结合横向分布曲线以及H=8.4m的流量分布色阶图（图3-3），可以看出空心区域大致位于喷淋覆盖区域的中心处，且喷嘴右侧的平均流量密度是左侧的大约2倍。该分布特性跟喷嘴的离心结构形式密切相关，水流经旋转后形成空心锥状液膜，在靠近喷嘴处与空气碰撞后快速破碎并形成液滴降落。在离心力的作用下，左右两侧的分布也呈现出显著的不均匀性。

因此，在开展乏燃料池喷淋系统设计时，应结合工程实际，尽量选取H≥7.8m的喷淋高度，以获得最大的喷幅及稳定的流量密度分布；相邻喷嘴间距的设置应充分考虑消峰减谷的效应，减小空心区及不对称性对整体流量密度分布的影响。

3.2流量敏感性分析

在表3-2的试验条件下，喷嘴在5m3/h、5.5m3/h和6m3/h流量下X=0m及Y=3.25m的喷淋流量密度分布曲线如图3-4。

喷嘴在不同流量下的横向和纵向流量密度分布整体趋势与3.1节的分析结果相似，峰值和空心区的现象仍然存在。随着喷淋流量的增大，喷淋流量密度的峰值有所增加；且因入口压力增大，出口处的喷射速度增大，液体能够到达更远的距离，因此峰值沿纵向有小幅度的外扩。另外，空心区域随流量的增加逐渐收缩，且最小流量密度也有所增大，在Y=3.75m～6.5m范围内流量密度曲线渐趋展平，即此区域内的流量分布渐趋均匀。

在喷淋水源确定的条件下，应尽量减小管路阻力，优化乏燃料池喷淋系统的布置方案，获得更大的有效喷淋流量。

3.3扭转角敏感性分析

在表3-3的试验条件下，喷嘴在0°、15°、30°和45°扭转角下Y=1m及Y=3.25m的喷淋流量密度分布曲线如图3-5。

不同扭转角下的喷淋流量密度分布情况差别较大，比较Y=1m和Y=3.25m的流量密度分布曲线可以看出，当扭转角θ≥30°时，喷淋流量向靠近喷嘴的一侧集中，在5m3/h的喷淋流量下，1/2喷幅处的流量密度基本降至0.1（m3/h）/m2以下，这对乏燃料池内与喷嘴纵向距离较远的燃料组件冷却而言是极其不利的，因此在开展喷淋系统的布置设计时应尽量避免使用≥30°的扭转角。

4、结论

通过试验研究及分析，选取了适用于该核电项目乏燃料池喷淋系统的分体式离心喷嘴，并针对性的开展了高度、流量和扭转角敏感性分析，主要结论如下：（1）分体式离心式喷嘴在特定喷淋高度和流量下的喷幅能达到6.5m，雾化粒径约为800～1400μm，满足乏燃料池喷淋系统的基本性能要求。（2）当喷淋高度≥7.8m时，喷淋流量密度的分布已基本趋于稳定，但随着高度的增加，流量密度峰值会沿纵向稍微外扩；喷淋覆盖区域内会出现空心区，且喷嘴左右两侧的流量分布呈现出明显的不对称性。（3）随着喷淋流量的增加，喷淋流量密度的峰值增大，空心区域逐渐收缩。（4）当扭转角θ≥30°时，流量集中在喷嘴附近，1/2喷幅处的流量密度基本降至0.1（m3/h）/m2以下。基于上述分析结果，在实际工程设计中，应结合喷嘴的上述特性，选取合适的喷淋高度以确保喷淋覆盖区域位于喷嘴的稳定喷幅范围内；喷嘴的布置应考虑多个喷嘴之间的叠加效应，以弥补单喷嘴空心区的低流量密度；对于因特殊原因不能设置喷嘴的局部区域，应考虑调整相邻两侧喷嘴的扭转角，对该区域的流量密度进行补充。

参考文献

[1]孙汉虹等.第三代核电技术AP1000 [M].北京：中国电力出版社，2010.

[2]郑明光，杜圣华.压水堆核电站工程设计[M].上海：上海科学技术出版社，2013.

作者简介

浅谈消防自动喷淋灭火系统 篇4

关键词：喷淋,消防,报警

目前消防自动喷淋灭火系统按喷头开闭形式分为闭式自动喷水灭火系统和开式自动喷水灭火系统, 前者常用的灭火方式有湿式、干式和预作用自动灭火系统, 后者有雨淋喷水、水幕和水喷雾灭火系统。

一、湿式自动喷水灭火系统

湿式自动喷水灭火系统, 是世界上使用时间最长, 应用最广泛, 控火、灭火率最高的一种闭式自动喷水灭火系统, 目前世界上已安装的自动喷水灭火系统中有70%以上采用了湿式自动喷水灭火系统。

工作原理:发生火灾时, 火焰或高温气流使闭式喷头的热敏感元件动作, 喷头开启, 喷水灭火。此时, 管网中的水由静止变为流动, 使水流指示器动作送出电信号, 在报警控制器上指示某一区域已在喷水。由于喷头开启持续喷水泄压造成湿式报警阀上部水压低于下部水压, 在压力差的作用下, 原来处于关闭状态的湿式报警阀就自动开启, 压力水通过报警阀流向灭火管网, 同时打开通向水力警铃的通道, 水流冲击水力警铃发出声响报警信号。控制中心根据水流指示器或压力开关的报警信号, 自动启动消防水泵向系统加压供水, 达到持续自动喷水灭火的目的。

湿式系统的特点是: (1) 结构简单, 施工方便, 经济性好 (2) 灭火速度快, 控制率高; (3) 适用范围广, 适用于设置在温度不低于4℃且不高于70℃的建筑物、构筑物内。

二、干式自动喷水灭火系统

干式系统是由湿式系统发展而来的, 平时管网内充满压缩空气或氮气。系统由闭式喷头、管道系统、充气设备、干式报警阀、报警装置和供水设施等组成。

工作原理:启动前, 干式报警阀前 (与水源相连一侧) 的管道内充以压力水, 干式报警阀后的管道内充以压缩空气, 报警阀处于关闭状态。发生火灾时, 闭式喷头热敏感元件动作, 喷头开启, 管道中的压缩空气从喷头喷出, 使干式阀出口侧压力下降, 造成报警阀前部水压力大于后部气压力, 干式报警阀被自动打开, 压力水进入供水管道, 将剩余的压缩空气从已打开的喷头处推出, 然后喷水灭火。在干式报警阀被打开的同时, 通向水力警铃和压力开关的通道也被打开, 水流冲击水力警铃和压力开关, 并启动水泵加压供水。

干式自动喷水灭火系统的特点是: (1) 报警阀后的管道中无水, 不怕冻结, 不怕温度高; (2) 由于喷头动作后的排气过程, 所以灭火速度较湿式系统慢; (3) 因为有充气设备, 建设投资较高, 平常管理也比较复杂、要求高; (4) 适用于环境在4℃以下和70℃以上而不宜采用湿式自动喷水灭火系统的地方。

三、预作用自动喷水灭火系统

预作用系统通常安装在那些既需要用水灭火但又绝对不允许发生非火灾跑水的地方, 如图书馆、档案馆及计算机房等。

预作用自动喷水灭火系统的特点是:具有干式自动喷水灭火系统平时无水的优点, 在预作用阀以后的管网中平时不充水, 而充加压空气或氮气, 或是干管, 只有在发生火灾时, 火灾探测系统自动打开预作用阀, 才使管道充水变成湿式系统, 可避免因系统破损而造成的水渍损失;同时它又没有干式自动喷水灭火系统必须待喷头动作后排完气才能喷水灭火, 延迟喷头喷水时间的缺点.

四、雨淋喷水灭火系统

系统主要适用于需大面积喷水, 要求快速扑灭火灾的特别危险场所。

雨淋喷水灭火系统必须具备的条件如下所述: (1) 充足的水源和加压泵能供应全部喷头足够的有压喷水量。 (2) 能够为各种探测系统开启和人为或遥控方式开启雨淋阀。 (3) 在探知火灾发生后, 能立刻开启雨淋阀。 (5) 雨淋管网必须保护整个保护区面积, 并装上开式喷头, 受保护面积内, 常温不低于4℃。 (6) 传输管路用闭式喷头或用易熔锁封闭有压水流, 使在整个保护面积内的任何处发生火灾后, 能使管路泄压。

五、水幕消防系统

水幕系统是由水幕喷头、管道和控制阀等组成的喷水系统, 其作用是阻止、隔断火情。同时还可以与防火幕配合使用进行灭火。可以起冷却、阻火、防火分隔的一种自动喷水系统, 但不直接进行灭火。该系统主要是用来控制被保护物的表面温度及防止热辐射。水幕系统使用的喷头通常是开式的、带有铲形反射板或缝隙喷口, 它是由探测系统控制给水和雨淋阀门的。水幕系统的工作过程与雨淋喷水灭火系统相同。在功能上两者的主要区别是, 水幕喷头喷出的水形成水帘状, 因此水幕系统不是直接用于扑灭火灾, 而是与防火卷帘、防火幕配合使用, 用于防火隔断、防火分区及局部降温保护等。消防水幕按其作用可分为三种类型:冷却型、阻火型及防火型。

六、水喷雾灭火系统

水喷雾灭火系统是固定式自动灭火系统的一种类型, 是在自动喷水灭火系统的基础上发展起来的。水喷雾管路灭火系统上装有专门设计的开式喷嘴 (喷雾喷头) , 能喷出一定速度、密度平均粒径在100~700mm之间的雾状水。系统由雨淋阀、喷雾喷头、管路系统和火灾探测系统等组成。水喷雾的灭火原理, 使它不仅在扑灭一般固体可燃物火灾中提高了水的灭火效率, 而且由于细小水雾滴的形态所具有的不会造成液体飞溅, 电气绝缘度高的特点, 在扑灭可燃液体火灾和电气火灾中得到广泛的应用。

综上所述, 每一种喷淋系统都有各自的优缺点, 我们要根据当地的气候及环境情况选择合适的系统, 才能够有效的防治火灾的发生。

参考文献

[1]GB50016, 建筑设计防火规范。

[2]GB50084, 自动喷水系统设计规范。

[3]朴芬淑、吴昊:《建筑给排水》, 机械工业出版社。

喷淋施工方案 篇5

点击次数：1698 发布时间：2010-3-17 应用洒水喷枪喷水防尘、降尘提供一个高效方法。高压水流经由特别设计的喷嘴，形成数十米半径的旋转雨帘均匀覆盖堆场表面，达到非常理想防尘效果。

洒水喷枪喷淋防尘系统主要由水源系统、自动控制系统、管路系统、喷枪喷头、控制电磁阀及防护设备构成。

洒水喷枪降尘系统的特点：、喷枪、喷头洒水雨雾均匀并自动旋转，角度可调，合理布置避免盲区出现，防尘、抑尘效果显著；

2、远程全自动控制，有多种设定程序，分组控制、单独控制、任意组合控制灵活方便；

3、临时需要可以现场手动控制，喷枪站控制阀自带手动开关功能，现场作业人员即可操作；

4、洒水喷枪喷射距离远，半径可达30-95米，减少管道铺设、方便施工；

5、洒水喷枪、喷头相结合的设计，可以覆盖所有扬尘区域，彻底治理扬尘；

6、可设自动泄水阀、保温伴热，维护简便，冬季也可正常使用；

考虑到洒水喷枪安装在场地中央会影响堆取料作业，所以洒水喷枪尽量安装在堆场的周围，大多数在堆场的两侧矩形、三角形方式布置，其中三角形布置可以更均匀地覆盖，还有一种情况是现场只允许在一侧布置喷枪，接下来就是按照现场射程的要求来选择洒水喷枪型号。

喷枪型号选定之后对照性能参数表查到喷枪的运行流量、压力，根据这个数据以及喷枪的同时运行的数量(通常同时只运行1-4支，分组轮流工作)来设计水泵、供水管路等。

关于控制，建议采用自动控制系统对喷枪、水泵进行集中控制，可以通过科学合理地编排喷淋程序，大大降低现场管理人员的工作强度、省水省电并达到最佳的防尘降尘效果。编排喷淋程序时一方面要对喷枪合理分组控制，避免支管路水头损失过大，另外要注意季节、气候变化，并掌握少量多次的原则。

北京新景园艺有限公司工矿防尘的项目设计、产品及施工安装已经广泛应用于扬尘严重的电厂、港口煤码头、铁路货场、矿山、煤矿、钢铁厂、煤焦化工等工业企业的煤场、煤堆、堆料场、原料场、矿石等堆场及运输卡车道的大喷枪洒水喷淋防尘、降尘等领域。煤场喷淋洒水工矿防尘大喷枪电磁阀控制箱，水冲洗系列煤场喷洒系统干煤棚降尘水冲洗卷盘箱栈桥冲洗器，喷雾除尘系列喷雾喷嘴，煤场喷洒设计安装。港口码头、火电厂、钢铁厂、煤矿、焦化厂、煤炭转运站等大型场地，灰尘多需要治理的地方的除尘，大面积的农业园林灌溉，自动控制，污水过滤，行业包括电厂、港口煤码头、铁路货场、矿山、煤矿、钢铁厂、煤焦化工等工业企业的煤场、煤堆、堆料场、原料场、矿石等堆场及运输卡车道洒水喷淋防尘、降尘等领域，及冲洗卷盘箱、输煤皮带喷雾除尘。公司产品有：尼尔森电磁阀，伯尔梅特电磁阀，过滤器，西美大喷枪，尼尔森大喷枪，雨鸟大喷枪，纳安丹大喷枪，自动化产品.，程控系统等。煤场喷淋洒水防尘尼大喷枪电磁阀 水冲洗系列 煤场喷洒系统 喷雾除尘系列 喷雾喷嘴煤场喷淋洒水防尘尼尔森大喷枪电磁阀, 场喷淋洒水防尘，喷淋洒水防尘，煤场喷淋洒水防尘大喷枪，煤场喷淋洒水防尘雨鸟大喷枪，水冲洗系列,煤场喷洒系统,喷雾除尘系列,喷雾喷嘴,尼尔森喷枪,，冲洗卷盘箱,自动泄水阀,煤场喷淋洒水防尘大喷枪,尼尔森喷枪,尼尔森电磁阀,SR75喷枪, SR100喷枪,SR150喷枪,SR200喷枪, N800电磁阀,RB50喷枪, PYC50喷枪,煤场喷枪,大喷枪,煤场电磁阀,煤场喷淋,煤场降尘,冲洗卷盘箱,水冲洗卷盘箱,栈桥冲洗,干煤棚降尘，煤场喷淋降尘,洒水喷枪,电磁阀,控制器,煤

洒水喷枪喷淋防尘系统主要由水源系统、自动控制系统、管路系统、喷枪喷头、控制电磁阀及防护设备构成。、喷枪、喷头洒水雨雾均匀并自动旋转，角度可调，合理布置避免盲区出现，防尘、抑尘效果显著；、远程全自动控制，有多种设定程序，分组控制、单独控制、任意组合控制灵活方便；、临时需要可以现场手动控制，喷枪站控制阀自带手动开关功能，现场作业人员即可操作；、洒水喷枪喷射距离远，半径可达30-95米，减少管道铺设、方便施工；

5、洒水喷枪、喷头相结合的设计，可以覆盖所有扬尘区域，彻底治理扬尘；

6、可设自动泄水阀、保温伴热，维护简便，冬季也可正常使用；

考虑到洒水喷枪安装在场地中央会影响堆取料作业，所以洒水喷枪尽量安装在堆场的周围，大多数在堆场的两侧矩形、三角形方式布置，其中三角形布置可以更均匀地覆盖，还有一种情况是现场只允许在一侧布置喷枪，接下来就是按照现场射程的要求来选择洒水喷枪型号。

喷枪型号选定之后对照性能参数表查到喷枪的运行流量、压力，根据这个数据以及喷枪的同时运行的数量（通常同时只运行1-4支，分组轮流工作）来设计水泵、供水管路等。

关于控制，建议采用自动控制系统对喷枪、水泵进行集中控制，可以通过科学合理地编排喷淋程序，大大降低现场管理人员的工作强度、省水省电并达到最佳的防尘降尘效果。编排喷淋程序时一方面要对喷枪合理分组控制，避免支管路水头损失过大，另外要注意季节、气候变化，并掌握少量多次的原则。

一种喷淋自洁垃圾桶的设计 篇6

关键词 环保 喷淋自洁垃圾桶 设计

中图分类号：TS95 文献标识码：A

Design of One Kind of Self-cleaning Trash Sprinkler

LIN Jianbin， CHEN Songjie， SHEN Di

（School of Engineering， Zhejiang A & F University， Lin'an， Zhejiang 311300）

Abstract Now used for trash， garbage only store by manually clean up the garbage， trash can not be done effectively clean the interior， especially for garbage contained in the liquid. In this paper， through the design of a sprinkler system， and the use of solar energy， automatic or manual cleaning trash wall stains， effective odor removal and sewage discharge barrel. The self-cleaning trash can of green spray， especially for communities.

Key words environmental protection； Kind of Self-cleaning Trash Sprinkler； design

垃圾箱是城市公共环境中不可或缺的一部分，尤其在居民社区里，良好的卫生环境是居民身心健康的保障之一，然而关于垃圾桶所引发的问题层出不穷。社区里的垃圾桶，垃圾与雨水在封闭式垃圾桶内部混合堆积，是产生异味的重要原因，特别是在炎热的夏季，经常散发出令人恶心的异味，甚至导致害虫与病菌的滋生，传播某些疾病。这些问题日益困扰着社区里的居民日常生活，对社区环境卫生造成了极大的影响。因此有必要对垃圾桶进行重新设计。

城市在日益发展，人类生活节奏的加快和新的环境理念在不断地驱动着公共物质文明和精神文明，因此优秀的公共设施在改善人居环境、体现城市特色中的作用显得尤为重要。作为一座现代城市，随着人们交往的增多，经济的发展，文化的交融，城市功能也在日趋完善，因此环境设施的总体价值的增加与信息的快速传递，使人们对生态环境的重视程度也逐步提高了，而垃圾箱已经成为城市建设中不可或缺的一部分了，而且它在环境建设中的作用也愈来愈显著。

近年来城市建设又迈上了一个新的台阶。城市迎来了越来越多的外地游人，也吸引了越来越多的商家来穗投资建设。大型超市、购物中心、各式各样的特色商店在各城市不断登陆，外来人口不断增多，城市经济更加强劲发展。城市经济让人欣慰，但随之而来的是不容忽视的环境新问题，以至于垃圾的堆积的速度与城市的发展速度相一致。

城市发展中存在环境问题有很多方面，如餐饮业的垃圾处理、化工业对周遭环境的污染等。这里我们选择临安市社区垃圾桶的设计规划作为研究课题。小小的垃圾箱体积不足高楼大厦的百万分之一，却是城市环境的“致命杀手”。城市居民的素质跟不上市场经济的飞速发展，致使垃圾箱问题一再凸显，可见垃圾桶的城市规划迫在眉睫！

关于垃圾桶所引发的问题是层出不穷的。据调查情况反映，社区里的垃圾桶位置的胡乱摆放、垃圾桶的大小外形设计不统一、垃圾回收系统不彻底、捡垃圾乱翻、居民找垃圾桶难、垃圾堆积长期未经清理等等问题，日益困扰着社区里的居民日常生活，对社区环境卫生造成了极大的影响。因此垃圾桶的重新规划在居民当中的呼声也是颇高的，如何更好地规划社区垃圾桶的设置成为许多居民热切关心的问题。

在专利申请号为201220232012.3的专利中，设置了一块方形垫，可使垃圾桶不被弄脏，但是对于垃圾中带有的液体却无法处理，还是会散发异味，并且弄脏桶底。在专利申请号为201120551462.4的专利中虽然设置了一个可以放置用以去除异味的物体，但是却无法解决污水在垃圾桶内的问题。在现在所使用的垃圾桶中，绝大部分是简易垃圾桶，即只能存储垃圾，并由人工清理这些垃圾，但不能做到有效地清洁垃圾桶内部，特别是对于垃圾中所含有的液体，更是无法做到有效清洁。在本实用新型专利中，通过设计一个喷淋系统，并使用太阳能作为能源，实现自动或者手动清洁垃圾桶壁的污渍，从而有效去除异味，并排出桶内污水。该喷淋自洁垃圾桶绿色环保，尤其适用于社区环境。

1 设计思想

本文描述的是一种喷淋自洁式垃圾桶。参见图1，该喷淋自洁垃圾桶，可拆除垃圾箱体由夹环固定在支撑框架上，水泵放置于支撑框架上的水泵盒中，外置水箱焊接于支撑框架上，并利用软管将水泵与外置水箱连接。

参见图2，该喷淋自洁垃圾桶的垃圾箱体内设有喷头、隔离网、太阳能电池板和污水通道。外置水箱内设有浮子、磁铁、水泵自动接触开关。水泵侧面设有水泵手动开关。本实用新型的有益效果是，通过设计一个喷淋系统，使用太阳能电池作为电源，实现自动或者手动清洁垃圾桶内壁的污渍，从而有效去除异味，并排出桶内污水，具有绿色环保的优点。

箱体顶端的太阳能电池作为电源，使该环保垃圾桶更为绿色环保。在垃圾箱体上安装有外置水箱，顶部呈漏斗状，中心开孔，且孔中安装过滤网，用以收集雨水，利用水泵将外置水箱的水经过喷头喷入垃圾箱体冲刷垃圾箱体，从而起到冲刷箱体内壁的作用，外置水箱中可加入清洁液加强清洁效果，若雨水不足则可灌注自来水补充。

该垃圾桶的清洁过程包括自动方式和手动方式两种，自动方式工作过程是：当水位上升到一定高度时，外置水箱中的浮子上浮并在磁铁吸力作用下使水泵自动接触开关吸合，水泵开始工作，喷头喷水，清洗垃圾桶内壁，洗去污渍、去除异味；当水位下降到一定程度时，浮子在重力作用下与磁铁分离，水泵自动接触开关断开，水泵停止工作，清洗结束。手动方式工作过程是：手动触动水泵侧面的水泵手动开关，水泵工作使喷头出水清洗垃圾桶内壁；再次按下水泵手动开关，水泵停止工作，清洗结束。清洗完的污水通过垃圾箱体底部的污水通道排出。

2 总结

本新型垃圾桶的设计过程考虑了实际的情况，并且结合了计算机三维软件与二维软件制作出虚拟模型。在理论与实际上都处于可行的地步。本垃圾桶实现了从垃圾桶中去除污渍、污水，有效清除异味的目的，可放置于各种场地，尤其适合社区环境，可靠性高、操作简单、制作简单、绿色环保。

浙江农林大学工程学院创新创业训练计划资助项目（201306）

参考文献

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[2] 刘作琳.城市公共场所废物回收器具设计研究[J].轻工科技，2012（7）.

[3] 白焕军.城市景观设计中垃圾桶设计之我见[J].白城师范学院学报，2010（1）.

[4] 聂廷能，黄金，郭德群，颜超.自动封口套袋垃圾桶设计与研制[J].湖南科技学院学报，2012（4）.

[5] 辛政华，路红梅，胡良益，张家喜.基于物联网的智能垃圾桶系统设计[J].仪器仪表用户，2011（6）.

大淑村矿用上自动喷淋系统 篇7

翼中能源峰峰集团大淑村矿在煤场安装了自动喷淋防尘系统,应用大喷枪喷水防尘、降尘,高压水流经由特别设计的喷嘴,可形成50m半径的旋转雨帘。该矿自动喷淋防尘系统主要由水源系统、自动控制系统、管路系统、喷枪喷头、控制电磁阀及防护设备构成。该系统的用水采用的是污水处理厂处理过的循环水。喷枪可以自动旋转和调整角度,半径可达30～55m。该矿还给喷淋防尘系统安装了远程全自动控制装置,可根据需要进行分组、单独和任意组合控制,也可手动控制。

民用建筑自动喷淋系统设计要点 篇8

报警阀组的设置有集中设置和分散设置两种。集中设置是指多个阀组设置在一起, 出水干管分别引向各阀控制的喷头区域; 分散设置是指各个报警阀组分别设在其各自所控制的喷头区域之内或附近。

集中设置的优点是方便平时管理, 但阀后的管道多, 阀组距火场远, 失火时与火场的联络不便; 分散设置的优点是管道数量少, 阀组距离火场近, 失火时找报警阀组方便, 并且失火点周围的人员能听到水力警铃的报警, 缺点是平时管理不太方便。但是越来越多的消防实例表明, 集中或分散设置报警阀不仅与管理、造价相关, 而且密切影响整个自动喷淋系统的运行情况。

为了满足业主的要求, 节省地上机房面积, 减少公摊面积, 目前很多设计做法在地下室集中设置报警阀间, 或仅在报警阀处工作压力大于1. 60 MPa或喷头压力大于1. 20MPa时, 在地上增设高区的报警阀间。这种报警阀布置方法不能保证所有报警阀后紧邻所服务的防火分区或楼层, 其结果会造成在自动喷水系统验收或例行巡检过程中, 出现个别报警阀报警时间远远超过规范的要求, 甚至出现不报警的情况。

这种情况是由于报警阀的工作原理造成的, 湿式报警阀就是一个增加了在阀瓣开启状态下有能够进行自动报警功能的单向止回阀, 只允许水流从供水侧流向管网侧, 湿式报警阀发生报警是由于阀瓣上、下腔形成压差后, 阀瓣打开, 一待阀瓣打开, 就有一股水流通过阀瓣下部的一环状水槽流出报警阀本体一小孔 ( 技术上称报警口) 经过过滤器和控制阀门进入延迟器, 水压逐步升高, 经过5 ~ 90 s延时后, 当达到报警压力 ( 0. 05 MPa) , 压力水就驱动水力警铃发出声响和压力开关动作, 将水流信号转换为电信号传至消控中心, 并启动消防水泵连续供水灭火。国家标准GB5135. 2 - 2003《自动喷水灭火系统第2 部分: 湿式报警阀、延迟器、水力警铃》规定: 在阀瓣组件开启过程中, 阀瓣组件上下两侧压差最大时, 进口压力与出口压力之比值不应大于1. 16, 假如报警阀处工作压力0. 40 MPa, 则在报警阀出口处压力0. 34 MPa, 压差为0. 06 MPa时, 报警阀就可报警。假如报警阀处工作压力1. 60 MPa, 则在报警阀出口处压力1. 38 MPa, 压差为0. 22 MPa时, 报警阀才会报警。这说明报警阀与所服务区域高差越大, 需要的供水侧和系统侧的压差越大才能报警。因此在设计过程中, 应让报警阀尽量靠近服务楼层, 减少分区的高差。有这个前提条件, 报警阀才有可能即时报警, 发挥在系统内应有的作用。

2 排气阀的设置

湿式自动喷水灭火系统通水前和检修放水后, 空气将不可避免地进入系统管道中。如果不将管道中空气排掉, 则自喷系统管道内的空气将一直存在。带来的后果有两个: (1) 减少管道的过水断面, 对系统中的水流流动产生阻碍, 降低了管道的水力条件, 加大了自动喷淋系统的水力阻力损失; (2) 在夏季等室温较高的情况时, 管道内的空气受热胀冷缩的影响而膨胀, 产生的压力会对报警阀后的管网产生压力, 使报警阀后管道压力高于报警阀前管道压力, 造成报警阀在报警过程中, 阀瓣前后的压差形成须克服管道内空气产生的多余压力, 延缓报警时间。

对于管道空气的排放, 一般做法是, 管道通水时打开一部分末端试水阀门, 靠水将空气从阀门顶出。但这种做法有缺陷: 高于试水阀门高度的管道内空气不能保证被全部排出, 特别是在实际工程中, 室内管线综合后, 部分自喷管道会上翻, 上翻后的门字形弯管内空气会一直滞留在管道内。消除这种现象的一个较好的办法是: 在立管最高点和水平管的向上门字形弯管最高点, 均设置自动排气阀, 从而使得管内空气被水从自动排气阀处挤出, 同时可在自动排气阀前设一个截止阀, 使日常维护检修更加方便。

3 末端试水装置的设置

GB50084 - 2001《自动喷水系统设计规范》 ( 2005 年版) 中规定了在每个报警阀组的最不利点喷头处设置末端试水装置及其组成要件, 而其他位置要求设置试水阀, 也未对试水阀进行放水试验时的流量系数及压力测试做具体的要求。规范出发点是控制每个报警阀组的最不利点, 认为只要最不利点设置末端试水装置, 在最不利点做压力、流量测试, 只要最不利点满足流量、压力要求, 即认为该报警阀组控制的自动喷淋系统满足消防要求。但是从实际工程中来看, 每个报警阀组控制的各防火分区、各楼层自动喷淋管道千差万别, 安装单位的施工质量也参差不齐。如果不对每个防火分区做压力流量测试, 仅对最不利防火分区最不利点做检测就得出整个报警阀组系统达到要求是比较片面的。而且解决这个问题投入的代价也很小, 即在每个防火分区的最不利设末端试水装置。验收或定期消防巡检时对每个防火分区都做检测, 即时发现问题, 即时解决, 将大大提高自动喷淋系统的可靠性。

末端试水装置设置的位置也需要考虑日后检测的方便性。设置末端试水装置的位置, 要有足够排水能力的措施保证试水有组织排出, 而且末端试水装置的阀门、压力表应设置在明显、容易操作的地方。使管理人员方便测试末端系统, 真正做到有效管理, 维持自动喷水系统的正常运转。

4 并联喷淋泵的选型

在某些严重危险等级、仓库危险等级的场所设置自动喷淋系统时, 设计流量较大, 选择单泵一用一备会造成喷淋单泵功率过大, 选泵困难, 同时带来造价过高的问题。目前较合理的方式是选三台泵, 采用“二用一备”的方式, 在严重危险等级、仓库危险等级的场所启用两台台泵满足喷淋流量。在轻、中危险等级的场所启用单台泵满足喷淋流量。这就带来了一个问题: 喷淋泵存在两种工况, 两台台泵并联启动和单泵启动, 在喷淋泵选型时需要考虑到两种工况下泵的运行情况。

水泵并联是两台及以上水泵向同一压水管路输送流体, 以达到压力水头相同时增加流量。在不考虑管道水头损失时, 型号相同的两台泵并联, 扬程相同, 流量为它们之和。但考虑实际管路特性后, 就不能简单的把两台喷淋泵的流量叠加满足设计流量, 扬程不变的方式来选择喷淋泵。新发布的GB50974 - 2014《消防给水及消火栓系统技术规范》图示对并联泵选泵作出了说明, 见图1。

选型步骤应为: (1) 按系统的喷淋设计流量计算M点的扬程H, 并按扬程H选择水泵; (2) 两台水泵并联时按消防设计流量的1 /2 选泵; (3) 并联运行时单台泵的工况点是Ms点, 只有一台泵运行时的工况点是S点; (4) 可不计算单台泵S点的扬程或流量, 但单泵的配置功率应满足S点工况。

单台泵工作工况时, 单台选型的最高效率点应处在并联工作点和单泵工作点之间。兼顾单泵运行和并联运行的工况。这种选泵方式的优点是: (1) 泵并联工作时, 工作点偏离高效区不多, 工作效率较高; (2) 单泵运行时, 单泵的工作点更接近高效区。各个厂家的泵工作曲线不尽相同, 在设计时和招标采购时应按照各厂家产品样本对选型进行复核, 保证喷淋泵选型合理。

超越方程组求解喷淋系统阻力 篇9

以往我们在进行自动喷水灭火系统的水力计算时, 一般采用作用面积法或特性系数法, 为方便计算, 上述两种方法均有其计算假设, 与实际有所出入。下面我们针对几种计算方法做简要分析。

1 喷淋系统水力计算方法概述

1. 1 作用面积法

作用面积法是《自动喷水灭火系统设计规范》推荐的计算方法, 其根本的目的在于抑制一定面积下火灾的蔓延, 保证喷水强度不小于规范规定强度, 此处计算时假设作用面积内每只喷头的喷水量相同且均以最不利前喷头喷水量取值。此假设实际上减小了作用面积内的喷水量, 亦间接减小了喷淋系统的阻力。

1. 2 特性系数法

特性系数法是从系统设计的最不利点喷头开始, 沿程计算各喷头的压力、喷水量、管段累积流量、水头损失直至管段累积流量达到设计流量为止, 之后的管段流量不再累积, 只计算水头损失。此处假设在达到设计流量时, 喷头所保护的面积至少已经满足规范所规定的保护面积。此假设实际上很难满足实际的设计需要, 很大程度上受到建筑布局影响。

1. 3 超越方程组法

超越方程组法是在优先满足保护面积的前提条件下, 不做任何假设, 从系统最不利点喷头开始计算, 采用超越方程组沿程计算各喷头的压力、喷水量、管段累积流量、水头损失直至完成保护面积内所有喷头的计算为止, 保护面积之外的喷头不计算流量, 只计算水头损失。

2 房间布局及管道连接方式分析

2. 1 房间布局

上述三种方法都会受到房间布局及管道连接方式的影响, 但针对常规功能建筑, 常规布局, 中危险 Ⅰ 级所保护的面积为160 m2, 正方形布置喷头间最大间距3. 6 m, 距离墙边1. 8 m。按装修情况下普通石膏板吊顶布置下垂型喷头, 由图2 可知在最大距离布置下, 12 个喷头最大的保护面积为14. 4×10. 8 = 155. 52 m2, 而需要保护160 m2相应的作用面积, 则出现向长方向或向宽方向两个方向加长的变化。由图3 易知, 当宽方向加长时, 作用面积达到160 m2, 喷头数增加到最不利的16 只。且当喷淋系统的最不利点处在图3 的开敞空间时, 按规范要求开放的喷头数达到最不利的16 只。

2. 2 管道连接方式

由于不同的管道连接方式会造成沿程水头损失的不同, 在求解超越方程组的过程中, 每个喷头前后的边界条件不同, 得出的结果便会逐级变化, 影响最终结果。管道的连接方式往往由于主观原因而不同, 以图3 的喷头布置方式来讲, 会有大体上三种连接方式, 如图4 所示。在已知喷淋立管在本区域左侧方向时, 易知连接方式1 和连接方式2 所导致的管道计算当量长度是相同的且都小于连接方式3。管道连接方式3 主观的加长了最不利区域的管道当量长度, 虽然最不利区域后的干管长度有所减少, 但影响小于在最不利区域内产生的阻力。

3 最不利管段水力计算

首先在这里确定喷头的流量系数为K = 80, 最不利点处喷头的工作压力为0. 10 MPa, 喷淋系统需要保护的面积为160 m2, 作用面积内至少达到6 L/ ( min·m2) 的喷水强度。忽略各计算节点处由于喷头安装而使用的末端异径弯头和可能出现的延长管对计算结果的影响。据《美国工业防火手册》介绍: “经过实测, 自动喷水系统管道在使用20 年~ 25 年后, 其水头损失接近设计值[1], 及Hazen-Williams ( 海登—威廉) 公式结果”。在此沿程水头损失采取GB 50974—2014 消防给水及消火栓系统技术规范中10. 1. 2. 1 的方法[2]进行计算, 其相应公式如下:

其中, λ 值取自超越方程组的数值解, λ 采用迭代法计算; ε按镀锌钢管取0. 000 15; di为管道内径, 其值取管径减1 mm; ρ 为水的密度, 取999. 7 kg/m3; T为水温, 取10 ℃ 。

喷头的出流量公式为:

其中, K取80, 对于喷头a的P取0. 1 MPa, 得q = 80 L/min, 即4 /3 L/s。

计算过程中, 由于实际安装时使用到的弯头、三通等管件同样会产生相应阻力而影响计算结果, 我们这里采用当量长度法折算管件的影响, 其相应数据取自GB 50974—2014 表10. 1. 6-1。本案例中管段a-f的总当量长度为23. 6, 总水损25. 88 m; 管段a1-f的总当量长度18, 总水损23. 7 m, 无最不利点倒挂现象, 故节点a为最不利点。

由于最不利点压力已知, 管段a-f可以由式 ( 1) ~ 式 ( 6) 逐步计算直至节点f。对管段a1-f来讲, 这时我们已知节点f的压力, 各管段的管径及当量长度, 需要计算转输流量。此处我们需要建立24 元超越方程组 ( 本案例中每个管段和节点的节点流量q, 管段流量Q, 节点压力P, 管道流速v, 沿程损失阻力系数 λ, 水力坡度i均为未知数) , 利用MATLAB计算软件优化求解[3]方程组的数值解。得到转输流量后采用同样计算方法得出相应管段转输流量, 继续完成后续管段f-g, g-h及h-3 的计算得到节点g, h的压力。详细计算数据见表1。

由上述计算列表得出h-3 管段之后, 最不利流量认为恒定, 对应DN80 的i值为0. 590 921 2 m H2O / m; 对应DN100 的i值为0. 182 354 8 m H2O / m; 对应DN150 的i值为0. 022 087 4 m H2O / m。系统设计流量30.85 L/s, 系统的理论设计流量160×6/60=16 L/s, 区域内平均喷水强度30. 84×60 /160 = 11. 565 L/ ( min·m2) , 最不利点附近4 个喷头的平均喷水强度 ( 1. 33+1. 49+1. 47+1. 64) ×60 / ( 6.4×6. 25) = 8. 895 L / ( min·m2) 。

按原喷淋规范计算公式可得最不利点压力为0. 10 MPa时保护区域入口3 处的总流量为31. 44 L/s, 压力为67. 49 m H2O。对比后不难发现, 新公式的流量计算结果略小于原公式, 但水头损失减少10 余米。

4 超越方程组法计算

4. 1 末端压力对算法的影响

无论是作用面积法还是特性系数法, 其最不利点的压力由于其计算方式的限定都是以0. 1 MPa为基准进行计算的, 而实际不难看出, 仅此保护区内所需要的压力就超过了0. 5 MPa, 实际流量超过30 L/s, 平均喷水强度也达到了设计值的近2 倍。

根据设计要求, 我们应该满足保护区域内的平均喷水强度不低于设计喷水强度, 最不利点周围4 个喷头的平均喷水强度不低于设计喷水强度的85%[4]。又有GB 50084—2001 ( 2005 年版) 表5. 0. 1 内备注“系统最不利点处喷头的工作压力不应低于0. 05 MPa”的规定。此处取最不利点喷头保护半径1. 6 m计, 则最小压力值为[ ( 1. 6×2) 2× 6 /80]2/10 = 0. 058 98 MPa, 再进行计算, 计算结果见表2。

h-3 管段之后, 最不利流量认为恒定, 对应DN80 的i值为0. 352 318 1 m H2O / m; 对应DN100 的i值为0. 109 040 4 m H2O / m;对应DN150 的i值为0. 013 313 1 m H2O / m。实际喷水强度23. 75 ×6 /160 = 8. 9 L / ( min·m2) , 大于设计值。最不利点附近4 个喷头的平均喷水强度 ( 1. 02+1. 14+1. 13+1. 26) ×60/ ( 6. 4×6. 25) = 6. 825L / ( min·m2) , 满足设计要求。

按原喷淋规范计算公式可得最不利点压力为0. 589 8 MPa时保护区域入口3 处的总流量为24. 68 L/s, 压力为40. 92 m H2O。对比后仍然不难发现, 新公式的流量计算结果略小于原公式, 但水头损失减少约7 m。

故对于本文中的案例, 假设采取喷淋水泵直接从消防水池吸水的给水方式时, 则应选取的喷淋泵理论扬程为: Hb= Z + ∑hx+L150× 0. 013 313 1 + L100× 0. 109 040 4 + L80× 0. 352 318 1 +32. 28。 其中, Hb为水泵扬程; Z为喷淋最不利点高度与消防水池最低有效水位高度间的几何高差; ∑hx为水泵吸水口到最不利层水流指示器后的总水头损失 ( 包括信号阀及水流指示器) ; L150为最不利层水流指示器后到节点3 前DN150 的喷淋干管长度;L100为最不利层水流指示器后到节点3 前DN100 的喷淋干管长度; L80为最不利层水流指示器后到节点3 前DN80 的喷淋干管长度。水泵理论流量为23. 75 L/s。

4. 2 计算流程

对于超越方程组法, 有以下计算流程:

1) 确定实际工程的危险等级, 以及其对应所需要保护的面积和形状。

2) 明确保护区域内喷头位置和管道连接方式, 列出每段管道当量长度详表。

3) 确定最不利作用点, 根据其实际保护半径计算其最小所需压力, 但不小于0. 05 MPa。

4) 用顺序方法求解各管段参数至第一分叉点。

5) 列出超越方程组, 并利用计算工具求解第一分叉点另外一端的各管段参数。

6) 顺序计算至下一分叉点。

7) 重复第5) 步, 第6) 步直至完成保护区域内所有管段参数的计算。

8) 验证喷淋系统最不利点喷头开始作用时 ( 此处假定节点h之后到水流指示器的水头损失因流量变化而减小的部分忽略不计) , 其工作压力是否满足0. 1 MPa。

对于本文中讨论的情况, 有验证结果, 当火灾开始时, 最不利点处喷头工作压力为0. 206 MPa, 流量为1. 91 L/s, 满足喷淋试水要求。

5 实际工程设计中的相关问题及建议

5. 1 实际开放喷头数的影响

由于房屋造型多种多样, 最不利保护区域内开放喷头的数量受到房屋构型的影响可能出现最少需要13 个喷头的情况, 此时设计流量和喷水强度则会小于本文中所讨论的情况, 在设计计算过程中要注意喷水强度是否可以满足要求。

5. 2 非最不利层消防时的影响

非最不利层消防时, 由于减压孔板 ( 或减压阀组) 的局限性, 一般会使得压力比最不利层稍大, 此时实际喷水强度和喷水流量会大于设计值, 导致实际消防时间变小。此情况也与发生在最不利层的非最不利区域等效。

5. 3 末端压力选取对设计的影响

直接按0. 05 MPa计算及0. 10 MPa校核虽能满足火灾初期的喷水要求, 但其中在火灾末期其0. 05 MPa的工作压力并不一定能保证喷头的布置间距内水膜的全覆盖。当然, 此问题还与喷头布置高度、障碍物遮挡以及火灾发生位置有关。所以最佳办法是按喷头布置最不利间距先计算出末端所需压力, 再以此压力为基准完成计算和校验。

5. 4 工程设计计算时要注意的事项

超越方程组法虽能准确反映火灾时各喷头和管段的动作情况, 但是不可否认此方法的计算难度明显大于其他两种计算方法, 实际工程中还需要结合工程实际, 参照工程的性质及设计标准来选择较为合适的计算方法。

摘要：介绍了几种喷淋系统水力计算的方法, 对房间布局及管道连接方式进行了分析, 采用超越方程组法, 按最不利情况求解喷淋系统阻力, 研究了末端压力对算法的影响, 并阐述了超越方程组法的计算流程, 针对实际工程设计中存在的问题, 提出了相应的处理建议。

关键词：喷淋系统,水力计算,超越方程组

参考文献

[1]GB 50084—2001, 自动喷水灭火系统设计规范 (2005年版) [S].

[2]GB 50974—2014, 消防给水及消火栓系统技术规范[S].

[3]徐艳东, 孟晓刚.MATLAB函数库查询词典[M].北京:中国铁道出版社, 2005:429.

核岛安全壳喷淋系统管道施工探讨 篇10

关键词：喷淋系统,管道施工,注意事项

0 引言

安全壳喷淋系统 (EAS) 的主要作用是, 当一回路主管道发生失水事故或二回路主蒸汽管道发生破裂事故时, 喷淋系统将换料水喷淋到安全壳内, 使安全壳内的高温高压水蒸汽很快实施降温、降压, 同时去除安全壳内水蒸汽中的放射性产物[1,2] (尤其是I) 。喷淋系统还可以在电站运行和反应堆停堆期间起到消防作用。穹顶是指安全壳拱顶部位, 在穹顶内表面金属衬板有4条环形喷淋管 (每个系列2条) , 以反应堆厂房中心线为中心固定在安全壳的穹顶上。两系列共有504只喷嘴, 喷出水滴平均直径为0.27 mm, 在布置和定位时已考虑了每一系列能覆盖安全壳内的全部面积。

1 喷淋系统概况

安全壳喷淋系统主要由2根供水干管和4个环形管段组成, 环形的直径分别为:27 m、22.5 m、14.5 m、10 m, 其管径分别为:Φ168.3 mm×3.4 (6″×SCH10S) mm、Φ114.3 mm×3.05 (4″×SCH10S) mm, 材质为Z2CN18-10, RCCM级2级, 质保等级QA1级, 清洁度B级[2];安全壳喷淋系统管道365 m, 锥螺纹管嘴1″共计504只, 焊口共计611道。

2 施工概况

2.1 管段煨弯及预拼装

安全壳喷淋系统由4圈环管组成, 每环都是由多根弯管组对完成。所以弯管的质量直接决定了环管的质量, 因此必须从以下几方面对管段煨弯进行严格控制:

a) 喷淋环管下料时要留有200 mm的调整段, 两边各100 mm;

b) 喷淋管采用砂轮切割或等离子电弧切割。用砂轮切割和修磨时应使用不锈钢专用砂轮片。采用等离子切割时切割面上应无任何金属熔滴、沟痕等, 切割面应进行机加工或打磨。刷子必须使用不锈钢刷或尼龙刷, 砂轮片必须使用铝基无铁砂轮片;

c) 管道煨弯必须委托具有核级弯管加工资格的厂家加工, 所有工艺评定、弯管成形、成形检验等相关操作都应按照RCCM F4000的要求执行;

d) 喷淋系统的管子弯制采用冷弯制作, 冷弯的弯管应采用手工或机械方法校正, 但不得直接锤击弯管表面;

e) 在弯管的内弯曲半径范围有褶皱的情况下, 测得的褶皱峰顶和谷底之间的距离不得超过管子名义直径的3%, 并且应当等于或小于两相邻峰顶之间距离的1/12;

f) 弯管应100%进行外观目视检查, 外表面不得有毛刺、划痕、裂纹、折迭和撕裂等缺陷存在。这些缺陷应用机械方法清除, 清除缺陷后的过渡区应光滑, 并应检查所有弯管的椭圆度, 弯曲后管子的椭圆度按下式计算的值不应超过8%。

式 (1) 中, D为管子的公称外径, mm;Dmax为管子弯曲后的最大外径, mm;Dmin为管子弯曲后的最小外径, mm;

g) 采用超声波测厚仪对弯管壁厚进行检查。1个弯管的测点不少于5点, 弯曲后的最大减薄率不应超过10% (适用于弯曲半径大于或等于5D的弯管) 。

管子壁厚的减薄率应不超过:

式 (2) 中, Th0为弯曲前的壁厚, mm;Th1为弯曲后的壁厚, mm;10%为适用弯曲半径大于或等于5D的弯管;

h) 喷淋系统环管预拼装。喷淋系统环管在弯制成形和机加工过程中, 会产生一些误差, 为了减少误差, 应在平整的地面上将喷淋环管进行预拼装来检查管子的累积误差, 并做出相应的调整和修改。作法为:在1块至少15 m×15 m的平整地上建立1个X、Y平面坐标, 以坐标原点为圆心, 分别画出半径R为:5 m、7.25 m、11.25 m、13.5 m的1/4圆周, 根据管道三维制作图将环形管段一一对应放在所画的圆上拼装。三通、大小头等管件采用模拟短管代替。在拼装时, 若发现环形管段的弯曲半径误差超过±30mm, 应做出相应的调整, 调整后的误差在允许范围内越小越好。

2.2 钻孔

a) 喷淋环管上的喷嘴的安装形式较多, 角度各不相同, 划线时必须认真比对图纸上的设计位置, 确认无误后再进行钻孔;

b) 放线、钻孔前必须建立1个基准平面, 并在管段上找好基准线, 根据基准线的径向和轴线方向确定其他不同角度孔的中心线, 最后根据图纸要求确定孔的位置, 并用样冲冲眼;

c) 钻孔时, 先试钻一浅坑, 检查是否偏斜, 确认无误后在进行钻孔;

d) 每个孔位的角度与喷嘴的型号必须一一对应, 喷嘴角度安装公差为:±51';喷嘴安装位置公差为:X=6+2L/1 000, mm。式中L为弧长, mm。

2.3 组对

a) 管子对口后应垫置牢固, 避免焊接过程中产生焊接变形, 管道连接时不得强力组对, 对接焊组对间隙为0 mm~4 mm;

b) 焊件组对时, 单面焊背面不可达的焊接接头:管口内壁错边最大为e/20+1 (e为厚度, mm) 且不大于1.5 mm (局部) ;外壁错边当壁厚e<12 mm时最大为e/4, e≥12 mm时最大为e/10+2, mm;

c) 双面焊或单面焊背面可达的焊接接头:内、外表面允许错边量当壁厚e<12 mm时最大为e/4, e≥12 mm时最大为e/10+2, mm;

d) 法兰连接时应保持平行, 其偏差不大于法兰外径的1.5/1 000, 且不大于2 mm, 绝对不得使用强紧螺栓的方法消除歪斜。法兰垂直度密封周边的最大偏差为:直径≤6″为1 mm;8″<直径≤10″为1.5 mm;直径≥12″为2 mm;

e) 组对喷淋管上的管嘴时, 初步组对后将管嘴点焊在母管上, 待检查和调整后, 再将其焊接固定。

2.4 焊接

a) 安全壳喷淋系统管道焊接工艺评定必须提前进行梳理, 确保焊接工艺评定能够覆盖焊接施工;

b) 安全壳喷淋系统不锈钢管道焊缝、支管焊缝和有加强板的支管焊缝焊接时采用全氩弧焊工艺, 支吊架焊缝、异种钢角焊缝采用全手工电弧焊工艺;

c) 熔敷金属的厚度小于等于4 mm和不锈钢焊接组件一侧的母材厚度小于5 mm时, 必须进行背面充氩保护;

d) 多层多道焊的接头应错开, 焊道衔接处应平缓过渡, 焊工在焊接过程中应检查各焊道的质量, 对影响焊缝质量的焊缝表面熔渣及飞溅物等缺陷应清除, 打磨时要防止产生过热区, 完全清除后方可进行下一焊道的焊接;

e) 喷淋环管管径小、管壁薄、喷嘴之间距离小、焊接容易变形, 所以在环管喷嘴管座焊接施工时一定要注意焊接温度的控制, 防止温度过高变形过大;

f) 喷嘴管座焊接时采用间隔焊接的方法, 每道焊口分多次多层焊接, 每层待焊接温度达到环境温度时再进行下一层的焊接。

2.5 管道安装

安全壳喷淋系统管道施工在弧形空间内, 穹顶半径为18.5 m, 高度为11.048 m, 投影覆盖面积342.25m2。因此, 必须根据四圈喷淋管道的标高, 搭建相应的施工操作平台, 搭设高度低于安装点1.2 m左右。

在穹顶上打出安装区域内的坐标、标高的基准点及支架、管线关键部位点, 并放线、定位, 确定管道支吊架、管线的具体位置。放线后, 在预埋板上进行支吊架第一阶段安装。

在确定管段和阀门位置后进行管段组装, 水平管段以三通作为控制点分别向两边进行安装。管段组对完成后, 检查管段的坡度及坐标, 合格后将二级支架拧紧固定。

2.6 冲洗 试压

2.6.1 冲洗

a) 逐根对管段进行高压冲洗, 冲洗完成后, 对其清洁度进行检查;

b) 对于冲洗后的焊口进行100%的清洁度见证, 如需要打磨焊口, 则必须用干净不起毛的非合成纤维白布堵在管内壁5 cm~10 cm处, 坡口打磨完以后, 将白布取出, 并进行人工清洁, 在确认管内清洁度符合要求以后, 再进行组对焊接工作;

c) 冲洗后采用干净、不起毛的非合成纤维白布对任何可疑表面进行擦试检查, 白布必须干净无污物, 最终达到B级清洁度的要求。验收要求为:表面不得有任何外来杂物, 允许表面附着有因短期暴露于大气中所形成的连续氧化薄膜, 对于不锈钢表面, 允许存在表面锈斑, 但累计面积须小于总面积的1%。

2.6.2 系统试压

a) 喷淋系统的进、排水点、放空点设置完成后, 进行系统充水、排气, 当排气口内水呈柱状排出, 关闭排气阀, 关闭充水管道阀门, 并用盲板堵死;

b) 启动试压泵, 对管道系统进行逐级升压;压力升至1.0 MPa时, 保压7 min, 以便系统达到稳定状态, 如没有异常再将压力升至1.1 MPa (以系统最高处的压力表读数为准) , 稳压30 min, 对管壁及焊缝进行外观检查, 在稳压期间稍有轻微的压力降低 (但<1%) , 且系统管道和法兰连接及焊缝处均无泄漏或渗透, 则认为试压合格;

c) 试压合格后, 逐渐降压并打开阀门将系统内的水排尽, 用无油压缩空气吹干, 拆除临时设置, 进行系统复原。

3 施工注意事项

安全壳穹顶喷淋系统管道是最早施工的项目之一, 施工时应注意以下几点:

a) 喷淋环管在煨弯完成开孔之前, 要进行预拼装工作, 已保证环形管的整体平面度及环管的环形直径偏差在设计允许范围内;

b) 为便于环管在现场的组对连接, 应将连接处的三通预制焊口全部改为现场安装焊口;

c) 由于土建预埋件施工允差大大超出管道支架的施工允差, 因此, 喷淋管支架的根部构件施工时最好先点焊, 待管道调整定位后再满焊;

d) 安全壳喷淋系统管道清洗应采用高压水分段冲洗 (除盐水) , 应充分考虑预留焊口及预留支架, 以便高压水冲洗工作的顺利进行;

e) 采用高压水冲洗时, 喷头不得穿过有可能被损坏的部件 (如阀门等) , 被冲洗管道长度一般不要超过30 m, 对有较多弯头的管段还要短些;

f) 喷淋管道在冲洗试压前, 应把所有喷嘴、管帽都封堵好, 把所有正式垫片都装上, 管道试压后也不用卸下来, 以便做喷嘴空气流量试验。

4 结语

核岛安全壳喷淋系统管道是最早进入实体安装的工作, 在喷淋管道施工前对其关键工艺步骤进行详细的分析, 可提前做好技术准备, 使管道施工有序开展, 提高施工效率, 促进安全壳喷淋系统管道的顺利进行, 进而促进整个核电站建设的进度。

参考文献

[1]林继铭, 贾宝山, 刘宝亭.严重事故下喷淋模式的研究[J].核动力工程, 2005 (2) :114-120.

自动喷淋降尘系统在煤矿中的使用 篇11

任何一项技术的应用都有它应用的理由, 将自动喷淋防尘系统应用在煤矿中同样也如此, 自动喷淋系统分别安置在行人通道的两端, 粉尘传感器和雾化安置在起源点的正上方。若红外传感器没有感应到行人通道有人时, 就会输出信号接通继电器, 继电器接通后雾化喷头就会进行喷水。当红外传感器感应到行人通道有人时, 就会锁定输出, 不进行喷洒。

二、自动喷淋降尘系统的构成部分

(一) 红外人体传感器。自动喷淋降尘系统的红外人体传感器是由高质量的红外辐射构成的, 这种类型的红外辐射元件感应度特别好, 它能准确快速地感应出人体的位置, 更好地把信息传递给其他系统, 让其他系统继续工作。

(二) 粉尘浓度传感器。自动喷淋降尘系统的粉尘浓度传感器测量的速度快, 且灵敏度非常高, 它所应用的是光反射原理, 能很好地对扬尘进行识别。把它安装在煤矿的施工场地, 空气中的扬尘就会显示出来, 使工作人员更好地掌握扬尘的数量。

(三) 喷头。自动喷淋降尘系统的雾化喷头采用的是双头导流芯喷头, 这种喷头的设计特点就是喷头芯和喷头体之间的缝隙特别小, 当自动喷淋降尘系统在煤矿井下工作时空气中的扬尘不会进到喷头中去, 一旦进入喷头内, 也可以通过人工来进行解决, 工人只需手动将就喷头芯拧下, 再进行清理即可。

(四) 技术指标。额定电压是127伏, 功率是50瓦, 能检测出的湿度范围在最大在100%之内, 0%之上。喷淋的档次工分为三档, 分别是高档、中档和低档。

三、自动喷淋降尘系统的使用方案

(一) 井上安装方案。井上安装自动喷淋降尘系统对整个煤矿都是非常重要的, 在安装的时候要尤其注意, 井上安装的线路长度是有一定参数的, 这个参数要根据煤矿本身的实际情况来定, 像马蹄沟煤矿的线路总长度是3500米, 每个煤矿的大小有所不同, 线路的长度自然也不同, 煤矿大的地区, 线路参数就比较大, 煤矿较小的地区, 线路的参数就比较小。在安装喷头时, 一般是每200米安装一个喷头, 要尽量保持喷头的距离同等, 这样自动喷淋降尘系统在对扬尘进行处理时才会更平均、更全面。当然, 在安装喷头时, 喷头之间的距离是可以根据煤矿的情况进行调整的, 但每个喷头之间的平均距离应当是相近的。

(二) 地面安装方案。自动喷淋降尘系统在煤矿的地面安装时也要根据煤矿的实际情况来定, 一般都是在污水处理车间和公路单侧进行安装, 一般使用的都是美国的雨鸟喷头, 这种喷头比一般喷头喷洒效果好, 喷洒的相对比较平均。在单侧安装鱼鸟喷头时, 一般是每20米安装一个, 这个参数也可以根据煤矿的环境进行一定的调整。在煤矿四周安装的喷头质量要比其他喷头质量好, 因为煤矿周围的扬尘是最多的地方, 是需要大力治理的地区, 在煤矿周围安装的喷头是7005型的喷头, 安装的距离一般是每100米安装一个。办公楼也要安装自动喷淋降尘系统, 办公楼是煤矿员工工作的地方, 扬尘对人的身体有很大的害处, 要对办公楼周围进行更好地安装, 办公楼使用的喷头一般是5004型的喷头, 大致是每20米安装一个喷头。

无论是井上安装还是地上安装都有其自己的特点, 在井上安装的时候要非常注意线路的参数问题, 一旦线路的参数出现了较大的偏差, 就会严重影响到降尘的效果;在地面上安装的时候要加强对喷头质量以及距离的控制, 如果质量和距离远不能达到煤矿中的要求, 将严重影响到降尘效果, 影响周围的生态环境。

四、总结

将自动喷淋降尘系统应用在煤矿之中, 能很好地减少煤矿工作中产生的大量扬尘, 只有把这些扬尘都处理好, 才能实现对煤炭资源的节约以及对环境的保护。但是要想更好地把自动喷淋降尘系统应用在煤矿内, 并不是一个简单的问题, 安装的过程和使用的过程都要加强管理, 让自动喷淋降尘系统更好地在煤矿中产生作用。

摘要：中国自从加入世界贸易组织之后, 经济发展的就越来越好, 中国的经济能发展到今天这样的大好前景, 煤矿产业发挥了很大的功能, 但是煤矿在工作中所产生的大量扬尘对于环境的污染是非常严重的, 在煤矿井安装自动喷淋降尘系统能很好地减少煤矿工作产生的扬尘, 本文便简要探讨自动喷淋降尘系统在煤矿中的使用。

关键词：自动喷淋降尘系统,煤矿,使用

参考文献

[1]李良年, 史庆科, 杨明.自动喷淋降尘系统在马蹄沟煤矿的应用[J].煤炭技术, 2011, 08:95-97.