天调系统

天调系统（精选7篇）

天调系统 篇1

电子技术及电子元件制造工艺日新月异, 不仅促进了中波广播发射机的发展和进步, 也在一定程度上完善了中波广播发射机天调网络系统的功能, 促进了天调网络的优化。本文, 笔者根据多年的工作经验, 阐述了中波广播发射机天调网络系统的设计及调试工作, 以期对同行有所参考。

一、天调网络的总体设计要求

天调网络主要由匹配网络、阻塞网络和防雷系统三部分构成, 每个部分均具有不同的功能。

1. 匹配网络。

匹配网络主要由电容和电阻构成, 其主要功能是保证天线的输入电阻与馈线的特性电阻相互匹配。在设计天调网络时, 不仅仅需要考虑阻抗的相互匹配, 还需要考虑抑制本台邻近频率射频倒送的现象。另外, 一般情况下, 中波广播发射机的功率相对较大, 天线匹配网络会产生非常高的电压, 为了保证系统运行的可靠性和设计的经济性, 应该将发挥抑制射频倒送功能的线路安装在中波广播发射机的内部输出网络之后, 不应该将其安装在天调网络之中。

2. 阻塞网络。

天线的互逆性使得在天调网络中必须设置阻塞网络, 以防止来自天线方向的高频电流向中波广播发射机系统产生倒送。发射天线体型巨大, 其本身具有发射功能, 也可以被看做一个性能良好的接受天线;中波广播发射机处于工作状态时, 发射天线会接收到电压较高的高频电流, 该电流会倒送到中波广播发射机的功放电路, 导致激励波形发生畸变。如果高频电流倒送问题严重, 中波广播发射机的激励电压和倒送电压会相互叠加, 造成大量场效应晶体管的瞬间损坏, 并出现停播或劣播现象。设置阻塞网络可以有效解决这一问题。通常情况下, 并联谐振电路在谐振时具有阻抗无穷大的特征, 阻塞网络便是利用并联谐振电路的这种特征串入 (或者并入) 电路回路中, 并直接接地, 最终实现双频互相串扰的消除。需要注意的是, 在实践中, 利用串联谐振电路的方式来吸收天调网络阻抗容易受到其他网络的影响, 因此, 双频共塔电路中多采用并联谐振电路的阻塞网络形式。

3. 防雷系统。

防雷系统的主要功能是避免或减轻雷击对中波广播发射机的破坏性影响。天线的高度通常高于附近的其他高层建筑物, 并且其材质为金属, 遭受雷击的几率非常大, 因此有必要配备防雷系统。通常情况下, 雷击电流的脉冲峰值能够达到20 000 A, 脉冲上升时间是5μs左右, 脉冲宽度为20~100μs, 其能量表现形式主要是低频电流和直流电流。在设置防雷系统时, 必须要考虑雷击电流的上诉特点。此外, 还应做到以下几点。

(1) 去掉天线原有的毫亨级静电泄放线圈, 采用微亨级电感线圈并串联接地, 并为天调网络安装一个对地静电放电通路。电感线圈一般采用粗铜管绕制, 因为铜管的长度不是很长, 所以其电阻分量非常小, 雷击电流的部分能量也能够经过毫亨级静电泄放线圈入地。因为原来的毫亨级静电泄放线圈在中波波段对天线阻抗几乎没有影响, 所以, 现在采用的微亨级电感线圈是天调网络的调配元件和防雷元件。

(2) 在天线输入端安装两个石墨放电球, 同时保存原天线底座处的放电球。石墨放电球放电特性优良, 能够根据工作电压的实际情况来调节石墨放电球间的间隙。应用石墨放电球之后, 天线基座遭受雷击后放电电压变化幅度会变小, 可以有效防止中波广播发射机放大器半导体器件损坏。

(3) 在调配网络安装隔直电容。隔直电容能够很好地隔离雷击电流, 避免雷击电流流入发射机和馈线中, 同时还不会妨碍高频输出通路。为了防止隔直电容在中波波段范围内出现大范围的压降, 应将隔直电容容量选择在1 000~3 000 p F。由于此电容是防雷器件, 其伏安量和耐压值要选大些。隔直电容的引入会对天线阻抗产生影响, 在计算中应将其视为调配元件考虑进去。考虑到天线受雷击时还有一部分残余能量会经馈线影响发射机, 应在天调室馈线输入端安装一对石墨放电球。

二、天调网络的调试措施

1. 不同规格的发射机, 其调试措施也不相同。

(1) 对于900 k Hz的发射机而言, 将发射机的仪表面板打到反射功率位, 通常以此数值为主要参考依据。但是经笔者观测后发现, 若以发射机仪表面板上的电压值和电流值为主要参考依据, 观测结果更加准确。

(2) 对于1 300 k Hz的发射机而言, 主要的数值参考应该选择发射机面板之上的多功能电压表当中的滤波零位和天线。因为功率仪表的表头量程范围比较大, 指数不准确, 所以应将功率仪表当中的反射功率作为次要参考。

2. 做好调试天调网络的前期“功课”。

工作人员应熟悉天调网络图纸, 并对天调网络图纸和发射机实际元件的对应情况进行认真校核;另外, 还应对于天调网络中各个元件的作用和实际功能, 要做到心中有数。

3. 注意调试顺序。

在对天调网络进行调试时, 首先应调试天调网络阻抗的实部, 并将其作为主要的调试对象, 之后再调试天调网络阻抗的虚部。

4. 做到安全调试。

安全调试主要包括两部分, 一是调试人员的安全。在对天调网络进行调试时, 必须确保发射机已经断电;为了避免天线出现静电感应, 还应该确保天调网络接天线端口断路。二是发射机的安全。对于天线放电球间隙的调试必须严格依照相关规范进行, 使之不过小也不过大;否则不但会导致发射机无法正常工作, 还会损坏发射机关键元器件。

中波天调网络的防雷措施 篇2

随着科技的进步和发展, 广播发送设备也有突飞猛进的发展。目前, 广播发射机均已使用全固态发射机, 其输出功率均由多只MOSFET场效应管组合而成。功放模块虽然效率高, 但是其安全工作电压较低, 所使用的场效应管极易击穿而损坏, 为了防范雷电产生的强电压、大电流损毁广播设施及设备, 采取措施防范雷击是广播发射机天调网络的重要环节。而技术的进步和更新, 对天调网络的要求也越来越高, 须采取多重措施进行防雷。

1 雷电的特性

雷电是云与云之间或云与地之间产生的放电现象。

所谓雷击, 是指一部分带电的云层与另一部分带异种电荷的云层或者是对大地之间迅猛放电, 也就是说, 是大气中携带正负电荷的云层碰撞时能量激烈释放的过程。它产生的强大的雷电流可达数十至数百千安培, 其时间极短:1~4us, 主放电时间为30~50us, 主放电的温度会达20000度, 它通过电磁效应, 静电感应以及直接雷击等作用对房屋建、工业设施、电气设备等造成巨大危害。

雷电雷击点通常选择在地面电荷最集中的地方, 也就是地面电场强度最大的地方。 (1) 地面上导电良好的地形特别突出的地方, 比附近其他地方密集了更多的电荷, 那里的电场强度也就越大, 成为遭受雷击的目标。 (2) 在地面上特别突出的地方离雷云最近, 例如旷野中孤立的大树、单独的房屋、小丘顶部、房屋群众中最高的建筑物的尖顶、高塔等都是最容易遭受雷击的地方。

2 避雷原理

避雷的原理就是采取措施把电荷导入大地, 使其不对高层建筑物或高塔构成危害。 (1) 对高大建筑物群做等电位连接线, 引下线接地。 (2) 把闪电的强大电流传导入大地, 从而防止闪电电流流经设备。 (3) 接地目的就是把雷电流通过低电阻的接地体向大地泄放从而防护设施。

3 天线的防雷

天线通常是附近最高的建筑物, 容易招引雷电。如果天线没有得到良好的保护, 由它引入的雷电将对发射机产生严重的破坏。雷击时, 由天线引进的雷电能量经打火隙入地。设放电电流为1000A, 若地阻是5Ω, 则塔基地电位就要瞬时上升到5k V, 而离它远处的地才是真正的地电位, 因此, 就会有很大的电流流入发射机。减少强大电流的措施一般有:

(1) 塔基接入放电球。当发射天线遭遇雷击, 天线底座造成极高的电压, 为了避免天线被雷击而产生的高电压进入发射机天调网络, 在天线底座用一对半球状金属放电球对地, 雷电产生的高压通过放电球对地放电, 使天线阻抗被短路入地, 发射机得到防护。

塔基放电球半径约为10cm, 两个半球最小间隙为1cm, 如果塔底高频工作电压峰值超过1万伏, 原则上按1k V/mm调整间隙。

(2) 减少地网地电阻, 天线地网是为射频信号提供回路, 减小地损耗, 提高天线效率, 同时也为雷电提供通畅的入地点。

(3) 接地要讲究, 地阻越小, 分流越小, 因此, 必须只有一个接地点, 机房也必须集中接地。

4 网络防雷措施

雷电的能量很大, 有极大的破坏力。人类至今对它的研究还很有限, 因此在天调网络须采取多重防雷措施 (图1) 。

(1) 加装石墨放电器。除天线基部安装室外放电球外, 在室内从天线输入端加装一对平行圆柱形石墨放电器, 其一端接天线, 另一端接地, 在接地引线上套有30-40只磁环。平行圆柱石墨的间隙可根据实际工作电压大小适当调节。

当天线遭雷击时, 石墨放电。石墨本身具有一定的阻尼放电作用。如果发射机处于正常运行期间天线遭遇雷击, 圆柱石墨放电器放电, 巨大的电流量通过接地引线流进大地, 穿于接地引线上的磁环产生反向电动势, 起到阻尼放电作用, 对发射机的高频能量不会完全短路。这样, 在发射机控制电路保护动作之前就起到保护作用。

(2) 微亨级的电感线圈Lo。天线串接一只微亨级电感线圈Lo到地, 由于电感线圈是由粗铜管绕制的, 而且铜管长度比较短, 其电阻分量很小, 雷电中的部分能量也通过Lo入地。

(3) 隔直流电容器Co。考虑到天线受雷击时, 还有一部分能量会经馈线去发射机, 为此, 又增加一道“防护墙”。Co的容量一般选择在1000~2000PF, 在中波频率上它不致产生过大的压降, 它的伏安量要选得大一些。当发射机输出功率越大时, Co选用的伏安量也应越大。

(4) 应用相移网络。在高频通路中的网络、传输线都会产生相移。当天线遭遇雷击放电球放电对地短路时, 发射机负载骤变, 这就容易造成发射机输出端过压, 损坏功放管。为了避免发射机负载骤变, 采用相移补偿网络, 其一端接馈线, 另一端接天调匹配网络。当塔基短路时, 在发射机保护动作之前, 发射机负载阻抗的变化还能够在允许承受的范围之内, 使网络负载的变化有个缓冲, 从而保护功放管的损坏。

移相网络的负载应为纯电阻w, w也是馈线的特性阻抗, 连接移相网络后其输入电阻仍为w, 输入电流和输出电流幅度不变, 但是有一相位差。即接入移相网络并不影响天馈线之间的阻抗匹配。移相网络可用T网络或兀网络。

由于天调网络的阻塞网络、匹配网络、隔直电容器Co、微亨电感Lo、甚至馈线的长短都在内的各元件组成, 各环节的相移计算比较繁琐, 在实际中采取测试法, 即:把塔基短路, 在不接入移相网络的条件下, 在机器出口处测阻值, 此时机器的出口处应为短路状态, 如果不对, 应微调之。移相网络可用输出网络中的微调网络替代。

5 结束语

广播发射台采取的防雷措施的好坏, 直接影响着天调网络的好坏, 而天调网络又影响着发射机功率的发射, 影响着发射机的工作效率。所以说天调防雷措施的应用不仅是天调网络的一个重要环节, 也是广播发射机整个系统中不可缺少的一个重要环节。

摘要：由于广播发射天线极易引雷, 如果天线没有得到良好的防护, 雷电将从发射天线直接进入调配室, 经过调配网络又进入发射机房破坏发射机及器件, 因此, 对发射台发射天线及其天调网络必须采取多重的防雷措施, 确保广播设施的安全。

关键词：天线,天调网络,防雷

参考文献

中波天调网络的安装与调试 篇3

1.天调网络的安装与调试

由于受各种客观条件限制, 我台不能建匹配室, 所以只能使用匹配箱, 这样就大大制约了放置元件的数量, 元件不多且放置空间有限, 分布参数复杂, 安装、调试和维护起来增加了难度。

我台对匹配箱的要求:

(1) 对于所要安装的位置上箱体的尺寸大小要合适。

(2) 箱体内部空间分层时要考虑到所需电感的尺寸大小能够安装。

(3) 由于要长期在室外工作要考虑到箱体材料要防水、防火、防锈、防尘和坚固等。

(4) 箱体的总重量要适于安装和考虑杆子的承重。

(5) 箱门要尽量要可拆卸适合测量调试, 有条件时箱门可以正背面都打开。

2.1天调网络元件的选取和安装工艺应该遵循的原则

(1) 天调网络元器件主要是电感和电容的选取;一是电感量和电容量大小的选取要留有余量以方便调试;二是要选取元器件时关注元件的耐压、耐流和视在功率等参数值。各参数值一定要留有安全系数, 一般按发射机满功率条件下调幅度110%来计算元器件的参数值, 保证元器件可以安全、稳定、可靠的工作。

(2) 电感线圈按3A/1mm的原则选取合适线圈和铜管的直径。如电感的铜管直径10mm时, 能承受的最大电流是30A。电感线圈应留有+10%~30%的余量, 并配短路抽头, 以便调试;小范围同一平面内最多只能安装3只电感线圈, 线圈方向要三维垂直, 以减小线圈之间的互感, 电感抽头的引线在线圈内部走, 不用的较大的电感余量应短接;有时为了方便调试, 可在线圈两端都配有短路接头, 这样可以更加方便的调试到合适大小和位置。元器件数量较多时可分层安装;元件连接处和可变电感抽头处应用铜带线大面积紧密接触。为了尽量减少引线电感, 电感线圈的短路抽头最好由线圈内部引入短接处。引线电感会导致线圈的电感值发生变化, 改变量的正负取决于引线与线圈电流走向是相同还是相反。当引线由轴心引入时, 电感改变量较小。

(3) 电容除要满足工作条件下所需的电流、电压及视在功率伏安量外, 电容量上还要留有一定的富余量。如单个电容容量不能满足工作需要时, 可使用多个电容进行串并联;注意所有接地电容必须安装在宽铜带地线上, 不得直接固定在没有铜皮的铝板上。

(4) 应沿电流行进方向铺设铜带地线。铜带采用厚0.3mm~0.5mm、宽60mm~100mm以上, 并和天调网络房 (箱) 内的地线焊接, 保证接地良好, 避免地线分叉铺设。

(5) 元器件之间的连线, 根据电流大小选用合适铜带 (宽铜带或紫铜管连接) , 连接铜带的两端应做圆滑处理, 防止尖端打火, 尽量减小引线电感与分布电容。与元器件的接触面要宽、接触牢固, 使接触电阻尽量小。连接线要光滑且无尖锐处, 以免产生尖端放电。

(6) 元器件的摆放位置应与大面积金属板的距离在10cm以上;放置天调网络元器件的金属板可用铝板。放置各元器件时要考虑到方便以后的调试和元器件的更换等维护工作, 尽量留有一定的空间, 摆放位置合理。

(7) 天调网络与馈管必须用电缆头、电缆座连接。电缆座应与接地铜皮良好接触, 并拧紧电缆头。

(8) 安装机房到调配室的射频电缆时, 一定要事先弄清楚哪一个电缆头是始端, 哪一个是终端, 千万不要把两端搞颠倒了。带负荷运行30分钟后, 如接点或电感抽头处的温度明显高于其它处温度, 则说明接触电阻过大, 需要改进。

(9) 天线调配网络的Q值 (有载品质因数) 一般为2~6, 当天调网络中谐振回路较多, Q值比较大时, 元件的回路电流变大, 在元件上产生的热耗就会很大, 导致天线的发射功率降低, 而且会引起谐振回路元件的温度升高、谐振频率等参数发生变化, 影响发射机的正常工作。在设计中既要保证抑制高频回馈的能量和边带驻波比的效果满足要求, 又要使电感、电容上的电压、电流不致过大, 可采取以下措施:降低并臂的电流或串臂的电压;加大线圈铜管的直径, 降低损耗电阻, 采用Q值高的电容;元件的连线用宽铜带或粗铜管。

2.2天调网络调试方法

现在天调网络的调试多采用网络分析仪, 调试过程更加简单, 调试元件时的变化趋势可以在网络分析仪的SMITH圆图上清楚看出, 测试值也很准确。

L型网络在中波天调网络上应用最为广泛。以L型天调网络的调试为例, 中波天线馈线特性阻抗为50+0j, L型网络从初始点开始只能通过串、并联元件调整到50欧姆的电导圆或电阻圆上, 再通过串、并联元件调整到50+0j点上。调试过程可选择的调试路径相对固定, 调整余地较少, Q值相对固定, 所以不能调整带宽。所以对带宽要求较高的发射机就不能使用L型网络, 需要选用别的天线匹配网络。

网络分析仪的测量线一定要尽量短, 选好测试点, 选择同一节点中各连接线中最方便测量的点, 如测量线不够长时要用铜皮线连接, 以免带进测量误差。

在匹配箱上测量时, 把网络分析仪的测量线夹好测试点后, 关上匹配箱门后测量或尽量保持和工作环境时一样, 避免影响分布参数, 例如电感元件关门状态比开门状态时磁通量会减小, 感抗值会变小, 造成实际测量出的数值不准确。

调试时, 从天振子端开始, 一级一级的连接元件进行调试。用网络分析仪测得阻抗, 阻抗值应与设计值越接近越好。考虑到馈线的影响, 还要到机器输出端进行最后的微调。

2.3环境温度对天线及网络的影响

由于天线, 馈线, 匹配箱等都工作在室外, 所以会受到天气变化的影响, 严重时会出现功率异态的现象, 影响“三满”播出, 其主要原因是中波发射机的天线工作状态、天线阻抗随气候变化, 造成天线调配网络失配, 进而使发射机工作状态不稳定。中波发射天线随着气候的变化阻抗会有很大的变化, 为使发射机工作稳定, 测试中波天线、调整天调网络就成为中波发射台技术维护中重要的一项工作。

天线调配网络失配的主要原因有:一是天线振子阻抗受气候影响发生变化引起天调网络输出阻抗变化。二是天调网络本身元器件的阻值受气候影响发生变化, 天调匹配网络是有电感、电容及连接线 (铜皮或铜带) 组成, 分为π型、Γ型、T型等网络形式, 每个元件因材质、结构的不同会随温度的变化而变化, 造成天调网络的阻抗值发生变化。由于发射机和馈线的阻抗受温度变化小, 假设其值不发生改变, 所以会造成天调网络阻抗和馈线阻抗不一致而失配。三是高频回馈抑制网络中的陷波网络和阻塞网络, 当遇到几十度的温差时电感线圈的结构和铜线的电阻等都会有微小变化。若谐振电路的元件参数发生改变, 使电路中的感抗和容抗无法相互抵消时, 谐振频率就会发生偏移。

我单位开始时为节约成本, 采用了陶瓷电容, 由于陶瓷电容会受天气温度影响, 致使其电容值不稳定, 进而会影响到阻塞网络和匹配网络的变化, 造成网络工作一段时间后阻抗值发生变化, 进而影响到机器状态不稳定。后采用真空电容。真空电容工作稳定, 受天气温度影响小。但成本会大大增加。可调真空电容, 在调试时, 可以调节电容值大小, 可使调试过程变得简单、省时省力。

结语

为了确保天调网络可靠稳定的运行, 还要对其进行定期地检查和调整。首先是建立自台的天调网络资料, 包括天调网络图, 各元件的使用情况及参数, 各点的阻抗值, 定期的打压测试记录, 天调网络的图片资料等。二是要制定检修周期, 特别是冬防度夏前的检查, 根据我台的经验由于此时温度的变化, 会导致元件发生参数的变化和热胀冷缩的微小形变, 要对天调网络进行微调校准和关注各连接点的紧固检查。三是对电容进行定期的打压测试, 对打压有问题的电容及时进行更换。天调网络是保证发射机输出功率向服务区正常发射的最后环节, 各发射台要予以足够的重视, 维护好天调网络, 使其安全、稳定、可靠地运行。

参考文献

[1]张丕灶, 等.全固态中波发送系统调整与维修[M].厦门:厦门大学出版社, 2007.

[2]颜大健.中波天线调配网络的设计要求及元器件选取[J].西部广播电视, 2004 (11) :39-41.

中波天调网络的防雷措施探讨 篇4

1 雷电特征与性质

雷电放电的现象产生于云与云、云与地等之间,而雷击主要是部分携带电荷的云层和另外一部分携带异类电荷的云层、大地之间进行了迅猛的放电。换言之,为大气中所携带的不同性质电荷在云层中产生了碰撞,在激烈的能量下实现释放的一个过程。在此过程中有比较大的雷电电流产生,高达千安培之多,并且时间较短,通常是1~4μs。其放电的时间约在40μs左右,而温度则会达到20 000℃。它经过电磁的效应、静电感应等进行直接式雷击,将其作用在了各建筑物和设备上,造成较大的损伤。雷电、雷击点普遍选取在陆地电荷比较集中的部分区域,也就是说在地面上有较大电场强度之处。通常情况下,在地面上比较突出且有着良好地形和导电性能,是雷击的主要目标。另外,突出的建筑物附近,如野外孤独的树木、小的丘陵顶端以及高塔等,皆是易受雷击损失的区域。

2 探讨中波的天调网络实施防雷主要措施

在建筑物的附近其天线处于较高位置,极易招引一些雷电。若天线未能进行规范保护,其招引的雷电就会严重破坏发射机、天调网络等。因此,雷击防治措施要严格遵守以下规则:首先是要在地网中减小接地的电阻,进而为其射频信号供给了回路;同时,还为雷电供给了顺畅的入地点。其次是雷击电压会随接地电阻呈正比变化。要想电位差得到有效降低,就务必要集中进行接地。现在络予天调网的防雷额措施主要有以下几种。

2.1 天线的基底部要使用高频扼流圈进行接地

在中波天线的防雷措施中最重要的就是将高频扼流圈应用于接地,基于天线就设有其扼流圈接地装置,能够在空中就把带电云团进行集聚,其中静电荷需要通过天线体实现和大地间的接通以及扩散。因此,天线会泄放掉那些不等的带电云,进而减少了天线中电荷的放电次数,其周围带电云的电荷不能实现泄放。当其电场强度达到至能够击穿空气中绝缘层时,就会实现即时放电。其中空气能被击穿的电场有效强度约是:25~30 k V/cm,因此此种措施能够在铁塔中充当避雷针,作为有效措施得以应用。

2.2 天线基部设有放电球

在天线的基底部位安放电球,并对天线在放电时的放电电压予以电压值的界定,将其用以防治空气中大气层由于电云产生的一些变化,这主要是由于带电云在其中聚集了大量的电荷,从而超过了放电球对安全电压的界定,这时就需安装放电类装置。借助放电球实现了大量的放电,令大量电荷在短时间内得以扩散,同时天线的后端设备也规避了雷电损害,因此在天线的底部有必要安置放电球。此外,还应注意当雷雨多发季节来临的时候,最好在此之前检查放电球的间隙是否还符合规定的标准,保障发射机能够在正常状态下工作与运行。

2.3 在天调网络中设置石墨类放电球

不仅可以在天线的底部其半圆形状金属处置放电球,还可在并联的两端(圆柱形)放置石墨类放电球,并且间隙可以调整。同时,具有较好的放电特征以及性质,放电过程中电压产生的变化会随面积增长呈现出降低变化趋势。其石墨类放电球在原则上间隙为1 mm/k V,要求石墨类放电球某一端要有良好的接地,并要在其接地端串联约有45 W左右的小磁环,当天线遭受雷击之时,可以在发射机中提升其短路的射频阻抗,进而实现了对发射机保护目标。

2.4 发射机采用高驻波保护和激励封锁

针对天线实施的防雷措施还有高频激励的封锁、高驻波等保护,铁塔的天线由于多数建设在野外,故在雷雨天气中极易受到影响,进而令天馈线产生打火放电现象,较大功率的一些发射机经常会馈送至天线内较高的电压,若产生放电、打火等现象就难以及时熄灭电弧,较易损坏天馈线中的绝缘部分。与此同时,令发射机引发失配事故,且在馈线之上产生驻波,致使发射机无法维持正常工作的状态,严重的则损伤设备的元器件。为此,要求其天线在某处进行放电之时,需立即消除激励进而确保能够及时熄灭电弧,以至于在及时熄灭电弧之时还可及时地恢复其馈送信号,此种瞬时的封锁激励可应用在天线封锁保护设备中,确保广播在播出时的安全。

2.5 运用隔直流的电容去匹配其网络的入口处

雷电能量由于主要集中至低频、直流等部分,运用隔直流的电容能够防止其雷电能量经天调网络而后进入发射机中,通常情况下都是选用1 000~3 000 p F,作为防雷的元器件,最好选用较大的伏安量与耐压值,将其匹配在网络的入口处。

3 结语

由于防雷质量直接会影响到天调网络的运行,且直接关系着发射机整个系统实现安全工作的效率。因此,对天调网络实施防雷措施能够规避雷害等事故的产生,确保各项工作正常进行。对广播等设施务必要做好相关防雷处理,其避雷效果的好坏在于接地装置。其地线在接地电阻上也务必达到防治技术的要求,尤其是越小越好。只有这样才能实现泄放雷电流并且迅速扩散。另外,提升电器设备在绝缘方面的性能,并进行避雷防护管理,将其作为系统的重要环节之一。

摘要：电网或铁塔的天线多数都是建设在野外地区,基于广播等天线或是馈线在使用中经常易引雷,若不能对雷电进行有效防护,就会令发射机无法实现正常的运行,严重则损伤内部元器件。所以,针对发射台的发射天线、天调网络等务必实施多种重要防雷措施,进而确保广播等设备能够安全运行。文章主要针对中波类型天调网络在防雷措施方面展开探讨。

关键词：中波,天调网络,防雷措施,探讨

参考文献

[1]王呼达古拉,周鑫,马宏.中波天调网络的防雷措施[J].科技创新与应用,2014,6(32):96.

[2]殷勇.中波天调网络的防雷[J].网络通信,2013,2(36):18-19.

短波天调匹配网络发热问题的分析 篇5

短波天调[1]作为短波通信天馈系统的重要组成部分, 广泛应用于各型短波通信系统, 其阻抗匹配网络在天线与发射机的匹配中发挥了关键性的作用。

近年来, 随着短波通信系统的功率不断增大, 使得匹配网络也要承受较大的功率, 从而导致网络器件发热, 引起驻波比增大, 发射机与天线失谐, 最终造成短波通信系统不能正常工作。

文章针对短波天调匹配网络的发热问题进行了详细的论述, 并对解决该问题的方法进行了深入的探讨。

2 短波天调的匹配网络

匹配网络是短波天调的“心脏”, 由空心电感线圈、陶瓷电容, 以及控制这些网络元件的继电器组成。其主要作用一是进行阻抗变换, 将与频率、天气、天线形式等因素有关的天线输入阻抗变换为短波电台发射机末级所要求的最佳负载, 确保其功率放大器安全可靠地工作;二是对短波电台发射机输出射频信号进行滤波, 保证其低谐波输出。

常用网络形式[2]有“倒L”网络、“T形”网络以及“Π形”网络。其中“倒L”型网络只用两个调谐元件, 其优点是调整和结构都比较简单, 容易实现, 缺点是匹配范围有限, 滤波性能较差;“T形”网络和“Π形”网络都是由三个调谐元件组成的调谐网络, 它们实际是两个“倒L”形网络的组合, 具有宽的匹配范围和较好的滤波性能。在短波天调中多用“Π形”网络, 采用自动调谐、记忆的方式实现工作频点的阻抗匹配。

在实际应用中, 三种网络形式的匹配网络都存在不同程度的发热问题, 这可能导致网络的性能下降, 进而影响短波通信系统的正常工作。因此, 研究天调匹配网络的发热问题显得尤为重要。

3 短波天调匹配网络发热的原因

短波电台发射机工作时, 其天调的匹配网络可能存在大量发热的问题, 主要原因有以下几点。

(1) 陶瓷电容的发热问题

引起陶瓷电容发热的主要原因是等效串联电阻 (ESR) 和最大工作电流 (Imax) 。计算线路中电流的平方 (Ic2) 和ESR的乘积就能方便地得到陶瓷电容在射频设备中的实际耗散功率 (PCD)

ESR综合了介质材料, 电极, 终端, 以及终端与电级界面的所有损耗。当实际工作电流大于最大工作电流或者ESR较大时, 陶瓷电容就会大量发热。

(2) 继电器的发热问题

导致继电器发热的主要原因是最大接触电阻和最大连续工作电路电流。计算线路中电流的平方和最大接触电阻的乘积就能得到继电器在匹配网络中的实际耗散功率。当实际工作电流大于最大连续工作电流或者接触电阻较大时, 继电器就会大量发热。

(3) 空心线圈的发热问题

额定电流和品质因数 (Q值) 是造成空心线圈发热的主要原因。当空心线圈上的实际工作电流大于额定电流时, 空心线圈将发热, 严重时会烧坏;品质因数 (Q值) 是指空心线圈在某一频率的交流电压下工作时, 所呈现的感抗与其等效损耗电阻之比。它的高低与线圈导线的直流电阻、线圈骨架的介质损耗及铁心、屏蔽罩等引起的损耗等有关。空心线圈的品质因数 (Q值) 越高, 其损耗越小, 效率越高, 发热越少。反之, 品质因数 (Q值) 越低, 损耗越大, 效率越低, 发热越大。空心线圈的品质因数计算公式如下:

ω-工作角频;

L-空心线圈的电感量;

R-空心线圈的总损耗电阻线圈的总损耗电阻, 它是由直流电阻、高频电阻 (由集肤效应和邻近效应引起) 介质损耗等所组成。

4 发热问题的解决方法

解决短波天调匹配网络发热问题, 首先要确定发热源, 即那些网络元件温度最高, 然后针对不同的发热元件, 采取相应措施, 进行适当的处理, 最终将网络元件的温度控制在合理的范围内。下面将结合前面提到的三种发热原因, 进行深入讨论并提出解决方法。

(1) 陶瓷电容发热问题的解决方法

陶瓷电容发热, 首先, 应该选用超低ESR和较大承载电流的电容产品, 对于高射频功率的发热控制尤其如此。其次, 可以把单个电容通过串联, 或者并联的方式组合成电容组, 电容组大大扩展了容值和对电流, 电压的耐受能力。最后, 将电容安装在散热器上, 以便对其进行散热。因为热主要由电容终端传导到散热器, 所以使用带银质微带线的电容, 能有效地使热从电容表面流走, 同时, 有关材料的导热率也是十分重要的。

(2) 继电器发热问题的解决方法

对于继电器发热问题, 由于其高度的集成性, 一般只能在同类型器件中选择性能指标更高的来替代。主要是选择耐压值高, 承载电流大, 接触电阻小的同类器件替代。

(3) 空心线圈发热问题的解决方法

为了解决空心线圈发热问题, 首先, 应该选用多股的绝缘铜线代替具有同样横截面的单股铜线, 以减少集肤效应。其次, 可以采用镀银铜线, 以减小高频电阻, 提高线圈的品质因数。最后, 如果重量要求不严, 可以采用介质损耗小的高频陶瓷为骨架, 由于高频陶瓷具有较好的导热性, 可将部分热量通过陶瓷骨架传导到壳体上, 有利于空心线圈的散热。

通过试验, 证明了上述方法在解决天调匹配网络发热问题时具有可行性。

5 结束语

文章介绍了短波天调匹配网络的作用和常用的一些网络型式, 详细论述了匹配网络主要的发热问题, 并给出了解决不同发热问题相应的方法, 为短波天调设计者提供了很大的帮助。

参考文献

[1]胡中豫.现代短波通信[M].北京:国防工业出版社, 2003.

中波双频共塔天调网络的设计应用 篇6

关键词：中波,天调网络,共塔

一、前言

因市政道路建设，我台决定将540kHz移到936塔与936kHz共塔发射。

540kHz属中波低频率，中波发射天线的最佳高度是H=0.53λ，而我台936塔的高度是76米，天线高度达不到要求。天线的高度不足，天线输入阻抗电阻部分很小（我台540kHz天线阻抗电阻部分只有11.3Ω），根据相关理论和经验，当天线高度较低而工作频率在600kHz以下时，天线阻抗虚部会随上、下边频频率的变化而出现较大变化，造成天调网络匹配阻抗发生很大的偏移，在发射机加载高音频调制时发射机会出现较大的边带反射，严重影响机器设备的安全优质播出。要解决此问题如果采用增加天线高度或者给天线加顶负荷的办法，实施起来比较困难。而如果在天调网络上动些脑筋，想办法，则是一个经济简便又易于实施的方案。

二、设计分析

查阅76米铁塔阻抗曲线结合现场实测的数据，我们可以看到上、下边频与载频通过网络时实部相差较小，但虚部上边频趋向感性方向偏移，下边频则趋向容性方向偏移。

载频和上、下边频通过网络时，如果是电感的串联网络，上边频通过网络时感抗比较大，而下边频通过网络时的感抗很小。如果是电容的串联网络，上边频通过网络时容抗较小，下边频通过时产生较大容抗。如果是电感电容的并联电路，那么电阻部分和电抗部分的变化都比较大。这样就造成信号通过天调网络后载频与上下边频的的阻抗相差很大，致使发射机反射功率增大，影响播出。

实测我台936塔fo=540kHz时天线阻抗Za=11.3-j197.7（Ω），在540kHz±10kHz时，当频率升高时，电阻部分变化很小，虚部容抗呈现明显减小趋势；当频率降低时，电阻部分变化也不大，虚部容抗呈现增加趋势。

我们设计安装的天调网络，在载频和边频经过天调网络的时候，使边频实部与载频实部偏移不大，边频虚部与天线阻抗上下边频的虚部变化方向相反，也就是使上边频的虚部趋向容性，而下边频的虚部部分趋向感性，然后经过匹配后就能使上下变频的阻抗与载频大致相同，基本可以满足要求。图一为我台540kHz和936kHz双频共塔网络。

本网络的设计原则是尽量使用最少的原件，Q值要控制在4以内，以保证通道平坦，满足频响、失真等技术要求；同时也要综合考虑抗雷击、滤波以及匹配等要求；最大程度精简网络，减少发射机信号通过天调网络时的能量损耗，保证安全优质播出。

电路中L1、L2组成预调网络，540kHz、936kHz两个频率的天线特性阻抗经过预调网络后，共模阻抗的数值大致相等，Q值相当，电流适中，做到统筹兼顾。经过计算及综合分析，L1用21.15μH电感，L2用30μH电感。采用预调网络可以使因天气变化引起的天线特性阻抗变化大大减轻，还可降低天调网络支路电流，降低支路元器件的功率容量，减少制作成本。电感L2接地有利于雷电电流的泄放，同时天线感应的高频电压可以直接通地，能对高频回馈进行有效的抑制。C2是隔直电容，L3、C2组成并联谐振网络阻塞936kHz,L4、C3组成并联谐振网络阻塞540kHz。L5、C4、L7、C6组成540机匹配网络，L6、C5、L8组成936机匹配网络。相关元器件参数见表一、表二。

三、安装调试

因网络有大电流通过，电感用粗铜管制作。按1mm/3A,L1电感用直径22m m铜管绕制，L2用直径30m m铜管绕制。元器件的选取都留有一定余量。元器件连接线使用铜带或铜管，连接处接触面宽平，接触紧密良好，连接线尽量短。沿电流方向铺设铜带，接地均焊接再加螺丝固定，防止雷击电流通过时焊点融化脱焊。本网络电感直径粗体积较大，各元器件尽量远离，避免相互影响。在安装时电感底部离底板10cm以上，各电感相互三维垂直安装，防止电感间互耦。电容的固定采用瓷瓶支架，避免产生涡流。（调试过程略）

网络调试完毕检查无误后试机，将两部发射机同时开机，两机反射功率指示较小，微调后接近零。两机同时工作，互相没有影响，收听无串音。根据技术说明书，10kW发射机反射功率大于222W时发射机降功率，大于465W封锁发射机。将我台540发射机加9kHz音频，M=100%时，发射机反射功率125W，大大低于222W，发射机没有出现降功率情况。将本台所有发射机全部开启，观察540、936两机各项数据指标均正常。试机半小时后停机立即检查天调网络的电缆头、电感、电容、连接线、网络架等均无过热现象。

四、结语

一个设计合理的天调网络对确保中波发射机安全稳定工作起至关重要的作用。本网络投入使用后解决了天线高度不足带来的不利影响，经实际测试，覆盖效果与共塔前没有明显差别，满足安全播出要求，达到设计目标。

参考文献

天调系统 篇7

关键词：双频共塔,阻塞网络,阻抗匹配,防高频倒送,Multisim仿真

随着中波广播发射技术的发展, 数字固态机的运用已是趋势。数字发射机的输出功率是由许多MOSFET场效应管组合而成的功率模块合成的, 单个功放模块的安全电压较低, 一旦在天线感应到强的雷电冲击、其他频率的功率高频倒送或载波及其边带能量存在较大反射时, 容易造成各模块中的场效应管发生过流、过压而导致管子烧坏。为此数字固态机的天调网络设计必须考虑防雷、防高频倒送、阻抗匹配和防边带反射等四个功能的需要, 不仅要满足天调网络的天线阻抗匹配和频带宽度, 还要防止邻频干扰的影响。

防雷的作用主要是抑制或泄放感应雷能量;防高频倒送是为抑制由于其它大功率发射天线, 在本机天线上感应出较大的高频电压, 而形成的高频倒送能量流;阻抗匹配就是要把天线阻抗变换为传输电缆的特性阻抗, 以消除反射波, 保证其驻波比不超过1.2;而防边带反射则是要保证整个网络具有足够的带宽, 不至于造成大的边带反射。图1为中波单频天调网络的普遍形式。而多频共塔天调网络除共用一个防雷部分和天线阻抗预调部分, 还要考虑对其它共塔频率的阻塞, 即将各阻塞电路并联接入。采用双频共塔的两个工作频率要有足够的间隔, 通常要求t=f1/f2>1.25。

1 天调网络的设计要求

1.1 天线及天调网络的防雷措施

由于天线极易引雷, 如果天线没有得到良好的防护, 雷电将从发射天线直接进入调配室, 甚至破坏发射机, 因此通常在防护上采取多重的防雷措施。铺设天线地网不仅为射频信号提供回路, 同时也为雷电提供流畅的入地点。当天线遭受雷击, 塔基放电球 (放电球的最小间隙为1cm, 如果塔底高频工作电压峰值超过1万伏, 原则上按1 kV/mm调整间隙) 放电时, 天线阻抗被短路, 发射机的功放电路中会产生过大的瞬时电压、电流, 容易烧坏功放模块。为确保广播设施的安全, 天调网络中还要有三种防雷措施。

1.2 安装石墨放电球装置

除天线基部安装放电球外, 在天调室又接入一对石墨放电球装置 (如图一所示ZZ) , 其间隙可根据实际工作电压大小来调节, 按1 kV/mm设置。一般在放电球接地线 (用铜管) 上, 穿套约30只磁环, 发射机正常工作时, 不起任何作用, 但当天线受雷击, 在发射机保护动作发生前, 可以提高发射机的短路阻抗, 从而保护了发射机。

1.3 引入微亨级的电感线圈L0

天线串接一只微亨级的电感线圈L0接地 (如图所示) , 该电感的引入, 使雷电脉冲前沿更陡更快地通过放电球入地, 有利于将雷电能量短路入地, 而微亨级电感L0的接入, 也降低了天线体本身的对地阻抗, 有利于提高抗干扰 (高频倒送) 能力。L0的取值可以从设定流过L0的载波电流入手进行计算, 一般选取20~40A。如果天线阻抗Z=R+jX, 发射功率P, 则载波状态下塔底电压 (也就是L0两端电压) 有效值为, 与L0取值无关, 只要设定了L0的电流, 就可以得出L0的感抗从而求出电感量。

1.4 串接隔直流电容C0

考虑到天线受雷击时, 还有一部分能量经馈线去发射机, 为此, 又加一道“防护墙”。当遇到雷击强度很强的时候, 虽有石墨放电球的泻放限幅保护, 但残余的雷电脉冲依然可能较高, C0起进一步抑制直流和低频成分的作用。C0的容量一般选择在1000~3000pF, 在中波频率上不至产生过大的压降, 但它的伏安量要选择大一些, 籍以抵挡雷击能量的侵入。

2 阻抗匹配网络

匹配网络实质上是把本来不匹配的阻抗, 用阻抗变换电路变换到要求的阻抗值。可通过L、C或L和C的组合, 构成Γ型、倒Γ型、T型和π型等多种的方法和途径来实现阻抗匹配。而Γ网络和倒Γ网络是基本形式。如图2。

Γ网络和倒Γ网络满足串-并联互化的原理, 如图3是其互化的示意图和变换关系。

串并联互化用于网络的设计计算时, 一般由天线阻抗侧向馈管方向推进, 把串臂和并臂并入天线侧等效阻抗来计算。

2.1 预调网络

如图4在天线底部加有串联元件和并联元件, 合称为预调网络, 其实质是一个Г形网络, 之所以要加预调网络, 原因是一塔两频时, 两频的频率间隔要求较远 (共塔的两个频率的理想比值1.2~1.5) 。实际测得天线A点1557KHz的天线阻抗为342+j665, 603KHz的天线阻抗为28-j145.3, 相差甚大, 如没有经过预调网络直接接入, 将使其中一路的阻塞网络的视在功率很大, 造成匹配网络的视在功率也很大, 这样即加大了损耗, 又增加了不稳定因素。

2.2 阻塞网络

中波广播的信号除了载频外还有上下边频信号, 阻塞网络主要作用是不仅通过本频信号, 且要阻塞他频信号。通过本频时阻抗不要太大, 阻塞他频时, 不但要在载频处呈现很大的阻抗, 而且在上下边频处也要呈现较大阻抗。实际设计阻塞网络时, 电容C的值在中波广播频段内变动很少, 大致在800~1500pF的范围内, 可以先选定电容, 再用线圈与之谐振, 这样的选值能保证并联谐振电路的无功功率为最小。

我们实际使用的阻塞网络是对1107KHz的公共阻塞以及603KHz和1557 KHz的相互阻塞。设计中采用对1107KHz的公共阻塞, 可以节省成本, 如图4所示, L1、C1并联谐振于, L1、C1并联对f1=603KHz呈现的阻抗由此式可以看出, 当C1或 (f02-f12) 越小, Z1的值将越大, 即L1、C1并联阻塞网络对f1=603KHz呈现的阻抗将越大, 同理, L1、C1并联阻塞网络对f2=1557KHz呈现的阻抗也越大, 所以, C1不宜选择太小, 一般取C1=1000pf~3000pf。这里我们C1取值为1500pf, 则通过计算, 可算出L1的值。而对603KHz天调网络要阻塞1557KHz, 采用L2、C2并联谐振于1557 KHz, 其对f1=603KHz呈现的阻抗对1557KHz的天调网络要阻塞603KHz, 采用L4、C4并联谐振于603KHz, 其对f2=1557KHz呈现的阻抗则当取值C2=800pf, C4=2500pf时, 可算出L2及L4的值。

2.3 阻抗匹配

由图4可见, 阻塞网络后在1557 KHz所呈现的阻抗为70+j145.4Ω, 我们利用阻抗的虚部 (j145.4Ω) , 作为Γ型网络的一个臂, 通过计算, 我们可得到两种Γ型网络的匹配形式, 见图5。

这两种匹配网络都可以实现阻抗匹配的目的。考虑到1557 KHz位于广播频率的高端, 在网络的选择中, 能使1557KHz以下的频率段的衰减度尽可能的低, 从而减小天线感应过来的杂波对发射机的影响, 所以在实际应用中都选择高通型匹配网络, 如图4所示, C5起隔直流作用, 并综合一部分感性, 使阻抗的虚部变为j43;经计算, 选择L7、C6并联, 通过微调L7, 使阻抗实部变换为50Ω;串联L8并微调, 使阻抗虚部变为j0。

而阻塞网络后在603KHz所呈现的阻抗为193-j205Ω, 串接L5, 综合一部分容性, 使阻抗变为193-j61;经计算, 选择L3、C3并联, 通过微调L3, 使阻抗实部变换为50Ω;串联L6并微调, 使阻抗虚部变为j0。

至此, 1557KHz和603KHz的双频共T型天线匹配网络设计已基本完成, 当然网络各元件参数的选择, 还必须考虑发射机在额定功率输出、调制度为1.2时的电流有效值、电压峰峰值和视在功率的大小, 并留有一定余量。为了保持阻塞网络的准确调谐和网络的工作稳定, 网络中电感的端点对地耐压选择10KV就可以, 而额定电流以100%调幅度下电感流过的电流有效值再加20%以上的富余量, 满足电感稳定、不发烫、可连续调节并易于精确。网络中电容以100%调幅度下电容两端的电压峰值, 再加1倍以上作为电容最高耐压参数;而电容元件的虚功率参数以100%调幅度状态下流过电容的有效电流乘上这时电容两端电压的有效值, 再加50%以上即可, 确保电容有足够的容量和耐压能适当增减, 不发烫保持工作稳定。

3 利用Multisim仿真软件仿真和验证设计效果

天调网络的设计, 各元件电抗值的选择有一定范围要求, 且各个部分电路之间有紧密的联系和相互的影响, 设计过程中需要对各个部分电路参数进行反复仔细的调整和验算。根据上述数据设计出的天调网络, 利用Multisim电路仿真软件来验证在本频上能否使天线与馈线阻抗匹配;根据天线阻抗模型验证天调网络在边频±10KHZ的频率特性, 验证是否符合中波发射的频带宽度。即要保证载频±10KHz的边带功率无衰减, 又要对±4.5KHz的邻频干扰有12dB以上的衰减。下面就简单说明利用Multisim电路仿真软件的验证方法。

3.1 603KHz天调网络的校验

(1) 根据设计的原理和步骤, 在Multisim仿真软件中, 天调网络阻抗的测量按如图6左图连接。

其中的C0和R0是603KHz天线阻抗实测得到的天线阻抗模型, C1和L1、C2和L2分别是1107KHz和1557KHz的并联阻塞回路, L5、L6、L3和C3是典型的T网络。

图6左图中网络分析仪XNA1的接线端P1接在天调网络的任意支路, 可以进行各点的阻抗测量。而实际设计中常反复改变天调网络中电感、电容的参数, 直至调整到所需要的阻抗匹配值。

双击网络分析仪, 显示图6右图中的运行仿真结果及其史密斯阻抗圆图。

设置电路仿真模式为“测量”模式, 选择图表格式为“Z参数”的“Smith”圆图, 选择显示轨迹Z11/Z22, 选择函数标号为Re/lm, “仿真设置”下拉菜单设置扫描开始/终止频率、“线性”扫描类型、扫描点数为800、特征阻抗Z。为50Ω。

在阻抗分析仪的窗口里, 史密斯阻抗圆图的上方, Z11和Z22, 分别表示分析仪P1、P2口的测试结果, 而这里的Z11、Z22是归一化阻抗的表示, 实际阻抗还要乘上归一化的模 (设置为50Ω) 。

移动仪器下方频率箭头, 在Smith图中可观察到Z11随频率变化的红色三角形光标的移动。在603KHz附近可读取Z11的阻抗值, 此点必须经过1.0点, 即天调网络的调配阻抗为50Ω, 满足设计要求。

(2) 603KHz天调网络频带宽度的测量。

根据中波发射的特点, 要求天调网络频带宽度为10KHz, 即f0±5KHZ时的天线驻波比要小于1.2。如图7左图连接电路。

在软件中打开网络分析仪, 设置电路仿真模式为“射频特性”模式;图表参数为“功率增益”;显示轨迹单选“TPG”;函数标号为“dB Mag”;射频参数设置源阻抗ZS=50+j0 (Ohm) , 负载阻抗ZL=28 (R0) +j0 (Ohm) 。运行仿真电路, 得到如图7右图图形:

天线驻波比 (ρ) 与反射系数 (Γ) 的公式为Γ= (ρ-1) / (ρ+1) , 而, Z0为传输电缆的特性阻抗, R、X为所需要f。的阻抗实部和虚部。图中功率增益参数TPG公式为TPG=10Lg (1-Γ*Γ) , 即天线驻波比ρ=1.2时, TPG=-0.036d B。移动网络分析仪下方频率箭头, 当︱TPG︱<0.036d B时, 频率f。两边的频率范围与f。相差最小值就是该天调网络的单边频带宽度。此603KHz天调网络电路的频带宽度为±12KHz, 符合设计的要求。

移动频标到同台发射的其它频率点, 读出相应的T P G值即得到衰减量。图中读出对邻频1107KHz衰减为59.66dB, 1557KHz的衰减为87.113dB, 达到很好的抗邻频干扰能力。

3.2 1557KHz天调网络的仿真和校验

如图8左图的电路阻抗的连接图, 同603KHz天调网络的仿真设置, 1557KHz附近可读取Z11的阻抗值, 此点也经过1.0点, 即天调网络的调配阻抗为50Ω, 同样满足设计要求。

而1557KHz天调网络电路的频带宽度更宽, 为±15KHz, 符合设计要求。

移动频标到同台发射的其它频率点, 读出相应的T P G值即得到衰减量。图9读出对邻频1107KHz衰减为43.11dB, 603KHz的衰减为45.128d B, 同样达到很好的抗邻频干扰能力。

当然在仿真过程中, 如果得到的结果不能满足要求, 可以按照电路设计的原则, 改变电路形式和参数后再测试, 一直到满意为止。

至此1557KHz和603KHz的双频共塔匹配网络经软件验证可以达到较为理想的设计效果, 达到预期目的。

4 结束语

天调网络各项技术性能的好坏, 关系到发射机能否长时间稳定工作, 能否满足广播节目发射“高质量, 不间断”的要求, 它的设计方法多种多样, 具体采用何种形式, 要根据本台的天馈线的场地, 干扰的频率和功率等实际情况来确定, 切不可照搬照套, 总的设计原则是:在满足防雷、阻抗匹配、滤除干扰三个方面要求的条件下, 尽量简化电路, 降低本机频率的功率损耗, 以提高其工作稳定性。

参考文献

[1]张丕灶.全固态中波发送系统调整与维修.厦门:厦门大学出版社, 2007.334-377.