着火原因分析

着火原因分析（共12篇）

着火原因分析 篇1

1 发电机组火灾原因分析

发电机组发生火灾的原因有多种, 发电机组的主要着火部位是引线、绕组、电刷、铁芯和轴承。发电机组的附属设备如开关、熔断器及配电装置也存在火灾危险。

发电机组的着火原因主分为以下九种。

1.1 发电机过载的影响

所谓过载, 指的是电枢电流过载, 但输出电压仍保持不变, 功率因数由负载决定。发电机组超负荷运行、电压过低以及三相异步发电机组铁损过大, 都会发生过载。柴油发电机在过载的情形下继续运行, 对发电机是致命的伤害。可能会直接导致发电机温度升高, 甚至引起线路过热引发火灾。

1.2 发电机高温的影响

引起发电机高温的主要因素: (1) 发电机房通风不畅; (2) 发电机组水泵或风扇皮带松动; (3) 风扇皮带涨紧轮损坏, 水泵故障损坏; (4) 缺防冻液或者防冻液漏失严重; (5) 温度传感器故障损坏、失灵; (6) 水箱内散热片过脏, 或水箱散片口被堵死; (7) 发电机空气滤清器被灰尘堵塞。

1.3 发电机短路的影响

发电机组短路分为绕组间短路、缺相短路和接地短路等。

发电机组端部绕组短路, 将受到很大的电动力冲击, 会使线圈端变形或损坏绝缘, 甚至烧毁发电机组。

发电机定子、转子绕组发电机组过电压, 会对绝缘产生不利的影响。

定子绕组产生的强脉冲电流, 和电压综合作用, 可能导致弱绝缘击穿现象。

1.4 发电机线路接触不良的影响

从发电机组启动过程中, 线路虚接或者线路打火, 都极易引起电火花, 进而导致线路着火, 尤其是电瓶连接线卡子虚接短路, 极易打火产生火花, 造成线路着火, 电瓶爆炸从而引起更严重的事故。

1.5 发电机机体漏油的影响

发电机管路破裂漏油, 极易飞溅到机体各个部位。尤其是进油管和回油管, 当其燃料喷出后飞溅到高温部件上面, 从而引发燃料着火, 如果不能及时发现处理, 很容积引发火灾。

1.6 涡轮增压器的影响

涡轮增压器渗漏机油, 会使发动机产生窜油, 其中一部分机油会随着一起排出, 造成排气管和波纹管处连续滴油。而涡轮增压器在运转过程中, 本身温度很高能达到600℃, 这些飞溅的油滴极易燃烧而导致着火。

1.7 易燃物的影响

棉纱、机油桶等易燃物极易引发火灾, 一些井台经常会出现将机油、防冻液等放到备用发电机内, 若启动该发电机时疏忽, 则容易使这些可燃物品燃烧, 导致极其严重的后果。

1.8 发电机机械摩擦的影响

发电机组在旋转过程中存在着摩擦, 如果发电机内机油严重缺少, 会导致机体内各部件之间润滑效果不好, 然生摩擦, 导致会使发电机组温度升高。特殊情况下, 就会发生火灾。

1.9 自然灾害的影响

大型发电机组大多在空旷的野外使用, 容易发生设备雷击事故。尤其是在高原或者山顶处, 当发生雷击或者闪电等自然灾害时, 极易发生火灾事故, 因此, 安装避雷针或者做好接地显得尤为重要。

2 发电机组火灾的预防对策

只要我们采取合理有效的预防和处理, 发电机组做好预防措施, 加强对设备的巡检及维护, 则烧毁发电机组和由此引发的事故是完全可以避免的。预防发电机组发生火灾的措施主要如下。

2.1 针对用电设备, 正确选择发电机组的功率

发电机出口电压在额定电压的105%满载情况下, 发生突然三相短路故障后, 必须对发电机做全面检查和试验, 以防止由于定子绕组和其他构件松动引起进一步损坏。

在发电机进行不平衡短路试验时, 发电机定于绕组的最大电流一般不得大于额定值的25%, 试验时间应不超过制造厂的规定。

2.2 合理选择发电机组的放置地点

发电机组的防护形式, 应根据各个场站内的不同环境条件的需要, 加以选择。将发电机组放置在清洁、干燥, 发电机组周围灰尘不多、并且尽量处在下风口处的场所;发电机组周围保持道路畅通, 附近不宜有杂草等易燃易爆物品。

2.3 检查、保证发电机组的保护设施使用正常

发电机组的保护装置主要有以下几种: (1) 热继电器过载保护。可防止长期过载的热保护; (2) 电流继电器保护。可防止短时过载最大电流引起发电机组和机械传动系统发生机械性损坏, 以及绕组绝缘不良和松动处短路; (3) 失压功能保护。能防止发电机组在低压下运行和电源恢复供电时自动起动; (4) 油压传感器保护。防止油压过低, 机油缺少, 导致机械磨损的保护; (5) 熔断器保护 (保险装置) 。当发生短路时, 熔丝迅速熔断, 切断电源以保护发电机组不受损害; (6) 电接触温度计保护。能防止轴承或绕组温度过高而造成发电机组损坏; (7) 零序保护。能防止零序电流损坏发电机组; (8) 接地保护, 能防止发电机组金属外壳带电。

2.4 加强巡检和维保力度

燃油、燃气发电机组运行中, 巡检人员应该熟悉掌握发电机巡检点, 加强巡检力度, 做好监控。一般情况下, 发电机组的电流、电压和温度都不得超过允许值, 油压不能超过最低压限, 否则易造成发电机拉缸拉瓦等故障, 影响正常运行。一旦发现不正常, 应及时上报处理。

2.5 做好应急措施

(1) 为发电机组安装温控自动灭火器 (该设备是在发电机组发生初级火灾的时候, 该设备自动检测烟雾系统就会传输着火信号, 瞬时喷射干粉, 是火灾消灭于初期状态, 防止发生火灾事故) , 安装在发电机箱体内, 遇到火灾, 它将会自动喷发, 将其扑灭。

(2) 燃气发电机发生火灾时, 及时将起源关闭, 然后用灭火器灭火, 防止火势增大。

(3) 加强突发事件的应急培训、规范操作培训, 加强员工的自我保护意识。

(4) 为大型设备、重点设备购买保险, 尽量减少不必要的损失。

(5) 安装报警装置, 在燃烧初期或气体泄漏时, 检测仪会发出报警信号, RTU检测到报警信号, 控制程序输出命令, 紧急切断阀动作, 切断气源, 保护发电机。

3 结论

综上所述, 通过本论文对发电机着火原因的分析, 提出了发电机着火的预防措施, 以及发电机着火后应的急处理办法。希望能够在今后工作中, 寻找出更多更有效的方法, 真正杜绝发电机火灾事故的再次发生。

摘要：在煤层气井前期的开采开发过程中, 燃油、燃气发电机作为主要动力设备, 起到了非常重要的作用。发电机组是一种将机械能转化为电能的电力设备。它具有效率高、造价低、使用和维护方便, 能实现远距离控制等优点。发电机组通常分为直流发电机组和交流发电机组两大类。在使用过程中, 发电机组时而发生各类故障及安全事故。本论文结合现场使用特性, 分析了引起发电机组着火的原因和预防火灾的有效措施。

关键词：发电机组,火灾,原因,预防措施

参考文献

[1]刘瑛, 余邦才, 熊小刚.发电机冷却水处理注意事项[J].工业用水与废水, 2002年05期.

[2]屠德民.发电机的新型绝缘结构——电缆绕组绝缘系统[A].中国电工技术学会电线电缆专委会、中国电机工程学会电力电缆分专委会交联电缆专题研讨会 (2002年会) 论文集[C], 2002年.

[3]赵翔.大型机组继电保护技改要领探讨[A].2007云南电力技术论坛论文集[C].2007年6周明..发电机机内冷却水的运行监督标准的探讨[A].西部大开发科教先行与可持续发展——中国科协2000年学术年会文集[C], 2000年.

[4]邓隐北, 邓彬.汽车起动机和发电机的技术进展[A].第十届中国小电机技术研讨会论文集[C], 2005年.

着火原因分析 篇2

1、点火器故障：

脉冲点火器和控制器有一方有故障，燃气热水器均不能正常点火。

2、电池问题：

若是用电池的要首先看看电池是不是太旧了，电压不够也会燃气热水器打不着火。在确认电磁阀好坏之前要确认点火器控制电路是否正常，若有故障，不能控制电磁阀吸合。

3、水气联动装置故障：

a、水气联动阀内鼓膜老化或损坏不能推动微动开关；b、微动开关坏。

4、水压问题：

a、水压低时无法正常启动燃气热水器打不着火；b、进水处过滤网堵塞造成水无法正常流过，清理干净就可以了。

5、气源开关未打开或进气滤网堵塞：

正确开启气源，清理进气过滤网。

6、气种不符：

比如将液化气热水器接到天然气上等。

7、气门密封件被燃气腐蚀后发涨。

更换零部件。

8、烟管无法正常排气。

哪里着火了等 篇3

消防队：“哪里着火了？”报警人：“我家。”消防队：“我是问在什么地方？”报警人：“在厨房。”消防队：“我是说我们怎么去？”报警人：“你们不是有消防车吗？”

苹果

夜黑风高，一个妇女从殡仪馆门口上了出租车，司机拿出苹果刚想吃，妇女幽幽地说：“我生前也爱吃苹果。”司机猛地僵住了，全身的汗毛都要竖起来了。半分钟后，只听那妇女又说：“但生完小孩后就不爱吃了。”

医院证明

布匹柜台前，女店员按顾客的要求将她买的一匹布撕成2长的布条。撕完后，顾客要求店员把布条打成结，店员打到一半的时候终于受不了了，她说道：“难道你有精神病吗？”

“对，我有医院证明。”那位顾客说道。

生意头脑

麦克暗恋同办公室的一个女孩，终于鼓足了勇气把她约了出去。麦克掏出一枚硕大的白金戒指：“请你嫁给我吧！上面已经刻上了你的名字。”

女孩羞涩地说：“其实，我已经有了自己的所爱。”

麦克深感意外，大声对女孩说：“那你告诉我他的名字！”

女孩大惊失色：“麦克，不要这样！难道你想和他决斗吗？”

“不，”麦克说，“我只想把这枚戒指卖给他。”

避免发问

一位享誉国内的植物学教授和他的助教正在研究新品种的植物。

一日，助教问教授：“如果您在野外上实习课，遇到不认识的植物，要怎么办？”

教授回答道：“我通常走在最前头，然后把不认识的植物通通踩死，以免学生发问。”

燃油锅炉着火难的原因分析与对策 篇4

随着国际能源需求的迅猛增长，原油价格迅速上扬，广东粤华发电厂意识到挖掘机组节油潜力、节能降耗不仅有利于世界不可再生资源的综合有效利用，更是降低发电生产成本，增强自身市场竞争力的重要手段之一。1999年开始，广东粤华发电厂先后把4台125MW燃油机组的油枪全面改用气泡雾化油枪，成本较高的轻油点火也以廉价的重油点火取代。

（二）设备概况

广东粤华发电厂#1.2炉的型号：上海锅炉厂SG—400-50411型中间再热微正压箱式燃油炉。炉膛深度和宽度均为8510毫米，燃烧系统采用微正压燃烧方式, 四角喷燃，火焰中心假想切圆为Φ800毫米。每角布置3层燃烧器，共12支油枪，油枪于1999年先后以气泡雾化油枪取代内回油机械雾化油枪。#1、2炉燃料器及油枪的具体规范如下：

气泡雾化油枪的优点是出力大，雾化质量好，负荷调节幅度大，并可用于高粘度劣质油的雾化;其缺点是：运行调节难度增大，喷孔容易堵塞，汽、油部件结合面加工精度要求较高。

（三）点火失败的危害

广东粤华发电厂#1、2炉机械油枪更换为气泡雾化油枪后，有喜也有忧，这种油枪的优点是出力大，雾化质量好，但由于调节难度增大，运行人员经验不足，并且取消了传统的轻油助燃点火，导致多次不能如期成功点火，也曾出现几小时也无法成功点火的现象。点火失败的危害主要有以下几点：

1. 爆燃。

长时间点火不成功，大量的燃油会流入炉膛，随着积油的温度升高，很有可能发生“爆燃”现象，造成炉墙损坏。

2. 二次燃烧。

未燃尽的燃料带至尾部烟道沉积，从而可能导致尾部烟道二次燃烧;

3. 安全、经济的影响。

延长了机组的启动时间，厂用电率随之增大，机组并网发电时间也相对推迟，对电厂的经济造成了损失，对电网的安全构成了威胁。

因此，我们必须克服油枪点火着火难的问题，并制订相应的对策，确保机组如期启动。

（四）着火难的原因分析

1. 锅炉点火前的原因分析

(1)炉温太低。燃料燃烧是一种剧烈的化学反应，燃料完全燃烧需要一定的温度、充足的空气、充分的时间和空间。点火时，炉膛温度对油枪的燃烧有很大的影响，特别在冬天，由于炉温太低，不利于燃烧反应的进行，点燃油枪更是相当困难。

(2)油枪堵塞。轻微堵塞都会导致油枪雾化不良或燃烧不完全;停炉后，运行人员没有及时联系检修人员吹扫最后停用而没有吹扫油枪;锅炉启动前，没有对点火油枪进行吹扫或吹扫不干净，导致油枪堵塞，造成油枪雾化不良，增加了点火的难度。

(3)蒸汽带水。蒸汽雾化器是利用具有一定压力的蒸汽将油雾化的，由于没有进行环管疏水或疏水不干净，导致蒸汽带水，油枪失去雾化作用，油粒变粗，燃烧困难。

(4)燃油性质。a.油温太低。油温降低，燃油粘度增加，油嘴出力降低，雾化困难，燃油颗粒变粗。b.油中带水。

2. 锅炉点火过程中的原因分析

(1)配风不当。供给适当的空气是燃烧必须具备的条件之一。如果风量供应不足，燃油着火燃烧困难或燃烧不完全，即使油枪已着火，油雾也不能很好地燃尽，则将导致在尾部烟道及其受热面上沉积油垢，从而可能发生二次燃烧，如果处理不当，将使设备招致严重的损坏;同时，风量过大，炉膛温度要下降，对油枪的着火燃烧不利。为了保证燃油易于点燃，保证良好的燃烧，风量不宜过大或过小，应保持最佳的过量空气系数。

(2)油枪雾化不良。影响油枪雾化质量的因素很多，主要有以下几项：a.燃油压力。燃油压力增加，雾化角变大，油枪雾化质量下降。b.蒸汽压力。蒸汽压力过低，油枪雾化不良;蒸汽压力高于燃油压力，油枪雾化不良，甚至造成熄火。c.燃油粘度。燃油粘度增加，油嘴出力降低，雾化困难，燃油颗粒变粗。d.喷嘴出力。喷嘴出力增加，喷孔直径加大油膜变厚，颗粒变粗，雾化质量下降。

(3)风温太低。暖风器故障或没有及时投用，特别在寒冷的季节，送入炉膛的风温太低，增加了油雾燃烧的难度。

(4)点火装置故障。在点火过程中，高能电子点火棒位置不当、火花量不足或不能产生火花的现象屡见不鲜。

3. 燃料及燃烧设备的原因分析

油枪及燃烧器布置不合理、构造不良或检修质量差;燃油性质：挥发分低、发热量低、杂质多、含水量高、硫份高、粘度大对油枪的着火燃烧增加了难度。欲想增加油枪点火的成功率，我们必须重视燃油的性质及燃烧设备的质量。

（五）确保顺利点火的技术措施

1. 运行技术措施

(1)提高油温。点火前，炉前系统要加大循环量，并联系油区增加蒸汽加热，提高燃油温度，燃油粘度维持在规定的范围内，燃油温度约维持在130度左右。

(2)投暖风器，投入底部加热，有助于提高炉内温度水平，加速燃油的着火与燃烧。启动送风机前，投入暖风器加热燃烧用的空气，调整各进汽门，维持暖风器出口风温在90℃左右;寒冷季节，锅炉启动前5～8小时，投入底部加热，待投用油枪后停止底部加热, 从而提高炉膛温度。

(3)吹扫油枪。投用油枪前，油枪要吹扫干净;停炉无吹扫的油枪，要及时联系检修人员拆检吹扫;环管疏水务必疏清。

(4)疏清环管积水。点火前1小时，开启环管蒸汽疏水门，疏清积水，避免点火时雾化蒸汽带水。

(5)维持油压、汽压稳定。点火时，蒸汽雾化油枪的油压一般维持在0.45Mpa，汽压维持在0.45～0.6Mpa，否则会破坏油枪的雾化质量，造成着火困难、燃烧不稳定，甚至造成油枪熄火。

(6)合理配风。根据氧量、火焰颜色及烟色等来判断风量的大小，并及时作出调整，使油枪雾化良好，燃烧稳定，烟囱无黑烟，火焰无黑头，并呈金黄色。

(7)锅炉启动前，会同热工人员检查点火装置是否正常，点火棒位置是否在最佳位置，从而确保点火装置完整可用。

(8)联系油区做好燃油脱水、除杂质的工作，确保燃油带水量及其他杂质指标在规定的范围内。

(9)加强点火技术培训。经常组织运行人员学习有关点火的相关技术知识;每次锅炉点火启动后，当班人员必须提交点火工作总结，各班组根据点火总结的内容召开专题会议，让大家总结经验、吸取教训。

2. 燃料及检修措施

(1)建议厂有关部门采购挥发分高、发热量高、杂质少、水份低、硫份少的燃油。

(2)联系热工人员提高电子点火装置的点火性能，调整点火棒的最佳点火位置。

(3)联系检修部门提高油枪及燃烧器的检修质量，调整雾化角、雾化片、油孔、汽孔、混合孔的大小及数量的配置，确保油枪雾化良好、燃烧稳定。

（六）结束语

造成油枪着火困难的因素是多样的，复杂的。通过对广东粤华发电厂#1、2炉点火难的原因分析及采取相应措施后，油枪(一次性)点火成功率达到95%，几小时点火不成功的现象一去不复返，从而使机组如期并网发电，确保了电网及电厂设备的安全，并避免了不必要的经济损失。

参考文献

[1]锅炉运行技术问答[M].中国电力出版社, 1997.

[2]锅炉设备运行技术[M].水利电力出版社, 1985.

[3]锅炉设备运行[M].中国电力出版社, 2005.

热水器打不着火的原因有哪些 篇5

.热水器打不着火的原因：

1.电源问题

燃气热水器打不着火的解决方法：检查交流电源插头指示灯是否亮,先排除电源供电部分的问题.

2. 热水器打不着火的原因之二：电磁阀故障

热水器打不着火的解决方法：若点火的时候只听到点火声，没有电磁阀“嗒”磁吸声，可能为电磁阀损坏或者老化，电磁阀老化,会不受控制,在打火开始时能吸合一下,打得着火,但随即闭合又熄火了;也可能为燃气压力过高或过低，使用钢瓶气的热水器会出现钢瓶减压阀输出压力过高或过低使用热水器不能打着火;更可能为电磁阀有脏物。电磁阀不能过气，燃气(天燃气、液化石油气、人工煤气)就不能出来，不能出来，以致点不着火。在确认电磁阀好坏之前要确认点火器控制电路是否正常，若有故障,不能控制电磁阀吸合。

3. 热水器打不着火的原因之三：电点火器故障

热水器打不着火的解决方法：脉冲点火器和控制器有一方有故障，热水器均不能点火。

4. 热水器打不着火的原因之四：点火瓷针或感应瓷针问题

燃气热水器打不着火的解决方法：a.点火针偏位或老化时点火十分困难，可更换或将点火针正确安放;b.感应老化，可将感应擦亮安放好(使火焰不管大火还是小火能充分烧着感应针)即可。

5. 热水器打不着火的原因之五：水压问题

a.水压低时热水器无法正常启动;

b.进水处过滤网堵塞造成水无法正常流过，清理干净就可以。

6. 热水器打不着火的原因之六：水气联动装置故障

热水器打不着火的解决方法：a.水气联动阀内鼓膜老化或损坏不能推动微动开关;

b.微动开关坏。

7. 热水器打不着火的原因之七：气源开关未打开或进气滤网堵塞

热水器打不着火的解决方法：开启气源，清理进气过滤网。

8. 热水器打不着火的原因之八：气种不符

热水器打不着火的解决方法：比如将液化气热水器接到天然气上等,p这种情况需要将液化气热水器改天然气后才可以接入使用。

9. 热水器打不着火的原因之九：气门密封件被燃气腐蚀后发涨。

热水器打不着火的解决方法：更换零部件。

10. 热水器打不着火的原因之十：烟管无法正常排气

燃气热水器打不着火的解决方法：a.烟管有堵塞，清理烟管堵塞物;

汽车着火扑救应慎重 篇6

如果行驶中的车辆突然冒烟、起火，首先要立即熄火停车，切断电源，关闭油箱开关，关闭百叶窗。如果在平路，一般不要拉手制动，因为根据火情可能要将汽车推走。

公共汽车或其他客车，要及时打开车门，组织乘客迅速下车，不要自己弃车逃跑不顾车上乘客的安危。

要根据火势迅速扑救，利用车上现有的消防器材进行灭火。如用灭火器或衣物浸水后覆盖，或用路边的沙土、冰雪盖压，同时拦截过往车辆索取灭火器材，请求帮助灭火，不要听任火势蔓延、由小火发展成大火。

车上如果有贵重物品或易燃品，要在灭火的同时将贵重物品卸下，转移到安全地点。不要只顾灭火，忘了车上的贵重物品，如果车上物品要比一个整车的价值还要高，那么应先抢救物品。

对于撞车、翻车而引起的较大火灾，应先抢救伤员，视情况对车辆进行灭火。如果火势危及周围民房、电线，要首先想到隔离火场，防止火势蔓延。救人第一，灭火第二，不要只顾灭火忘了救人和拦车送伤员去医院。

着火原因分析 篇7

现在大中型锅炉均采用煤粉燃烧, 原煤经过制粉系统磨制成煤粉后再送入炉膛内燃烧。制粉系统分为直吹式和中间储仓式, 直吹式是将磨煤机磨成的合格煤粉直接送入炉膛内燃烧, 而中间储仓式是将磨煤机磨制合格的煤粉先存储在煤粉仓内, 然后再根据锅炉负荷的需要, 从煤粉仓经过给粉机送入炉膛内燃烧。由于煤粉存在自燃性和爆炸性, 而制粉系统中存在大量悬浮状态的煤粉, 如果局部存在点火源, 煤尘就会发生着火爆炸, 进而引起整个制粉系统的着火爆炸事故, 因此必须认真分析制粉系统发生着火爆炸的原因, 从而正确地提出预防制粉系统着火爆炸的管理途径、设计要求以及针对性的改进措施。

1 煤粉发生着火爆炸的基本条件

煤粉具有自燃性和爆炸性, 因为煤粉中吸附了大量的空气, 受空气的氧化作用会缓慢地发热而使煤粉温度升高, 当达到着火点时会发生自燃。煤粉、空气的混合物在一定的条件下会发生爆炸, 引起设备损坏和人员伤害。煤粉发生爆炸具备的3个基本条件是: (1) 煤粉的存在; (2) 合适的氧浓度, 即煤粉量和空气量的比例要位于爆炸极限内; (3) 要有足够的点火能量。

2 制粉系统发生着火爆炸的原因分析

从煤粉发生着火爆炸的基本条件看, 首先制粉系统中始终都会存在大量的煤粉, 而且当煤粉挥发份Vdaf<10%时, 一般没有自燃和爆炸的危险;当燃料挥发份Vdaf>20%时, 由于属于反应能力强的煤, 此时燃料挥发份析出和着火温度均较低, 容易发生自燃和爆炸事故;煤粉越细, 着火爆炸的可能性越大, 对于烟煤, 当其粒径大于100μm时, 几乎不会发生爆炸, 但在实际使用中煤粉的粒度均小于100μm, 因此对于燃用挥发份大于10%的锅炉制粉系统, 爆炸的可能性始终是存在的。烟煤气粉混合物浓度只有在0.32~4 kg/m3范围内才会发生爆炸, 而浓度在1.2~2 kg/m3范围时爆炸危险性最大。当气粉混合物中氧含量<15%时, 一般没有爆炸危险。若采用具有自燃爆炸特性的煤种, 则在爆炸范围内的气粉混合物, 如遇足够的点火能源就能引起爆炸事故。在正常运行中, 制粉系统中的煤粉浓度在较大的范围内波动, 其具备爆炸浓度的条件几乎不可避免。煤粉需要足够的点火能量才会着火爆炸, 给煤粉提供足够的点火能量除了煤粉本身的自然而形成点火源外, 也可能是有外来火源, 但是不论是外来火源还是内在火源, 均可以通过采取措施进行控制。

从以上分析看, 控制点火源是控制制粉系统发生着火爆炸较容易采取的方法, 由于存在点火源而使制粉系统发生着火爆炸的原因如图1所示。

2.1 积粉

制粉系统中磨煤机出入口、分离器内、煤粉仓内以及输粉管道内由于各种原因存在沉积的煤粉, 长时间的积存受空气的氧化作用会缓慢地发热而使煤粉温度升高而自燃, 进而成为制粉系统爆炸的发源地。造成制粉系统积粉的原因主要有以下方面: (1) 制粉系统设备系统设计、安装中有造成煤粉积存的死角; (2) 由于粉仓温度低或粉仓内钢壁腐蚀形成腐蚀坑, 造成粉仓内积粉; (3) 制粉系统启停时, 通风吹扫不彻底, 造成磨煤机内积粉; (4) 制粉系统保温不良、设备进水或煤粉水分大, 造成煤粉因结露产生结块、沉积; (5) 锅炉长时间的停用时, 没有排空粉仓、磨煤机内的存粉和存煤, 造成积粉; (6) 中间储仓式制粉系统运行期间没有进行定期降粉, 造成粉仓存在积粉。

2.2 磨煤机出口温度控制不当

磨煤机出口气粉混合物温度是制粉系统设计和运行的一个重要参数, 磨煤机出口气粉混合物温度的选定是按照煤的类别, 并综合考虑实际煤质变化、运行工况波动等不利因素来进行选定的, 各类煤种制粉系统干燥剂的最大限额温度如表1所示。

单位:℃

磨煤机出口气粉混合物温度选定后, 在制粉系统正常运行时, 制粉系统磨煤机出口温度高, 会使制粉系统中的煤粉自燃爆炸;制粉系统磨煤机出口温度低, 会导致制粉系统内煤粉结块、沉积, 最终也会使积粉自燃爆炸。

2.3 原煤内含有易燃易爆物

由于原煤从煤矿运到到煤场, 不可避免地存在一些易燃易爆物品, 虽然经过输煤系统的筛选, 但还会有一些易燃易爆物品进入制粉系统内, 如:油、雷管、木块等, 运行中油、雷管会因为制粉系统中热空气的加热而发生自燃爆炸, 木块被木块分离器分离, 不认真清理木块分离器, 木块也会发生自燃, 成为制粉系统中的点火源。

2.4 制粉系统漏风、漏粉

制粉系统漏风, 特别是中间储仓式制粉系统中的煤粉仓漏风, 会造成粉仓内氧量增加, 导致粉仓内煤粉发生自燃, 产生挥发份气体, 当粉仓处于低粉位时, 挥发性气体与粉层自燃面大面积接触, 受到如新粉溅落等扰动后自燃火焰与挥发份气体迅速混合导致爆炸。制粉系统漏粉, 会在制粉系统外造成积粉, 长期的积粉会导致积粉自燃, 由于制粉系统是负压的, 如被吸入, 即成为制粉系统中的点火源, 造成制粉系统爆炸;另外, 自燃的积粉会引燃制粉系统外的可燃物, 造成制粉系统外发生着火。

2.5 制粉系统违章动火

制粉系统中煤粉处于较高速度运动, 制粉系统的磨损较大, 会出现泄漏, 为了制粉系统的正常运行就要进行销漏, 需要进行动火作业, 动火中出现不清理现场积粉等违章现象, 即会造成着火爆炸的问题。

3 防止制粉系统着火爆炸的对策

(1) 消除制粉系统内积粉。消除制粉系统的积粉, 就可以防止制粉系统积粉氧化发热而使煤粉温度升高而自燃, 从而减少制粉系统自燃爆炸。要消除制粉系统的积粉, 应该从设备管理和制粉系统运行管理上采取措施:1) 设备管理方面的措施。对于新安装的锅炉, 设计、安装时应避免制粉系统内有造成煤粉积存的死角;在役锅炉, 应定期检查制粉系统, 及时发现制粉系统设备内容易积粉的部位, 在检修中对容易积粉的部位进行改造, 从而减少制粉系统的积粉。对于中间储仓式制粉系统应定期检查仓壁内衬钢板, 严防衬板磨漏、夹层积粉。每次大修煤粉仓应清仓, 并检查粉仓的严密性及有无死角, 特别要注意仓顶板一大梁搁置部位有无积粉死角。做好设备保温工作, 减少煤粉因结露产生的结块、沉积现象。2) 运行管理方面的措施。坚持执行中间储仓式制粉系统定期降粉制度和停炉前煤粉仓空仓制度。制粉系统启停时, 严格按照规程对制粉系统进行彻底的通风吹扫。严格控制煤粉水分, 防止煤粉因结露产生结块、沉积。 (2) 严格控制磨煤机出口温度。严格控制磨煤机出口温度, 特别是制粉系统启停时, 会使煤粉浓度和氧气浓度处在爆炸范围内, 因此磨煤机出口温度在启停时更应严格控制。 (3) 加强原煤管理, 清理原煤中的易燃易爆物。加强原煤管理, 按规定检查煤质, 并及时通报有关部门, 清除煤中自燃物, 严防外来火源;对于爆炸性强的煤种, 应加强监督, 如有可能, 可采取配煤措施。 (4) 消除制粉系统漏风、漏粉。消除制粉系统的粉尘泄漏点以及粉仓的漏风, 经常保持制粉系统及设备周围环境的清洁, 不得有积粉存在。 (5) 加强制粉系统动火管理工作, 杜绝违章动火。在制粉系统的消缺检修工作中, 应严格执行动火作业规定, 必须严格进行粉尘浓度的测量, 合格后方可进行动火。为了保证粉尘浓度的合格, 制粉系统的动火应要求在制粉系统停运15 min后进行, 这样制粉系统中粉尘已经完全沉降, 制粉系统中粉尘浓度基本上也合格了。

4 结语

锅炉制粉系统发生着火爆炸是大型电站的恶性事故, 往往会造成重大的人员及设备的损坏, 通过以上分析制粉系统发生着火爆炸的原因, 正确地提出了预防制粉系统着火爆炸的管理途径、设计要求以及针对性的改进措施, 及时把锅炉制粉系统发生着火爆炸事故消除在萌芽状态。

摘要：通过对锅炉制粉系统发生着火爆炸的原因进行分析, 提出预防制粉系统着火爆炸的管理途径、设计要求以及针对性的改进措施。

关键词：锅炉,制粉系统,着火,爆炸,预防,管理

参考文献

[1]国家电力公司发输电运营部.《防止电力生产重大事故的二十五项重点要求》辅导教材.中国电力出版社, 2001

着火原因分析 篇8

VRLA蓄电池 (阀控式密封铅酸蓄电池) 具有体积小、无污染、自放电低、深放电恢复性能好、高能量密度、少维护工作等突出优点, 自问世以来, 以其便用性、耐用性和可靠性在电力行业得到了广泛的应用。目前绝大多数电厂都已使用VRLA蓄电池代替了传统的普通铅酸蓄电池, 但这并不代表使用VRLA蓄电池以后就可以高枕无忧、无须进行常规检查维护了。3月26日凌晨某电厂就地检查时发现蓄电池室内有浓烟冒出, 并伴有刺激性气味, 空中漂浮着黑色粉尘, 室内能见度极低, 蓄电池组有明火, 后隔离并将火源扑灭。对此起罕见的新安装不久VRLA蓄电池就严重烧毁的事件原因进行详细分析, 查出着火的主要原因为蓄电池本体质量问题, 并针对存在的问题, 从型号选择、运行环境、测量检查等方面提出预防阀控式密封铅酸蓄电池着火的整改措施。

1 故障原因

1.1 现场检查情况

此次烧毁的动力三组蓄电池共104只, 为某国产品牌, 型号为BT-MSE-1000, 2V 1000Ah/10HR, 出厂日期为2013年10月, 2013年11月投运, 运行5个多月。动力三组蓄电池的主要作用是为3号机组的重要辅机提供直流电能, 以确保机组安全停机。

动力三组蓄电池在室内分三段布置, 北侧靠墙一段为01~36号蓄电池, 中间段为37~68号蓄电池及4个备用蓄电池, 南侧靠墙一段为69~104号蓄电池, 每段又分上、中、下三层, 每层12个蓄电池。

事后待打开门窗让浓烟散尽后, 发现动力三组蓄电池室屋顶上方的砂浆层已经部分脱落, 室内顶部环氧树脂板制成的通风风道也已脱落, 所有照明灯具损坏, 墙壁全部熏黑。

从外观上观察, 北侧靠墙的01~36号蓄电池与南侧靠墙的69~104号蓄电池中的上层12个蓄电池顶部塑料防护罩已完全溶化, 中层的12个蓄电池顶部防护罩部分因高温而变形, 外壳熏黑, 并出现不同程度的鼓包, 下层的12个蓄电池外壳基本没有受损, 仅有粉尘粘附在其表面。中间段37~68号蓄电池严重烧损, 其中上层与中间层的共24个蓄电池烧损严重, 部分极柱烧断, 部分极柱铜芯端子外部包围的铅融化, 只剩铜芯与螺栓、电缆连接, 蓄电池外壳烧熔, 大部分已经露出极板, 汇流条熔化, 下层的12个蓄电池中 (含4个备用蓄电池) 有2个烧损严重, 外壳已烧熔露出极板, 极柱烧损, 汇流条熔化。蓄电池组损坏情况见图1。

经查运行值班记录, 运行人员在事件当天凌晨2:00交接班时到直流室进行检查, 没有发现异常, 3:10发生火警, 因动力三段负荷在正常情况下是在浮充状态, 出事前运行无任何操作, 动力三段负荷均为热备用状态, 1号充电器输出电流0.8A, 浮充电压为234V。

事发后对动力三组蓄电池验收时的充放电记录及3月份运行定期单体电压测量记录进行了追溯, 从运行定期电池电压检测记录中发现动力三组电池电压测量正常, 最小电压值为2.21V (30号电池) , 最大电压值为2.32V (78号电池) 。从安装后进行交接试验时的数据记录来看, 放电电流100A, 放电从8:29至12:18约4h, 其最大电压值为2.135V (23号电池) , 最小电压值为1.865V (5号电池) 。

事后分别对该蓄电池外盖进行了燃烧试验, 发现蓄电池盖阻燃情况很差, 不但能用打火机点着, 而且点着后将火源去除, 蓄电池盖的自身燃烧加剧。

1.2 原因分析

经现场勘查, 发现蓄电池组及其附近的物品烧损严重, 但所有蓄电池外形基本完整, 没有发现有蓄电池外壳炸裂飞散的痕迹, 因此可基本排除爆炸的可能性。

在事发时发现中间段电池有明火, 烧损最严重, 而两端的蓄电池均为顶层盖子高温融化, 中间层盖子部分融化, 下层盖子没有融化, 天花板砂浆层脱落, 可以基本判断中间段电池先着火, 着火后的高温烟气烘烤导致两侧的上层蓄电池顶部融化及房间的天花板受热脱落。

蓄电池着火的原因主要有:电池本身质量存在问题导致电池内部短路;电池壳体破裂或者极柱密封不严, 内部电解液漏出与电池架或者电池正负极间外部短路;输出电缆与电池端子连接处松动导致接触电阻过大并伴有打火;输出电缆与电池架短路;与蓄电池相连的设备发生故障造成电池组外部短路;蓄电池室通风照明设备受损短路着火;人为误操作或其他原因。

由于事故现场已损毁严重, 无法找出直接原因, 故只能对可能发生的着火原因逐一进行分析排除。

由于事发的电池为动力三组蓄电池, 正常时主要供直流油泵、事故照明、UPS等重要保安电源, 但在正常情况下这些负荷都是处于热备用状态, 事发时充电器在浮充状态, 电压为234V, 负荷电流不超过1A, 且没有任何直流动力负荷启动及运行, 也没有直流系统异常报警信号, 因此可基本排除外部故障短路或者人为误操作而导致电池高温发热着火的可能性。

蓄电池室内由空调保持恒温, 通风机处于停运状态, 蓄电池室照明线路及灯具与蓄电池均保持一定距离, 即使故障也不会烧至蓄电池, 可基本排除蓄电池室通风照明设备受损短路着火引起蓄电池着火的可能性。

在2013年10月对该组蓄电池进行安装时, 检修人员已对蓄电池端子和连接条或连接线用力矩扳手进行了紧固, 并对连接电缆进行了检查, 安装完成后进行了电流为100A的连续充放电交接试验, 试验期间用红外测温仪检测蓄电池外壳、连接线温度, 均没有发现异常;蓄电池间装设有空调, 室内基本保持恒温, 根据蓄电池在线检测装置最后的数据存档, 连接线的电阻最大为427μΩ。因此, 因蓄电池端子和连接条或连接线连接不够牢固, 导致连接条或连接线与极柱接触电阻变大使得端子和连接条或连接线发热及输出电缆与电池架无故短路的可能性不大。

对于是否由于蓄电池本身质量问题导致内部短路或壳体破裂, 或者极柱密封不严, 使内部电解液漏出造成外部短路的问题, 由于电池烧毁严重, 且运行检修人员平时对蓄电池的检查不够细致, 已无法提供有效证据来证明或者排除。

从事后的蓄电池燃烧痕迹来看, 中间段蓄电池的下层有1只蓄电池烧损非常严重, 极柱完全烧化, 连接电缆烧断, 外壳烧熔, 极板外露, 汇流条熔化, 其他的外壳均保持完整, 按正常情况来讲, 如果是上部先着火, 由于高温烟气是往上走的, 是不可能导致下层极个别电池着火的, 因此可以初步确认蓄电池组中间段下层的67号号蓄电池为最初着火点。

最初起火点、蓄电池布置示意图分别如图2、图3所示。由以上分析情况判断此次事故的基本过程是:67号电池内部发生短路故障或者漏液导致电池外部短路, 产生高温, 使其外壳塑料烧熔, 并导致该蓄电池内部氢气等气体溢出, 与空气混合后产生爆燃;由于其外壳塑料不是耐燃材料, 火势不断扩大到中间段的中层及上层的电池, 同时由于不同层之间的正负极连接电缆烧损后粘在蓄电池支架上导致蓄电池组正负极短路, 加剧燃烧;燃烧产生高温, 烘烤天花板及两侧蓄电池, 使两侧的蓄电池顶盖熔化, 整个蓄电池室空间酸雾、烟雾和氢气大量增加, 烟雾消防报警启动。

2 存在问题及整改措施

2.1 存在问题

(1) 设备设计选材不规范。标准4.2.2要求“蓄电池槽、盖、安全阀、极柱封口剂等的材料应具有阻燃性”。也许厂家从成本出发考虑, 该品牌的蓄电池盖子使用塑料的阻燃等级明显过低, 试验得知该材料基本没有阻燃功能, 甚至起了助燃的作用, 这也是火势扩大的罪魁祸首。

(2) 运行人员与检修人员的巡检与维护工作不到位, 对直流系统的巡检与维护工作不够重视和细致, 没有按规范要求对蓄电池进行定期巡检与维护, 对蓄电池在线监测设备的使用不熟悉, 对蓄电池出现异常后的反应不够及时。

(3) 蓄电池室设计不够规范。规程要求蓄电池室内照明灯具应为防暴型, 室内不应装设开关和插座, 但目前该厂蓄电池室为普通照明灯具并在室内设有照明开关。

(4) 蓄电池相关设备安装不够合理。蓄电池室的通风机电源开关设在蓄电池室内, 当蓄电池出现故障时, 根本无法进去开风机抽风排烟;蓄电池在线监测装置设在蓄电池旁, 蓄电池出现故障, 会对价格昂贵的在线监测装置造成损坏, 增大损失。

2.2 整改措施

(1) 严控蓄电池选型, 对电池外壳阻燃等级提出明确要求, 耐燃等级在UL94V0级以上, 在预算可控的情况下尽量选择国际知名品牌或者口碑已得到国内外普遍认可的品牌, 并控制好进货渠道, 尽量与厂家取得联系, 避免买到假货或者劣质货。

(2) 对目前还在使用的不是采用阻燃材料的国产蓄电池要加强监视, 尽快将其全部更换。

(3) 严格按照国家标准规范、厂家要求进行蓄电池的运行维护工作:蓄电池室内保持清洁、通风, 室内温度控制在22~25℃之间;定期测量蓄电池组、单体电池电压、电池外壳温度、极柱温度和环境温度, 一个月一次, 而且单体电池端电压的测量不能只在浮充状态, 还应在放电状态下进行;巡视中需检查蓄电池的连接条有无松动和腐蚀现象, 如有松动应紧固螺丝, 检查壳体有无渗液变形, 极柱和安全阀周围是否有渗液和酸雾溢出, 如有应及时清洁, 保持蓄电池表面干净;对新安装的蓄电池组, 应进行全核对性放电试验, 以后每隔2~3年进行一次核对性试验, 己运行了6年的蓄电池应每年做一次核对性放电试验, 若经过2~3次全核对性放电, 蓄电池组的容量均达不到额定容量的80%以上, 可认为此组蓄电池已失效, 应安排更换。

(4) 对蓄电池室内设备安装进行整改:蓄电池室内照明灯具改为防暴型, 蓄电池室的照明开关与通风机电源开关改设到蓄电池室外, 蓄电池在线监测装置装设在蓄电池室外。

(5) 加强运行人员与检修人员工作责任心, 加强运行人员与检修人员的技术培训, 提其高巡视、维护蓄电池技能, 加强监督管理力度, 保证制度得到落实。

参考文献

[1]李宏伟, 张松林.阀控式密封铅酸蓄电池实用技术问答[M].北京:中国电力出版社, 2004

[2]李宏伟, 张松林.阀控式密封铅酸蓄电池实用技术问答[M].北京:中国电力出版社, 2004

[3]电力工业部高压开关设备标准化技术委员会.DL/T637-1997阀控式密封铅酸蓄电池订货技术条件[S].北京:中国电力出版社, 1997

[4]电力行业电力规划设计标准化技术委员会.DL/T5044-2004电力工程直流系统设计技术规程[S].北京:中国电力出版社, 2004

着火原因分析 篇9

斯里兰卡普特拉姆燃煤电厂是斯里兰卡国内首个燃煤电站, 是中国在斯里兰卡投资兴建的一个最大的项目, 选用哈尔滨锅炉厂HG-1025/17.3-YM25亚临界自然循环锅炉, 配备上海重型机器厂出产的HP863中速碗式平盘磨煤机。首台300MW机组运行负荷占兰卡电网总负荷的12%, 对整个电网安全有很大影响。

自2011年4月试运行到正式投产的9个月中, 多次发生发生磨煤机着火, 引起机组减负荷和停运事件, 对机组的安全运行造成很大威胁, 根据运行数据资料, 对事件产生的原因进行分析并提出解决方案。

2 HP863中速碗式平盘磨工作原理简介

原煤经由联接在给煤机的中心给煤管喂入旋转的磨碗上, 在离心力的作用下沿径向朝外移动, 在磨碗上形成一层煤床, 弹簧加载装置产生的碾磨力通过转动的磨辊施加在煤上, 煤在磨碗衬板与磨辊之间被碾磨成粉, 已磨成的煤粉颗粒继续向外移动, 由下部进入通过风环的一次风将煤粉连续的吹起在分离器处分离, 合格的煤粉进由煤粉管送出炉膛燃烧, 不合格的较粗的颗粒落入磨煤机重新碾磨。不易磨碎的外来杂物通过风环落入磨盘下部, 被安装在磨碗裙罩上的刮板装置刮入石子煤仓被人工排出。

3 磨煤机多次着火事件原因分析

3.1 原煤挥发份过高。

斯里兰卡普特拉姆电厂设计燃煤挥发份为27%, 发生着火用煤化验挥发份一度达到46%, 远超出设计值。挥发份与愈高其燃点愈低, 这是引发磨煤机着火重要原因[1]。

3.2 煤场原煤自燃引发。

因斯里兰卡地处热带, 长年气温较高, 日照强烈, 原煤堆放在煤场常会发生自燃现象, 且难以扑灭。带有火星的原煤送入进入磨煤机时在较高的一次风、较细的煤粉颗粒共同作用下极易引发着火。

3.3 磨煤机堵煤。

经过多次事故总结经验发现, 当磨煤机发生堵煤时, 最容易发生着火。其原因是当煤量偏大, 风量偏小, 即风煤比小于设计值时[1], 一次风不能及时将煤粉送入炉膛, 热量在磨煤机内部积存最终引起煤粉的燃烧。

3.4 一次风道入口处原煤积存自燃。

运行时会发生高速旋转的刮板将石子煤弹到一次风道入口处, 从而在一次风道入口处积聚, 久而久之在热风的作用下发生自燃, 带有火星的原煤进入磨煤机后引燃磨煤机内部煤粉, 且在一次管道入口处的煤粉会越积越多, 最后影响到一次风的通流面积, 从而减少了一次风量, 降低了一次风对煤粉的携带能力, 引起堵煤, 进而引起磨煤机着火。在对磨煤机停运检修中, 发现多台磨煤机入口风道处积聚大量煤燃烧过后残余的积碳, 有的高度超过一次风道高度的三分之一。

3.5 热一次风挡板关闭不严, 热风漏入磨煤机。

该电站制粉系统的一次风管无混合风的关断挡板, 磨煤机停运后, 因热一次风关断挡板关闭不严, 热风漏入磨煤机, 使磨煤机内残留的煤粉发生自燃, 再次启动磨煤机时, 易引起磨煤机的着火。机组运行中, 磨煤机一次风热风关断挡板经常卡涩, 为磨煤机着火埋下了隐患。

3.6 石子煤未及时排出。

在运行中有时因石子煤长时间未及时排出, 使得石子煤溢出石子煤仓, 积聚至刮板处, 造成磨煤机堵煤后引起着火。

4 问题的处理

针对上述磨煤机着火的原因, 从现场设备和运行操作的两方面, 提出了防治磨煤机着火的方案:

4.1 对进入磨煤机的原煤进行严格管理, 对煤场自燃的原煤及时进行灭火, 在取煤过程中, 防止有自燃的原煤进入原煤仓。

4.2 在检修期, 对各台磨煤机热冷风关断挡板的执行机构、挡板

的密封都进行检查和加固, 对各一次风挡板的阀位指示进行校对, 保证一次风关断挡板关闭的严密性和动作的可靠性, 防止在停磨期间一次热风漏入磨煤机内部。

4.3 针对磨煤机入口一次风管道积存残煤的情况, 在磨煤机停

运期间对一次风入口管进行检查, 清除积存的残煤, 保持一次风入口管道的畅通。

4.4 在运行调整方面, 要求在磨煤机启动前, 必须对磨煤机进行

彻底的吹扫, 以清除磨煤停运期间可能残余在磨煤机内部的自燃的煤粉。具体操作:先关闭热风门, 开启冷风门, 保持磨煤机入口一次风压在4KPa以上, 风流量不小于40t/h的参数吹扫至少5分钟, 再进行暖磨操作。

4.5 在正常停运磨煤机时, 先停运给煤机, 在给煤机入口闸板关

闭后, 关闭热风门, 开启冷风门, 保持磨煤机入口一次风压4KPa以上, 风流量不小于40t/h, 对磨煤机进行吹扫, 直至抽空磨煤机内的存煤。当磨煤机电流至空载电流23A左右时可认为磨机内部存煤已清除干净, 方可停止磨煤机运行, 并对磨煤机内通入惰性气体即消防蒸汽以降低磨煤机内氧气量。

4.6 在磨煤机正常运行期间, 一定要注意各台磨煤机一次风量的变化, 特别是在启停磨操作时, 对其他磨煤机一次风量的影响。

在任何时候, 运行中的磨煤机要保证其入口风流量不低于磨煤机吹扫参数 (一次风压4KPa以上, 风流量大于40t/h) , 保持风煤比在2.5-2.8之间, 防止磨煤机堵煤引起着火。为此专门在每台磨煤机监视画面上增加了一个风煤比参数的显示, 以做到随时监视风煤比的变化。

4.7 严格控制磨煤机正常运行时分离器出口温度65℃, 最高不超过70℃, 以降低磨煤机着火的可能性。

4.8 磨煤机事故停运后要及时给磨煤机充惰, 条件许可情况下

尽早重新启动该磨煤机, 当不能再次启动时要通知检修人员将磨内残余煤粉清理出来, 以防煤粉发生自燃。

4.9 加强石子煤排放工作的管理。

要及时进行石子煤排放, 当发现有火星、冒烟现象时, 说明磨煤机内有着火迹象;当发现石子煤中存在大量原煤或煤粉时, 说明有堵煤的现象, 要及时和集控室操作人员联系, 变更运行方式, 消除隐患。

结束语

经过上述从设备到人员各方面的工作, 从2012年1月至今, 再未发生磨煤机着火事件, 消除了磨煤机着火这一严重威胁机组安全的因素, 为斯里兰卡火电机组运行积累了经验, 为保证机组正常发电和兰卡电网稳定做出了贡献。

摘要：对斯里兰卡首台燃煤机组HP863碗式平盘磨煤机在实际运行中出现的着火事件原因进行了深入分析, 并有针对性的给出了事故的处理方法和防治措施。

关键词：磨煤机,着火,分析,防治

参考文献

着火原因分析 篇10

1 天然气裂解原理

裂解炉由混合室、燃烧器、反应室、冷却室和壳体构成, 预热后的天然气和氧气在混合室快速混合后, 经燃烧器进入反应室, 混合气在燃烧器出口处燃烧;另外, 还要向裂解炉燃烧器提供部分氧气 (即辅氧, 以使天然气-氧气混合气体燃烧稳定) , 此氧气经由燃烧器喷嘴送入反应室, 流量控制器控制燃烧用氧气的流量恒定。天然气在反应室中于1400℃-1500℃下进行部分氧化和热裂解反应。下图为天然气裂解制乙炔流程图。

2 早期着火原因

天然气部分氧化裂解制乙炔生产工艺技术中, 最担心的就是铁屑之类的粉尘杂质, 裂解炉的安稳长运行很大程度上取决于它的存在, 它是裂解炉发生早期着火的最大根源。其次, 也与冬季天然气中含有少量水分及操作人员的平稳操作有很大关系。所谓裂解炉早期着火就是指在裂解炉混合室发生提前燃烧的反应。

2.1 铁屑产生原因及影响

0.5-0.7MPa (G) 的天然气以及0.4-0.5MPa (G) 的氧气在高速流动过程中, 会使管道内的铁屑、焊渣之类的杂质脱落, 并随气流进入裂解炉。在裂解炉的混合室550℃的热天然气与热氧气流当中, 铁屑等杂质就相当于点火源, 使天然气迅速发生燃烧反应, 体积膨胀, 压力增大, 触发裂解炉的停车联锁。此时, 出于安全考虑, 必须用25公斤的氮气吹扫热氧管道扑灭火焰。

2.2 天然气流量波动原因及影响

由于天然气流量调节阀同时也起着节流的作用, 冬季天然气中夹带的少量水分, 会在调节阀的缩颈部位聚集, 并且结冰。从而减少了天然气的流量, 为了能达到设定的流量值, 调节阀将会自动开大, 冰块随着阀门开大将会破裂。此时天然气的流量会突然增大, 调节阀就会按设定值自动关小, 将导致天然气流量波动较大, 使得经过烧嘴板的气流流量忽大忽小不稳定, 就加大了发生回火的几率, 回火会使火苗进入混合室中引发早期着火。

2.3 操作员的操作习惯

DCS操作人员负责生产系统操作监视与调节, 根据生产的实际情况调节操作参数。为了保持整个裂解装置工艺的稳定, 应注意各主要控制点的流量、液位、压力、温度等参数, 坚持前后兼顾, 全面平衡的原则, 调整并稳定各主要控制参数。通过对近四年四个工艺运行班组早期着火次数的统计分析, 及分析主要控制参数趋势图发现, 早期着火频率与操作人员的操作水平有很大关系。尤其在增减裂解炉负荷、调整预热炉温度、以及向下游工序送气过程中, 不能做到平稳的班组发生早期着火的几率较其他班组高。

3 解决方法

想要解决以上原因导致的早期着火问题, 其一、从根源解决铁锈问题, 在开车之前对管道进行化学清洗;其二、将天然气预热炉的稀释蒸汽流量根据原料天然气流量值调整至正常范围内;其三、就是对天然气管道做好蒸汽伴热并做好保温, 解决冬季天然气温度过低, 调节阀结冰引起天然气流量波动的问题;其四、加强操作人员的培训, 提高操作人员业务水平。

4 结语

在天然气裂解制乙炔工艺中, 裂解炉发生早起着火现象是普遍存在的, 这种情况使得生产安全性及其稳定性大幅度降低, 对提高产能很不利。通过以上分析, 可以发现裂解炉发生早期着火既有偶然因素存在, 也与操作人员的操作水平有关系。必须在实际生产中不断总结经验教训, 对引发早期着火的因素进行有效控制, 才能有效减少早期着火现象的发生。

摘要：天然气裂解制乙炔工艺中极易发生早期着火, 本文将对发生该现象的原因进行综合分析, 从理论到实践, 提出整改措施, 以减少早期着火的发生频率。

关键词：裂解炉,早期着火,天然气

参考文献

[1]李向斌, 马虹, 丘书伟, 天然气裂解制乙炔中频繁早期着火的原因分析及解决措施[J], 广东化工, 2011年09期.

[2]严红, 乙炔装置生产堵塞原因分析及对策[J], 乙烯工业, 2010年02期.

坐着火车去旅行 篇11

德国孩子从小就不断接受着环保的概念，我们家旅居德国期间无形中也落实了少开车的习惯，公交车和火车就成了我们最佳的代步工具。我们家离小K爸工作地点很近，离小K的学校也近，附近又有公交车、电车、火车，还临近机场，因此我们根本不是很需要汽车。

在德国虽然车价不是那么贵，但是每年要缴的税金、保险以及油费，都是一笔不小的开销，更不用说检修了。德国政府规定，每年到秋天，为了行车安全，所有的车都必须换上雪胎，一般也就会多出一笔花费，过了下雪季节还得换回来，一来一往，又增加了一些额外负担。

现在回到台湾，我们还是过着没有车的生活，骑自行车、摩托车，搭火车、公交车等等交通工具代步。虽然不怎么方便，但是我仍然不想让孩子在德国所学习到的“保护环境、少开车”理念，在不同的生活环境中有所改变。

火车上的故事

在小K的旅行印象中，火车是很重要的一环记忆，搭乘火车不但舒适安全，还可以大致事先排好所有的行程，订好所需的长途车票，让旅行中“行”的部分，畅通无阻。当火车缓缓移动，就开始有了旅行的感觉，从大城穿越小镇，再到另一个国度，每一个城镇每一个村庄，都在我们眼底经过，而缓缓驶过的火车，也总是诉说着每一个大城小镇不同的故事。

曾经在火车经过瑞士的时候，我给小K讲了一个在瑞士家喻户晓的英雄威廉？泰尔（Wilhelm Tell）的小故事。

威廉？泰尔是瑞士家喻户晓的英雄，他原是乌里州的一个农民，当时的统治者哈布斯堡王朝，在当地实行暴政，新任总督葛斯勒在中央广场竖立柱子，于柱顶挂着奥地利皇家帽子，并规定居民经过时，必须向帽子敬礼，违者将遭到重罚。

当时威廉？泰尔因为没有向帽子敬礼而被捕，葛斯勒要泰尔射中放在泰尔儿子头上的苹果，才释放他们，否则两人都会被罚，结果泰尔成功地射中了苹果。第二箭瞄准葛斯勒总督，但泰尔故意射偏了。当时泰尔回答：“如果我射中儿子，那么第二箭将会射中总督心脏。”总督大怒，将泰尔父子囚禁起来。

暴政仍然持续，于是人民发动起义，泰尔在混乱中逃出来，最后泰尔在一次行动中用十字弓杀死了总督葛斯勒。由于人民反抗，使奥地利出兵镇压，不过最终被反抗者打败。

在行经瑞士的火车上讲述着这样的一个故事，对年纪尚小的小K有着不小的影响—对于反抗不平等待遇，有了最初的印象轮廓。这是一种具有情境的品格教学，随着火车的移动，时间像是回到了故事发生的年代，让孩子容易深深烙印在心中。

火车上的新朋友

我们喜欢带小K搭火车旅行，第二个原因，是因为在旅程中，会有不少与人接触的机会，有时遇到一些旅行者，有时则是遇到一些当地人，与他们接触，偶尔擦出不同的火花。尤其带着孩子旅行时，还可以从与陌生人的互动中，让他们学习沟通、应对与辨识情况的方式。

除了感官上的体验，人文的体验也在无形中影响孩子的应对进退。尤其与不同人的接触、判断陌生人意图的经验，更是需要观察与累积，火车旅行也正好提供了这样的方便性。

有一次，我们搭上了奥地利往湖区的火车。在车上遇到一个魔术师，很喜欢小孩，看到小K就问他：“你从哪里来？几岁？”接着又问：“你喜欢变魔术吗？”小K点点头。这个魔术师就这里摸摸，那里搓搓，竟然变出了一个欧元铜板，小K开心地拍手说：“你好厉害喔。”魔术师笑笑，把一欧元留给小K作纪念，没几站就下车了。小K兴奋地拉着我们说东说西，直问我们：“他是怎么变的？他是怎么变的？”刹那间对魔术充满了兴趣和想象。这是个有趣的小经验。

通常比较少出门的孩子，遇到陌生人的询问容易躲起来，爸妈也经常代替孩子回答问题，在西方的教育中，这一般是不被赞同的。西方的家长，鼓励孩子们回答自己可以回答的问题，让孩子在安全范围内，有机会接触不同的人和事物。

在火车上遇到的人和故事，永远新鲜，也永远说不完。我想这也是搭火车旅行最迷人的地方吧。

趣味车票的启示

小K喜欢搭火车还有一个小原因，在德国的火车上，有一种给小朋友的特别优惠，就是车长来查票时，会从他的口袋中拿出一张特制的，印有图案，专门给小朋友的可爱车票。车票上可以填入火车起讫的车站名称、搭乘的日期和时间，车长还会煞有其事地为孩子盖上验票章，感谢他们搭乘。

所有的小朋友拿到这样的一张车票，都开心得如获至宝。这对孩子也是一种无形的教育：上车就得买票，没有人可以例外。长大后孩子也就不会不买票就上车了。（在欧洲搭火车，六岁以下的孩子是免费的，车长给的车票，只是一种趣味的教育方式，让孩子感受到他和大人一样有票。）

那么车长会真的要家长拿出孩子的证件，查证他是不是六岁以下吗？答案是：不会。这是一种彼此之间的信任感，也培养孩子诚实的精神，如果家长在孩子面前说谎，那就是一种最差的示范。

（沈佳慧 台湾著名旅游节目主持人，著有《旅行，是最好的教养》等）

着火原因分析 篇12

煤的工业分析和着火温度是所有用煤企业的常规检测项目,简单易行且极为普及,若能证明它们与燃烧性具有较高的相关性,无疑是企业分析煤种燃烧性的最佳方法。已有实验表明,煤的燃烧性与煤质成分和着火温度有关[3],但这些研究只是通过比较实验结果的变化规律,定性的得出结论。本文使用相关系数概念,定量分析燃烧性与工业分析及着火温度的关系,准确描述三者的相关性。

1 相关系数

相关系数是衡量两个变量线性相关密切程度的量。相关系数是按积差方法计算,同样以两变量与各自平均值的离差为基础,通过两个离差相乘来反映两变量之间相关程度。

对于容量为n的两个变量X,Y的相关系数公式为,

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式中:Xi,Yi—变量X,Y的分量,i=1,2,3,…;

undefined—变量X,Y的平均值。

相关系数的值介于-1与+1之间,即–1≤ r ≤+1。其性质如下:

(1)当r>0时,表示两变量正相关,r<0时,两变量为负相关。

(2)当|r|=1时,表示两变量为完全线性相关,即为函数关系。

(3)当r=0时,表示两变量间无线性相关关系。

(4)当0<|r|<1时,表示两变量存在一定程度的线性相关。且|r|越接近1,两变量间线性关系越密切;|r|越接近于0,表示两变量的线性相关越弱。一般可按三级划分:|r|<0.4为低度线性相关;0.4≤|r|<0.7为显著性相关;0.7≤|r|<1为高度线性相关[4]。

2 实验方案

某炼铁厂喷吹用煤共15种,煤质差异很大,11种无烟煤,4种烟煤,产地分散,适合作为分析样本。各煤种编号为1#-15#。

2.1 实验装置

SDTGA5000型工业分析仪,FDK-G5型着火点测定仪,WCT-2C微机差热天平。

2.2 实验原理及方法

燃烧性测定采用热重法。工业分析和着火温度实验严格按照《GB/T212-2008煤的工业分析方法》[5]、《GB/T18511-2001煤的着火温度测定方法》进行[6]。

热重法的基本原理是,煤粉样品以一定的速度升温,温度变化过程中煤粉燃烧产生质量变化生成热重曲线。通过分析曲线,可以计算煤粉在某一温度下的燃烧率。为便于分析,一般选择燃烧温度达到500℃、600℃、700℃、800℃时的燃烧率[7]。

煤的工业分析是指对煤中的水分、灰分、挥发分、固定碳含量进行测定和计算分析,是了解煤质特性的主要指标[8]。本次使用的工业分析仪内置集成了传统工业分析的所有设备,内部实验过程符合国标要求,可自动完成工分测定。

测定煤的着火温度是将粒度<0.2mm的分析煤样与固体亚硝酸钠均匀混合干燥后装入玻璃试管,将试管插入加热器中,以一定速度加热,引起煤样爆燃,即为原煤着火点。实验通常进行两次取平均值。

2.3 实验结果

1#-15#煤样工业分析、着火温度、燃烧性的实验见表1。

2.4 数据筛选

从数据看,当温度达到700℃时,几乎所有煤样的燃烧率都达到90%以上,800℃时基本全部燃尽,数据离散度显然很小,不能使用。通过计算500℃和600℃时煤粉燃烧率的标准差,选择离散度更大的作为表征煤粉燃烧性的参数。标准差计算公式如下:

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经式(2),500℃与600℃煤粉燃烧率标准差非别为18.165和20.230,表明600℃燃烧率数据离散度更大,更适于比较不同煤种燃烧率的优劣。

此外,固定碳是根据工业分析的其他几个参数计算得来的,因此它本身就与其他参数存在线性相关,即固定碳与工业分析的其他参数是不独立的。因此,对固定碳作相关性分析没有意义[9]。

3 实验数据分析

利用式(1)分别计算水分、灰分、挥发分、和着火温度数列与600℃煤粉燃烧率数列的相关系数,结果见表2。

分析表2结果,可得到以下结论:

(1)煤的工业分析各参数和着火温度均在不同程度上与煤粉燃烧率线性相关。这与以往的煤粉燃烧研究的结论相吻合,即煤粉燃烧是一个受多种因素影响的复杂过程。

(2)水分和挥发分与燃烧率表现为正相关,灰分和着火温度表现为负相关

(3)挥发分是与燃烧率相关性最大的参数,属于高度相关,且数值十分接近完全相关;着火温度为高度相关,相关系数比挥发分略小;水分为显著相关;灰分为低度相关。

相关系数较高的挥发分和着火温度与600℃燃烧率折线图见图1。图中,三条折线的变化趋势非常相似,线性相关性非常明显。

4 结论

(1)喷吹煤粉燃烧性是关系燃烧器安全和稳定运行的重要参数,掌握煤粉燃烧性变化规律是企业保证安全生产、提高经济效益的需要。直接测定喷吹煤粉燃烧性的两类方法均不适用与生产企业的应用,利用煤的工业分析和着火温度来分析煤粉燃烧性是即简单又实用的方法。

(2)实验测定了对15种喷吹煤的工业分析、着火温度,引入相关系数对二者与煤粉燃烧性的相关性进行定量分析。结果表明各参数与煤粉燃烧性均表现出不同程度的相关性,煤的挥发分和着火温度与燃烧性高度线性相关;水分为显著线性相关;灰分为低度线性相关。

(3)煤的挥发分与燃烧性的相关性最高,接近完全相关,用来分析煤粉燃烧性完全可行。

参考文献

[1]刘仁生,刘应书,金龙哲,等.贫煤、贫瘦煤喷吹技术研发及应用[M].北京:冶金工业出版社,2006:14-22

[2]刘国伟,董芃,韩亚芬,等.富氧条件下煤燃烧特性的热重分析实验研究[J].哈尔滨工业大学学报,2011(1):104-108LIU Guo-wei,DONG Peng,HAN Ya-fen,et al.Experi-mental study on combustion characteristics of coals underenriched-oxygen condition by thermo-gravimetric analysis[J].Journal of Harbin Institute of Technology,2011(1):104-108

[3]孙云,王长安,刘京燕,等.混煤燃烧技术研究进展[J].电站系统工程,2011(2)SUN Yun,WANG Chang-an,LIU Jing-yan,et al.Re-search progress on blended coal combustion[J].PowerSystem Engineering,2011(2)

[4]孔宪臣.统计学[M].郑州:河南人民出版社,2008:236-237

[5]GB/T212-2008.煤的工业分析方法[S].2008

[6]GB/T18511-2001.煤的着火温度测定方法[S].1998

[7]张建良,张曦东,陈杉杉,等.利用热重法研究混煤的燃烧[J].钢铁研究学报,2009,(2)ZHANG Jian-liang,ZHANG Xi-dong,CHEN Shan-shan,et al.Blended coal combustion studied by thermogravime-try[J].Journal of Iron and Steel Research,2009,(2)

[8]汤清华,马树涵.高炉喷吹煤粉知识问答[M].北京:冶金工业出版社,2009

[9]曹学章.高炉喷吹用煤的选择[J].选煤技术.2007(6):44-45CAO Xue-zhang,Methods of optimizing injection coal[J].Coal Preparation Technology.2007(06):44-45