SRC结构论文（精选7篇）
SRC结构论文 篇1
随着科学技术的发展以及人们生活水平的提高, 人们开始非常关注建筑工程建设的安全性与耐久性, 为了满足人们这方面的需求, 设计师开始对新的结构设计形式进行探索, 不断推出新的设计理念。目前型钢混凝土结构作为一种新型结构形式正逐渐受到越来越多人的认可与欢迎, 并在很多工程建设中得以利用。具体来说, 这种组合的优势通过多方面都得到了体现, 不仅建筑空间的利用率得到了提升, 建筑物本身自重也得到了减轻, 同时抗震性能也得到了加强, 此外对工程周期的缩减也非常有利。
1型钢混凝土结构
型钢混凝土结构形式 (SRC) 是一种独立的结构形式, 它将型钢埋入混凝土中, 主要组成部分有型钢、主筋、混凝土等, 其中型钢结构构件是核心部分, 除此外, 主筋和箍筋各自发挥其作用, 利用箍筋对主筋混凝土结构产生约束, 并在结构中配置相应数量的纵向受力主筋。通过主筋、箍筋、型钢及混凝土等部件的组合, 各部分发挥自身的作用, 混凝土抗压性能及型钢的抗拉性都得到了很好的发挥, 不同材料弥补了各自存在的不足和弊端。因为有了混凝土的包裹, 纵向受力筋和型钢的稳定性得到了保证, 三者组合在一起, 促进了结构整体强度、变形性能等能力的提高, 型钢与箍筋的组合对截面中混凝土起到了约束与影响的作用, 这种情况下大大增强了混凝土的极限压缩变形程度, 这些部分结合在一起以后相辅相成, 不仅型钢混凝土组合结构的承载力得到了增加, 同时各构件也具有了很强的后期变形能力, 结构整体的抗震能力得到显著提高。
随着钢骨的变化, 型钢混凝土截面形式开始发生了丰富多彩的变化, 既可以采用钢骨轧制型钢, 也可以使焊接型钢的作用得到发挥。从形式上来划分, 配钢可分为实腹式和空腹式两类, 其中, 实腹式型钢又可以分成工字钢、槽钢和H型钢等不同形式;空腹式配钢主要是一种空间桁架式骨架, 主要由角钢构成 (常用的几种型钢混凝土构件截面形式如下图1所示) 。其中, 空腹式配钢因为用料节省受到了前苏联的大力使用, 但是因为这种制作形式的成本比较高, 与实腹式相比其抗震能力也不是很好, 因此, 现阶段我国抗震结构设计中主要采用实腹式型钢混凝土构件。
2型钢混凝土结构的主要类别
通常情况下所说的型钢混凝土结构是指型钢、混凝土及主筋等部分组成的结构, 按照具体组成部分的不同又可以分成不同的类别。
2.1 SRC外筒-混凝土剪力墙体系
该体系主要由SRC密柱形成外筒, 以混凝土剪力墙作为结构重心。因为结构柱本身的刚度和强度都非常高, 所以在该体系中会与混凝土剪力墙共同承载着水平的作用力。例如, 东京的国际通信中心就采用这种组合结构体系, 抗震性能非常好。
2.2 SRC巨型柱-混凝土核心筒混合结构体系
SRC巨型柱在这种结构体系中承担了水平力作用影响下弯矩引起的轴力, 而钢筋混凝土核心筒则承受着水平方向上的剪力。在该体系中利用钢和钢筋混凝土现浇形成了SRC柱, 周围的钢框架结构则承担了竖向的荷载, 在整个结构体系中, SRC柱的轴向刚度、钢筋混凝土核心筒的抗剪与抗弯能力直接决定了整个结构的抗侧力性能。
2.3框架-SRC剪力墙体系
该体系的主体为框架, 主体中的框架由钢筋混凝土、钢等部分构成, 并在此基础上配置相应数量的型钢混凝土剪力墙。因为SRC剪力墙的抗剪强度比相同环境中普通钢筋混凝土剪力墙高, 加上刚度的衰减速度比较慢, 可以有效延缓结构延性的破坏, 可见该体系的抗震性能非常好。
2.4 SRC外筒-混凝土核心筒体系
该体系主要由钢筋混凝土核心筒和框筒组成, 其中框筒由密排SRC柱和深梁型号才能, 一旦遇到地震, 主要由SRC外筒和钢筋混凝土核心筒来承担水平地震引起的倾覆力矩。因为核心筒的刚度及承载力比较大, 同时外框筒又具有非常大的侧向刚度与抗弯能力, 地震荷载分配正好和外框筒、核心筒相一致, 因此, 结构体系的抗震性能得到了极大提高。
2.5 SRC框架-钢筋混凝土核心筒体系
该体系是现阶段最为常见的一种SRC混合结构形式, 这种结构中主要由钢筋混凝土核心筒承担水平荷载, 由SRC框架承担竖向荷载。该体系目前已经在大跨度楼面结构中得到应用, 为其提供空旷的使用空间。
3型钢混凝土结构的主要特点
3.1受力合理, 各材料的利用率高
型钢混凝土结构充分利用了钢材抗拉性能及混凝土的抗压性能, 利用型钢和钢筋混凝土组成整体, 由二者共同承受力, 整体结构的受力性能就会等于二者受力性能的和。同时利用实腹式型钢混凝土构件, 该构件的承载力本身比较高, 因此整体结构的抗剪承载力也相应得到了提高。
3.2稳定性好, 抗震性能高
利用混凝土对型钢混凝土结构进行外包, 不仅对型钢起到了约束性的作用, 同时还提高了骨架的抗扭能力和整体刚度。与钢筋混凝土结构相比型钢混凝土结构阻尼略低一些, 可以起到优化结构的作用, 因为结构的刚度非常高, 且具有一定承载能力, 加上截面比较小, 相比之下整体自重比较轻, 因此对防震减震非常有利。与普通混凝土结构相比型钢混凝土结构的延性也明显高很多, 特别是实腹式构件在地震中的耗能能力非常好, 抗震性能可以得到巨大的发挥。
3.3施工比较便利, 可以有效缩短工期
在进行结构施工时, 因为型钢骨架本身结构存在的性能, 可以对一定的施工荷载进行承担, 可以将其作为支架展开施工, 同时还能在下层结构施工过程中作为浇筑混凝土的平台来使用, 起到代替脚手架的作用。结构不会受到混凝土的限制, 便于后续施工的顺利进行, 大大缩短工程工期。
3.4节省施工材料, 提高了综合效益
型钢混凝土结构的应用有效减小了截面的面积, 建筑物结构经济、抗震性能都得到了提高, 该结构与钢结构相比可以节省大量的钢材, 同时还克服了钢结构防腐蚀、防火性能不好等弱电。该结构与钢筋混凝土结构相比, 其自重比较轻, 截面的尺寸比较小, 大大增加了结构的使用面积, 建筑内的布置也更加灵活。
4结束语
综上, 型钢本身的延性和强度都非常高, 将型钢加入到了钢筋混凝土中, 可以充分发挥型钢、混凝土及钢筋三者的优势, 与传统结构相比, 这种结构在刚度、承载力、抗震性能等方面均表现出了明显的优势, 此外, 其防火性能也非常好, 加上整体稳定性高, 受到了现阶段很多建筑企业的青睐, 目前已经在我国很多高层建筑建设中得到了广泛应用, 对结构抗震性能的优化、对我国建筑业的发展, 都具有非常重要的现实意义。
参考文献
[1]包世华.新编高层建筑结构[M].第二版.北京:中国水利水电出版社, 2005.
[2]高妹娟.SRC框架-RC核心筒混合结构协同工作性能分析研究[D]:[硕士学位论文].西安:西安建筑科技大学, 2007.
[3]李业勋, 魏晓添.型钢混凝土结构的研究现状与展望[J].中国水运, 2009, 9 (12) :181-182.
SRC结构论文 篇2
工作原理：作业时，随着机组向前行驶，扶禾器预先将作物秸秆压倾一定角度，高速旋转的粉碎刀片将秸秆根部切断打入机壳中，与壳体内的定刀相互配合揉碎秸秆并沿碧壳体切线方向拋到螺旋器壳体内，秸秆在旋入风机旋风的作用下，通过输送管进入集装箱，然后再由螺旋推进器以一定的压力将揉碎的饲草挤压装袋。
主要特点：1机械化程度高，省工、省时、省力，2投资小(每台参考价4000元左右)，作业成本低。3适应推广，山区、丘陵、大小地块均可使用。4配套动力小。5作业质量好。
主要技术参数：外形尺寸，揉碎输送总成1107毫米×1160毫米×961毫米，推进挤压总成1250毫米×867毫米×1250毫米，配套动力14.7～17.7千瓦小四轮拖拉机，结构质量300公斤，工作幅宽800毫米，生产效率0.2～0.27公顷／时。(江苏省射阳县农机化推广站 周良墉 邮编：224300)
农机防冻液的使用
冬季天气寒冷，为了防止冻裂机体，要在发动机的冷却系统内加注防冻液，一般情况下，所选用的防冻液的凝点应低于本地最低气温10～15℃，以免气温超过防冻液的结冰点，使防冻液失去保护作用，使用防冻液应注意以下几点：
一、加注防冻液前，应先清除冷却系统的水垢并放尽残水，以免冲淡防冻液，降低防冻液的结冰凝点。
二、加注防冻液时，只能加到冷却系统容量的93％～95％，防冻液具有吸湿性，冷却系统应密封好。
三、乙二醇、乙醇防冻液有毒，不得接触皮肤，不要用口吸，以免发生中毒。
四、乙二醇是一种有机溶剂，在加注时，不要漏、洒或滴落在机体及表面油漆上，以防油漆脱落。
五、乙二醇、甘油防冻液因挥发而减少时，应及时添加清水：渗漏后应补加同一种类、同一型号、司一凝点的防冻液。
六、乙醇、甘油－乙醇防冻液所含的酒精易挥发、燃烧，因此，使用时应注意防火。因酒精挥发液面降低时，可用80％的乙醇与20％的水混合加以补充。
SRC结构论文 篇3
在结构关键部位采用型钢混凝土结构,而其它部位采用混凝土结构,这样的结构体系称为型钢混凝土-钢筋混凝土混合结构,简称SRC-RC混合结构。SRC-RC混合结构有以下特点:
1)构件受压、剪弯和压弯承载力大幅度提高,从而降低构件截面尺寸;
2)刚度大,延性高,有利于实现“强柱弱梁”,同时框架梁柱节点的抗震性能得到显著改善;
3)提高了结构的耐久性和耐火性;
4)SRC结构性能与RC结构性能接近,二者能够协调一致形成整体,共同工作;
5)可利用构件中的钢骨承担施工阶段荷载,并可将构件模板悬挂在钢骨上,实现多楼层同时作业,加快施工进度;
6)SRC-RC混合结构虽然施工工序增加了钢构件的制作和安装,但其以较低的造价实现了优越的结构性能和建筑空间,因而在我国具有广阔的应用前景。
2 案例简介
某综合楼地上4层,框架结构,安全等级为二级,地震设防烈度为6度,地震分组为第一组,地震加速度为0.10g,抗震设防类别为标准设防,顶层为会议报告厅,建筑层高5.4m,顶层局部单跨结构,上人屋面,结构跨度21.6m(见图1)。
分别采用预应力混凝土结构、钢结构、型钢混凝土结构进行计算结果比较,最终决定在③④⑤轴选用型钢混凝土梁柱方案进行设计,满足建筑外观、室内空间、防火等多项要求。
同时,为保证各榀框架受力明确和主次梁交界处构造简单,均采用单向板布置,次梁间距为2.4m。
3 极限状态计算分析
极限状态计算包括承载能力极限状态和正常使用极限状态。
预估梁截面尺寸为600mm×1500mm,梁内型钢采用H1300mm×250mm×20mm×25mm(Q235B),详见图2;柱截面尺寸为700mm×1 000mm,考虑局部为单跨框架,故柱内也采
用型钢H700mmx250mmx20mmx28mm(Q235B)’详见图3。
本工程采用中国建筑科学研究院编制的“复杂空间结构分析与设计软件PMSAP”进行计算,该梁的最大跨中弯矩M中=4381kN·m,最大支座弯矩M支=2815kN·m,最大剪力V=1 284kN,承载能力即强度计算按构造配筋。
本工程为大跨度结构,构件必须满足正常使用极限状态设计要求。该梁的挠度限值为L/400,裂缝宽度限值为0.2mm。
相关试验资料表明,型钢混凝土梁在加载过程中的平均应变,符合平截面假定,而且型钢和混凝土截面变形的平均曲率相同。型钢混凝土梁的短期抗弯刚度计算如下:
式中,Brc,Ba分别为混凝土梁截面和型钢截面抗弯刚度;Ms,M1分别为按荷载短期、长期效应组合计算的弯矩值;θ为考虑荷载长期效应组合对挠度影响的增大系数。
④轴型钢混凝土梁最大挠度为48.8mm,L/d=443>400,满足要求。
根据《型钢混凝土组合结构技术规程》,型钢混凝土梁的裂缝计算如下:
式中,σsa为考虑型钢受拉翼缘、部分腹板及受拉钢筋共同受力时的钢筋应力值;de为考虑型钢受拉翼缘、部分腹板及受拉钢筋共同受力时的有效直径;ρte为有效配筋率。
通过以上公式可以看出,通过增加配筋率,降低钢筋应力和减小钢筋有效直径,均能达到减小裂缝宽度的目的。
④轴型钢混凝土梁实配钢筋为9根Φ28mm时,裂缝宽度为0.19mm<0.2mm,满足要求。
4 计算方法
4.1 型钢混凝土梁
采用简单叠加法,将梁内钢骨的受弯承载力与外包钢筋混凝土部分的受弯承载力相加,即得整个梁的受弯承载力。
4.2 型钢混凝土柱
采用改进简单叠加法,可准确求得型钢混凝土柱的压弯承载力。
1)利用柱轴心受压承载力的线性关系,近似确定柱内钢骨所分担的轴压力;
2)利用非线性表达式(考虑钢骨腹板部分屈服),求出钢骨的受弯承载力;
3)按普通钢筋混凝土柱的计算方法,计算出柱的外包钢筋混凝土在分担轴压力时的相应受弯承载力;
4)()即是型钢混凝土柱承受轴力N时的受弯承载力。
5 构造措施
1)梁柱混凝土强度等级不应低于C30;
2)梁柱内型钢的翼缘宽度尽量小于箍筋的抗震最小间距要求,避免翼缘开孔;
3)钢骨含钢率宜为4%～8%(钢骨截面面积与构件全截面面积的比值);
4)钢骨板件宽厚比不应大于表1限值,否则,应进行钢骨的局部稳定性验算;
5)钢骨的混凝土保护层,对梁宜不小于100mm,对柱宜不小于150mm;
6)位于底部加强部位、房屋顶层及型钢混凝土与钢筋混凝土交接层的型钢混凝土柱,宜增设栓钉,箱型截面的型钢芯柱也宜设置栓钉,其长度不宜小于4倍栓钉直径,间距不宜小于6倍栓钉直径,不宜大于250mm;
7)型钢梁与型钢柱的连接采用刚性连接,为方便现场安装,预留1m长悬臂梁,并在工厂加工完成,现场将梁的其他部分与悬臂梁的翼缘、腹板分别采用扭剪型高强螺栓拼接,如图4所示;
8)梁柱钢筋尽量选用大直径钢筋,以减少钢筋根数;
9)柱的竖向受力钢筋间距不宜大于300mm,尽量布置于角部,避免穿梁翼缘,同时考虑使用并筋;
10)当梁的主筋在柱型钢强轴方向,为避免在翼缘开孔,采取加设钢牛腿或套筒的做法,且柱型钢内在牛腿翼缘或套筒标高处应设置加劲肋以保证水平力传递;
11)钢牛腿和套筒均在工厂完成,所有型钢开孔均应根据钢筋直径及实际位置放样,并应在工厂加工完成,不得在现场临时扩孔。
6 结语
本文通过实际案例阐述了SRC-RC混合结构应用于大跨度结构设计要点、计算方法和相应的构造设施,为SRC-RC混合结构广泛应用提供了设计实践经验。
参考文献
[1]JGJ 138—2001型钢混凝土组合结构技术规程[S].
[2]YB 908—97钢骨混凝土结构设计规程[S].
SRC结构论文 篇4
1.1 关于剪力墙配筋与梁、柱型钢的连接方法
SRC构造的剪力墙的配筋与周边的梁、柱相连接时, 其连接部位会对梁、柱的型钢会产生干涉。为了保证必要的连接长度, 须对配筋可采用适当的连接方法。如图1 (a) 所示:在钢型前弯曲配筋、使其抱住型钢, (b) 所示:在型钢上开贯穿孔、使配筋穿过型钢。 (a) 的方法需要折弯配筋, 施工方法比较复杂, 且配筋相互交错, 不利于混凝土的浇灌。再加上配筋在连接处弯曲, 在达到配筋的屈服强度之前就发生粘着破坏, 由文献 (1) 可知:此连接方法会降低剪力墙的受弯屈服强度。 (b) 的方法要在型钢上开孔, 梁、柱的的强度会有一定程度的降低, 但是可充分确保配筋的连接长度, 由文献 (1) 可知:此连接方法可保证剪力墙的受弯屈服强度及变形性能。另外, 由图2、表1的实验结果可知配筋的连接长度不够的话, 配筋的粘着破坏会增加, 剪力墙的最大剪应力破坏强度会降低7%, 且由文献 (2) 可知其变形性能亦会降低。
1.2 目的
本论文主要是考察配筋的连接长度对剪力墙的强度及变形性能有怎样的影响;且笔者提出一种能够确保剪力墙强度的新连接方法, 并通过实验对此方法进行验证。
2 试验概要
2.1 试件概要
试件形状及性能参数如图3、表2所示。试件是单独剪力墙 (其周边为SRC结构的梁、柱) , 大小为住宅中实际剪力墙大小的1/3。如图4所示, 试件配筋端部的连接方法有3种: (a) 为直线连接型、 (b) 为加强筋连接型、 (c) 为90°折弯连接型。根据其连接方法不同准备了3个试件, 各试件的配筋连接长度均为70㎜, 均不够其必要的连接长度。除了配筋端部的连接方法以外, 各试件的形状、配筋方法、型钢形状均一致。
PSV:墙纵筋比 (%) Pg:柱主筋比 (%) PSH:墙横筋比 (%) gσy:柱主筋屈服强度 (N/㎜²) σy:墙筋屈服强度 (N/㎜²) Pw:带筋比 (%) t:墙厚 (㎜) wσy:带筋屈服强度 (N/㎜²) σB:混凝土强度 (N/㎜²)
2.2 试验方法
试验方法如图5所示, 通过2000k N级万能试验机对试件进行对角加压, 直至试件发生剪应力破坏为止。
2.3 测量方法
使用变位计测量试件的层间变位。变位计的摆放位置如图6所示。各变位计分别测量梁、柱的伸缩·弯曲、加力轴方向的变位, 并通过这些测量值求得层间变形角。
3 试验结果
图7、图8、图9分别为各试件强度、变形、破坏位置的比较。直线连接型、90°折弯连接型的最大强度分别为1034k N和1036k N, 层间变形角都为5.7×10-3rad。加强筋连接型的最大强度为1083k N, 比其他两种连接方法提高约5%, 层间变形角则为6.3×10-3rad。这是因为通过加强筋梁、柱与剪力墙之间力的传送得到加强所致。另外, 90°折弯连接型和加强筋连接型试件的粘着破坏的数量也较之直线连接型试件有所减少。
从本次试验结果可以得出:关于SRC结构中剪力墙配筋与周边梁柱连接的设计存在新的方法。但是, 加强筋的数量与剪力墙强度的关系是今后需要究明的课题。
4 小结
在SRC结构中, 通过在剪力墙与梁、柱的连接处加入加强筋可以加强剪力墙与梁、柱间的力的传送, 剪力墙的最大强度约提高5%, 变形性能也有所提高。
为了防止粘着破坏引起的强度减弱, 90°折弯连接型试件的配筋端部做了90°折弯处理, 但试验结果得出其最大强度变形性能与直线连接型试件大致相当。
摘要：本论文主要探讨关于由剪力墙和型钢梁、柱组成的SRC结构体系。特别是对剪力墙配筋与型钢梁、柱的连接方法进行试验分析, 通过横向比较各种连接方法究明其对剪力墙强度及变形性能影响因素, 以期实现建筑SRC结构体系设计能够达到最优化。
关键词：SRC结构,钢结构,剪力墙,混合结构,配筋型钢结构
参考文献
[1]戸澤知仁、小野里憲一「SRC造耐震壁壁筋の定着強度に及ぼす定着方法の影響」コンクリート工学会年次論文集vol.29, No3 (p.367‐372) 2007年.
SRC结构论文 篇5
1 计算模型
1.1 模型参数
本文采用三维计算模型进行静力弹塑性分析,分析中主要考虑以下几点:1)为简化分析,构件采用统一的配筋率ρs和含钢率ρss,型钢混凝土构件配筋率均取为1%,钢筋混凝土构件取2%,型钢混凝土角柱和边柱的含钢率分别取为8%及5%;型钢混凝土框架柱截面均为方形截面,角柱配有十字形型钢,边柱配有工字形型钢;梁采用宽翼缘钢梁H500×300×12×25,且钢梁与外框架刚接,与核心筒铰接处理;钢材采用Q235,混凝土为C60;楼层活荷载取2.5 kN/m2。2)设防烈度为8度,第Ⅰ类场地,特征周期为0.35 s。3)可能塑性铰的设置:对框架梁和连梁设置纯弯塑性铰;对框架柱设置压(拉)弯塑性铰;由剪力墙转换成的等效框架柱设置压(拉)弯塑性铰;斜支撑和链杆设置压(拉)塑性铰。4)核心筒采用等效转化方法[4],来考虑进入塑性阶段的性能[5]。
1.2 一般塑性铰的定义和设置[6]
在SAP2000中通过离散铰来考虑结构的非线性行为,铰只影响非线性静力和非线性直接积分时程分析中的结构行为。本文对型钢梁和钢筋混凝土柱及斜支撑分别采用了程序中所提供的塑性铰M铰,PMM铰和P铰,并赋予默认属性。
1.3 型钢混凝土构件塑性铰的定义和设置
对于型钢混凝土柱采用考虑由轴力和双向弯矩相关(PMM)作用产生的自定义塑性铰。本文通过CSI公司通用软件———SectionBiulder,对型钢混凝土柱进行截面全过程分析,计算PMM相关面,并结合基于试验确定的弯矩—曲率恢复力模型[7],确定了PMM属性。
2 Push-over分析及结果分析
2.1 建立计算模型
将核心筒等效方法简化成斜支撑框架,建立空间杆系简化模型;侧向荷载分布模式选用考虑前三阶振型影响的分布形式,考虑竖向荷载作用,对混合结构进行模态Push-over分析[8,9,10]。
计算模型共40层,层高3.3 m,总高为132 m,筒体壁厚取0.6 m,改变型钢混凝土框架截面尺寸,所有构件截面尺寸沿高度保持不变。
2.2 计算结果分析
1)结构自振周期。对结构实体模型和等效斜支撑模型进行模态分析得出前20阶振型。分析结果显示,各模型振型的前两阶为平动,第三阶为扭转振动。a.实体模型和等效后的简化模型自振周期基本一致,两种模型基本自振周期误差不超过0.7%;b.随着型钢混凝土柱刚度的减小,模型Ⅰ,Ⅱ,Ⅲ的周期有减小的趋势,模型Ⅳ的周期相对于模型Ⅰ,Ⅱ周期大。这是由于框架柱的刚度减小的同时,结构总重量也减小,而前三个模型刚重比相对加大,第四模型刚重比相对减小,导致周期大小变化趋势不同。
2)结构模型性能指标。通过Push-over分析,得到计算模型在多遇地震和罕遇地震下的能力谱曲线与需求谱曲线的交点,即性能点。图1a),1b)是模型Ⅳ在多遇地震和罕遇地震下的性能点参数,横轴表示谱位移Sd,纵轴表示谱加速度Sa,其他模型的性能点参数见表1;在多遇地震下,结构基本处于弹性阶段,几乎无塑性铰产生;塑性铰首先在底层筒体产生,随着顶点位移的加大,底层筒体均出现塑性铰然后以三角形的分布形式向上发展随后从底层钢梁与框架柱连接的端部依次产生塑性铰。
由表1可知:多遇地震下,SRC柱刚度的变化对性能点的影响不大,各模型性能点参数基本相同;随着结构框架柱刚度的减弱,结构顶点位移增大,基底剪力增大,结构有效周期变大;在罕遇地震下,模型Ⅳ的顶点位移最大,为291.6 mm,而基底剪力最小,为30 536.66 kN,即割线刚度最小。
3 结语
1)采用非线性有限元软件可以对SRC框架—RC筒体混合结构进行Push-over分析,快速判断结构抗倒塌能力,研究模型结构在地震作用下塑性铰的形成和分布规律、结构的破坏机制和薄弱部位确定薄弱层。
2)静力弹塑性分析方法分析中、低层框架结构已经很成熟,但对高层混合结构的分析尚处初步研究,其适用性有待进一步验证和研究
摘要：利用有限元软件SAP2000,建立SRC框架—RC筒体混合结构计算模型,研究模型结构在地震作用下塑性铰的形成和分布规律、结构的破坏机制和薄弱部位,为简单快速分析该类型结构提供了依据。
关键词：型钢混凝土,Push-over分析,混合结构
参考文献
[1]赵鸿铁.钢与混凝土组合结构[M].北京:科学出版社,2001.
[2]GB 50011-2001,建筑抗震设计规范[S].
[3]白国良,李红星,张淑云.混合结构体系在超高层建筑中的应用及问题[J].建筑结构,2006,36(8):64-68.
[4]陈亦,何勇毅,蒋欢军.剪力墙结构计算模型分析[J].四川建筑科学研究,2001,27(1):1-4.
[5][英]库尔.高层建筑结构分析与设计[M].陈瑜,龚丙年,译.北京:地震出版社,1993.
[6]北京金土木软件有限公司,中国建筑标准设计研究院.AP2000中文版使用指南[M].北京:人民交通出版社,2006.
[7]薛建阳,赵鸿铁.型钢混凝土框架模型的弹塑性地震反映分析[J].建筑结构学报,2000,21(4):28-33.
[8]Chopra AK,Goel RK.A Modal Pushover Analysis Procedure forEstimating Seismic Demands for Buildings[J].Earthquake En-gineering and Structural Dynamics,2002(31):561-582.
[9]刘清山,梁兴文,黄雅捷.对结构静力弹塑性分析方法的几点改进[J].建筑科学,2005,21(4):28-33.
SRC结构论文 篇6
1 产品适用范围及特点
11SRC—300型生物质颗粒燃料成型机, 是将粉碎后的玉米、小麦、棉花、水稻以及油料作物等秸秆, 或锯末、树叶等农林废弃物加入到成型室中, 使粉碎后的物料被压辊与平模相对运动产生的摩擦力挤压成型, 从而制成生物质颗粒燃料。制成的生物质颗粒燃料, 可作为颗粒燃料专用炉具取暖及家庭炊事使用, 还可作为生物质工业锅炉、火力发电的主要燃料替代燃煤, 解决环境污染问题。11SRC—300型生物质颗粒燃料成型机具有结构简单、占地面积小、作业效率高、耗能低、物料适应性广、安全可靠、操作简单、使用维修方便、投资回收快等优越性。该设备不需要添加任何黏合剂即可生产颗粒燃料, 尤其适合于中小型颗粒燃料加工厂使用。
2 主要性能参数及技术规格
2.1 技术参数
11SRC—300型生物质颗粒燃料成型机采用的电动机为Y180M—6型 (15 k W, 380 V, 974 r/min) ;平模直径为300 mm;平模孔数为335个;平模转速为130 r/min;平模有效长度为30 mm;模孔规格为φ4、φ6、φ8;压辊宽度为70 mm;压辊数量为2个;压辊直径为120 mm;生产率为150～250 kg/h (磨合期间产量80～130 kg/h) ;机体外形尺寸 (长×宽×高) 为120 cm×70 cm×120 cm;机体质量为350kg。
2.2 生物质颗粒燃料产品规格
生物质颗粒燃料的直径为4 mm、6 mm、8 mm;长度为10～20 mm;水分不大于10%;体积质量不小于1 100 kg/m3;灰分不大于0.9%;热值不小于4 000 J/kg。
2.3 生物质颗粒燃料产品的特点与用途
成型后的生物质颗粒燃料体积质量大于1 100 kg/m3, 体积缩小到原来的1/8～1/6, 输送、储存方便。不但提高了燃料性能, 而且发热量高, 清洁无污染, 是替代化石能源的高科技环保产品。
3 主要结构及工作原理
3.1 构造
11SRC—300型生物质颗粒燃料成型机主要由料斗、压辊总成、料室、平模、出料盘、电控柜、电线接头、减速箱注油孔、电机、机架、减速箱、主轴、出料口、圆锥滚子轴承、压辊注油孔等组成。整机结构见图1。
1.料斗2.压辊总成3.料室4.平模5.出料盘6.电控柜7.电线接头8.减速箱注油孔9.电机10.机架11.减速箱12.主轴13.出料口14.圆锥滚子轴承15.压辊注油孔
3.2 工作原理
工作时, 物料被送入到成型机的工作室 (料室) 内, 均匀地平铺在平模上, 压辊连续不断地滚过料层, 将物料中的空气排出, 被压实的物料进入挤压成型区。由于平模上均匀分布有楔形锥孔, 物料粒子在该区域内发生塑性变形, 在物料和压辊间摩擦产生大量的热量, 软化了木制素和纤维素, 黏合力增加, 部分残余应力储存于成型块内部, 使粒子之间结合牢固。成型颗粒燃料在挤压作用下进入模孔的保型段, 在该段将不利于保持形状的残余应力消除, 最终被定形成为秸秆颗粒燃料。
4 安装调整及使用前的准备
4.1 安装
安装成型机的地面应平整、干燥, 电机部分应按规定连线, 导线与接口处必须绝缘良好, 机器部分应加接地线。所有的紧固部件必须牢固可靠, 注意主轴旋向是否与机器上的标记方向一致, 安装后各运动部件应转动灵活。
4.2 调整
4.2.1 压辊间隙的调整
通过压辊间隙调整螺母来调整间隙, 压辊与平模间隙不能小于0.1 mm, 否则会造成压辊与平模的过度磨损。用扳手以均衡的压力顺时针调整压辊与平模间隙调整螺母, 压辊与平模间隙变小, 压辊与平模间隙为0.1～0.3 mm, 用手转动压辊, 压辊在平模上可以转动且没有间隙即可。
4.2.2 喂料刮板与平模间隙的调整
喂料刮板与平模间隙应为10～20 mm, 根据不同粉碎原料的尺寸大小, 相应调节刮板的高度。若喂料刮板间隙过小, 则物料会窜出平模, 造成产量低、粉料多;若间隙过大, 则会使制粒机负荷过大, 甚至造成电机烧损。开始制粒时, 应随时调整喂料刮板间隙与压辊与平模间隙, 直至顺利出粒。
4.2.3 切刀的调整
松开下料口上边的螺丝, 可调节切刀的上下位置。颗粒的长短通过调节切刀的上下位置控制。
4.3 使用前的准备
4.3.1 清洁
使用前应对整机进行全面的清洁工作。
4.3.2 检查与调整
检查各部件之间的连接以及传动是否可靠、灵活;检查电源是否符合要求, 然后接上电源, 调整主轴旋转方向, 使之与标记方向一致。
4.3.3 消除粉碎原料易架现象
粉碎原料的单位密度越大, 自流性越好, 制粒产量越高。农作物秸秆易用粉碎机破碎成颗粒状;用揉搓机粉碎加工而成的粉碎原料丝状物较多, 易架空, 喂入性能不好, 制粒产量低。
4.3.4 确保物料水分含量适宜
物料水分含量过高、过低, 都将影响制粒的产量和质量。物料的水分过高, 超过18%时, 调质困难, 易造成物料在环模内壁与压辊之间打滑, 导致环模孔堵塞, 压不出颗粒, 降低产量;还易造成颗粒发胖, 体积质量低, 光洁度差, 质量下降。若水分低于14%时, 则物料与机器摩擦剧烈, 出粉料, 也会降低制粒产量。一般要求调质前物料水分应在13%～16%。
4.3.5 物料水分的判断
粉碎原料的水分应在13%～16%。可以用手将粉碎原料握成团, 再松手, 能散开为人工判断依据。
5 使用与保养
5.1 使用
5.1.1 模板的研磨
新机的模板需反复研磨2～4 h后方可正常下料。因为新模板在制作的过程中, 锥孔比较粗糙, 待模板上的锥孔比较光滑之后, 下料才会多。研磨时, 模板与压轮之间会产生很高的温度, 如果温度高于100℃时, 模板将很难下料。所以当开始研磨不下料时, 必须把堵塞的锥孔用钢钉冲开, 然后在模板上涂上植物油, 反复研磨。具体的研磨方法是: (1) 用直径小于模孔的钢钉清理堵塞的杂质; (2) 取5～10 kg粉碎后的干细料 (一般是草粉和锯末, 注意不能用粮食作物, 因为粮食作物在研磨时易结块) , 与2.5～4 kg的细砂混合后, 再倒入体积分数为20%的植物油或废机油, 调质均匀后, 在模板上面刷上植物油或废机油, 再将油料均匀地放入料室内, 开动机器, 反复研磨几次。抛光程度可以根据油料颗粒温度变低, 颗粒变得逐渐松散来确定。在研磨过程中, 严禁模板与压轮直接接触。
5.1.2 清除模孔余料
新机 (或新模板) 停机时, 为了方便下次使用, 要清除模孔余料。建议在停机前把研磨油料加入机器内, 用油料压出模孔中余料。
5.1.3 透孔处理
正常使用后, 每7 d要用钢钉把堵塞的模孔进行透孔, 可提高产量。对不易冲开的模孔, 可将平模浸于装有机油的铁盒内, 加热铁盒, 听到“嘭”响后即可直接用来制粒。
5.1.4 模板的更换
更换模板时, 取下装料斗、料室, 卸下压辊, 用2条M10×50螺丝吊出模板, 换上所需模板即可。为了安全, 更换模板时必须先关掉电源, 待机器停止旋转后, 才能更换。
5.1.5 电控柜的启动与停止
电控柜的启动与停止见图3。当电机与平模的温度超过100℃, 电控柜会报警提示并关机, 需要在降温后再启动。
5.2 保养
5.2.1 注润滑脂
每班必须对压轮内轴承注20#～40#润滑脂。当压制100 h左右时, 应对主轴下面的锥度轴承加注润滑脂1次 (工作时, 主轴对锥度轴承的压力很大, 注意保养) 。
5.2.2 压辊轴承间隙的调整
在使用过程中, 由于轴承磨损, 造成压辊轴承间隙过大, 会造成轴承、压辊油封以及压辊轴的损坏, 所以应该经常检查压辊轴承间隙, 压辊轴承间隙应该使压辊自由转动, 以没有轴向间隙为好。
5.2.3 磨合与调整
新的制粒机压辊或新更换轴承的压辊, 开机生产时不能满负荷工作, 一般应为额定负荷的50%, 先进行10 h左右的机械磨合。再打开压辊外面的油封, 按顺时针旋转压辊轴承间隙螺母, 调整压辊轴承间隙至可以自由旋转, 且没有间隙为宜, 并锁定螺母, 装上油封, 即可正常工作。制粒机正常工作运转12 h左右后, 要再次调节轴承间隙螺母。以后每工作24 h, 应该检查压辊轴承间隙。若发现压辊间隙过大, 应及时调整。
5.2.4 减速器油标油位的检查
减速器的工作原理是通过电动机连接传动轴至减速器, 再通过主轴带动动辊转动。为了延长减速器的使用寿命, 要经常检查减速器的油标油位, 润滑油推荐用55#、65#双曲线齿轮油, 夏季可适当选用黏度大的齿轮油。第1次制粒10×104 kg后, 要求更换新油;以后制粒机累计每生产1 000 h, 要更换1次润滑油。更换润滑油时, 要求排出所有的废润滑油, 清洗干净后再加入新的润滑油。
5.2.5 平模堵塞后的处理
由于平模孔堵塞后, 平模内部温度会急剧增加, 甚至内部起火燃烧, 所以, 出现平模堵塞应该立刻停机维护。平模孔出现堵塞运转时间如果超过5 min, 严禁迅速打开平模保护罩, 应该采取喷水降温防火处理, 确保内部温度安全无误后, 才可以打开平模保护罩维护。
6 结论
据初步统计, 规模为0.5×104 t/年的生物质燃料厂的年利润为100万元。秸秆产量一般在500 kg/0.067 hm2以上, 可增加收入50元。每燃烧1×104 t生物质燃料, 可替代原煤0.6×104～0.8×104 t, 减少二氧化硫排放160 t, 烟尘排放80 t, 二氧化碳排放1.44 t。同时, 燃烧生物质燃料可以从根本上解决堆放秸秆占地面积大、影响环境、容易发生火灾等问题。
长治市现有玉米、小麦、谷子等粮食作物22.66×104hm2, 年产秸秆约155×104 t, 加之各种农林废弃物, 保守计算可达300×104 t。若能将其60%转化为颗粒燃料, 则每年可生产生物质颗粒燃料180×104 t, 那么就等于建成1座年产100×104～140×104 t的煤矿。这可大大缓解煤炭供应紧张, 企业燃煤成本增加的严重问题, 同时对加快社会主义新农村建设, 提高农民的经济收入, 改善农民的生活质量, 促进全市可再生能源的利用和循环经济的发展将产生显著的社会效益。
摘要：指出了推广使用生物质颗粒燃料是发展“低碳经济”的好项目, 进而对11SRC-300型生物质颗粒燃料成型机的适用范围、特点、性能参数、技术规格、主要结构、工作原理、安装调整及使用保养作了详细的阐述。
SRC结构论文 篇7
关键词：乳腺癌,F-BOX家族-7 (FBXW7) ,类固醇受体辅助活化因子3 (SRC-3) ,免疫组织化学
现如今, 在全球范围内, 乳腺癌是女性最常见的恶性肿瘤之一[1], 我国以及西方国家的女性在全球范围内患上乳腺恶性肿瘤的数量位居榜首。癌基因的激活、抑癌基因。失活在乳腺癌的发生、发展中起着重要的作用。F框/WD-40域蛋白 (F-box/WD repeat-containing protein 7, FBXW7) 是F-box蛋白家族成员, 其又称为 (CDC4、FBW7、h CDC、AGO、SEL10, 是泛素SCF连接酶的靶蛋白识别组分[2]。最近几年研究表明, FBXW7是一种抑癌因子, 在宫颈癌, 胃癌, 直肠癌中都发现了FBXW7的缺失和突变。细胞核激素受体共激活剂P160包含类固醇受体辅助活化因子3 (steroid receptor-coaetivator-3, SRC-3) , 是p160类固醇受体辅助活化因子SRC基因家族成员, 在确定20q12[3]为Anzick的方向以及研究基因扩增情况的结果表明, 又名AIB-1、AC-TR、TRAM1、NCo A3、RAC-3, 以及P/CIP[4]。SRC-3为新定义的原癌基因, 其蛋白在多种肿瘤中高表达, 在多种肿瘤中发生、发展中起重要作用。本课题研究通过免疫组化方法测验50例乳腺癌、50例癌旁正常组织中FBXW7、SRC-3两因子的表达情况, 并探索其临床意义和FBXW7与SRC-3在乳腺中是否有关系。
1 资料与方法
1.1 一般资料
在佳木斯大学附属第一医院病理科提取2013-07~2014-11共50例乳腺癌组织及癌旁正常乳腺组织。术前均未行放、化疗及生物靶向治疗等手段, 术后病理诊断明确, 上述标本均常规制作石蜡包埋切片, 切片厚4μm。根据国际抗癌联盟 (UICC) TNM[5]分期Ⅰ~Ⅱ期23例、Ⅲ~Ⅳ期27例。癌旁正常组织标本50例, 取肿瘤周围大小5cm的正常组织。
1.2 主要试剂
FBXW7兔抗单克隆抗体SRC-3兔抗单克隆抗体都由北京博奥森生物技术有限公司产品生产, 通用Elivision法试剂盒以及DAB显色试剂都是从北京中衫金桥生物技术有限公司买入。
1.3 免疫组化
通过免疫组化方法 (Elivision法) 探索FBXW7、SRC-3在乳腺癌及正常癌旁组织中的表达情况。
1.4 统计学方法
采用SPSS19.0软件包。用卡方检验, 两因子与各因素相关性采用秩相关;均以α=0.05作为检验水准, P<0.05差异有统计学意义。
2 结果
2.1 FBXW7、SRC-3在乳腺中的表达
见表1。FBXW7与SRC-3在乳腺癌、乳腺正常组织中有表达、乳腺癌组织和癌旁组织中, 前者的表现比较差异有统计学意义 (χ2=6.8815, P<0.05) 。癌旁组织区域和癌旁组织里SRC-3比较差异有统计学意义 (χ2=9.9868, P<0.05) 。
P<0.01
2.2 乳腺癌组织中FBWX7、SRC-3的表达的临床病理特征的关系
如表2所示, FBWX7与乳腺癌的分化程度 (χ2=0.3968、P<0.01) 、淋巴结转移情况 (χ2=-0.3051、P<0.05) 和临床分期 (χ2=-0.3638、P<0.01) 相关, 而与年龄、绝经情况、病理类型无关 (P>0.05) 。SRC-3与乳腺癌分化程度 (χ2=-0.7435、P<0.01) 、淋巴结转移情况 (χ2=0.6955、P<0.01) 、和临床分期 (χ2=0.7305、P<0.01) 相关, 而与年龄、绝经情况、病理类型无关 (P>0.05) 。
2.3 乳腺癌组织和癌旁组织中FBXW7和SRC-3表达相关性
乳腺癌组织中FBXW7低表达、SRC-3高表达, 两者呈负相关 (P<0.05) , 其相关系数rs=-0.5856;癌旁正常组织中FBXW7高表达、SRC-3低表达, 两者呈负相关 (P<0.05) , 其相关系数rs=-0.4840, 见表3。
3 讨论
有研究证明FBXW7 (F框/WD-40域蛋白7) 是一种肿瘤抑癌基因, 在乳癌、子宫内膜癌、卵巢癌、胰腺癌、直肠癌中都发现FBXW7的突变。通过介导泛素蛋白酶体途径降解cyclin E蛋白、c-myc、cjun、Notch、MCL1、KLF5和c-myb等多种癌蛋白[5~9], 在癌细胞的发展、扩散以及规律性变化的过程中能够起到一定的控制作用。而在不少的肿瘤里表达结果都在上升, 这是癌细胞以及潜在的癌细胞的共同结果。FBWX7、SKP1/CUL1和RBX1形成SCF复合物后能够形成泛素连接酶, 并且发挥生物学功能。FBWX7、SKP1/CUL1和RBX1形成SCF复合物后能够形成泛素连接酶, 并且发挥生物学功能。Mutsuko Ibusuki等[10]等人在研究FBXW7基因及其蛋白在187例乳腺癌患者中的表达水平时发现, 在组织学分化高、ER (-) 、Pg P (-) 的患者中, FBXW7m RNA的表达明显受到抑制, 这也支持FBXW7m RNA影响肿瘤细胞的细胞周期的观点, 按形态学对肿瘤细胞胞质进行评价时, 组织学分级可以反映DNA的合成和有丝分裂[11]。在激素受体阴性的亚组中, FBXW7m RNA低表达。另外, FBXW7m RNA低表达还与Ki-67有这密切的关系。在临床研究中, SRC-3为高表达。本研究结果显示, SRC-3在乳腺癌组织中高表达, 正常乳腺低表达, 并且与淋巴结转移、临床分期有关, FBXW7、SRC-3在乳腺癌之间呈负相关关系 (rs=-0.5856、P<0.05) 。FBXW7、SRC-3在乳腺正常组织之间仍呈负相关 (rs=-0.4840、P<0.01) 。综上所述, FBWX7、SRC-3在乳腺癌的发生、发展密切相关, FBXW7的低表达和SRC-3的过度表达可以预测乳腺癌的转移情况。FBWX7、SRC-3很可能成为早起乳腺癌早期诊断、判断预后的新指标及新的靶点。
参考文献
[1]李义强, 赵春雨, 李壮, 等.乳腺癌微淋巴管生成与淋巴道转移的关系[J].黑龙江医药科学, 2012, 35 (2) :65-66
[2]刘勇史, 立军, 孟宪红, 等.PUMA、caspase-3蛋白在胃癌组织中的表达及临床意义[J].胃肠病学和肝病学杂志, 2010, 11 (19) :972-974
[3]M#space2;#Basik, D#space2;#Keilty.Measurement#space2;#of#space2;#Pax2, TC21, CCND1, and#space2;#RFS1#space2;#as#space2;#predictive#space2;#biomarkers#space2;#for#space2;#outcomes#space2;#in#space2;#the#space2;#NCIC#space2;#CTG#space2;#MA.12#space2;#trial#space2;#of#space2;#tamoxifen#space2;#after#space2;#adjuvant#space2;#chemotherapy#space2;#in#space2;#premenopausal#space2;#women#space2;#with#space2;#early#space2;#breast#space2;#cancer[J].Cancer#space2;#Res, 2011, 5 (20) :560
[4]Lahusen#space2;#T, Henke#space2;#RT, Kagan#space2;#BL, et#space2;#al.The#space2;#role#space2;#and#space2;#regulation#space2;#of#space2;#the#space2;#nuclear#space2;#receptor#space2;#co-activator#space2;#A#space2;#IB1#space2;#in#space2;#breast#space2;#cancer[J].Breast#space2;#Cancer#space2;#R#space2;#es#space2;#Treat, 2009, 116:225-237
[5]王新, 许秋实, 李壮, 等.乳腺癌COX_2_b#space2;#FGF的表达及临床意义[J].黑龙江医药科学, 2010, 33 (5) :55-56
[6]Bonetti#space2;#P, Davoli#space2;#T, Sironi#space2;#C, et#space2;#al.Nucleophosmin#space2;#and#space2;#its#space2;#AML-associated#space2;#mutant#space2;#regulate#space2;#c-Myc#space2;#turnover#space2;#through#space2;#FBW7#space2;#gamma[J].Cell#space2;#BIOL, 2008, 182 (1) :19-26
[7]Nateri#space2;#A#space2;#S, Riera-Sans#space2;#L, Costa#space2;#C#space2;#D, et#space2;#al.The#space2;#ubiquitin#space2;#ligase#space2;#SCF#space2;#FBW7#space2;#antagonizes#space2;#apoptotic#space2;#JNK#space2;#signaling[J].Sci, 2004, 303 (5662) :1374-1378
[8]Anzi#space2;#S, Finkin#space2;#S, SHaulian#space2;#E.Transcriptional#space2;#repression#space2;#of#space2;#c-jun’s#space2;#E3#space2;#ubiquitin#space2;#ligases#space2;#cotributes#space2;#to#space2;#c-jun#space2;#induction#space2;#by#space2;#UV[J].Cell#space2;#Signal, 2008, 20 (5) :862-871
[9]O’Neil#space2;#J, Grim#space2;#J, Stack#space2;#P, et#space2;#al.FBW7#space2;#mutation#space2;#in#space2;#leukemic#space2;#to#space2;#gamama-secretase#space2;#inhibitors[J].Exp#space2;#Med, 2007, 204 (8) :1813-1824
[10]Kitagawa#space2;#K, Hiramatsu#space2;#Y, Uchida#space2;#C, et#space2;#al.Fbw7#space2;#promotes#space2;#ubiquitin-dependent#space2;#degradation#space2;#of#space2;#c-Myb:involcement#space2;#of#space2;#GSK3-mediated#space2;#phosphorylation#space2;#of#space2;#Thr572#space2;#in#space2;#mouse#space2;#c-Myb[J].Oncogene, 2009, 28 (25) :2393-2405