合拢施工

合拢施工（精选11篇）

合拢施工 篇1

0 引言

在大型的斜拉桥施工当中, 主梁合拢段施工是比较关键的标志性工序。在合拢施工中, 如果桥体合龙段施工设计不合理, 边跨合拢与中跨合拢施工顺序错位, 就会导致合拢后的桥体结构严重偏离设计要求, 最终影响到整座大桥的成型质量。

本文在合拢施工常规流程的基础上, 结合长山大桥合拢施工设计要求, 在主桥箱梁节段施工采用贝雷梁平弦式挂篮, 合拢段吊架采用悬浇段挂篮改制, 不仅优化了施工设计, 而且能保证合拢顺序符合设计要求, 节省人力物力, 大幅缩短施工周期。并且, 施工完毕后拆卸挂篮, 多数材料均能回收并改作他用, 大大提高了材料的周转利用率, 节约了施工成本, 创造了经济效益。

1 工程概况

长山大桥工程起点位于大长山岛饮牛湾南峙莲线, 终点位于小长山岛南屯北蛎荞线。路线全长为3.380km, 桥梁全长1.790km。主桥跨径布置为 (140+260+140) =540m。

主桥箱梁中心线处梁高4.5m, 主墩根部梁高9m;主墩根部57m范围内梁高采用二次抛物线变化。梁宽23m, 梁的两外侧各设置1.5m布索区。主梁标准节段长度4m, 0#块18m, 1#~4#块3m。边跨直线段8.4m, 边跨合拢段2m, 中跨合拢段2m。 (图1)

2 合拢段施工方案

连续梁合拢段共计3个, 其中边跨合拢段2个, 中跨合拢段1个。边跨合拢利用边跨直线段支架配合边跨挂篮底、侧模作为支撑进行施工;中跨合拢利用中跨一幅挂篮底、侧模作为支撑进行施工。边跨合拢段砼设计方量43.55m3, 钢筋15.5t, 中跨合拢段砼设计方量65.82m3, 钢筋15.0t。边跨直线段采用墩旁托架现浇施工, 先合拢边跨, 再合拢中跨。

3 边跨合拢段施工工艺

合拢段采用预压重换载法, 即预先在悬臂段两端加水箱按合拢段砼重量注水压重, 待浇注砼时同步放水, 置换重量。

具体施工工艺如下:安装边跨支架施工边跨现浇梁段→安装边跨合拢段吊篮模架→合龙段预应力筋穿束, 安装波纹管, 并固定→进行24小时观测, 准备配重设备→绑扎钢筋→设置压重, 焊接合龙支撑架, 张拉临时合拢束→浇注砼, 同步放水换重→张拉剩余全部预应力钢束→拆除吊篮和边跨支架。 (图2)

4 中跨合拢段施工工艺

边跨合拢段施工完成后, 再进行中跨合拢。 (图3)

具体施工工艺如下:14#墩中跨侧挂篮移至30#块, 15#墩挂篮在浇筑完31#块段后再前行2.5m→安装波纹管, 预应力筋穿束→进行24小时观测, 准备配重设备→绑扎钢筋→设置压重, 焊接合龙支撑架, 张拉临时合拢束→浇注砼, 同步放水换重→张拉剩余全部预应力钢束→拆除挂篮。 (图4)

5 合拢关键措施

合拢撑架用于连接和支撑合拢段两端梁体, 保证合拢段净空, 抵抗因温度升高产生的压应力, 并抵抗可能因梁体错动而产生的竖向剪应力。锁定合拢撑架前, 需确认梁体标高、轴线偏差满足精度要求。

锁定时间选择在浇注合拢段砼前, 焊接锁定过程中, 要求环境温度相对稳定。锁定温度同浇注合拢段砼一样, 选择在一天中温度最低且温差变化最小的时候, 当地符合条件的时间一般在凌晨0:00~6:00。所有刚性支撑焊接完毕, 即进行合拢束临时张拉, 张拉力大小为设计值的50%。

设置水箱进行预压重来调节合拢口两端标高, 在浇筑砼时同步放水来换重, 维持标高不变化。放水速度与砼浇注速度基本保持一致。浇注砼前, 先在水箱上作好水位标记, 以便随时计算和控制放水量。

通过水箱放水, 使合拢段两端悬臂在砼浇注过程中受力保持一致, 从而使合拢段两端悬臂高差始终保持不变;同时尽最大可能避免因施工原因造成结构产生附加应力, 从而实现“无应力”合拢。

合拢口锁定前, 应对合拢口进行观测, 找出合拢口的温度敏感性变化规律, 调整两侧标高。确定合理的合拢口锁定时间段和合拢砼浇筑时间段。连续观测24小时, 主要观测不同温度下, 合拢口梁端主梁的结构尺寸变化、标高变化、轴线变化、主塔偏位、合拢口长度以及索力变化, 每间隔2h观测一次, 做好观测记录。测出梁体的温度及线型变化规律和索塔偏位情况, 采集数据, 找出一天中主梁变化最稳定的时段, 以确定挂篮锁定时间、调整底模标高时间、劲形骨架最终锁定时间、砼浇注时间等, 为精确安全合拢提供依据。

6 合拢段模板配置及安装

在现浇段端头预留挂篮侧模和底模吊杆孔, 边跨合拢段吊架直接采用悬浇段挂篮的底模和侧模, 内模则采用竹胶板。中跨合拢段施工采用挂篮底模及两侧箱梁外模。施工时首先将一侧挂篮后移, 另一侧挂篮前移、锚固, 使其与梁体密贴。

7 合拢段钢筋骨架及预应力管道施工

合拢段钢筋加工时, 需进行预弯, 保证轴向连接与搭接长度。绑扎前预先保证保护层厚度。普通钢筋与预应力或锚块钢筋打架时, 可适当调整普通钢筋位置。预应力管道主要是接长, 在合拢段两端31#块施工时波纹管伸出模板外50cm, 待合拢束预应力束穿完后取1.6m长波纹管从中间破开一分为二, 对扣于预应力束上然后用塑料胶带对合拢段2m范围内的波纹管全部进行包裹。

8 合拢段混凝土浇筑与养护

合龙口砼采用微膨胀混凝土配合比, 采用地泵泵送。按照先底板, 后腹板、顶板的顺序浇筑, 分层振捣, 分层厚度以30cm为宜, 主梁倒角宜复振。

振捣采用Ф50振捣棒, 振捣间距不大于30cm, 并插入下层混凝土10cm。振捣棒不得触碰波纹管及其定位筋。振捣以混凝土不再显著下沉, 不出现气泡, 开始泛浆时为最佳状态。

控制顶板砼的泌水率, 以利于收面质量。控制顶面高程, 及时收面, 收面要压实, 保证平整度。浇筑完成时及初凝前各收面一次。

砼浇筑必须在温差最小的时段进行, 根据浇筑方量, 同步放水换重, 防止偏载造成合龙口砼扰动及主塔偏位。浇筑完成后覆盖土工布并洒水养护, 由专人负责。

9 合拢段预应力施工

箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系, 纵、横向预应力采用准s15.2高强低松弛钢绞线, 钢绞线的技术性能应符合《预应力混凝土用钢绞线》 (GB/T5224-2003) 规定。单根钢绞线直径为15.2mm, 公称面积Ay=140mm2, 标准强度fpk=1860MPa, 弹性模量Ep=1.95×105MPa。竖向预应力采用JL32精轧螺纹钢, 设计标准强度为fpk=785MPa。所有预应力管道采用高强度聚乙烯塑料波纹管, 锚具、夹具和连接器应该符合现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 (GB/T14370-2007) 的规定, 张拉采用与之配套的机具设备。当砼强度、弹性模量均满足设计值的90%以上时进行张拉作业。

本桥合龙束的长度变化大, 设计按照20%的控制应力作为初始应力值。超长束将根据实际情况, 适当加大初始应力。钢束张拉按应力和伸长量控制, 实际伸长量与理论伸长量的差值应控制在6%以内。张拉顺序按照从长到短进行, 横向束对称张拉。张拉完成后进行真空压浆。

1 0 结语

主桥箱梁节段施工采用贝雷梁平弦式挂篮, 合拢段吊架采用悬浇段挂篮改制, 节省人力物力, 大幅缩短施工周期。桥梁施工完毕, 挂篮拆卸后, 多数材料均能回收并改作他用, 大大提高了材料的周转利用率, 节约了施工成本, 创造了经济效益。

摘要：长山大桥工程主桥为双塔双索面三跨预应力混凝土矮塔斜拉桥, 主跨260m, 为国内同类型桥梁最大跨径。主梁采用预应力混凝土单箱三室流线型扁平箱梁。文章就主梁合拢段施工作简要介绍。

关键词：边跨合拢,中跨合拢,施工

参考文献

[1]雷俊卿.桥梁悬臂施工与设计[M].北京:人民交通出版社, 2000, 5.

[2]王慧东.挂篮施工技术综述[J].铁道标准设计, 2001 (11) :372-373.

[3]邵长宇, 谢红兵, 卢士鹏.武汉长江二桥斜拉桥的边跨和中跨合拢[J].桥梁建设, 1995 (3) :54-57.

合拢施工 篇2

一、设计意图：

幼儿对自己的五官很感兴趣，但有的幼儿说不好。这个教育活动正好训练幼儿能正确地说出自己的五官，在与老师愉快地进行游戏时，在跟老师唱唱跳跳的同时，幼儿能够准确地说出自己的五官，对自己的五官有了全新的认识，幼儿们因此很开心！会更加积极地参与到活动中来。

二、活动目标：

1、使幼儿心情愉快地进行游戏。

2、运用动物玩具让幼儿有兴趣地跟老师唱唱跳跳。

三、活动准备：

布绒玩具若干、音乐带

四、活动过程：

一、运用游戏引起兴趣。游戏一

师：小朋友，今天我们来了一个小客人，它是从大森林里来的，它说要和我们一起做游戏，让我们来看看是谁？

（黑板翻过来，出示挂在黑板上的小猫）

幼：大猩猩！

猫（教师模仿动物口气）：小朋友你们好啊！（小猫好！）

猫：我来和小朋友做一个游戏好吗？（好啊！）

猫：我们来做个藏五官的游戏，现在，你们跟着我一起来做： 小手小手拍拍，我的眼睛藏起来！

师：小朋友们好聪明啊！我们再来藏什么呢?(根据幼儿提议进行游戏，藏五官)

猫：这回啊，我来看看小朋友们聪明不聪明，我请小朋友来指出我的五官。（请个别幼儿来指小猫的五官）游戏二

师：我们再来做个游戏，看看哪个小朋友反应最快。

跟老师一起做：合拢！放开！（反复几次，速度根据幼儿反应能力加快）游戏三

猫：森林里有好多山，让我们一起来爬山吧！

示范：爬呀爬呀爬到头顶上!（用五官代替头顶）

二、歌表演：《合拢放开》

师：嘘！听！有人在敲门！谁啊？（慢慢从黑板后拿出玩具狗）

师：小朋友看看这是谁来了？（小狗！）

狗：小朋友们好！我路过这里看见这里很热闹，于是想来看看。你们在干吗啊？（做游戏！）

狗：我能和你们一起玩吗？（能！）

师：小狗和小猫都来做客了，我们唱一首好听的歌给他们听好吗？（好的！）

狗：好啊好啊！那我们先跟老师一起唱一遍吧！（放音乐，教师示范）

三、律动《开汽车》出教室

狗：今天我们玩得真高兴啊，我也请你们去我家玩好吗？（好）

狗：不过我家很远，要开汽车去的，你们会开汽车吗？（会）

狗：那让我们一起开上小汽车去森林玩吧！

（放音乐《开汽车》）

幼儿做开汽车的动作，跟着音乐一起坐在椅子上做一遍。

起立后在教室里自由走动做一遍。

师：让我们一起开到大森林里去吧！

边“开小汽车”边出教室。

合拢施工 篇3

关键词：连续钢构；施工技术；合拢段

1工程简介及结构形成

桥梁在桩号K122+492处跨越省道S238，与省道S238交角为52°，平面分别位于A=612.3m的缓和曲线及R=1500m的左偏圆曲线上。左右幅单幅桥宽16.5m，全幅总宽34m。

1.1梁段划分

主桥上部结构采用（32+55+32）m PC连续刚构，共分为8种梁段，其中0#梁段为支架现浇，1～6#梁段采用挂篮悬臂现浇施工，7#梁段为合龙段，8#梁段为边跨现浇段（采用导梁施工）。箱梁纵向分块：0#梁段8m，6个悬浇段为3×4m+3×3.5m，合龙段2.0m，边跨现浇段3.5m。

1.2结构尺寸

主梁采用C50砼。半幅桥宽16.5m，采用单箱双室箱形断面，其中箱宽11.5m，两侧翼缘板悬臂长2.5m。主梁根部梁高H根=3.2m，跨中及边跨端部梁高H中=1.85m，H根/L=1/17.2，H中/L=1/29.7。主梁梁高变化采用2次抛物线，变化范围为悬浇段末端至墩身外侧处。主梁腹板厚度0#块采用100cm；0#至3#梁段采用65cm，4#梁段为过渡段；5至7#梁段采用45cm，边跨现浇段范围内腹板由45cm过渡加厚至65cm。主梁底板厚度变化采用2次抛物线，由主梁根部50cm渐变到跨中25cm；主梁顶板厚0#块采用53cm，其余均采用28cm。箱梁自身旋转旋转，形成桥面横坡，腹板铅垂。

1.3预应力体系

主梁纵向顶板预应力钢束采用12和15股Φs15.2mm高强低松弛钢绞线，纵向腹板预应力钢束采用12股Φs15.2mm高强低松弛钢绞线；边跨底板采用12股Φs15.2mm高强低松弛钢绞线；中跨底板采用17股Φs15.2mm高强低松弛钢绞线。钢绞线抗拉强度标准值fpk=1860MPa，钢束均采用两端张拉。顶板钢束布置以平弯线型为主，锚固端附近采用局部竖弯；腹板钢束布置在锚固端附近，局部采用竖弯；底板钢束采用平、竖弯结合布置。预应力管道均采用塑料波纹管，内径分别为Φ75、Φ90mm，采用真空压浆工艺灌浆。

2合拢段施工步骤

箱梁的合拢段施工是控制全桥受力状态和线型的关健工序。在合拢段施工过程中，由于受昼夜温度变化、新浇混凝土的凝固收缩、先浇混凝土的收缩与徐变、新浇混凝土的水化热、结构体系的变化以及施工荷载等等因素，对尚未达到强度的合拢段混凝土的质量均可能产生直接的影响，因此合拢顺序和工艺都必须严格控制。

下莲湖省道S238跨线桥共有6个合拢段，其中边跨合拢段4个，中跨合拢段2个，合拢段长度均为2m。根据设计“先边跨，后中跨”的原则，合拢顺序为：6#、7#墩边跨合拢→ 6#、7#墩中跨合拢。

2.1边跨合拢

当6#号块段和边跨现浇段施工完成后，即可进行边跨合拢。合拢段混凝土采用吊架进行施工，在合拢段施工前应将T构上不必要的施工荷载清除掉，一时无法清除的可移至0#块上，使T构上的施工荷载处于相对平衡状态。移动T构两端挂蓝至0#块根部，挂蓝就位并锚固。合拢段施工工艺及要求如下：

（1）、模板就位并做初步调整，为保证混凝土浇注过程中合拢段始终处于相对稳定状态，应在现浇段端部及T构端部设水箱做平衡重，配重为合拢段混凝土重量的一半，配重加载时均应对称梁轴线进行。

（2）、配重加载完成后观察调整合拢段两则梁端标高、两侧模板标高并将外模系统准确就位。

（3）、锁定支架。采用千斤顶顶推主梁，焊好劲性骨架，锁定合拢段两侧。合拢段施工宜选择稳定的天气，温度宜控制在15±5℃。

（4）、绑扎合拢段钢筋，并安装预应力管道。

（5）、浇注合拢段混凝土。混凝土浇筑时，采用两侧对称分层进行。混凝土浇筑时，两端根据浇筑速度边浇筑边放水箱中的水，使两端的承重保持不变。

（6）、混凝土浇筑完成后，及时覆盖饱水养生。

（7）、待边跨合拢段梁段砼达到90%设计强度后，张拉边跨底板束。

2.2中跨合拢

待边跨合拢块施工完成后，拆除边跨和合拢段临时支架，然后进行中跨合拢块施工。吊架悬挂在已浇注成型的T构端头箱梁上，合拢方法为：

（1）、待边跨合拢块均施工完成后，安装合拢段吊架。

（2）、内外模采用方木、竹胶板组配。

（3）、合拢前设置的配重水箱，配重为合拢段混凝土重量的一半，根据合拢块砼的灌注速度同时进行合拢块端的水箱放水，砼灌注完成的同時将水箱配重水放完。

（4）、绑扎底板钢筋，安装纵向预应力管道，支立内顶模板，绑扎腹板及顶板钢筋。

（5）、焊接劲性骨架，完成合拢段锁定。

（6）、砼灌筑，灌筑的同时释放配重水箱的水。

（7）、砼养生期间，应尽量减小箱梁的日照温差，为此可采取覆盖悬臂梁或浇水等减小温差的措施。

（8）、砼养生不少于7天且达到设计强度的90%后方可张拉合拢段预应力钢束。

（9）、拆除模板及吊架，拆除全部挂篮。

2.3合拢段施工的注意事项

（1）、在合拢前对箱梁顶面的标高及轴线进行联测，并连续观测气温变化及梁体相对标高的变化和轴线偏移量，观测合拢段在温度影响下的梁体长度变化。连续观测时间不少于48h，观测间隔根据温度变化和梁体构造而定，一般可间隔3h观测一次。

（2）、全桥必须同时均衡对称合拢，必须清除T构上不必要的施工荷载；T构上的施工荷载应处于相对平衡状态，合拢时也必须对称同步进行，避免在合拢段端部造成相对变形，产生“剪力差”变位，影响产生次内力和合拢精度。

（3）、合拢段采用既拉又撑的原则。刚性支撑锁定在梁体相对变形很小和温度变化幅度最小的时间区间内，对称、均衡、同步锁定。合拢块劲性骨架焊接要求迅速完成，并形成钢接。

（4）、劲性骨架焊接采用单面贴角焊，焊缝高度为8mm。焊接时，在预埋件周边砼上浇水降温，避免烧伤砼。钢接杆长度视合拢块长度、合拢状态时温度适当调整。

（5）、合拢段混凝土采用钢纤维砼，掺量≥45Kg/m3。合拢段砼浇注时间应选在日气温较低，温度变化幅度小的时间区内进行。合拢块施工时，温度应严格控制在15±5℃。加强砼在浇注时的振捣和浇注后的养护，防止出现早期裂缝。

（6）、钢筋加工、绑扎

对照图纸复核后绘出加工图，加工时同一类型的钢筋按先长后短的原则下料，钢筋用弯折机加工后与大样图核对，并据各钢筋所在部位的具体情况对细部尺寸和形状做适当调整。主钢筋连接采用电弧搭接焊结合直螺纹连接，焊接时Ⅰ级钢筋采用T422焊条，而对于Ⅱ级钢筋则必须采用T506以上电焊条。

钢筋加工钢筋允许偏差（以mm计）：

受力钢筋顺长度方向加工后的全长：±10

弯起钢筋各部分尺寸：±20

箍筋、螺旋筋各部分尺寸：±5

①钢筋的绑扎

普通钢筋即可采取挂篮内就地绑扎，对腹板和底板钢筋也可采用在地面预绑扎，用塔吊吊装就位的方案。

②埋置预埋件

埋置预埋件时，严格保证位置准确，当预埋件位置与普通钢筋位置发生冲突时。适当调整钢筋位置。

（7）、波纹管安装

全桥预应力管道均按照设计要求采用波纹管成孔，安装波纹管时如果管道与构造钢筋位置冲突时，适当移动构造钢筋，绝对保证预应力管道按设计位置定位，并采取加大定位钢筋直径，加密定位钢筋网片、网片与箱梁构造筋点焊牢固等措施，保证预应力管道位置在浇筑混凝土时不移动。

波纹管安装注意事项；

①在灌注混凝土前检查预应力管道的接头是否加连接紧密，管身是否完好，并在预应力管道内填充橡胶棒，在混凝土灌注过程中不得直接振捣预应力管道，以防其移动、破损、漏浆。

②纵向波纹管定位钢筋间距直线段间距不大于50cm，曲线段间距不大于25cm.

③在浇筑混凝土前必须在所以纵向波纹管内安装内衬管，而且必须伸入以浇混凝土内，腹板下弯束端部要固定，在浇筑混凝土过程中派专门人员来回抽动，发现漏浆现象及时清洗处理。

④垫板孔应填塞海绵，同时波纹管与模板间也需要填塞，以避免漏浆。

⑤腹板内波纹管安装完成后，内膜合模前，技术员必须亲自纵向波纹管安装情况，注意锚垫板、波纹管定位和接头是否合格。

⑥预应力筋定位要准确，间距要严格按照设计执行，纵向要成一条线，两外排精轧钢间距要按照设计要求（挂篮轨道锚固使用），要严格控制。

（8）、模板工程和预埋件

模板安装质量要求：模板标高根据设计院监测结果设置。挂篮各模板安装完毕后各部分尺寸的施工内容允许误差符合以下规定：

①标高：±10mm

②内部尺寸：+5mm，-0mm

③相邻两板面高低差：2mm

④表面平整度：5mm

⑤预埋件中心线位置：3mm

⑥预留孔洞中心位置：10mm

⑦预留孔洞截面内部尺寸：+10mm，-0mm

（9）、混凝土施工

①混凝土拌和

采用拌和站集中生产混凝土。砼生产前，向搅拌站提出砼供应计划（数量和连续生产时间），搅拌站按计划要求备够原材料，试验部门要对原材料的各项指标测试（材质、含水量）以调整施工配合比。

箱梁采用C50混凝土，要严格按施工规范要求配制，基本参数的确定，包括不同龄期的收缩和徐变系数、强度及弹性模量，作为预应力计算和施工控制的依据。试验室应严格按照有关规范进行取样，测定所需数据，应确保混凝土有良好的和易性、保水性、粘聚性。

②混凝土浇筑

连续箱梁砼浇筑，首先要做好配合比和原材料控制工作，砼浇筑施工按一次浇筑成型，做好相应的预控措施，严禁分两次浇筑施工。浇筑前后做好阶段模板控制措施，防止阶段分界处错台。局部出现错台，在移篮时应做好按顺处理。

按从待浇梁前段处往已浇梁段的顺序浇筑，先从顶板两侧往中间进行，然后浇筑翼板，从腹板往两侧浇筑。加强预应力筋锚固区以及其他钢筋密集部位的振捣，避免振动器碰撞预应力管道，预埋件、锚固端垫板等。

在进行砼浇筑前，应当在顶板上预留大小约100×120cm的预留孔，因为部分张拉端在箱梁箱室内的钢绞线要等到合拢段完成后再进行张拉，故应当在该阶段的顶板上预留空间，方便千斤顶等设备及工作人员进出箱梁内部。待到所有预应力束张拉封锚完成后，再焊接钢筋，将预留孔进行混凝土浇筑。

砼浇筑完成时，人工将梁段顶面收浆抹平，控制好横坡、平整度和顶板钢筋的保护层厚度，并及時对梁段顶面进行拉毛处理。

③混凝土振捣

梁体混凝土浇筑采用插入式振动棒振捣成型，以确保混凝土密实。

浇筑过程中注意加强箱梁端头、倒角以及钢筋密集部位的振捣，特别是内箱作业面小、条件差，重点加强转角、腹板与底板的交界面处的振捣及底板标高控制。

桥面板混凝土浇筑到设计标高后采用平板振动抹平机及时赶压、抹平，在混凝土初凝之前必须对桥面进行第二次收浆抹平以防裂纹，使桥面达到平整，排水通畅。抹面时严禁洒水，并防止过度操作影响表层混凝土质量。操作插入式振动棒时宜快插慢拔，垂直点振，不得平拉，不得漏振，谨防过振。

使用插入式振捣器振捣时，按下列方法进行：振捣棒不得在启动状态下放置于模板或钢筋上，不得将软轴插入到混凝土内部或使软轴折成硬弯。振动棒插入点布置应均匀排列，可采用“行列式”或“交错式”，按顺序移动，不应混用，以免造成混乱而发生漏振。

每次移动位置的距离应不大于振动器的作用半径的1.5倍。离模板边缘10cm，插入下层混凝土5～10cm，防止碰撞模板钢筋及预埋件；表面振捣器的移动距离以使振动平板覆盖已振实部分10cm为度。振动棒插入混凝土后，应上下移动变换位置，幅度为5-10cm，以利于排出混凝土中空气，振捣密实。

每插点应掌握好振捣时间，过短过长都不利，每点振捣时间一般为20-30s。待混凝土达到不再下沉，无显著气泡上升，顶面平坦一致，并开始浮现水泥浆，方可拔出振动棒。使用振动棒时，前手应该紧握在振动棒上端约50cm处，以控制插入点，后手扶正软轴，前后手相距40～50cm左右，使振动棒自然沉入混凝土内。

插入式振动器操作时，应做到“快插慢拔”。快插是为了防止混凝土表层先振实，而下层混凝土发生分层，离析现象。慢拔实为了使混凝土能填满振动棒抽出时形成得空隙，防止形成空洞。浇筑过程中注意加强倒角、交界面以及钢筋密集部位的振捣。

使用平板振捣器振捣时，在每一个位置上连续振捣25～40s。移动时应成排依次振捣前进，移动速度通常2～3m/min。前后位置和排间搭接应为3～5cm，防止漏振。

3 结语

下莲湖跨线桥55m连续钢构施工队严格按照上述步骤施工，合理安排时间，在2015年4月25日完成边跨现浇段后，十天左右即完成边跨合拢段浇筑。按时高质的完成了全桥合拢段施工，为保障全线顺利贯通贡献了自己的力量。

参考文献：

[1]《汕头至湛江高速公路揭西大溪至博罗石坝段第5标段（K116+120～K124+912）两阶段施工图设计》。

[2]《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）。

高速铁路跨线大桥合拢施工分析 篇4

关键词：桥梁施工,合拢段,预应力

1 工程概况

某高速铁路跨越某一河流, 河床宽230m, 要求通航净宽50m, 净高7m。梁部采用预应力混凝土连续箱梁结构, 计算跨度为 (80.6+128+80.6) m, 支座中心线至梁端0.85m, 梁全长290.9m。中支点截面中心处梁高9.6m, 线路中心线及底座板范围梁高9.665m;中跨跨中9.0m直线段, 边跨20.50m直线段, 截面中心处梁高5.6m, 线路中心线及底座板范围梁高5.665m。梁端1.45m直线段, 截面中心处梁高5.6m, 线路中心线及底座板范围梁高5.615m。

2 边跨合拢段施工技术

对于连续箱梁合拢施工时先合拢边跨, 再合拢中跨。合拢温度应符合设计要求, 合拢段两端悬臂标高及轴线允许偏差应符合设计或规范要求。对于桥梁边跨悬臂梁段浇注完毕, 拆除悬臂挂篮;清除箱顶、箱内的施工材料、机具, 用于合拢段施工的材料、设备有序放至墩顶;在“T构”两悬臂端预备配重水箱。

2.1 合拢施工

边跨合拢段与边跨等高度现浇段一样, 采用满堂支架支架施工。悬臂梁段浇注完毕, 拆除挂篮, 接长边跨等高度现浇段支架, 拼装合拢段支架, 支架的搭设与现浇段要求一样。外模采用挂篮模板, 底模采用200mm竹胶板, 内模采用组合钢模。设平衡重采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重, 近端及远端所加平衡重, 吨位由施工平衡设计确定。配重及合拢步骤见图1所示。1) “T构”悬臂浇注及边跨等高度现浇段施工完毕。搭设合拢段支架。2) 加水箱配重, 钢筋绑扎, 预应力管道安装, 边跨合拢段锁定。3) 选择当天最低温度时间浇注混凝土, 逐级卸除水箱配重。4) 边跨合拢段预应力张拉及锚固完毕, 拆除合拢段支架、边跨模板、支架。

对边跨合拢段21#和21#块总重均为83.82t, 其长为2m, 考虑到施工中存在的附加荷载, 现取1.2系数进行计算, 则其总重100t。除去翼缘板的重量, 则在合拢段的底宽范围内的预压重量为85t。本工程预压采用沙袋堆载预压, 每个沙袋根据以往经验暂拟定装满砂后重量按1.7吨计算, 施工时, 根据现场实际称量重量为准, 根据预压重量进行堆载预压。沙袋数量:85÷1.7t/袋=50袋, 底板宽度为7m, 则平均每平米的预压重量为6t, 即平均每平米3.5袋。

2.2 预压测控

对于合拢过程中, 严格地测控其沉降是相当关键。沉降观测点的布置应当在每端顺桥向各设1个断面, 每个断面横桥向布设5个测点, 5个测点分别设在两侧翼缘板各1个、两腹板处各1个, 底板中心处1个, 对各测量点进行编号。观测时间及频率应按加载前、加载50%荷载、加载100%荷载、加载120%荷载 (完毕) , 加载完毕后规定每天观测两次, 早晚各一次, 并做好沉降观测记录, 以备支架预设预拱度时计算所用。沉降观测应选择每天的气温较低时, 大致时间为早上8∶00和下午5∶00左右。支架的预压时间无严格要求, 一般以全部加载完毕后连续3天的沉降不大于2mm即可说明支架沉降已稳定。开始按预拱度要求调整底模高程, 调整结束后即可卸载。卸载按照荷载的100%、荷载的50%、卸载后进行观测, 卸载时按加载先后顺序进行卸载。对整个预压观测结果的整理可在预压结束后算出支架的非弹性变形、基础沉降变形及弹性变形值, 用以计算模板标高调整时的预留值。

2.3 普通钢筋及预应力管道安装

普通钢筋在地面集中加工成型, 运至合拢段绑扎安装, 绑扎时将劲性骨架安装位置预留, 等劲性骨架锁定后补充绑扎。底板束管道安装前, 应试穿所有底板束, 发现问题及时处理。合拢段底板束管道采用钢管, 或者用双层波纹管替代, 管道内穿入钢绞线芯模, 以保证合拢段混凝土浇注后底板束管道的畅通。其余预应力束及管道安装同箱梁悬灌梁段。

2.4 合拢锁定

合拢前使悬臂端与边跨等高度现浇段临时连接, 尽可能保持相对固定, 以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变, 锁定时间按合拢段锁定设计执行, 临时“锁定”是合拢的关键, 合拢“锁定”遵循又拉又撑的原则, 即“锁定”包括焊接劲性骨架和张拉临时预应力束。支撑劲性骨架采用“预埋槽钢+连接槽钢+预埋槽钢”三段式结构, 其断面面积及支承位置根据锁定设计确定, 合拢时, 在两预埋槽钢之间设置连接槽钢, 并由联结钢板将连接槽钢与预埋槽钢焊接成整体, 同时注意焊缝应设在不同截面处。临时预应力束按设计布置, 临时预应力张拉吨位按锁定设计确定, 劲性骨架顶紧后进行张拉, 临时束张拉锚固后不压浆, 合拢完毕后将拆除。

2.5 浇注合拢段混凝土

合拢段混凝土浇注过程中, 按新浇注混凝土的重量分级卸去平衡重 (即分级放水) , 保证平衡施工。合拢段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注, 可保证合拢段新浇注混凝土处于气温上升的环境中, 在受压的状态下达到终凝, 以防混凝土开裂, 混凝土的浇注速度每小时10m3左右, 3~4小时浇完。

2.6 预应力施工

合拢段永久束张拉前, 采取覆盖箱梁悬臂并洒水降温以减小箱梁悬臂的日照温差。底板预应力束管道安装时要采取措施保证管道畅通, 待合拢段混凝土达到设计规定强度和相应龄期后, 先张拉边跨顶板预应力束, 再张拉底板第一批预应力束, 按照设计要求的张拉吨位及顺序双向对称进行张拉。横向、竖向及顶板纵向预应力施工同箱梁悬灌梁段施工, 合拢段施工完毕后, 拆除临时预应力束并对其管道压浆。

3 中跨合拢施工技术

对本桥梁中跨合拢梁段采用合拢吊架施工, 合拢吊架和模板采用施工挂篮的底篮及模板系统组装施工。将挂篮的底篮整体前移至合拢段另一悬臂端;在悬臂端预留孔内穿入钢丝绳, 用几组滑车吊起底篮前横梁及内外滑梁的前横梁;拆除挂篮前吊杆, 然后采用用卷扬机调整所有钢丝绳, 使底篮及内外滑梁移到相应位置, 安装锚杆、吊杆和联接器将吊架及模板系统锚固稳定;把主桁系统退至0#梁段后拆除。

采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重, 近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定。合拢前使合拢段两共轭悬臂端临时连接, 尽可能保持相对固定, 以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变。合拢前除“T构”悬臂端按平衡要求设置平衡重外, 如施工控制有要求时还将对合拢段处采取调整措施。合拢段支撑劲性钢骨架施工及临时预应力束张拉施工同边跨合拢段施工。

中跨合拢完成后, 张拉中跨预应力束, 再张拉边跨底板第二批预应力束, 合拢段施工完毕后, 拆除临时预应力束并对其管道压浆。合拢锁定中采用又拉又撑的方法, 即用劲性骨架承受压力, 用临时预应力束承受拉力。劲性骨架根据温度荷载计算其所需截面积, 同时应验算其压杆稳定性;临时预应力应确保降温时劲性骨架中既不出现拉应力, 又要满足升温时骨架不致受压过大而失稳, 具体张拉吨位根据合拢期间可能出现的温度范围计算, 合拢锁定温度选择在设计要求的合拢最佳温度范围内。

4 结语

合拢段施工是预应力连续梁桥施工关键环节, 其直接影响合拢时桥梁结构安全、成桥后桥梁的安全性和耐久性。文章针对某跨线桥梁合拢段的施工工艺而展开探讨, 总结出相关施工技术要点, 为同类工程提供参考。

参考文献

[1]李胜.怀洪新河特大桥预应力混凝土连续箱梁合拢施工技术[J].北方交通, 2007.

[2]郭林兴, 彭亮.预应力混凝土悬臂浇筑梁桥合拢施工技术研究[J].河南城建学院学报, 2006.

合拢词语的常用造句 篇5

包围;围拢。 《水浒传》第四回：“ 智深 两条桌脚着地卷将来，众僧早两下合拢来。” 刘兆林 《雪国热闹镇》：“镇子就在大江和江汊合拢成的柳叶形小岛上。” 合在一起;闭合。 茅盾 《右第二章》三：“ 阿祥 一气又铲了十几铲，觉得热了，把铲柄横在膝头，伸开两个手掌来，扑的吐上一口唾沫，就合拢了两个手掌摩擦着。”

二、合拢词语的近义词

拉拢 [ lā long ]

收拢 [ shōu lǒng ]

并拢 [ bìng lǒng ]

三、合拢词语的造句

1、含羞草一旦到了晚上要睡觉，它会把叶子合拢，也不管有没人碰它。

2、涅瓦河纹丝不动，好像一个熟睡的人，听到一些吵声睁了睁眼睛，马上又闭上了，睡意正浓，沉重的眼皮合拢得更紧了。

3、傍晚，当太阳落下的时候，太阳花也就把花合拢，形成一个花苞，天天如此。

4、夏天的黄昏会悄然地合拢满池的荷花，菡萏的蓬头在晚风中摇曳，招引那夜晚光临的萤火虫。

5、合上日记，合拢青春，绚烂的扉页里永远抒写着最动人的 篇章，欢歌，悲泣，点缀在如梦的年华里，成为永不褪色的回忆。

6、树干一个成年人站着合抱，双手根本不能合拢，只能抱住大半个树身。

7、门前闲谈的人渐渐少了，邻家的灯火似夜的眼，轻轻合拢。

8、她双手合拢于胸前，挨个给我们行礼，这是他们传统的迎接客人的礼仪，我们也用同样的方式回礼。

9、两边的山形环抱合拢着，就像一个大圆圈，它们把整个塔下村紧紧拥抱着。

10、红碧桃迎春花、梨花绣球花、蓝花鼠尾草争相绽放，花蕊于中心处绽放复又合拢，轻轻地摇曳着，悄悄地邀请着它的爱慕者。

11、时值正午，日头很毒，瓦屋顶和水泥路经过烈日的暴晒，似乎正冒着青烟，荷塘里的荷花也已合拢，成了一个个花苞。

12、紧握双手，合拢的变幻无常，一个人的思念悠悠，最终走进泪水淹没的名字。

13、南京有太多的梧桐树，车子左拐右拐，两旁都是高大的合拢起来的梧桐，以至于分不清这条街是否刚才的那条街。

14、经过一番细腻滋润的小巷子潮气很重，现在又刚好是初秋时节，晨间更显凉意十足，仿佛直渗骨髓，令许多走过这里的人都不自觉的缩了缩脖子，紧紧合拢上了外套。

15、唯恐天地再次合拢，盘古一手托天，一手抽取开天巨斧之混沌灵气炼化了四根如意擎天柱，定住四面八方。

16、日神驾着金马车刚刚驰到天空中央，银灰的雾气逐渐淡去，雾气后，几颗星辰收敛光泽，像渴睡的眼睛慢慢合拢。

17、中间一株造型尤美，主干蟠龙，杈丫虬卧，枝叶层叠，宛若盆景。石君双手一楼，树干合拢不来。

18、窗前，一座桥的长栏杆似乎冷不防地被撞得分开，接着又合拢到一起。

19、白万玉做好阄，两手合拢，摇晃几下，撒在桌上。

20、有趣的是花朵早晨开放，就像是吹起小喇叭让人们赶快起床工作，傍晚合拢在一起就像是催促忙碌的人们早点歇息。

21、不料，当国际奥委会委员们微笑的嘴还未合拢时，一个不幸的消息就传来了，洛杉矶市民坚决反对市政府拨款筹办奥运会。

合拢施工 篇6

关键词：结构；既有线；支架；模板体系

1、引言

在既有线道路上进行桥梁建造，特别是现浇箱梁施工，则面临着现状道路繁重的交通压力、车辆人行安全以及稀缺的作业空间的限制。这就给城市既有线改造现浇箱梁支架、模板体系设计提出了更高的要求——既要满足经济性、安全性、装拆运输便利性，又要与周边环境相互协调，实现“友好型、节约型”的目的。本文结合永广龙川河跨越既有线工程实例，就这一问题进行了简要的探讨，仅供参考。

2.几种合拢段方案概述

2.1工程概况

因龙川河连续梁跨既有线铁路线，与既有新长铁路交角只有十八度，导致箱梁60m主跨与既有线交汇距离长，主墩又与既有线桥墩距离近。同实既有线属于货运线，每天上行.下行列车繁多。因此施工过程中对如何确保既有线行车安全，防止高空落物成为施工中的重点和难点。新建桥梁与既有线路平面关系图，如图1所示。

图1、新建桥梁与既有线路平面关系图

2.2合拢段方案

经现场勘查，最终决定龙川河大桥采用转体结构施工，转体合拢段正好位于既有线路上方，为使合拢段施工不对既有铁路的运营产生危害，经研究决定采用三种方案比选：方案一、防护棚架；方案二、吊模法施工；方案三钢壳法施工。

2.3采用防护棚架

采用棚架对连续梁两墩柱间既有线进行整体全包防护。棚架防护的特点是：能有效防止高空落物。往常多采用棚架防护方案，但是棚架搭设增加了施工封锁的次数，尤其是拆除防护棚架的拆除逢场困难。需要大量的封锁时间，桥梁施工完成因拆除棚架后续工程量大。

2.4吊模施工

吊模法施工时对既有线上方两个吊模采用钢板进行全包封。吊模密封方案的特点：吊模地步采用钢板全包密封，有效的防落物措施保证了既有线行车安全和施工安全：同时减少了对既有线的封锁时间，降低工程造价，避免因安装拆除棚架带来的安全风险，缩短了施工工期。吊模全封闭的缺点就是吊模底模平台和防护钢板连接在一起，增加了吊模的重量，吊装难度相当大。

2.5钢壳法施工

钢壳法施工是采用钢筋混凝土与钢结构的组合形式，在合拢段处外包一层专门设计的刚板，施工时可利用外包钢板作为合拢段的外模板及施工平台，减少了合拢段外模的加工、安装等的工序，吊模法施工时，需对合拢段进行重新设计，施工时省去了模板安装及既有线防护等的工序，具有施工效率高、安全风险小的特点。

3.几种合拢段方案结构设计形式

3.1防护棚架结构形式

防护棚架由基础、立柱、桁架、纵向联接系、铺板及防电板组成。总长60m，总宽14m。立柱纵向中心距5m。

基础采用钻孔灌注桩基础，立柱采用300*6钢管，间距5m。纵向主梁采用20工字钢，横向采用14槽钢，间距为2.5米。立柱与基础采用预埋锚栓连接。横梁采用轻质钢桁架，与立柱通过高强螺栓刚性连接。

为保证棚架整体稳定，立柱之间设置纵向联接系。纵向联接系由水平连系杆和剪刀撑构成。水平连系杆采用14槽钢钢，与立柱采用高强螺栓连接。剪刀撑设在棚架两端和中间，以抵抗棚架所受纵向荷载。

防护棚架的计算模型如图所示：

3.2吊模法结构形式

合拢段长度为2m，设计时按左右两侧各悬挑20cm考虑，吊模设计图：吊模主横梁采用40工字钢，间距2.4m，横向采用16槽钢，间距底版为1.4m，腹板为0.5m。小吊杆选用φ32精轧螺纹钢。

吊模结构的计算模型如图所示：

3.3钢壳法结构形式

钢壳法即包钢-混凝土组合梁就是在钢筋混凝土或素混凝土构件外侧包有角钢或钢板的横向承重组合构件。传统的外包钢-混凝土组合梁属于空腹式型钢混凝土组合梁，是采用四周角钢和横向箍筋拼焊而成的骨架，内部填充混凝土与型钢共同受力。我国水利电力部门于1978年开始研究这种组合结构，经过系统的试验研究，已应用于电力、石油、冶金等部门二十多个工程中，并将其设计方法列入了《钢-混凝土组合结构设计规程》（DL/T5085-1999）。

图12、钢壳法大样图

钢与混凝土连续组合梁是一种合理、经济的结构形式，它具有节约钢材，降低造价，增加梁的刚度和提高承载力等优点。由于组合梁工字钢梁的上翼缘受刚性很大的混凝土板的侧向约束，在组合梁的负弯矩区域，钢梁下翼缘在承受较大的可变荷载以及不利荷载分布时，呈受压状态而产生侧向失稳，并伴随钢梁腹板的横向变形。连续组合梁的另一种失稳是在其中间支承附近钢梁腹板和下翼缘的局部失稳，这类失稳的特点是发生在钢梁高度尺寸的局部范围，是起源于中间支承附近受压板的失稳。外包钢-混凝土组合梁由于钢梁内部填充混凝土，对钢梁底板和侧板都有约束作用，因此可以避免组合梁在负弯矩作用区下的失稳。

4.结语

根据反复讨论最后采用方案三，即钢壳法，该施工方案将既有线的影响降到最小，同时又约束了钢梁底板和侧板，提高了梁的刚度和承载力。在既有线施工中，应反复论证吊模安装、前移、模板安装、钢筋安装绑扎、混凝土浇筑及吊模操作平台等的结构形式，确保施工过程中不对既有铁路的运营产生危害。

参考文献：

[1]南宁铁路局营业线施工安全管理实施细则补充规定[R].2010.

[2]铁路营业线施工安全管理办法[R].2008

合拢施工 篇7

1 配重的原理及作用

悬臂施工桥梁在进行合拢段浇筑施工时,随着混凝土的浇筑,桥梁结构体系的受力状态不断改变,这对合拢段的浇筑质量和桥梁的受力都是十分不利的。为了减少合拢浇筑对合拢段本身及整个桥梁结构受力的扰动,应在合拢前预先施加配重,随着合拢段浇筑逐步卸载配重来保持整个体系浇筑前后的稳定。

广义的配重包括基本配重和附加配重。基本配重是为了等量代换合拢段混凝土重而施加的;附加配重是为调节梁体变形、标高及内部应力而施加的。

设置配重有以下三个主要作用:

1)保持合拢段混凝土浇筑过程中合拢段两侧的标高稳定,保持浇筑中结构体系的受力稳定。

在合拢段浇筑前施加配重,浇筑过程中随浇筑逐步卸载配重,可以保持整个浇筑过程中桥梁结构体系的稳定,从而使合拢段两侧的标高不变,同时还能有效保证合拢段混凝土的浇筑质量。因为在不进行配重的情况下,随着合拢段混凝土的不断浇筑,悬臂端不停的发生下挠和偏转,使合拢段下缘尺寸变大,体积增大,有可能使原先浇筑混凝土底部发生局部开裂和松散,影响合拢段混凝土浇筑质量。

2)调整合拢段两侧标高。

由于多种因素影响,合拢段浇筑前两侧的标高可能与预期的合拢前标高存在一定的偏差,当这种偏差超出合拢允许范围时就需要利用施加附加配重来调节两侧标高使其达到预想标高。当然出于强度和安全考虑,附加配重不能过大。

3)调整成桥后期混凝土的徐变。

基本配重随着合拢段混凝土浇筑逐渐卸载完毕。附加配重则需要待混凝土强度达到一定程度才会卸载。由于合拢前后的体系发生了转换,附加配重的加载和卸载对桥梁的影响是不能消除的,即通过附加配重的加载与卸载可以调节桥梁的内力和后期变形。合拢前施加附加配重的弯矩图和合拢后卸载附加配重的弯矩图以及二者叠加的弯矩图见图1。可以看到向下的附加配重的加载、卸载的累计弯矩全为负弯矩,这在一定程度上也可以用来调节成桥后的线形和内力。

图1是三跨刚构桥合拢中跨时的情况,多跨桥和其他桥型也有类似结论。

2 配重的设置

2.1 配重施加的方法

常见的配重施加方法是水箱配重和沙袋配重。水箱配重施加和卸载都比较方便,但需要较大的水箱。没有水箱的条件下可以采用沙袋配重。附加配重由于要等到混凝土达到一定强度后才卸载,可采用沙袋或钢绞线等施加。

在特殊情况下,受各种条件约束,水箱配重和沙袋配重都有较大困难,这时可以采用一些特殊方法进行配重。对用挂篮进行施工的桥梁,挂篮一般在合拢前拆除,特殊情况下可以采用挂篮进行配重。在保持和一般配重效应相同(悬臂前端下挠相同)的前提下精确计算出挂篮浇筑开始时、浇筑完底板、浇筑完腹板、浇筑完顶板时的位置,匀速后退挂篮使其在各时刻到达计算出的位置,这样就可以在挂篮后退拆除中实现配重的目的了。实践证明,挂篮配重下的变形和内力与一般配重都没有显著区别。由于其在水箱和沙袋配重不方便的情况达到配重的目的,在特殊情况下可以考虑采用。

2.2 配重施加的位置

考虑到配重对悬臂下挠的效果,在悬臂前端施加配重最好。实际操作中在考虑加载卸载的方便以及必要的作业空间等因素后,配重应尽量靠悬臂前端施加。

在横桥向,为保持梁体横向平衡不发生侧向倾斜和扭转,配重应在横桥向均衡对称施加。

2.3 配重大小

配重的大小与配重施加的位置等因素有关。配重大小按悬臂端下挠变形值相同进行计算求得。基本配重大小按等效代换合拢段重量引起的悬臂端下挠效应计算得到。至于附加配重,除需考虑施加位置外,还需考虑实际应起的作用和梁体安全。

此外,“T”构的两侧悬臂应同时同步加载。原因如下:

1)仅在“T”构一侧悬臂先施加配重会使桥墩承受较大的不平衡弯矩和翘挠变形,对“T”构受力不利。而且合拢后结构体系发生了转换,即使合拢后在另一侧悬臂施加等量配重也不能消除不平衡弯矩。下面以先合拢边跨的三跨刚构桥为例说明(见图2)。

2)单独在“T”构一侧悬臂施加配重,再次合拢时施加在另一侧悬臂的配重会在已合拢体系上产生附加内力。

3)单独在“T”构一侧悬臂施加配重,会使“T”构发生较大偏转,造成另一侧悬臂段标高发生变化,使预先设计的配重无法达到预期效果。

4)“T”构两侧悬臂同时施加配重,有利于再次合拢尽快而顺利的进行。

3 结语

悬臂施工桥梁合拢问题至关重要,是全桥施工的技术要点和难点之一。虽然成功合拢的实例很多,但对合拢构造、工艺、体系转换进行系统研究的文献并不多见,许多工程技术人员对施加配重原理、方法的认识不够系统、深刻,实际操作中比较盲从。文中详细阐述了配重施加的原理、传统方法和特殊条件下的特殊方法,供广大工程技术人员参考。

参考文献

[1]张继尧,王昌将.悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥[M].北京:人民交通出版社,2004.

[2]高健.挂篮在大跨桥合拢中作为配重的施工工艺介绍[J].中国水运,2007(6):80-81.

T形连续刚构桥合拢施工要点 篇8

昭通至待补高速公路毛家村2号大桥为双幅共用桥墩式T形连续刚构桥,上部箱梁为变截面单箱单室断面,全桥共有合拢段三段,其中边跨合拢段两段,中跨合拢段一段。合拢段长度均为2.0 m,高3.0 m。根据设计“先边跨,后中跨”的原则,结合该桥受力特点和实际施工进展,确定合拢顺序为:2号墩T构边跨(左右幅同步)→1号墩T构边跨(左右幅同步)→中跨(左右幅同步)。边跨合拢采用支架法,中跨合拢采用挂篮法,边跨、中跨左右幅都同步合拢。

2 边跨合拢段施工工艺

边跨合拢段长2.0 m,高3.0 m,混凝土数量为17.0 m3。在19号梁段张拉完成及现浇段混凝土达到设计强度90%后进行,采用支架法合拢,边跨现浇段在主墩T构悬灌18号块施工完成后5 d左右浇筑,合拢段支架形式同现浇段。

1)提前安装好合拢段支架,待19号块完成后,同步移动T构前后挂篮,后退至0号块处,保留合拢用的外侧模,安装但不固定合拢段底模及外侧模板,将其对称支撑在悬臂端和边跨现浇段上,然后将现浇段和T构上梁顶的杂物清理干净,将梁上的施工机具放置在0号块上。

2)为保证混凝土浇筑过程中合拢段始终处于相对稳定状态,应在T构两侧端部设水池作平衡重,根据结构特点和现场资源,采用水池蓄水压重,每端压重合拢段重量的1/2,水池设于19号段中部,沿中轴线对称砌筑。

水池修好后,及时进行防渗处理和试验,确保不漏水,在最下部安装两个阀门,以便卸载时放水,为了准确掌握卸载重量,水池内沿高度方向每5 cm做标记,注明蓄水重量。配重加载时均应对称梁轴线进行。

3)配重加载完成后,将T构上的所有观测点精确测量一遍;根据监控单位提供的控制高程比较边跨合拢段两侧两个梁端的顶面高程,观察调整合拢段两侧梁端标高、两侧模板标高,并将外模系统准确就位。如果其高差Δ<15 mm,则继续下步施工;若高差Δ>15 mm,则根据监控单位计算软件计算确定使Δ<15 mm的办法,按照计算使用配重,待满足要求后,再进行合拢施工。

4)选择气温最低的时段(晚间),按设计的位置和数量安装内、外刚性支撑,临时张拉顶底板部分合拢束,张拉吨位为设计吨位的5%,从而将边跨合拢段临时锁定,联成一体。刚性支撑预埋件在浇筑19号及21号梁段时预埋,内劲性骨架刚接杆长度根据安装时准确量测的长度进行下料,刚接杆安装顺序为先搭接在下连接钢板上,并与下连接钢板焊接,再将上连接钢板安放在刚接杆与锚固段结合处,采用单面贴角焊接。

5)固定合拢段底模板和外侧模板,绑扎底腹板钢筋,安装底腹板波纹管,立合拢段内模,绑扎顶板钢筋和波纹管等,做好浇筑混凝土前的一切准备工作。边跨合拢段的混凝土浇筑时间选在1 d中气温较低时段,初步选定在温差变化较小的午夜前后。

6)浇筑合拢段混凝土。混凝土浇筑时,采用两侧对称分层进行。同其他阶段一样,采用混凝土运输车运送,输送泵泵送入模。混凝土浇筑时,安排专人负责放水卸载工作,两端各安排一人,根据浇筑速度边浇筑边放水池中的水。放水量与速度由现场技术人员根据计算确定,使两端的承重保持不变。浇筑结束时,要撤去基本相等于浇筑混凝土重量的水重。

7)混凝土浇筑完成后,及时在顶面覆盖养生布进行洒水养生,且安排专人随时在梁顶、梁侧面及梁内洒水降温,确保梁体一直处于湿润状态,以便减少非线性温差引起的梁体收缩及次内力。

8)体系转换。合拢段混凝土达到设计强度的90%后,张拉预应力束。张拉前,先解除体外临时水平支撑,以消除体外水平支撑对预应力张拉效果的影响。张拉的顺序一般为:先底板束后顶板束,先长束后短束,顶底板交错进行将合拢束补拉到设计吨位。张拉完成后,解除临时约束,结构体系由T构转变为T构悬臂端加铰支的超静定结构。至此边跨体系转换即告完成。

9)合拢完毕混凝土达到设计强度后,拆除内外模板和支架,测量T构上各观测点标高,与合拢段预应力束张拉前测量结果一并整理上报监控单位,以便中跨合拢段施工时使用。边跨合拢段完成后,及时进行封端及桥台背墙施工,为中跨合拢创造条件。

3 中跨合拢段施工工艺

中跨合拢是全桥最后一次体系转换,也是全桥最关键的一步,因此施工时应严格、认真、周密地安排施工工艺。合拢段长度2 m,采用挂篮施工,考虑到该桥为双幅共用桥墩,不对称受力对桥墩不利,因此采用左右幅同时合拢方式,1号墩中跨挂篮自0号块前移至2号墩悬臂端,2号墩挂篮及1号墩边跨挂篮均就地拆除,利用1号墩中跨挂篮进行合拢,在两悬臂端配重水池,1号墩配重等于合拢段混凝土重量的1/2,2号墩水箱配重等于合拢段混凝土重量的1/2(见图1)。

配重水池的设置同边跨合拢,只是在挂篮前移过程中,原设于1号墩中跨的水池需先拆除,待挂篮前移到位后重新砌筑。挂篮移至跨中正中位置。为了底模的顺利安装,在挂篮底纵梁上合拢段位置设20×20方木,以便底模与前后梁端严密接触。其余施工步骤和要求与边跨合拢段施工相同。

根据目前施工进度,合拢段时间在7月中旬左右,混凝土浇筑温度根据合拢前的连续观测选择在1 d中温度较低时段进行,一般在夜间,从而使混凝土在强度增长时刚好处于气温回升状态。

为保证合拢段混凝土的质量,需采取以下措施:

1)在中跨合拢段施工前3天,进行前后梁端伸缩观测,由监测技术人员负责,每天按间隔4 h对设于合拢段的监测点进行仔细连续观测,分别掌握1 d中不同温度时段条件下梁段的伸缩值,为确定合拢时间、合拢温度、劲性骨架的计算等提供依据。

2)高程控制。根据监控单位提供的合拢段两端高程,复核前后两悬臂端高程,如果其高差Δ<15 mm,则继续进行下步施工;如果高差Δ>15 mm,则应在监控单位的指导下,运用线形控制软件,计算使Δ<15 mm的配重方法和要求。然后通过调整水池配重来达到要求,再进行合拢段施工。在应力与设计相近的情况下临时锁定梁端。

3)该桥处于1%的下坡段,中跨合拢时对处于下坡段的第三跨影响较大,水平推力将使梁体向3号台方向移动的趋势较大,影响桥墩受力。

4)预顶力的施加。

5)劲性骨架的锁定。

6)模板固定、钢筋安装、管道布置、混凝土浇筑、水池卸载、混凝土养生、张拉压浆等工序均同边跨合拢工艺。

7)拆除劲性骨架及挂篮。除用作中跨合拢的挂篮在中跨合拢且张拉压浆结束后就地拆除外,其余挂篮在边跨合拢后,中跨合拢前在两主墩0号块上拆除,中跨合拢段外刚性支架在合拢段预应力张拉压浆完毕后拆除。

4 结语

昭通至待补高速公路毛家村2号大桥主桥施工采用无压重自锚式三角挂篮进行,取得了显著效果。成本低、操作简单、质量优的特点体现在三方面:1)无压重自锚式挂篮用竖向锚固索替代压重,大大降低了挂篮自重,克服了传统挂篮大而笨重的缺点。2)中跨的合拢是梁体从单悬臂向连续梁的转换,是梁体从静定结构向超静定结构的转换,所以只有正确的体系转换,才能够保证桥梁的应力状态与设计相符。准确而科学的体系转换对挂篮法施工非常重要。3)对于用挂篮法施工的节段箱梁,轴线与标高测量十分重要,只有准确的测量,才能使梁的位置和变形得以控制,桥的线形才能更符合设计要求。

参考文献

[1]翟宏波,郭淑云.连续刚构桥合拢段施工技术[J].山西建筑,2004,30(11):154-155.

合拢施工 篇9

赤石特大桥是汝城至郴州高速公路第十九合同段上的一座特大桥, 位于宜章县赤石乡, 桥位跨越1500m的山谷。赤石特大桥为四塔双索面预应力混凝土斜拉桥, 主桥全长1470m, 桥跨布置为165m+3×380m+165m, 为边塔支承、中塔塔梁墩固结结构体系, 主桥各塔均布置为23对斜拉索, 斜拉索立面呈扇形布置, 桥梁总宽28.0m, 设置2.5%纵坡及双向2.0%横坡, 索塔采用收腰双曲线空心薄壁型设计, 索塔最大高度为286.62m, 桥面离地约182m。

主桥共划分为193个梁段, 梁段长分为26米、8米、6米、4米和2米几种类型, 合拢方式为先边跨, 再中跨, 最后次中跨合拢, 合拢段长度均为2m, 其中, 边跨设计为无约束现浇合拢方式。

2 边跨现浇段施工方案

2.1 边跨现浇段施工流程

边跨现浇段施工流程为:

23号块施工完成→安装边跨支座→安装边跨现浇段支架→安装现浇段滑动小纵梁 (与挂篮焊接) →边跨现浇段钢筋、模板及预应力施工完成→边跨支座与滑动小纵梁相对固定限位, 解除支座约束→边跨现浇段砼浇注及养护→边跨后期束张拉压浆→解除5#墩塔梁临时固结→边跨现浇支架拆除→边跨现浇段施工完成。

2.2 边跨支座安装

边跨支座纵桥向长218cm, 宽132cm, 高60cm, 设计承载力12000KN, 承载拉力为600KN, 横向剪力为600KN, 支座转角为0.02rad, 顺桥向位移量±480mm, 组装高度偏差±2mm, 支座摩擦系数≤0.03, 支承垫石高约15cm, 支座顶设置梁底预埋钢板, 预埋钢板尺寸为250×190×3cm。

预埋钢板与梁体通过锚固钢筋连结, 预埋钢板与支座顶板采用四周焊接及支座螺栓栓接固定;

边跨支座中心距梁端125cm, 左右幅两支座中心距为1260cm, 边跨现浇支架施工前, 提前浇注支承垫石, 通过测量精确定位, 按设计标高及平面位置将支座安放到位, 采用环氧砂浆灌注支座螺栓孔, 固定支座, 然后安放支座预埋钢板, 将预埋钢板与支座顶板焊接成整体。

根据支座尺寸及预埋位置计算, 支座前端伸入23#块范围34cm, 预埋钢板伸入23#块范围50cm, 为避免梁体在各方面因素影响上下摆动时, 与支座造成互相影响, 经与设计沟通, 同意将23#块缩短40cm, 边跨现浇段增长至2.4m, 相应钢筋及预应力作对应调整。

2.3 边跨现浇支架安装

边跨现浇支架设计采用墩顶托架方式, 支架支撑于4#墩盖梁顶部, 从下至上受力构件依次为:

砂箱+2I32+滑动板+小纵梁HW125+组合钢模板, 支架总高度约75cm。

2I32与小纵梁HW125之间设置滑动板, 小纵梁23号块侧与挂篮横梁牢固焊接, 在挂篮的带动下, 使现浇段随着主梁梁体一起伸缩滑动, 防止因梁体伸缩导致现浇段与23号块接缝砼受拉开裂。

现浇段梁底跟4号墩盖梁顶净空高空约75~80cm, 操作空间十分有限, 为便于支架拆除及梁底纵坡调整, 底部设置砂箱支承。每层分配梁之间采用槽钢[10平联成整体, 方便支架稳定及提高伸缩滑动效果, 现浇段两侧风嘴段悬臂处支架直接支撑到挂篮弧形手平台上, 挂篮弧形手与4#墩盖梁之间采用木方水平限位, 防止挂篮在外力作用下产生横向位移, 支架各临边处按要求做好安全防护。

支架验算如下:

1) 小纵梁验算, 小纵梁布置间距0.6m, 采用HW125型钢, WX=131.96cm3, 横向分配梁设置间距为1.3m, 最大弯曲应力为:

2) 横向分配梁验算, 横向分配梁采用2I32a, WX=692.5cm3, 间距为1.3m, 砂箱设置间距最大为3.5m, 最大弯曲应力为:

3) 钢管架立柱验算, 钢管架顶部需设斜垫木方, 将斜向力转化为竖向力, 钢管架横纵步距均按0.4m设置, 钢管采用φ48×3.5mm型, 单根管架最大压应力为:

2.4 边跨现浇段主体施工

根据设计图纸, 在现浇支架上进行现浇段钢筋、预应力体系及模板施工, 加强后期束波纹管定位与检查, 按照常规施工做好各项安全质量控制, 经自检合格后, 报监理单位检查验收。

2.5 边跨支座滑动限位、浇注砼

经监控单位验算, 5#墩边跨支座后期塔偏预顶及温差调整相应的预偏位移量按50mm进行控制, 现浇段主体报验合格后, 选择当天气温相对较低和恒定的傍晚时分, 将支座与四周滑动小纵梁进行相对固定, 解开支座约束, 使支座能同小纵梁一起自由滑动。

同时, 迅速浇注现浇段砼, 根据2.4m梁段计算, 现浇段砼方量为178.2m3, 所有砼应争取在黎明前浇注完成, 控制砼在初凝阶段, 气温逐渐上升, 主梁逐步伸长, 新旧砼接缝处, 处于压应力状态, 防止出现裂纹。

2.6 现浇段砼养护、张拉及支架拆除

现浇段砼浇注完成后, 必须及时进行养护, 养护区跨过接缝处, 伸入到23号块1米左右, 并随时保持湿润状态, 同时, 前三天避勉重型车辆在5号墩主梁上跑动, 停止主梁悬臂端加载作业, 防止外荷载造成梁体上下摆动, 造成接缝出现裂纹。

现浇段养护龄期达到后, 按先长束后短束的顺序对称张拉边跨后期束, 然后解除5#墩塔梁固结, 拆除现浇支架, 完善边跨后期施工各项工作, 直至边跨现浇段施工全部完成。

3 边跨现浇段施工注意事项

1) 根据施工设计图, 边跨支座顶板伸入23号块范围内34cm, 为防止23号块施工过程中梁体上下摆动对支座造成影响, 已通过设计验算, 同意将23号块梁段长度缩短40cm, 边跨现浇段长度变更至2.4m。

2) 现浇支架横向分配梁2I32与小纵梁HN125之间必须设置双层不锈钢板, 不锈钢板间抹涂黄油, 摩擦系数不大于0.15, 布置间距为0.6米, 平均每根小纵梁伸缩抗拉力约为:

为确保小纵梁与挂篮间联接牢靠, 应增设牛腿联接, 并保证焊接抗拉力不小于4t, 并加强检查与监督。

3) 现浇段砼养护期间, 单个支座承受滑动摩擦力为:

现浇段砼浇注前, 应将支座与滑动小纵梁进行相对固定, 通过小纵梁带动支座与梁体一起整体滑动, 限位构件抗拉力设计不小于5t, 确保支座能跟随伸缩。

4) 在浇注23号块时, 挂篮前横梁处焊接4根I20锚固到23号块砼内, 便于挂篮更好地拖动小纵梁随梁体一起纵向伸缩。

5) 经监控单位复核计算, 在索、梁温差10℃的情况下, 23号梁段前端标高有上升的趋势, 此时小纵梁右端与挂篮横梁相焊接的位置将受到50吨竖直向上的剪力, 由于该50吨竖直向下的力不足以克服现浇段混凝土的重量, 因此23号梁段前端将不会产生向上的位移, 梁端的转角位移为-2E-4。

边跨主梁下挠呈反向抛物线型, 最大下挠值为11mm, 砼接缝顶面承受拉应力为7.6KPa, 由于边跨现浇段无法提前设置钢性支撑架约束克服梁面拉应力, 因此, 端模顶层拉杆采用精轧螺栓钢预埋至23#块内, 增设钢筋网片, 克服一部分顶面拉应力, 防止接缝砼开裂。

6) 现浇段应在当天温度较低且稳定的时段进行浇注, 保证砼浇注完成且初凝后, 随温度上升, 接缝砼处于受压状态。

7) 支座预埋钢板与支座顶钢板焊接可能会导致橡胶板和聚四氟乙烯板烧伤或加速老化, 鉴于支座顶钢板与预埋钢板间已通过螺栓栓接, 可经过计算后, 与设计进一步沟通, 取消焊接。

4 小结

汝郴高速赤石特大桥施工实践证明, 斜拉桥边跨无约束合拢方式方案可行, 经过关键控制点的把控, 很好地确保了梁体施工安全质量, 一定程度优化了施工工艺, 是一种值得推广的合拢方式。

参考文献

[1]JTG D62-2004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范.人民交通出版社, 2004.

[2]GB500017-2003钢结构设计规范.中国计划出版社, 2003.

[3]桥涵.交通部第一工程总公司.人民交通出版社, 2003.

芳世湾大桥连续梁合拢段施工技术 篇10

关键词：连续梁,合拢,工艺

0 引言

芳世湾大桥50m+90m+50m的预应力混凝土连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工, 合拢顺序为先边跨后中跨。边跨合拢段混凝土浇筑后, 张拉边跨预应力束, 解除主墩顶临时固结, 使悬臂T构变为简支结构, 中跨合拢后, 使两个简支悬臂结构形成一个连续梁, 完成体系转换。

一般来讲合拢段的施工顺序可分为:先边跨合拢后中跨合拢或先中跨合拢再边跨合拢。在这里主要结合芳世湾大桥施工方案, 介绍先边跨后中跨合拢的施工技术。

1 合拢段需解决的问题

连续梁合拢段施工是桥梁施工的重要一环, 合拢段施工就是梁体体系转换的过程之一。桥梁体系转换后由施工过程的悬臂静定结构转换成连续的超静定结构。桥梁转换成超静定结构后, 除了因合拢的顺序不同而产生不同的施工内力外, 还产生结构内力的重分布和相关的次内力;这些次内力主要是结构合拢时的施工工艺及预应力束张拉施工、混凝土收缩和徐变、温度变化以及支座沉降的影响产生。根据箱梁悬臂浇筑的合拢及体系转换后的成桥情况, 合拢段施工主要需解决以下几个问题:①桥梁整体线型控制问题;②合拢段工装问题;③配重问题;④合拢段临时锁定问题;⑤合拢段浇筑问题。

1.1 线型问题合拢段的施工是整座桥梁施工的最后阶段, 要想控制好合拢段的线型那么在挂篮正常行走段施工时就应严格控制梁段整体线型, 应综合考虑悬臂长度、挂篮重量与施工荷载、预加应力、温度及施工等因素, 根据监控指令计算各截面的预留拱度及立模标高。同时在梁段顶面中线及上下游两侧埋设水平观测点随时观测各截面处标高在整个梁体施工中的变化。

控制好悬浇梁0#块以及正常行走段的线型以后, 合拢段的线型应根据两悬臂标高测量的结果进行分析判断:如果合拢段两端的相对高差在合拢段长度的1/100以内且不大于15mm时, 则可直接进行合拢段施工, 不用处理;如果合拢段两端的标高差超出允许范围, 则需要通过配重等方法调整两段悬臂的相对高差, 以保证梁体线型的美观。但这种处理方式会使梁体产生不规则应力, 破坏梁体原设计的应力结构。因此连续梁线型要从施工前对图纸的审核开始严格控制, 尽量避免合拢段施工时进行线型的调整。

1.2 吊架的形式合拢段吊架的形式多种多样, 应根据现场实际情况、工装准备情况及工人操作习惯、水平确定, 一般有表1所示几种情况。

在实际施工中, 第1、5种方案应用较多。

1.3 临时锁定的问题合拢段浇筑前应将悬臂段临时锁定, 目的是为了减少两端悬臂受温度变化的影响可能产生的纵向伸缩而使合拢段长度变化, 从而导致合拢段混凝土凝固过程中受到张拉或者压缩的超应力的影响而产生裂缝, 在浇筑合拢段混凝土前采用劲性骨架和施加预应力束外拉的方式将两端悬臂临时联结, 以保证合拢段混凝土的完整。

临时锁定不但需要保持合拢段的长度不变, 且锁定的骨架支撑力还应能够抵消梁体温度变形引起的支座和模板体系产生的摩擦阻力, 保证合拢段相对无变形。一般情况下, 设计会给出临时锁定的形式及要求, 按照设计图严格施工即可。

1.4 配重的问题合拢段两端配重的目的主要有两点: (1) 减少混凝土浇筑时的挠度变形, 保证混凝土质量; (2) 保持T构两端的不平衡弯矩小于主墩顶临时固结所能提供的不平衡弯矩。

配重可以用水箱或沙袋等, 水箱的效果最好, 在正常行走段最后两个节段要统计分析输送泵车输送的速度, 以确定合拢段两端在浇筑时配重卸载的速度。

1.5砼浇筑混凝土浇筑施工是合拢段施工的关键工序, 混凝土施工前要做好技术交底、人员安排等技术准备, 要确定好浇筑的开始时间, 持续时间, 配合比等工作, 履行完检查签证手续后方可浇筑。混凝土浇筑主要应注意以下问题: (1) 选择在一天气温最低, 温度变化幅度较小, 且气温处于上升期的时候安排浇筑合拢段混凝土; (2) 注意收听天气预报, 当未来三天内有大风降温天气时, 不宜进行施工; (3) 合拢段混凝土宜比梁体提高一个等级, 并要求早强, 宜采用微膨胀混凝土, 梁顶受日照部分必须加以覆盖; (4) 合拢段混凝土应全断面一次浇筑完成, 浇筑时应先边后中依次对称进行, 且浇筑时间不宜超过4个小时。

2 合拢段施工方法

下面以芳世湾大桥为例, 简述合拢段施工的具体做法:

芳世湾大桥主桥上部结构设计为跨径50m+90m+50m的预应力混凝土连续梁, 全长190m。主桥桥面宽12.0m, 箱梁顶板宽12.0m, 底板宽度6.5m。墩顶0号梁段长10.0m, 两个“T构”的悬臂各分为10对梁段, 其梁段数及梁段长度从根部至跨中各为:2×3.5m、8×4.0m, 累计悬臂总长39m, 悬臂浇筑梁段最大浇筑控制重量为1500k N, 两个边跨现浇梁段均为3.88m, 方量为36.1m3, 重量为93.9t。

边跨合拢段和中跨合拢段均为2.0m长, 合拢段及直线段混凝土方量为17.9m3, 重量为46.5t;单侧号块混凝土方量共计473.1m3, 重量为1230t。

2.1 合拢段吊架及模板本项目根据现场实际情况及工人操作习惯, 选择了利用挂蓝和其他形式托架相结合的方法施工合拢段, 用竹胶板重新拼装底模, 外侧模和内模。

①板系统。底板由18#墩一侧的挂篮前下横梁及19#墩一侧底板预留孔锚固的双拼工30组成, 纵梁采用工16间距30mm组成, 其上铺设依次为间为5cm*10cm间距为200mm的方木及竹胶板。

②翼缘底模系统。纵梁采用两根双拼工30组成, 一根距翼缘边425mm, 一根距翼缘边1905mm, 两根纵梁间距1480mm, 纵梁将采用方木制作的排架锚固于翼缘底部形成底模系统。

③外侧模。外侧模采用10cm*10cm间距为300mm的方木及竹胶板, 采用3道双拼[16间距700mm进行钢筋对拉锚固。

2.2 临时锁定

2.2.1 合拢段锁定计算假设

①要求锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可;②边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15, 中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。

2.2.2 边跨合拢段锁定

①应力分析。分析计算结果发现, 温度应力引起的力较大, 但此时梁体受到的约束力较小, 一旦梁体的温度应力超过其约束力, 就会导致梁体出现位移。解决上述问题的有效手段是保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力。②刚性支撑设置。边跨现浇段及10号块端部腹板两侧顶板、底板上各预埋4块40cm高, 50cm宽, 2cm厚的钢板, 钢板后方加焊钢板肋进行加强, 梁体内埋设加强钢筋与混凝土连接增加抗拔力。支撑型钢用双拼工20b焊接而成, 其主要作用是支顶, 同时具有部分抗拉作用, 确保支座能够正常活动。

木模板与混凝土之间的摩擦系数取μ=0.15, 则:

合拢段刚性支撑所受轴力:

N=μG=0.15×46.54×9.8=64k N。 (G为边跨现浇段梁段的重力)

若采用2工20b焊成支撑骨架, 每个合拢段4个, 则每个刚性支撑所受应力:

σ=N/A=64/4/2/0.00395=2025k Pa=2MPa。远小于工字钢的容许应力, 符合要求。

③临时张拉束。由于总共仅有64k N的力, 故边跨不再进行临时预应力束张拉, 仅用劲性骨架焊接来抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。

4个骨架所承受的平均力为:64/4=16k N, 单个骨架在钢板上焊缝长度90cm, 为保证焊缝牢固, 每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四周满焊, 焊缝厚度6mm。

2.2.3 中跨合拢段锁定

①刚性支撑骨架。在两10′号内预埋相同的钢板箱。中跨合拢时温度应力与边跨合拢时相同, 只是抵消温度变形的力主要由0#块活动支座与梁体摩擦力承担, 取摩擦系数0.05, 承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的1/2。此时摩擦力 (等于合拢段刚性支撑所受轴力) 为:

N=μG=0.05×1230×9.8=603k N

假设采用2工40a焊成支撑骨架, 每个合拢段4个, 则每个刚性支撑所受应力:

σ=N/A=603/4/2/0.00861=8754k Pa=8.7MPa。

能够满足要求。

②临时张拉束。按照设计要求进行临时预应力的张拉, 2束TH4和2束B11共4束作为合拢临时张拉束。每束临时张拉力为450k N。

2.3 合拢段配重

2.3.1 边跨合拢时

根据0#块支架设计计算, 其中不论哪种工况不进行配重产生的不平衡弯矩, 主墩顶的临时固结都可以满足。根据标高测量结果, 边跨直线段与悬浇段相对高差在1cm以内, 因此边跨合拢段不需要压重。

2.3.2 中跨合拢时

根据现场测量结果, 中跨两侧悬浇段相对高差在1cm以内, 也不需要压重调整。

2.4 合拢段混凝土的浇筑项目部在合拢段混凝土浇筑前详细了解了天气状况, 选择了无大风降温的一天进行混凝土浇筑施工, 且做好准备工作。浇筑时间选择在凌晨3 点左右, 此时气温最低且缓慢上升, 浇筑前确保混凝土连接面符合施工要求。混凝土采用微膨胀混凝土, 且必须安排专人检测其质量合格后才能投入到施工中。整个混凝土浇筑施工持续了3小时。浇筑完成后应安排专业负责养护和测温, 并将结果记录下来。

2.5 合拢段张拉当合拢段混凝土强度符合相关规范标准时, 应放松吊架外侧模及内侧模。之后依照顺序进行其他预应力束张拉, 完工后才能脱底模。需要注意的是在合拢段混凝土灌注前, 应将所有的预应力钢绞线全部穿入波纹管内, 且安装步骤必须符合相关质量标准, 只有这样才不会出现异常情况。

3 结语

芳世湾大桥合拢段在施工人员的精心组织下顺利合拢, 并进行了体系转换, 施工后经检查合拢段与悬臂连接处未出现裂纹, 确保了工程质量, 通过了实践的检验。

参考文献

[1]MBEC1002-2014, 预应力混凝土连续梁施工[S].

[2]杨勃, 陈艳茹, 张鹏.黑山湖特大桥跨兰新铁路连续梁中跨合龙计算[J].四川建材, 2015-06-08.

[3]石险峰.大跨度铁路单线悬臂浇筑连续梁合龙段施工技术[J].铁道建筑技术, 2012-05-20.

[4]M.J.N.Priestley.Long term observations of concrete structures analysis of temperature gradient effects[J].Materials and Structures.1985 (4) .

合拢施工 篇11

1 工法特点以及原理介绍

1.1 工法特点

该工法具有如下特点：(1)能有效保证上跨既有线施工安全；(2)可以有效提高合拢段施工时间；(3)防电、临边防护措施直接附着在吊架上，不增加吊架行走时间；(4)吊架行走系统利用隧道单车道辅助坑道二衬台车行走系统，行走安全、行走时间易控制。转体连续梁中跨合拢移动吊架施工工法适用于跨既有线连续梁施工的中跨合拢段。

1.2 工艺原理

(1）移动吊架由行走系统、悬吊系统、模板系统、防护系统组成。如图1、2、3所示。

(2）工作原理。移动吊架模板系统、防护系统在桥梁下部场地分块拼装完成，行走系统在梁面1#块位置拼装完成，模板系统、防护系统安装完成后通过4根Φ32精轧螺纹钢与行走系统连接，提升时采用四条5t链条葫芦，吊架行走时整体行走。移动吊架在梁部1#块位置拼装、验收，行走时根据吊架与接触网线高度考虑行走过程中是否进行吊架提升。

2 施工工艺流程及操作特点

2.1 施工工艺流程

施工工艺包含多步程序，具体见图4。

2.2 操作要点

(1）吊架设计及安装要点：(1)吊架设计。行走系统利用隧道单车道辅助坑道台车行走系统，上横梁采用双Ⅰ45a工字钢，下横梁通过4根Φ32精轧螺纹钢与上横梁连接。模板系统利用挂篮悬灌段模板。防护系统由全封闭2mm钢板与10mm绝缘板组成，顺桥向高度2.4m，横桥向高度0.3m;(2)行走系统安装。根据施工图位置铺设轨道，纵向间距4.5m安装行走小车，纵向用双Ⅰ40b工字钢连接成整体，铺设两根双Ⅰ45a工字钢，横梁间设置3组剪刀撑；(3)模板系统安装：底模、侧模利用挂篮悬灌段模板；(4)防护系统安装：2mm钢板固定完成后，绝缘板采用螺栓连接，螺栓间距1.5×1.5m，螺栓外露部分采用环氧树脂粘贴10×10cm绝缘板，绝缘板与绝缘板间用环氧树脂密封；(5)悬吊系统安装：上下横梁采用4根Φ32精轧螺纹钢连接，均设置双螺帽；(6)吊架检查：各组成系统是否严格按照方案及交底进行，绝缘板材质是否合格，防护平台、绝缘板是否安装牢固，经项目部检查合格后方可进行底模平台提升及试行走。

(2）吊架走行。(1)试行走。吊架安装完成后经项目部验收合格方可进行试行走。试行走检验吊架是否安全；确定吊架垂直提升、下降速度，纵向移动速度，确保正式移动时在天窗时间作内完成业。吊架行走至距离既有线防护栅栏1m;(2)正式移动。按已批复的方案及天窗计划点提前做好相关准备。移动吊架，吊架到位后进行吊点转换。锚固吊点并进行检查，完成吊架移动；(3)驻站联络员，现场安全员须经培训考试合格；(4)吊架移动时统一指挥，做到分工细化，责任明确。

(3）合拢段施工。(1)吊架移动到位后，设置悬臂端配重水箱，安设临时刚性连接；(2)临时刚性连接设置后，绑扎合拢段钢筋骨架，张拉合拢段临时钢绞线，对其实施临时锁定，锁定之后立即浇筑混凝土；(3)当混凝土强度、弹性模量达到100%且养护龄期不小于10天，按设计要求张拉钢束及风镐凿除中墩墩顶临时固结措施。

(4）吊架拆除。(1)吊架移动前合拢段预应力张拉、压浆完成，并清理完合拢段施工时所用机具、杂物等；(2)拆除合拢段底板、顶板锚固体系，确定无约束情况下降吊架并走行吊架至1#块位置；(3)用5t链条葫芦将防护系统下降至地面，逐一进行拆除，清理场地。

3 质量控制

本工法主要执行的是《钢结构工程施工规范》（GB/50755-2012）。对关键部位、关键工序的均有一定的质量要求。吊架安装：(1)严格按照设计要求进行吊架安装，不得擅自增加吊架重量；(2)吊架连接牢固，确保吊架整体移动效果良好。绝缘板安装：(1)严格按照设计进行绝缘板安装，确保绝缘板螺栓连接满足施工要求，并保证绝缘板绝缘效果良好；(2)绝缘板材料合格资料齐全，且现场抽检合格；(3)绝缘板安装完成经项目部验收合格。

4 其他相关措施

4.1 安全措施

采用的安全标准为《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）。采取的措施及安全预警事项：(1)严格按跨既有线施工相关要求执行；(2)所有施工人员必须经营业线施工安全作业教育及培训合格方可上岗作业，掌握作业流程并按技术交底操作；(3)严格按已批复方案的防护系统施作；(4)清除桥面杂物及不稳定设备、构件等；(5)桥面中心位置划出2m宽区域作为钢筋、模板、混凝土的运输通道，并设专人值班；(6)吊架移位、混凝土浇筑等按已批复的天窗作业时间进行施工；(7)选择无雨、无风或微风的环境下进行作业；(8)吊架向跨中移动时在梁体另一端进行平衡配重。

4.2 环保措施

本工法采用的标准和依据为《中华人民共和国环境保护法》、《中华人民共和国水污染防治法》、《中华人民共和国固体废物污染防治法》。施工中环保措施及施工中的注意事项：(1)施工时在红线范围内作业，尽量避免占地面积；(2)工程完工后及时清理钢料、废料，做到工完料净。

5 应用实例

5.1 工程概况

称沟驿特大桥在DK962+011～DK962+167处上跨既有陇海铁路，上部结构为（40+56+40)m预应力混凝土连续梁，下部结构为圆端形桥墩，钻孔桩基础。既有陇海铁路为I级双线电气化铁路，宝兰客运专线与既有陇海铁路线夹角为85°。为保证既有线运营安全，减少施工过程中既有线运营干扰和加快施工进度，连续梁采用转体施工，即在21号、22号墩处平行于既有陇海铁路挂篮浇筑悬灌段施工，待施工至最大悬臂状态后，结合既有线运营，施工要点及天气等因素，择机实施转体施工。将梁体及桥墩逆时针旋转85°，转体到位后再进行合拢段施工。连续梁主跨跨越陇海铁路双线长度13.3m，宝兰铁路梁底距离陇海铁路轨面10.89m，距接触网线顶面2.735m。

5.2 应用效果

称沟驿特大桥吊架加工及试走行时间7天（2014年8月6日～2014年8月14日），吊架移动到位1小时，中跨合拢8天，吊架移出45分钟。本工法在转体连续梁中跨合拢施工中得到了运用，效果良好。

6结论

针对本次合拢段的施工，产生了社会效益和经济效益，对以后相似施工提供宝贵的经验。社会效益：(1)通过移动吊架施工合拢段，吊架轻巧，拼装可在既有线外进行，移动速度均匀，天窗时间缩短；(2)由于吊架已形成半封闭体系，有力地保证了施工的安全，安全隐患大大减少；(3)转体连续梁中跨合拢段移动吊架施工方案为跨既有线连续梁合拢段施工提供了丰富的经验。经济效益：(1)采用移动吊架施工，吊架在地面加工，吊架行走时间短，提高了施工效率；(2)采用移动吊架施工转体连续梁中跨合拢方案，吊架加工及试走行7天，吊架移动到位1小时，移出既有线45分钟，连续梁中跨合拢段为正常施工时间，吊架除防护系统（钢板、槽钢及绝缘板）外，钢板、槽钢及绝缘板费用如下：1.49×3600+1.5×3500+100×12=11814元=1.2万元。

参考文献