自动连续排污（通用5篇）
自动连续排污 篇1
宏伟热电厂始建于1996年,共有3台热电联产机组,总装机容量200MW,分两期建设完成。一期工程建设1号机组和2号机组,二期工程建设3号机组。1号机组于1997年9月投产,2号机组于1999年8月投产,3号机组于2004年10月投产。1号机组为两台HG-220/9.8-HM12型固态排渣煤粉炉配一台B50-8.83/1.28型冲动式背压汽轮机;2号机组为一台HG-410/9.8-HM16型固态排渣煤粉炉配一台CC50-8.83/1.27/0.118型双抽凝汽式汽轮机;3号机组为两台HG-410/9.8-HM16型固态排渣煤粉炉配一台CC100-8.83/0.981/0.245型双抽凝汽式汽轮机。该厂年设计发电量17.52亿千瓦时、年设计供热量900万吉焦。
宏伟热电厂#1、#3锅炉连排系统由检测和控制两部分构成,排污门现为手动控制状态,锅炉汽水检测为现场人工取样检测。锅炉连续排污系统,是保障锅炉安全稳定运行的重要工艺系统。连续排污系统主要依靠化学仪表对汽包水质进行检测,当水质指标不合格时,将汽包中盐成分较高的炉水排出。
1 自动连续排污系统在宏伟电厂的应用方案
1.1 应用的可行性
宏伟热电厂现有连续排污系统水质检测为人工取样化验室分析方式,排污控制为手动操作,在运行过程中存在锅炉排污不足和过量排污的问题。排污不足将直接影响炉水和蒸汽的质量,严重时会出现热力设备结垢、爆管等事故,影响电厂运行的安全性;排污过量会产生工质及热量方面的损失,影响电厂运行的经济性。为使宏伟热电厂#1、#3锅炉连续排污系统更加安全、经济、稳定运行,降低运行人员劳动强度,改善运行环境,降低运行成本,达到节能降耗的目的,符合国家对发电企业提出的环保要求,是可行的。
1.2 应用方式及工艺流程
1.2.1 应用思路
通过在线化学分析仪表对锅炉水质参数进行实时监测,根据监测结果PLC自动调节排污阀门开度进行排污,两相流节流装置对排污量进行测量,保证水质达到锅炉运行要求。
1.2.2 系统流程描述
a.宏伟热电厂#1、#3炉各采用一套PLC系统,该系统应能实现#1、#3炉连排系统的PH、电导率、硅酸根、磷酸根在线监测以及连排排污门顺序控制,并具有与锅炉DCS通过profibus协议通讯功能。(见图1)b.系统配置按112(含冗余)个I/O点考虑,数字量输入32点,数字量输出32,模拟量输入32点,模拟量输出16点。c.PLC系统根据检测PH仪、电导率仪、硅酸根分析仪、磷酸根分析仪得到的炉水指标,并与设定值进行比较,对排污门进行调节控制。
2 建设规模及投资估算
2.1 工程概况
2.1.1 在原#1、#3炉汽水化验站各新建控制柜1面,共计2面;操作台1张,共计2张。
2.1.2 安装连排测控主机2套,电源分别取自#1、#2电子设备间热工电源盘;连排测控主机(不低于S7300)实现炉水指标在线监测,根据炉水指标情况对排污门进行自动控制,并具有与锅炉DCS通讯功能。
2.1.3 安装分体式电动执行器4套;安装节流装置2套、差压变送器2套;更换连排压力变送器4套。
2.1.4 安装PH仪、电导率仪、硅酸根分析仪、磷酸根分析仪各2套;更换采样水减温减压装置2套。
2.1.5 敷设耐高温总屏分屏控制电缆2000米,利用原有电缆通道敷设;更换一次门后不锈钢仪表管路200m和相应仪表阀门20个。
2.1.6 将#1、#3炉漏泄的高压阀、减压阀、预冷装置、高压过滤器、取样阀、冷却器、恒温装置、闭式循环冷却器拆除。
2.1.7 拆除高温架至取样架的不锈钢管线200m,管径φ9。
2.1.8 重新安装#1、#3炉的高压阀、减压阀、预冷装置、高压过滤器、取样阀、冷却器、恒温装置、闭式循环冷却器。
2.1.9 安装新仪表架,连接新仪表架上的管线。
2.1.1 0 安装高温架至取样架的不锈钢管线200m,管道规格为φ16X3。
2.1.1 1 对安装后的系统进行打压和调试。
2.2 投资估算
本工程总投资估算为280万元,详见投资估算表。(见表1)
3 技术经济比较及效益分析
3.1 直接经济效益
根据统计,宏伟热电厂2008年2台炉年排污量共计88810t,年平均排污率3.395%,2台炉年运行时间共计9686h:
3.1.1 2台炉减少热量损失带来的经济效益约为55.73万元/年;
折合成褐煤:B1=B×2=3278.33t/年
X=J×B1=55.73万元/年
其中:c——扩容系数,取0.56;
GO——年平均排污量为9.168t/h(年平均排污率3.395%);
Gn——改造后年平均排污量为2.75t/h(排污率下降到1.018%左右);
hq——汽包内饱和水焓值,取1463.5k J/kg;
hgs——补给水焓值,取83.7 k J/kg;
n——2台炉年运行时间为9686h;
q——标准煤低热值,取29308 k J/kg;
Q——年减少的热量损失k J;
B——年减少的热量损失折合为标准煤量t;
X——减少热量损失带来的经济效益,万/年;
J——褐煤价格,取170元/t;
3.1.2 2台炉减少水量损失所带来的经济效益约为53.97万元/年;
其中:xD——减少水量损失所带来的经济效益,万t/年;
Jw——化学除盐水价格,取15.5元/t。
该项目2台炉年经济效益为109.7万元,平均每台炉经济效益为54.85万元。
3.2 间接经济效益
减轻运行人员的劳动强度,减少加药量,保持炉水质量最佳和蒸汽品质优良,防止出现热力设备结垢和蒸汽共沸或爆管等事故。
4 结论及建议
宏伟热电厂#1、#3锅炉连续排污系统改造后,可提高全厂自动化投入率,提高锅炉水质检测精度,减少运行成本,降低运行人员工作强度,确保系统安全经济运行。
摘要：针对宏伟热电厂1、3号锅炉自动连续排污系统可行性进行了分析。
关键词：锅炉,自动连续排污,可行性
参考文献
[1]朱志平.火力发电厂锅炉补给水处理设计[M].北京:中国电力出版,2009,9,1.
[2]周柏青,陈志和.热力发电厂水处理(第四版)上下册[M].北京:中国电力出版社,2009,6,1.
[3]胡寿松.自动控制原理(第四版)[M].北京:科学出版社.2001.
自动连续排污 篇2
关键词：工业锅炉,连续排污,测控系统
工业锅炉在运行时, 含盐分的给水在锅炉中受热时产生蒸汽不断地蒸发浓缩, 使锅水中的盐分逐渐增多[1]。当其含量超过一定限度, 可造成锅炉受热面结垢、蒸汽品质恶化、金属腐蚀等系列现象发生[2]。为了控制锅水含盐量, 避免上述危害现象和炉水中水渣聚集形成二次水垢的发生, 应及时排出含盐量较大的锅水和沉积的水渣, 同时补入含盐量较低的给水, 这个过程即为锅炉排污[3]。
锅炉连续排污测控系统主要是在锅炉运行时, 用系统自动控制汽包中连续排放部分含盐成分较高的炉水。该系统可防止锅炉出现排污不足和过量排污的问题。在日常操作中排污不足将直接影响炉水和蒸汽的质量, 严重时会出现炉水共沸、热力设备结垢爆管等不良现象, 影响锅炉运行的安全性;排污过量会产生工质及热量方面的损失, 影响工厂运行的经济性[4]。2012年12月, 陕西延长石油集团榆林炼油厂对75 t/h燃油燃气锅炉增设连续排污测控系统改造, 该系统解决了长期困扰锅炉的排污流量计量不准确的难题, 通过汽水平衡, 可及时发现热力系统中存在的问题, 降低了锅炉实际排污率, 提高了炉水合格率, 保证了蒸汽品质。
1 连续排污测控系统工作原理
连续排污测控系统由锅炉排污流量测量和排污调整门自动控制两部分组成, 可实现锅炉连续排污量的正确计量和自动控制。
依据汽液两相流的原理, 通过对汽包压力、来流压力和节流件前后压差的测量, 就可计算出排污流量值[5]。这里锅炉排污测量部分由变送器、节流件和流量测量软件组成。当被测介质流过节流件 (异型孔板) 时, 节流件前后将产生压力差ΔP, 通过压力/差压变送器将来流压力、汽包压力及差压变换成4~20 m A标准电流信号, 并将三个电流信号送入测控主机的流量计量模块。按汽液两相流测量原理获得被测介质的瞬时流量和累计流量。
锅炉排污控制部分由炉水品质分析仪表、电动排污调整门和系统排污控制软件组成。测控系统从炉水品质在线分析仪获得炉水质量参数信号, 由炉水质量指标直接控制锅炉排污流量, 在执行器与调整阀门的协调工作下, 实现锅炉连续排污的自动调节。
2 装置改造方案
2.1 装置介绍
75 t/h燃油燃气锅炉是榆林炼油厂180万t/a催化裂化装置的系统配套设施之一。该装置充分利用全厂多余的低压瓦斯气体, 为生产装置在各种工况下使用蒸汽提供了可靠的汽源。锅炉在正常运行时, 必须适时将炉内浓缩的含有对锅炉运行有害的污水排出系统, 来保证炉水及蒸汽的质量, 而原设计采用的排污方式是人工定期排放, 无法及时跟踪炉水水质变化, 其弊端较多。
2.2 改造控制方案
2.2.1 系统控制方案
将相关参数 (包括汽包压力、来流压力、差压信号、p H、DD、Si O2、PO43-、阀位控制和反馈信号) 引入测控主机。其中汽包压力信号、来流压力信号及节流差压信号为多相流流量计算必须信号, p H、DD、Si O2、PO43-为排污量控制信号。
连排测控主机根据所采集到的实际化学指标数据与连排测控主机内部设置控制值进行对比后输出阀位控制信号, 控制排污调整阀门开度。当p H值、电导率、二氧化硅和磷酸根全缺或故障时, 自动切换到手动状态, 切换前后阀位保持不变。
2.2.2 系统布置方案
基于降低成本及安装、检修方便的原则, 在原工艺流程基础上, 如图3所示, 锅炉汽包下面安装排污节流装置和排污调整阀门, 来流压力变送器取压管在差压变送器取压管正压侧接三通, 一路连接来流压力变送器, 另一路接差压变送器信号送入连排控制柜, 控制柜内的所有数据通过通讯方式引进DCS系统, 测控主机柜直接连接调节阀。
3 运行效果分析
3.1 锅炉排污量大幅降低
75 t/h锅炉连排系统原设计排污量3.75 t/h, 年排污量32850 t。增设连续排污测控系统后, 装置排污量平均1.65 t/h, 比原设计排污量节约2.1 t/h, 年排污量可节约18396 t。
3.2 锅炉加药量明显减少
2012年75 t/h锅炉加药系统累计加磷酸三钠1825 kg, 平均加药量0.21 kg/h。增设连续排污测控系统后, 平均加药量0.13 kg/h, 年可节约磷酸三钠药剂686.2 kg。
3.3 炉水指标合格率大大提升
改造前, 锅炉炉水质量指标每天分析2次, 操作员工只能根据化验分析数据依靠运行经验进行加药、排污等操作, 2012年实际炉水整体运行合格率96%。增设连续排污测控系统后, 测控系统从炉水品质在线分析仪表获得炉水质量信号, 由炉水质量指标直接控制锅炉排污量, 在调整阀门与执行器的协调工作下, 实现了锅炉连续排污的自动调节, 降低了操作员工的劳动强度, 保证了炉水品质, 装置连续运行105天合格率100%, 彻底消除了因炉水品质不合格给设备带来的安全隐患, 保证了锅炉及中压蒸汽管网等所有设备的经济运行, 为装置长周期安全平稳运行奠定结实基础。
4 经济社会效益分析
4.1 经济效益分析
根据75 t/h锅炉的实际运行情况, 该项目经济效益分两项计算:
(1) 减少热量损失带来的经济效益约为17.38万元/年
=404.23 (t/a) xB=JB×B=17.38万元/年
式中:Q———年减少的热量损失, k J
c———扩容系数, 取0.7984
Gn———新排污量, 取1.65 t/h
G0———原排污量, 取3.75 t/h
hgs———补给水焓值, 取83.7 k J/kg
hq———汽包内饱和水焓值, 取1065.1 k J/kg
q———标准煤低热值, 取29308 k J/kg
n———年利用小时, 取7200 h
xB———减少热量损失带来的经济效益, 万/年
B———年减少的热量损失折合为标准煤量, t
JB———标准煤价格, 取430元/t
(2) 减少水量损失所带来的经济效益约为9.66万元/年
xD=Jwc (G0-Gn) n=9.66万元/年
式中:xD———减少水量损失所带来的经济效益, 万/年
Jw———化学软水价格, 取8.0元/t
合计, 年可产生经济效益合计为:
17.38+9.66=27.04万元/年
该项目合计年可产生经济效益27.04万, 与项目投资金额60万元相比, 60÷27.04=2.22年, 2.22年即可回收全部投资, 经济效益显著。
4.2 社会效益分析
75 t/h锅炉增设连续排污测控系统后, 可减轻运行人员的劳动强度, 减少锅炉加药量, 保持炉水质量最佳和蒸汽品质优良, 防止出现蒸汽共沸或爆管和热力设备结垢等事故, 提高电厂运行的安全性和稳定性。
5 结论
锅炉连续排污测控系统投运以来, 不仅减轻了操作人员劳动强度, 而且大大提高了锅炉的自动化水平;同时, 由于该系统在流量计量中采用了汽液两相原理, 解决了长期困扰锅炉的排污流量计量不准确的难题, 通过汽水平衡, 可及时发现热力系统中存在的问题, 使锅炉实际排污率下降, 加药量明显减少, 炉水化学指标稳定可靠, 保证了蒸汽品质, 为锅炉的安全平稳运行提供了有力保障。
参考文献
[1]和红运.低压蒸汽锅炉连续排污水的综合利用[J].煤气与热力, 2010, 30 (2) :1-2.
[2]宋业林, 锅炉水处理实用手册[M].中国石化出版社, 2001:305-310.
[3]陈宇勇, 林举华.浅析有水处理工业锅炉结垢的原因及对策[J].广西轻工业, 2011 (08) :37-18.
[4]王力友.工业锅炉排污与水质监督[J].应用能源技术, 2005 (6) :25-27.
集气站自动排污系统优化 篇3
1.1 电动排污系统
1.1.1 电动球阀排污原理及现状
电动球阀排污, 由差压液位变送器、PLC控制、电动球阀及排液管三部分组成, 是一个简单的单回路控制系统, 分高低液位控制和排液时间控制两种方式。集气站现场使用的电动球阀有美国Bray和德国Auma两种, 使用综合比较Bray优于Auma。
1.1.2 电动排污系统存在问题
(1) 电动执行机构卡死。
在使用过程中, 易出现电动执行机构定位螺栓卡死现象。此问题在Auma电动球阀上比较常见, 如表1所示, 在冬季生产高峰时在产液量较大的榆9站出现较为频繁, 大约为40天。
(2) 电动球阀阀座内漏。
在使用过程中, 由于各分离器排污主要依靠电动球阀排液, 部分产液量大的集气站电动球阀使用较频繁, 在排污过程中有大量固体杂质颗粒频繁冲刷电动球阀阀芯密封圈, 造成阀座内漏, 导致电动球阀停用。使用的排污阀座为整体阀座, 不能单独更换密封圈, 需整体更换, 增加了员工劳动量及运行成本。如表2所示:榆9站、榆11站为冬季生产高分期时产液量较多的站, 阀座平均使用周期为30天。
1.2 疏水阀排污系统
1.2.1 现场疏水阀的排污原理及现场使用情况
疏水阀排污为马桶原理, 通过下图可以及看出当液位足够高时浮球组F上升, 从而带动连杆G向上移动, 连杆拉动阀嘴H开启阀嘴H起到排液的效果。当液为下降连杆G带动阀嘴闭合, 排液结束。目前集气站主要使用TSS43H和KTSS43H两种型号的疏水阀。
1.2.2 疏水阀排污系统存在问题
在实际生产中疏水阀在运行过程中易发生阀嘴被杂质堵塞, 导致疏水阀排污失效。
2 分析原因及改进措施
2.1 电动排污系统故障原因及改进措施
2.1.1 电动排污系统故障原因
(1) 电动执行机构卡死:由于部分集气站为AB控制卡件, 监控电脑设置排液时间过短, 造成突然产液量加大时, 不能及时将液排出, 导致电动排液与手动排液交叉使用, 致使执行机构卡死。
(2) 阀座内漏:在生产高峰期时对于产液量较大集气站, 频繁使用电动球阀排污, 对阀座的使用寿命造成一定影响。
2.1.2 电动排污系统改进措施
(1) 延长电动执行机构卡死周期, 方法一:AB控制系统的两座集气站, 对产液量较大的榆9站与产液量较小的榆10站电动球阀进行互换调整, 将榆9站全部换成使用效果较好的Bray球阀, 榆10站除生产分离器外, 全部换为Auma球阀。方法二:根据计量分离器平均日产液量, 重新设定各分离器排液参数, 减少电动、手动交叉使用频次, 调试后球阀开关频次由调试前的平均8次/天, 降至6次/天。
(2) 延长阀座使用周期, 方法一:优选阀座材质, 将以前聚乙烯材质密封圈的阀座, 更换为陶瓷材质密封圈的阀座。方法二:合理设定排液时间及高低液位, 减少电动球阀阀座开关频次, 减缓阀座密封圈磨损, 延长阀座使用时间。
2.2 疏水阀排污系统故障原因及改进措施
2.2.1 疏水阀排污系统故障原因
闪蒸分液罐疏水阀排污时, 由于带压气体通过闪蒸分液罐已排空泄压, 在阀体内的含杂质污水需依靠自流压力进行排污, 杂质密度大于污水密度, 在阀体内底部形成沉淀, 久而久之杂质沉淀高度高于排污阀嘴高度, 最终导致阀嘴堵塞, 排污失效。多出现在日产液量大于7方的集气站, 故障周期大约为30天。
综上所述, 影响闪蒸分液罐疏水阀不能正常排液的主要因素有以下几方面:
(1) 疏水阀阀嘴、阀芯较小, 排液量较大时, 不能及时将液排出;
(2) 阀嘴、阀芯堵塞, 导致排污失效;
(3) 阀嘴开口不足, 导致排液不及时;
(4) 集气站产液量较大 (不可变因素) ;
(5) 清理周期不合理, 导致疏水阀阀体内长期沉淀污物不能及时排出。
2.2.2 疏水阀排污系统改进措施
(1) 对疏水阀进行彻底清洗, 方法一:拆卸疏水阀上盖, 对阀体内部进行清理。优点:能将阀体内部杂质彻底清除, 并对疏水阀浮球和阀芯等重要设备进行维护保养;缺点:操作复杂需对阀体保温和阀盖进行拆卸及恢复, 工作量大, 班站员工不能自行完成, 需运行组协助完成。方法二:通过疏水阀冲洗口注水, 对阀体内部进行清理。优点:操作简单, 不需拆阀或切换流程, 集气站员工可自行完成操作;缺点:不能将阀体内部杂质彻底清除。
(2) 扩大阀嘴孔径、对阀芯排液槽开大, 对于产液量大于7方的集气站, 造成排液不畅的现象, 在保证阀嘴密封的前提下, 扩大阀嘴孔径, 根据日产液量对阀芯排液槽开大。
阀嘴大小与流量的关系:
由于实际中有一定实验系数K, 所以流量式如下:
H1H2——阀嘴前后水头 (m) ;
μ——流量系数;
A——阀嘴出流断面面积 (m2) ;
K——实验系数;
Q——流量 (m3/h)
由以上公式可以看出, 阀嘴出流断面面积的大小与实际流量成正比。
通过计算, 将疏水阀阀芯液槽增加到3mm, 流量增加最大, 且不影响阀芯与阀座的密封性, 通过现场试验效果较好, 如表4所示。
(3) 制定维护制度, 对疏水阀阀嘴进行改造之后, 作业区结合两种清洗方法;根据统计的规律周期, 制定适合生产需要的闪蒸分液罐疏水阀维护制度, 效果较为明显, 如表5所示。
3 实施效果评价
(1) 电动排污系统维护周期大幅延长, 由之前的35天, 延长到120天, 有效减少员工劳动强度。
(2) 疏水阀排污系统维护周期大幅延长, 由之前的30天, 延长到90天, 有效减少员工劳动强度, 降低维修频次。
(3) 优化改造后, 未出现排污作业时, 气液同时从火炬排放到大气中的现象, 有效杜绝环境污染风险。
(4) 根据更换疏水阀的成本来算, 共节约资金=3×5=15 (万元) 。
(5) 疏水阀的有效排液率从40%提高到95%
4 建议及结论
(1) 根据气井产液量合理设定排液时间及高低液位, 减少电动球阀交叉开关频次, 减缓阀座密封圈磨损, 延长电动球阀维护周期。
(2) 经过排污系统优化, 疏水阀更换新阀嘴, 已达到增加阀嘴流量, 加大疏水阀排污能力的目的, 下步准备全区推广应用。
(3) 通过制定集气站闪蒸分液罐疏水阀维护制度, 已保证疏水阀正常运行, 下步将继续优化执行。
(4) 通过排污系统优化, 有效杜绝环境污染风险, 下步将继续推广应用。
摘要：目前集气站排污系统采用了电动球阀排污及疏水阀排污, 随着这些设备的使用, 减轻了员工的劳动强度。使用几年来, 我区在这两方面做了大量的工作, 取得了一些成效, 但还存在不足之处, 本文对集气站目前所用的排污系统存在的问题, 提出了建议和改进。
关键词：电动排污,疏水阀,分离,自动
参考文献
[1]张建华, 牛天军, 罗长斌, 张建忠, 天然气疏水阀在长庆气田的运用[J].石油化工应用, 2006, (01)
自动连续排污 篇4
关键词：AA3连续流动水质分析仪,挥发酚,流动注射-分光光度法,测定
1 引言
水环境中挥发酚类化合物, 主要来源于工业废水, 具有致畸、致癌和致突变的毒性[1], 对人体和渔业生产的危害很大, 并且是缓慢而持久的, 其中以苯酚为主要成分。其测试方法很多, 流动注射-分光光度法是测定水体挥发酚的主要检测手段之一, 具有结构简单、使用方便、少用有机溶剂甚至不用有机溶剂等优点, 在环境监测领域方面的应用将会越来越广泛。
本文采用AA3连续流动注射分析仪 (配1000mm长光程比色池) 测定陆源入海排污废水中的挥发酚。
2 实验原理
通过在酸性条件下蒸馏, 蒸馏物与碱性铁氰化钾和4-氨基安替吡啉反应来测定游离酚和取代酚。生成的红色反应产物在505nm下检测。
3 材料与方法
3.1 仪器与试剂
AA3型连续流动水质分析仪 (德国SEAL公司) ;U-3010紫外可见分光光度计 (日本日立公司) 。
水中酚标准溶液 (1000mg/L, 中国计量科学研究院) ;环境标准样品 (水质挥发酚GSBZ 50003-88200339/200338) ;曲拉通TRITON X-100、氢氧化钠、铁氰化钾、磷酸、硼酸、氯化钾、4-氨基安替吡啉。
3.2 仪器参数
测试条件:范围为0~100μg/L, 带有LWCC1000mm比色池和505nm滤光片的长光程比色计, 具体参数如表1所示。
3.3 实验方法
3.3.1 试剂配制
除标准以外, 实验用水及试剂, 均用0.45μm的滤膜过滤, 并用氦气脱气1min。50%曲拉通TRITON X-100:添加50 mL曲拉通X-100至100mL量筒中, 用乙醇稀释至100mL, 充分混合。磷酸溶液:移取160mL磷酸到800mL去离子水中, 稀释至1000mL并混合均匀。储备缓冲液:在900mL去离子水中溶解9g硼酸、5g氢氧化钠和10g氯化钾, 用水稀释至1000mL。吸收试剂:在100mL储备缓冲溶液中添加1mL 50%曲拉通X-100溶液, 并混合均匀。铁氰化钾缓冲液:溶解0.15g铁氢化钾于100mL储备缓冲溶液中, 并加入1mL50%曲拉通X-100溶液, 充分混匀。4-氨基安替吡啉:在100mL储备缓冲溶液中溶解0.1g 4-氨基安替吡啉, 加入1mL50%曲拉通X-100溶液, 充分混匀。
水中酚标准使用液:1000mg/L水中酚标准溶液用0.01mol/L NaOH溶液分别稀释制成0.0、2.0、5.0、10.0、20.0、40.0、100.0、200.0μg/L的标准使用液。
3.3.2 样品前处理
水样用0.45μm滤膜过滤后, 上机分析。
3.3.3 实验步骤
取水样5mL于样品管中, 置于自动取样器的固定架中, 放好反应试剂, 联通各个流路, 如图1所示。启动分析软件, 设定分析参数。待基线走稳后, 进样并采集吸光值 (本实验中以峰高表示) , 以标准曲线法计算测定结果。
4 结果与讨论
4.1 线性范围、检出限
上述实验条件下, 配制挥发酚标准浓度系列并测定其吸光值。结果表明, 在0~100μg/L浓度范围内, 体系吸光值与挥发酚浓度呈良好的线性关系, 如图2所示。对样品空白进行11次测定, 得检出限为0.6μg/L。
4.2 方法准确度
采用连续流动注射分析法及4-氨基安替吡啉分光光度法[2] (HJ 503-2009) 分别测定环境标准样品 (GSBZ 50003-88, 编号200339, 200338) 及陆源入海排污废水中挥发酚含量。分析结果表明, 连续流动分析法与4-氨基安替吡啉分光光度法分析结果一致, 与环境标准样品标准值吻合, 如表2、表3所示。
注:*表示, 6次测试值的平均值
mg/L
注:tα (0.05, 10) =2.23, tα (0.01, 10) =3.17;F0.05 (5, 5) =5.05, F0.01 (5, 5) =11.0
4.3 实际样品与加标回收率
在已知浓度的环境水样中分别加入2.00、4.00、8.00、10.00、20.00μg的挥发酚标准溶液, 然后测定其回收率。由表4可见, 加标回收率在85.4%~101.3%之间, 满足分析测试的要求。
4.4 注意事项
长光程比色池管径比较细, 容易堵塞, 实验完毕后应用酸清洗, 然后用高纯水清洗, 最后用乙醇清洗, 并将乙醇保存于比色池中。
参考文献
[1]郭红.流动注射法在水质分析中的应用研究[J].科技视界, 2012 (30) .
自动连续排污 篇5
关键词：烟气污染源自动监控,传输有效率,排污收费
1 引言
当前, 大多数污染源都安装了污染源自动监控系统, 特别是国控企业的自动监控覆盖率达到了95% 以上, 而浙江省则覆盖到了省控一级的企业。随着环境保护工作的深入, 发挥自动监控系统应用绩效的要求也越来越高, 环境保护部于2011年就部署了自动监控数据应用于排污收费的工作, 浙江省积极响应落实, 但是在近几年的应用过程中发现了许多需要改进的环节。本文对自动监控数据应用于烟气排污收费工作中的准确性问题进行了研究, 提出了改进措施, 并对前景进行了分析。
2 自动监控数据的准确性情况
污染源自动监控数据的准确性是核心问题, 也是自动监控系统运行管理各项工作的重中之重, 其准确性可通过两种方式来分析。一种是从自身角度, 在开展监督考核证明自动监控设备具备出具有效数据能力的基础上, 实施日常维护和质量控制, 以确保设备在日常运行中状态正常稳定, 当设备出现故障之时通过人工检测的手段进行弥补。环境保护部目前以传输有效率作为准确性的评价指标。另一种是通过与其他方法获得的数据进行对比, 物料衡算法在理论上是最准确的, 但是由于实际运行过程中该方法需要的参数、变量具有很大的不确定性, 因此在实际工作中不适合直接作为排污量核定的依据, 但为直接测量的自动监控数据进行准确性分析是具有参考价值的, 因此, 本文针对烟气排污收费情况采用以自动监控数据计算和物料衡算法计算的相对差作为准确性的判别指标, 并就传输有效率和该判别指标的相关性进行研究, 为实际工作提供帮助。
2.1 初始传输有效率对准确性有正影响
环保部定义的传输有效率是指初始传输有效率和修约率之和, 分别代表了自动监控运行质量和人工干预程度, 因此从两个方面分别开展研究。
本文选取了初始传输有效率在95% 以上、85% ~95%、75%~85%和75%以下4个区间, 每个区间5家排放单位, 通过计算二氧化硫自动监控数据和物料衡算法的相差率, 所得结果证明了初始传输有效率越高, 相差率越低, 间接证明了与实际排放情况结果更为接近, 也就是对准确性存在正影响, 详见图1。
2.2 修约率对部分企业的准确性存在正影响
在初始传输有效率每个区间的5家企业中, 由于修约率不同, 对准确度也有影响, 从计算结果上看, 初始传输有效率在95%以上的企业, 其修约率对相差率的影响不明显, 分析原因主要是这个区间两个数据相差率的随机性过大, 以至于修约率的修正不足以弥补, 对75%以下的企业, 其修约率对相差率的影响也不明显, 原因主要是自动监控数据本身的误差太大, 导致修约率带来的随机性过大。而初始传输有效率在75%~95%区间的企业, 其修约率对相差率有明显的负影响, 且修约率越高, 负影响越大, 即对准确性存在正影响, 修约率越高, 准确性越高。详见图2~图5。
2.3 传输有效率和准确性的关系
环保部为推进自动监测数据应用排污收费工作, 要求实际排污收费核定量与自动监控数据统计量之差不应超过15%, 根据计算结果发现, 自动监控数据初始传输有效率在95%以上的样本自动监控数据计算和物料衡算法计算的相对差小于15%, 说明其自动监控数据既能基本准确反映企业实际排污情况, 也能符合排污收费工作的要求 (图6) 。
2.4 污染因子和相差率的关系
从计算结果发现, 烟气中氮氧化物基本符合2.1和2.2章节所提到的趋势, 但是拟合度不如二氧化硫, 烟尘不符合该趋势。
3 改进方法
上述计算结果可为解决烟气自动监控数据应用于排污收费工作中存在的准确性问题提供了参考。当初始传输有效率达到95%以上, 自动监测数据的准确性是有保障的, 因此首先应当努力提高自动监控系统运行初始传输有效率, 通过加强日常巡检维护, 提升故障响应, 定期按规范开展质量控制, 保持良好的网络传输环境。
当初始传输有效率无法进一步提高, 但能达到75%以上, 应加强人工干预, 提升数据修约率, 优先采用人工监测的方式开展修约, 然后是技术规则修约, 使得两者的相差率尽可能的小, 更接近能反映企业实际排污情况。
4 结语
本文通过对烟气自动监控数据准确性的分析, 结合发挥自动监控管理绩效的精神, 为解决当前制约浙江省烟气的自动监控数据应用排污收费工作的客观因素指明了方向。 当前浙江省国控传输有效率已达到98.30%, 高于95%, 数据质量管控到位, 省控企业也已经逐步展开, 完全可以支撑烟气中二氧化硫、氮氧化物的排污收费工作。通过污染源自动监控系统运行质量和数据应用能力的逐步提升, 既能准确反映污染源排放情况, 又能简化排污收费工作, 更为环境决策提供科学辅助。
参考文献
[1]国家环境保护部.关于2013年度排污申报考核与排污费征收会审考评工作的有关通知环监发〔2013〕8号[R].北京:国家环境保护部, 2013.
[2]国家环境保护总局.环发[2003]64号关于排污费征收核定有关工作的通知[R].北京:国家环境保护部, 2003.
[3]王维德.“在线”监测仪与排污总量的监测[J].2001, 13 (3) :4~34.
[4]杨书月, 嵇卫芬.自动控制系统在水污染物总量管理中的应用[J].科技研究, 2014.
[5]王艳梅.在线监测数据如何运用于排污费征收[J].环境保护, 2011 (9) .
[6]高立定, 周翔.应用污染源自动监控数据核征排污费的思考[J].环境经济, 2013 (6) .